施工升降機(jī)計算書

計算依據(jù)：

1、《施工現(xiàn)場設(shè)施安全設(shè)計計算手冊》謝建民編著

2、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ

130－20115、《建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ215-2010）

6、《施工升降機(jī)》（GB/T

10054-2005）

一、參數(shù)信息

1.施工升降機(jī)基本參數(shù)

施工升降機(jī)型號

SC200/200

吊籠形式

雙吊籠

架設(shè)總高度(m)

150

標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m)

1.508

導(dǎo)軌架截面長(m)

0.65

導(dǎo)軌架截面寬(m)

0.65

標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)

145

對重重量(kg)

0

單個吊籠重(kg)

2000

吊籠載重(kg)

2000

外籠重(kg)

1480

其他配件總重量(kg)

2000

2.地基參數(shù)

地基土承載力設(shè)計值(kPa)

150

地基承載力折減系數(shù)

0.8

3.基礎(chǔ)參數(shù)

基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級

C30

承臺底部長向鋼筋

HPB300

14@200

承臺底部短向鋼筋

HPB300

14@200

基礎(chǔ)長度l(m)

6.3

基礎(chǔ)寬度b(m)

3.6

基礎(chǔ)高度h(m)

0.4

二、基礎(chǔ)承載計算

導(dǎo)軌架重（共需100節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重145kg）：145kg×100=14500kg，施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=((2000×2+1480+0×2+2000+14500)+2000×2)×10/1000=259.8kN；

施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(2000×2+1480+0×2+2000+14500)+1.4×2000×2)×10/1000=319.76kN；

P=n×P=1×319.76=319.76kN

三、地基承載力驗算

承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×6.30×3.60×0.40=226.80kN

承臺自重設(shè)計值：

G＝226.80×1.2＝272.16kN

作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F＝319.76+272.16=591.92kN

基礎(chǔ)下地基承載力為：fa=

150.00×6.30×3.60×0.80＝2721.60kN

F=591.92kN

該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。

四、基礎(chǔ)承臺驗算

1、承臺底面積驗算

軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足

S=6.3×3.6=22.68m2≥(Pk+Gk)/fc=(259.8+226.8)/(14.3×103)=0.034m2。

承臺底面積滿足要求。

2、承臺抗沖切驗算

由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。

計算簡圖如下：

F1

≤

0.7βhpftamho

am

=

(at+ab)/2

F1

=

pj×Al

式中

Pj

--扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=319.76/22.68=14.099kN/m2；

βhp

--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，βhp=1；

h0

--基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=400-35=365mm；

Al

--沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=3.6×2.425=8.73m2；

am

--沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；

at

--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a；

ab

--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長；

ab=a+2h0=0.65+2×0.365=1.38m

am=(at+ab)/2=(0.65+1.38)/2=1.015m

Fl＝Pj×Al=14.099×8.73=123.082kN

0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×1015×365/1000=370.845kN≥123.082kN。

承臺抗沖切滿足要求。

3、承臺底部彎矩計算

屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：

M1

=

(a12/12)[(2l+a＇)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]

M2

=

(1/48)(l-a＇)2(2b+b＇)(pmax+pmin-2G/A)

式中

M1,M2

--任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值；

a1

--任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.825m；

l,b

--基礎(chǔ)底面的長和寬；

pmax,pmin

--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(319.76+272.16)/22.68=26.099kN/m2；

p

--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=26.099kN/m2；

G

--考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk，Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35×226.8=306.18kN；

M1=2.8252/12×[(2×3.6+0.65)×(26.099+26.099-2×306.18/22.68)+(26.099-26.099)×6.3]=131.548kN·m;

M2=(3.6-0.65)2/48×(2×6.3+0.65)×(26.099+26.099-2×306.18/22.68)=60.531kN·m;

4、承臺底部配筋計算

αs

=

M/(α1fcbh02)

ξ

=

1-(1-2αs)1/2

γs

=

1-ξ/2

As

=

M/(γsh0fy)

式中

α1

--當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，α1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，α1=1；

1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=131.55×106/(1.00×14.30×3.60×103×365.002)=0.019；

ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.019)0.5=0.019；

γs=1-ξ/2=1-0.019/2=0.990；

As=|M|/(γsfyh0)=131.55×106/(0.990×270.00×365.00)=1347.89mm2。

2-2截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=60.53×106/(1.00×14.30×6.30×103×365.002)=0.005；

ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.005)0.5=0.005；

γs=1-ξ/2=1-0.005/2=0.997；

As=|M|/(γsfyh0)=60.53×106/(0.997×270.00×365.00)=615.77mm2。

截面1-1配筋：As1=2924.823

mm2

1347.885

mm2

截面2-2配筋：As2=4926.017

mm2

615.771

mm2

承臺配筋滿足要求！

文檔內(nèi)容僅供參考