第一篇：預(yù)應(yīng)力混凝土鐵路橋簡支梁生產(chǎn)許可證核查辦法

預(yù)應(yīng)力混凝土鐵路橋簡支梁生產(chǎn)許可證

企業(yè)實(shí)地核查辦法

（第一部分）

全許辦鐵路專用產(chǎn)品生產(chǎn)許可證審查部 鐵道部產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心

2010年3月22日

一、生產(chǎn)許可證工作機(jī)構(gòu)

1.1國家質(zhì)檢總局

負(fù)責(zé)預(yù)應(yīng)力混凝土鐵路橋簡支梁產(chǎn)品生產(chǎn)許可證的統(tǒng)一管理工作。1.2全國許可證辦公室

(國家質(zhì)檢總局內(nèi)設(shè)全國工業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)許可證辦公室)負(fù)責(zé)預(yù)應(yīng)力混凝土鐵路橋簡支梁產(chǎn)品生產(chǎn)許可證管理的日常工作。1.3全國許可證審查中心

全國工業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)許可證審查中心是全國許可證辦公室的辦事機(jī)構(gòu)。

第二篇：淺析預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁裂縫成因及預(yù)防措施

淺析預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁裂縫成因及預(yù)防措施

(作者：陳中杰 來源：中鐵十一局三公司烏拉特前旗制梁場 時間：2010年12月10日)摘 要：本文結(jié)合場內(nèi)預(yù)制T梁實(shí)際施工經(jīng)驗(yàn)，針對預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁預(yù)制過程中常見的一些裂縫形式，重點(diǎn)從裂縫產(chǎn)生各部位中剖析其成因，并探討實(shí)際施工中具體的預(yù)防措施。

關(guān)鍵詞： 混凝土

裂縫 成因 預(yù)防措施

目前，我國的鐵路及公路建設(shè)得到迅猛發(fā)展，行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)越來越高，施工難度相繼增大，以場制橋梁為例，設(shè)計使用壽命100年，時速120-350Km/h不等，而混凝土受當(dāng)?shù)貧夂颦h(huán)境、設(shè)施、技術(shù)水平等影響，難免會出現(xiàn)這樣或那樣的裂縫。有些裂縫在承受活載或外界因素的作用下，不斷產(chǎn)生和擴(kuò)展，引起混凝土碳化、保護(hù)層剝落、鋼筋銹蝕，嚴(yán)重影響梁體的強(qiáng)度、剛度及使用壽命。為了進(jìn)一步加強(qiáng)對混凝土橋梁裂縫的認(rèn)識，盡量避免出現(xiàn)危害較大的裂縫，本文盡可能對混凝土橋梁裂縫產(chǎn)生的原因和部位作較全面的分析、總結(jié)，以方便施工找出控制裂縫的可行辦法，達(dá)到防范于未然的作用。

梁體裂縫總體分為受力裂縫、非受力裂縫及表面龜裂，下面就該三種裂縫常出現(xiàn)部位、成因及預(yù)防措施進(jìn)行簡單闡述。

一、受力裂縫

受力裂縫一般出現(xiàn)在梁體終張拉后或承受活載作用下，部分梁場由于存梁臺座承載力設(shè)計達(dá)不到存梁要求，梁體受自重影響造成不均勻沉降而產(chǎn)生裂縫亦為受力裂縫，受力裂縫在混凝土徐變及承受活載作用下會不斷擴(kuò)展，其危害性比較強(qiáng)。梁端腹板變截面處縱向裂縫

該種裂縫在T梁中較為常見，多出現(xiàn)于終張拉之后，特別是曲線梁較為突出，隨著時間推移，混凝土徐變及受張拉影響梁體回縮，該裂縫會出現(xiàn)擴(kuò)展現(xiàn)象。

1.1 成因分析

1.1.1 該部位受端模錨盒影響，鋼筋設(shè)計布置不當(dāng)，造成此處澆筑成型后混凝土基本處于“無筋”狀態(tài)，較易開裂。

1.1.2該部位上下截面受臨近孔道（N2及N3）張拉影響，受力面積懸殊較大，造成混凝土回縮量不一致，從而產(chǎn)生裂縫。

1.2 預(yù)防措施

1.2.1準(zhǔn)確控制張拉力。張拉時必須嚴(yán)格掌握操作規(guī)程，對張拉油泵、油壓表、千斤頂及時檢查標(biāo)定，張拉過程中送油速度宜慢不宜快，單個孔道張拉完成后及時以伸長值作校核，保證持荷時間，確?；赜湾^固力與計算值相符。

1.2.2 鋼筋綁扎完成后，在變截面處加設(shè)一層鋼筋網(wǎng)片并綁扎牢固以增強(qiáng)該部位混凝土抗裂性。

2下翼緣與梁底交界處豎向裂縫

該種裂縫多發(fā)生在梁體初張前后或移出制梁臺座后，該種裂縫在靜載試驗(yàn)中易作為判定梁體合格與否的關(guān)鍵。2.1成因分析

2.1.1 梁體在澆筑完成后，早期養(yǎng)護(hù)不及時，混凝土強(qiáng)度未到設(shè)計值進(jìn)行初張或初張后混凝土強(qiáng)度上升慢，移出臺座后受自身重力影響開裂。

2.1.2 初張拉時張拉力不足或張拉回油錨固力達(dá)不到計算值要求，梁體張拉力不足以抵消自重產(chǎn)生開裂。

2.1.3 梁體在溫度未達(dá)到“2個15℃”前進(jìn)行拆模。因底板較厚，混凝土凝結(jié)期間產(chǎn)生水化熱，內(nèi)部溫度較高，下翼緣外側(cè)接觸空氣的部分偏低，從而產(chǎn)生溫度裂縫，移出臺座后受自身重力影響導(dǎo)致裂縫擴(kuò)展。

2.2預(yù)防措施

2.2.1 梁體澆筑完成后及時進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，確保早期強(qiáng)度上升，若梁場需加快制梁臺座周轉(zhuǎn)或遇冬季施工可考慮蒸汽養(yǎng)護(hù)，蒸汽養(yǎng)護(hù)需按相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。

2.2.2 初張拉力可適當(dāng)加大，建議控制在終張拉控制應(yīng)力的15%，張拉持荷完成后，及時檢查回油錨固力，確?；赜湾^固力至計算值（回油錨固力為該孔道最終張拉力值）。

2.2.3 梁體拆模時確保環(huán)境與表層以及表層與芯部溫差不超過15℃。3 梁端側(cè)面豎向裂縫（支座板處）

該種裂縫多出現(xiàn)于初張拉之后，支座板處梁體兩側(cè)沿梁底至梁面方向產(chǎn)生豎向裂縫。該種裂縫短期不會影響梁體質(zhì)量，若長期不處理，會造成內(nèi)部結(jié)構(gòu)鋼筋銹蝕，混凝土碳化、保護(hù)層剝落，嚴(yán)重影響梁體耐久性。3.1 成因分析

3.1.1 初張拉時，梁體受力會產(chǎn)生壓縮起拱變形，梁底回縮時，支座板與底模鋼板、梁底混凝土與底模鋼板間摩擦力不一致，從而造成支座板處沿梁底豎向開裂。

3.1.2 初張拉后，梁體產(chǎn)生一定彈性上拱，而制梁臺座呈二次拋物線布置，此時梁體受力處于梁端處，若不及時將梁體移出存放，梁端會由梁體自重而產(chǎn)生開裂。

3.2 預(yù)防措施 3.2.1 支座板安裝后，應(yīng)于支座板與底模兩側(cè)及前端空隙處涂抹潤滑劑來減少后期初張時的摩擦力。

3.2.2 梁體初張后應(yīng)及時將梁體移出存放。4 沿預(yù)應(yīng)力管道縱向裂縫

該種裂縫多出現(xiàn)于梁端第一、二節(jié)間的下緣側(cè)面及梁底，有些亦出現(xiàn)在腹板與下翼緣交界處，此種裂縫一般處于預(yù)應(yīng)力管道部位，走向與預(yù)應(yīng)力管道也一致，特別是梁底出現(xiàn)此種裂縫的長度及寬度會影響靜載試驗(yàn)效果。

4.1成因分析

4.1.1 梁體下翼緣較寬腹板較薄、鋼筋布置很密導(dǎo)致梁體下翼緣及梁底混凝土較難振搗密實(shí)，該種部位混凝土抗裂性能差。

4.1.2 張拉力過大，梁體受高壓在下翼緣或梁體混凝土較易產(chǎn)生縱向裂紋。

4.1.3 鋼筋保護(hù)層墊塊布置偏少，梁體澆筑過程中，鋼筋受混凝土橫向擠壓向外側(cè)偏移導(dǎo)致保護(hù)層過薄，梁體張拉時受到過高的縱向壓力而沿預(yù)應(yīng)力管道或主筋方向產(chǎn)生裂縫。4.1.4 混凝土配合比中，過多的水泥用量導(dǎo)致混凝土水化熱較高，該種熱量過多的囤積在預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)得不到釋放，導(dǎo)致梁底或腹板與下翼緣交界處沿預(yù)應(yīng)力孔道方向開裂。

4.1.5 混凝土坍落度過大，離析，粗骨料少，強(qiáng)度不高。

4.2 預(yù)防措施

4.2.1 合理掌握混凝土澆筑工藝以及分配好附著式振動器部位及振動時間，保證梁體下翼緣及梁體梁端混凝土澆筑密實(shí)。

4.2.2 控制住張拉前后的兩個“三控”，精確控制張拉回油錨固力。

4.2.3 定位網(wǎng)片位置固定牢固，尺寸控制精確，確保孔道不偏向于梁體兩側(cè)。鋼筋保護(hù)層墊塊需呈梅花狀布置，且每平米不得少于4個，若施工中發(fā)現(xiàn)個別部位保護(hù)層偏薄可加設(shè)墊塊。

4.2.4 梁體澆筑采用合理的施工配合比，適當(dāng)降低水灰比，澆筑完成后可適當(dāng)提前拆除端模以幫助混凝土散熱。

下翼緣至腹板斜向裂縫

該種裂縫多出現(xiàn)于距梁端4-8m，自下翼緣開裂延伸至腹板，呈斜向布置。

5.1 成因分析

由于制/存梁臺座地基處理不良，或臺座強(qiáng)度及承載力不符合要求，存梁后出現(xiàn)不均勻沉降，使結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加應(yīng)力，超出混凝土結(jié)構(gòu)的抗拉能力，導(dǎo)致梁體出現(xiàn)不同程度的變形，導(dǎo)致梁體開裂，該種裂縫對梁體危害較大，嚴(yán)重的可能引起梁體斷裂。

5.2 預(yù)防措施 梁體存放場地選用應(yīng)避開膨脹性土區(qū)域，其地基承載力應(yīng)通過檢算并經(jīng)測試合格后方可施工。梁體存放后，應(yīng)堅持進(jìn)行沉降觀測，直至穩(wěn)定后方可停止觀測，若發(fā)現(xiàn)出現(xiàn)不均勻沉降現(xiàn)象，應(yīng)針對沉降量于梁底加設(shè)墊塊繼續(xù)測量或?qū)ε_座打斜樁進(jìn)行加固處理等。

二、非受力裂縫

非受力裂縫在梁體中較為常見，其產(chǎn)生原因繁雜，一般由溫差、混凝土收縮、鋼筋銹蝕及凍脹等方面引起，下面就其產(chǎn)生的一些主要部位及成因進(jìn)行簡單分析。橋面裂縫

該種裂縫在橋面分布較廣，多為表面裂縫，呈縱橫交錯，有些裂縫甚至貫穿整個橋面。1.1 成因分析

1.1.1 混凝土塑性收縮?；炷翝仓?-5小時左右，此時水泥水化反應(yīng)激烈，出現(xiàn)泌水以及水分急劇蒸發(fā)，混凝土失水收縮，同時骨料因自重下沉，因此時混凝土尚未硬化，稱為塑性收縮。在骨料下沉過程中若受到鋼筋阻擋，便形成沿鋼筋方向的裂縫。

1.1.2 混凝土干縮?；炷两Y(jié)硬以后，隨著表層水分逐步蒸發(fā)，濕度逐步降低，混凝土體積減小，稱為干縮。因混凝土表層水分損失快，內(nèi)部損失慢，因此產(chǎn)生表面收縮大、內(nèi)部收縮小的不均勻收縮，便產(chǎn)生收縮裂縫。

1.1.3 橋面二次收面不及時或收面時灑水。由于橋面外露面積大，混凝土塑性收縮比較大，而二次收面主要是起在混凝土初凝前提漿彌補(bǔ)表面缺陷以及早期裂縫填平等作用，故此道工序顯得尤為重要。因混凝土自身吸水已趨于飽和狀態(tài)，若收面時人為灑水，致使多余的水呈游離狀態(tài)，較易產(chǎn)生干縮裂縫。

1.2 預(yù)防措施

1.2.1為減小混凝土塑性收縮，施工時應(yīng)控制水灰比，避免過長時間的攪拌，混凝土振搗要密實(shí)。

1.2.2 梁體澆注完成后應(yīng)對橋面及時進(jìn)行覆蓋，防止表層水分過快損失，遇夏季施工時，覆蓋后可進(jìn)行灑水處理。

1.2.3 混凝土初凝前對橋面及時進(jìn)行二次收面。擋碴墻裂縫

該種裂縫多為豎向裂縫，一般處于擋碴墻面或外側(cè)面，寬細(xì)不等，有些會延伸至上翼緣板。

2.1 成因分析

橋面兩側(cè)受梁體腹板中心張拉影響而受力不均，導(dǎo)致橋面外側(cè)（擋碴墻）受到較大應(yīng)力，故在擋碴墻處設(shè)置斷縫若干，往往斷縫模具無法固定或固定不牢固，在混凝土振搗過程中模具移位，起不到伸縮縫的效果致使擋碴墻受張拉影響產(chǎn)生裂縫，也有部分由于擋碴墻混凝土振搗不密實(shí)產(chǎn)生裂縫。

2.2 預(yù)防措施

適當(dāng)加大斷縫厚度，并于擋碴墻模板加設(shè)卡具（建議焊鋼筋條）以固定斷縫模具，擋碴墻混凝土振搗過程中，不要人為采用振搗棒觸碰斷縫磨具。3 封端混凝土表面裂縫

封端部位混凝土產(chǎn)生裂縫多為混凝土干縮裂縫，一般表現(xiàn)為表面龜裂。

3.1 成因分析

封端部位混凝土本身具備微膨脹性，亦可補(bǔ)償混凝土收縮變形，但該部位混凝土用量少，較難振搗密實(shí)，完成后不易養(yǎng)護(hù)，且大面積于空中暴露，水分散失快，比較容易出現(xiàn)干縮裂縫。

3.2 預(yù)防措施

封端混凝土用干硬性混凝土施工，坍落度控制在40mm左右，封端完畢后及時噴涂養(yǎng)護(hù)劑或采用塑料紙薄膜進(jìn)行覆蓋保濕。

鋼筋銹蝕引起的裂縫

鋼筋銹蝕引起的裂縫較易分辨，該裂縫一般出現(xiàn)于梁底及上翼緣板，混凝土裂縫周圍存在暗黃色銹斑，時間越長，該種裂縫越明顯。

4.1 成因分析

若鋼筋發(fā)生銹蝕，其銹蝕產(chǎn)物的體積一般比原來大2倍以上，致使鋼筋周圍混凝土受到擠壓，若鋼筋銹蝕嚴(yán)重，鋼筋保護(hù)層過薄可直接可導(dǎo)致混凝土保護(hù)層開裂，混凝土開裂后會加速鋼筋的銹蝕，從而產(chǎn)生一個惡性循環(huán)，嚴(yán)重破壞混凝土結(jié)構(gòu)，影響其耐久性。

4.2 預(yù)防措施 加強(qiáng)鋼筋的防銹處理，產(chǎn)生銹蝕的鋼筋需進(jìn)行除銹處理后方可進(jìn)行綁扎工序，施工時應(yīng)控制混凝土的水灰比，加強(qiáng)振搗，保證混凝土的密實(shí)性，防止氧氣侵入，同時嚴(yán)格控制混凝土中的氯離子含量。鋼筋綁扎完成后檢查保護(hù)層墊塊數(shù)量及布置是否合理，防止混凝土澆筑過程中產(chǎn)生橫向應(yīng)力致使鋼筋侵入保護(hù)層。

凍脹引起的裂縫

凍脹引起的裂縫多出現(xiàn)于壓漿冬季施工中，該裂縫多出現(xiàn)于腹板及下翼緣，走向與預(yù)應(yīng)力管道一致。

5.1 成因分析

場內(nèi)預(yù)制橋梁中，混凝土冬季施工較為完善，但后期壓漿工序保溫措施往往比較困難，在漿體初凝前，若漿體受凍，其體積會發(fā)生膨脹擠壓管道，混凝土受到巨大壓力而產(chǎn)生開裂。

5.2 預(yù)防措施 冬季施工時盡量不安排壓漿工序，若必要時需采取篷布覆蓋煤爐取暖或其他方式進(jìn)行保溫，確保在壓漿后三天梁體溫度不得低于5℃。

三、表面龜裂

表面龜裂是梁體常見且較難避免的一種裂縫，裂縫較細(xì)，無規(guī)律可循，分布于梁體各部位，多出現(xiàn)于橋面、梁端及修補(bǔ)后混凝土表面。成因分析

1.1 混凝土早期養(yǎng)護(hù)不好，未及時覆蓋，梁體外露面積較大部位受風(fēng)吹日曬，混凝土干縮出現(xiàn)裂縫。

1.2 混凝土中水灰比過大，則混凝土收縮性大。

1.3 砂石料級配不好，空隙大，混凝土易收縮產(chǎn)生裂縫。

1.4 混凝土表面受晝夜溫差較大影響或混凝土養(yǎng)護(hù)水溫與梁體表面溫差較大產(chǎn)生溫度裂縫。

2預(yù)防措施

2.1 梁體混凝土澆筑完后，橋面要作好二次收面并及時進(jìn)行覆蓋，跟上養(yǎng)護(hù)。2.2 梁體澆筑采用合理施工配合比，適當(dāng)降低水灰比。

2.3合理選用中粗砂及級配碎石，混凝土振搗務(wù)必保證其密實(shí)性，嚴(yán)禁為方便施工人員操作而降低混凝土質(zhì)量。

2.4 混凝土初凝期間加強(qiáng)表面覆蓋，合理掌握好梁體養(yǎng)護(hù)時機(jī)，特別是夏季要注意梁體保濕，不得在高溫下對自身干燥的梁體進(jìn)行灑水。

四、結(jié)束語

盡管橋梁裂縫成因復(fù)雜，但只要在相應(yīng)部位認(rèn)真總結(jié)分析，我們就能避免同樣的裂縫出現(xiàn)在下一片梁上，加上嚴(yán)格控制各工序質(zhì)量，我們就一定能制出合格的橋梁。

本人制梁經(jīng)驗(yàn)有限，對橋梁裂縫研究亦有限，歡迎提出指正與批評。

第三篇：預(yù)應(yīng)力簡支T型梁橋設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

預(yù)應(yīng)力簡支T型梁橋設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）開題報告 設(shè)計（論文）題 目 衡昆高速平遠(yuǎn)街至鎖龍寺高速公路 11 合同段改地方路 1（K0+288.50）預(yù)應(yīng)力簡支T 型梁橋設(shè)計 設(shè)計（論文）題 源 自選題目 設(shè)計（論文題目型）工程設(shè)計類 起止時間 2006.3.～2006.6

一、設(shè)計（論文）依據(jù)及研究意義： 本設(shè)計主要為衡昆高速平遠(yuǎn)街至鎖龍寺高速公路11 合同段改地方路1（K0+288.50）預(yù)應(yīng)力簡支T 型梁橋設(shè)計。根據(jù)橋梁博士計算軟件、《橋梁工程》、《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ023-85）等完成此設(shè)計。本設(shè)計有利于鞏固、深化和擴(kuò)大所學(xué)知識，從而得到全面訓(xùn)練，并了解擋土墻設(shè)計及公路設(shè)計中的基本知識。

二、設(shè)計（論文）主要研究的內(nèi)容、預(yù)期目標(biāo)： 本設(shè)計主要為衡昆高速平遠(yuǎn)街至鎖龍寺高速公路11 合同段改地方路1（K0+288.50）預(yù)應(yīng)力簡支T 型梁橋設(shè)計，設(shè)計內(nèi)容主要涉及橋梁縱、橫端面設(shè)計和平面布置，橋梁方案比選，預(yù)應(yīng)力混凝土T 形梁設(shè)計。目的使橋梁美觀，經(jīng)濟(jì)，耐用，大方。

三、設(shè)計（論文）的研究重點(diǎn)及難點(diǎn)： 由于本設(shè)計課題為預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁，橋梁設(shè)計計算繁瑣，要參考的規(guī)范很多，故預(yù)應(yīng)力混凝土T 形梁的設(shè)計計算成為本次設(shè)計中的難點(diǎn)與要點(diǎn)。

四、設(shè)計（論文）研究方法及步驟（進(jìn)度安排）： 預(yù)應(yīng)力混凝土T 形梁的設(shè)計內(nèi)容和步驟主要包括： 2006 年3 月前畢業(yè)實(shí)習(xí)； 2006 年3 月調(diào)查和采集各種場地數(shù)據(jù)，查找資料； 2004 年4 月初寫開題報告和初步設(shè)計； 2004 年4 月初到5 月底進(jìn)行整個設(shè)計過程；

五、進(jìn)行設(shè)計（論文）所需條件： 需要所設(shè)計路段的地質(zhì)資料和任務(wù)資料。有關(guān)設(shè)計方面的資料和老師的指導(dǎo)。要準(zhǔn)備好設(shè)計用的電腦。

六、指導(dǎo)教師意見： 簽名： 年 月 日

第四篇：混凝土橋大作業(yè)—裝配式混凝土簡支梁橋荷載橫向分布系數(shù)計算及主梁內(nèi)力計算

混凝土橋大作業(yè)（一）——裝配式混凝土簡支梁橋荷載橫向分布系數(shù)計算及主梁內(nèi)力計算 目錄 第一章 大作業(yè)任務(wù)概述 3 1.1 大作業(yè)目的 3 1.2 設(shè)計規(guī)范 3 1.3 大作業(yè)設(shè)計方案 3 1.4 大作業(yè)計算基本流程 5 第二章 荷載橫向分布系數(shù)的計算 6 2.1.支座位置處荷載橫向分布系數(shù)計算 6 2.2.跨中位置處荷載橫向分布系數(shù)計算 6 第三章 主梁內(nèi)力計算 8 3.1.恒載計算 8 3.2.恒載內(nèi)力 9 3.3.活載計算 10 第四章 主梁內(nèi)力組合 18 4.1．按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時作用效應(yīng)的組合 18 4.2.按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時作用效應(yīng)的組合 19 4.3.作用長期效應(yīng)的組合 19 第一章 大作業(yè)任務(wù)概述 1.1 大作業(yè)目的 通過大作業(yè)實(shí)際操作計算，掌握裝配式簡支梁橋的荷載橫向分布系數(shù)的計算理論和方法；

通過實(shí)際操作，掌握用結(jié)構(gòu)分析的基本方法；

掌握橋梁在承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下的荷載組合方法 1.2 設(shè)計規(guī)范 1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60-2004，中華人民共和國交通部；

2、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG D62-2004，中華人民共和國交通部。

1.3 大作業(yè)設(shè)計方案 1.3.1 方案概述 大作業(yè)設(shè)計方案為公路裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋，T梁之間采用濕接縫連接。橫截面布置示意如圖1-1所示,T梁的基本尺寸數(shù)據(jù)如圖1-2所示。T梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土或A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計。

圖1-1 單幅橋橫截面尺寸(單位:cm)跨徑(m)梁長(m)計算跨徑(m)41 40.96 39.83 注：尺寸單位cm 圖1-2 T梁跨徑及橫截面尺寸 1.3.2 主要材料 1、混凝土：T梁混凝土C50，濕接縫混凝土C50；

2、預(yù)應(yīng)力鋼絞線：7f5鋼絞線(fpk=1860MPa，單根面積140mm2)。

相關(guān)材料的材料參數(shù)查閱《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG D62-2004第3章(P10-13)。

1.3.3 設(shè)計荷載 本課程設(shè)計活荷載僅車道荷載，關(guān)于車道荷載的相關(guān)內(nèi)容查閱《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60-2004的第4.3條(P23-27)。

1.4 大作業(yè)計算基本流程 1、根據(jù)橋型方案，確定結(jié)構(gòu)的相關(guān)基本尺寸；

2、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算。對于本課程設(shè)計而言，結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算的主要工作包括荷載橫向分布系數(shù)和單根T梁的內(nèi)力計算。并完成在承載能力極限狀態(tài)下和正常使用極限狀態(tài)下的相應(yīng)內(nèi)力組合；

3、完成計算說明書。

第二章 荷載橫向分布系數(shù)的計算 在支座位置處荷載橫向分布系數(shù)按“杠桿原理法”進(jìn)行計算，而跨中位置處荷載橫向分布系數(shù)按“剛性橫梁法”進(jìn)行計算 2.1.支座位置處荷載橫向分布系數(shù)計算 1號梁: 2號梁: 3號梁: 2.2.跨中位置處荷載橫向分布系數(shù)計算 ，，, 1號梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：

2號梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：

3號梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：

1號梁跨中位置處荷載橫向分布系數(shù) 2號梁跨中位置處荷載橫向分布系數(shù) 3號梁跨中位置處荷載橫向分布系數(shù) 第三章 主梁內(nèi)力計算 3.1.恒載計算 主梁：

橫隔梁：

對于邊梁 對于主梁 橋面鋪裝層：

防撞護(hù)欄: 作用于邊主梁的全部荷載g為：

作用于中主梁的全部荷載g為：

3.2.恒載內(nèi)力 彎矩：

剪力：

恒載內(nèi)力計算圖示 主梁恒載內(nèi)力表 　 邊主梁剪力 邊主梁彎矩 中主梁剪力 中主梁彎矩 kN kN.m kN kN.m X=0 900.4 0 932.6 0 X=l/4　 450.2 6724.28 466.3 6964.77 X = l/2 0 8965.70 0 9286.36 3.3.活載計算(1)荷載橫向分布系數(shù)及基本計算資料匯總 梁號 荷載位置 公路--Ⅰ級 1號梁 跨中mc 0.913 支點(diǎn)mo 0.654 2號梁 跨中mc 0.74 支點(diǎn)mo 1.096 3號梁 跨中mc 0.675 支點(diǎn)mo 1.096 簡支梁橋的基頻: 式中:l—結(jié)構(gòu)計算跨徑,為39.83m E—混凝土彈性模量,C50的E=3.55×1010N/m2 Ic—結(jié)構(gòu)跨中截面的慣性矩 Mc—結(jié)構(gòu)跨中處單位長度質(zhì)量,對于邊主梁 對于中主梁 結(jié)構(gòu)跨中截面的慣性矩Ic計算：

中性軸 慣性矩 帶入以上數(shù)據(jù)代入得 對于邊主梁：f1=2.612；

對于中主梁：f1=2.566 邊主梁：（1+μ）=1+（0.1767ln2.612-0.0157）=1.154 中主梁：（1+μ）=1+（0.1767ln2.566-0.0157）=1.150 ξ=0.67 qk=10.5kN/m；

(2)計算公路--Ⅰ級荷載的跨中彎矩 跨中彎矩圖計算圖示 1號梁：

2號梁：

：

3號梁：

：

(3)計算公路--Ⅰ級荷載的1/4跨彎矩 1/4跨彎矩圖計算圖示 1號梁：

2號梁：

：

3號梁：

（4）跨中截面車道活載最大剪力 跨中剪力計算圖示 剪力影響線面積 1號梁：

2號梁：

3號梁-（5）1/4跨截面車道活載最大剪力 1/4跨剪力計算圖示 剪力影響線面積 1號梁：

2號梁：

3號梁:（6）支點(diǎn)截面車道活載最大剪力 車道荷載支點(diǎn)剪力計算圖 a)橋上荷載；

b）m分布圖；

c）梁上荷載；

d）QA影響線 1號梁：

2號梁：

3號梁：

第四章 主梁內(nèi)力組合 4.1．按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時作用效應(yīng)的組合 Sud--承載能力極限狀態(tài)下作用效應(yīng)的組合設(shè)計值 γGi—第i個永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取1.2 γQ1—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力，離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取1.4 SGik--第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值 SQ1k—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力，離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值 內(nèi)力組合結(jié)果: 位置 恒載 活載 Sud 　 　 　 車道 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 支點(diǎn)處 900.40 0.00 338.35 0.00 1554.17 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 940.49 11969.86 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 241.01 15958.94 支點(diǎn)處 932.60 0.00 458.06 0.00 1760.40 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 882.83 11508.35 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 194.67 15343.79 支點(diǎn)處 932.60 0.00 450.36 0.00 1749.62 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 854.44 11231.62 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 177.56 14974.86 4.2.按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時作用效應(yīng)的組合 Ssd--作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值 Ψ1j—第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）取0.7 Ψ1j SQjk—第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值 內(nèi)力組合結(jié)果: 梁號 位置 恒載 活載 Ssd 　 　 　 　 車道 　 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 一號梁 支點(diǎn)處 900.40 0.00 338.35 0.00 1105.64 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 623.62 8414.37 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 104.42 11218.78 二號梁 支點(diǎn)處 932.60 0.00 458.06 0.00 1211.42 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 606.85 8334.61 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 84.64 11112.51 三號梁 支點(diǎn)處 932.60 0.00 450.36 0.00 1206.73 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 594.51 8214.29 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 77.20 10952.11 4.3.作用長期效應(yīng)的組合 Sld--作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值 Ψ1j—第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）取0.4 Ψ2j SQjk—第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值 內(nèi)力組合結(jié)果: 梁號 位置 恒載 活載 Sld 　 　 　 　 車道 　 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 一號梁 支點(diǎn)處 900.40 0.00 338.35 0.00 1017.68 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 549.30 7690.04 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 59.67 10253.17 二號梁 支點(diǎn)處 932.60 0.00 458.06 0.00 1091.93 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 546.62 7747.54 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 48.37 10329.88 三號梁 支點(diǎn)處 932.60 0.00 450.36 0.00 1089.25 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 539.56 7678.78 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 44.11 10238.217 僅供參考