第一篇：城市污水處理廠工藝調(diào)試方法簡述

城市污水處理廠工藝調(diào)試方法簡述-污水處理

城市污水處理廠工藝調(diào)試方法簡述 來源:網(wǎng)絡(luò)

發(fā)布日期：2006-07-23 瀏覽次數(shù)： 15568 摘要：當前，城市污水處理廠工藝調(diào)試的重要性還沒被普遍認識和接受，不少污水廠建成后沒有進行工藝調(diào)試，這就產(chǎn)生了要么運行不起來，要么運行起來水質(zhì)達不到設(shè)計要求，運行成本偏高等現(xiàn)象。事實上，工藝調(diào)試是污水廠投產(chǎn)前的一項重要工作，其重要性表現(xiàn)在以下幾個方面：一是發(fā)現(xiàn)并解決設(shè)備、設(shè)施、控制、工藝等方面出現(xiàn)的問題，使污水廠投入正常運行；二是實現(xiàn)工藝設(shè)計目標，即出水各項指標達到設(shè)計要求；三是確定符合實際進水水量和水質(zhì)的各項控制參數(shù)，在出水水質(zhì)達到設(shè)計要求的前提下，盡可能的降低運行成本。

關(guān)鍵詞：城市污水處理廠 工藝調(diào)試方法

當前，城市污水處理廠工藝調(diào)試的重要性還沒被普遍認識和接受，不少污水廠建成后沒有進行工藝調(diào)試，這就產(chǎn)生了要么運行不起來，要么運行起來水質(zhì)達不到設(shè)計要求，運行成本偏高等現(xiàn)象。

事實上，工藝調(diào)試是污水廠投產(chǎn)前的一項重要工作，其重要性表現(xiàn)在以下幾個方面：一是發(fā)現(xiàn)并解決設(shè)備、設(shè)施、控制、工藝等方面出現(xiàn)的問題，使污水廠投入正常運行；二是實現(xiàn)工藝設(shè)計目標，即出水各項指標達到設(shè)計要求；三是確定符合實際進水水量和水質(zhì)的各項控制參數(shù)，在出水水質(zhì)達到設(shè)計要求的前提下，盡可能的降低運行成本。

一、調(diào)試內(nèi)容及目的

調(diào)試的主要內(nèi)容有：第一，帶負荷試車，解決影響連續(xù)運行的各種問題，為下一步工作打好基礎(chǔ)；第二，活性污泥培養(yǎng)，主要是積累處理所需微生物的量；第三，活性污泥馴化，其目的是選擇適應(yīng)實際水質(zhì)情況的微生物，淘汰無用的微生物；第四，確定符合實際進水水質(zhì)水量的工藝控制參數(shù)，在確保出水水質(zhì)達標的前提下，盡可能降低能耗；第五，編制工藝控制規(guī)程，以指導(dǎo)今后的運行。

二、調(diào)試方法

（一）準備工作

1.人員準備：

a.工藝、化驗、設(shè)備、自控、儀表等相關(guān)專業(yè)技術(shù)人員各一人。

b.接受過培訓(xùn)的各崗位人員到位，人數(shù)視崗位設(shè)置和可以進行輪班而定。

2.其他準備工作：

a.收集工藝設(shè)計圖及設(shè)計說明、自控、儀表和設(shè)備說明書等相關(guān)資料。

b.檢查化驗室儀器、器皿、藥品等是否齊全，以便開展水質(zhì)分析。

c.檢查各構(gòu)筑物及其附屬設(shè)施尺寸、標高是否與設(shè)計相符，管道及構(gòu)筑物中有無堵塞物。

d.檢查總供電及各設(shè)備供電是否正常。

e.檢查設(shè)備能否正常開機，各種閘閥能否正常開啟和關(guān)閉。

f.檢查儀表及控制系統(tǒng)是否正常。

g.檢查維修、維護工具是否齊全，常用易損件有無準備。

h.購置絮凝劑。

（二）帶負荷試車

開啟水處理設(shè)施、管道中所有閥門和閘閥，啟動進水泵送水，根據(jù)各構(gòu)筑物進水情況，沿工藝流程適時啟動其他設(shè)備。在此過程中應(yīng)做好以下幾方面工作：第一、檢查進線總電流是否符合要求，變配電設(shè)備工作是否正常，各種設(shè)備工作情況是否正常以及能否滿足設(shè)計要求，儀器儀表工作是否正常，自控系統(tǒng)能否滿足設(shè)計要求。第二、用容積法校核進出水、回流以及剩余污泥流量計計量是否準確，校核各種儀表，檢測進水水質(zhì)，測量流速，測量并記錄設(shè)備的電壓、電流、功率和轉(zhuǎn)速。第三、及時解決試車過程中發(fā)現(xiàn)的問題。第四、編制設(shè)備操作規(guī)程。

（三）活性污泥培養(yǎng)

活性污泥培養(yǎng)的實質(zhì)就是在一段時間內(nèi)，通過一定的手段，使處理系統(tǒng)中產(chǎn)生并積累一定量的微生物，其培養(yǎng)方式主要有連續(xù)式和間歇式。

1.連續(xù)式培養(yǎng)：連續(xù)式培養(yǎng)是指在連續(xù)進水、連續(xù)出水的情況下進行的活性污泥培養(yǎng)方式。選擇該種培養(yǎng)方式的條件是要有足夠的進水，即日進水量至少可以滿足一臺進水泵24小時的水量，連續(xù)式培養(yǎng)的優(yōu)點是培養(yǎng)時間短，微生物所需馴化時間短。其具體操作方法是根據(jù)來水量的大小確定進水泵開機臺數(shù)和生物池開啟組數(shù)，格柵機、沉砂池、二沉池全開，開啟外回流泵（若有內(nèi)回流泵，選擇不開），回流量控制在大于100%，曝氣區(qū)溶解氧大于2mg/l，生物池流速平均不小于0.3m/s，絕對流速不小于0.2m/s，連續(xù)運行。在此過程中，每天做好各項水質(zhì)指標和控制參數(shù)的測定。當sv%達到10%以上時，活性污泥培養(yǎng)即告成功，此時的出水BOD5、SS、COD等指標一般可達到設(shè)計要求。

2.間歇式培養(yǎng)：間歇式培養(yǎng)是按進水、曝氣、沉淀、撇除上清液等四個階段往復(fù)循環(huán)的培養(yǎng)方式，是在進水量小不能滿足連續(xù)運行的一種培養(yǎng)方式。其特點是微生物積累周期長，馴化時間長，操作工作量大。其具體操作方法是同時開啟進水泵、格柵機、沉砂池，待生物池充滿水后開始曝氣，同時停止進水，定時測量生物池，當COD、SS明顯小于進水時停止曝氣，沉淀2小時后再進水，同時撇除上清液。在此過程中的水質(zhì)指標和控制參數(shù)的測定及完成的標志同連續(xù)式培養(yǎng)。

（四）活性污泥馴化

馴化的目的是選擇適應(yīng)實際水質(zhì)情況的微生物，淘汰無用的微生物，對于有脫氮除磷功能的處理工藝，通過馴化使硝化菌、反硝化菌、聚磷菌成為優(yōu)勢菌群。具體做法是首先保持工藝的正常運轉(zhuǎn)，然后，嚴格控制工藝控制參數(shù)，DO在厭氧池控制在0.1mg/l以下，在缺氧池控制在0.5mg/l以下，在好氧池控制在2-3mg/l，好氧池曝氣時間不小于5小時，外回流比50%～100%，內(nèi)回流比200%～300%，并且，每天排除日產(chǎn)泥量30%～50%的剩余污泥。在此過程中，每天測試進出水水質(zhì)指標，直到出水各指標達到設(shè)計要求。

（五）工藝控制參數(shù)的確定

設(shè)計中的工藝控制參數(shù)是在預(yù)測的水量、水質(zhì)條件下確定的，而實際投入運行時的污水廠其水量水質(zhì)往往與設(shè)計有較大的差異，因此，必須根據(jù)實際水量水質(zhì)情況來來確定合適的工藝控制參數(shù)，以保證運行的正常進行和使出水水質(zhì)達標的的同時盡可能降低能耗。

1.工藝參數(shù)內(nèi)容：

需確定的重要工藝參數(shù)有進水泵房的控制水位、沉砂池排砂周期、生物池溶解氧DO及氧化還原電位ORP、污泥回流比R、污泥濃度MLVSS，污泥沉降比SV%、污泥指數(shù)SVI、污泥齡SRT、剩余污泥排放周期及日排放量、二沉池泥面高度等，其中影響能耗大小的主要因素是進水水位的高低和污泥濃度MLVSS的大小，影響脫氮除磷效果的主要因素是溶解氧DO和污泥齡SRT。

2.確定方法：

進水泵房水位在保證進水系統(tǒng)不溢流的前提下盡可能控制在高水位運行。用每天排除大海量的體積與集砂容積對比來確定排砂周期，排砂量體積小于集砂容積。生物池DO及ORP根據(jù)厭氧池放磷情況、缺氧池反硝化情況、好氧池吸磷和硝化情況來確定，一般情況下厭氧池的DO小于0.1mg/l，缺氧池的DO小于0.5mg/l，好氧池的DO控制在2～3mg/l之間，厭氧池ORP小于-250mv，缺氧池ORP在-100mv左右，好氧池ORP大于40mv。回流比R的大小應(yīng)根據(jù)污泥在二沉池的停留時間和磷的釋放來確定，一般情況下80%左右較合適。污泥濃度MLVSS通過污泥負荷來確定，脫氮除磷工藝的污泥負荷一般在0.12kgBOD5/（kgMLVSS*d）左右較合適。污泥齡SRT要考慮設(shè)計水質(zhì)的要求，對脫氮除磷工藝而言，其一般控制在8天左右。

（六）工藝控制規(guī)程：

工藝控制規(guī)程主要是用來指導(dǎo)生產(chǎn)運行的，是工藝運行的主要依據(jù)，其主要包含以下幾方面的內(nèi)容：第一，各構(gòu)筑物的基本情況；第二，各構(gòu)筑物運行控制參數(shù)；第三，設(shè)施設(shè)備運行方式；第四，工藝調(diào)整方法；第五，處理設(shè)施維護維修方式。工藝控制規(guī)程應(yīng)在工藝參數(shù)確定后編制。

（七）調(diào)試中的其他工作：

污水廠要正確運行，還應(yīng)有一套完善的制度，其主要包括管理制度、崗位職責、操作規(guī)程、運行記錄、設(shè)備設(shè)施檔案等，在調(diào)試過程中可分步完成上述工作。

三、應(yīng)注意的問題

1.通過前對所有設(shè)施、管道及水下設(shè)備進行檢查，徹底清理所有雜物，以避免通水后管道、設(shè)備堵塞和維修水下設(shè)備影響調(diào)試的順利進行。通水后進行水下設(shè)施設(shè)備的維護困難相當大，主要是因為維修需將水池放空，而水池的容積小則幾千個立方，大則上萬立方，放空一次相當費時費工，特別是有活性污泥后，水往哪放本身就是個問題，放出去會發(fā)生污染事故，放到別的池子往往又裝不下。因此，在通水前一定要認真檢查、清理。

2.對進水水質(zhì)嚴格進行監(jiān)控，尤其是PH，超過要求時應(yīng)立即采取相應(yīng)措施，否則會使培菌工作前功盡棄。

3.培菌初期，曝氣池會出現(xiàn)大量的白色泡沫，嚴重時會堆積兩三米高，污染走道和現(xiàn)場儀器儀表，這一問題是培菌初期的必然現(xiàn)象，只要控制好溶解氧和采取適當?shù)南荽胧┚涂梢越鉀Q。

4.自來水水量和壓力大小往往容易被大家忽視，在調(diào)試過程中，化驗室和污泥脫水的一些儀器、設(shè)備對水量和水壓有嚴格的要求，若達不到要求，這些儀器、設(shè)備將無法使用。污水廠一般遠離城市，處于自來水的管網(wǎng)末梢，水量水壓通常很小，因此，應(yīng)設(shè)置一定的裝置以提高水量水壓。

四、建議：

工藝調(diào)試是關(guān)系到污水處理廠能否正常運行及效益能否充分發(fā)揮的重要工作，它有技術(shù)性強、難度高等特點，需要具備污水處理知識和長期運行經(jīng)驗的專業(yè)人員或?qū)I(yè)機構(gòu)來實施，因此，建議有關(guān)部門將工藝調(diào)試列入項目，并安排足夠的資金，以保證調(diào)試工作的有效開展。

第二篇：污水處理廠工藝調(diào)試方法

污水處理廠工藝調(diào)試方法

當前，城市污水處理廠工藝調(diào)試的重要性還沒被普遍認識和接 受，不少污水廠建成后沒有進行工藝調(diào)試，這就產(chǎn)生了要么運行不起 來，要么運行起來水質(zhì)達不到設(shè)計要求，運行成本偏高等現(xiàn)象。

事實上，工藝調(diào)試是污水廠投產(chǎn)前的一項重要工作，其重要性表 現(xiàn)在以下幾個方面：一是發(fā)現(xiàn)并解決設(shè)備、設(shè)施、控制、工藝等方面 出現(xiàn)的問題，使污水廠投入正常運行；二是實現(xiàn)工藝設(shè)計目標，即出 水各項指標達到設(shè)計要求；三是確定符合實際進水水量和水質(zhì)的各項 控制參數(shù)，在出水水質(zhì)達到設(shè)計要求的前提下，盡可能的降低運行成 本。

一、調(diào)試內(nèi)容及目的

調(diào)試的主要內(nèi)容有：第一，帶負荷試車，解決影響連續(xù)運行的各 種問題，為下一步工作打好基礎(chǔ)；第二，活性污泥培養(yǎng)，主要是積累 處理所需微生物的量；第三，活性污泥馴化，其目的是選擇適應(yīng)實際 水質(zhì)情況的微生物，淘汰無用的微生物；第四，確定符合實際進水水 質(zhì)水量的工藝控制參數(shù)，在確保出水水質(zhì)達標的前提下，盡可能降低 能耗；第五，編制工藝控制規(guī)程，以指導(dǎo)今后的運行。

二、調(diào)試方法

（一）準備工作

1.人員準備：

a.工藝、化驗、設(shè)備、自控、儀表等相關(guān)專業(yè)技術(shù)人員各一人。

b.接受過培訓(xùn)的各崗位人員到位，人數(shù)視崗位設(shè)置和可以進行輪

班而定。

2.其他準備工作：

a.收集工藝設(shè)計圖及設(shè)計說明、自控、儀表和設(shè)備說明書等相關(guān) 資料。

b.檢查化驗室儀器、器皿、藥品等是否齊全，以便開展水質(zhì)分析。

c.檢查各構(gòu)筑物及其附屬設(shè)施尺寸、標高是否與設(shè)計相符，管道 及構(gòu)筑物中有無堵塞物。

d.檢查總供電及各設(shè)備供電是否正常。

e.檢查設(shè)備能否正常開機，各種閘閥能否正常開啟和關(guān)閉。

f.檢查儀表及控制系統(tǒng)是否正常。

g.檢查維修、維護工具是否齊全，常用易損件有無準備。

h.購置絮凝劑。

（二）帶負荷試車

開啟水處理設(shè)施、管道中所有閥門和閘閥，啟動進水泵送水，根 據(jù)各構(gòu)筑物進水情況，沿工藝流程適時啟動其他設(shè)備。在此過程中應(yīng) 做好以下幾方面工作：第一、檢查進線總電流是否符合要求，變配電 設(shè)備工作是否正常，各種設(shè)備工作情況是否正常以及能否滿足設(shè)計要 求，儀器儀表工作是否正常，自控系統(tǒng)能否滿足設(shè)計要求。第二、用 容積法校核進出水、回流以及剩余污泥流量計計量是否準確，校核各 種儀表，檢測進水水質(zhì)，測量流速，測量并記錄設(shè)備的電壓、電流、功率和轉(zhuǎn)速。第三、及時解決試車過程中發(fā)現(xiàn)的問題。第四、編制設(shè) 備操作規(guī)程。

（三）活性污泥培養(yǎng)

活性污泥培養(yǎng)的實質(zhì)就是在一段時間內(nèi)，通過一定的手段，使處 理系統(tǒng)中產(chǎn)生并積累一定量的微生物，其培養(yǎng)方式主要有連續(xù)式和間 歇式。

1.連續(xù)式培養(yǎng)：連續(xù)式培養(yǎng)是指在連續(xù)進水、連續(xù)出水的情況下 進行的活性污泥培養(yǎng)方式。選擇該種培養(yǎng)方式的條件是要有足夠的進 水，即日進水量至少可以滿足一臺進水泵24小時的水量，連續(xù)式培 養(yǎng)的優(yōu)點是培養(yǎng)時間短，微生物所需馴化時間短。其具體操作方法是 根據(jù)來水量的大小確定進水泵開機臺數(shù)和生物池開啟組數(shù)，格柵機、沉砂池、二沉池全開，開啟外回流泵（若有內(nèi)回流泵，選擇不開），回流量控制在大于100%，曝氣區(qū)溶解氧大于2mg/l，生物池流速平均不小于0.3m/s，絕對流速不小于0.2m/s，連續(xù)運行。在此過 程中，每天做好各項水質(zhì)指標和控制參數(shù)的測定。當sv%達到10% 以上時，活性污泥培養(yǎng)即告成功，此時的出水BOD5、SS、COD等 指標一般可達到設(shè)計要求。

2.間歇式培養(yǎng)：間歇式培養(yǎng)是按進水、曝氣、沉淀、撇除上清液 等四個階段往復(fù)循環(huán)的培養(yǎng)方式，是在進水量小不能滿足連續(xù)運行的 一種培養(yǎng)方式。其特點是微生物積累周期長，馴化時間長，操作工作 量大。其具體操作方法是同時開啟進水泵、格柵機、沉砂池，待生物 池充滿水后開始曝氣，同時停止進水，定時測量生物池，當COD、SS明顯小于進水時停止曝氣，沉淀2小時后再進水，同時撇除上清 液。在此過程中的水質(zhì)指標和控制參數(shù)的測定及完成的標志同連續(xù)式

培養(yǎng)。

（四）活性污泥馴化

馴化的目的是選擇適應(yīng)實際水質(zhì)情況的微生物，淘汰無用的微生 物，對于有脫氮除磷功能的處理工藝，通過馴化使硝化菌、反硝化菌、聚磷菌成為優(yōu)勢菌群。具體做法是首先保持工藝的正常運轉(zhuǎn)，然后，嚴格控制工藝控制參數(shù)，DO在厭氧池控制在0.1mg/l以下，在缺 氧池控制在0.5mg/l以下，在好氧池控制在2-3mg/l，好氧池曝氣 時間不小于5小時，外回流比50%～100%，內(nèi)回流比200%～ 300%，并且，每天排除日產(chǎn)泥量30%～50%的剩余污泥。在此過 程中，每天測試進出水水質(zhì)指標，直到出水各指標達到設(shè)計要求。

（五）工藝控制參數(shù)的確定

設(shè)計中的工藝控制參數(shù)是在預(yù)測的水量、水質(zhì)條件下確定的，而 實際投入運行時的污水廠其水量水質(zhì)往往與設(shè)計有較大的差異，因 此，必須根據(jù)實際水量水質(zhì)情況來來確定合適的工藝控制參數(shù)，以保 證運行的正常進行和使出水水質(zhì)達標的的同時盡可能降低能耗。

1.工藝參數(shù)內(nèi)容：

需確定的重要工藝參數(shù)有進水泵房的控制水位、沉砂池排砂周 期、生物池溶解氧DO及氧化還原電位ORP、污泥回流比R、污泥 濃度MLVSS，污泥沉降比SV%、污泥指數(shù)SVI、污泥齡SRT、剩 余污泥排放周期及日排放量、二沉池泥面高度等，其中影響能耗大小 的主要因素是進水水位的高低和污泥濃度MLVSS的大小，影響脫氮 除磷效果的主要因素是溶解氧DO和污泥齡SRT。

2.確定方法：

進水泵房水位在保證進水系統(tǒng)不溢流的前提下盡可能控制在高 水位運行。用每天排除大海量的體積與集砂容積對比來確定排砂周 期，排砂量體積小于集砂容積。生物池DO及ORP根據(jù)厭氧池放磷 情況、缺氧池反硝化情況、好氧池吸磷和硝化情況來確定，一般情況 下厭氧池的DO小于0.1mg/l，缺氧池的DO小于0.5mg/l，好氧 池的DO控制在2～3mg/l之間，厭氧池ORP小于-250mv，缺氧 池ORP在-100mv左右，好氧池ORP大于40mv?；亓鞅萊的大 小應(yīng)根據(jù)污泥在二沉池的停留時間和磷的釋放來確定，一般情況下 80%左右較合適。污泥濃度MLVSS通過污泥負荷來確定，脫氮除 磷工藝的污泥負荷一般在0.12kgBOD5/（kgMLVSS*d）左右較合 適。污泥齡SRT要考慮設(shè)計水質(zhì)的要求，對脫氮除磷工藝而言，其 一般控制在8天左右。

（六）工藝控制規(guī)程：

工藝控制規(guī)程主要是用來指導(dǎo)生產(chǎn)運行的，是工藝運行的主要依 據(jù)，其主要包含以下幾方面的內(nèi)容：第一，各構(gòu)筑物的基本情況；第 二，各構(gòu)筑物運行控制參數(shù)；第三，設(shè)施設(shè)備運行方式；第四，工藝 調(diào)整方法；第五，處理設(shè)施維護維修方式。工藝控制規(guī)程應(yīng)在工藝參 數(shù)確定后編制。

（七）調(diào)試中的其他工作：

污水廠要正確運行，還應(yīng)有一套完善的制度，其主要包括管理制 度、崗位職責、操作規(guī)程、運行記錄、設(shè)備設(shè)施檔案等，在調(diào)試過程

中可分步完成上述工作。

三、應(yīng)注意的問題

1.通過前對所有設(shè)施、管道及水下設(shè)備進行檢查，徹底清理所有 雜物，以避免通水后管道、設(shè)備堵塞和維修水下設(shè)備影響調(diào)試的順利 進行。通水后進行水下設(shè)施設(shè)備的維護困難相當大，主要是因為維修 需將水池放空，而水池的容積小則幾千個立方，大則上萬立方，放空 一次相當費時費工，特別是有活性污泥后，水往哪放本身就是個問題，放出去會發(fā)生污染事故，放到別的池子往往又裝不下。因此，在通水 前一定要認真檢查、清理。

2.對進水水質(zhì)嚴格進行監(jiān)控，尤其是PH，超過要求時應(yīng)立即采 取相應(yīng)措施，否則會使培菌工作前功盡棄。

3.培菌初期，曝氣池會出現(xiàn)大量的白色泡沫，嚴重時會堆積兩三 米高，污染走道和現(xiàn)場儀器儀表，這一問題是培菌初期的必然現(xiàn)象，只要控制好溶解氧和采取適當?shù)南荽胧┚涂梢越鉀Q。

4.自來水水量和壓力大小往往容易被大家忽視，在調(diào)試過程中，化驗室和污泥脫水的一些儀器、設(shè)備對水量和水壓有嚴格的要求，若 達不到要求，這些儀器、設(shè)備將無法使用。污水廠一般遠離城市，處 于自來水的管網(wǎng)末梢，水量水壓通常很小，因此，應(yīng)設(shè)置一定的裝置 以提高水量水壓。

四、建議：

工藝調(diào)試是關(guān)系到污水處理廠能否正常運行及效益能否充分發(fā) 揮的重要工作，它有技術(shù)性強、難度高等特點，需要具備污水處理知

識和長期運行經(jīng)驗的專業(yè)人員或?qū)I(yè)機構(gòu)來實施，因此，建議有關(guān)部 門將工藝調(diào)試列入項目，并安排足夠的資金，以保證調(diào)試工作的有效開展。

第三篇：城市污水處理廠工藝選擇

城市污水處理廠工藝選擇,給各位剛?cè)胄械呐笥?我自己也在學(xué)

摘 要： 隨著我國的社會和經(jīng)濟的高速發(fā)展，環(huán)境問題日益突出，尤其是城市水環(huán)境的惡化，加劇了水資源的短缺，影響著人民群眾的身心健 康，已經(jīng)成為城市可持續(xù)發(fā)展的嚴重制約因素。近年來，國家和地方政府非常重視污水處理事業(yè)，以前所未有的速度推進城市污水處理工程的建設(shè)，有數(shù)百座污水處理廠正在工程設(shè)計和建設(shè)中，預(yù)計到2010年，我國要新建城市污水處理廠一千余座，總投資將達1800億元。在這一進程中，城市污水處理工藝的優(yōu)化原則，將是工程界面臨的首要問題。筆者根據(jù)近年來的實踐經(jīng)驗，并結(jié)合課程講授的知識，試對目前我國城市污水處理的主導(dǎo)工藝進行簡要的分析和評述，也是自己工作和學(xué)習(xí)的一點心得體會。

關(guān)鍵詞： 污水處理 主導(dǎo)工藝 分析與評述

1、城市污水處理廠工藝選擇的原則

城市污水處理廠的工藝選擇一般應(yīng)遵循四條原則：

1）技術(shù)合理。

應(yīng)正確處理技術(shù)的先進性和成熟性的辨證關(guān)系。一方面，應(yīng)當重視工藝所具備的技術(shù)指標的先進性，同時必須充分考慮適合中國的國情和工程的性質(zhì)。城市污水處理工程不同于一般點源治理項目，它作為城市基礎(chǔ)設(shè)施工程，具有規(guī)模大、投資高的特點，且是百年大計，必須確保百分之百的成功。工藝的選擇更注重成熟性和可靠性，因此，我們強調(diào)技術(shù)的合理，而不簡單提倡技術(shù)先進。必須把技術(shù)的風(fēng)險降到最小程度。

2）經(jīng)濟節(jié)能。

節(jié)省工程投資是城市污水處理廠建設(shè)的重要前提。合理確定處理標準，選擇簡捷緊湊的處理工藝，盡可能地減少占地，力求降低地基處理和土建造價。同時，必須充分考慮節(jié)省電耗和藥耗，把運行費用減至最低。對于我國現(xiàn)有的經(jīng)濟承受能力來說，這

一點尤為重要。

3）易于管理。

城市污水處理是我國的新興行業(yè)，專業(yè)人才相對缺乏。在工藝選擇過程中，必須充分考慮到我國現(xiàn)有的運行管理水平，盡可能做到設(shè)備簡單，維護方便，適當采用可靠實用的自動化技術(shù)。應(yīng)特別注重工藝本身對水質(zhì)變化的適應(yīng)性及處理出水的穩(wěn)定性。

事實上，任何一種工藝總有是有利有敝，關(guān)鍵在于適用性如何。在工程實踐中，應(yīng)該具體情況具體分析，因地制宜，綜合比較，取長補短，作出較為優(yōu)化的選擇。

2、城市污水處理廠主導(dǎo)工藝述評

1)AB法工藝

AB法工藝由德國BOHUKE教授首先開發(fā)。該工藝將曝氣池分為高低負荷兩段，各有獨立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。高負荷段（A段）停留時間約20--40分鐘，以生物絮凝吸附作用為主，同時發(fā)生不完全氧化反應(yīng)，生物主要為短世代的細菌群落，去除BOD達50%以上。B段與常規(guī)活性污泥法相似，負荷較低，泥齡較長。

AB法A段效率很高，并有較強的緩沖能力。B段起到出水把關(guān)作用，處理穩(wěn)定性較好。對于高濃度的污水處理，AB法具有很好適 用性的，并有較高的節(jié)能效益。尤其在采用污泥消化和沼氣利用工藝時，優(yōu)勢最為明顯。

但是，AB法污泥產(chǎn)量較達，A段污泥有機物含量極高，污泥后續(xù)穩(wěn)定化處理是必須的，將增加一定的投資和費用。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實現(xiàn)脫氮工藝。對于污水濃度較低的場合，B段運行較為困難，也難以發(fā)揮

優(yōu)勢。

目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級處理，作為一種過渡型工藝，在性能價格比上有較好的優(yōu)勢。一般適用于排江、排海場合。

2）SBR工藝

SBR工藝早在20世紀初已有應(yīng)用，由于人工管理的困難和煩瑣未于推廣應(yīng)用。此法集進水、曝氣、沉淀在一個池子中完成。一般由多個池子構(gòu)成一組，各池工作狀態(tài)輪流變換運行，單池由撇水器間歇出水，故又稱為序批式活性污泥法。

該工藝將傳統(tǒng)的曝氣池、沉淀池由空間上的分布改為時間上的分布，形成一體化的集約構(gòu)筑物，并利于實現(xiàn)緊湊的模塊布置，最大的優(yōu)點是節(jié)省占地。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。典型的SBR工藝沉淀時停止進水，靜止沉淀可以獲得較高的沉淀效率和較好的水質(zhì)。

由SBR發(fā)展演變的又有CASS和CAST等工藝，在除磷脫氮及自動控制等方面有

新的特點。

但是，SBR工藝對自動化控制要求很高，并需要大量的電控閥門和機械撇水器，稍有故障將不能運行，一般必須引進全套進口設(shè)備。由于一池有多種功能，相關(guān)設(shè)備不得已而閑置，曝氣頭的數(shù)量和鼓風(fēng)機的能力必須稍大。池子總體容積也不減小。另外，由于撇水深度通常有1.2—2米，出水的水位必須按最低撇水水位設(shè)計，故總的水力高程較一般工藝要高1米左右，能耗將有所提高。

SBR工藝一般適用于中小規(guī)模、土地緊張、具有引進設(shè)備條件的場合。

城市污水處理廠工藝選擇,給各位剛?cè)胄械呐笥?我自己也在學(xué)

摘 要： 隨著我國的社會和經(jīng)濟的高速發(fā)展，環(huán)境問題日益突出，尤其是城市水環(huán)境的惡化，加劇了水資源的短缺，影響著人民群眾的身心健 康，已經(jīng)成為城市可持續(xù)發(fā)展的嚴重制約因素。近年來，國家和地方政府非常重視污水處理事業(yè)，以前所

TOP 未有的速度推進城市污水處理工程的建設(shè)，有數(shù)百座污水處理廠正在工程設(shè)計和建設(shè)中，預(yù)計到2010年，我國要新建城市污水處理廠一千余座，總投資將達1800億元。在這一進程中，城市污水處理工藝的優(yōu)化原則，將是工程界面臨的首要問題。筆者根據(jù)近年來的實踐經(jīng)驗，并結(jié)合課程講授的知識，試對目前我國城市污水處理的主導(dǎo)工藝進行簡要的分析和評述，也是自己工作和學(xué)習(xí)的一點心得體會。

關(guān)鍵詞： 污水處理 主導(dǎo)工藝 分析與評述

1、城市污水處理廠工藝選擇的原則

城市污水處理廠的工藝選擇一般應(yīng)遵循四條原則：

1）技術(shù)合理。

應(yīng)正確處理技術(shù)的先進性和成熟性的辨證關(guān)系。一方面，應(yīng)當重視工藝所具備的技術(shù)指標的先進性，同時必須充分考慮適合中國的國情和工程的性質(zhì)。城市污水處理工程不同于一般點源治理項目，它作為城市基礎(chǔ)設(shè)施工程，具有規(guī)模大、投資高的特點，且是百年大計，必須確保百分之百的成功。工藝的選擇更注重成熟性和可靠性，因此，我們強調(diào)技術(shù)的合理，而不簡單提倡技術(shù)先進。必須把技術(shù)的風(fēng)險降到最小程度。

2）經(jīng)濟節(jié)能。

節(jié)省工程投資是城市污水處理廠建設(shè)的重要前提。合理確定處理標準，選擇簡捷緊湊的處理工藝，盡可能地減少占地，力求降低地基處理和土建造價。同時，必須充分考慮節(jié)省電耗和藥耗，把運行費用減至最低。對于我國現(xiàn)有的經(jīng)濟承受能

力來說，這一點尤為重要。

3）易于管理。

城市污水處理是我國的新興行業(yè)，專業(yè)人才相對缺乏。在工藝選擇過程中，必須充分考慮到我國現(xiàn)有的運行管理水平，盡可能做到設(shè)備簡單，維護方便，適當采用可靠實用的自動化技術(shù)。應(yīng)特別注重工藝本身對水質(zhì)變化的適應(yīng)性及處理出水的穩(wěn)定性。

事實上，任何一種工藝總有是有利有敝，關(guān)鍵在于適用性如何。在工程實踐中，應(yīng)該具體情況具體分析，因地制宜，綜合比較，取長補短，作出較為優(yōu)化的選擇。

2、城市污水處理廠主導(dǎo)工藝述評

1)AB法工藝

AB法工藝由德國BOHUKE教授首先開發(fā)。該工藝將曝氣池分為高低負荷兩段，各有獨立的沉淀和污泥回流系統(tǒng)。高負荷段（A段）停留時間約20--40分鐘，以生物絮凝吸附作用為主，同時發(fā)生不完全氧化反應(yīng)，生物主要為短世代的細菌群落，去除BOD達50%以上。B段與常規(guī)活性污泥法相似，負荷較低，泥齡較長。

AB法A段效率很高，并有較強的緩沖能力。B段起到出水把關(guān)作用，處理穩(wěn)定性較好。對于高濃度的污水處理，AB法具有很好適 用性的，并有較高的節(jié)能效益。尤其在采用污泥消化和沼氣利用工藝時，優(yōu)勢最為明顯。

但是，AB法污泥產(chǎn)量較達，A段污泥有機物含量極高，污泥后續(xù)穩(wěn)定化處理是必須的，將增加一定的投資和費用。另外，由于A 段去除了較多的BOD，可能造成炭源不足，難以實現(xiàn)脫氮工藝。對于污水濃度較低的場合，B段運行較為困難，也難以發(fā)揮優(yōu)勢。

目前有僅采用A段的做法，效果要好于一級處理，作為一種過渡型工藝，在性能價格比上有較好的優(yōu)勢。一般適用于排江、排海場合。

2）SBR工藝

SBR工藝早在20世紀初已有應(yīng)用，由于人工管理的困難和煩瑣未于推廣應(yīng)用。此法集進水、曝氣、沉淀在一個池子中完成。一般由多個池子構(gòu)成一組，各池工作狀態(tài)輪流變換運行，單池由撇水器間歇出水，故又稱為序批式活性污泥法。

該工藝將傳統(tǒng)的曝氣池、沉淀池由空間上的分布改為時間上的分布，形成一體化的集約構(gòu)筑物，并利于實現(xiàn)緊湊的模塊布置，最大的優(yōu)點是節(jié)省占地。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。典型的SBR工藝沉淀時停止進水，靜止沉淀可以獲得較高的沉淀效率和較好的水質(zhì)。

由SBR發(fā)展演變的又有CASS和CAST等工藝，在除磷脫氮及自動控制等方

面有新的特點。

但是，SBR工藝對自動化控制要求很高，并需要大量的電控閥門和機械撇水器，稍有故障將不能運行，一般必須引進全套進口設(shè)備。由于一池有多種功能，相關(guān)設(shè)備不得已而閑置，曝氣頭的數(shù)量和鼓風(fēng)機的能力必須稍大。池子總體容積也不減小。另外，由于撇水深度通常有1.2—2米，出水的水位必須按最低撇水水位設(shè)計，故總的水力高程較一般工藝要高1米左右，能耗將有所提高。

SBR工藝一般適用于中小規(guī)模、土地緊張、具有引進設(shè)備條件的場合。

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第四篇：城市污水處理廠工藝設(shè)計及計算

第三章 污水處理廠工藝設(shè)計及計算

第一節(jié) 格柵

進水中格柵是污水處理廠第一道預(yù)處理設(shè)施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉(zhuǎn)，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。

擬用回轉(zhuǎn)式固液分離機。回轉(zhuǎn)式固液分離機運轉(zhuǎn)效果好，該設(shè)備由動力裝置，機架，清洗機構(gòu)及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結(jié)構(gòu)緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預(yù)處理。

1.1 設(shè)計說明

柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，過柵流速一般為0.6～1.0m/s，槽內(nèi)流速0.5m/s左右。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時，應(yīng)注意設(shè)計過流能力只為格柵生產(chǎn)廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。格柵柵條間隙擬定為25.00mm。

1.2

設(shè)計流量：

a.日平均流量

Qd=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/s

Kz取1.4 b.最大日流量

Qmax=Kz·Qd=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0.73m3/s 1.設(shè)計參數(shù)：

柵條凈間隙為b=25.0mm

柵前流速ν1=0.7m/s 過柵流速0.6m/s

柵前部分長度：0.5m 格柵傾角δ=60°

單位柵渣量：ω1=0.05m3柵渣/103m3污水

1.設(shè)計計算：

1.4.1 確定柵前水深

B12?根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q?計算得：

2B1?2Q??B2?0.153?0.66m

h?1?0.33m 0.72所以柵前槽寬約0.66m。柵前水深h≈0.33m 1.4.2 格柵計算

說明：

Qmax—最大設(shè)計流量，m3/s；

α—格柵傾角，度（°）；

h—柵前水深，m；

ν—污水的過柵流速，m/s。

柵條間隙數(shù)（n）為

n?Qmaxsin?0.153?sin60?=?30(條)

ehv0.025?0.3?0.6柵槽有效寬度（B）

設(shè)計采用?10圓鋼為柵條，即S=0.01m。B?S(n?1)?bn?0.01?(30?1)?0.025?30=1.04(m)

通過格柵的水頭損失h2 h2?K?h0

h0???22gsin?

h0—計算水頭損失；

g—重力加速度；

K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；

ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，對于圓形斷面，??1.79???

0.62?0.01h2?3?1.79???sin60??0.025(m)??0.0252?9.81??所以：柵后槽總高度H H=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m)

（h1—柵前渠超高，一般取0.3m）柵槽總長度L

4?3?s?b?4?3B?B11.04?0.66??0.52m

2*tan?12*tan20? L1L2??0.26m

2L1?H1?h?h1＝0.3+0.33＝0.63 L?L1?L2?1.0?0.5?H10.63?0.52?0.26?1.0?0.5??2.64m tan?tan60?L1—進水渠長，m；

L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，；

α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20°。

圖一

格柵簡圖

1.4.3 柵渣量計算

對于柵條間距b=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為

W?QmaxW1?864000.153?0.05?86400=0.4m3/d ?Kz?10001.64?1000攔截污物量大于0.3m3/d，宜采用機械清渣。

二、沉砂池

采用平流式沉砂池 1.設(shè)計參數(shù)

設(shè)計流量：Q=301L/s（按2010年算，設(shè)計1組，分為2格）設(shè)計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=30s 2.設(shè)計計算（1）沉砂池長度：

L=vt=0.25×30=7.5m（2）水流斷面積：

A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2

（3）池總寬度：

設(shè)計n=2格，每格寬取b=1.2m>0.6m，池總寬B=2b=2.4m（4）有效水深：

h2=A/B=1.204/2.4=0.5m（介于0.25～1m之間）

（5）貯泥區(qū)所需容積：設(shè)計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積

Q1TX11.3?104?2?3V1???0.26m3 552K102?1.5?10（每格沉砂池設(shè)兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：污水流量總變化系數(shù)1.5（6）沉砂斗各部分尺寸及容積： 設(shè)計斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m，則沉砂斗上口寬：

a?2hd2?0.5?a1??0.5?1.1m

tan60?tan60?沉砂斗容積：

V?hd0.52(2a2?2aa1?2a1)?(2?1.12?2?1.1?0.5?2?0.52)?0.34m3 66

（略大于V1=0.26m3，符合要求）

（7）沉砂池高度：采用重力排砂，設(shè)計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為L2?L?2a7.5?2?1.1??2.65m 2則沉泥區(qū)高度為

h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m

池總高度H ：設(shè)超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m（8）進水漸寬部分長度: L1?B?2B12.4?2?0.94??1.43m

tan20?tan20?（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=1.43m（10）校核最小流量時的流速：

最小流量即平均日流量

Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s 則vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s，符合要求

（11）計算草圖如下： 進水出水圖4平流式沉砂池計算草圖

第三節(jié) 沉淀池

3.1 采用中心進水輻流式沉淀池：

圖四

沉淀池簡圖

3.2 設(shè)計參數(shù)：

沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；出水堰負荷1.7L/s·m(146.88m/m·d)；

3h3為緩沖層高度，取0.5m；h5為掛泥板高度，取0.5m。沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2% 3.2.1 設(shè)計計算： 3.2.1.1 池表面積

A?Q1042??1042m2 q'13.2.1.2 單池面積

A1042??521m2

（取530m2）n23.2.1.3 池直徑 A單池?D?4?A單池＝4?530＝25.98m

（取530m）3.14?3.2.1.4 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，取h2?3m 3.2.1.5 沉淀池部分有效容積

3.14?262V??h2??3?1591.98m3

443.2.1.6 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=0.05）?D??26?h4?i???r1??0.05???2??0.55m

?2??2?3.2.1.7 沉淀池周邊（有效）水深 ?D2H0?h2?h3?h5?3?0.5?0.5?4.0m?4.0m(3.2.1.8 污泥斗容積

D26??6.5?6,滿足規(guī)定)H04污泥斗高度h6?(r1?r2)?tg??(2?1)?tg600?1.73m

V1?3.14?1.73?(22?2?1?12)?12.7m3

33池底可儲存污泥的體積為：

?h3.14?0.8V2?4?R2?Rr1?r12??(132?13?2?22)?166.63m3

43?h6?r21?r1r2?r22????共可儲存污泥體積為：V1?V2?12.7?166.63?179.33m33.2.1.9 沉淀池總高度 H=0.47+4+1.73=6.2m

3.3 進水系統(tǒng)計算

3.3.1 單池設(shè)計流量521m3/h（0.145m3/s）進水管設(shè)計流量：0.145×(1+R)=0.145×1.5=0.218m/s 管徑D1=500mm，v1?

30.218?4D1?2?1.11m/s

3.3.2 進水豎井

進水井徑采用1.2m，2出水口尺寸0.30×1.2m，共6個沿井壁均勻分布 出水口流速

v2?0.218?0.101m/s(?0.15m/s)

0.30?1.2?63.3.3 紊流筒計算

圖六

進水豎井示意圖

筒中流速 v3?0.03~0.02m/s,(取0.03m/s)紊流筒過流面積 f?Q進?3?0.218?7.27m2

紊流筒直徑 0.03D3?4f??4?7.27?3m

3.143.4 出水部分設(shè)計

3.4.1 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集=0.145 m3/s 3.4.2 環(huán)形集水槽設(shè)計

采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計算。

槽寬b?2?0.9?(k?q集)0.4＝0.9??1.4?0.145?＝0.48m0.4（其中k為安全系數(shù)采用1.2~1.5）

設(shè)槽中流速v=0.5m/s 設(shè)計環(huán)形槽內(nèi)水深為0.4m，集水槽總高度為0.4+0.4（超高）=0.8m，采用90°三角堰。3.4.3 出水溢流堰的設(shè)計（采用出水三角堰90°）

3.4.3.1 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1=0.04m 3.4.3.2每個三角堰的流量q1

q1?1.343H12.47?1.343?0.042.47?0.0004733m3/s

3.4.3.3三角堰個數(shù)n1

n1?Q單q1?0.145?306.4個?設(shè)計時取307個?

0.00047333.4.3.4三角堰中心距

L1?L?(D?2b)3.14?(36?2?0.48）???0.358mn1307307

圖七 溢流堰簡圖

六、氧化溝 1.設(shè)計參數(shù)

擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標準。氧化溝按2010年設(shè)計分2座，按最大日平均時流量設(shè)計，每座氧化溝設(shè)計流量為

2.6?104Q1′＝=10000m3/d=115.8L/s。

2?1.3總污泥齡：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N還原 α＝0.9

β＝0.98 其他參數(shù)：a=0.6kgVSS/kgBODb=0.07d-1 脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d-

1Ko2=1.3mg/L 剩余堿度100mg/L(保持PH≥7.2): 所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原 硝化安全系數(shù)：2.5 脫硝溫度修正系數(shù)：1.08 2.設(shè)計計算

（1）堿度平衡計算：

1）設(shè)計的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4 mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：

aQSr0.6?10000?(190?6.4)??550.8 kg/d 1?btm1000?(1?0.05?20)

設(shè)其中有12.4％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：

0.124?550.8=68.30 kg/d

即：TKN中有

68.30?1000?6.83mg/L用于合成。

10000

需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L

需用于還原的NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L

3）堿度平衡計算

已知產(chǎn)生0.1mg/L堿度 /除去1mg BOD5，且設(shè)進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L

計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥7.2 mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：

硝化速率為

?n?0.47e?0.098?T?15???N???O2?????

0.05T?1.158??N?10???KO2?O2??2???2???

?0.47e0.098?15?15???0.05?15?1.158?? 1.3?22?10??????

=0.204 d-1

故泥齡：tw?1?n?1?4.9d 0.20采用安全系數(shù)為2.5，故設(shè)計污泥齡為：2.5?4.9=12.5d

原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：

?n?

單位基質(zhì)利用率：

u?1?0.05d-1 20?n?ba?0.05?0.05?0.167kgBOD5/kgMLVSS.d

0.6

MLVSS=f×MLSS=0.75?3600=2700 mg/L

(190?6.4)?10000?10994kg

0.167?100010994

硝化容積：Vn??1000?4071.9m3

27004071.9

水力停留時間：tn??24?9.8h

10000

所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：

12℃時，反硝化速率為：

F??

qdn??0.03()?0.029???T?20?

M??????190

??0.03?()?0.029??1.08?12?20?

16??3600???24??

=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d

14.17?10000?141.7kg/d 1000141.7

脫氮所需MLVSS=?8335.3kg

0.0198335.脫氮所需池容：Vdn??1000?3087.1 m3

27002778.4

水力停留時間：tdn??24?7.4h

1000還原NO3-N的總量=

（4）氧化溝的總?cè)莘e：

總水力停留時間：

t?tn?tdn?9.8?7.4?17.2h

總?cè)莘e：

V?Vn?Vdn?4071.9?3087.1?7159m3

（5）氧化溝的尺寸：

氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬7m，則氧化溝總長:71594071.9?292.2m。其中好氧段長度為?166.2m，缺氧段長度為3.5?73.5?73087.1?126.0m。3.5?7?21??66m

22292.2?66則單個直道長:?56.55m

(取59m)

4彎道處長度:3???7???21

故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=7?4=28m（未計池壁厚）。

校核實際污泥負荷Ns?

（6）需氧量計算：

采用如下經(jīng)驗公式計算:

O2(kg/d)?A?Sr?B?MLSS?4.6?Nr?2.6?NO3

其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。

經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5

B=0.1

需要硝化的氧量：

Nr=25.17?10000?10-3=251.7kg/d R=0.5?10000?(0.19-0.0064)+0.1?4071.9?2.7 +4.6?251.7-2.6?141.7 =2806.81kg/d=116.95kg/h 取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的飽和度Cs(30?)=7.63 mg/L，Cs(20?)=9.17 mg/L

采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為：

R0?QSa10000?190??0.014kgBOD/kgMLSS?d XV3600?7159????Cs(T)?C??1.024?T?20?RCs(20?)

116.95?9.17

0.80??0.9?1?7.63?2??1.024?30?20?

?217.08kg/h?查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑Ф＝3.5m,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則

n?R0217.08??1.74

取n=2臺 125125（7）回流污泥量：

可由公式R?X求得。

Xr?X式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度Xr取10g/L。則：

R?3.6?0.56（50％～100％，實際取60％）

10?3.6考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。

（8）剩余污泥量：

Qw?550.8240?0.25??10000?1334.4kg/d 0.751000

如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為：

1334.4?133.44m3/d 10（9）氧化溝計算草草圖如下：

備用曝氣機欄桿可暫不安裝

上走道板進水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量計井及二沉池鋼梯圖5 氧化溝計算草圖 七、二沉池

該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。1．設(shè)計參數(shù)

設(shè)計進水量：Q=10000 m3/d（每組）

表面負荷：qb范圍為1.0—1.5 m3/ m2.h，取q=1.0 m3/ m2.h 固體負荷：qs =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)2．設(shè)計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷算：A?Q10000??417m2 qb1?244A?4?417?23m?16m 3.14（2）沉淀池直徑：D??

有效水深為

h=qbT=1.0?2.5=2.5m<4m

（3）貯泥斗容積：

D23??9.2（介于6～12）h12.為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：

2Tw(1?R)QX?X?Xr2?2?(1?0.6)?10000?360024?706m3

3600?10000

Vw?

則污泥區(qū)高度為

h2?

（4）二沉池總高度：

取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m 則池邊總高度為

h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m 設(shè)池底度為i=0.05，則池底坡度降為

h5?

則池中心總深度為

H=h+h5=4.9+0.53=5.43m

（5）校核堰負荷：

徑深比

D23??8.28

h1?h32.9Vw706??1.7m A417b?d23?2i??0.05?0.53m 2

2堰負荷

D23??5.22

h1?h2?h34.6Q10000??138m3/(d.m)?1.6L/(s.m)?2L/(s.m)?D3.14?23以上各項均符合要求

（6）輻流式二沉池計算草圖如下：

出水進水圖6 輻流式沉淀池排泥

出水進水圖7 輻流式沉淀池計算草圖

八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應(yīng)池 1．設(shè)計參數(shù)

設(shè)計流量：Q′=20000m3/d=231.5 L/s（設(shè)一座）

水力停留時間：T=0.5h=30min 設(shè)計投氯量為：ρ＝4.0mg/L平均水深：h=2.0m 隔板間隔：b=3.5m 2．設(shè)計計算（1）接觸池容積：

V=Q′T=231.5?10-3?30?60=417 m3

?表面積A?V4172

??209m h2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）?3.5＝10.5m 取11m 接觸池長度L=L? 長寬比

A209??19.9m 取20m B10.5L20??5.7 b3.5 實際消毒池容積為V′=BLh=11?20?2=440m3

池深取2＋0.3＝2.3m(0.3m為超高)經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算：

設(shè)計最大加氯量為ρmax=4.0mg/L,每日投氯量為

ω＝ρmaxQ=4?20000?10-3=80kg/d=3.33kg/h 選用貯氯量為120kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為1.5～2.5kg/h。

配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1—3m3/h,揚程不小于10mH2O（3）混合裝置：

在接觸消毒池第一格和第二格起端設(shè)置混合攪拌機2臺（立式），混合攪拌機功率N0

1.06?10?4?0.2315?60?5002N0???0.25kW 223?5?103?5?10?QTG2實際選用JWH—310—1機械混合攪拌機，漿板深度為1.5m,漿葉直徑為0.31m,漿葉寬度0.9m，功率4.0Kw 解除消毒池設(shè)計為縱向板流反應(yīng)池。在第一格每隔3.8m設(shè)縱向垂直折流板，在第二格每隔6.33m設(shè)垂直折流板，第三格不設(shè)（4）接觸消毒池計算草圖如下：

圖8 接觸消毒池工藝計算圖

第五篇：城市污水處理廠工藝設(shè)計及計算

污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 第三章 污水處理廠工藝設(shè)計及計算

第一節(jié) 格柵

進水中格柵是污水處理廠第一道預(yù)處理設(shè)施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉(zhuǎn)，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。

擬用回轉(zhuǎn)式固液分離機?；剞D(zhuǎn)式固液分離機運轉(zhuǎn)效果好，該設(shè)備由動力裝置，機架，清洗機構(gòu)及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結(jié)構(gòu)緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預(yù)處理。

1.1 設(shè)計說明

柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，過柵流速一般為0.6～1.0m/s，槽內(nèi)流速0.5m/s左右。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時，應(yīng)注意設(shè)計過流能力只為格柵生產(chǎn)廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。格柵柵條間隙擬定為25.00mm。

1.2

設(shè)計流量：

a.日平均流量

Qd=45000m3/d≈1875m3/h=0.52m3/s=520L/s

Kz取1.4 b.最大日流量

Qmax=Kz·Qd=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0.73m3/s 1.設(shè)計參數(shù)：

柵條凈間隙為b=25.0mm

柵前流速ν1=0.7m/s 過柵流速0.6m/s

柵前部分長度：0.5m 格柵傾角δ=60°

單位柵渣量：ω1=0.05m3柵渣/103m3污水

1.設(shè)計計算：

1.4.1 確定柵前水深

B12?根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q?計算得：

2B1?2Q??B2?0.153?0.66m

h?1?0.33m 0.72所以柵前槽寬約0.66m。柵前水深h≈0.33m 1.4.2 格柵計算

說明：

Qmax—最大設(shè)計流量，m3/s；

α—格柵傾角，度（°）；

h—柵前水深，m；

ν—污水的過柵流速，m/s。

柵條間隙數(shù)（n）為

n?Qmaxsin?0.153?sin60??30(條)=

0.025?0.3?0.6ehv柵槽有效寬度（B）

設(shè)計采用?10圓鋼為柵條，即S=0.01m。

污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang B?S(n?1)?bn?0.01?(30?1)?0.025?30=1.04(m)

通過格柵的水頭損失h2 h2?K?h0

h0???22gsin?

h0—計算水頭損失；

g—重力加速度；

K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；

ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，對于圓形斷面，??1.79???

0.62?0.01h2?3?1.79???sin60??0.025(m)??0.0252?9.81??所以：柵后槽總高度H H=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m)

（h1—柵前渠超高，一般取0.3m）柵槽總長度L

4?3?s?b?4?3B?B11.04?0.66??0.52m

2*tan?12*tan20? L1L2??0.26m

2L1?H1?h?h1＝0.3+0.33＝0.63 L?L1?L2?1.0?0.5?H10.63?0.52?0.26?1.0?0.5??2.64m tan?tan60?L1—進水渠長，m；

L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，；

α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20°。

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圖一

格柵簡圖

1.4.3 柵渣量計算

對于柵條間距b=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為

W?QmaxW1?864000.153?0.05?86400=0.4m3/d ?Kz?10001.64?1000攔截污物量大于0.3m3/d，宜采用機械清渣。

二、沉砂池

采用平流式沉砂池 1.設(shè)計參數(shù)

設(shè)計流量：Q=301L/s（按2010年算，設(shè)計1組，分為2格）設(shè)計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=30s 2.設(shè)計計算（1）沉砂池長度：

L=vt=0.25×30=7.5m（2）水流斷面積：

A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2

（3）池總寬度：

設(shè)計n=2格，每格寬取b=1.2m>0.6m，池總寬B=2b=2.4m（4）有效水深：

h2=A/B=1.204/2.4=0.5m（介于0.25～1m之間）

（5）貯泥區(qū)所需容積：設(shè)計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積

Q1TX11.3?104?2?3V1???0.26m3 552K102?1.5?10（每格沉砂池設(shè)兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：污水流量總變化系數(shù)1.5（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：

污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 設(shè)計斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m，則沉砂斗上口寬：

a?2hd2?0.5?a1??0.5?1.1m

tan60?tan60?沉砂斗容積：

V?hd0.52(2a2?2aa1?2a1)?(2?1.12?2?1.1?0.5?2?0.52)?0.34m3 66

（略大于V1=0.26m3，符合要求）

（7）沉砂池高度：采用重力排砂，設(shè)計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為L2?L?2a7.5?2?1.1??2.65m 2則沉泥區(qū)高度為

h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m

池總高度H ：設(shè)超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m（8）進水漸寬部分長度: L1?B?2B12.4?2?0.94??1.43m

tan20?tan20?（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=1.43m（10）校核最小流量時的流速：

最小流量即平均日流量

Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s 則vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s，符合要求

（11）計算草圖如下：

污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 進水出水圖4平流式沉砂池計算草圖

第三節(jié) 沉淀池

3.1 采用中心進水輻流式沉淀池：

圖四

沉淀池簡圖

3.2 設(shè)計參數(shù)：

沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；出水堰負荷1.7L/s·m(146.88m/m·d)；

3沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑h3為緩沖層高度，取0.5m；h5為掛泥板高度，取0.5m。r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2% 3.2.1 設(shè)計計算： 3.2.1.1 池表面積

A?Q1042??1042m2 q'13.2.1.2 單池面積

A單池?A10422??521m2

（取530m）n24?A單池3.2.1.3 池直徑

D? ?＝4?530＝25.98m

（取530m）3.145 污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 3.2.1.4 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，取h2?3m 3.2.1.5 沉淀池部分有效容積

3.14?262V??h2??3?1591.98m3

443.2.1.6 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=0.05）?D2?D??26?h4?i???r1??0.05???2??0.55m

?2??2?3.2.1.7 沉淀池周邊（有效）水深

H0?h2?h3?h5?3?0.5?0.5?4.0m?4.0m(3.2.1.8 污泥斗容積

D26??6.5?6,滿足規(guī)定)H04污泥斗高度h6?(r1?r2)?tg??(2?1)?tg600?1.73m

V1??h63?r421?r1r2?r22??3.14?1.73?(22?2?1?12)?12.7m3 3池底可儲存污泥的體積為：

V2??h4?R2?Rr1?r12???3.14?0.8?(132?13?2?22)?166.63m3 3 共可儲存污泥體積為：V1?V2?12.7?166.63?179.33m33.2.1.9 沉淀池總高度 H=0.47+4+1.73=6.2m

3.3 進水系統(tǒng)計算

3.3.1 單池設(shè)計流量521m3/h（0.145m3/s）污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 進水管設(shè)計流量：0.145×(1+R)=0.145×1.5=0.218m/s 管徑D1=500mm，v1?

30.218?4D1?2?1.11m/s

3.3.2 進水豎井

進水井徑采用1.2m，2出水口尺寸0.30×1.2m，共6個沿井壁均勻分布 出水口流速

v2?0.218?0.101m/s(?0.15m/s)

0.30?1.2?63.3.3 紊流筒計算

圖六

進水豎井示意圖

筒中流速 v3?0.03~0.02m/s,(取0.03m/s)紊流筒過流面積 f?Q進?3?0.218?7.27m2

紊流筒直徑 0.03D3?4f??4?7.27?3m

3.143.4 出水部分設(shè)計

3.4.1 環(huán)形集水槽內(nèi)流量q集=0.145 m3/s 3.4.2 環(huán)形集水槽設(shè)計

采用單側(cè)集水環(huán)形集水槽計算。

槽寬b?2?0.9?(k?q集)0.4＝0.9??1.4?0.145?＝0.48m0.4（其中k為安全系數(shù)采用1.2~1.5）

設(shè)槽中流速v=0.5m/s 設(shè)計環(huán)形槽內(nèi)水深為0.4m，集水槽總高度為0.4+0.4（超高）=0.8m，采用90°三角堰。3.4.3 出水溢流堰的設(shè)計（采用出水三角堰90°）

3.4.3.1 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1=0.04m 3.4.3.2每個三角堰的流量q1

q1?1.343H12.47?1.343?0.042.47?0.0004733m3/s

3.4.3.3三角堰個數(shù)n1

n1?Q單q1?0.145?306.4個?設(shè)計時取307個?

0.00047333.4.3.4三角堰中心距

污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang

L1?L?(D?2b)3.14?(36?2?0.48）???0.358mn1307307

圖七 溢流堰簡圖

六、氧化溝 1.設(shè)計參數(shù)

擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標準。氧化溝按2010年設(shè)計分2座，按最大日平均時流量設(shè)計，每座氧化溝設(shè)計流量為

2.6?104Q1′＝=10000m3/d=115.8L/s。

2?1.3總污泥齡：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N還原 α＝0.9

β＝0.98 其他參數(shù)：a=0.6kgVSS/kgBODb=0.07d-1 脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d-

1Ko2=1.3mg/L 剩余堿度100mg/L(保持PH≥7.2): 所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原 硝化安全系數(shù)：2.5 污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 脫硝溫度修正系數(shù)：1.08 2.設(shè)計計算

（1）堿度平衡計算：

1）設(shè)計的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4 mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：

aQSr0.6?10000?(190?6.4)??55.08 kg/d 1?btm1000?(1?0.05?20)

設(shè)其中有12.4％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：

0.124?550.8=68.30 kg/d

即：TKN中有

68.30?1000?6.83mg/L用于合成。

10000

需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L

需用于還原的NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L

3）堿度平衡計算

已知產(chǎn)生0.1mg/L堿度 /除去1mg BOD5，且設(shè)進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L

計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥7.2 mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：

硝化速率為

?n?0.47e?0.098?T?15???N???O2?????

0.05T?1.158??N?10???KO2?O2??2???2?

?0.47e0.098?15?15??? ?0.05?15?1.158???2?101.3?2??????

=0.204 d-1

故泥齡：tw?1?n?1?4.9d 0.20采用安全系數(shù)為2.5，故設(shè)計污泥齡為：2.5?4.9=12.5d

原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：

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?n?

單位基質(zhì)利用率：

u?1?0.05d-1 20?n?ba?0.05?0.05?0.167kgBOD5/kgMLVSS.d

0.6

MLVSS=f×MLSS=0.75?3600=2700 mg/L

(190?6.4)?10000?10994kg

0.167?100010994?1000?4071.9m

3硝化容積：Vn?27004071.9?24?9.8h

水力停留時間：tn?10000

所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：

12℃時，反硝化速率為：

F??

qdn??0.03()?0.029???T?20?

M??????190

??0.03?()?0.029??1.08?12?20?

16??3600???24??

=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d

14.17?10000?141.7kg/d 1000141.7?8335.3kg

脫氮所需MLVSS=

0.0198335.3?1000?3087.1 m3

脫氮所需池容：Vdn?27002778.4?24?7.4h

水力停留時間：tdn?1000還原NO3-N的總量=

（4）氧化溝的總?cè)莘e：

總水力停留時間：

t?tn?tdn?9.8?7.4?17.2h

總?cè)莘e：

V?Vn?Vdn?4071.9?3087.1?7159m3

（5）氧化溝的尺寸：

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氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬7m，則氧化溝總長:71594071.9?292.2m。其中好氧段長度為?166.2m，缺氧段長度為3.5?73.5?73087.1?126.0m。3.5?7?21??66m

22292.2?66則單個直道長:?56.55m

(取59m)

4彎道處長度:3???7???21

故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=7?4=28m（未計池壁厚）。

校核實際污泥負荷Ns?

（6）需氧量計算：

采用如下經(jīng)驗公式計算:

O2(kg/d)?A?Sr?B?MLSS?4.6?Nr?2.6?NO3

其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。

經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5

B=0.1

需要硝化的氧量：

Nr=25.17?10000?10-3=251.7kg/d R=0.5?10000?(0.19-0.0064)+0.1?4071.9?2.7 +4.6?251.7-2.6?141.7 =2806.81kg/d=116.95kg/h 取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的飽和度Cs(30?)=7.63 mg/L，Cs(20?)=9.17 mg/L

采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為：

R0?QSa10000?190??0.014kgBOD/kgMLSS?d XV3600?7159????Cs(T)?C??1.024?T?20?RCs(20?)

116.95?9.17

0.80??0.9?1?7.63?2??1.024?30?20?

?217.08kg/h? 11 污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang 查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑Ф＝3.5m,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則

n?R0217.08??1.74

取n=2臺 125125（7）回流污泥量：

可由公式R?X求得。

Xr?X式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度Xr取10g/L。則：

R?3.6?0.56（50％～100％，實際取60％）

10?3.6考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。

（8）剩余污泥量：

Qw?550.8240?0.25??10000?1334.4kg/d 0.751000

如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為：

1334.4?133.44m3/d 10（9）氧化溝計算草草圖如下：

備用曝氣機欄桿可暫不安裝

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上走道板進水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量計井及二沉池鋼梯圖5 氧化溝計算草圖 七、二沉池

該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。1．設(shè)計參數(shù)

設(shè)計進水量：Q=10000 m3/d（每組）

表面負荷：qb范圍為1.0—1.5 m3/ m2.h，取q=1.0 m3/ m2.h 固體負荷：qs =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)2．設(shè)計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷算：A?Q10000??417m2 qb1?24（2）沉淀池直徑：D?4A??4?417?23m?16m 3.1有效水深為

h=qbT=1.0?2.5=2.5m<4m

（3）貯泥斗容積：

D23??9.2（介于6～12）h12.5污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang

為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：

2Tw(1?R)QX?X?Xr2?2?(1?0.6)?10000?360024?706m3

3600?10000

Vw?

則污泥區(qū)高度為

h2?

（4）二沉池總高度：

取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m 則池邊總高度為

h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m 設(shè)池底度為i=0.05，則池底坡度降為

h5?

則池中心總深度為

H=h+h5=4.9+0.53=5.43m

（5）校核堰負荷：

徑深比

D23??8.28

h1?h32.9b?d23?2i??0.05?0.53m 22Vw706??1.7m A417

堰負荷

D23??5.22

h1?h2?h34.6Q10000??138m3/(d.m)?1.6L/(s.m)?2L/(s.m)?D3.14?23以上各項均符合要求

（6）輻流式二沉池計算草圖如下：

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出水進水圖6 輻流式沉淀池排泥

出水進水圖7 輻流式沉淀池計算草圖

八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應(yīng)池 1．設(shè)計參數(shù)

設(shè)計流量：Q′=20000m3/d=231.5 L/s（設(shè)一座）

水力停留時間：T=0.5h=30min 設(shè)計投氯量為：ρ＝4.0mg/L平均水深：h=2.0m 隔板間隔：b=3.5m 2．設(shè)計計算 污泥減量微生物制劑招商 http://blog.sina.com.cn/wunijianliang（1）接觸池容積：

V=Q′T=231.5?10-3?30?60=417 m3

?表面積A?V417??209m2 h2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）?3.5＝10.5m 取11m 接觸池長度L=L? 長寬比

A209??19.9m 取20m B10.5L20??5.7 b3.5 實際消毒池容積為V′=BLh=11?20?2=440m3

池深取2＋0.3＝2.3m(0.3m為超高)經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算：

設(shè)計最大加氯量為ρmax=4.0mg/L,每日投氯量為

ω＝ρmaxQ=4?20000?10-3=80kg/d=3.33kg/h 選用貯氯量為120kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為1.5～2.5kg/h。

配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1—3m3/h,揚程不小于10mH2O（3）混合裝置：

在接觸消毒池第一格和第二格起端設(shè)置混合攪拌機2臺（立式），混合攪拌機功率N0

1.06?10?4?0.2315?60?5002N0???0.25kW 223?5?103?5?10?QTG2實際選用JWH—310—1機械混合攪拌機，漿板深度為1.5m,漿葉直徑為0.31m,漿葉寬度0.9m，功率4.0Kw 解除消毒池設(shè)計為縱向板流反應(yīng)池。在第一格每隔3.8m設(shè)縱向垂直折流板，在第二格每隔6.33m設(shè)垂直折流板，第三格不設(shè)（4）接觸消毒池計算草圖如下：

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圖8 接觸消毒池工藝計算圖17