第一篇：塔器吊裝計算書資料

附錄5

計算說明書

一、受力分析及繩扣選擇 設(shè)備主吊簡圖如下：

圖1 圖2

圖1是塔器下端各分段主吊簡圖，圖2是塔器上段主吊簡圖。件1為管式吊耳，件2和件4為吊裝繩扣，件3為平衡梁，件5為板式吊耳，件6為吊裝繩扣。

圖1所示模型以苯塔Ⅰ段為例進行校核，圖2所示模型以白土塔為例進行校核，件3平衡梁單獨進行校核，其它各段不逐一校核。1．苯塔Ⅰ段校核（直立狀態(tài)受力最大）

設(shè)備重量G=57.5噸，件1選用υ273×10無縫鋼管（20#），長度為L=200mm=20cm（見下圖），件2選用υ39mm×18m鋼絲繩扣，件4選用υ39mm×20m鋼絲繩扣，α為吊裝繩扣與水平方向夾角。

附圖8件2件1件390°500270°200說明

1、件1與筒體焊接按筒體弧度預(yù)制開55°外坡口,件2按筒體弧度預(yù)制，對稱開4個?50塞焊孔，件3中心開透氣孔。

2、吊耳焊接順序：件2與筒體焊接→件1與件2焊接→件3與件1焊接。

3、所有焊縫滿焊，焊腳高度為相焊件中較薄者厚度。

4、在不影響吊裝的前提下，吊耳焊接方位可根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行調(diào)整。

5、焊接完畢后著色探傷合格。擋圈?425δ=1416MnR322補強板450×450δ=16216MnR1無縫鋼管?273×10220#序號名稱規(guī)格數(shù)量材質(zhì)備注設(shè)計苯塔Ⅰ段主吊耳圖審核批準中油七建獨山子項目經(jīng)理部1）主吊耳強度校核

Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1為動載系數(shù)； Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg； 彎矩為M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cm υ273×10無縫鋼管的抗彎模量為：

W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 彎曲應(yīng)力

σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2； 其中，[σ]=1700 Kg/cm2為20#無縫鋼管許用彎曲應(yīng)力。剪應(yīng)力

τ＝Pcosα/A（此處α＝0）＝31700/82.6 =384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2 組合應(yīng)力

[τ2＋(σM2+σN2)]1/2 ＝[3842＋605.22)]1/2

＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2； 故件1強度滿足要求。2）吊裝繩扣強度校核

2.1件2選用鋼絲繩扣υ39mm×18m一對，每根四股使用（每根工作繩數(shù)按3根繩計算）。

每根繩扣受力為：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg； 單根υ39mm鋼絲繩破斷拉力為S=52d2=52×392=79092 Kg 鋼絲繩扣使用安全系數(shù)為：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6 [n]=6為吊裝鋼絲繩扣許用安全系數(shù)。故件2強度滿足要求。

圖3

2.2件4選用鋼絲繩扣υ39mm×20m一對，每根四股使用（每根工作繩數(shù)按3根繩計算）。

cosα=2.3/5，α=62.6°，幾何關(guān)系如圖3所示；

每根繩扣受力為：P2=Q/sinα==31700/sin62.6°=35706Kg； 單根υ42mm鋼絲繩破斷拉力為S=52d2=52×392=79092 Kg 鋼絲繩扣使用安全系數(shù)為：n=3S/P=3×96148/35706=6.6≥[n]=6 其中[n]=6為吊裝鋼絲繩扣許用安全系數(shù)。故件4強度滿足要求。

3．白土塔校核（直立狀態(tài)受力最大）

主吊耳見下圖： 件2件1?120R1503620附圖715050°12050°15030090°按封頭頂弧度預(yù)制按封頭頂弧度預(yù)制件1放大詳圖件2詳圖說明10000°180°

1、件1按要求開坡口，根據(jù)封頭頂弧度預(yù)制。

2、件2按封頭頂弧度預(yù)制。

3、全部焊縫滿焊，焊腳高度為相焊件中較薄者厚度。

4、焊接完畢后著色探傷合格。

5、吊耳直接焊接在設(shè)備封頭頂部墊板。

6、如圖制作兩件，料表中為1件用料。120270°2加強筋板1吊耳板序號名稱設(shè)計審核批準δ=18δ=36規(guī)格詳圖216MnR見16MnR見詳圖2數(shù)量材質(zhì)備注白土塔主吊耳圖中油七建獨山子項目經(jīng)理部吊耳選用δ=30mm=3cm16MnR鋼板，各部分尺寸為υ=120mm=12cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=300mm=30cm。Gj=1.1×81=89.1噸

Q=1/2 Gj=1/2×89.1=44550Kg 設(shè)P為主吊繩扣受力，P1為P垂直向上的分解力、P2為P的水平分解力，θ為P與P2之間夾角。由幾何關(guān)系可知： cosθ=L1/2H 其中L1=1m，為兩吊耳間距；H=4.75m，為主吊繩扣凈長度。故θ= cos1/2×4.75=83.96° 自平衡力系知：

P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=44550 Kg P2= 44550×ctg83.96°=4713.9Kg，P= 44550/sin83.96°=44799Kg 吊耳板強度校核（1）孔壁承壓應(yīng)力驗算-

120σ= P2 /(2rδ)≤[σc] ＝44550/(2×6×3)＝1238≤1.4×2300＝3220Kg/cm2

滿足要求。（2）孔徑截面拉應(yīng)力：

r/R＝60/150＝0.4，查表K＝2.25 σ=K×P1/ A=P1/（2R-υ）×δ =2.25×44550/（2×15-12）×3=1856 Kg/cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2

彎曲應(yīng)力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=4713.9×15/（32×30/6+2×1.8×152/6）=392.9Kg/cm2＜[σ]=2300 Kg/cm2 [σ]=2300 Kg/cm2 為材質(zhì)為16MnR的鋼板許用應(yīng)力。故主吊耳滿足要求。

4、溜尾吊耳及繩扣強度校核（白土塔抬頭時溜尾吊耳受力最大）。

溜尾吊耳詳圖

溜尾吊耳選用δ=24mm=2.4cm鋼板，各部分尺寸為υ=100mm=10cm，R=120mm=12cm，h=120mm=12cm，L=240mm=24cm（詳見附圖15）。Gj=1.1×81=89.1噸

Q=1/2（Gj/2）=1/2×（89100/2）=22275Kg(此處應(yīng)詳細計算溜尾力)設(shè)P為溜尾繩扣受力，P1為P垂直向上的分解力、P2為P的水平分解力，θ為P與P2之間夾角。由幾何關(guān)系可知： cosθ=L2/2H 其中L2=0.35m，為兩吊耳間距；H=2m，為溜尾繩扣長度。故θ= cos-10.35/2×2=85° 自平衡力系知：

P2= P1·ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q=22275Kg P2= 22275×ctg85°=1949Kg，P=22275/sin85°=22361Kg 吊耳板強度校核（1）孔壁承壓應(yīng)力驗算 σ= P2 /(2rδ)≤[σc] ＝44550/(2×5×2.4)＝1856≤1.4×2300＝3220Kg/cm2

滿足要求。

（2）孔徑截面拉應(yīng)力驗算 r/R＝50/120＝0.42，查表K＝2.25 σ=K×P1/ A= P1/（2R-υ）×δ=2.25×22275/（2×12-10）×2=1790Kg/cm2＜ [σ]=2300 Kg/cm2

彎曲應(yīng)力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=1949×12/（2.42×24/6+2×1.4×122/6）=259.2Kg/cm2＜ [σ]=2300Kg/cm2 [σ]=2300 Kg/cm2 為材質(zhì)為16MnR的鋼板許用應(yīng)力。故溜尾吊耳滿足要求。

溜尾繩扣選用鋼絲繩扣υ32mm×6m一對，每根四股使用（每根工作繩數(shù)按3根繩計算）。

每根繩扣受力為：P=22361Kg 而υ32mm鋼絲繩破斷拉力為S=52d2=52×322=53248 Kg 鋼絲繩扣使用安全系數(shù)為：n=3S/P=3×53248/22361=7.2≥[n]=6 其中[n]=6為大中型吊裝鋼絲繩扣許用安全系數(shù)。故溜尾繩扣強度滿足要求。

5、平衡梁整體強度校核（吊裝苯塔Ⅰ段時受力最大）平衡梁圖其力學模型簡化如下圖所示 φ90R120件1件2A附圖******A36300A——A說明

1、本平衡梁適用于60萬噸/年芳烴抽提裝置中塔器的吊裝作業(yè)。

2、所有焊縫滿焊，焊腳高度為兩相焊件中較薄件厚度。

3、件2周邊打磨光滑。

4、吊耳焊接前經(jīng)專業(yè)人員交底，焊接完畢后經(jīng)專業(yè)人員檢查合格。

5、圖中標注尺寸以mm計。47321序號制圖審核批準吊耳板無縫鋼管名稱δ=36mmφ273×10×6000規(guī)格尺寸41數(shù)量塊根單位Q23520#材質(zhì)見詳圖見說明備注吊裝用平衡梁中油七建獨山子項目經(jīng)理部

P1=P3=P*sin62.6°=31700kg P2=P*cos62.6°= P1/tg62.6°=16431.8kg 如忽略平衡梁自身重力，所受彎矩為

M=P2*A=16431.8*23.65=3.9×105kg.cm，A=100+273/2=23.65cm υ273×10無縫鋼管的抗彎模量為：

W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 彎曲應(yīng)力

σw =M/W=3.9×105/523.84=744.6 kg/ cm2； 壓應(yīng)力

σy =4P1/π（D2–d2）=4×31700/3.14×（27.32–25.32）=384Kg/cm2； 組合應(yīng)力σ合=（τ2+σ2）1/2=（744.62+3842）1/2=837.8Kg/cm2 ＜[σ]=1000 Kg/cm2

其中，[σ]=1000 Kg/cm2為20#無縫鋼管許用應(yīng)力。吊耳板強度校核（1）孔壁承壓應(yīng)力校核 σ= P1 /(2rδ)≤[σc] ＝31700/(2×4.5×3.6)＝978≤1.4×1550＝2170Kg/cm2

滿足要求。

（2）孔徑截面拉應(yīng)力校核 r/R＝45/120＝0.375，查表K＝2.3 σ=K×P1/ A= P1/（2R-υ）×δ =2.3×31700/（2×12-9）×3.6=1350 Kg/cm2＜ [σ]=1550 Kg/cm2(3)根部截面強度校核 彎曲應(yīng)力

σ=M/W=P2×h/(L 2δ/6)=16431.8×10/（242×3.6/6）=475Kg/cm2＜ [σ]=1550Kg/cm2 剪切應(yīng)力 τ＝P2 /(δL)＝16431.8/（3.6×24）＝190＜[τ]=950 Kg/cm2

式中[τ]為Q235的鋼板許用剪切應(yīng)力 組合應(yīng)力σ＝K2√σw2＋3τ2≤[σ] ＝1.0×（475＋3×190）＝578＜ [σ]=1550Kg/cm2

[σ]=1550 Kg/cm2 為材質(zhì)為Q235的鋼板許用應(yīng)力。故平衡梁強度滿足要求。

二、卡桿計算

以白土塔為例，采用按比例作圖法，見下圖。2

臂桿中心距滑車組中心距離19136.4(桿頭離繩扣距離)吊裝繩扣1482.3(設(shè)備距臂吊耳位置桿中心最近距離)勞動保護等2530(鉸點離地面高度)白土塔轉(zhuǎn)盤中心至鉸點距離1400臂桿鉸點位置轉(zhuǎn)盤中心所在軸線200(安全距離)基礎(chǔ)頂標高10009000(作業(yè)半徑)從圖中可以看出，設(shè)備離臂桿最小間距為1482.3，此處臂桿寬度為2312，故凈距為1482.3－2312/2＝326.3,滿足安全距離要求。桿頭距繩扣的距離為19136.4,滑車組之間最小距離約為4米，凈距為19136.4-4000=15136,滿足安全距離要求。

第二篇：塔吊裝拆合同

塔吊裝拆合同

甲方：

乙方：

甲方將 工程，兩臺塔吊整機安裝拆卸及標準節(jié)頂升按固定單價模式一次性承包給乙方。甲乙雙方為了明確責任范圍更好的合作，依據(jù)《中華人民共和國合同法》和《建筑安裝工程承包合同條例》的規(guī)定，結(jié)合本工程具體情況，經(jīng)雙方協(xié)商，特簽訂如下協(xié)議：

一、乙方必須有相應(yīng)的安裝、拆卸資質(zhì)，安裝工持證上崗。

二、塔吊裝拆費用：

1、塔吊整機安裝：包括汽車吊費用在內(nèi)一次性費用人民幣貳仟伍佰元整（高度根據(jù)甲方指定或塔吊允許獨立高度范圍），需要頂升每個標準節(jié)人工費人民幣壹佰伍拾元整，更換塔吊起重鋼絲繩：25m以下高度更換一次300元，70m以下高度更換一次500元。

2、拆卸：汽車吊費用在內(nèi)一次性費用人民幣貳仟元整。

三、付款方式：

1、塔吊安裝結(jié)束后，符合標準，試用三天后，無安全質(zhì)量問題，一次性付清安裝款（2500元人民幣）。

2、塔吊拆卸：根據(jù)甲方要求，全部拆卸落地到指定位置（標準節(jié)每節(jié)單獨卸開）無安全或損壞塔吊附件問題，一次性付清拆卸款（2000元人民幣）。

四、雙方責任

1、甲方提供乙方施工場地，派專人監(jiān)督機械設(shè)備的清點整理分類。

2、嚴格按合同要求組織施工、保質(zhì)量、保安全，按期完成任務(wù)。

3、嚴格執(zhí)行裝拆、規(guī)范、安全操作規(guī)程。

4、乙方在裝拆過程中，必須強化安全措施，必須派有技術(shù)、有操作證的專人裝拆，并有專人指揮，杜絕一切安全事故發(fā)生。在裝拆過程中發(fā)生的一切大小安全事故，所有的法律責任與經(jīng)濟損失全部由乙方負責，與塔機方和甲方無任何關(guān)系。

五、裝拆驗收要求：

乙方在裝拆過程中，甲方派專人對機械的損壞、零星配件是否齊全進行認可，如有損壞按市場價賠償后才能結(jié)帳。

六、本合同未盡事宜，雙方友好協(xié)商。

七、本合同一式兩份，甲、乙雙方各執(zhí)一份，具有同等法律效力。

八、本合同履行完成后自動終止。

甲 方 乙 方

代表人簽字： 代表人簽字：

年 月 日

第三篇：設(shè)備設(shè)計計算書

同步碎石封層設(shè)備液壓系統(tǒng)設(shè)計計算書

同步碎石封層設(shè)備（一下簡稱“設(shè)備”）的主要工作部分由瀝青泵、布料輥、導(dǎo)熱油馬達、攪拌站和布料起升裝置構(gòu)成。本套設(shè)備的液壓系統(tǒng)，采用開式LS回路+薩奧-丹佛斯PVG系統(tǒng)（即比例控制閥組），設(shè)備要求精度較高的部分為瀝青的灑布量須與設(shè)備的行走速度相匹配，主要的工作部件分別為：瀝青泵驅(qū)動馬達設(shè)備、布料輥驅(qū)動馬達設(shè)備、導(dǎo)熱油泵驅(qū)動馬達設(shè)備、物料攪拌站驅(qū)動馬達設(shè)備和物料舉升設(shè)備。各部分的設(shè)計計算如下：

一、已知設(shè)計參數(shù) π=3.14 發(fā)動機轉(zhuǎn)速為n=1800RPM 液壓系統(tǒng)容積效率ηv=0.95 液壓系統(tǒng)機械液壓效率ηmh=0.95

液壓系統(tǒng)總功率ηt=ηv*ηmh=0.9

二、瀝青泵驅(qū)動馬達設(shè)備設(shè)計計算及選型 該部分系統(tǒng)的設(shè)備參數(shù)為：

瀝青泵型號為NYP110，理論排量Qv=110L/100r=1100cc/r，適用流體粘度為600，最大轉(zhuǎn)速N1max=550RPM，出口壓差為ΔP1=0.6MPa；

瀝青泵的機械效率取η1=0.5；

該系統(tǒng)的設(shè)定工作壓力為ΔP=15MPa=150BAR 計算瀝青泵的驅(qū)動扭矩

M1=(Qv*ΔP1)/(2πη1)=210N*m 設(shè)定萬向軸的傳遞效率為η2=0.9 在系統(tǒng)工作壓力為ΔP的情況下，計算出驅(qū)動液壓馬達的排量為

Vg1=20π*M1/（ΔP*ηmh*η2）=102cc/r 由于是采用的液壓馬達直連瀝青泵，則液壓馬達在N1max=550RPM的情況下，其需要輸入的流量為

Qv1=Vg1*N1max/(1000*ηv)=60L/min 馬達的輸出功率為

P1=(Qv1*ΔP1*ηt)/600=13.5kW 根據(jù)上述計算，經(jīng)過圓整，可供選取的馬達排量為100cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM1-100，采用標準配油盤，排量為100cc/r，額定工作壓力25MPa，最高工作壓力為32MPa，轉(zhuǎn)速為15-1000RPM；

三、布料輥驅(qū)動馬達設(shè)備設(shè)計計算及選型 該部分系統(tǒng)的設(shè)備參數(shù)為： 布料輥端面半徑R=100mm； 布料輥摩擦系數(shù)f=0.5； 物料斗舉升傾角α=40°； 料斗長度a=4.8m； 料斗寬度b=2.5m；

流量調(diào)節(jié)板開度h=0.012m； 骨料密度ρ=1700kG/m3； 該系統(tǒng)的設(shè)定工作壓力為ΔP2=5MPa=50 BAR 布料輥轉(zhuǎn)速為n2=50-130RPM 液壓馬達相關(guān)機械設(shè)備的傳動效率為η2=0.9 計算布料輥的驅(qū)動扭矩 M2=F*R--------------------------○F=N1*f----------------------------○N1=Gcos50°--------------------○H=h/sin50°----------------------○G=abHρg-------------------------○聯(lián)立上述5式，帶入數(shù)據(jù)，可得

M2=abhρgfRctg50°=100.3N*m 在壓力差為ΔP2=50BAR的情況下，驅(qū)動馬達的排量為

Vg2=20π*M2/（ΔP2*ηmh*η3）=147cc/r 馬達需要輸入的流量為

Qv2=Vg2*N2max/(1000*ηv)=21L/min 馬達的輸出功率為

P2=(Qv2*ΔP2*ηt)/600=1.6kW 根據(jù)上述計算，經(jīng)過圓整，可供選取的馬達排量為150cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM2-150，采用標準配油盤，排量為150cc/r，額定工作壓力25MPa，最高工作壓力為32MPa，轉(zhuǎn)速為15-1000RPM。

2、山東瑞諾擺線馬達：BM1-160，排量為160cc/r，額定工作壓力為12.5MPa，額定轉(zhuǎn)速為356RPM。（優(yōu)選）

四、導(dǎo)熱油泵驅(qū)動馬達設(shè)備設(shè)計計算及選型 該部分的設(shè)備參數(shù)及要求為： 導(dǎo)熱油泵扭矩為M3=21N*m； 導(dǎo)熱油泵額定轉(zhuǎn)速N3=1440RPM； 機械結(jié)構(gòu)傳遞效率為η3=0.9 系統(tǒng)設(shè)定壓力為ΔP3=5MPa=50BAR 液壓馬達相關(guān)機械設(shè)備的傳動效率為η3=0.9 計算驅(qū)動馬達的排量

Vg3=20πM3/（ΔP3*ηmh*η3）=30cc/r 馬達要輸入的流量為

Qv3= Vg3*N3/(1000*ηv)=47L/min 馬達的輸出功率為

P3=(Qv3*ΔP3*ηt)/600=3.5kW 根據(jù)上述計算，經(jīng)過圓整，可供選取的馬達排量為30cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、天津市天機力源齒輪馬達：GMC4-32-1H7F4-30，排量為32cc/r，額定工作壓力20MPa，公稱轉(zhuǎn)速為3150RPM，最低轉(zhuǎn)速為900RPM。（優(yōu)選）

五、物料攪拌站驅(qū)動馬達設(shè)備設(shè)計計算及選型

該部分的設(shè)備參數(shù)及要求為：

攪拌驅(qū) 動扭矩為M4=640N*m； 攪拌轉(zhuǎn)速為N4max=60RPM;機械結(jié)構(gòu)傳遞效率為η4=0.9 系統(tǒng)設(shè)定壓力為ΔP4=15MPa=150BAR 計算驅(qū)動馬達的排量為

Vg4=20πM4/（ΔP4*ηmh*η4）=313.5cc/r 在最大轉(zhuǎn)速情況下，馬達需要輸入的流量為

Qv4= Vg4*N4max/(1000*ηv)=18L/min 馬達的輸出功率為

P4=(Qv4*ΔP4*ηt)/600=5kW 根據(jù)上述計算，經(jīng)過圓整，可供選取的馬達排量為300cc/r，可供選擇的定量馬達型號為

1、寧波歐易液壓馬達：NHM3-300，采用標準配油盤，排量為300cc/r，額定工作壓力20MPa，最高工作壓力為35MPa，轉(zhuǎn)速為6-500RPM。

2、山東瑞諾擺線馬達：BM6-310，排量為310cc/r，最大轉(zhuǎn)速為484RPM，額定壓力是20.5MPa。（優(yōu)選）

六、料斗起升裝置設(shè)計計算及選型 該部分的系統(tǒng)要求為： 最大舉升力為T=300KN 最大舉升高度為L=1.5m；

系統(tǒng)設(shè)定壓力為ΔP5=20MPa=200BAR； 從最低點到最大高度所用的時間為t=30s； 計算液壓缸的無桿腔面積（活塞面積）為

A=F/ΔP4=0.015m2 則活塞的直徑為

D=0.12m=120mm

選取缸徑為125mm，桿徑為90mm的液壓缸，行程為1700mm。按照要求，活塞的運動速度為

v=L/t=0.05m/s

則需要輸入的流量為

Qv5=A*v=0.015*0.05*1000*60=45L/nin

液壓缸的輸出功率為

P2=ΔP5* Qv5*ηt=15kW

七、液壓泵功率及流量計算

假定上述設(shè)備均（瀝青泵驅(qū)動馬達設(shè)備、布料輥驅(qū)動馬達設(shè)備、導(dǎo)熱油泵驅(qū)動馬達設(shè)備、物料攪拌站驅(qū)動馬達設(shè)備和料斗起升裝置）有同時工作要求，則液壓泵所需要的輸出的流量為

Q=Qv1+ Qv2+ Qv3+ Qv4+ Qv5=191L/min 在發(fā)動機轉(zhuǎn)速為n=1800RPM的情況下，液壓泵的排量為

Vg=1000Q/（n*ηv）=112cc/r

泵的選定型號為：力士樂A11VO130DRS/10R-NZG12N00，該泵的排量為130cc/r，公稱壓力350BAR，最大壓力400BAR，最大轉(zhuǎn)速為2100RPM，在滿排量下，最大轉(zhuǎn)速為2500RPM，帶壓力控制的負荷傳感方式；從輸出軸端看，旋向為右旋；輸入花鍵標準為DIN5480；與發(fā)動機直連，安裝法蘭為SAE3#飛輪殼；吸油口和壓力油口相對布置，采用公制螺栓固定。狀態(tài)：現(xiàn)貨；供應(yīng)商：北京海納創(chuàng)為液壓系統(tǒng)技術(shù)有限公司

聯(lián)系人：王鵬

電話：***

由上述計算可得，如果上述五套設(shè)備要同時工作，需要發(fā)動輸出的功率為P=13.5+1.6+3.5+5+15=38.6kW，鑒于發(fā)動機要有10-25%的功率預(yù)留量，故而貴公司所選擇的發(fā)動機功率是否偏低？？？？

第四篇：照度計算書

項目名稱：醒漢街51號危房改造工程 專 業(yè)：電 氣 軟件名稱/版本: 本專業(yè)計算書共 1 本 第 1 本 3頁數(shù)

計算內(nèi)容：照度、防雷計算計 算：校 核：審 核：

2011年

計算書

月 日

照度計算： 商鋪計算:

1、規(guī)格:長12.6米,寬10米。

2、面積:12.6*10=126平方米

3、根據(jù)<<建筑照明設(shè)計標準>>(GB50034-2004)辦公建筑照明標準值(表6.1.3)商店的照度標準值為300 lx，照明功率密度值12W/㎡。

4、計算室形指數(shù)RI：

RI=RCR=（房間寬度×房間長度）/燈具計算高度×（房間寬度＋房間長度）=(12.6*10)/2.85*（12.6+10）＝1.96

5、室形指數(shù)及房間表面反射比查利用系數(shù)表，得利用系數(shù)0.58。

6、所需燈數(shù)：

N=（標準照度值*房間面積）/[單套燈光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)]=300*126/（2*3350）*0.58*0.8=12.2 取整，需要T8 36W雙管熒光燈具12套。

7、計算300 1X時的照明功率密度LPD：

LPD=燈具總安裝功率/房間面積=12*2（36+4）/126=7.6（W/M2）＜12（W/M2）滿足強制性條文要求。

8、若先選定上述12套燈具，則可按下式效驗設(shè)計照度值：

設(shè)計照度值=光源總光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)/房間面積=12*（2*3350）*0.58*0.8/126=7.6（LX）

計算結(jié)果在允許偏差10%內(nèi)，符合規(guī)定。

辦公室計算:

1、規(guī)格:長4.6米,寬4.2米。

2、面積:4.6*4.2=19.32平方米

3、根據(jù)<<建筑照明設(shè)計標準>>(GB50034-2004)辦公建筑照明標準值(表6.1.2)辦公室的照度標準值為300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、計算室形指數(shù)RI：

RI=RCR=（房間寬度×房間長度）/燈具計算高度×（房間寬度＋房間長度）=(4.6*4.2)/2.85*（4.6+4.2）＝0.77

5、室形指數(shù)及房間表面反射比查利用系數(shù)表，得利用系數(shù)0.5。

6、所需燈數(shù)：

N=（標準照度值*房間面積）/[單套燈光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)]=300*19.32/（2*3350）

*0.5*0.8=2.2 取整，需要T8 36W雙管熒光燈具2套。

7、計算300 1X時的照明功率密度LPD：

LPD=燈具總安裝功率/房間面積=2*2（36+4）/19.32=8.3（W/M2）＜11（W/M2）滿足強制性條文要求。

8、若先選定上述2套燈具，則可按下式效驗設(shè)計照度值：

設(shè)計照度值=光源總光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)/房間面積=2*（2*3350）*0.5*0.8/19.32=277（LX）

計算結(jié)果在允許偏差10%內(nèi)，符合規(guī)定。

辦公室計算:

1、規(guī)格:長6.6米,寬3.9米。

2、面積:6.6*3.9=25.74平方米

3、根據(jù)<<建筑照明設(shè)計標準>>(GB50034-2004)辦公建筑照明標準值(表6.1.2)辦公室的照度標準值為300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、計算室形指數(shù)RI：

RI=RCR=（房間寬度×房間長度）/燈具計算高度×（房間寬度＋房間長度）=(6.6*3.9)/2.85*（6.6+3.9）＝0.86

5、室形指數(shù)及房間表面反射比查利用系數(shù)表，得利用系數(shù)0.52。

6、所需燈數(shù)：

N=（標準照度值*房間面積）/[單套燈光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)]=300*25.74/（2*3350）*0.52*0.8=2.8 取整，需要T8 36W雙管熒光燈具3套。

7、計算300 1X時的照明功率密度LPD：

LPD=燈具總安裝功率/房間面積=3*2（36+4）/25.74=9.3（W/M2）＜11（W/M2）滿足強制性條文要求。

8、若先選定上述3套燈具，則可按下式效驗設(shè)計照度值：

設(shè)計照度值=光源總光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)/房間面積=3*（2*3350）*0.52*0.8/25.74=324（LX）

計算結(jié)果在允許偏差10%內(nèi)，符合規(guī)定。

辦公室計算:

1、規(guī)格:長8.4米,寬3.9米。

2、面積:8.4*3.9=32.76平方米

3、根據(jù)<<建筑照明設(shè)計標準>>(GB50034-2004)辦公建筑照明標準值(表6.1.2)辦公室的照度標準值為300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、計算室形指數(shù)RI：

RI=RCR=（房間寬度×房間長度）/燈具計算高度×（房間寬度＋房間長度）=(8.4*3.9)/2.85*（8.4+3.9）＝0.94

5、室形指數(shù)及房間表面反射比查利用系數(shù)表，得利用系數(shù)0.56。

6、所需燈數(shù)：

N=（標準照度值*房間面積）/[單套燈光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)]=300*32.76/（2*3350）*0.56*0.8=3.3 取整，需要T8 36W雙管熒光燈具3套。

7、計算300 1X時的照明功率密度LPD：

LPD=燈具總安裝功率/房間面積=3*2（36+4）/32.76=7.3（W/M2）＜11（W/M2）滿足強制性條文要求。

8、若先選定上述3套燈具，則可按下式效驗設(shè)計照度值：

設(shè)計照度值=光源總光通量*利用系數(shù)*維護系數(shù)/房間面積=3*（2*3350）*0.56*0.8/32.76=274（LX）

計算結(jié)果在允許偏差10%內(nèi)，符合規(guī)定。

根據(jù)《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》GB50057―94（2000年版）的相關(guān)公式進行計算 1.已知條件: 建筑物的長度L = 15m 建筑物的寬度W = 10m 建筑物的高度H = 10.95m 當?shù)氐哪昶骄妆┤仗鞌?shù)Td =84.6天/年

校正系數(shù)k = 1.0 2.計算公式: 年預(yù)計雷擊次數(shù): N = k*Ng*Ae = 0.0684 其中: 建筑物的雷擊大地的年平均密度: Ng = 0.024Td ^1.3 = 0.024*84.6^1.3 = 7.6876 等效面積Ae為: H<100M, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10-6 = 0.0089 3.計算結(jié)果: 根據(jù)《防雷設(shè)計規(guī)范》，該建筑應(yīng)該屬于第三類防雷建筑。

附錄: 二類:N>0.06 省部級辦公建筑和其他重要場所、人員密集場所。N>0.3 住宅、辦公樓等一般性民用建筑物。

三類:0.012<=N<=0.06 省部級辦公建筑和其他重要場所、人員密集場所。0.06<=N<=0.3 住宅、辦公樓等一般性民用建筑物。N>=0.06 一般性工業(yè)建筑。

第五篇：教學樓計算書

一、負荷計算

1.負荷計算的方法：

負荷計算的方法采用需要系數(shù)法，具體的計算公式來自中國航空工業(yè)規(guī)劃設(shè)計研究院編寫的《工業(yè)與民用配電設(shè)計手冊》。

2.AL配電柜 2.1總負荷：

相數(shù)：三相 同時系數(shù)：0.8總負荷：152.4kW 總功率因數(shù)：0.85 有功功率：121.9kW 計算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開關(guān)，進線電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級計算

1、計算方法：

年預(yù)計雷擊次數(shù)計算方法取自國家標準GB50057-94《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》(2000年版)。所使用的計算公式來自于該標準中的附錄一。計算中使用的氣象資料來自中國航空工業(yè)規(guī)劃設(shè)計研究院編寫的《工業(yè)與民用配電設(shè)計手冊》。

2、年預(yù)計雷擊次數(shù)計算

校正系數(shù) k=1.0

2當?shù)乩讚舸蟮氐哪昶骄芏?直接設(shè)定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數(shù)的等效面積

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預(yù)計雷擊次數(shù) N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場所，故按2類防雷建筑設(shè)計。

三.照度計算

1.照度計算方法：

計算中采用利用系數(shù)法計算室內(nèi)平均照度。照度計算的方法取自同濟大學出版社出版的《電氣照明》一書。用利用系數(shù)表取自湖南省建筑電氣設(shè)計情報網(wǎng)編寫的《民用建筑電氣設(shè)計手冊》和中國建筑工業(yè)出版社出版的《建筑電氣設(shè)計手冊》。

2、室空間比計算：

房間長：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數(shù)：0.7，墻面反射系數(shù)：0.5，地面反射系數(shù)：0.2

3、燈具條件：

燈具型號：簡式熒光燈YG2-1，燈具數(shù)量：N = 13，取N=12 光源類型：用戶自定，光源功率（光源數(shù)N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護系數(shù)：K0 = 0.80

4、利用系數(shù)：

根據(jù)以上條件查表得到利用系數(shù)：U = 0.7

5、工作面平均照度計算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿足設(shè)計要求

6、照度功率密度計算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設(shè)計要求