第一篇：煤礦51201綜采工作面繼電保護(hù)整定計算書1

51201綜采工作面供電系統(tǒng)

繼電保護(hù)整定計算書

整定計算人：姜敬

上灣綜采隊 2007年2月

51201綜采工作面供電系統(tǒng)繼電保護(hù)整定計算書

一、概況：

51201綜采工作面供電系統(tǒng)由盤區(qū)變電所10KV電源供至移變列車的移動變壓器，移動變壓器有三類：10KV/3300V，10KV/1140V和10KV/660V，其中照明系有1140V/127V和660/127V兩種類型，具體見51201綜采工作面供電系統(tǒng)圖和51201工作面660V供電系統(tǒng)圖。

二、短路電流的計算：

1、KBSGZY-200變壓器二次出口端的短路電流Id1(2)計算 變壓器二次電壓690V，容量200KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算，系統(tǒng)電抗Xx=0.0095Ω;10KV電纜電纜型號VJV22-10KV 3×185，其長度Lg=5.8km;查表得其電阻和電抗為：R0=0.114Ω/km，X0=0.08Ω/km。

則高壓電纜的電阻、電抗為： Rg= R0×Lg=0.114×5.8=0.6612Ω； Xg= X0×Lg=0.08×5.8=0.464Ω；

查表的KBSGZY-200變壓器的電阻、電抗為： Rb1=0.024Ω,Xb1=0.1053Ω；

∑R= Rg/Kb12+Rb1=0.6612/14.492+0.024=0.02715Ω；

∑X=Xx+ Xg/Kb12+Xb1=0.0095+0.464/14.492+0.1053=0.117Ω；（以上兩式中的Kb1為變壓器的變比，Kb1=10/0.69=14.49）Id1(2)=Ue/2((∑R)2+(∑X)2)1/2=690/2(0.027152+0.1172)1/2=2872A。2、660V系統(tǒng)最遠(yuǎn)點短路電流Id2(2)計算

由供電系統(tǒng)圖可知，U-3×16+1×10電纜100米，U-3×6+1×4電纜850米，查表得其電阻和電抗為：R16=1.37Ω/km，X16=0.09Ω/km，R6=3.69Ω/km，X6=0.095Ω/km。

則電纜的電阻、電抗為：

R21= R16×L16=1.37×0.1=0.137Ω； X21= X16×L16=0.09×0.1=0.009Ω； R22= R6×L6=3.69×0.85=1.845Ω； X22= X6×L6=0.095×0.85=0.08075Ω；

∑R1=∑R +R21+R22=0.02715+0.137+1.845=2.00915Ω； ∑X1=∑X +X21+X22=0.117+0.009+0.08075=0.25975Ω； Id2(2)=Ue/2((∑R1)2+(∑X1)2)1/2=690/2(2.009152+0.259752)1/2=170A。3、660V系統(tǒng)80N開關(guān)控制的JD-11.4處的短路電流Id3(2)計算 由供電系統(tǒng)圖可知，U-3×16+1×10電纜120米，其電阻和電抗為：R16=1.37Ω/km，X16=0.09Ω/km。

則電纜的電阻、電抗為：

R31= R16×L16=1.37×0.12=0.1644Ω； X31= X16×L16=0.09×0.12=0.0108Ω； ∑R2=∑R +R3 =0.02715+0.1644=0.19155Ω； ∑X2=∑X +X31 =0.117+0.0108=0.1278Ω；

Id3(2)=Ue/2((∑R2)2+(∑X2)2)1/2=690/2(0.191552+0.12782)1/2=1498A。

4、KBSGZY-2000變壓器二次出口端的短路電流Id4(2)計算 變壓器二次電壓1200V，容量2000KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算，系統(tǒng)電抗Xx=0.0288Ω;變壓器電阻、電抗計算:

查變壓器的銘牌知阻抗電壓Ud%=5.13，短路損耗ΔP=14000W，變壓器二次額定電流I2e=962A 變壓器電阻：

Rb2=ΔP/3I2e2=14000/(3×9622)=0.00504Ω;變壓器的阻抗：

Zb2=Ud%/100·U2e/31/2 I2e=(5.13/100)×1200/(31/2×962)=0.03695Ω;變壓器的電抗：

Xb2=（（Zb22Rb32））1/2=（0.200292-0.026462）1/2=0.19853Ω； ∑R7= Rg/Kb32+Rb3=0.6612/3.032+0.02646=0.09848Ω； ∑X7=Xx+ Xg/Kb32+Xb3=0.2178+0.464/3.032+0.19853=0.46687Ω（以上兩式中的Kb3為變壓器的變比，Kb3=10/3.3=3.03）Id8(2)=U2e/2((∑R7)2+(∑X7)2)1/2=3300/2(0.098482+0.466872)1/2

=3458A。

7、AMPCONTR3000KVA變壓器二次出口端的短路電流Id9(2)計算

變壓器二次電壓3400V，容量3000KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算，系統(tǒng)電抗Xx=Ue2/Sd=34002/(50×106)=0.2312Ω;變壓器電阻、電抗計算:

查變壓器的銘牌知阻抗電壓Ud%=4.03，短路損耗ΔP=10300W，變壓器二次額定電流I2e=509A 變壓器電阻： Rb4=ΔP/3I2e2=10300/(3×5092)=0.01325Ω;變壓器的阻抗：

Zb4=Ud%/100·U2e/31/2 I2e=(4.03/100)×3400/(31/2×509)=0.15542Ω;變壓器的電抗：

Xb4=（（Zb42-Rb42））1/2=（0.155422-0.013252）1/2=0.15485Ω； ∑R8= Rg/Kb42+Rb4=0.6612/2.942+0.01325=0.08975Ω； ∑X8=Xx+ Xg/Kb42+Xb4=0.2312+0.464/2.942+0.15542=0.4403Ω（以上兩式中的Kb4為變壓器的變比，Kb4=10/3.4=2.94）Id9(2)=U2e/2((∑R8)2+(∑X8)2)1/2=3400/2(0.089752+0.44032)1/2

=3783A。8、3300V系統(tǒng)最遠(yuǎn)點短路電流Id10(2)、Id11(2)計算

選擇采煤機、刮板機機尾電機為兩個不同的最遠(yuǎn)點，由供電系統(tǒng)圖可知，其電纜分別為307S-3×150+1×70+3×10電纜550米，307S-3×70+1×50+3×6電纜550米，查表得其電阻和電抗為：R150=0.125Ω/km，X150=0.06Ω/km，R70=0.277Ω/km，X6=0.06Ω/km。

則電纜的電阻、電抗為：

R91= R150×L150=0.125×0.55=0.06875Ω； X91= X150×L150=0.06×0.55=0.033Ω； R101= R70×L70ˊ=0.277×0.55=0.15235Ω； X101= X70×L70ˊ=0.06×0.55=0.033Ω； ∑R9=∑R7 +R91 =0.09848+0.06875=0.16723Ω； ∑X9=∑X7 +X91 =0.46687+0.033=0.49987Ω； Id10(2)=U2e/2((∑R9)2+(∑X9)2)1/2=3300/2(0.167232+0.499872)1/2

=3130A。

∑R10=∑R8 +R101 =0.08975+0.15235=0.2421Ω； ∑X10=∑X8 +X101 =0.4403+0.033=0.4733Ω；

Id11(2)=U2e/2((∑R10)2+(∑X10)2)1/2=3400/2(0.24212+0.47332)1/2

=3198A。9、127V系統(tǒng)短路值Id12(2)、Id13(2)、Id14(2)、Id15(2)計算 照明綜保最遠(yuǎn)點采用U-3×4+1×4電纜600米，U-3×2.5+1×2.5電纜250米，照明綜保為1140V/133V，根據(jù)上述電纜查表其換算長度為1000米，其最遠(yuǎn)點兩相短路電流為Id12(2)=10A。

照明綜保最近點采用U-3×4+1×4電纜300米，U-3×2.5+1×2.5電纜250米，照明綜保為1140V/133V，根據(jù)上述電纜查表其換算長度為700米，其兩相短路電流為Id13(2)=14A。

單軌吊和聯(lián)巷照明綜保U-3×2.5+1×2.5電纜200米，照明綜保為660V/133V，根據(jù)上述電纜查表其換算長度為328米，其兩相短路電流為Id14(2)=30A。

煤電鉆綜保最遠(yuǎn)點采用UZ-3×4+1×4電纜600米，煤電鉆綜保為660V/133V，根據(jù)上述電纜查表其換算長度為600米，其最遠(yuǎn)點兩相短路電流為Id15(2)=16A。

10、拉移變絞車最遠(yuǎn)點短路值Id16(2)計算

采用KBSGZY-500移動變壓器供電，其電纜采用UCPQ-3×50+1×10電纜500米，U-3×6+1×6電纜7米，二次額定電壓690V，查表其換算長度為580米，查表得最遠(yuǎn)點短路值Id16(2)=1225A。

三、整定校驗： 1、660V系統(tǒng)整定

660V系統(tǒng)絞車額定電流13.11A，水泵額定電流3.45A，風(fēng)機額定電流2.53A，兩臺綜保額定電流3.5A/臺，所以變壓器開關(guān)整定IZ1=13.1+3.45×3+2.53+3.5×2=32.98A 由于變壓器低壓側(cè)開關(guān)最低整定為315A的0.2倍，所以其過載整定值為IZ1=315×0.2=63A。

短路整定IZ2=13.1×8+3.45×3+2.53+3.5×2=124.68A，取315A的1倍，即IZ2=315A。

校驗靈敏度系數(shù)：Id1(2)/ IZ2=2872/315=9.1>1.5；

Id2(2)/ IZ2=170/315=0.54<1.5； Id3(2)/ IZ2=1498/315=4.76>1.5；

經(jīng)過上述靈敏度校驗可見，變壓器開關(guān)不能對660V系統(tǒng)最遠(yuǎn)點短路進(jìn)行保護(hù)。

QC83-80N開關(guān)熔體選擇：IR=IQe/2.5=13.1×6/2.5=31.44A 取IR=30A 校驗靈敏度系數(shù)：Id3(2)/ IR=1498/30=49.9>7； 滿足靈敏度要求。2、1140V系統(tǒng)整定

1140V系統(tǒng)乳化液泵額定電流為190A，噴霧泵額定電流為90A，增壓泵電機額定電流為2A，綜保額定電流2A/臺，泵站工作狀態(tài)是3臺乳化液泵和、1臺噴霧泵、3臺增壓泵長時工作，所以變壓器開關(guān)整定IZ1=190×3+90+2×4+2×3=674A 因此變壓器低壓側(cè)開關(guān)整定為1000A的0.7倍，所以其過載整定值為IZ1=1000×0.7=700A。

短路整定IZ2=190×8+190×2+90+2×4+2×3=2004A，取1000A的3倍，即IZ2=3000A。

變壓器高壓側(cè)開關(guān)整定為700/8.33=84A，選擇200A的0.6倍，所以其過載整定值為IZ3=200×0.6=120A。

短路整定IZ4=3000/8.33=360A，取200A的2倍，即IZ4=400A。校驗靈敏度系數(shù)：Id4(2)/ IZ2=8158/3000=2.7>1.5

Id5(2)/ IZ2=7009/3000=2.3>1.5； Id6(2)/ IZ2=6648/3000=2.2>1.5； Id7(2)/ IZ2=2415/3000=0.8<1.5；

Id4(2)/ Kb2 IZ4=8158/（8.33×400）=2.4>1.5；

經(jīng)過上述靈敏度校驗可見，變壓器開關(guān)不能對1140V系統(tǒng)增壓泵短路進(jìn)行保護(hù)，由它的控制開關(guān)進(jìn)行保護(hù)。

組合開關(guān)的整定：

組合開關(guān)的每個驅(qū)動器控制一臺電機，其過載整定按額定電流整定，短路整定按額定電流的8倍整定。

校驗靈敏度系數(shù)：Id5(2)/ IZ2=7009/（8×190）=4.6>1.5

Id6(2)/ IZ2=6648/（8×90）=9.2>1.5； Id7(2)/ IZ2=2415/（8×5）=60.4>1.5； 滿足靈敏度要求。3、3300V系統(tǒng)整定

采煤機截割電機額定電流161A/臺，破碎機電機額定電流26A，牽引電機額定電流144A/臺，泵電機額定電流40A。

刮板機電機額定電流167A/臺，破碎機電機額定電流80A，轉(zhuǎn)載機電機額定電流80A。

3150KVA變壓器低壓側(cè)開關(guān)整定IZ1=161×2+（144×2+40）/5.74+26+80+80=565A 因此變壓器低壓側(cè)開關(guān)整定為630A的1倍，所以其過載整定值為IZ1=630×1=630A。

短路整定IZ2=161×8+161+（144×2+40）/5.74+26+80+80=1692A，取630A的3倍，即IZ2=1890A。

變壓器高壓側(cè)開關(guān)整定為630/3.03=208A，選擇400A的0.6倍，所以其過載整定值為IZ3=400×0.6=240A。

短路整定IZ4=1890/3.03=624A，取400A的2倍，即IZ4=800A。校驗靈敏度系數(shù)：Id8(2)/ IZ2=3458/1890=1.8>1.5

Id10(2)/ IZ2=3130/1890=1.66>1.5；

Id8(2)/ Kb2 IZ4=3458/（3.03×800）=1.4<1.5；

開關(guān)低壓側(cè)滿足靈敏度要求。開關(guān)高壓側(cè)不滿足靈敏度要求。

3000KVA變壓器低壓側(cè)開關(guān)整定IZ1=167×3=501A 因此變壓器低壓側(cè)其過載整定值為IZ1=500A。短路整定IZ2=167×8+167×2=1670A，取500A的4倍，即IZ2=2000A。

變壓器高壓側(cè)開關(guān)整定為500/2.94=170A，所以其過載整定值為IZ3=170A。

短路整定IZ4=2000/2.94=680A，取170A的4倍，即IZ4=680A。校驗靈敏度系數(shù)：Id9(2)/ IZ2=3783/2000=1.9>1.5

Id11(2)/ IZ2=3198/2000=1.6>1.5；

Id8(2)/ Kb2 IZ4=3783/（2.94×680）=1.9>1.5；

滿足靈敏度要求。組合開關(guān)的整定：

組合開關(guān)的采煤機驅(qū)動器控制采煤機，其余每個驅(qū)動器控制一臺電機，其過載整定按額定電流整定，采煤機短路整定按一臺截割電機起動電流和其余電機額定電流之和整定，其整定值IZ2=161×8+161+（144×2+40）/5.74+26=1532A，其倍數(shù)為1532/405=3.78，取4倍，其余驅(qū)動器短路整定按額定電流的8倍整定。

校驗靈敏度系數(shù)：Id10(2)/ IZ2=3130/（4×405）=1.9>1.5

Id11(2)/ IZ2=3198/（8×177）=2.3>1.5；

滿足靈敏度要求。4、127V系統(tǒng)整定

每臺照明綜保負(fù)荷為照明燈13盞，每燈70W，每燈電流0.6A，總電流Ie=13×0.6=7.8A。

1140/133V照明綜保熔體選擇IR=1.2×Ie/Kb=1.2×7.8/8.57=1.1A 選擇熔體IR1=2A。

660/133V照明綜保熔體選擇IR=1.2×Ie/Kb=1.2×7.8/4.96=1.9A 選擇熔體IR2=2A。

煤電鉆綜保熔體選擇IR=1.2×IQe/2.5Kb=1.2×6.8×6/(2.5×4.96)=3.95A 選擇熔體IR3=5A。

校驗靈敏度系數(shù)：Id12(2)/Kb IR1=10/（8.57×2）=0.58<4;

Id13(2)/ Kb IR1=14/（8.57×2）=0.82<4； Id14(2)/ Kb IR2=30/（4.96×2）=3.03<4； Id15(2)/ Kb IR3=15/（4.96×5）=0.6<4；

不滿足靈敏度要求。

5、拉移變絞車開關(guān)整定

拉移變絞車額定電流為Ie=25.3A，起動電流IQe=6Ie=6×25.3=151.8A。

熔體選擇IR=IQe/2.5=151.8/2.5=60.7A 選擇熔體IR=60A 校驗靈敏度系數(shù)：Id16(2)/ IR=1225/60=20.4>7;滿足靈敏度要求。

四、按起動條件檢驗電纜截面： 1、660V系統(tǒng)：

按最遠(yuǎn)點水泵起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

水泵起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=660×(0.6/2.5)1/2=323V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

水泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×3×1.15×323/660=10A。

水泵電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×10×100×0.4/(42.5×16)+ 1.732×10×850×0.4/(42.5×6)=24V 起動時其它電機運行在電纜中的電壓損失：

其它電機的總電流ΣIe=13.1+3.45×2+2.53+3.5×2=29.53A。加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時干線電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦpj)2)1/2=((10×0.4+29.53×0.7)2+(10×0.92+29.53×0.71)2)1/2=38.97A。

起動時干線電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ=(10×0.4+29.53×0.7)/38.97=0.27 起動時干線電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×38.97×100×0.27/(42.5×16)=2.8V KBSGZY-200變壓器的Ud%=4.2%，Ur%=0.75%，IBQ= IGQ=38.97，cosΦBQ=cosΦGQ=

0.27，IBe=SBe/1.732UBe=200×103/(1.732×690)=167A

起動時變壓器的電壓損失： ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=38.97(0.75×0.27+4.2×0.96)/167=0.98 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=690×0.98/100=6.8V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUBQ=24+2.8+6.8=33.6V 因為UBe-ΣΔUQ=690-33.6=656.4V>323V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足水泵起動條件的要求。

按調(diào)度絞車起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

絞車起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=660×(1.2/2.5)1/2=457V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

水泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×11.4×1.15×457/660=54.5A。

絞車電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ1=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×54.5×120×0.4/(42.5×16)=6.7V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔURQ1+ΔUBQ=24+6.7+6.8=37.5V 因為UBe-ΣΔUQ=690-37.5=652.5V>457V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足絞車起動條件的要求。

按拉移變絞車起動時的電壓損失檢驗電纜截面。絞車起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=660×(1.2/2.5)1/2=457V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

水泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×22×1.15×457/660=105A。

絞車電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ2=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×105×500×0.4/(42.5×50)=17V KBSGZY-500變壓器的Ud%=4.5%，Ur%=0.71%，IBQ= IQ=151.8，cosΦBQ= cosΦQ =0.4，IBe=SBe/1.732UBe=500×103/(1.732×690)=418A

起動時變壓器的電壓損失：

ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=151.8(0.71×0.4+4.5×0.7)/418=1.25 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=690×1.25/100=8.6V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ2+ΔUBQ=17+8.6=25.6V 因為UBe-ΣΔUQ=690-25.6=664.4V>457V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足絞車起動條件的要求。2、1140V系統(tǒng)：

按最遠(yuǎn)點3#噴霧泵起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

3#噴霧泵起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=1140×(0.6/2.5)1/2=558V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

3#噴霧泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×90×558/1140=264A。

3#噴霧泵電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×264×65×0.4/(42.5×50)=5.6V 起動時其它電機運行在電纜中的電壓損失：

其它電機的總電流ΣIe=190×3+90×2+2×4+2×3=764A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時干線電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦpj)2)1/2=((264×0.4+764×0.7)2+(264×0.92+764×0.71)2)1/2=1013A。

起動時干線電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ=(264×0.4+764×0.7)/1013=0.63 起動時干線電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×1013×120×0.63/(42.5×95)=32.9V KBSGZY-2000變壓器的Ud%=5.13%，Ur%=0.7%，IBQ= IGQ=1013，cosΦBQ=cosΦGQ=

0.63，IBe=SBe/1.732UBe=2000×103/(1.732×1200)=962A

起動時變壓器的電壓損失： ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=1013(0.7×0.63+5.13×0.71)/962=4.3 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=1200×4.3/100=51.6V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUBQ=5.6+32.9+51.6=90.1V 因為UBe-ΣΔUQ=1200-90.1=1109.9V>558V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足3#噴霧泵起動條件的要求。

按乳化液泵起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

乳化液泵起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=1140×(0.6/2.5)1/2=558V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

乳化液泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×190×558/1140=349A。

乳化液泵電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×349×50×0.4/(42.5×50)=5.7V 起動時其它電機運行在電纜中的電壓損失：

其它電機的總電流ΣIe=190×2+90×2+2×4+2×3=574A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時干線電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦpj)2)1/2=((349×0.4+574×0.7)2+(349×0.92+574×0.71)2)1/2=908A。

起動時干線電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ=(349×0.4+574×0.7)/908=0.6 起動時干線電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×908×120×0.6/(42.5×95)=28V 起動時變壓器的電壓損失：

ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=908(0.7×0.63+5.13×0.71)/962=3.9 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=1200×3.9/100=46.8V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUBQ=5.7+28+46.8=80.5V 因為UBe-ΣΔUQ=1200-80.5=1119.5V>558V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足乳化液泵起動條件的要求。

按增壓泵起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

增壓泵起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=1140×(0.6/2.5)1/2=558V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

增壓泵在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6×2×558/1140=6A。

增壓泵電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×6×50×0.4/(42.5×6)=0.8V 起動時其它電機運行在電纜中的電壓損失：

其它電機的總電流ΣIe=190×3+90×3+2×4+2×2=852A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時干線電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦ

21/22))=(6×0.4+852×0.7)+(6×0.92+852×pj0.71)2)1/2=855A。

起動時干線電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ=(6×0.4+852×0.7)/855=0.7 起動時干線電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×855×120×0.7/(42.5×95)=30.8V 起動時變壓器的電壓損失：

ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=855(0.7×0.63+5.13×0.71)/962=3.6 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=1200×3.6/100=43.2V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUBQ=0.8+30.8+43.2=74.8V 因為UBe-ΣΔUQ=1200-74.8=1125.2V>558V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足增壓泵起動條件的要求。3、3300V系統(tǒng)：

按采煤機截割電機起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

截割電機起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=3300×(1.65/2.31)1/2=2789V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

截割電機在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=6.1×161×2789/3300=830A。

截割電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×830×10×0.4/(42.5×70)=1.9V 起動時其它電機運行在307S-3×150電纜中的電壓損失： 其它電機的總電流ΣIe=161+（144×2+40）/5.74+26=244A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時307S-3×150電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦpj)2)1/2=((830×0.4+244×0.7)2+(830×0.92+244×0.71)2)1/2=1063A。

起動時307S-3×150電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ=(830×0.4+244×0.7)/1063=0.47 起動時307S-3×150電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×1063×550×0.47/(42.5×150)=74.7V 起動時其它電機運行在331PWA-3×150電纜中的電壓損失： 其它電機的總電流ΣIe1=161+（144×2+40）/5.74+26+80+80=404A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時331PWA-3×150電纜中的電流：IGQ1=((IQcosΦQ+ΣIe1 cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe1 sinΦpj)2)1/2=((830×0.4+404×0.7)2+(830×0.92+404×0.71)2)1/2=1217A。

起動時331PWA-3×150電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ1=(IQcosΦQ+ΣIe1 cosΦpj)/ IGQ1=(830×0.4+404×0.7)/1217=0.5 起動時331PWA-3×150電纜中的電壓損失：ΔUGQ1=1.732 IGQ1LGcosΦGQ1/γsK=1.732×1217×30×0.5/(42.5×150)=5V KBSGZY-3150變壓器的Ud%=5.54%，Ur%=0.7%，IBQ= IGQ1=1217，cosΦBQ=cosΦGQ1=

0.5，IBe=SBe/1.732UBe=3150×103/(1.732×3450)=527A

起動時變壓器的電壓損失：

ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=1217(0.7×0.5+5.54×0.866)/527=11.9 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=3450×11.9/100=410.6V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUGQ +ΔUBQ=1.9+74.7+5+410.6 =492.2V 因為UBe-ΣΔUQ=3450-492.2=2957.8V>2789V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足要求。

按刮板機機尾電機起動時的電壓損失檢驗電纜截面。

刮板機機尾電機起動時的最小起動電壓UQzx=Ue（k/α）1/2=3300×(1/4)1/2=1650V。

（式中k是最小起動轉(zhuǎn)矩MQzx與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me，α是額定電壓下的起動轉(zhuǎn)矩MQe與其額定轉(zhuǎn)矩的比值Me）

刮板機機尾電機在最小起動電壓下的起動電流：IQ=IQeUQzx/ Ue=9×167×1650/3300=751.5A。

刮板機機尾電機起動時的功率因數(shù)取cosΦQ=0.4 起動時電纜中的電壓損失：ΔURQ=1.732 IQLRcosΦQ/γsR=1.732×751.5×550×0.4/(42.5×70)=96.3V 起動時其它電機運行在331PWA-3×150電纜中的電壓損失： 其它電機的總電流ΣIe=167×2=334A 加權(quán)平均功率因數(shù)cosΦpj=0.7。

起動時331PWA-3×150電纜中的電流：IGQ=((IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)2+(IQsinΦQ+ΣIe sinΦpj)2)1/2=((751.5×0.4+334×0.7)2+(751.5×0.92+334×0.71)2)1/2=1071A。

起動時331PWA-3×150電纜中的功率因數(shù)：cosΦGQ=(IQcosΦQ+ΣIe cosΦpj)/ IGQ1=(751.5×0.4+334×0.7)/1071=0.5 起動時331PWA-3×150電纜中的電壓損失：ΔUGQ=1.732 IGQLGcosΦGQ/γsK=1.732×1071×60×0.5/(42.5×150)=8.7V KBSGZY-3150變壓器的Ud%=4.03%，Ur%=0.7%，IBQ= IGQ1=1071，cosΦBQ=cosΦGQ=

0.5，IBe=SBe/1.732UBe=3000×103/(1.732×3450)=502A

起動時變壓器的電壓損失：

ΔubQ%= IBQ(Ur%osΦBQ+ Ud%sinΦBQ)/ IBe=1071(0.7×0.5+4.03×0.866)/502=8.2 ΔUBQ=UBeΔubQ%/100=3450×8.2/100=282.9V 起動時總的電壓損失：

ΣΔUQ=ΔURQ+ΔUGQ+ΔUBQ=96.3+8.7+282.9=387.9V 因為UBe-ΣΔUQ=3450-387.9=3062.1V>1650V，所以滿足了電動機的起動條件，所以選用的電纜截面滿足要求。

五、結(jié)論：

通過以上的整定計算可知，51201綜采工作面供電系統(tǒng)中，660V供電系統(tǒng)和127V供電系統(tǒng)遠(yuǎn)點短路保護(hù)不能滿足要求，需要加以改進(jìn)供電方式，1140V和3300V供電系統(tǒng)無論從繼電保護(hù)還是起動條件均能滿足供電的可靠性。

參考書目：《煤礦井下供電的三大保護(hù)細(xì)則》（合訂本）煤炭工業(yè)出版社

《煤礦電工學(xué)》（煤礦機電專業(yè)用）煤炭工業(yè)出版社 劉用中 段浩鈞 編 《神東煤炭分公司引進(jìn)設(shè)備主要技術(shù)特征參考手冊》（第六分冊）神東煤炭分公司設(shè)備管理中心

第二篇：繼電保護(hù)整定計算培訓(xùn)

繼電保護(hù)整定計算

2013.8.8

第一部分 參數(shù)、潮流、短路計算 第一章 參數(shù)計算

第一節(jié) 線路、變壓器參數(shù)計算

一、標(biāo)幺值及計算關(guān)系式

1、標(biāo)幺值計算式：

標(biāo)幺值（相對值）=有名值/基準(zhǔn)值

2、電氣量標(biāo)幺值計算關(guān)系式：

1）取R、X、Z為電阻、電抗、阻抗的有名值；R*、X*、Z*為電阻、電抗、阻抗的標(biāo)幺值；ZB為阻抗的標(biāo)幺值。則有：

R*=R/ZB； X*=X/ZB； Z*=Z/ZB 2）取I、U、S為電流、電壓、功率的有名值；I*、U*、S*為電流、電壓、功率的標(biāo)幺值；IB、UB、SB為電流、電壓、功率的基準(zhǔn)值。則有：

I*=I/IB； U*=U/UB； S*=S/SB

3）

第三篇：2012年繼電保護(hù)整定計算習(xí)題

【例題1】

如圖所示35kV單側(cè)電源放射狀網(wǎng)絡(luò)，AB和BC均設(shè)有三段式電流保護(hù)。已知：（1）線路LAB=20km，LBC=30km，線路電抗x1=0.4?/km。

（2）變電所B、C中變壓器連接組別為Y/d-11，且在變壓器上裝設(shè)差動保護(hù)。（3）線路AB的最大傳輸功率為Pmax=9.5MW，cos?=0.9，自啟動系數(shù)取1.3。

（4）T1、T2變壓器歸算到被保護(hù)線路電壓等級的阻抗為28Ω，系統(tǒng)電抗為Xs.max=7.9?，Xs.min=5.4?。試對線路AB的保護(hù)進(jìn)行整定計算與校驗。

A120kmS 35kVB2T130kmECT2D

【例題2】

如下圖所示220kV網(wǎng)絡(luò)，對斷路器1處配置的三段式零序電流保護(hù)（不考慮非全相運行狀態(tài)時系統(tǒng)發(fā)生振蕩的情況）進(jìn)行整定，計算定值、動作時間并校驗靈ⅡⅢ敏度。（KⅠ?K?K?1.2，零序最大不平衡電流的計算系數(shù)綜合考慮為relrelrelKnpKtxKer?0.1。C母線三段零序電流保護(hù)動作時間為1秒）。

A1B2CX1=15X0=12X1=40X0=115220kVX1=30X0=110X1=25X0=17

【例題3】

已知系統(tǒng)參數(shù)如下:

1）系統(tǒng)的正序阻抗Zl?0.45?/km，?k?65?；

2）線路上采用三段式距離保護(hù)，阻抗原件采用方向阻抗繼電器，繼電器的最靈敏角?sen?65?；

3）保護(hù)2、3的Ⅲ段最長時限為2s；

4）線路AB、BC的最大負(fù)荷電流為IL.max?400A，功率因數(shù)為cos??0.9，自啟動系數(shù)Kss?2；

5）變壓器采用差動保護(hù)，兩臺變壓器的容量相等，SN?15MV?A，短路電壓百分比Uk%?10.5，變比110/10.5kV；

6）系統(tǒng)的阻抗，ZS1?10?，ZS2.min?30?，ZS2.max??。試對保護(hù)1的各段進(jìn)行整定。A130kmS1 110kVB238kmECD362kmS2

第四篇：繼電保護(hù)整定計算系統(tǒng)簡介

繼電保護(hù)整定計算系統(tǒng)說明書

第一章 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1．1 圖形建模：

專業(yè)化繪圖界面——直觀、方便、快捷地繪制系統(tǒng)接線圖 完善的參數(shù)輸入界面——快捷靈活地建立元件參數(shù)，實現(xiàn)圖形數(shù)據(jù)一體化

周到的數(shù)據(jù)導(dǎo)入及備份功能——決不讓您的汗水白流

強大的圖紙?zhí)幚砉δ堋缮伞⒕庉?、打印各種圖紙，包括主接線圖、序網(wǎng)圖、保護(hù)配置圖

1．2故障計算：

智能化節(jié)點編號——數(shù)學(xué)計算模型自動生成 模糊處理——具備抗奇異矩陣的能力

獨特的相移處理技術(shù)——解決變壓器的相移問題，真實反映故障后的電氣量

全面的專業(yè)數(shù)據(jù)輸出——提供您想要的所有數(shù)據(jù) 完備的網(wǎng)絡(luò)操作接口——包容各種運行方式的處理 自定義運行方式——提供特殊運行方式處理手段

1．3整定計算

保護(hù)配置——設(shè)置保護(hù)功能

完備的原則庫——包羅規(guī)程中的所有整定原則 實用的整定流程——集專家多年之經(jīng)驗 自動整定——彈指一揮，完成整定

手動整定——全程可視，任意干預(yù)，結(jié)果可信 實時計算書——詳細(xì)記錄整定過程

1．5數(shù)據(jù)及定值單管理

管理查詢——全面的專業(yè)數(shù)據(jù)查詢 定值單模板——自動生成各種定值單 模板定制——用戶可自行定制定值單模板 條件查詢——快捷定位所需的數(shù)據(jù) 樹狀結(jié)構(gòu)——分層管理系統(tǒng)數(shù)據(jù)

? 保護(hù)功能定值 ? 保護(hù)裝置參數(shù) ? 保護(hù)裝置定值 ? 選擇查詢字段 2．6定值單管理

? 定值單查詢

? 按照定值單的狀態(tài)查詢 ? 按照定值單參數(shù)查詢 ? 定值單維護(hù)

第三章 運行環(huán)境

3.1硬件要求

計算機配置：CPU：800MHZ以上

硬盤：20G以上 內(nèi)存：256兆 顯存：16兆以上 顯示器：17英寸。

打印機：激光打印機。3.2 軟件環(huán)境：

系統(tǒng)平臺: Windows98 /Windows2000 / WinNT/WinXP 相關(guān)軟件: office2000 或 XP

第四章 系統(tǒng)使用說明

在進(jìn)入系統(tǒng)后，首先顯示主界面如圖：

主界面自上而下分為

1、主菜單

2、工具欄

3、工作區(qū)

4、狀態(tài)欄。主菜單包括（1）文件（2）視圖（3）選項（4）繪圖（5）故障計算（6）整定計算（7）幫助七部分。當(dāng)?shù)谝淮螁颖鞠到y(tǒng)時菜單工具欄僅有“文件”菜單

6）生成保護(hù)配置圖：可以生成線路的各種保護(hù)功能（包括相間距離保護(hù)、接地距離保護(hù)、零序電流保護(hù)、電流保護(hù)）的定值配置圖；

7）圖形顯示方式：主畫面可以以三種方式顯示，主接線圖、正序網(wǎng)圖、零序網(wǎng)圖。

4.3 “選項”

選項菜單包括以下子菜單：

1）顏色配置：用于設(shè)置畫面背景的顏色、各電壓等級的顏色； 2）精度設(shè)置：用于設(shè)置計算中數(shù)據(jù)保留的小數(shù)位數(shù)；

3）系統(tǒng)設(shè)置：用于設(shè)置計算、整定、定值單管理中的一些設(shè)置。

4.4 “繪圖”

繪圖菜單包括以下子菜單：

1）刪除：當(dāng)選中某元件，并點擊該菜單項時，就刪除該元件； 2）復(fù)制：將元件復(fù)制到剪貼板中； 3）剪切：將元件剪切到剪貼板中；

4）粘貼：將剪貼板中的元件復(fù)制到系統(tǒng)中； 5）旋轉(zhuǎn)：將選中的元件旋轉(zhuǎn)90度；

4.5 “故障計算”

故障計算菜單包括以下子菜單：

1）設(shè)置運行方式：可以將當(dāng)前系統(tǒng)所處的運行方式切換為大方式、小方式、自定義方式和更多的運行方式；

2）顯示節(jié)點編號：將系統(tǒng)畫面中各節(jié)點編號顯示出來，可用于檢查系統(tǒng)的連接是否正確，因為連接在一起的等電位點只有一個編號；

3）多點等值：是針對復(fù)雜電網(wǎng)應(yīng)用的，該功能可將兩個存在多條聯(lián)絡(luò)線的電網(wǎng)進(jìn)行等值，達(dá)到簡化電網(wǎng)的目的，尤其對兩個相鄰的電網(wǎng)管理部門交換數(shù)據(jù)有應(yīng)用價值。

4）計算所有母線等值阻抗：將系統(tǒng)中各母線的等效阻抗計算出來，并列表顯示；

5）設(shè)置故障：可以在某條母線上或某線路上某處設(shè)置某種類型的故障，設(shè)完故障后，軟件自動進(jìn)行當(dāng)前運行方式下的故障計算；

第五篇：210中央配電所繼電保護(hù)整定計算[范文模版]

孫村煤礦

-210中央配電所繼電保護(hù)整定計算-210中央配電所繼電保護(hù)整定計算

一、-210主運：總計算負(fù)荷：3237KW，計算負(fù)荷電流為404.6A

CT變比300/5

線路保護(hù)整定計算

-210主運母線短路電流

I(2)dmin＝3208A

I(3)dmax＝3943A

最大電機400KW，軟起動。

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×3943/2.5×60

＝28.9A

取30A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷

按躲過最大電機啟動電流計算，電機啟動電流246.5A，剩余工作電流366A，共計612.5A，Idz＝Kk·Kj·ISmax/Ni

＝1.3×1×612.5/60

＝14.29A

取15A

時間取0.3S。其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、過流保護(hù)

Idz= Kk·Kj·Ijdmax/KfNi

=1×404.6/0.85×60

=7.9A

取8A

時間取0.8S

靈敏系數(shù)校驗：Km＝I(2)dmin/IdzNi＝4590/10×80＝5.74＞2 滿足要求

二、-210泵房配電所（線路保護(hù)）

-210泵房配電所總負(fù)荷3630.5KW，計算工作電流412.5A CT變比：400/5-210泵房母線短路電流

I(2)dmin＝3611A

I(3)dmax＝4475A

最大電機680KW，串電抗器起動。

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×4475/2.5×80

＝24.6A

取25A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷

按躲過最大電機啟動電流計算，電機啟動電流425A，剩余工作電流327.5A，共計752.5A，Idz＝Kk·Kj·ISmax/Ni

＝1.3×1×752.5/80

＝13.1A

取14A

時間取0.3S。

其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、過流保護(hù)

Idz= Kk·Kj·Ijdmax/KfNi

=1.3×412.5/0.85×80

=7.88A

取8A

時間取0.8S

靈敏系數(shù)校驗：Km＝I(2)dmin/IdzNi＝4590/10×80＝5.74＞2 滿足要求

三、-400泵房配電所（線路保護(hù)）

CT變比：300/5-400泵房配電所總負(fù)荷2976.5KW，計算工作電流336.98A 線路保護(hù)整定計算

-210主運母線短路電流

I(2)dmin＝3483A

I(3)dmax＝4305A

最大電機440KW，直接起動。

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×4305/2.5×60

＝29.9A

取30A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷

按躲過最大電機啟動電流計算，電機啟動電流385A，剩余工作電流281.9A，共計667A，Idz＝Kk·Kj·ISmax/Ni

＝1.3×1×667/60

＝14.45A

取15A

時間取0.3S。

其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、過流保護(hù)

Idz= Kk·Kj·Ijdmax/KfNi

=1.3×336.98/0.85×60

=8.58A

取9A

時間取0.8S

靈敏系數(shù)校驗：Km＝I(2)dmin/IdzNi＝4590/10×80＝5.74＞2 滿足要求

四、進(jìn)線

CT變比 800/5

-210中央配電所總計算負(fù)荷4445KW，計算電流503.1A。CT變比800/5

I(2)dmin＝3883A

I(3)dmax＝4771A

最大電機680KW，串電抗器起動。

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.4×1×4771/2×160

＝23.96A

取24A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷

按躲過最大電機啟動電流計算，電機啟動電流425A，剩余工作電流418.1A，共計843.1A，Idz＝Kk·Kj·ISmax/Ni

＝2×1×843.1/160

＝10.53A

取11A

時間取0.3S。其中：Kk－可靠系數(shù)，取2

1、過流保護(hù) Idz=Kk*Ijmax / Kf Ni

=1.3×503.1/0.85×160 =4.8A 取 5A 其中;Kk —可靠系數(shù)，取1.3。

Kf —返回系數(shù)，取0.85 Ni —電流互感器變比 Ijmax —母線最大計算工作電流

五、副提1#

2#

CT變比 200/5 計算負(fù)荷400KW 絞車電機280KW，直接起動，起動電流235A。I(2)dmin＝4035A

I(3)dmax＝5222 A

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×5222/10×40

＝14.36A

取15A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷保護(hù)

躲過電動機起動電流，起動電流235A，剩余電流15.5A，最大計算電流255.5A。

Idz＝Kk·Kj·I dq/Ni

＝1×1×255.5/40

＝6.3A

取6.5A

時間0.3S Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)

I dq—電機起動電流

3、過流保護(hù) Idz=Kk*Ij / Kf Ni

=1.3×50/0.85×40 =1.9A 取2A 時間0.8S 其中;Kk —可靠系數(shù)，取1.3。

Kf —返回系數(shù)，取0.85 Ni —電流互感器變比 Ide —電機額定電流

六、-600新副井1#

2#

CT變比 200/5 計算負(fù)荷400KW，絞車電機280KW，變頻起動，最大起動電流175A。I(2)dmin＝3985A

I(3)dmax＝5052 A

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×5052/10×40

＝13.8A

取14A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷保護(hù)

躲過電機啟動電流，最大起動電流175A。剩余電流15.5A，最大計算電流190.5A。Idz＝Kk·Kj·Ijmax/Ni

＝1×1×190.5/40

＝4.8A

取5A

時間0.3S Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)

I dq—電機起動電流

2、過流保護(hù) Idz=Kk*Ij / Kf Ni

=1.3×50/0.85×40 =1.9A 取 2A 其中;Kk —可靠系數(shù)，取1.3。

Kf —返回系數(shù)，取0.85 Ni —電流互感器變比 Ide —電機額定電流

七、變壓器（618板）

CT變比 150/5

變壓器容量315KVA，最大電機55KW，直接起動，最大起動電流48.1A。變壓器二次側(cè)短路電流折算之高壓側(cè) I(3)dmax＝892A

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×892/2×30

＝16.34A

取17A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷保護(hù)

躲過最大電機的起動電流，最大起動電流48.1A。剩余電流24.2A，計算電流72.7A Idz＝Kk·Kj·Ijmax /Ni

＝2×1×72.7/30

＝4.8A

取5A

時間0.3S 其中：Kk－可靠系數(shù) 取2～3 Ijmax—電機啟動時最大計算電流

2、過流保護(hù) Idz=Kk*Ide / Kf Ni

=2×31.5/0.85×30 =2.47A 取2.5A 時間0.8S 其中;Kk —可靠系數(shù)，取2～3 Kf —返回系數(shù)，取0.85 Ni —電流互感器變比 Ide —電機額定電流

八、-210移變（605板）

CT變比 200/5

變壓器總?cè)萘?30KVA，最大電機110KW，直接起動，最大起動電流96.25A。變壓器二次側(cè)短路電流折算之高壓側(cè) I(3)dmax＝1026A

1、無時限速斷

Idz＝Kk·Kj·I(3)dmax/KmNi

＝1.1×1×1026/2×40

＝14.1A

取15A

Km—靈敏系數(shù)，Km≥2 其中：Kk－可靠系數(shù)，考慮非周期分量影響取1.1～1.4

2、時限速斷保護(hù)

躲過最大電機的起動電流，最大起動電流96.25A。剩余電流49.25A，計算電流145.5A Idz＝Kk·Kj·Ijmax /Ni

＝2×1×145.5/40

＝7.3A

取7.5A

時間0.3S 其中：Kk－可靠系數(shù)，取2～3 Ijmax—電機啟動時最大計算電流

2、過流保護(hù) Idz=Kk*Ide / Kf Ni

=2×63/0.85×40 =3.7A 取4A 時間0.8S 其中;Kk —可靠系數(shù)，取2～3。

Kf —返回系數(shù)，取0.85 Ni —電流互感器變比 Ide —電機額定電流