第一篇：廠房腳手架施工方案

昆山海悅涂料有限公司9Kt/a油漆項目

腳

手

架

施

工

方

案

編制人：

審核人：

日期：

腳手架施工方案

一、編制依據：

1.柏霆2#、3#廠房工程施工圖紙。

2.建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。

3.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ59-91）。

4.建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）。

5.柏霆2#、3#廠房工程施工組織設計。

二、工程概況：

昆山海悅涂料有限公司位于千燈鎮(zhèn)美麗華路，本工程總建筑面積為7665m2，（其中研發(fā)樓3904.7m2，生產車間3117m2，甲類倉庫644m2，研發(fā)樓總層數(shù)為4層，建筑物總長54.9m，寬度24.6m，高度為17.3m，生產車間總層數(shù)為3層，建筑物總長建筑物總長47m，寬度21m，高度為16.8m，甲類倉庫層數(shù)為1層，建筑物總長建筑物總長47m，寬度15m，高度為7.5m。外腳手架設計布置概況：

1.本工程建筑外墻按全高搭設，外腳手架既要保證施工及安全的要求，又要符合文明施工的要求。

2.此腳手架為一架二用，既用于裝修施工和安全防護。腳手架搭設采用雙排單立桿，立桿距外墻面0.25m，排距（橫距）為1.0m，柱距為1.8m，大橫桿步距為1.8m。

三.構造要求及技術措施：

（一）扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施

1.地基處理

3：7回填土應分層夯實，表面用C10砼進行硬化，厚度100mm。四周外腳手架以硬化密實回填土作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空，四周距腳手架外立桿500mm處設一淺排水溝。

1.立桿

全樓腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接，接頭交錯布景，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm。

2.小橫桿

小橫桿置于大橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊。小橫桿伸出外立桿不小于20cm；伸出內立桿25cm。上下層小橫桿應在立桿外錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。

3.大橫桿

大橫桿置于小橫桿之上，用直角扣件與小橫桿扣緊，內外大橫桿應與立桿用直角扣件扣緊。

4．縱、橫向掃地桿

縱向掃地桿用用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。

5．剪刀撐

在外立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面的夾角在45

oo—60之間，斜桿相交點處于同一條直線上。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。

6．腳手板

腳手板是采用縱向鋼管上滿鋪竹笆，用14鉛絲綁扎在鋼管上，扎緊扎牢。

7．連墻件

連墻件采用剛性連接（根據JGJ130-2001規(guī)定對高度24m以上的雙排腳手架必須采用剛性連墻件與建筑物可靠的連接），垂直間距為3.6m，水平間距為4.5m，連墻桿用Φ48*3.0的鋼管，與腳手架建筑物的連接采用直角扣件同連墻桿扣緊既可。

8．防護設施

腳手架的外側要滿掛全封閉式密目安全網，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間，設置竹笆擋腳板，防止作業(yè)人員墜落和腳手板上物料滾落。

(二)腳手架的搭設及拆除施工工藝

1． 落地式鋼管腳手架搭設施工工藝

（1）工藝流程：回填土分層夯實，整平夯實——基礎承載力確定、材料配備——

定位設置底座——縱向掃地桿——立桿——橫向掃地桿——小橫桿——大橫

桿（擱柵）——剪刀撐——連墻桿——鋪腳手板（竹笆）——扎防護欄桿——

扎安全網。＃

（2）定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內外立桿離墻距離，并做好

標記，用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并做出標志。墊板、底座應準確地放

在定位線上。墊板必須鋪放平穩(wěn)不懸空；雙層立桿應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。

2． 腳手架的拆除施工工藝

拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，既先拆拉桿，腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿等（一般的拆除順序為：安全網——欄桿——腳手板——剪刀撐——大橫桿——小橫桿——立桿）

不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到一步一清，一桿一清。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。

四.質量標準

應按JGJ130-2001規(guī)定進行控制。

五.安全施工技術措施

（一）材質及使用的安全技術措施

a)扣件的緊固程度應在40—50N.M，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件中螺栓保

持適當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。

b)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度≮100mm。

c)鋼管有嚴重銹蝕、壓扁、裂紋的不得使用；有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件禁

止使用。

d)外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。

e)嚴禁Φ48和Φ51的鋼管混合使用。

（二）1． 腳手架搭設的安全技術措施 架子的基礎必須硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的砼必須達到75%以上方可。

2． 在搭設過程工作區(qū)禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁無

人指揮作業(yè)。當解開另一人的扣件時必告知對方，并待許可以防墜落傷人。

3．4．

開始搭設間距6跨的拋撐，待連墻點安裝穩(wěn)定后方可據情拆除。未完成的腳手架在每收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。

45．6． 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。每二步架子必經安全員、架子工班長檢查驗收和簽字一次，達到設計施工要

求后方可掛合格牌一塊。

7． 外腳手架卸荷嚴格采用Φ15.5的鋼絲繩通過梁對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴

禁私自拆改。

（三）1． 腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施 每一層支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個

人，未經同意不得任意拆除部件。

2．3．

4． 嚴格控制施工荷載（≯3KN/m）。裝修施工作業(yè)層數(shù)不超過兩層。當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R

時撐拉措施。2

5．6． 在作業(yè)層之間應設置防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查發(fā)現(xiàn)隱患及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定。

拆除的安全技術措施

（四）1．2．

3． 拆除前應全面檢查做出計劃，報請批準，進行交底后方可工作。架體拆除前必須察看現(xiàn)場的環(huán)境是否有障礙，應提前拆除掉。作業(yè)區(qū)周圍設置防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設人指揮，禁止非作業(yè)人

員進入。

4． 拆除時應統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關扣件時，應

先通知對方以防墜落。

5．6．

7．8． 在拆架時，不得中途換人，否則應交代清楚后方可離開。下班前不留隱患部位，拆架時嚴禁撞腳手附近電源線以防止觸電。拆除的桿件應分離，不準在桿件上附著桿件或兩桿連著送到地面。拆除零配件安裝入容器內，用塔吊吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。

第二篇：廠房毛竹腳手架施工方案1

毛竹腳手架專項施工方案

本工程腳手架采用毛竹腳手架，外側用密目式安全網封閉，為了保證施工人員高空作業(yè)安全，確保工程質量和施工進度順利進行，并達到創(chuàng)建文明施工工地要求，因此需要根據操作要求搭設腳手架。

一、材料要求

1、毛竹應選用三年以上的毛竹，禁止使用青嫩、枯黃(黑)和有裂紋、蟲蛀的竹材。綁扎應使用8~12號鍍鋅鐵絲。使用其他綁扎材料（如綜繩、麻繩、專用的結扎編制帶等）應經使用單位的上級安全主觀部門批準。

2、腳手板：采用竹笆排進行鋪設，走道板采用鋼管焊接腳手板，長度4m左右，寬度25公分，或采用5公分厚腳手板，長度3~6米，寬度不小于15公分，材質應符合國家標準《木結構工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ206-83）二等材的規(guī)定。

3、腳手架配件的加工應符合產品的設計要求。應確保與腳手架主體構架桿件的連接可靠。

二、搭設規(guī)定：

腳手架的立桿、拋撐和最下一步斜撐的底端均要埋入地下。埋桿時應將坑底夯實，坑底還應墊以磚石塊，以防下沉。桿子周圍回填土必須分層夯實，并作成土墩，防止積水。

腳手架運到現(xiàn)場后，應先選擇分類，宜把頭大粗壯者做立桿，直徑均勻，桿身順直者做橫桿，稍有彎曲者做斜桿。然后按照構造方案的規(guī)定架設桿件，并力求做到橫平豎直，錯開接頭位置。具體

要求是：

a.立桿豎立應做到縱成線，橫成方，桿身垂直。相鄰兩桿的接

頭應錯開一步架。接頭的搭接長度，應跨兩根橫桿并不小于1.5m，綁扎不小于3道。搭接頭的方向應互相錯開，如果第一個接頭在左

邊，第二個接頭應放在右邊，第三個接頭又放在左邊，以此類推；

而且要大頭朝下，小頭朝上，上下垂直，保持重心平衡。如果桿子

不直，應將其彎曲部分彎向架子的縱向，不要彎向里邊或外邊。立

桿搭接到建筑物頂部時，里排立桿要低于檐口40~50cm，外排立桿

要高出檐口；平屋頂1.2m，破屋頂大于1.5m，以便綁扎欄桿。每根

立桿均綁有一根1.8M高的頂桿。

b.小橫桿綁在立桿邊頂桿之上。雙排腳手架的小橫桿，靠墻的一端應離開墻面5~15cm。并伸出立桿部分不應小于30cm。

c.大橫桿一般應綁在立桿里側，力求做到平直；兩桿接頭應置

于立桿處，并使小頭壓在大頭上。搭接長度：竹桿應跨兩根立桿并

不小于2m，綁扎不少于3道。接頭位置要上下里外錯開，即同一步

架里外兩根大橫桿的接頭，不宜在同一跨間內，上下相鄰的兩根大

橫桿的接頭也應錯開一根立桿。

d.腳手架搭設至三步以上時，即應綁設防護欄桿、踢腳欄桿、拋撐、斜撐或剪刀撐上下通行斜道等。最下一步斜撐或剪刀撐的底

腳應超過立桿70cm。

e.隨搭架隨即設置連墻點與墻牢固錨拉。

f.過門洞時，不論單、雙排腳手架均可挑空1~2根立桿。并將

懸空的立桿用斜桿逐根連接，使荷載分布到兩側立桿上。

g.在腳手架的底部設18厘米的掃地桿，二步架體以上加設1

米高的防護欄桿和18CM高的踢腳欄桿。各類拉結﹑支撐點必須做

成預埋設置軟拉結硬頂撐符合規(guī)范要求，各類拉結支撐點應預埋在鋼筋砼上，不得設置在水落和銹蝕的金屬預埋件上。

h.至少在操作層及上下層應滿鋪腳手板，操作層還應在踢腳欄

桿和防護欄桿間滿設1.2M高腳手板作為護身欄板，同時根據施工

進度將下一層的腳手竹芭向上層傳遞滿鋪進行周轉，腳手片鋪設時，將腳手板兩端對角用16＃鍍鋅鐵絲綁固在大橫桿上，搭接鋪設的腳

手板，接頭處必須在橫向水平桿上，搭接長度不小于20㎝，不允許

有探頭板，腳手板總挑長度不宜超過15㎝。

三、腳手架的拆除：

（1）拆除腳手架必須有拆除方案，并認真向操作人員進行安

全技術交底。拆除時應設警戒區(qū)，設置明顯標志，并有專人警戒。

（2）拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業(yè)。連墻點必

須與腳手架同步拆除。一般不允許分段、分立面拆除，如因施工需

要必須分段分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向

水平支撐。拆下的毛竹應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。

四、安全技術要求：

腳手架工程屬高空作業(yè)，必須十分重視安全技術問題，遵守安

全技術操作規(guī)程，避免發(fā)生傷亡事故。

東錢湖福泉山唐公庵廠房改造工程

毛 竹 腳 手 架

專

項

施

工

方

案

編制：

審核：

審批：

寧波寶源建設有限公司

福泉山茶廠項目部

2012年4月6

第三篇：廠房腳手架施工方案

廊坊市迪普萊鉆探工具制造

有限公司

腳 手 架 施 工 方 案

腳手架施工方案

一、編制依據：

1.4#、3#廠房工程施工圖紙。

2.建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。3.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ59-91）。4.建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）。5.4#、3#廠房工程施工組織設計。

二、工程概況：

本工程為廊坊市迪普萊鉆探工具制造有限公司廠區(qū)工程，工程地址為廊坊市龍河高新技術產業(yè)園區(qū)。建設地點位于廊坊市龍河高新技術產業(yè)園區(qū)。建筑主體為單層輕鋼結構。建筑面積3#2160平方米，4#廠房1866平方米。

外腳手架設計布置概況：

1.本工程建筑外墻按全高搭設，外腳手架既要保證施工及安全的要求，又要符合文明施工的要求。

2.此腳手架為一架二用，既用于裝修施工和安全防護。腳手架搭設采用雙排單立桿，立桿距外墻面0.25m，排距（橫距）為1.0m，柱距為1.8m，大橫桿步距為1.8m。三.構造要求及技術措施：

（一）扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施

1.地基處理

3：7回填土應分層夯實，表面用C10砼進行硬化，厚度100mm。四周外腳手架以硬化密實回填土作為基礎，所有的基礎必須平整?；A上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空，四周距腳手架外立桿500mm處設一淺排水溝。1.立桿

全樓腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接，接頭交錯布景，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm。

2.小橫桿 小橫桿置于大橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊。小橫桿伸出外立桿不小于20cm；伸出內立桿25cm。上下層小橫桿應在立桿外錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。3.大橫桿

大橫桿置于小橫桿之上，用直角扣件與小橫桿扣緊，內外大橫桿應與立桿用直角扣件扣緊。4．縱、橫向掃地桿

縱向掃地桿用用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。

5．剪刀撐

在外立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面的夾角在45o

o—60之間，斜桿相交點處于同一條直線上。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。6．腳手板

腳手板是采用縱向鋼管上滿鋪竹笆，用14鉛絲綁扎在鋼管上，扎緊扎牢。7．連墻件

連墻件采用剛性連接（根據JGJ130-2001規(guī)定對高度24m以上的雙排腳手架必須采用剛性連墻件與建筑物可靠的連接），垂直間距為3.6m，水平間距為4.5m，連墻桿用Φ48*3.0的鋼管，與腳手架建筑物的連接采用直角扣件同連墻桿扣緊既可。8．防護設施

腳手架的外側要滿掛全封閉式密目安全網，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間，設置竹笆擋腳板，防止作業(yè)人員墜落和腳手板上物料滾落。

(二)腳手架的搭設及拆除施工工藝

1． 落地式鋼管腳手架搭設施工工藝

（1）工藝流程：回填土分層夯實，整平夯實——基礎承載力確定、材料配備——

定位設置底座——縱向掃地桿——立桿——橫向掃地桿——小橫桿——大橫桿（擱柵）——剪刀撐——連墻桿——鋪腳手板（竹笆）——扎防護欄桿——扎安全網。

（2）定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內外立桿離墻距離，并做好

＃標記，用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并做出標志。墊板、底座應準確地放 在定位線上。墊板必須鋪放平穩(wěn)不懸空；雙層立桿應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。2． 腳手架的拆除施工工藝

拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，既先拆拉桿，腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿等（一般的拆除順序為：安全網——欄桿——腳手板——剪刀撐——大橫桿——小橫桿——立桿）不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到一步一清，一桿一清。

當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。四.質量標準

應按JGJ130-2001規(guī)定進行控制。五.安全施工技術措施

（一）材質及使用的安全技術措施

a)扣件的緊固程度應在40—50N.M，對接扣件的抗拉承載力為3KN?？奂新菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。

b)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度≮100mm。

c)鋼管有嚴重銹蝕、壓扁、裂紋的不得使用；有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件禁止使用。

d)外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。e)嚴禁Φ48和Φ51的鋼管混合使用。

（二）1． 腳手架搭設的安全技術措施

架子的基礎必須硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的砼必須達到75%以上方可。

2． 在搭設過程工作區(qū)禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁無人指揮作業(yè)。當解開另一人的扣件時必告知對方，并待許可以防墜落傷人。

3． 4． 5．

開始搭設間距6跨的拋撐，待連墻點安裝穩(wěn)定后方可據情拆除。未完成的腳手架在每收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。

腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6． 每二步架子必經安全員、架子工班長檢查驗收和簽字一次，達到設計施工要求后方可掛合格牌一塊。

7． 外腳手架卸荷嚴格采用Φ15.5的鋼絲繩通過梁對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。

（三）1． 腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施

每一層支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除部件。

2． 3． 4． 嚴格控制施工荷載（≯3KN/m）。裝修施工作業(yè)層數(shù)不超過兩層。

當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。

25． 6． 在作業(yè)層之間應設置防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查發(fā)現(xiàn)隱患及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定。

拆除的安全技術措施

（四）1． 2． 3． 拆除前應全面檢查做出計劃，報請批準，進行交底后方可工作。架體拆除前必須察看現(xiàn)場的環(huán)境是否有障礙，應提前拆除掉。

作業(yè)區(qū)周圍設置防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。

4． 拆除時應統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關扣件時，應先通知對方以防墜落。

5． 6． 7． 8． 在拆架時，不得中途換人，否則應交代清楚后方可離開。

下班前不留隱患部位，拆架時嚴禁撞腳手附近電源線以防止觸電。拆除的桿件應分離，不準在桿件上附著桿件或兩桿連著送到地面。

拆除零配件安裝入容器內，用塔吊吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。

第四篇：主廠房滿堂腳手架專項施工方案

蘭考秸稈熱電工程主廠房滿堂腳手架專項施工方案

一、編制依據：

1、現(xiàn)場施工的條件和要求

2、結構施工圖紙

3、《建筑施工手冊》第四版

4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》。

5、國家及行業(yè)現(xiàn)行規(guī)范規(guī)程及標準

6、項目部可組織的資源

二、工程概況：

本工程位于蘭考縣城以西1公里。310國道北側?？偨ㄖ娣e約8000m2平米，總用地面積4000m2，其中一層層高為7m,局部層層高8m,采用扣件式滿堂腳手架支撐。

三、施工要求：

本工程內支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架。使用Ф48mm、壁厚2.8mm鋼管,加密立桿的間距,模板為18mm的多層板,使其達到承載力要求,鍋爐房頂板砼板厚200mm厚。

（一）、構造和設置要求：

1、扣件式鋼管腳手架主要由立桿、縱橫水平桿、斜桿等組成，各種桿件采用Ф48mm、壁厚2.8mm鋼管，立桿采用6m, 4m 2.5m,橫桿長度采用1.5m、6m。

2、扣件：

扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件、旋轉扣件、對接扣件連接，直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接，旋轉扣件用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接，對接扣件用于兩根鋼管的對接連接，承載力直接傳遞到基礎底板上。

3、扣件與鋼管的接觸面要保證嚴密，確保扣件與鋼管連接緊固。

4、扣件和鋼管的質量要合格，滿足施工要求，對發(fā)現(xiàn)脆裂、變形、滑絲的后禁止使用。

（二）、施工工藝

根據結構受力分析，腳手架立桿縱橫距為0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立桿縱距為0.45～0.5m。縱橫方向每隔5m布設一道剪刀撐，并與水平桿連接牢固。

施工流程:①樹立桿→②擺放掃地桿,并與立桿連接→③縱橫向水平橫桿,并與相應立桿連接(加設斜撐桿)→⑤搭接第二步縱橫向水平橫桿→⑦搭設剪刀撐

（三）、腳手架的拆除

1、拆除前應報審批準，進行必要的安全技術交底后方可開始工作。拆除時，周圍設圍欄或警戒標識，劃出工作禁區(qū)禁止非拆卸人員進入，并設專人看管。

2、拆除順序應從上而下，一步一清，不允許上下同時作業(yè)，本著先搭后拆，按層次

蘭考秸稈熱電工程主廠房滿堂腳手架專項施工方案

由上而下進行，腳手架逐層拆除。

3、拆下來的架料、扣件要分類堆放，進行保養(yǎng)，檢修。

（四）、腳手架的安全防范措施：。

1、作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的構架桿件、整體性構建、連接緊固件。卻因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后及時予以恢復。

2、人在架設作業(yè)時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架桿上等不安全處休息。

3、每班工人上架工作時，應現(xiàn)行檢查有無影響安全作業(yè)的問題，在排除和能解決后方可開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查，直到安全后方可正常作業(yè)。

四、滿堂腳手架方案計算書(只取有代表性的梁板)

（一）頂板高支撐計算書

1.各項參數(shù)（1）.腳手架參數(shù)

橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):8.00；

采用的鋼管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；

板底支撐連接方式:方木支撐；

（2）.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；

樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；

施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；

（3）.木方參數(shù)

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；

木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；

木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

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圖2 樓板支撐架荷載計算單元

2.模板支撐方木的計算:

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方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數(shù)為

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=4.000×9.000×9.000/6 = 54.00 cm3；

I=4.000×9.000×9.000×9.000/12 = 243.00 cm4；

方木楞計算簡圖

（1）.荷載的計算：

①鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m；

②模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

③活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 =(1.000+2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN；

（2）.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 1.2×(1.500 + 0.105)= 1.926 kN/m；

集中荷載 p = 1.4×0.810=1.134 kN；

最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4 + 1.926×0.9002/8 = 0.450 kN.m；

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最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.926×0.900/2 = 1.434 kN ；

截面應力 σ= M / w = 0.450×106/54.000×103 = 8.336 N/mm2；

方木的計算強度為 8.336 小13.0 N/mm2,滿足要求!

（3）.抗剪計算：

最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.900×1.926/2+1.134/2 = 1.434 kN；

截面抗剪強度計算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×40.000 ×90.000)= 0.597 N/mm2；

截面抗剪強度設計值 [T] = 1.300 N/mm2；

方木的抗剪強度為0.597小于 1.300，滿足要求!

（4）.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如

下:

均布荷載 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；

集中荷載 p = 0.810 kN；

最大變形 V= 5×1.605×900.0004 /(384×9500.000×2430000.00)+ 810.000×900.0003 /(48×9500.000×2430000.00)= 1.127 mm；

方木的最大撓度 1.127 小于 900.000/250,滿足要求!

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3.木方支撐鋼管計算:

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.926×0.900 + 1.134 = 2.867 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(kN.m)

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支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.688 kN.m ；

最大變形 Vmax = 1.593 mm ；

最大支座力 Qmax = 9.367 kN ；

截面應力 σ= 0.688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ；

支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!

4.扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.367 kN；

R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

5.模板支架荷載標準值(軸力):

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

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（1）.靜荷載標準值包括以下內容：

①腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.000 = 1.033 kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。

②模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

③鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900 = 4.050 kN；

經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；

（2）.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

經計算得到，活荷載標準值 NQ =(1.000+2.000)×0.900×0.900 = 2.430 kN；

（3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.842 kN；

6.立桿的穩(wěn)定性計算:

立桿的穩(wěn)定性計算公式 :

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 9.842 kN；

σ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58 cm； A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2；

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W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； Lo----計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；

u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u = 1.700； a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；

公式(1)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.207 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=9841.560/（0.207×489.000）= 97.227 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ= 97.227 N/mm2 小于 [f] = 205.000滿足要求！

公式(2)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.530 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=9841.560/（0.530×489.000）= 37.973 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ= 37.973 N/mm2 小于 [f] = 205.000滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算

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lo = k1k2(h+2a)(3)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；

k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ；

公式(3)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.014×(1.500+0.100×2)= 2.143 m；

Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136.000 ；

由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.367 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=9841.560/（0.367×489.000）= 54.839 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ= 54.839 N/mm2 小于 [f] = 205.000滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

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以上表參照 杜榮軍: 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。

7.梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]: 除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容

（1）.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

（2）.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

（3）.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置

斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

（4）.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

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b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

（5）.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

（6）.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。

（二）800*1800梁支撐計算

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圖1 梁模板支撐架立面簡圖

1.各項參數(shù)（1）.腳手架參數(shù)

立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；

腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):6.00；

梁兩側立柱間距(m):0.45；承重架支設:多根承重立桿，木方頂托支撐；

梁底增加承重立桿根數(shù):2；

（2）.荷載參數(shù)

模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.800；

混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.800；

傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):3.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；

（3）.木方參數(shù)

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；

木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；

木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

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（4）.其他

采用的鋼管類型(mm):Φ48×3.5。

扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；

2.梁底支撐的計算

作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

（1）.荷載的計算：

①鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.800×0.450=20.250 kN/m；

②模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.800+0.800)/ 0.800=0.866 kN/m；

③活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.000+3.000)×0.800×0.450=1.800 kN；

（2）.木方楞的支撐力計算

均布荷載 q = 1.2×20.250+1.2×0.866=25.340 kN/m；

集中荷載 P = 1.4×1.800=2.520 kN；

木方計算簡圖

經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力[即支座力]分別為： N1=11.427 kN； N2=11.427 kN；

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木方按照三跨連續(xù)梁計算。

本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 11.427/0.450=25.394 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×25.394×0.450×0.450= 0.514 kN.m；

截面應力 σ= M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.857 N/mm2；

木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!

（4）.木方抗剪計算：

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×25.394×0.450 = 6.856 kN；

截面抗剪強度計算值 T = 3×6856.380/(2×80.000×100.000)= 1.286 N/mm2；

截面抗剪強度設計值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪強度計算滿足要求!

（5）.木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

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最大變形 V= 0.677×21.162×450.000 /(100×9500.000×666.667×103)=0.093 mm；

木方的最大撓度小于 450.0/250,滿足要求!

3.梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。

4.扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。

5.立桿的穩(wěn)定性計算:

立桿的穩(wěn)定性計算公式

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =11.427 kN；

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腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =11.427+0.930=12.357 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.167 ；

u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u =1.700； a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m；

公式(1)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.203 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=12356.820/(0.203×489.000)= 124.481 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 124.481 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的計算結果：

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.381 ；

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鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=12356.820/(0.381×489.000)= 66.324 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 66.324 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.287 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=12356.820/(0.287×489.000)= 88.047 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 88.047 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》

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6.梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:

除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容

（1）.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

（2）.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

（3）.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

（4）.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

（5）.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；

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b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12k時應用頂托方式。

（6）.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。

（三）600*1500梁支撐計算

1.各項參數(shù)（1）.腳手架參數(shù)

立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；

腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):6.00；

梁兩側立柱間距(m):0.45；承重架支設:多根承重立桿，木方頂托支撐；

梁底增加承重立桿根數(shù):2；

（2）.荷載參數(shù)

模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.600；

混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；

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傾倒混凝土荷載標準值(kN/m):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m):2.000；

（3）.木方參數(shù)

木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；

木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；

木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

（4）.其他

采用的鋼管類型(mm):Φ48×3.5。

扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；

2.梁底支撐的計算

作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

（1）.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.500×0.450=16.875 kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/ 0.600=0.945 kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：

經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.000+2.000)×0.600×0.450=1.080 kN；

（2）.木方楞的支撐力計算

均布荷載 q = 1.2×16.875+1.2×0.945=21.384 kN/m；

集中荷載 P = 1.4×1.080=1.512 kN；

221 蘭考秸稈熱電工程主廠房滿堂腳手架專項施工方案

木方計算簡圖

經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力[即支座力]分別為： N1=7.196 kN； N2=7.196 kN；

木方按照三跨連續(xù)梁計算。

本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 7.196/0.450=15.992 kN/m；

最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×15.992×0.450×0.450= 0.324 kN.m；

截面應力 σ= M / W = 0.324×106/133333.3 = 2.429 N/mm2；

木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!

（4）.木方抗剪計算：

最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]

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其中最大剪力: Q = 0.6×15.992×0.450 = 4.318 kN；

截面抗剪強度計算值 T = 3×4317.840/(2×80.000×100.000)= 0.810 N/mm2；

截面抗剪強度設計值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪強度計算滿足要求!

（5）.木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.677×13.327×450.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.058 mm；

木方的最大撓度小于 450.0/250,滿足要求!

3.梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。

4.扣件抗滑移的計算:

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；

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R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。

5.立桿的穩(wěn)定性計算:

立桿的穩(wěn)定性計算公式

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力： N1 =7.196 kN；

腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =7.196+0.930=8.126 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205.00 N/mm2； lo--計算長度(m)；

如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.167 ；

u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u =1.700； a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m；

公式(1)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

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由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.203 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=8125.920/(0.203×489.000)= 81.859 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 81.859 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的計算結果：

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.381 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=8125.920/(0.381×489.000)= 43.615 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 43.615 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的計算結果：

立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.287 ；

鋼管立桿受壓強度計算值 ；σ=8125.920/(0.287×489.000)= 57.900 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ = 57.900 N/mm2 小于 [f] = 205.00滿足要求！

模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

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以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》

6.梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:

除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容

（1）.模板支架的構造要求：

a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。

（2）.立桿步距的設計：

a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。

（3）.整體性構造層的設計：

a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每 26 蘭考秸稈熱電工程主廠房滿堂腳手架專項施工方案

10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

（4）.剪刀撐的設計：

a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；

b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。

（5）.頂部支撐點的設計：

a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。

（6）.支撐架搭設的要求：

a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；

b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。

第五篇：腳手架施工方案

中鐵二十四局京新高速白明公路建設項目BMFJ3工程

腳

手

架

專

項

施

工

方

案

編制人：