第一篇：門式腳手架計算書

門式腳手架計算書

1.計算說明 1.1概況：

工程項目：京廣客專信陽東站 門架高度：8.8m5層 工程內(nèi)容：站臺雨棚吊頂

1.2本工程采用門式腳手架規(guī)格如下：

水平架5步4設，腳手板5步1設，交叉拉桿兩側(cè)設置，剪刀撐4步4跨設置，水平加固桿4步1設，腳手架頂部施工層采用密目安全網(wǎng)進行封閉，目數(shù)不少于2000目/㎡，自重標準0.5kg/m。

2.根據(jù)上述條件進行腳手架穩(wěn)定性計算 2.1 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力NGK1計算

門架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撐2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4設）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 腳手板2塊（5步1設）0.184*2*1/5=0.074KN 連接棒2個6*2*10-3=0.012KN

鎖臂2副0.0085*2=0.017KN 合計0.492KN

每米高腳手架自重：NGK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固桿、附件產(chǎn)生的軸向力NGK2計算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 對應cosɑ=0.7

32鋼管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN

每米高腳手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目網(wǎng)重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m

加固桿、附件產(chǎn)生的軸向力NGK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷載產(chǎn)生的軸向力標準值 N標準=2*1*1.83=3.66KN

2.4 風荷載對腳手架產(chǎn)生的計算彎矩標準值（傾覆力）

根據(jù)頂部施工層使用密目網(wǎng)，偏于安全考慮，按不透風的全封閉情況，查表知風荷體型系數(shù)，μ8=1.0ψ=1.0風荷載標準值

Wk=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于腳手架計算單元的風線荷載標準值 qk= Wk*L=0.387*1.83=0.708KN/m

風荷載時腳手架計算單元產(chǎn)生的彎矩標準值 Mk=0.708*62/10=2.549KN.m

2.5 計算腳手架穩(wěn)定性N≤Nd，則腳手架穩(wěn)定，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，作用于一榀門架的最大軸向力設計值應對不組合風荷與組合風荷兩種情況進行計算，取兩種工況計算結(jié)果的大者作為不利軸向力。不組合風荷載時

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+1.4 N*8.8+1.4*3.66=8.59KN 組合風荷載時

N=1.2*（NGK1+ NGK2）H+0.85*1.4*（N標準+2 Mk/b）

=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89KN 由此看出以上兩種組合時，組合風荷載時得到一榀門架的最大軸向力。

一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值Nd，根據(jù)門架型號和尺寸，已知 門腳平架鋼管￠48*3.5mm，A1=489mm2h0=1700mmI0=12.19*104mm4

門架加強桿鋼管￠48*3.5mm，h1=1700mmI1=12.19*104mm4 門架加強桿換算截面慣性矩

I= I0+ I1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 門架加強桿換算截面回轉(zhuǎn)半徑

i=（I/A1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 門架立桿長細比：根據(jù)H=8.8m查表知系數(shù)K=1.22 λ=K* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)Φ=0.294

標準

=1.2*（0.286+0.042）

一榀門架的穩(wěn)定承載設計值

Nd=Φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944KN＞N=13.89KN 滿足要求。3.底輪的固定

施工時，門式腳手架底輪用固定支架固定架空，使腳手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀門架的穩(wěn)定承載，計算同上。

第二篇：梁門式腳手架支撐計算書

梁模板門式腳手架支撐計算書

門式鋼管腳手架的計算參照《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ128-2000）。

計算的腳手架搭設高度為4.2米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。

搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l =

1.83米。

門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

門架立桿采用48.0×3.5mm

鋼管，立桿加強桿采用26.8×2.5mm鋼管。

每榀門架之間的距離1.20m，梁底方木距離400mm。

梁底方木截面寬度80mm，高度80mm。

梁頂托采用80×80mm方木。

1——立桿；2——立桿加強桿；3——橫桿；4——橫桿加強桿

圖1 計算門架的幾何尺寸圖

圖2 模板支架示意圖

一、梁底方木的計算

方木按照簡支梁計算。1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：

經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m

經(jīng)計算得到，方木荷載計算值 Q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m

2.方木強度、撓度、抗剪計算

11.95kN/m

A

方木計算簡圖

0.000

1.791.79

經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.792kNN2=1.792kN

經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.941kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 1.792kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 3.8mm

方木的截面力學參數(shù)為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)方木抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm

2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)方木抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪強度計算滿足要求!

(3)方木撓度計算最大變形 v =3.8mm

方木的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!

二、梁底托梁的計算

梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取方木的支座力，如圖所示。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁計算簡圖

0.51

50.447

經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.620kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 4.840kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.4mm

頂托梁的截面力學參數(shù)為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm

2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =2.4mm

頂托梁的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求!

三、門架荷載標準值

作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計算

門架靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)

門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撐2副2×0.400=0.080kN水平架2步1設0.165×1/2=0.083kN連接棒2個2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計0.397kN

經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kN/m

(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)

剪刀撐采用26.8×2.5mm鋼管，按照2步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53

32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m

水平加固桿采用26.8×2.5mm鋼管，按照2步1跨設置，每米高的鋼管重為0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m

每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.022kN/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；

經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.123kN/m

經(jīng)計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.326kN/m。托梁傳遞荷載

托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為第1榀門架兩端點力3.052kN，4.840kN

第2榀門架兩端點力3.904kN，3.904kN第3榀門架兩端點力4.840kN，3.052kN經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 7.892kN。

四、立桿的穩(wěn)定性計算

作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.326kN/m；NQ —— 托梁傳遞荷載，NQ = 7.892kN；H —— 腳手架的搭設高度，H = 4.2m。

經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kN。

門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算

其中 N —— 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 9.54kN；Nd —— 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)；

一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算

其中

—— 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i

查表得到，k —— 調(diào)整系數(shù)，k=1.13；

i —— 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.65cm；I —— 門架立桿的換算截面慣性矩，I=13.32cm4；h0 —— 門架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4；A1 —— 門架立桿的凈截面面積，A1=4.89cm2；h1 —— 門架加強桿的高度，h1=1.54m；

I1 —— 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4；A —— 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=9.78cm2；f —— 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。經(jīng)計算得到，Nd= 77.478kN。

立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求!

=0.386；

第三篇：腳手架門式規(guī)范

安徽省建筑施工現(xiàn)場安全管理資料

建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范

JGJ128-2000

本章內(nèi)容節(jié)選部分其他內(nèi)容省略！

1-6章內(nèi)容（略）．搭設與拆除

7.1 施工準備

７．１．１腳手架搭設前，工程技術(shù)負責人應按本規(guī)程和施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術(shù)和安全作業(yè)要求的交底。

７．１．２對門架、配件、加固件應按本規(guī)范第３章要求進行檢查、驗收；嚴禁使用不合格的門架、配件。７．１．３對腳手架的搭設場地應進行清理、平整，并做好排水。

７．２基礎

７．２．１地基基礎施工應按本規(guī)范第６．８．２條規(guī)定和施工組織設計要求進行。

７．２．２基礎上應先彈出門架立桿位置線，墊板、底座安放位置應準確。

７．３搭設

７．３．１搭設門架及配件應符合下列規(guī)定：

１．交叉支撐、水平架、腳手板、連接棒和鎖臂的設置應符合本規(guī)范第６．２節(jié)要求；

２．不配套的門架與配件不得混合使用于同一腳手架；

３．門架安裝應自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設方向，不得相對進行。搭完一步架后，應按本規(guī)范第７．４．５條要求檢查并調(diào)整其水平度與垂直度；

４．交叉支撐、水平架或腳手板應緊隨門架的安裝及時設置；

５．連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態(tài)；

６．水平架或腳手板應在同一步內(nèi)連續(xù)設置，腳手板應滿鋪；

７．底層鋼梯的底部應加設鋼管并用扣件扣緊在門架的立桿上，鋼梯的兩側(cè)均應設置扶手，每段梯可跨越兩步或三步門架再行轉(zhuǎn)折；

８．欄板（桿）、擋腳板應設置在腳手架操作層外側(cè)、門架立桿的內(nèi)側(cè)。

７．３．２加固桿、剪刀撐等加固件的搭設除應符合本規(guī)范第６．３節(jié)的要求外，尚應符合下列規(guī)定：１．加固桿、剪刀撐必須與腳手架同步搭設；

２．水平加固桿應設于門架立桿內(nèi)側(cè)，剪刀撐應設于門架立桿外側(cè)并連牢。

７．３．３連墻件的搭設除應符合本規(guī)范第６．５節(jié)的要求外，尚應符合下列規(guī)定：

１．連墻件的搭設必須隨腳手架搭設同步進行，嚴禁滯后設置或搭設完畢后補做；

２．當腳手架操作層高出相鄰連墻件以上兩步時，應采用確保腳手架穩(wěn)定的臨時拉結(jié)措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除；

３．連墻件宜垂直于墻面，不得向上傾斜，連墻件埋入墻身的部分必須錨固可靠；

４．連墻件應連于上、下兩榀門架的接頭附近。

７．３．４加固件、連墻件等與門架采用扣件連接時應符合下列規(guī)定：

１．扣件規(guī)格應與所連鋼管外徑相匹配；

２．扣件螺栓擰緊扭力矩宜為５０～６０Ｎ·ｍ，并不得小于４０Ｎ·ｍ；

３．各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于１００ｍｍ。

７．３．５腳手架應沿建筑物周圍連續(xù)、同步搭設升高，在建筑物周圍形成封閉結(jié)構(gòu)；如不能封閉時，在腳手架兩端應按本規(guī)范第６．５．２條增設連墻件。

７．４驗收

７．４．１腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按本規(guī)范第７．３節(jié)和本規(guī)范第７．４．５條的規(guī)定對腳手架工程的質(zhì)量進行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。

7.5 拆除

７．５．１腳手架經(jīng)單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。

７．５．２拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料、工具和雜物。

７．５．３拆除腳手架時，應設置警戒區(qū)和警戒標志，并由專職人員負責警戒。

７．５．４腳手架的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求進行：１．腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；

２．同一層的構(gòu)配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行，最后拆除連墻件；

３．在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結(jié)；

４．連墻桿、通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除；

５．工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品；

６．拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內(nèi)，鎖臂應先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存；７．拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊；

8.安全管理與維護

８．拆下的門架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。

８．０．１搭拆腳手架必須由專業(yè)架子工擔任，并按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》（ＧＢ５０３６）考核合格，持證上崗。上崗人員應定期進行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上腳手架操作。８．０．２搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。

８．０．３操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。

８．０．４六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業(yè)。

８．０．５施工期間不得拆除下列桿件：

１．交叉支撐，水平架；

２．連墻件；

３．加固桿件：如剪刀撐、水平加固桿、掃地桿、封口桿等等；

４．欄桿。

８．０．６作業(yè)需要時，臨時拆除交叉支撐或連墻件應經(jīng)主管部門批準，并應符合下列規(guī)定：

１．交叉支撐只能在門架一側(cè)局部拆除，臨時拆除后，在拆除交叉支撐的門架上、下層面應滿鋪水平架或腳手板。作業(yè)完成后，應立即恢復拆除的交叉支撐；拆除時間較長時，還應加設扶手或安全網(wǎng)；

２．只能拆除個別連墻件，在拆除前、后應采取安全措施，并應在作業(yè)完成后立即恢復；不得在豎向或水平向同時拆除兩個及兩個以上連墻件。

９模板支撐與滿堂腳手架

９．１一般規(guī)定

９．１．１門式鋼管腳手架用作模板支撐和滿堂腳手架時，結(jié)構(gòu)、構(gòu)造設計應根據(jù)荷載、支撐高度、使用面積等作出，并列入施工方案中。

９．１．２門式腳手架用于模板支撐時，荷載應按現(xiàn)行國家標準

《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（ＧＢ５０２０４）及《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》（ＧＢＪ２１４）中有關規(guī)定取值，并進行荷載組合。門式腳手架用于滿堂腳手架時，荷載應按實際作用取值，門架承載力應按本規(guī)范第５．２．１、第９．１．４和第９．１．５條規(guī)定進行計算。

９．１．３模板支撐及滿堂腳手架的基礎做法應符合本規(guī)范第６．８節(jié)要求，當模板支撐架設在鋼筋混凝土樓板、挑臺等結(jié)構(gòu)上部時，應對該結(jié)構(gòu)強度進行驗算。

９．１．４可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度不宜超過２００ｍｍ。當超過２００ｍｍ時，一榀門架承載力設計值，即本規(guī)范（５．２．１／５）式Ｎｄ應根據(jù)可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度進行修正：伸出長度為３００ｍｍ時，應乘以修正系數(shù)０．９０，超過３００ｍｍ時，應乘以修正系數(shù)０．８０。模板支撐架的高度調(diào)整宜以采用可調(diào)頂托為主。９．１．５模板支撐及滿堂腳手架構(gòu)造的設計，宜讓立桿直接傳遞荷載。當荷載作用于門架橫桿上時，門架的承載能力應乘以折減系數(shù)：當荷載對稱作用于立桿與加強桿范圍內(nèi)時，應取０．９；當荷載對稱作用在加強桿頂部時，應?。埃罚?；當荷載集中作用于

橫桿中間時應取０．３０。

９．２模板支撐

９．２．１門架、調(diào)節(jié)架及可調(diào)托座應根據(jù)支撐高度設置，支撐架規(guī)范圖９．２．３的構(gòu)架形式支撐。

９．２．４門架用于樓板模板支撐時，門架間距與門架跨距應由計算和構(gòu)造要求確定，門架可按照本規(guī)范第９．３．４條設置水平加固桿；樓板模板支撐較高時（大于１０ｍ），門架可按照本規(guī)范第９．３．５條設置剪刀撐。

９．２．５門架用于整體式平臺模板時，門架立桿、調(diào)節(jié)架應設置鎖臂，模板系統(tǒng)與門架支撐應作滿足吊運要求的可靠連接。

９．３滿堂腳手架

９．３．１門架的跨距和間距應根據(jù)實際荷載經(jīng)設計確定，間距不宜大于１．２ｍ。

９．３．２交叉支撐應在每列門架兩側(cè)設置，并應采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。

９．３．３水平架或腳手板應每步設置。頂步作業(yè)層應滿鋪腳手板，并應采用可靠連接方式與門架橫梁固定，大于２００ｍｍ的縫隙應掛安全平網(wǎng)。

９．３．４水平加固桿應在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每５列、５排通長連續(xù)設置，并應采用扣件與門架立桿扣牢。

９．３．５剪刀撐應在滿堂腳手架外側(cè)周邊和內(nèi)部每隔１５ｍ間距設置，剪刀撐寬度不應大于４個跨距或間距，斜桿與地面傾角宜為４５°～６０°。

９．３．６滿堂腳手架距墻或其他結(jié)構(gòu)物邊緣距離應小于０．５ｍ，周圍應設置欄桿。

９．３．７滿堂腳手架中間設置通道時，通道處底層門架可不設縱（橫）方向水平加固桿，但通道上部應每步設置水平加固桿。通道兩側(cè)門架應設置斜撐桿。

９．３．８滿堂腳手架高度超過１０ｍ時，上下層門架間應設置鎖臂，外側(cè)應設置拋撐或纜風繩與地面拉結(jié)牢固。９．３．９?jié)M堂腳手架的搭設可采用逐列逐排和逐層搭設的方法，并應隨搭隨設剪刀撐、水平縱橫加固桿、拋撐（或纜風繩）和通道板等安全防護構(gòu)件。

９．３．１０搭設、拆除滿堂腳手架時，施工操作層應鋪設腳手板，工人應系安全帶。

９．４搭設與拆除

９．４．１模板支撐及滿堂腳手架，在安裝前應在樓面或地面彈出門架的縱橫方向位置線并進行抄平。９．４．２模板支撐及滿堂腳手架組裝完畢后應進行下列各項內(nèi)容的驗收檢查：

附錄Ａ門架、配件質(zhì)量分類

Ａ．１門架及配件質(zhì)量類別及處理規(guī)定

A ．１．１門架及配件可分為Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四類，并應符合下列規(guī)定：

１．Ａ類：有輕微變形、損傷、銹蝕。經(jīng)清除粘附砂漿泥土等污物、除銹、重新油漆等保養(yǎng)工作后可繼續(xù)使用；２．Ｂ類：有一定程度變形或損傷（如彎曲、下凹），銹蝕輕微。應經(jīng)矯正、平整、更換部件、修復、補焊、除銹、油漆等修理保養(yǎng)后繼續(xù)使用；

３．Ｃ類：銹蝕較嚴重。應抽樣進行荷載試驗后確定能否使用，試驗按現(xiàn)行行業(yè)標準《門式鋼管腳手架》（ＪＧＪ７６）中第６節(jié)有關規(guī)定進行。經(jīng)試驗確定可使用者，應按Ｂ類要求經(jīng)修理保養(yǎng)后使用；不能使用者，則按Ｄ類處理；

４．Ｄ類：有嚴重變形、損傷或銹蝕。不得修復，應報廢處理。

第四篇：腳手架計算書

扣件式腳手架計算書

計算依據(jù)：

1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20175、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20116、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-2018

一、腳手架參數(shù)

卸荷設置

無

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0

可變荷載調(diào)整系數(shù)γL

0.9

腳手架安全等級

II級

腳手架搭設排數(shù)

雙排腳手架

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)

1.8

立桿橫距l(xiāng)b(m)

0.9

橫向水平桿計算外伸長度a1(m)

0.15

內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計算方法

不設置雙立桿

二、荷載設計

腳手架設計類型

裝修腳手架

腳手板類型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設方式

2步1設

密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設方式

2步1設

每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj

裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)

地區(qū)

浙江杭州市

安全網(wǎng)設置

全封閉

基本風壓ω0(kN/m2)

0.3

風荷載體型系數(shù)μs

風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)

0.81，0.81

風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)

0.243，0.243

計算簡圖：

立面圖

側(cè)面圖

三、橫向水平桿驗算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n

0

橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態(tài)

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態(tài)

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態(tài)

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗算

承載能力極限狀態(tài)

由上節(jié)可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態(tài)

由上節(jié)可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗算

計算簡圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

2、撓度驗算

計算簡圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿足要求！

3、支座反力計算

承載能力極限狀態(tài)

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數(shù)

0.85

扣件抗滑承載力驗算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿足要求！

六、荷載計算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類型

Φ48×2.5

每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計算

1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內(nèi)立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標準值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設

單內(nèi)立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設

4、圍護材料的自重標準值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構(gòu)配件自重標準值NG2k總計

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內(nèi)立桿：NQ1k=3.78kN

組合風荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內(nèi)立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩(wěn)定性驗算

腳手架架體高度H

立桿計算長度系數(shù)μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長細比驗算

立桿計算長度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長細比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿足要求！

軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：

立桿計算長度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長細比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規(guī)范》表A得，φ=0.2712、立桿穩(wěn)定性驗算

組合風荷載作用

單立桿的軸心壓力設計值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！

八、連墻件承載力驗算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計算長度l0(mm)

600

連墻件截面類型

鋼管

連墻件型號

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數(shù)

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿足要求！

扣件抗滑承載力驗算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿足要求！

九、立桿地基承載力驗算

地基土類型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調(diào)整系數(shù)mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿足要求！

第五篇：門式腳手架市場情況

門式腳手架市場情況：

最低起租時間為一個月，不足一個月的按一個月計算： 租賃單價，每片每天0.5元，跳板每個每天0.4元（此費用不包括往返運費及人工費）。

東方玫瑰園需要門式架1000片，跳板300塊。費用：

1．門式架：0.5元×1000片×30天=15000元

2．跳板：0.4元×300塊×30天=3600元

3.人工費：

300元×（20人×2天搭設+13天維護×4人）=27600元

4.運費（往返）：2000元

5．鐵線等零星材料:2000元

6．加固鋼管和扣件：600元

7．看管：200元×15天=3000元

共計：53800元

哈爾濱雁豐腳手架租賃有限公司

白經(jīng)理：***