第一篇：大姚平安醫(yī)院一期工程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

大姚平安醫(yī)院一期工程模板設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

參考文獻(xiàn)：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ 130-2001）《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》（江正榮 編著

中國(guó)建筑工業(yè)出版社2001年7月第一版）

《施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)施安全設(shè)計(jì)計(jì)算手冊(cè)》（謝建民

肖備 編著

中國(guó)建筑工業(yè)出版社2007年11月第一版）

一、樓板模板及支架計(jì)算

1、面板計(jì)算（混凝土板厚110mm）

本工程采用15mm厚竹膠合板作鋼筋混凝土樓板的底模板。鋼筋混凝土樓板厚110mm，荷載通過(guò)50mm×80mm方木楞傳遞到Φ48×3.5mm水平鋼管，方木楞間距400mm，取1000mm寬板帶，按三跨連續(xù)梁計(jì)算。

15mm厚竹膠合板：抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=17N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×1000×152=37500mm3 截面慣性矩I=1/12×1000×153=281250mm4 彈性模E=4000 N/mm2 1）荷載計(jì)算

鋼筋混凝土樓板自重：0.11×(24+1.5)=2.81KN/m2 模板自重：取0.5 KN/m2

施工人員及施工設(shè)備自重：分別取均布荷載3 KN/m2，集中荷載3KN 2)強(qiáng)度驗(yàn)算

施工荷載為均布荷載，作用于模板面的荷載(計(jì)算見(jiàn)圖如下)

q=(2.81+0.5)×1.2+3×1.4=8.172 KN/m2

查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101 M=0.101×8.172×0.42=0.132KN.m 施工荷載為集中荷載，作用于模板面的荷載(計(jì)算見(jiàn)圖如下)

均布荷載q=(2.81+0.5)×1.2=3.972 集中荷載P=3×1.4=4.2KN 查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.213 M=0.101×3.972×0.42+0.213×4.2×0.4=0.422KN.m 取M的較大值0.422 KN.m進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.422×106/17=24824mm3﹤W=37500mm3,強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3）撓度驗(yàn)算

荷載不乘以分項(xiàng)系數(shù)q=2.81+0.5+3=6.31 KN/m2 均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=KWql4/100EI=0.677×6.31×4004/（100×4000×281250）=0.972mm ωA=0.972mm﹤[ω]=l/250=400/250=1.6mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

2、方木楞計(jì)算

竹膠合板支承在50mm×80mm方木楞上，方木楞間距400mm，方木楞兩端由Φ48×3.5mm水平鋼管支承，水平鋼管間距600mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

50mm×80mm方木楞（松木）： 抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=13N/mm2

截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

方木楞承受的均布荷載：8.172×0.4=3.269KN/m 方木楞的計(jì)算長(zhǎng)度l=600mm 1）強(qiáng)度驗(yàn)算

M=1/8×3.269×0.62=0.147KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.147×106/13=11308mm3﹤W=53334mm3,強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）撓度驗(yàn)算 均布荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算撓度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得

ωA=5ql4/384EI=5×3.269×6004/（384×9000×2133334）=0.287mm ωA=0.287mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

3、板底支架水平鋼管計(jì)算

水平鋼管有立桿支承，立桿間距1200mm，按三跨連續(xù)梁計(jì)算。

方木楞承受的均布荷載為3.269 KN/m，方木楞的計(jì)算長(zhǎng)度為600mm，兩端另加100mm，則方木支承在水平鋼管上的荷載為： P=1/2×3.269 ×(0.6+0.1×2)=1.308KN Φ48×3.5mm鋼管: 抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面慣性矩I=12.19×104mm4 彈性模E=2.06×105 N/mm2 水平鋼管的計(jì)算長(zhǎng)度l=1200mm 1)強(qiáng)度驗(yàn)算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.213 M=0.213×1.308×1.2=0.363KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.363×106/（5.08×103）=71.46 N/mm2﹤fm=205N/mm2,強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）撓度驗(yàn)算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得KW=1.615 由ωA=KWPl3/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=1.615×1.308×103×12003/（100×2.06×105×12.19×104）=0.554mm

ωA=0.554mm﹤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3)扣件抗滑力計(jì)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.625+0.5=1.125，則

水平鋼管傳遞至立桿的豎向作用力N=1.125×1.308×1.2=1.766KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.2.5條R≤RC 可得

R=N=1.766KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力計(jì)算滿(mǎn)足要求。

4、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

Φ48×3.5mm鋼管：抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 截面回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm 截面積A=489mm2 立桿軸向力設(shè)計(jì)值：取N=1.472+0.1505=1.623KN 支架立桿步距h=1.20m 立桿計(jì)算長(zhǎng)度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l0/i=1.40×103/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值

σ=1.623×103/（0.667×489）=4.98 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

二、梁模板及支架計(jì)算

本工程選取1#樓KL8（300×700mm）的模板支架進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。

1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)：

梁截面寬：B＝0.3m、梁截面高D＝0.7m 混凝土板厚：110mm、立桿沿梁跨度方向間距La(m)＝1.00 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a＝0.10m 立桿步距h＝1.20m、板底乘重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b＝1.2m、梁支撐架搭設(shè)高度H＝3.5m。梁兩側(cè)立桿間距（m）:0.60m 承重架支撐形式：梁底支撐小愣垂直梁截面方向。采用鋼管類(lèi)型：Φ48×3.5mm鋼管 立桿承重連接方式：可調(diào)托座

2、荷載參數(shù)：

1）模板及支架自重0.5KN/㎡ 2）新澆砼自重：24KN/m3 3）鋼筋自重：框架梁：1.5KN/m3

4）施工人員及施工設(shè)備的自重：均布荷載取3KN/㎡,集中荷載取3KN。5）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：水平板模取2.0KN/m2，垂直面模板：4.0KN/㎡, 6）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：?。?.0KN/㎡ 7）新澆砼對(duì)模板側(cè)面的壓力

β1＝1.2 β2=0.85 V＝3m/h F＝0.22×24×[200/(25+15)]×1.2×0.85×31/2=46.64KN/㎡ F=24×0.7=16.8KN/㎡ 取較小值F=16.8KN/㎡

3、梁底模板計(jì)算

本工程選用18mm膠合板b=300mm,h=18mm,梁底板用80mm×100mm松木方楞垂直梁截面方向支撐，梁底板計(jì)算按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

18mm厚竹膠合板：

抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=17N/mm2 順紋抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×300×182=16200mm3 截面慣性矩I=1/12×300×183=145800mm4 彈性模E=4000 N/mm2 計(jì)算跨度l=300-80=220mm 1）強(qiáng)度驗(yàn)算

作用于梁底板的均布荷載計(jì)算值為：q=(0.5×0.3+24×0.3×0.7+1.5×0.3×0.7)×1.2+1.4×2×0.3=7.446KN/m M=1/8ql2=1/8×7.446×0.222=0.045KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.084×106/17=2647 mm 3﹤W=16200mm3,強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）撓度驗(yàn)算

均布荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算撓度 由ωA=5ql4/384EI≤[ω]=l/250可得

ωA=5ql4/384EI=5×7.446×2204/（384×4000×145800）=0.39mm ωA=0.39mm﹤[ω]=l/250=220/250=0.88mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

4、梁底方木楞計(jì)算

梁底板用2根50mm×80mm松木方楞垂直梁截面方向支撐，荷載通過(guò)方木楞傳遞至梁底水平鋼管。方木楞按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算。

50mm×80mm方木楞（松木）：

抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=13N/mm2 順紋抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50×803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

方木楞承受的均布荷載：7.446KN/m 方木楞的計(jì)算長(zhǎng)度l=600mm 1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101，則

M=Kmql2=0.101×7.446×0.62=0.271 KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.271×106/13=20846mm3﹤W=53334mm3, 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×7.446×0.6=5.44KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪應(yīng)力: σv=3×5.44×103/(2×50×80)=2.04 N/mm2＞ fv=1.4N/mm2,不滿(mǎn)足 另選用80mm×100mm方木楞（松木）：fv=1.4N/mm2

σv=3×5.44×103/(2×80×100)=1.02 N/mm2＜ fv=1.4N/mm2,抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3）撓度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=0.990×7.446×6004/（100×9000×2133334）=0.497mm ωA=0.497mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

5、梁側(cè)模板計(jì)算

本工程選用18mm膠合板，用4根50mm×80mm松木方楞順梁跨度向支撐，方木楞間距197mm,按照均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算。

18mm厚竹膠合板：

抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=17N/mm2 順紋抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=1.5N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×197×182=10638mm3 截面慣性矩I=1/12×197×183=95742mm4 彈性模E=4000 N/mm2 計(jì)算跨度l=197mm 1)強(qiáng)度驗(yàn)算

作用于梁側(cè)板的均布荷載計(jì)算值為：（取1m寬計(jì)算）q=1.2×16.8+1.4×4=25.76KN/m 均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101 M=Kmql2=0.101×25.76×0.1972=0.101KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.101×106/17=5941 mm 3﹤W=10638mm3,強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）撓度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13 得KW=0.677 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=KWql4/100EI=0.677×25.76×1974/（100×4000×95742）=0.686mm ωA=0.686mm﹤[ω]=l/250=197/250=0.788mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

6、梁側(cè)模方木楞計(jì)算

梁側(cè)模木方由梁兩側(cè)立桿支承，立桿間距600mm,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算。

50mm×80mm方木楞（松木）：

抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=13N/mm2 順紋抗剪強(qiáng)度f(wàn)v=1.4N/mm2 截面抵抗矩W =1/6×50×802=53334mm3 截面慣性矩I=1/12×50803=2133334mm4 彈性模E=9000 N/mm2

一根方木楞承受的均布荷載：(25.76×0.6)/4=3.864N/m 方木楞的計(jì)算長(zhǎng)度l=600mm 1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Km=0.101，則

M=Kmql2=0.101×3.864×0.62=0.140KN.m 由W≥M/fm可得: 截面所需的抵抗矩Wn=0.140×106/13=10769mm3﹤W=53334mm3, 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得Kv=0.6+0.617=1.217 最大剪力V=Kvql=1.217×3.684×0.6=2.69KN 由σv=3V/2bh≤fv得 最大剪應(yīng)力: σv=3×2.69×103/(2×50×80)=1.005 N/mm2 ＜ fv=1.4N/mm2,抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3）撓度驗(yàn)算

均布荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13得KW=0.990 由ωA=KWql4/100EI≤[ω]=l/250可得

ωA=0.990×3.684×6004/（100×9000×2133334）=0.246mm ωA=0.246mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

7、梁底支架水平鋼管計(jì)算

水平鋼管由立桿支承，立桿間距600mm，按集中荷載作用簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

方木楞支座的最大支座力為5.44 KN，則傳遞到水平鋼管上的集中荷 載為：P=5.44KN Φ48×3.5mm鋼管: 抗彎強(qiáng)度f(wàn)m=205N/mm2 截面抵抗矩W =5.08×103mm3 截面慣性矩I=12.19×104mm4 彈性模E=2.06×105 N/mm2 水平鋼管的計(jì)算長(zhǎng)度l=600mm 1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-8 M=Pa=5.44×0.15=0.816KN.m 由σ=M/W可得: σ=M/W=0.816×106/（5.08×103）=160.63 N/mm2﹤fm=205N/mm2,抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。2）撓度驗(yàn)算

集中荷載作用下，查（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著）附表2-13 ω=Pa/6EI(3/4l2-a2)≤[ω]=l/250可得

ω=5.44×103×150/(6×2.06×105×12.19×104)×(0.75×6002-1502)=1.34mm ωA=1.34mm﹤[ω]=l/250=600/250=2.4mm，撓度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。3)扣件抗滑力計(jì)算

集中荷載作用下，水平鋼管傳遞至立桿的豎向作用力N=P=5.44KN 由JGJ 130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.2.5 條R≤RC 可得

R=N=5.44KN﹤RC=8KN，扣件抗滑力計(jì)算滿(mǎn)足要求。

8、梁底支架立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

Φ48×3.5mm鋼管：抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 截面回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm 截面積A=489mm2 立桿軸向力設(shè)計(jì)值：取N=5.44+0.1581=5.60KN 支架立桿步距h=1.20m 立桿計(jì)算長(zhǎng)度l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.40m λ= l30/i=1.40×10/15.8=89 查表得φ=0.667 由σ=N/φA可得鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值

σ=5.60×103/（0.667×489）=16.92 N/mm2﹤f=205 N/mm2，立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。

第二篇：腳手架計(jì)算書(shū)

扣件式腳手架計(jì)算書(shū)

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-20116、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018

一、腳手架參數(shù)

卸荷設(shè)置

無(wú)

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0

可變荷載調(diào)整系數(shù)γL

0.9

腳手架安全等級(jí)

II級(jí)

腳手架搭設(shè)排數(shù)

雙排腳手架

腳手架鋼管類(lèi)型

Φ48×2.5

腳手架架體高度H(m)

立桿步距h(m)

1.5

立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)

1.8

立桿橫距l(xiāng)b(m)

0.9

橫向水平桿計(jì)算外伸長(zhǎng)度a1(m)

0.15

內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)

0.2

雙立桿計(jì)算方法

不設(shè)置雙立桿

二、荷載設(shè)計(jì)

腳手架設(shè)計(jì)類(lèi)型

裝修腳手架

腳手板類(lèi)型

沖壓鋼腳手板

腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb(kN/m2)

0.3

腳手板鋪設(shè)方式

2步1設(shè)

密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkmw(kN/m2)

0.01

擋腳板類(lèi)型

木擋腳板

欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkdb(kN/m)

0.17

擋腳板鋪設(shè)方式

2步1設(shè)

每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)

0.129

裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj

裝修腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkzj(kN/m2)

地區(qū)

浙江杭州市

安全網(wǎng)設(shè)置

全封閉

基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)

0.3

風(fēng)荷載體型系數(shù)μs

風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)

0.81，0.81

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)

0.243，0.243

計(jì)算簡(jiǎn)圖：

立面圖

側(cè)面圖

三、橫向水平桿驗(yàn)算

縱、橫向水平桿布置方式

橫向水平桿在上

縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n

0

橫桿抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)

205

橫桿截面慣性矩I(mm4)

92800

橫桿彈性模量E(N/mm2)

206000

橫桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

縱、橫向水平桿布置

承載能力極限狀態(tài)

q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kN/m

正常使用極限狀態(tài)

q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m

計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

1、抗彎驗(yàn)算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿(mǎn)足要求！

2、撓度驗(yàn)算

νmax=max[5q＇lb4/(384EI)，q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm

νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

滿(mǎn)足要求！

3、支座反力計(jì)算

承載能力極限狀態(tài)

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kN

正常使用極限狀態(tài)

Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN

四、縱向水平桿驗(yàn)算

承載能力極限狀態(tài)

由上節(jié)可知F1=Rmax=3.429kN

q=1.3×0.028=0.036kN/m

正常使用極限狀態(tài)

由上節(jié)可知F1＇=Rmax＇=0.348kN

q＇=0.028kN/m1、抗彎驗(yàn)算

計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

彎矩圖(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿(mǎn)足要求！

2、撓度驗(yàn)算

計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

變形圖(mm)

νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm

滿(mǎn)足要求！

3、支座反力計(jì)算

承載能力極限狀態(tài)

Rmax=0.071kN

五、扣件抗滑承載力驗(yàn)算

橫桿與立桿連接方式

單扣件

扣件抗滑移折減系數(shù)

0.85

扣件抗滑承載力驗(yàn)算：

橫向水平桿：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

縱向水平桿：Rmax=1×0.071=0.071kN

滿(mǎn)足要求！

六、荷載計(jì)算

腳手架架體高度H

腳手架鋼管類(lèi)型

Φ48×2.5

每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)

0.129

立桿靜荷載計(jì)算

1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k

單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN

單內(nèi)立桿：NG1k=1.806kN2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1

單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN

1/2表示腳手板2步1設(shè)

單內(nèi)立桿：NG2k1=1.465kN3、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2

單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kN

1/2表示擋腳板2步1設(shè)

4、圍護(hù)材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3

單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN5、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k總計(jì)

單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN

單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=1.465kN

立桿施工活荷載計(jì)算

外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kN

內(nèi)立桿：NQ1k=3.78kN

組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力：

單外立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+

0.9×1.5×3.78=11.738kN

單內(nèi)立桿：N=1.3×(NG1k+

NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+

0.9×1.5×3.78=9.355kN

七、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

腳手架架體高度H

立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ

1.5

立桿截面抵抗矩W(mm3)

3860

立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)

16.1

立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)

205

立桿截面面積A(mm2)

357

連墻件布置方式

兩步兩跨

1、立桿長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算

立桿計(jì)算長(zhǎng)度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

滿(mǎn)足要求！

軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算：

立桿計(jì)算長(zhǎng)度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《規(guī)范》表A得，φ=0.2712、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

組合風(fēng)荷載作用

單立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·m

σ=γ0[N/(φA)+

Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿(mǎn)足要求！

八、連墻件承載力驗(yàn)算

連墻件布置方式

兩步兩跨

連墻件連接方式

扣件連接

連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)

連墻件計(jì)算長(zhǎng)度l0(mm)

600

連墻件截面類(lèi)型

鋼管

連墻件型號(hào)

Φ48.3×3.6

連墻件截面面積Ac(mm2)

506

連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)

15.9

連墻件抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)

205

連墻件與扣件連接方式

雙扣件

扣件抗滑移折減系數(shù)

0.85

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kN

長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

滿(mǎn)足要求！

扣件抗滑承載力驗(yàn)算：

Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2kN

滿(mǎn)足要求！

九、立桿地基承載力驗(yàn)算

地基土類(lèi)型

粘性土

地基承載力特征值fg(kPa)

140

地基承載力調(diào)整系數(shù)mf

0.4

墊板底面積A(m2)

0.25

立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140

=175.56kPa

滿(mǎn)足要求！

第三篇：吊繩計(jì)算書(shū)

吊繩計(jì)算書(shū)

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工起重吊裝安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-2012

2、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮編著

3、《建筑材料規(guī)范大全》

鋼絲繩容許拉力計(jì)算: 鋼絲繩容許拉力可按下式計(jì)算: [Fg] = aFg/K 其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力；

Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=20.00kN；

α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，α=0.85； K ──鋼絲繩使用安全系數(shù)，取 K=5.50；

經(jīng)計(jì)算得 [Fg]=20.00×0.85/5.50=3.09kN。

鋼絲繩的復(fù)合應(yīng)力計(jì)算: 鋼絲繩在承受拉伸和彎曲時(shí)的復(fù)合應(yīng)力按下式計(jì)算: σ = F/A+d0E0/D 其中: σ──鋼絲繩承受拉伸和彎曲的復(fù)合應(yīng)力； F──鋼絲繩承受的綜合計(jì)算荷載,取 F=15.50kN； A──鋼絲繩鋼絲截面面積總和,取 A=245.00mm2； d0──單根鋼絲的直徑(mm)，取 d0=1.00mm； D──滑輪或卷筒槽底的直徑,取 D=343.00mm； E0──鋼絲繩的彈性模量，取 E0=20000.00N/mm2。

經(jīng)計(jì)算得 σ=15500.00/245.00+1.00×20000.00/343.00=121.57N/mm2。

鋼絲繩的沖擊荷載計(jì)算: 鋼絲繩的沖擊荷載可按下式計(jì)算: Fs = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: Fs──沖擊荷載； Q──靜荷載，取 Q=20.50kN；

E──鋼絲繩的彈性模量，取 E=20000.00N/mm2； A──鋼絲繩截面面積，取 A=111.53mm2； h──鋼絲繩落下高度,取 h=250.00mm； L──鋼絲繩的懸掛長(zhǎng)度，取 L=6000.00mm。

經(jīng)計(jì)算得 Fs =20500.00×(1+(1+2×20000.00×111.53×250.00/20500.00/6000.00)1/2)=85545.05N≈86kN

第四篇：教學(xué)樓計(jì)算書(shū)

一、負(fù)荷計(jì)算

1.負(fù)荷計(jì)算的方法：

負(fù)荷計(jì)算的方法采用需要系數(shù)法，具體的計(jì)算公式來(lái)自中國(guó)航空工業(yè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院編寫(xiě)的《工業(yè)與民用配電設(shè)計(jì)手冊(cè)》。

2.AL配電柜 2.1總負(fù)荷：

相數(shù)：三相 同時(shí)系數(shù)：0.8總負(fù)荷：152.4kW 總功率因數(shù)：0.85 有功功率：121.9kW 計(jì)算電流：217.7A，故選額定電流為250的刀熔開(kāi)關(guān)，進(jìn)線(xiàn)電纜YJV22-1KV-4*120-FC.二．防雷等級(jí)計(jì)算

1、計(jì)算方法：

年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù)計(jì)算方法取自國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB50057-94《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》(2000年版)。所使用的計(jì)算公式來(lái)自于該標(biāo)準(zhǔn)中的附錄一。計(jì)算中使用的氣象資料來(lái)自中國(guó)航空工業(yè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院編寫(xiě)的《工業(yè)與民用配電設(shè)計(jì)手冊(cè)》。

2、年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù)計(jì)算

校正系數(shù) k=1.0

2當(dāng)?shù)乩讚舸蟮氐哪昶骄芏?直接設(shè)定)Ng=3.880次/(km·a)建筑物的長(zhǎng)、寬、高 L=109(m)W=83.4(m)H=15.6(m)截收相同雷擊次數(shù)的等效面積

0.5-62H<100 Ae=(LW＋2(L＋W)(H(200-H))＋πH(200-H))×10=0.0388(km)建筑物年預(yù)計(jì)雷擊次數(shù) N=kNgAe=0.1505(次)<0.3由于是人員密集場(chǎng)所，故按2類(lèi)防雷建筑設(shè)計(jì)。

三.照度計(jì)算

1.照度計(jì)算方法：

計(jì)算中采用利用系數(shù)法計(jì)算室內(nèi)平均照度。照度計(jì)算的方法取自同濟(jì)大學(xué)出版社出版的《電氣照明》一書(shū)。用利用系數(shù)表取自湖南省建筑電氣設(shè)計(jì)情報(bào)網(wǎng)編寫(xiě)的《民用建筑電氣設(shè)計(jì)手冊(cè)》和中國(guó)建筑工業(yè)出版社出版的《建筑電氣設(shè)計(jì)手冊(cè)》。

2、室空間比計(jì)算：

房間長(zhǎng)：L = 9.6 米，寬：W = 7.4 米，房間面積：A = 71.0平方米 工作面高度：Hw = 0.8 米，燈具安裝高度：Hf = 3.2 米 室空間比：RCR = 5(Hf0.8)×(9.6 + 7.4))/(9.6×7.4)= 2.93 頂棚反射系數(shù)：0.7，墻面反射系數(shù)：0.5，地面反射系數(shù)：0.2

3、燈具條件：

燈具型號(hào)：簡(jiǎn)式熒光燈YG2-1，燈具數(shù)量：N = 13，取N=12 光源類(lèi)型：用戶(hù)自定，光源功率（光源數(shù)N×單燈具功率Pw）：12×35W 光源光通量：φ= 3150 lm，燈具維護(hù)系數(shù)：K0 = 0.80

4、利用系數(shù)：

根據(jù)以上條件查表得到利用系數(shù)：U = 0.7

5、工作面平均照度計(jì)算：

平均照度：Eav = NφU K0 / A =(12×3150×0.70×0.80)/ 71.0 = 295.8 lx，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求

6、照度功率密度計(jì)算：

功率密度：P0 = N Pw / A =(12×35)/ 71.0 = 5.9 W/m 2，符合設(shè)計(jì)要求

第五篇：計(jì)算書(shū)封皮

青海礦業(yè)800萬(wàn)噸選煤項(xiàng)目

擋墻工程計(jì)算書(shū)

審核人：

校對(duì)人：

設(shè)計(jì)人：

中國(guó)水利水電第四工程局有限公司勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院

二零一四年七月