第一篇：淺談連續(xù)剛構橋懸臂掛籃施工方法

淺談連續(xù)剛構橋懸臂掛籃施工方法（前兩個月工作總結）我所從事的單位是四川路橋橋梁工程有限責任公司，被分到了四川省廣安市武勝嘉陵江大橋項目部，我所從事的工作是技術員，下面簡單談談作為技術員的主要工作任務。

武勝嘉陵江大橋是一座四跨連續(xù)剛構橋，跨徑布臵為90+170+170+90，有三個主墩，分為左右兩幅。主橋一側的引橋為三跨40米簡支梁橋，另一側為四跨40米簡支梁橋。我所負責的是主橋最中心的一個墩子，我所參與的也就是這個墩子的所有施工工序了。

連續(xù)剛構橋懸臂掛籃施工的主要工序包括：掛籃行走，模板調整，鋼筋綁扎，混凝土澆筑，預應力張拉，封錨壓漿。

先說掛籃行走，我們所采用的是菱形掛籃，在掛籃設計的時候在前支點處設臵了一個鉸，用于調整由于掛籃行走過程總產(chǎn)生的不平衡力，在掛籃行走過程中，主要的任務就是一個受力體系的轉化，怎么有效的在行走過程中將后錨的受力轉換為小車的受力，而在行走完成后又將力有效地轉換過來，這是關鍵，一不小心，有可能導致掛籃傾覆。這也要求我們在混凝土澆筑前準確的定位預埋孔洞的位臵，以便后期掛籃行走完成后能順利地錨固。值得一提的是，一般在掛籃行走之前我們會對已經(jīng)澆筑的混凝土進行中線的放樣，這個階段便會用到全站儀，當然在模板調整階段也會用到全站儀，建議大家還是多看看有關全站儀使用，以后有機會進行實際操作。

掛籃行走完成后，馬上就會進行模板調整，模板調整過程是比較關鍵件的步驟，也就是將已知水準點的高程，經(jīng)過水準測量之后，換

算成塊件之上的點的高程，進行模板調整。我們的塊件采用的截面形式是箱型截面，采用六點進行控制，翼緣板各兩個點，頂板兩個點。模板調整過程分為底板調整，翼緣板調整和頂板調整，在這個過程中我們要考慮每個塊件的預抬值，我將其稱之為預拱度。首先進行的是底板調整，根據(jù)翼緣板靠近腹板的點的高程和已知底板的高程，換算出腹板的高程，從而達到底板的標高調整。翼緣板和頂板的調整與底板的調整是分開的，根據(jù)翼緣板和頂板的一直高程，換算出翼緣板和頂板的后視讀數(shù)，從而達到翼緣板和頂板調整的目的。

模板調整完畢之后，便是鋼筋綁扎過程，通常在這個過程中我們是比較輕松的，因為工作只是簡單地變成了鋼筋綁扎工作的檢查，包括鋼筋的數(shù)量，鋼筋的搭接長度，鋼筋的焊接長度，預應力波紋管的位臵，預埋孔的位臵。當然鋼筋的數(shù)量、預應力波紋管的位臵、預埋孔的位臵都會在圖紙上有所反應，而鋼筋的搭接長度、鋼筋的焊接長度通常只能從施工技術規(guī)范得知，因此，對圖紙和施工技術規(guī)范的熟悉就變得很重要了。當然在這個過程中的事情也是相對比較瑣碎的，有很多事情需要多咨詢一些施工經(jīng)驗豐富的老員工，亦或是前幾年畢業(yè)的師兄師姐，甚至是施工現(xiàn)場的工人們，他們都會給予我們很多的幫助。

混凝土澆筑階段，需要注意的是，在澆筑之前，檢查掛籃吊帶是否拉緊，檢查鋼筋綁扎是否規(guī)范，預應力波紋管位臵是否到位，澆筑過程中要注意振動棒的振搗，使混凝土澆筑密實。最糾結的就是澆筑過程總遇到爆模，很不幸的是在我剛開始工作的前三次混凝土澆筑過

程中都遇到爆模。爆模后，需要大家及時冷靜的處理，當然這方面的經(jīng)驗我們還是很欠缺的，需要以后加強，我要說的并不是以后每次都爆模，而是遇到問題后冷靜處理的思維。

之后，等到混凝土強度達到設計要求的時候，我們就會進行預應力張拉，通常都是三向預應力設計的，所以在張拉時，先進行縱向預應力鋼絞線的張拉，通過伸長值和拉力大小進行雙控，以拉力控制為主，伸長值控制為輔，只要施工過程控制得當，一般而這結合的也比較完美，之后就是豎向精軋螺紋鋼的張拉和橫向預應力鋼絞線的張拉，通常只是注重拉力控制，要求拉力到位后進行穩(wěn)壓，一般也會達到設計要求的。

當預應力張拉之后，就可以進行掛籃行走，又是一次重復工作。但是要求在預應力張拉之后，必須馬上進行封錨壓漿，壓漿過程中，主要控制漿體的濃度，既不能太清，又不能堵管，壓漿結束的標志便是，在另一側出現(xiàn)濃漿。

當然，這只是我個人的看法和實際體會，不一定正確，希望大家批評指正。我們的工作也絕不止這些，晚上，還要對當天的施工內容形成書面文字，就是所說的施工日志，當澆筑完成后，我們還要做一些施工資料，其中主要包括：放樣資料（模板調整），張拉資料（三向預應力張拉），壓漿資料（三向預應力壓漿），測量資料等等一系列的資料制作。當然，晚上加班也是經(jīng)常的，通?；炷翝仓仨毤影?。

談到大家最關心的工資，我們的工資是2000，扣除伙食費200和五險一金420，剩下只有1380元，第一年沒有假期，請假之后便

會得不到當天的工資，一年之后正式轉正，轉正后，納入績效考核，到時候就會有績效獎金。

到今天為止，我工作剛好滿兩個月，也會有很多感慨，不是很完善，也希望大家互相批評，大家共同進步嘛，也很感謝各位領導以及師兄師姐的幫助。

第二篇：剛構橋砼裂紋分析

連續(xù)剛構橋梁常見裂縫的起因和預防

主講人：蔡國宏 職 稱：教授級高工

單 位：交通部公路科學研究院 時 間：2009年6月

目 錄

一、預應力混凝土連續(xù)剛構和連續(xù)梁橋發(fā)展簡況

二、預應力混凝土連續(xù)剛構和連續(xù)梁橋箱梁裂縫調查情況

三、混凝土的強度特征

四、混凝土構件分類

五、引起混凝土構件開裂的主要原因

六、箱梁跨中截面下緣開裂和下?lián)线^大

七、橋墩（或塔墩）靠承臺區(qū)段的豎向裂縫

八、連續(xù)剛構和連續(xù)箱梁橋的裂縫

1、零號塊的裂縫

2、箱梁節(jié)段間施工接縫處腹板豎向裂縫

3、箱梁腹板斜裂縫

4、箱梁跨中腹板豎向裂縫和與其相連的底板水平裂縫

5、箱梁翼板裂縫

6、箱梁頂板和底板縱向裂縫

7、箱梁底板保護層劈裂破壞

8、錨下混凝土開裂和錨墊板變形

9、齒板及其附近的裂縫

九、現(xiàn)場澆注鋼筋混凝土和預應力混凝土連續(xù)箱梁橋常見裂縫或事故

十、建議

一、預應力混凝土連續(xù)剛構和連續(xù)梁橋發(fā)展簡況 預應力混凝土連續(xù)剛構和連續(xù)梁橋是目前我國主跨80—200m公路橋的主要橋型，自1988年主跨180m連續(xù)剛構橋——廣東洛溪橋建成以來，到2006年為止，已建成主跨100m以上此兩類橋型達100余座，其中跨徑200m以上達30余座，最大跨徑達到270m。

二、預應力混凝土連續(xù)剛構和連續(xù)梁橋箱梁裂縫調查情況

1、箱梁開裂具有普通性

調查橋梁跨徑范圍從60m至270m，在列入普查統(tǒng)計的169座橋梁中，85%的橋梁出現(xiàn)了開裂。在詳細調查的45座橋梁中，則100%出現(xiàn)開裂?？紤]到一些基層單位的檢測能力，提供普查數(shù)據(jù)的可靠性較低，基本可以認為這類型橋梁的開裂比例達到100%。

裂縫形態(tài)主要包括：底板橫向裂縫和腹板下緣豎向裂縫，頂板橫向裂縫和腹板上緣豎向裂縫，腹板斜裂縫，頂?shù)装蹇v向裂縫，齒板錨前和錨后裂縫，沿預應力管道的裂縫和橫隔板裂縫等。其中，腹板斜裂縫和頂?shù)装蹇v向裂縫所占比例最大。

2、箱梁開裂的嚴重程度

輕度開裂：裂縫數(shù)量少，長度短，縫寬小于0.2mm，所占比例34%。

中度開裂：裂縫數(shù)量多，長度較長，縫寬小于0.2mm，所占比例21%。

重度開裂：裂縫數(shù)量較多，長度較長，縫寬大于0.2mm，所占比例45%。其中，中重度開裂比例合計達66%。

跨中下?lián)线^大和截面開裂（底板橫向開裂和腹板下緣豎向開裂）對承載能力影響最大，有的橋已做大型加固。

三、混凝土的強度特征

1、抗壓強度高——《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62-2004）所列混凝土強度等級范圍為C15~C80。有一種活性粉末混凝土抗壓強度可從200Mpa到800Mpa。

2、抗拉強度低——只為抗壓強度的12—6%（1/8.3—1/16.7），抗壓強度愈高，此項百分比愈低。因此，單純靠提高混凝土強度等級來防止開裂，效果并不理想。

四、混凝土構件分類

1、素混凝土構件——抗壓能力高而抗拉能力低，主要用于以受壓為主的構件，如橋梁墩臺、圬工拱橋拱圈及拱上立柱等。

2、鋼筋混凝土構件——在混凝土構件中配臵普通鋼筋，可顯著提高其抗彎、抗剪能力。適用于橋梁墩臺、塔柱、拱圈及拱上立柱、中小跨徑梁式橋和剛架橋等。

由于普通鋼筋的彈性模量值為2.0~2.1X105Mpa，為混凝土彈性模量的5~9倍，根據(jù)協(xié)調變形原理，在混凝土開裂前夕，假定其拉應力為2.0Mpa，對應的鋼筋拉應力僅為10~18Mpa，遠低于其抗拉強度，只有當混凝土開裂后，鋼筋拉應力才會隨開裂程度較明顯地增長。這說明配臵普通鋼筋不能防止裂縫出現(xiàn)，只能在裂縫出現(xiàn)后限制其發(fā)展。實驗表明，裂縫寬度超過一定數(shù)值，不僅構件剛度降低，而且還會因環(huán)境因素侵襲而導致鋼筋銹蝕，危及耐久性，因而“橋涵規(guī)范”容許普通鋼筋混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)下出現(xiàn)裂縫，但對裂縫寬度進行了限制（I類和II類環(huán)境限值為0.2mm，III類和IV類環(huán)境為0.15mm）。

3、預應力混凝土構件

1）全預應力混凝土構件：不允許構件內出現(xiàn)拉應力，因而不容許開裂。

2）部分預應力混凝土構件：

A類構件：容許構件內出現(xiàn)低于“橋涵規(guī)范”抗拉強度設計值的拉應力，但不容許開裂。

B類構件：在I類和II類環(huán)境容許構件內出現(xiàn)小于或等于0.1mm寬度的裂縫。

目前我國高速公路上的橋梁，絕大部分采用A類構件或全預應力構件，有些沿海橋梁明確規(guī)定不采用鋼筋混凝土構件。

五、引起混凝土構件開裂的主要原因

1、荷載——包括自重、車輛荷載、人群荷載、施工設施荷載、風荷載、地震荷載、流水壓力、冰壓力、水浮力、土側壓力、預加應力。

2、變形——包括收縮、徐變、水化熱、環(huán)境溫度變化、強迫位移（如基礎或支座變位）。構件間或同一構件不同部位間的約束作用、支座摩阻作用。據(jù)調查資料，工程實踐中結構物開裂的原因，由“變形”因素或以“變形”為主因素引起的裂縫約占80%，由“荷載”因素引起的裂縫約占20%。

對于超靜定結構，如連續(xù)剛構、連續(xù)梁、拱、桁架，由“變形”因素引起的拉應力遠超過靜定結構，如簡支梁。

但過去人們對“變形”因素的重視程度遠不如“荷載”因素。施工階段出現(xiàn)的裂縫，更是與“變形”因素緊密相關。

六、箱梁跨中截面下緣開裂和下?lián)线^大病害

病害現(xiàn)象：跨中底板橫向開裂，腹板下緣豎向開裂，兩種裂縫連通成U形。

跨中及相當區(qū)域出現(xiàn)下?lián)?，撓度隨時間增長，有的不能收斂。

病害原因：

1、縱向預應力筋束用量偏少，或有效預應力不足；

2、結構彈性撓度大（這與布束有關），相應的徐變撓度也加大；

3、施工超方量大，使上述原因加重；

4、舊橋規(guī)對混凝土拉應力限值偏高（2004年橋規(guī)已打75折），對溫差應力考慮偏低；

5、結構開裂后剛度下降，也會加重下?lián)希?/p>

6、預應力管道壓漿不實。改進措施：

1、施工中嚴格按設計和施工規(guī)范要求加足縱向預應力；

2、設計中合理配臵縱向預應力筋束，盡量使恒載作用下箱梁截面處于均勻受壓狀態(tài)。從理論上講，徐變不引起均勻受壓構件產(chǎn)生撓度，只引起縱向變形。適當保持跨中下緣壓應力儲備（3MPa左右），有利于防止跨中下緣開裂，并降低徐變撓度；

3、采用收縮和徐變較小的混凝土材料；

4、嚴格控制施工超方；

5、預應力管道采用真空壓漿技術，嚴格壓實；

6、主動控制措施：在跨中區(qū)段底板上方布設可調可掉體外預應力筋束系統(tǒng)，當發(fā)生預應力損失和下?lián)虾?，可通過補張拉予以調控。

七、橋墩（或塔墩）靠承臺區(qū)段的豎向裂縫

開裂現(xiàn)象：一般出現(xiàn)在第一、二澆注節(jié)段，豎向裂縫有一條或多條不符。

開裂原因：承臺與橋墩（或塔柱）澆筑混凝土的齡期相差較大（20-30天或更長），承臺混凝土的收縮先期基本完成，而橋墩（或塔柱）混凝土澆注后，其混凝土收縮和水化熱降溫引起的收縮相互迭加，加上大氣降溫等因素，形成頗大的收縮量，這種收縮受到承臺接觸面（約束面）的約束，在墩身內產(chǎn)生拉應力，導致開裂，稱為“基巖約束效應”。

從理論上講，最大的約束應力在約束邊即橋墩與承臺交接處，但通常豎向裂縫下端距約束邊尚有一點距離，逐漸向上發(fā)展。這是因為橋墩混凝土在約束邊處受到承臺的“嵌固”作用，推遲或限制該處開裂，這種現(xiàn)象稱為“模箍作用”。防裂措施：

1、降低橋墩混凝土的收縮值和水化熱值，配制低收縮、低水化熱混凝土。一般采用降低水泥用量、摻加粉煤灰和精礦粉來實現(xiàn)。

2、最大限度降低橋墩混凝土與承臺混凝土的齡期差。要求承臺澆注完成后3-5天即澆注橋墩，已有成功實例。

八、連續(xù)剛構和連續(xù)箱梁橋的裂縫

1、零號塊的裂縫

開裂現(xiàn)象：零號塊高度大、體積大，一般分二次或多次澆注，其腹板上半段和頂板是最后澆注的，拆模時可在腹板上半段發(fā)現(xiàn)豎向裂縫，在頂板發(fā)現(xiàn)與之對應的水平縫。有的零號塊還在底板和橫隔板門洞附近出現(xiàn)裂縫。

開裂原因：零號塊分二次或多次澆注，第一次澆注的混凝土已完成大部分收縮并降溫，第二次澆注的混凝土的收縮和水化熱降溫引起的收縮，會受到第一層已澆混凝土的約束，因而開裂。其原因和承臺上方橋墩開裂類似，稱為“基巖約束效應”。

預防措施：

（1）采用低收縮低水化熱混凝土。下大力改進配方，降低水泥用量，摻加粉煤灰和礦粉等。

（2）盡可能采用連續(xù)一次澆注，萬一不得不采用二次澆注，也要盡可能縮短兩次澆注的間隔時間。

（3）加強養(yǎng)護。

（4）采用冷卻水管控制水化熱溫度。

2、箱梁節(jié)段間施工接縫處腹板豎向裂縫

開裂現(xiàn)象：豎向裂縫處于兩施工節(jié)段之間，嚴重的縫寬1-2mm甚至更寬。開裂原因：（1）懸臂澆注移動支架的整體剛度不夠，澆注過程中變形大，吊帶調節(jié)不靈；（2）混凝土澆注程序不對：先澆注后端（緊靠前一澆注節(jié)段），然后逐步向前端澆注，前端的荷載引起懸臂支架變形，導致后端混凝土裂開。

預防措施：（1）支架必須具備足夠剛度和強度，必須采用相當于實際荷載的荷載預壓，除強度滿足需要外，其最大撓度應小于或等于2.0cm。（2）支架吊帶應便于調節(jié)，當發(fā)現(xiàn)前端撓度較大時，可給予調回。精軋螺紋鋼容易產(chǎn)生脆性破壞，是施工中的不安全因素。（3）采用正確的混凝土澆注順序，即先澆注前端，從前到后逐步澆注，當全節(jié)段混凝土接近澆完時，才澆注節(jié)段接縫處混凝土。（4）萬一施工中出現(xiàn)節(jié)縫開裂現(xiàn)象，必須向上級報告，停下來尋找原因，擬定整改措施，而不應隱瞞實情，用水泥砂漿一抹了之。

3、箱梁腹板斜裂縫

開裂現(xiàn)象：主跨和邊跨都會出現(xiàn)，多發(fā)生在跨徑1/4至端部范圍，也有與水平縫相連發(fā)展到接近跨中的，一般呈25~50度傾斜。

開裂原因：腹板內實際主拉應力超過混凝土極限拉應力。（1）設計方面原因：主拉應力計算值未考慮三維受力模式，低于實際主拉應力。按三維受力模式計算，箱梁自重、活載及其偏載、箱體內外溫差、頂板橫向預應力張拉和底板縱向預應力張拉，都會增加腹板拉應力，使腹板內側主拉應力大于外側（這與腹板內側主拉應力縫多于外側的實際情況吻合）。上述應力的組合，可增加拉應力值2MPa以上，對豎向預應力做大幅度抵銷。舊規(guī)范對溫差應力估計不足也是計算主拉應力偏小的原因。主拉應力容許值取用偏高（85年“橋規(guī)”所定混凝土軸心抗拉強度設計值偏高，C50為2.45Mpa；2004年“橋規(guī)”改為1.83Mpa）；腹板設計過薄。

（2）施工方面原因：豎向預應力張拉不足；豎向預應力鋼筋管道壓漿不密實；豎向預應力筋錨頭銹蝕；腹板節(jié)段間裂縫使斷面削弱導致主拉應力值等急劇增加；錨墊板不平整，導致預應力損失大。

改進措施：適當增加腹板厚度，如將跨中區(qū)段腹板厚度由40cm改為50cm，將根部區(qū)段由60cm改為50cm。采用三維受力模式計算主拉應力。張拉豎向預應力采用測力扳手，嚴格控制張拉到位，采用二次張拉，防止預應力損失，對預應力管道采用真空壓漿技術，嚴格監(jiān)控飽滿度，封錨前認真清理錨頭槽孔，最好能涂抹阻銹劑，并采用低收縮混凝土澆注密實。二次張拉鋼絞線體系對錨墊板的不平整有較好的適應性，有可能減少預應力損失。

4、箱梁跨中腹板豎向裂縫和與其相連的底板水平裂縫 開裂現(xiàn)象：跨中區(qū)域腹板下方豎向開裂、底板水平開裂，二者相連形成 “└┘”形裂縫，有的橋在建成后若干年才出現(xiàn)這種裂縫?？缰袚隙戎鹉暝黾?，超過設計中考慮徐變因素的撓度值，有的橋在撓度逐年遞增趨勢放緩后，又出現(xiàn)遞增加快狀況。

開裂原因：在恒載、活載諸因素作用下，中跨跨中為正彎矩區(qū)，下緣受拉，通過在下緣張拉預應力筋束產(chǎn)生的壓應力來抵消上述拉應力，并使下緣保持必要的壓應力儲備，來防止開裂。當該項壓應力不足以抵消拉應力時，箱梁下緣就會出現(xiàn)裂縫。具體原因有：

（1）底板縱向預應力束張拉不足，或預應力損失過大；（2）實際的混凝土收縮、徐變超過設計值，收縮、徐變引起的預應力損失；

（3）橋梁實際截面尺寸和重量超過設計值，導致徐變影響增加；

（4）徐變發(fā)展導致箱梁撓度增加，跨中開裂，結構剛度降低（跨中開裂嚴重后會使其類似“塑性鉸”），進一步導致箱梁撓度增加；

（5）預應力管道壓漿不足，封錨質量不好，會引起錨頭和預應力筋銹蝕，導致預應力損失。

預防措施：（1）縱向預應力張拉必須足夠，防止預應力損失；（2）設計時充分考慮混凝土徐變因素；（3）采用真空壓漿技術，嚴格控制飽滿度，確保壓漿飽滿；（4）精心操作封錨工藝，封錨前認真清理錨頭槽孔，涂抹阻銹劑，用環(huán)氧砂漿涂抹錨頭，并采用低收縮混凝土澆注密實；（5）設臵備用管道和備用束。

5、箱梁翼板縱向裂縫

開裂現(xiàn)象：翼板順橫向預應力鋼筋孔道位臵開裂。開裂原因：翼板處于懸臂箱梁橋的受拉區(qū)，其拉應力靠施加縱向預應力予以抵消，在箱梁逐段澆注過程中，當前端張拉預應力時，預壓應力在箱梁內是按一定斜角（約45度）傳布的，在前幾段的邊緣即翼板部位會出現(xiàn)壓應力死角。當在這些壓應力死角區(qū)域（或預壓應力儲備很低區(qū)域）張拉橫向預應力時，在橫向預應力鋼筋周圍產(chǎn)生的拉應力與上述拉應力疊加，引起翼板開裂。

預防措施：（1）在縱向預應力張拉節(jié)段后第三節(jié)段才能張拉橫向預應力筋；（2）分二次張拉橫向預應力筋。

6、箱梁頂板和底板縱向裂縫（1）頂板縱向裂縫

開裂現(xiàn)象：頂板跨中或跨中至加腋終點下方開裂。開裂原因：未設橫向預應力筋；橫向有效預應力不足；縱向預應力筋張拉過大；由混凝土收縮、水化熱升溫后的降溫和大氣溫度下降，引起的收縮受先澆節(jié)段約束而開裂。

預防措施：正確設計橫向預應力筋，正確施工防止預應力損失；嚴格控制頂板縱向預應力筋張拉值；采用低收縮、低水化熱混凝土，避免節(jié)段間澆注齡期過長，以七天為宜。

（2）底板縱向裂縫

開裂現(xiàn)象：底板順縱向預應力筋（管道位臵）開裂。開裂原因：底板預應力筋束管道下方設計尺寸偏小，或實際施工的尺寸小于設計值；底板橫向鋼筋偏小偏?。挥苫炷潦湛s、水化熱升溫值降溫和大氣溫度下降引起的收縮受先澆節(jié)段約束而開裂。

預防措施：底板縱向預應力管道下方應有足夠尺寸；底板內應布設足夠的防收縮鋼筋；采用低收縮、低水化熱混凝土。

（3）箱梁合龍段頂、底板縱向裂縫

開裂現(xiàn)象：合龍段頂、底板各有數(shù)條縱向裂縫，一般不向相鄰節(jié)段擴散。開裂原因：合龍段混凝土與相鄰節(jié)段混凝土之間的收縮差和水化熱降溫。

預防措施：合龍段更應采用低收縮、低水化熱混凝土；盡量縮短合龍段與相鄰節(jié)段的齡期差；加強養(yǎng)生，克服板的下方不便澆水養(yǎng)生的困難。

7、箱梁底板保護層劈裂破壞

損壞現(xiàn)象和原因：箱梁底板在縱向呈曲線形，其縱向預應力筋也呈曲線布設，張拉時會產(chǎn)生向下的徑向分力，當?shù)装逦丛O臵足夠數(shù)量抵抗此徑向分力的防崩鋼筋時，便會產(chǎn)生劈裂，造成嚴重事故。

預防措施：（1）在底板中布臵縱向預應力筋主束的同時，為保證底板上下層的縱橫向構造鋼筋構成整體骨架，應布臵“平衡鋼筋”（形鋼筋或稱防崩鋼筋）將上、下層橫向鋼筋連成整體。（2）底板中預應力孔道下方的混凝土保護層應有足夠厚度。（3）待混凝土達到設計要求后才張拉縱向預應力。（4）底板內應布設足夠數(shù)量的橫向受力鋼筋。

8、錨下混凝土開裂和錨墊板變形

開裂現(xiàn)象：錨墊板周圍混凝土開裂，錨墊板內凹。開裂原因：混凝土強度不夠，錨下配臵局部加強鋼筋不夠。

預防措施：混凝土達到設計要求的張拉強度后再行張拉，仔細審查錨下配筋圖，若不足則予以加強，并嚴格按設計圖施工。

9、齒板及其附近的裂縫（1）齒板尾部裂縫 開裂現(xiàn)象：齒板尾部及與之相連的頂板底板出現(xiàn)裂縫，甚至出現(xiàn)齒板尾部混凝土崩落。

開裂原因：張拉預應力筋束時，彎道內筋束對混凝土產(chǎn)生徑向沖切力，預應力筋束彎道結束段的混凝土太薄，鋼筋配臵不足，導致混凝土沖壞。

預防措施：齒板尾部應有足夠的尺寸，并配臵足夠的抗沖切力和拉力的鋼筋。

（2）齒板前和齒板后的裂縫

開裂現(xiàn)象：頂板或底板錨前出現(xiàn)順縱向預應力筋束方向的裂縫，錨后出現(xiàn)水平向或斜向裂縫。

開裂原因：錨前混凝土雖縱向受壓，但橫向受拉；錨后混凝土受拉，且錨側混凝土受剪；設計中將齒板設于頂板或底板而未緊貼腹板；錨前和錨后未設抵抗局部拉應力和剪切力的鋼筋。

預防措施：齒板應緊貼腹板設臵，以改善其受力狀況；齒板、齒板前和齒板后應配臵足以抵抗局部拉應力和剪切力的鋼筋。

九、現(xiàn)場澆注鋼筋混凝土和預應力混凝土連續(xù)箱梁橋常見裂縫或事故

1、由支架問題引起的

（1）現(xiàn)象和原因：①支架強度和穩(wěn)定不足，導致支架坍垮的重大事故；②支架變形過大（支架整體剛度不足，或對軟地基未做處理致使支架沉降），導致連續(xù)梁澆注混凝土后，跨中下方和墩頂上方梁體開裂，梁體變形。嚴重者需整孔拆除重建。（2）預防措施：①支架設計必須充分滿足預定荷載作用下的強度和穩(wěn)定性，支架安裝必須完整，絕不采用有銹蝕缺損或變形缺損的桿件，絕不漏裝前后左右方向的斜撐桿件。②支架的地基處理應規(guī)范，地基處理完畢后應做地基承載力試驗，確保支架沉降在允許范圍內。③支架安裝完畢后必須按梁身重量的1.2倍進行預壓，消除支架變形，經(jīng)總監(jiān)理工程師認可后方可施工。④拆架順序：先翼板后底板，從跨中對稱往兩邊拆，跨度大于20m時，支架拆除宜分兩階段，先從跨中對稱往兩端松一次架，再對稱從跨中往兩端拆，多跨連續(xù)箱梁應同時從跨中對稱拆架。

2、由混凝土收縮和收縮差引起的（1）現(xiàn)象和原因：

①三跨連續(xù)梁若整體澆注或澆注區(qū)段過長，在支架拆除之前，就可能因混凝土收縮（含水化熱降溫）而導致底板、頂板和腹板開裂。

②若采用水平分層澆注，即先澆注好底板和腹板，再澆注頂板，在橋墩上方的箱梁區(qū)段，其腹板已加厚，端橫隔板也很強勁，由于其澆注在先，已完成大部分收縮，當頂板澆注后，其收縮及水化熱降溫收縮會受到腹板和端橫隔板的約束，而產(chǎn)生頂板水平裂縫。

（2）預防措施：①三跨連續(xù)梁應縱向分段施工，在墩頂上方節(jié)段預留后澆注節(jié)段；②盡可能縮短頂板與腹板和端橫隔板之間的齡期差；③采用低收縮、低水化熱混凝土。

十、建議

1、關于零號塊混凝土澆注 大體積混凝土分層澆注，容易因“基巖約束效應”產(chǎn)生裂縫。本橋零號塊高度僅7m，具備一次澆注條件。如果因考慮節(jié)省支架而分層澆注，也應盡量避免兩次澆注之間的間歇期，最好按3天考慮。

據(jù)調查，某橋1號塊、2號塊高達14m，采用一次澆注，效果很好。

2、關于夏季施工

夏季混凝土工程更易出現(xiàn)裂縫。建議參照有關規(guī)范，如《混凝土結構耐久性設計與施工指南》（中國土木工程學會標準CCES01-2004）和《鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規(guī)定》（鐵道部鐵建設[2005]157號）有關規(guī)定，結合自身經(jīng)驗，制定出本橋夏季施工的要求和規(guī)定。

3、合理安排箱梁節(jié)段施工的周期，并盡量縮短合龍段與相鄰段的間歇期。

4、加強施工監(jiān)控和監(jiān)理工作，特別要重視橋梁線形控制和方量控制，嚴格控制箱內外幾何尺寸和平整度。

第三篇：探討連續(xù)剛構橋梁頂板出現(xiàn)縱向貫通裂縫的原因

探討連續(xù)剛構橋梁 頂板出現(xiàn)縱向貫通裂縫的原因

1.工程實例

某三跨連續(xù)剛構橋在施工過程中，在箱梁內部中間位置出現(xiàn)縱向的貫通裂縫。該橋跨徑組成為50+90+50m，橋面寬度為9m。該橋為變截面箱梁，箱梁根部高5.6m，端部高2.3m，其間按1.8次拋物線變化。箱梁頂板厚度為26cm。橋型總體布置圖如圖1所示。

圖1.橋型總體布置圖（單位：cm）

在中跨合攏張拉第一組預應力束后，在箱梁內部頂板中間位置出現(xiàn)縱向的貫通裂縫，原因分析：

1、橫向沒有預應力束，造成混凝土中沒有儲存足夠的預壓應力；

2、在施工的過程中，對于預應力束的張拉沒有嚴格按照施工規(guī)范對稱張拉，造成箱梁發(fā)生畸變，從而產(chǎn)生橫向拉應力。和在混凝土自重作用下橫向彎曲產(chǎn)生的拉應力疊加，致使箱梁內部頂板拉應力過大，超過了混凝土的抗拉極限強度，從而造成了縱向貫通裂縫。

3、該地位于高寒地區(qū)，溫差變化比較大，在頂板上緣溫度降低時，上緣混凝土收縮導致頂板下部出現(xiàn)拉應力，而橫向混凝土沒有足夠的預壓應力儲備，從而誘發(fā)了在頂部下緣中間位置出現(xiàn)了通長的縱向裂縫。預防措施：

1、對于變截面箱梁結構應采取三向預應力系統(tǒng)，明確橫向預應力的作用。

2、對于出現(xiàn)問題橋梁，由于橋面寬度過窄，從而導致其抗扭剛度過小，在超靜定約束下容易發(fā)生畸變，從而在頂板產(chǎn)生橫向拉應力。

3、建議對于窄橋適當加橫隔板，提高其抗扭剛度，防止其在施工過程中發(fā)生畸變。

4、本身三向預應力系統(tǒng)可以提高混凝土的強度。

5、在施工過程中，對于預應力束的張拉應嚴格按照施工規(guī)范對稱張拉，特別是在體系轉化后，即中跨合攏后，張拉中跨底板預應力束時。因為體系轉化后，體系為超靜定結構，從而導致不對稱張拉時偏載的影響，箱梁截面發(fā)生畸變，產(chǎn)生較大的次內力，最后導致橋梁結構的受力不利。結論：對于變截面箱梁結構，在設計過程中應重視橫向預應力的重要性，該橋筆者認為是在沒有橫向預應力的情況下，在其他因素（如：溫度應力、不對稱張拉、橋面抗扭剛度不夠）的誘發(fā)下，在橋梁結構受力薄弱部位發(fā)生了裂縫。

第四篇：328國道六合大橋危橋改造工程掛籃懸澆連續(xù)箱梁監(jiān)理細則

328國道六合大橋危橋改造工程

掛籃懸澆連續(xù)箱梁監(jiān)理細則

編 號：

編 制：

審 核：

審 批：

江蘇旭方工程咨詢監(jiān)理有限公司 六合大橋駐監(jiān)理組 二 Ｏ Ｏ 七 年 六 月

目

錄

一、工程概況 1

二、適用范圍和目標 2

三、編寫依據(jù) 2

四、監(jiān)理組織原則 2

五、監(jiān)理工作流程 3

六、監(jiān)理控制要點 5 6.1 事前監(jiān)理控制要點 5 6.2 事中（工序）監(jiān)理控制要點 6

七、質量控制標準及方法 7 7.1基本要求 7（1）掛籃設計 7（2）模板的制作與安裝 7（3）鋼筋的制作與安裝 7（4）預應力鋼鉸線及預埋件等的加工及安裝 8（5）混凝土懸臂澆筑 8（6）穿束、張拉和壓漿 9（7）合龍、體系轉換和支座反力調整 9（8）托架、墩頂及附近梁段施工 9（9）支架、邊跨現(xiàn)澆段 10（10）其它技術要求 10 7.2實測項目 10 7.3外觀檢查 11

八、成果資料 12

六合大橋懸澆連續(xù)箱梁監(jiān)理細則

一、工程概況

南京市六合區(qū)六合大橋，橋位處河道寬度為110m左右，經(jīng)人工整治，端面為單式斷面，東岸為漿砌片石護砌；橋位上游距八百河交叉口150m，彎道135m，橋的下游距離新簧河交叉口120m，即有橋位與河道基本正交。橋位處百年設計流量為1200m3/s，設計水位10.16m。橋梁修筑起點里程k0＋833.4，橋梁修筑終點里程k1＋216.6，橋梁全長383.2m。主橋為42＋68＋42m變截面預應力混凝土連續(xù)箱梁，橋梁總寬度32m，分兩幅橋建設，中間預留2cm縫，主橋單幅橋為單箱雙室截面，每個墩頂設置橫梁一道，中橫梁寬2.8m，邊橫梁寬1.5m。中跨1/2 處箱梁內設置40cm厚的箱內橫隔板。主跨支點處梁高3.9m，跨中梁高2.0m，梁底按二次拋物線y＝4f﹡(L－x)﹡x/L2變化。箱梁由頂板形成單向1.5%的橫坡，梁高均為一幅橋中腹板中心處的高度。箱底寬11.25m，箱頂寬16.24m，箱梁翼緣寬度橋外側2.5m，內側為2.50(2.0)m。箱梁頂板厚為28cm；箱梁腹板厚度分別取用40～60～75cm;箱梁底板厚度變化范圍從25～80cm；外翼緣板斷厚度20cm，內翼緣板端厚度25cm，根部厚度50cm。箱梁采用雙向預應力混凝土結構。

主橋上部結構施工采用掛籃懸臂澆筑，邊跨現(xiàn)澆和0﹟塊采用滿堂支架澆筑的方法。

引橋兩側各為4×28m小箱梁，采用多箱單獨預制，簡支安裝，現(xiàn)澆連續(xù)接頭的先簡支后連續(xù)的結構體系。

主橋2個中墩個采用兩個8×25m實體墩，端部設置R＝1.25m的圓端，以減少主墩的水流的影響；承臺厚2.8m，承臺下設10cm厚C15素混凝土墊層；樁基為3排樁，樁徑為1.5m。主橋和引橋相接處采用5拄式墩，承臺厚2.0m，承臺下設10cm厚C15素混凝土墊層；樁基為雙排樁，樁徑為1.5m。

引橋采用5個樁拄式橋墩，樁徑為1.4m，樁徑為1.5m。橋臺采用樁拄式橋臺，基礎樁徑為1.6m。

橋面鋪裝為4cm細粒式瀝青混凝土＋5cm中粒式瀝青混凝土，下設6cm厚C40防水混凝土調平層，調平層頂面設FYT-1改進型防水層。

二、適用范圍和目標

范圍：本細則適用于掛籃懸澆連續(xù)箱梁工程的施工監(jiān)理。目標：達到優(yōu)良工程的要求。

三、編寫依據(jù)

3.1 包括施工圖設計、招（投）標文件等在內的全部《合同文件》 3.2 引用標準

1）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ041—2000）2）《公路工程質量檢驗評定標準》（JTG F80/1－2004）3）《公路橋涵施工手冊》

四、監(jiān)理組織原則

4.1 投入滿足工程需要的高素質監(jiān)理人員

為更好地做好本項目工程的監(jiān)理工作，我監(jiān)理組所有進場監(jiān)理人員（包括：高級駐地監(jiān)理工程師、各專業(yè)監(jiān)理工程師、監(jiān)理員）參培率達100％，持證率達100％，專業(yè)監(jiān)理工程師均有類似工程監(jiān)理經(jīng)歷。4.2 健全的質量管理體系

成立以高級駐地監(jiān)理工程師為組長的質量管理體系，堅持現(xiàn)場監(jiān)理初檢、試驗人員判定、專業(yè)監(jiān)理工程師確認、駐地監(jiān)理工程師審批的質量檢驗認可監(jiān)理程序。質量管理網(wǎng)絡如下圖：

高級駐地監(jiān)理工程師 谷亞明 各控制工序人員分工

結構工程師 試驗工程師 測量工程師 旁站監(jiān)理員 吳兵 黃華 吳兵 姚彬彬 4.3 堅持監(jiān)理原則

加大現(xiàn)場監(jiān)理力度，以“嚴格監(jiān)理、熱情服務、秉公辦事、一絲不茍”的原則實施監(jiān)理工作，堅持推行“監(jiān)、幫、促”為主題的優(yōu)質服務活動，堅持獨立試驗和平行試驗。4.4 嚴格質量監(jiān)理

嚴格執(zhí)行監(jiān)理例行程序，各項工程的檢驗均按照現(xiàn)場監(jiān)理初檢、試驗人員判定、專業(yè)監(jiān)理工程師確認的三級檢驗程序，我們將重點把好開工申請、中間檢驗、中間驗收三關，做到“全過程、全方位、全環(huán)節(jié)”，以便在現(xiàn)場盡早發(fā)現(xiàn)和制止可能影響工程最終質量的任何不良因素或質量事故苗頭，及時處理已經(jīng)出現(xiàn)的技術或質量缺陷并要求承包人采取措施予以糾正。重點把好“四個關”，即：①把好人員、設備、材料進場關。②把好施工工藝、工序關。③把好現(xiàn)場管理關。④把好檢測、驗收關。

以施工承包合同文件和技術規(guī)范驗收標準等為原則，嚴格監(jiān)理、熱情服務。建立全面的質量控制體系，強化承包人自檢體系的管理，嚴格做好中間的質量檢驗以及現(xiàn)場質量驗收，搞好工序監(jiān)測。從而形成承包人自檢、監(jiān)理工程師抽檢的質量保證體系。強調以事前控制為主，盡量杜絕施工質量事故的發(fā)生，以達到確保工程質量，實現(xiàn)既定質量目標，創(chuàng)精品工程。

五、監(jiān)理工作流程

掛籃懸澆預應力連續(xù)箱梁梁段監(jiān)理工作流程。見下圖：箱梁梁段監(jiān)理工作流程圖

箱梁梁段監(jiān)理工作流程圖

六、監(jiān)理控制要點 6.1 事前監(jiān)理控制要點

6.1.1 掌握和熟悉有關掛籃懸澆連續(xù)梁的質量控制文件和資料，熟悉監(jiān)理合同、承包合同、設計圖紙。

6.1.2 監(jiān)理人員要熟悉監(jiān)理合同中有關權利和義務。

6.1.3 組織和督促施工單位全面檢查掛籃懸澆連續(xù)梁各道工序是否符合設計圖紙及規(guī)范要求。

6.1.4 做好設計交底及圖紙會審工作，組織施工單位進行會審，督促其做好會審記錄。會審重點：

（1）是否符合設計規(guī)范及地區(qū)的技術標準要求；

（2）所用的材料、設備的規(guī)格、型號、性能是否合理。

（3）與其他專業(yè)圖紙對照是否相互矛盾，如：平、立面布置不合理的現(xiàn)象，并予與協(xié)調解決。

6.1.5 對承包單位人員設備等技術力量進行審核

（1）對施工方的人員架構及技術工種、上崗證進行審核。不符合合同規(guī)定的人員和施工隊伍不準進場。

（2）施工機具、設備情況。關鍵設備不滿足施工要求不準進場。未經(jīng)調試檢驗不得使用。千斤頂、配料機等需計量標定的機具設備必須按要求標定合格后方可使用。6.1.6 審核施工單位開工申請報告（1）審核施工單位施工組織設計是否符合施工規(guī)范要求，是否有保證施工質量的技術措施和施工工藝流程。

（2）根據(jù)提交的開工申請報告，審查是否已具備開工條件，審核標準應以施工方案、現(xiàn)場施工準備情況、各種開工手續(xù)是否齊全，來確定是否同意開工。

6.1.7 所有原材料均按規(guī)范要求進行取樣檢驗，試驗監(jiān)理工程師旁站其取樣、檢驗過程，所有資料合格后方可進入現(xiàn)場使用，堅決杜絕不合格材料停放在施工現(xiàn)場。6.1.8配合監(jiān)控單位的監(jiān)控措施必須落實。6.2 事中（工序）監(jiān)理控制要點 序號 關鍵工序 檢

查

要

點 1 支

架

檢

查 ①支架設計必須驗算

②現(xiàn)澆梁段地基必須處理 ③拼好的支架應進行預壓

④支架剛度、穩(wěn)定性必須檢查 2 掛

籃

檢

查 ①掛籃設計必須檢查

②掛籃的穩(wěn)定、安全性必須檢查 ③掛籃應進行加載試吊 3 支

座

檢

查 ①支座安裝型號規(guī)格位置必須正確 ②支座頂面標高必須正確 4 鋼

筋 鋼鉸線

檢

查 ① 鋼筋規(guī)格數(shù)量必須正確

②鋼筋焊接綁扎質量必須合格 ③孔道定位網(wǎng)鋼筋必須安裝

④鋼絞線規(guī)格必須符合規(guī)范要求 ⑤預應力鋼筋必須檢驗 5 模

板

檢

查 ① 模板加工質量必須檢驗

② 模板支撐必須牢固模，板表面應刷脫模劑 ③模板接縫必須有防漏漿措施 6 混凝土

檢

查 ①砼原材料質量必須合格

②砼施工配合比必須正確 ③砂、石材料應過磅

④ 砼坍落度必須檢查 砼澆筑 ① 砼振搗必須合格

② 必須有防內模上浮措施

③ 砼養(yǎng)護必須應及時到位，蒸養(yǎng)時溫度控制必須適當 8 預應力 張

拉 壓

漿

封

錨 ①錨具必須經(jīng)過檢查驗收

②張拉宜采用雙控 ③伸長量計算方法應正確，張拉伸長量必須符合規(guī)范要求 ④張拉完梁的起拱值應符合設計要求 ⑤壓漿用水泥漿必須留有強度試塊

⑥壓漿后孔道內水泥漿必須飽滿，無漏壓漿情況 ⑦壓漿后應及時封錨，封錨必須留有強度試塊 9 預留（埋）

件檢查 所有預留、預埋應及時布設，檢查

七、質量控制標準及方法 7.1基本要求

7.1.1檢查驗證懸臂澆筑或合攏段澆筑所用的砂、石、水泥、水、外摻劑及混合材料的質量和規(guī)格是否符合有關規(guī)范要求，混凝土配合比設計、拌和、運輸、澆筑、養(yǎng)生是否按規(guī)定施工。

（1）對結構的應力、變形值由監(jiān)控單位在施工中進行施工監(jiān)測控制，保證其強度和穩(wěn)定。檢查督促施工單位配合施工監(jiān)測控制情況。

（2）審查臨時承重結構的地基及基礎的設計及施工計劃。

7.1.2 懸澆塊件前，對橋墩根部（0號塊件）的高程、橋軸線作詳細復核。（1）掛籃設計

序號 掛籃的設計參數(shù) 規(guī)定值或允許偏差 掛籃質量與梁段砼的質量比 0.3～0.5，特殊情況下不得超過0.7 2 允許最大變形（包括吊帶變形的總和）20mm 3 施工時、行走時的抗傾覆安全系數(shù) 2 4 自錨固系數(shù)的安全系數(shù) 2 5 斜拉水平限位系數(shù)的安全系數(shù) 2 6 上水平限位安全系數(shù) 2 檢查掛籃所使用的材料是否可靠，有疑問時應進行力學試驗。旁站掛籃試拼后的荷載試驗。檢查掛籃支承平臺的強度是否滿足要求、平面尺寸是否滿足梁段的現(xiàn)場作業(yè)需要。（2）模板的制作與安裝

檢查模板的制作與安裝是否正確、牢靠；后吊桿和下限位拉桿孔道是否嚴格按計劃尺寸準確預留。

（3）鋼筋的制作與安裝

鋼筋的制作與安裝除按規(guī)范的相關規(guī)定檢查外，還應注意以下幾點： ①在進行腹板和底板鋼筋安裝時，應將底板鋼筋與腹板鋼筋焊接牢固。②頂板上、下兩層鋼筋網(wǎng)應形成一個整體。③頂板底層橫向鋼筋最好采用通長筋。

④鋼筋與管道相碰時，只能移動不得切斷鋼筋。

⑤若掛籃下限位器、下錨帶、斜拉桿等部位影響下一步操作必須切斷鋼筋時，應等該工序完工后，將割斷的鋼筋聯(lián)好再補孔。

（4）預應力鋼鉸線及預埋件等的加工及安裝

檢查梁段的預應力鋼鉸線、管道、鋼筋、預埋件的加工及安裝是否符合規(guī)范相關規(guī)定。（5）混凝土懸臂澆筑

①在梁段混凝土澆筑前，對掛籃（托架）、模板、預應力筋管道、鋼筋、預埋件、混凝土材料、配合比、機械設備、混凝土接縫處理情況進行全面檢查。

②連續(xù)梁懸臂澆筑前，檢查梁體施工穩(wěn)定保證措施是否落實、是否可靠。③密切注意橋墩兩側梁段施工進度的對稱、平衡情況。④對懸臂澆筑段前端底板和橋面的標高（應根據(jù)掛籃前端的垂直變形及預拱度設置）進行監(jiān)測，如與設計值有較大出入時，會同有關部門查明原因。⑤嚴格要求施工單位箱形截面混凝土的澆筑順序按設計進行。對于分層的間隔時間、分次澆筑的錯開位置實施有效控制。及時做好監(jiān)理抽檢預留試件。

⑥鋼鉸線張拉前對梁段混凝土的強度、彈性模量試驗的進行旁站記錄，只至滿足設計要求。⑦嚴格控制梁段混凝土的拆模時間及拆模時的混凝土強度。⑧敦促施工單位對成型混凝土的覆蓋養(yǎng)護。

⑨根據(jù)質監(jiān)站的要求，全部懸澆連續(xù)梁段施工不得在冬季進行。（6）穿束、張拉和壓漿

①穿束

檢查鋼鉸線束前端的包扎處理情況，避免在穿束過程中分叉和穿束困難。

②預應力張拉

旁站記錄掛籃移動前頂、腹板縱向鋼鉸線束的張拉及張拉順序是否正確合理，密切注意梁體和錨具的變化。

③壓漿

嚴格控制好鋼鉸線張拉結束后的孔道壓漿的水泥漿原材料、水泥漿配合比、孔道清理、壓漿順序、壓漿時間、壓漿壓力、穩(wěn)壓時間、密實情況等環(huán)節(jié)。及時做好監(jiān)理抽檢預留試件。

（7）合龍、體系轉換和支座反力調整

①會同相關單位測量連續(xù)箱梁頂面標高及軸線，連續(xù)測試溫度影響偏移值，觀測合龍段在溫度影響下梁體長度的變化。

②控制合龍施工順序的均衡對稱，會同設計、施工單位商定臨時荷載。

③連續(xù)梁合龍段長度及體系轉換應嚴格按設計規(guī)定執(zhí)行，將兩懸臂端的合龍口予以臨時聯(lián)接。聯(lián)接過程中注意做好如下控制工作：

復查兩懸臂端合龍施工荷載的調整情況，保證對稱相等。檢查梁體內預應力鋼鉸線是否張拉完成。

復測中跨、邊跨懸臂的撓度及兩端的高差極其調整情況。

觀測了解合龍前的溫度變化與梁端高程及合龍段長度變化的關系。

檢查和監(jiān)督合龍前兩端懸臂預加壓重、澆筑混凝土過程等量卸載、混凝土澆筑、覆蓋養(yǎng)護情況。

④檢查監(jiān)督體系轉換及支座反力調整程序是否符合設計要求。（8）托架、墩頂及附近梁段施工

①墩頂梁段及附近梁段本工程采用托架為支架就地澆筑，其模板、預應力管道、鋼筋、預埋件安裝、混凝土澆筑等的施工過程按前述其它部位控制方法控制。

②認真進行托架的設計的復核驗算工作，保證其強度、剛度、穩(wěn)定性、彈性及非彈性變形等滿足要求。

（9）支架、邊跨現(xiàn)澆段

①邊跨現(xiàn)澆段的澆筑在逐步向合龍段靠攏的過程中，密切觀測現(xiàn)澆梁段的標高及其調整情況、軸線偏移情況，使合龍高差、橫向偏位在允許誤差內。

②混凝土澆筑前檢查支架與梁底之間的相對滑動措施，保證邊跨合龍時現(xiàn)澆段能隨原澆筑“T”構自由伸縮，避免混凝土拉力過大。

③認真進行支架的設計的復核驗算工作，保證其強度、剛度、穩(wěn)定性、彈性及非彈性變形等滿足要求；

認真進行地基承載驗算和基礎設計的驗算工作，控制其承受荷載后的沉降變形滿足要求。（10）其它技術要求

①復核施工單位的懸臂梁段通過“T”構或掛孔時的強度、穩(wěn)定性的驗算。②復查懸臂端預埋件及支座位置。

7.1.3 懸臂施工必須對稱進行，對軸線和高程進行有效控制。

7.1.4 發(fā)現(xiàn)寬度超出設計和規(guī)范規(guī)定的受力裂縫時，認真查明原因，并對處理方案和結果進行審查。

7.1.5 嚴格控制懸澆的接頭質量。對梁段間膠結材料的性能、質量、填充密實情況認真查驗。7.2實測項目

懸臂澆筑梁實測項目的監(jiān)理抽檢方法按《標準》執(zhí)行，監(jiān)理抽查頻率不低于《標準》規(guī)定的25％。

懸臂澆筑梁實測項目的檢查方法及頻率，見下表： 懸臂澆筑梁實測項目

項

次 檢

驗

項

目 規(guī)定值和

容許偏差 檢驗方法 規(guī)范檢查頻率 監(jiān)理抽檢頻率（不低于25％）混凝土強度（MPa）在合格標準內 按《標準》附錄D檢查 每個節(jié)段抽查1組 軸線偏位（mm）L≤100m 10 全站儀或經(jīng)緯儀 每個節(jié)段檢查2處 每個節(jié)段檢查1處 L＞100m L/10000 頂面高程（mm）L≤100m ±20 水準儀 每個節(jié)段檢查2處 每個節(jié)段檢查2處 L＞100m ±L/5000

相鄰節(jié)段高差 10 尺量 檢查3～5處 檢查3處 斷面尺寸（mm）高度 ＋5，－10 尺量 每個節(jié)段檢查1個斷面 每個節(jié)段檢查1個斷面 頂寬 ±30 底寬 ±20

頂?shù)赘拱搴?＋10，－0 合龍后同跨對稱點高程差（mm）L≤100m 20 水準儀 每跨檢查5～7處 每跨檢查5處 L＞100m L/5000 橫坡（％）±0.15 水準儀 每節(jié)段檢查1～2處 每節(jié)段檢查1處平整度（mm）8 2m直尺 檢查豎直、水平兩個方向，每側面每10m梁長測1處 檢查豎直、水平兩個方向，每側面每20m梁長測1處 7.3外觀檢查

7.3.1檢查梁體線形是否平順、梁頂面是否平整、每孔有無明顯折變。7.3.2 檢查塊件顏色是否一致；檢查接縫是否平整密實，有無明顯錯臺。7.3.3 檢查混凝土表面是否出現(xiàn)蜂窩麻面，及對蜂窩麻面的處理情況。7.3.4 檢查梁體是否出現(xiàn)非受力裂縫，及對裂縫的處理情況。

7.3.5 檢查梁體內部是否遺留建筑垃圾、雜物、臨時預埋件等，并敦促施工單位清理干凈。

八、成果資料 8.1 監(jiān)理日記

記錄承包人各項材料進場數(shù)量、用量、庫存量及上述一般檢查項目的檢驗結果。記錄承包人各項設計、計算、方案的審查和復核情況

記錄各工序施工過程的施工記錄情況；高程、軸線偏位等規(guī)范性檢查情況；各工序的控制情況。

8.2 監(jiān)理抽檢：監(jiān)理抽檢資料（略）8.1 監(jiān)理評定：監(jiān)理評定資料（略