第一篇：熱電廠供熱、供電標煤耗率計算方法介紹及分析

熱電廠供熱、供電標煤耗率計算方法介紹及分析

摘要：對熱電廠供熱供電標煤耗率的計算方法的分析和建議 關(guān)鍵詞：供熱標煤耗率、供電標煤耗率、廠用電的熱電分攤計算、全廠熱效率、年平均熱電比。一．前言

熱電廠供熱及供電標煤耗率計算是熱電企業(yè)財務(wù)統(tǒng)計、成本計算、審核審計工作的前提。當前各熱電企業(yè)，在數(shù)據(jù)交流和上報時可能會發(fā)現(xiàn)一些問題，主要是計算公式不盡相同，致使同樣的原始資料數(shù)據(jù)，計算結(jié)果可能不一致，或者會出現(xiàn)一些不應(yīng)該有的錯誤。這種情況使我們無法正確進行財務(wù)評價，也無法對熱電成本正確性進行評價。

現(xiàn)有關(guān)于供熱、供電標煤耗率計算主要取自浙江省標準“熱電廠煤耗和廠用電率計算方法”（浙江省標準計量局發(fā)布1991年12月20日實施），在這以后，國家已發(fā)布了一系列有關(guān)文件和計算公式，例如：國家四部委急計基礎(chǔ)[2000]1268號文；2001年1月11日三部委發(fā)布的“熱電聯(lián)產(chǎn)項目可行性研究技術(shù)規(guī)定”，最近發(fā)布的文件與前述“省標”對某些計算公式不完全相同?，F(xiàn)將計算中可能遇到問題及對這些公式理解提出一些看法，供熱電行業(yè)有關(guān)同仁參考與研究。

二．對供熱及供電標準煤耗率計算方法理解： 1． 浙江省標準局1991年發(fā)布的“熱電廠煤耗和廠用電率計算方法”（以下簡稱“煤耗計算”與同時發(fā)布的“小型熱電廠成本計算方法”（以下簡稱“成本計算”）是當時同時發(fā)布，又必須同時應(yīng)用的2個標準，后者的“成本計算”必須應(yīng)用前者的“煤耗計算”數(shù)據(jù)，因此，前者是成本計算的前提。

2． 對供熱標煤耗率br的理解： “煤耗計算”中公式（9）中 br=Br/Qr×103 其中：br 供熱標煤耗率 kg/GJ Br 供熱耗標煤量 t Qr 對外總供熱量 GJ 上式中Br；Qr的計算如下： Br=Bb〃αr αr=Qr/Qh 其中： Qh 為鍋爐總產(chǎn)汽熱量 GJ 其中一部分通過汽輪機或通過減溫減壓器對外供熱，另一部分通過汽輪發(fā)電機發(fā)電。

αr 為供熱比，表示對外供熱占總鍋爐產(chǎn)汽熱量百分比。Bb為熱電廠總耗標煤量，以上這個公式br僅考慮了總耗煤量的一次分攤，而廠用電量，沒有考慮進去。標準“成本計算”在計算供熱燃料費用的成本時，又加入了供熱廠用電所需燃料費，這個又稱為二次分灘，所以原標準“成本計算”中是考慮了二次分攤，但供熱標煤耗率br沒有考慮二次分攤。2001年三部委發(fā)布的“熱電聯(lián)產(chǎn)項目可行性研究技術(shù)規(guī)定”（以下簡稱“技術(shù)規(guī)定”）已在這個br計算公式中考慮了二次分攤。

公式如下：

brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp（書中公式17-20）其中： brp 全廠年平均供熱標準煤耗率 kg/GJ ηgL 鍋爐效率 % ηgd 管道效率 % εr 鍋爐單位供熱量所需廠用電量 kWh/GJ bdp 汽輪發(fā)電機組年平均標準煤耗率 kg/kWh 說明：公式前面部份是一次分攤標煤耗率與“煤耗計算”中公式理論上是一致的（公式推 導(dǎo)見后面附件），后面一部份即考慮了廠用電的二次分攤的標準煤耗率。

3． 提出：供熱標煤耗率br公式是否應(yīng)與“技術(shù)規(guī)定”一致，“技術(shù)規(guī)定”加上了廠用電的二次分攤，即廠用電不能全由供電成本來承擔的公式比較合理，所以建議目前供熱標煤耗率br計算公式采用“技術(shù)規(guī)定”的計算方法；但是形式上采用“煤耗計算”的公式，式中br中加入了二次分攤就不必在后面“成本計算”供熱燃料費中加入廠用電的燃料費。

公式如下： br=Br〃103/Qr+ εr 〃bd kg/GJ …………（1）其中：bd 發(fā)電標煤耗率（僅考慮一次分攤）bd =（Bb-Br）〃103/E kg/kwh …………（2）4． 供電標煤耗率計算

由于供熱標煤耗率計算中計入了廠用電二次分攤 所以供電標煤耗率計算公式就修改為：

bgd=（103Bb-Qrbr）/Eg kg/kwh …………（3）其中： Eg為供電量 kwh 上式為運行熱電廠計算公式，對于可行性方案研究“技術(shù)規(guī)定”用下式： bgd=bd/（1-ed）…………（4）

其中： e d 為 發(fā)電廠用電率(公式在后面介紹)公式（3）與公式（4）是不一致的，公式（3）比較符合實際情況，公式（4）有一定誤差，但誤差很小，在可行性中使用是可以的。

三．關(guān)于廠用電的熱電分攤計算方法： 1． 廠用電分攤計算公式 Eg=E-Ez …………（5）E 總發(fā)電量 kWh Ez 總廠用電量 kWh Eg 對外供電量 kWh

Ezr=αr 〃Ez …………（6）其中：Ezr 供熱用廠電量

αr 采用一次供熱分攤比數(shù)值，大熱電廠供熱用廠用電量，由2塊組成；一塊是專門用于供熱的電機，動力及照明用電量；另一塊是供熱和發(fā)電共用的電量，例如：鍋爐鼓引風機、給水泵用電量，用供熱分攤比αr 數(shù)值分開二塊即可。

對于Ezd發(fā)電用廠用電量，也用 以上類似辦法算出，這種計算麻煩一些，本人認為一般的小型熱電廠僅用公式（6）計算也就可以了。

同上理由 Ezd=（1-αr）Ez …………（7）2．供熱廠用電率計算

εr =Ezr/Qr kWh /GJ …………（8）其中：εr 供熱廠用電率

（在“技術(shù)規(guī)定”中稱為鍋爐單位供熱需用的電量）3．發(fā)電廠用電率計算 ed =Ezd/E …………（9）其中：ed 發(fā)電廠用電率

4．關(guān)于εr 與ed 的說明

有時有人用Ez/E來代替 ed是錯誤的，ez=Ez/E為全廠總廠用電率

bgd=bd/（1-ez）是錯誤的，因為它不考慮廠用電二次分攤，總廠用電量全部計入發(fā)電損耗中去了。

εr 在“煤耗計算”公式中名為 供熱廠用電率；在“技術(shù)規(guī)定”中稱為鍋爐單位供熱需用的電量；建議改為單位供熱廠用電量比較合適。

四．關(guān)于熱電廠全廠熱效率及平均熱電比計算公式： 1．全廠熱效率公式 原“煤耗計算”中

η0=(0.0036E+Qr)/ 0.293Bb % 現(xiàn)1268號文中計算公式

η0=(0.0036Eg+Qr)/ 0.293Bb % …………（10）本人認為應(yīng)采用現(xiàn)行標準，按1268號文進行統(tǒng)一。把發(fā)電量改為供電量，三部委發(fā)布的“技術(shù)規(guī)定”也采用1268號文中的公式。

2． 熱電廠全年平均熱電比

R=Qr〃100/0.0036Eg % …………（11）同上節(jié)相同理由，把E改為Eg。五．結(jié)束語

以上對小型熱電廠關(guān)于供熱供電標煤耗率的計算，對全廠熱效率及全年平均熱電比的計算公式。根據(jù)“技術(shù)規(guī)定”及1268號文件，給予的理解或者建議，供熱電廠企業(yè)有關(guān)技術(shù)人員作參考。

附件: br公式推導(dǎo)

br=Br〃103/Qr kg/GJ …………（12）本式適用于運行熱電廠供熱標煤耗率計算 進入汽機前熱量計算公式：

Qh=Qr+Qd=Bb〃QyD w〃ηgdηgL=（Br+Bd）QyD w〃ηgdηgL 按熱電分攤概念，Qr及Qd效率是一致的。則Qr=Br 〃QyD w〃ηgd〃ηgL〃103 其中QyD w=7000kcal/kg=29308kJ/kg =0.029GJ/kg=1/34.12GJ/kg 則Qr/Br103=（ηgL〃ηgd/34.12）Br〃103/Qr=34.12/ηgL〃ηgd 代入公式（1）

br= Br〃103r /Qr = 34.12 / ηgL〃ηgd kg/GJ …………（13）

本式適用于可行性方案中，供熱熱電廠標煤耗率計算 “技術(shù)規(guī)定”中正式公式為：brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp

第二篇：熱電廠供熱及供電標煤耗率計算

熱電廠供熱及供電標煤耗率計算是熱電企業(yè)財務(wù)統(tǒng)計、成本計算、審核審計工作的前提。當前各熱電企業(yè)，在數(shù)據(jù)交流和上報時可能會發(fā)現(xiàn)一些問題，主要是計算公式不盡相同，致使同樣的原始資料數(shù)據(jù)，計算結(jié)果可能不一致，或者會出現(xiàn)一些不應(yīng)該有的錯誤。這種情況使我們無法正確進行財務(wù)評價，也無法對熱電成本正確性進行評價。

現(xiàn)有關(guān)于供熱、供電標煤耗率計算主要取自浙江省標準“熱電廠煤耗和廠用電率計算方法”（浙江省標準計量局發(fā)布1991年12月20日實施），在這以后，國家已發(fā)布了一系列有關(guān)文件和計算公式，例如：國家四部委急計基礎(chǔ)[2000]1268號文；2001年1月11日三部委發(fā)布的“熱電聯(lián)產(chǎn)項目可行性研究技術(shù)規(guī)定”，最近發(fā)布的文件與前述“省標”對某些計算公式不完全相同?，F(xiàn)將計算中可能遇到問題及對這些公式理解提出一些看法，供熱電行業(yè)有關(guān)同仁參考與研究。

二．對供熱及供電標準煤耗率計算方法理解：

1． 浙江省標準局1991年發(fā)布的“熱電廠煤耗和廠用電率計算方法”（以下簡稱“煤耗計算”與同時發(fā)布的“小型熱電廠成本計算方法”（以下簡稱“成本計算”）是當時同時發(fā)布，又必須同時應(yīng)用的2個標準，后者的“成本計算”必須應(yīng)用前者的“煤耗計算”數(shù)據(jù)，因此，前者是成本計算的前提。

2． 對供熱標煤耗率br的理解： “煤耗計算”中公式（9）中 br=Br/Qr×103

其中：br 供熱標煤耗率 kg/GJ Br 供熱耗標煤量 t Qr 對外總供熱量 GJ 上式中Br；Qr的計算如下： Br=Bb·αr αr=Qr/Qh 其中： Qh 為鍋爐總產(chǎn)汽熱量 GJ 其中一部分通過汽輪機或通過減溫減壓器對外供熱，另一部分通過汽輪發(fā)電機發(fā)電。

αr 為供熱比，表示對外供熱占總鍋爐產(chǎn)汽熱量百分比。Bb為熱電廠總耗標煤量，以上這個公式br僅考慮了總耗煤量的一次分攤，而廠用電量，沒有考慮進去。標準“成本計算”在計算供熱燃料費用的成本時，又加入了供熱廠用電所需燃料費，這個又稱為二次分灘，所以原標準“成本計算”中是考慮了二次分攤，但供熱標煤耗率br沒有考慮二次分攤。2001年三部委發(fā)布的“熱電聯(lián)產(chǎn)項目可行性研究技術(shù)規(guī)定”（以下簡稱“技術(shù)規(guī)定”）已在這個br計算公式中考慮了二次分攤。公式如下：

brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp（書中公式17-20）其中： brp 全廠年平均供熱標準煤耗率 kg/GJ ηgL 鍋爐效率 % ηgd 管道效率 % εr 鍋爐單位供熱量所需廠用電量 kWh/GJ bdp 汽輪發(fā)電機組年平均標準煤耗率 kg/kWh

說明：公式前面部份是一次分攤標煤耗率與“煤耗計算”中公式理論上是一致的（公式推 導(dǎo)見后面附件），后面一部份即考慮了廠用電的二次分攤的標準煤耗率。

3． 提出：供熱標煤耗率br公式是否應(yīng)與“技術(shù)規(guī)定”一致，“技術(shù)規(guī)定”加上了廠用電的二次分攤，即廠用電不能全由供電成本來承擔的公式比較合理，所以建議目前供熱標煤耗率br計算公式采用“技術(shù)規(guī)定”的計算方法；但是形式上采用“煤耗計算”的公式，式中br中加入了二次分攤就不必在后面“成本計算”供熱燃料費中加入廠用電的燃料費。公式如下：

br=Br·103/Qr+ εr ·bd kg/GJ ????（1）其中：bd 發(fā)電標煤耗率（僅考慮一次分攤）bd =（Bb-Br）·103/E kg/kwh ????（2）

4． 供電標煤耗率計算

由于供熱標煤耗率計算中計入了廠用電二次分攤 所以供電標煤耗率計算公式就修改為：

bgd=（103Bb-Qrbr）/Eg kg/kwh ????（3）其中： Eg為供電量 kwh 上式為運行熱電廠計算公式，對于可行性方案研究“技術(shù)規(guī)定”用下式： bgd=bd/（1-ed）????（4）

其中： e d 為 發(fā)電廠用電率(公式在后面介紹)公式（3）與公式（4）是不一致的，公式（3）比較符合實際情況，公式（4）有一定誤差，但誤差很小，在可行性中使用是可以的。

三．關(guān)于廠用電的熱電分攤計算方法：

1． 廠用電分攤計算公式 Eg=E-Ez ????（5）E 總發(fā)電量 kWh Ez 總廠用電量 kWh Eg 對外供電量 kWh Ezr=αr ·Ez ????（6）其中：Ezr 供熱用廠電量

αr 采用一次供熱分攤比數(shù)值，大熱電廠供熱用廠用電量，由2塊組成；一塊是專門用于供熱的電機，動力及照明用電量；另一塊是供熱和發(fā)電共用的電量，例如：鍋爐鼓引風機、給水泵用電量，用供熱分攤比αr 數(shù)值分開二塊即可。對于Ezd發(fā)電用廠用電量，也用 以上類似辦法算出，這種計算麻煩一些，本人認為一般的小型熱電廠僅用公式（6）計算也就可以了。

同上理由 Ezd=（1-αr）Ez ????（7）

2．供熱廠用電率計算

εr =Ezr/Qr kWh /GJ ????（8）其中：εr 供熱廠用電率

（在“技術(shù)規(guī)定”中稱為鍋爐單位供熱需用的電量）

3．發(fā)電廠用電率計算 ed =Ezd/E ????（9）其中：ed 發(fā)電廠用電率

4．關(guān)于εr 與ed 的說明

有時有人用Ez/E來代替 ed是錯誤的，ez=Ez/E為全廠總廠用電率 bgd=bd/（1-ez）是錯誤的，因為它不考慮廠用電二次分攤，總廠用電量全部計入發(fā)電損耗中去了。

εr 在“煤耗計算”公式中名為 供熱廠用電率；在“技術(shù)規(guī)定”中稱為鍋爐單位供熱需用的電量；建議改為單位供熱廠用電量比較合適。

四．關(guān)于熱電廠全廠熱效率及平均熱電比計算公式：

1．全廠熱效率公式 原“煤耗計算”中

η0=(0.0036E+Qr)/ 0.293Bb % 現(xiàn)1268號文中計算公式

η0=(0.0036Eg+Qr)/ 0.293Bb % ????（10）

本人認為應(yīng)采用現(xiàn)行標準，按1268號文進行統(tǒng)一。把發(fā)電量改為供電量，三部委發(fā)布的“技術(shù)規(guī)定”也采用1268號文中的公式。

2． 熱電廠全年平均熱電比 R=Qr·100/0.0036Eg % ????（11）同上節(jié)相同理由，把E改為Eg。

五．結(jié)束語

以上對小型熱電廠關(guān)于供熱供電標煤耗率的計算，對全廠熱效率及全年平均熱電比的計算公式。根據(jù)“技術(shù)規(guī)定”及1268號文件，給予的理解或者建議，供熱電廠企業(yè)有關(guān)技術(shù)人員作參考。

附件: br公式推導(dǎo)

br=Br·103/Qr kg/GJ ????（12）本式適用于運行熱電廠供熱標煤耗率計算 進入汽機前熱量計算公式：

Qh=Qr+Qd=Bb·QyD w·ηgdηgL=（Br+Bd）QyD w·ηgdηgL 按熱電分攤概念，Qr及Qd效率是一致的。則Qr=Br ·QyD w·ηgd·ηgL·103 其中QyD w=7000kcal/kg=29308kJ/kg =0.029GJ/kg=1/34.12GJ/kg 則Qr/Br103=（ηgL·ηgd/34.12）Br·103/Qr=34.12/ηgL·ηgd 代入公式（1）

br= Br·103r /Qr = 34.12 / ηgL·ηgd kg/GJ ????（13）

本式適用于可行性方案中，供熱熱電廠標煤耗率計算 “技術(shù)規(guī)定”中正式公式為：brp=34.12/ηgLηgd+εrbdp

第三篇：熱電廠熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計計算方法

熱電廠熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計計算方法(1)日前，我國北方大中城市已普遍建有熱電廠，很多大型工業(yè)企業(yè)也建有自備熱電廠，甚至一些中小型企業(yè)也建有以裕壓發(fā)電形式的小型自備熱電站。這些以供熱為主、熱電聯(lián)產(chǎn)的熱電廠，已成為我國電力事業(yè)的一 個重要組成部分。

按照熱電聯(lián)產(chǎn)的理論計算結(jié)果，利用供熱抽汽或背壓排汽進行熱電聯(lián)產(chǎn)的發(fā)電煤耗率應(yīng)為O.1 5～0.2kg標準煤/千瓦時，即使再考慮薊抽汽式汽輪機內(nèi)凝汽發(fā)電的低效率和其它汽水損失，熱電廠的綜合發(fā)電煤耗率也不應(yīng)超過O.3.kg標準煤/千瓦時。但是很多熱電廠實際運行結(jié)果都高于這個指標.其原因是多方面的，其中非常重要的一條就是熱電廠在設(shè)計階段對熱電聯(lián)產(chǎn)的最基本設(shè)計參數(shù)—— 最大熱負荷及其變化特性估算不準，還有熱化系數(shù)取值過高，導(dǎo)致熱電廠規(guī)模偏大，甚至供熱機組的設(shè)計熱負荷值大大高于實際最南熱負荷。這樣，熱電廠只好加大凝汽發(fā)電份額或降低設(shè)備容量利胃率，對背壓式機組的運行往往帶來困難。

熱電聯(lián)產(chǎn)有兩個顯著特點 一是熱負荷的供需應(yīng)基本保持適時平衡;二是 以熱定電。要使熱電聯(lián)產(chǎn)取得較好的節(jié)能效果，必須在熱電廠設(shè)計的前期就應(yīng)比較準確地計算出它的最大熱負荷，總供熱量以及繪制出全年熱負荷持續(xù)時間曲線.在此基礎(chǔ)上再考慮適當?shù)臒峄禂?shù)，列舉出若干可行的方案，進行技術(shù)經(jīng)濟比較計算，最后確定出最優(yōu)方案。

目前對栗暖熱負荷的測算已有了比較可靠的算法，但對工業(yè)熱負荷的測算尚無較有效盼方法。以往對熱電廠工業(yè)熱負荷的估算方法有以下幾種，(1)按各個熱用戶原有供熱鍋爐的容量來估算，通常是取各個容量之和作為熱電廠工業(yè)熱負荷的設(shè)計值;(2)根據(jù)各個熱用戶自報的熱負荷數(shù)據(jù)，取各用戶避大熱負荷之和作為熱電廠熱負荷的最大值;(3)根據(jù)各熱用戶生產(chǎn)產(chǎn)品的單位熱鞠和產(chǎn)量情況，估算熱電廠的最大熱負荷;(4)根據(jù)熱用戶進行過的企業(yè)能量平衡測試數(shù)據(jù)來估算熱電廠的最太熱負荷;(5)對各熱用戶的用熱情況作簡單的潮試，并通過簡單的現(xiàn)場調(diào)查來決定熱電廠的最大熱負荷。

這些估算方法都不夠合理，特別是前三種方法誤差極大，因此都不能比較準確可靠地估算出熱電廠的最大熱負荷值，其主要問題是。

1、未考慮各熱用戶最大熱負荷的同時出現(xiàn)率一般來說，各用戶的最大熱負荷并不在一日內(nèi)同一時刻出現(xiàn) 所以熱電廠的最大熱負荷并不等于各用戶最大熱負荷之和，而是小于這個數(shù).熱電廠最大熱負荷與各用戶最大熱負荷之和的比值可定義為用戶最大熱負荷的同時出現(xiàn)率γ，γ=

通常，γ< 1。它的大小與熱用戶的多少、各用戶熱負荷的波動特性等多方面因素有關(guān)。由于不同熱電廠的熱用戶用熱情況不盡相同，所以其T值在O.5～O.9范周內(nèi)因熱電廠而異。因此，試圖通過選定 值來決定熱電廠的最大熱負荷還缺乏科學(xué)根據(jù)。

2、未考慮蒸汽參數(shù)的變化對俱熱蒸汽量影響

通常，工業(yè)鍋爐提供：一和蒸汽，麗熱電廠供應(yīng)過熱燕汽，且蒸汽壓力也有所提高。這樣，每公斤蒸汽的放熱量增丸相應(yīng)所需的蒸汽量堿少。其關(guān)系如下

故

式中

上述供汽量關(guān)系也可由下式確定：

式中

3、有些調(diào)查數(shù)據(jù)中含有主觀因素

有些熱用戶在申報熱負荷量時往往“寧高勿低”。

為了比較準確地 科學(xué)地計算出熱電廠最大熱負荷，本文提出用概率論和數(shù)理統(tǒng)計的方法，并輔以計算機手段進行熱電廠熱負荷的計算并求出最大值.這就為確定熱電廠的最佳熱化系數(shù)打下基礎(chǔ)。

所需要的原始資料是： 各熱用戶原供熱鍋爐房在各季節(jié)內(nèi)有代表性的全日供汽和熱水負荷曲線(或數(shù)據(jù))和供汽參數(shù).其流量資料可由原鍋爐房供汽引出口處的蒸汽流量計記錄得到，也可由鍋爐給水箱的水流量計記錄再扣除鍋爐的汽水損失后得到.其蒸汽和熱水的參數(shù)可從溫度、壓力記錄得到。

首先要對各甩戶的壘日供汽資料進行分析對比，找出各用戶全日用熱量都比較高的季節(jié)，稱為公共用熱高峰季節(jié).熱電廠的最大熱負荷就出現(xiàn)在這個季節(jié)內(nèi)。如果各用戶的熱負荷高峰不在同一季節(jié)內(nèi)出現(xiàn)則應(yīng)選熱負荷較大的凡個用戶的公共用熱高峰季節(jié)作為全部用戶的公用熱高峰季節(jié)，或者選兩個用熱高峰季節(jié)。

應(yīng)當注意的是，即使在公共用熱高峰季節(jié)內(nèi)，同一個熱用戶的每日熱負荷也并非完全相同 愿因是同一熱用戶的各用熱靛備的用熱量在各天的同一時刻具有一定的隨機性，而且測量儀表受備種隨機因素的影響，其觀測值(或記錄值)也具有一定的隨機性.盡管如此同一用戶在每日的同一時刻，其供熱量的觀測值(或記錄值)是符臺正態(tài)分布的。所以對同一用戶要取公共用熱高峰季節(jié)內(nèi)若干個全目供熱負荷資料作為子樣，來估計出母體值的區(qū)間。設(shè)在公共用熱高峰季節(jié)，對一個用戶取n個全日供熱資料，其中在每日的t時刻用熱負荷的測定值為以，則該子樣的均值為

則該子樣的均值為

如果取另外n個全日供熱資料，則會算得另外的），式中m為則，這些

也服從正態(tài)分布N(，m，的母體均值。將其化為標準正態(tài)分布(Z； 0，1)，式中為測量系列的標準誤差，現(xiàn)取z落人某一區(qū)間 所以 的概率為0.95，即

查正態(tài)分布表，即

因而，它的含義是在，隨機區(qū)間，內(nèi)包含母體均值m的概率為0.95(置信度)，而不包含m的概率為O.05(危險度)。所以，可以把前每月t時刻的用熱負荷理解為負荷的最大值，故取

作為t時刻的熱負荷值.又因為只取原區(qū)間的上限，故其置信度為0.95+0.os/z=o.975。因此，用D。值作為塒刻的熱負荷，可以以0.975的置信度保證其它天在t時刻的熱負荷落入此值之內(nèi)。

我們要對每一個熱用戶的測量子樣都進行上述數(shù)理統(tǒng)計針算，并且每月的測點要足夠多(通常每小時取一點)，最后得到每個熱用戶壘日用熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計值.對熱電廠來說，它在t時刻的供熱量應(yīng)基奉上等于各用戶在同一時刻的用熱量之和(因供熱系統(tǒng)的蓄熱能力不大)，即

(置信度0.95)。因為是要獲得熱

(7)這樣就可以得到熱電廠在公共用熱高峰季節(jié)全Et供熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計數(shù)據(jù)。

以上所得的熱電廠熱負荷與時間對應(yīng)數(shù)據(jù)只是一些離散點，為了更詳細地計算，需按上述離散點進行插值或曲線擬合.可以采罱三次樣條插值法、線性插值法或多項式曲線擬合。通常采用線性插值法即可得到能滿足要求的精確度。

按一定的肘間步長(例如0.1或0.25小時作為步長)得到插值后 可在繪圖機上繪出熱電廠在公共用熱高峰季節(jié)的全Et供熱負荷曲線圖;也可按比較太小的方法，將負荷從大到小排列起來形成全日供熱負荷持續(xù)時間圖。如圖l和圖2所示。同時也得到熱電廠的最大供熱負荷值，該值以0.975的置信度，可保證全年各天的最大熱負荷值都落八此數(shù)值內(nèi)。

圖l 熱電廠疊日數(shù)理統(tǒng)計熱負荷

圖2 熱電廠全丑數(shù)理統(tǒng)計熱負荷持續(xù)對間

上述算法中，每個用戶的測量子樣越多。最后算得熱電廠晟太熱負荷值越準確可靠。但是，如果一座熱電廣有幾十個用戶，每個用戶取十幾個子樣，而每個子樣又有24個測點，那么按上述方法的計算量是非常犬的。為此編制了RIH 計算程序，只要輸八各用戶在公共用熱高峰內(nèi)的熱負荷數(shù)據(jù)，則可輸出各用戶熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計值、熱電廠熱負荷的數(shù)理統(tǒng)計值、蠕值后的熱負荷圈、全日持續(xù)時間圖和熱電廠的攝大熱負荷值等資料。這些資辯對熱電廠設(shè)計方案的選擇、最佳熱化系數(shù)的確定都有重要意義。

示倒： 某地區(qū)欲建一座熱電廠向三個熱用戶供應(yīng)蒸汽。在公共用熱高峰季節(jié)內(nèi)，每個熱用戶取四天全日用熱負荷記錄值(每小時取一點)作為子樣。這些測值經(jīng)(1)式或(2)式折算后，列入表l，將表l值輸入計算機后即輸出各種數(shù)據(jù)。

表1 各熱用戶全日用汽負荷記錄值(t，h)從表l可見，用戶l、2和3的最大用汽負荷的總和，比熱電廠總供汽負荷的數(shù)理統(tǒng)計最大值要高。表2為熱用戶各測點平均用汽負荷與數(shù)理統(tǒng)計值的對比表(用戶1)。表3為熱電廠全日供熱負荷的數(shù)據(jù)統(tǒng)計值。表4為熱電廠全日供汽負荷插值的部分數(shù)據(jù)(步長為0.25)。

表2 用戶1備測點平均用汽負荷與數(shù)理統(tǒng)計值的對比(t，h)

表3 熱電廠全日供汽負荷的數(shù)理統(tǒng)計數(shù)據(jù)(t，h)

表4 熱電廣全日供汽負荷插值的部分數(shù)據(jù)(t/h)結(jié)論

1、熱電廠最大熱負荷的計算，一定要考慮各熱用戶最大熱負荷的同時出現(xiàn)率，決不可作簡單相加，而且要選用各熱用戶在公共用熱高峰季節(jié)的測值.2、采用數(shù)理統(tǒng)計的方法算得的熱電廠最大熱負荷值，具有較高的準確性和可信度，并且用戶的熱負荷測量子樣越多，其準確性和可信度越高.在繕 究和計算熱電廠最佳熱化系數(shù)和繪制全年熱負荷持續(xù)時間圖時，也應(yīng)采取這種數(shù)理統(tǒng)計的算法。

3、熱電廠的熱用戶越多，各熱用戶熱負荷波動特性差異越大，則熱電廠的全日熱負荷越平穩(wěn)，最大熱負荷的同時出現(xiàn)率越小。

第四篇：30萬機組供電煤耗率影響因素分析及控制的論述

關(guān)于330MW機組供電煤耗率影響因素分析及

控制的論述

王華

王振華

關(guān)鍵詞：燃煤機組、供電煤耗、節(jié)能、降耗

摘 要：山東魏橋鋁電有限公司熱電廠，結(jié)合當前國家節(jié)能減排要求，通過對機組選型、系統(tǒng)優(yōu)化、運行精調(diào)細控等各方面努力，使機組供電煤耗率降至較低水平，在積極響應(yīng)國家節(jié)能降耗的同時，為企業(yè)創(chuàng)造了豐碩的經(jīng)濟效益。

為實現(xiàn)燃煤熱電機組節(jié)能降耗的目標，我廠在電廠設(shè)計建設(shè)初期就綜合考慮選用先進設(shè)備及系統(tǒng)、技術(shù)，并且在實際生產(chǎn)運行中，對系統(tǒng)運方嚴調(diào)細控，由細節(jié)入手，充分考慮現(xiàn)場實際并積極吸取兄弟單位先進經(jīng)驗，在降低機組供電煤耗率，提高企業(yè)經(jīng)濟效益方面取得了良好的效果，具體論述如下。1．影響機組供電煤耗率原因分析

山東魏橋鋁電有限公司熱電廠裝機容量為4×330MW燃煤機組，采用固態(tài)排渣，一次再熱，平衡通風，全鋼結(jié)構(gòu)，半露天島式布置，亞臨界自然循環(huán)汽包爐。針對燃煤鍋爐，影響其供電標煤耗的因素很多，主要因素有兩方面，具體分析如下：

1．1.系統(tǒng)工藝及環(huán)境因素

影響機組供電煤耗率高低因素中系統(tǒng)工藝因素主要包括給水泵選型、制粉系統(tǒng)選型、脫硫脫硝系統(tǒng)工藝、鍋爐類型、機組類型、機組冷卻方式等。環(huán)境因素主要是指機組所處區(qū)域環(huán)境溫度、氣壓等因素。

機組選用汽動給水泵與配備電動給水泵相比，國產(chǎn)300MW機組，一般供電煤耗率能降低1g/KWh;制粉系統(tǒng)采用中速磨與普通鋼球磨相比，因鋼球磨電耗的增加，導(dǎo)致其供電煤耗率比中速磨高出1.7g/KWh左右；脫硝系統(tǒng)采用選擇性催化還原SCR裝置BMCR工況時，比采用選擇性非催化還原SNCR裝置的供電煤耗率要低0.02%；機組選用供熱機組比純凝機組，從2011年全國機組數(shù)據(jù)分析來看，300MW機組供電煤耗率大約低11.89g/KWh。我們單位在機組設(shè)計選型時，即充分考慮以上各因素，給水泵選用汽動為主，電泵配合的方式。脫硝工藝選用選擇性催化還原SCR裝置。主機選用供熱機組，從硬件方面為降低供電煤耗率打下良好的基礎(chǔ)。

1.2.運行控制因素

在機組選型建設(shè)一定的情況下，運行控制與調(diào)整因素對供電煤耗率的高低影響極大，主要包括機組負荷率高低、每年機組啟停的次數(shù)多少、運行蒸汽參數(shù)高低、系統(tǒng)管道效率、鍋爐熱效率、汽機熱耗率、廠用電率、煤質(zhì)管控、機組熱電比、機組一次調(diào)頻動作頻率等方面。

在其他條件相同的情況下，機組負荷率降低，供電煤耗率則會增加；機組啟停次數(shù)增加，則也會使供電煤耗率增加；另外蒸汽參數(shù)降低、熱力系統(tǒng)管道保溫不善、系統(tǒng)內(nèi)漏、鍋爐排污增加、采暖、蒸汽吹灰以及煤質(zhì)偏離設(shè)計值過大、入廠煤與入爐煤熱值偏差大、熱電比降

低、機組一次調(diào)頻動作過于頻繁等情況均會使機組供電煤耗率增加。機組運行中只有隨時對以上各影響因素進行精調(diào)細控，才能達到機組節(jié)能降耗降低供電煤耗率的目的。

2.控制措施

對于影響機組供電煤耗率工藝及環(huán)境方面的因素，因機組定型后便已固定，在此不做重點敘述，重點對運行控制措施表述如下：

2.1．運行管理方面措施

為了降低機組供電煤耗率，在管理方面①各生產(chǎn)管理部門每月嚴格按公司下達產(chǎn)量計劃合理分配機組電、熱負荷，力求提高機組負荷率和熱電比至最優(yōu)水平，保證機組長期穩(wěn)定運行于320MW-330MW區(qū)域；②每月按時對燃煤皮帶稱進行實物校驗，并對比每天上煤量與機組發(fā)供電、熱量的比例變化情況，在保證計量準確的同時，及時發(fā)現(xiàn)指標的異常變化，及時查找原因進行處理，并要求各值長以相關(guān)數(shù)據(jù)為依據(jù)及時從燃煤配比、負荷分配等方面做出運方調(diào)整；③定期對煤場存煤、燃油進行盤虧，保證庫存數(shù)據(jù)精確可控；④嚴抓運行小指標評比工作，嚴格落實好獎罰，以提高全員參與經(jīng)濟調(diào)整熱情；⑤嚴格各級管理人員日報表審核分析制度，從運行值長到車間及以上各生產(chǎn)管理干部，每天對日報表進行仔細審核，對異常波動指標進行討論分析，認真查找原因，第一時間采取切實可行的整改措施，防止因控制調(diào)整不當造成供電煤耗率異常升高；⑥嚴格落實設(shè)備保養(yǎng)與維護制度，合理安排機組運方，降低輔機用電單耗及廠用電率；⑦鍋爐燃燒調(diào)整試驗定期化，以便及時對風粉進行調(diào)整。并每月定期進行機組真空嚴密試驗，及時處理真空系統(tǒng)泄漏，保證機組真空處于優(yōu)質(zhì)以上水平，以切實降低機組供電煤耗率。

2.2.運行調(diào)整控制方面

為了降低機組供電煤耗率，在運行調(diào)整方面①優(yōu)化機組啟停方式，采取機組中壓缸啟動模式，降低機組啟動用油，從而降低機組年均供電煤耗率；②及時根據(jù)煤質(zhì)變化調(diào)整制粉出力，控制合理的煤粉細度，同時合理鍋爐配風，保證燃料充分燃燒，降低飛灰可燃物；③加強對空預(yù)器的運行監(jiān)視與日常維護，減少空預(yù)器積灰，保證其換熱效果，降低排煙溫度，從查閱以往國內(nèi)相關(guān)參數(shù)知，300MW煤粉爐排煙溫度由120℃升高到130℃,其供電煤耗率大約增加1.79g/KWh,所以排煙溫度的合理控制對降低供電煤耗率影響較大；④優(yōu)化鍋爐噴燃氣形式，降低鍋爐NOx含量；⑤優(yōu)化系統(tǒng)、輔機運方，每運行班均要求燃煤滿倉交接班，增大皮帶停運間隔時間，減少皮帶啟停次數(shù)；⑥加強設(shè)備治理力度，及時消除各類跑冒滴漏缺陷，提高設(shè)備可靠率和系統(tǒng)管路熱效率。另外根據(jù)氣溫、負荷變化及時調(diào)整循泵、給泵出力，降低廠用電率；根據(jù)機組狀況及電網(wǎng)運方，盡量減少機組啟停次數(shù)，減少啟動煤、油耗量，降低機組年均供電煤耗率。

經(jīng)過從以上各環(huán)節(jié)入手精調(diào)細控，我單位在供電煤耗率控制方面，2014年在2臺機組大修（每臺機大修按1個月時間記）的情況下10個月供電煤耗率仍達到了平均326g/KWh，如無機組大修實際值肯定比此值更低，此供電煤耗率與當前國內(nèi)同類型機組平均供電煤耗率

330g/KWh相比，約低4g/KWh左右，調(diào)控效果顯著。

3.結(jié)束語

燃煤火力發(fā)電廠，是一個連續(xù)運行的產(chǎn)業(yè)，每年其造成的燃煤資源消耗巨大，針對當前自然可利用資源急劇減少的嚴峻形勢，減少資源消耗已成為生產(chǎn)的重中之重，山東魏橋鋁電有限公司熱電廠通過對生產(chǎn)各環(huán)節(jié)的嚴格控制，運行中的精細調(diào)整，在為企業(yè)創(chuàng)造了較大的經(jīng)濟價值的同時，也為國家創(chuàng)建節(jié)約型現(xiàn)代化火力發(fā)電企業(yè)起到了良好的示范作用。

【參考文獻】

[1].山東魏橋鋁電有限公司《集控運行規(guī)程》Q/WQRD-W1-102.001.2013 [2].《火電廠節(jié)能減排手冊》中國電力出版社

[3].《國家發(fā)改能源[2014]2093號文件》典型常規(guī)燃煤發(fā)電機組供電煤耗率參考值 題目譯成英文：On the power supply coal consumption rate of 330MW unit analysis of influence factors and control discussion 摘要譯成英文：Shandong Weiqiao Aluminum Co., Ltd.cogeneration power plant, combining with the current national energy-saving emission reduction requirements, based on unit selection, system optimization, operation control and other aspects of fine adjustment efforts, make the unit coal consumption rate of power supply to a lower level, in a positive response to the national energy saving at the same time, created a great economic benefit for enterprises

第五篇：國電吉林熱電廠4主變35千伏側(cè)氧化鋅避雷器存在隱患燒損變壓器原因分析及防范措施

國電吉林熱電廠4（5）主變35千伏側(cè)氧化鋅避雷器

若存在隱患燒損變壓器原因分析及防范措施

國電吉林熱電廠 [132021] 徐 俊 龍

【摘 要】 針對吉林熱電廠4（5）號主變35千伏側(cè)氧化鋅避雷器若存在隱患燒損變壓器原因進行分析，并提出了防范措施。

【關(guān)鍵詞】 氧化鋅避雷器存在隱患 變壓器燒損 原因分析 防范措施 1前言

國電吉林熱電廠4（5）主變?yōu)槿碜儔浩?，其電壓等級?6千伏、35千伏和6.3千伏，原作為66千伏和35千伏系統(tǒng)聯(lián)絡(luò)變壓器使用，后因吉林市城網(wǎng)結(jié)構(gòu)改造過程中35千伏系統(tǒng)取消后，吉林熱電廠4（5）號主變35千伏側(cè)線圈處于開口運行方式。為防止在事故情況下和操作過程中出現(xiàn)過電壓燒損變壓器，在其35千伏側(cè)出口引線上裝設(shè)了三相氧化鋅避雷器作為過電壓保護裝置。

2若存在隱患燒損變壓器原因分析

由于惡劣天氣或操作不當，在4（5）號主變35千伏側(cè)產(chǎn)生內(nèi)部過電壓，引起出口三相氧化鋅避雷器動作，其內(nèi)部壓敏電阻（非線性電阻）在沖擊電壓作用下，對地呈現(xiàn)低阻值消除過電壓。當過電壓消除后恢復(fù)工頻電壓時，壓敏電阻對地又呈現(xiàn)高阻值（絕緣），因此對過電壓起到了很好的保護作用。若氧化鋅避雷器在安裝之前存在缺陷，工作性能不穩(wěn)定，系統(tǒng)過電壓過程中，壓敏電阻的阻抗迅速降低，該電阻經(jīng)高壓和大電流后，壓敏電阻在電流熱效應(yīng)的作用下，分子結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，體積膨脹使其炸裂，原子核束縛電子的能力大為減弱，物理性能發(fā)生了不可逆轉(zhuǎn)的改變，在承受工頻電壓時，也不能有效地將其阻值恢復(fù)（絕緣），從而造成永久性短路故障的發(fā)生。由于氧化鋅避雷器距4（5）號主變35千伏側(cè)線圈很近，且主變?nèi)萘枯^大、內(nèi)部阻抗較小，其出口氧化鋅避雷器因炸裂絕緣擊穿短路產(chǎn)生很大短路電流，由此而產(chǎn)生的熱效應(yīng)和機械的電動效應(yīng)，使4（5）號主變內(nèi)部的35千伏側(cè)線圈嚴重發(fā)熱、變形，直接導(dǎo)致絕緣擊穿而燒損。3防范措施

選擇性能優(yōu)良、質(zhì)量可靠的氧化鋅避雷器，做過電壓保護裝置；對于4（5）號主變35千伏側(cè)正在運行的避雷器做相應(yīng)的特性試驗，對于不合格的氧化鋅避雷器予以更換，消除其存在的隱患。4結(jié)束語

系統(tǒng)過電壓不論是哪種形式，對電力系統(tǒng)的危害是嚴重的，它存在一定的隱性積累效應(yīng)，構(gòu)成了主設(shè)備安全運行的威脅，重者使設(shè)備嚴重損壞，因此要引起足夠重視。選擇性能優(yōu)良、質(zhì)量可靠的氧化鋅避雷器對防止因過電壓造成4（5）號主變內(nèi)部的35千伏側(cè)線圈嚴重發(fā)熱、變形直接導(dǎo)致絕緣擊穿而燒損事故極為重要。