第一篇：高海拔地區(qū)對(duì)新型干法水泥廠燒成系統(tǒng)影響的初步分析

高海拔地區(qū)對(duì)新型干法水泥廠燒成系統(tǒng)影響的初步分析

朱祖培 天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院,天津300400 趙乃仁 南京水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院,南京210029 我國(guó)疆域遼闊，地形變化幅度很大。如西部地區(qū)的海拔高度就較大，與東部平原相比有明顯差別。西部高原海拔一般在1000ｍ以上，青藏高原更高達(dá)3000ｍ～5000ｍ。高海拔地區(qū)空氣稀薄，這一自然條件對(duì)新型干法水泥窯燒成系統(tǒng)的影響不容忽視。設(shè)計(jì)時(shí)，考慮不周就會(huì)影響設(shè)備能力的發(fā)揮，不能達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)；考慮過(guò)多又會(huì)過(guò)多地增加投資，降低企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)于大氣壓力變化對(duì)新型干法水泥廠燒成系統(tǒng)內(nèi)“三傳一反”的綜合影響，目前還缺乏全面的分析資料，本文僅按現(xiàn)有資料對(duì)新型干法水泥窯燒成系統(tǒng)內(nèi)各局部效益的影響作一初步分析，不當(dāng)之處歡迎讀者批評(píng)指正。１ 高海拔地區(qū)大氣壓力的計(jì)算

由于地心引力的作用，地球表面大氣層的分子密度隨海拔高度而變化,高度愈高,空氣密度愈稀,大氣壓力也就愈小,工程上常以當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Φ淖x數(shù)來(lái)確定海拔高度。但是由于大氣濕度的變化,要精確地確定大氣壓力與海拔高度之間的關(guān)系是不可能的。舉例來(lái)說(shuō),在室內(nèi)懸掛一氣壓計(jì),盡管周圍空氣保持平靜,在數(shù)小時(shí)內(nèi)它的讀數(shù)仍將變化（2～3）mmHg（１mmHg＝133.322pa），這就相當(dāng)于海拔高度數(shù)十米的差異。因此,用計(jì)算的方法來(lái)確定海拔高度只能是近似的。A.C.伊利伊切夫

PＨ＝ＰＯ(1－H/44340)

〔5.256〕

［1］

推薦用下式計(jì)算高海拔地區(qū)的大氣壓力：



（１）

５Pa式中： PＨ——海拔高度為Ｈ處的大氣壓力，～10

ＰＯ——海平面處的大氣壓力，～10

Ｈ——海拔高度，ｍ。

５Pa

；

；

根據(jù)式(1)可計(jì)算不同海拔高度處的大氣壓力。由于空氣壓力、溫度和密度服從理想氣體的狀態(tài)方程，因此在一定溫度下，大氣壓力與其密度成正比，即：

P/r＝ＲＴ

（２） 式中：Ｐ——大氣壓力，～10Ｐａ；

ｒ——空氣密度，ｋｇ／ｍ；

Ｔ——絕對(duì)溫度，Ｋ；

３

５Ｒ——?dú)怏w常數(shù)，對(duì)于干空氣Ｒ＝0.08206 表１列出按式(１)和(２)計(jì)算的不同海拔高度處的大氣壓力和空氣密度。

從表１可以看出,在海拔1000ｍ的地方,大氣壓力比海平面處降低10%以上,而在海拔為3000ｍ的高地上，大氣壓力將降低1/3。２ 高海拔對(duì)料氣性能的影響

２．１ 對(duì)水泥窯內(nèi)生料水分汽化反應(yīng)的影響

盡管在高海拔地區(qū)水的沸點(diǎn)降低，但水的汽化總熱耗卻變化不大。水的沸點(diǎn)與大氣壓力的關(guān)系可用Ｃｌａｕｓｉｕｓ－Ｃｌａｐｅｒｏｎ方程式來(lái)計(jì)算。表2列出了不同海拔高度處水的沸點(diǎn)和汽化總熱耗的數(shù)據(jù)。

從表2中可以看出，在海拔2000ｍ處，水的沸點(diǎn)降低到93.5℃。它的汽化顯熱雖然也因沸點(diǎn)降低而減少，但是同時(shí)大氣壓力降低時(shí)需要較多的熱量來(lái)克服水分子間的內(nèi)能，因此水的汽化潛熱卻隨海拔高度的上升而增加，因而汽化總熱耗只略有減少，以致可以忽略不計(jì)。２．２ 對(duì)碳酸鹽分解反應(yīng)的影響

Ｇ.馬?。?］在他的關(guān)于水泥回轉(zhuǎn)窯的專著中，報(bào)導(dǎo)了丁.約翰斯登對(duì)碳酸鹽的蒸汽壓與分解溫度關(guān)系的研究成果。他得出以下經(jīng)驗(yàn)公式(公式(3)～(6)及表3中有非標(biāo)單位，如mmHg.cal等，若要變動(dòng)單位，公式將要重新推導(dǎo)——編者注)

lgP＝－9340/T＋1.1lgＴ－0.0012Ｔ＋8.882

（3） 式中：Ｐ——二氧化碳的蒸汽壓，ｍｍＨｇ；

Ｔ——絕對(duì)溫度，Ｋ。

馬丁將上式換算成自然對(duì)數(shù)的形式，變成：

dlnP/dT=21505/T＋1.1l/T －0.002763

（4）

為了計(jì)算分解熱，馬丁又將它改寫成Ｃｌａｕ[1]ｓｉｕｓ－Ｃｌａｐｅｒｏｎ方程式的形式，即

dlnP/dT＝－Q/RT

（5）

此處，Ｒ＝1.985ｇ·ｃａｌ／Ｋ，由此可得出碳酸鹽分解熱與溫度的關(guān)系式為

Ｑ＝42700＋2.183Ｔ－0.005484

（6） 式中：Ｑ——每100ｇ碳酸鹽(ＣａＣＯ３)的分解熱，ｇ·ｃａｌ。

如果在式(3)中用不同海拔高度處的大氣壓力(mmHg)代入Ｐ，即可求出高海拔處碳酸鈣的分解溫度和分解熱，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

從表3數(shù)據(jù)可以看出，在海拔4000ｍ處，碳酸鈣分解溫度降低36℃，分解熱提高不足1％。因此，和水的汽化熱一樣，海拔高度對(duì)碳酸鹽分解反應(yīng)的影響也是可以忽略不計(jì)的。２．３ 對(duì)物料顆粒浮送速度的影響

空氣密度不同，對(duì)同樣大小和重量的物料顆粒來(lái)說(shuō)，要求的浮送速度也不一樣。前蘇聯(lián)C.U.赫沃斯琴可夫［3］2 2 提出，物料顆粒的浮送速度一般可以按下列關(guān)系式來(lái)考慮：

ｓ

ν式中：νｓ＝Ｋ(ｄｐrm/rn)

（７）

1/2——物料顆粒的浮送速度，ｍ／ｓ；

３３

ｄｐ——物料顆粒的直徑，ｍ；

ｒｍ——物料的密度，ｋｇ／ｍ；

ｒａ——空氣的密度，ｋｇ／ｍ；

ｋ——比例常數(shù)。

這就是說(shuō)物料顆粒的浮送速度與空氣密度的平方根成反比。２．４ 對(duì)空氣比熱的影響

以重量單位來(lái)表示的空氣比熱（kJ·kg·℃）,隨空氣密度的變化很小0℃ 時(shí), 大氣壓力由 １×105 Pa 加大到 100×105 Pa, 空氣比熱僅由

0.237×4018kJ/(kg·℃)加大到0.258×4.18kJ/(kg·℃)，加大不到10％。但以容積單位來(lái)表示時(shí)將有較大變化，應(yīng)注意修正。３ 高海拔對(duì)回轉(zhuǎn)窯的影響 ３．１ 對(duì)窯內(nèi)氣流速度的影響

早在60年代朱祖培［5］

1-1

［4］

。例如，在空氣溫度為 10在《地區(qū)海拔高度對(duì)水泥廠設(shè)計(jì)的影響》一文中，除分析了高海拔對(duì)空氣壓縮機(jī)類型的設(shè)計(jì)造成的影響外，還分析了海拔高度對(duì)濕法回轉(zhuǎn)窯的影響。由于回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的飛灰與窯內(nèi)的風(fēng)速有關(guān)，而相同質(zhì)量流量下風(fēng)速的大小又與當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Τ煞幢茸兓拇笸?、永登和昆明三廠濕法水泥窯實(shí)際生產(chǎn)情況對(duì)比(見(jiàn)表４)可以看出，永登和昆明二廠(大氣壓大約為大同廠的86％～90％)的產(chǎn)量要比大同低10％左右。

需要指出，表４列出的生產(chǎn)數(shù)據(jù)是50年代末窯的潛力充分發(fā)揮時(shí)的生產(chǎn)數(shù)據(jù)。對(duì)于濕法回轉(zhuǎn)窯來(lái)說(shuō)，在制約生產(chǎn)能力的各種因素中，窯內(nèi)風(fēng)速是突出因素，表現(xiàn)為大量飛灰外逸，提高了料耗和熱耗，從而限制了窯的生產(chǎn)能力。Ｗ.居查［6］

曾報(bào)道南美洲秘魯首都利馬附近、被認(rèn)為是世界海拔最高(海拔高度為3900ｍ)的水泥廠的生產(chǎn)情況，該廠有一臺(tái)Φ3.2ｍ×90ｍ的濕法短窯，通常產(chǎn)量可以達(dá)到350t/d，實(shí)際標(biāo)定生產(chǎn)能力只有250t/d，降低了約30％。

新型干法燒成系統(tǒng)和濕法燒成系統(tǒng)有相當(dāng)大的區(qū)別,表５列出了新型干法回轉(zhuǎn)窯在一般海拔情況下的窯內(nèi)風(fēng)速。從表5可以看出,目前帶分解爐的NSP窯風(fēng)速最高的是上海水泥廠2000t/d的3.75ｍ窯，但其窯尾風(fēng)速僅為6.1m/s。國(guó)內(nèi)ＳＰ窯的窯尾風(fēng)速也低于9m/s。遠(yuǎn)低于當(dāng)年大同水泥廠窯內(nèi)分解帶的風(fēng)速(1200℃下為14.2m/s)，也低于ＫＨＤ公司提出的10m/s風(fēng)速。從理論上分析，新型干法回轉(zhuǎn)窯排出粉塵對(duì)窯生產(chǎn)的影響并非全是負(fù)影響，ＦＬＳ公司就曾經(jīng)采用增加粉塵出窯又經(jīng)預(yù)熱器收回入窯的循環(huán)來(lái)提高生料入窯分解率，這和濕法窯粉塵排放全是負(fù)影響不同。因此窯內(nèi)風(fēng)速不應(yīng)該成為高海拔地區(qū)對(duì)窯徑的制約因素，不能照搬窯的產(chǎn)量正比于地區(qū)氣壓的關(guān)系。而應(yīng)該在當(dāng)?shù)貤l件下對(duì)窯內(nèi)風(fēng)速進(jìn)行核算是否超過(guò)允許值，再確定是否變更窯徑。３．２ 對(duì)窯內(nèi)燃燒的影響

窯內(nèi)燃燒低質(zhì)煤時(shí)，雖然煤粉提供的總熱量與高質(zhì)煤相同，但在著火時(shí)間、燃燒速度、燃燒溫度和熟料煅燒熱耗上仍有不同。高海拔造成的空氣稀薄對(duì)燃燒的影響和低質(zhì)煤有類同之處，必須加以考慮。空氣稀薄，O2濃度下降，會(huì)影響燃料的著火時(shí)間、燃燒速度以及燃燒溫度。為保證有足夠的燃燒時(shí)間，使煤粉完成燃燒，就要保證窯有足夠的長(zhǎng)度。但即使如此，燃燒溫度偏低仍會(huì)影響熟料質(zhì)量，且燃燒溫度是對(duì)燃燒速度影響最大的因素，因此必須強(qiáng)化燃燒強(qiáng)度來(lái)提高燃燒溫度。提高燃燒強(qiáng)度從二個(gè)方面進(jìn)行：一是采用先進(jìn)的燃燒器和高壓風(fēng)機(jī)使噴出燃燒器的氣流有更大的動(dòng)量Ｅ(Ｅ＝ｍＶ)，在質(zhì)量流量ｍ一定的情況下，要有足夠高的噴出速度Ｖ，則必須有高的壓頭；二可采用先進(jìn)的冷卻機(jī)，保證有較高的熟料熱回收，以獲得盡可能高的助燃空氣溫度。這兩方面的結(jié)合就有可能得到良好的燃燒狀況，減少空氣稀薄造成的不利影響。

３．３ 對(duì)窯內(nèi)傳熱的影響

窯內(nèi)傳熱以輻射為主，窯內(nèi)的高溫火焰中含有大量粉塵，所以具有很高的輻射系數(shù)ξ，且由于窯內(nèi)風(fēng)速不高，尤其是窯外分解窯的風(fēng)速更低，故在質(zhì)量流量不變的情況下，空氣稀薄對(duì)窯內(nèi)傳熱不會(huì)有明顯的影響。

４ 高海拔對(duì)冷卻系統(tǒng)的影響 ４．１ 對(duì)篦式冷卻機(jī)的影響

對(duì)于篦式冷卻機(jī)，氣流垂直通過(guò)填充床，其雷諾數(shù)為：

Rep＝ dpuρ/μ (８) 式中：dp——熟料粒徑

ｕ——?dú)怏w垂直通過(guò)填充床的表觀風(fēng)速

ρ——?dú)怏w的密度

μ——?dú)怏w的粘度。

根據(jù)爾根方程７：

ff＝150(1-ζ)/Rep＋1.75 (９)

↓

↓

粘性流損失 湍流損失 式中：ξ——床層空隙率；

ff——阻力系數(shù)。

再根據(jù)篦式冷卻機(jī)條件，可求得雷諾數(shù)ff＞100，屬于湍流。阻力系數(shù)ff不隨雷諾數(shù)有明顯改變。因此根據(jù)流體流動(dòng)的阻力公式hj＝ζu/2g×γ，阻力系數(shù)ff即ζ為常數(shù)，當(dāng)篦式冷卻機(jī)工作氣壓改變時(shí)，流體阻力只和流速u及氣體的重度γ有關(guān)。

在高海拔地區(qū),篦式冷卻機(jī)工作氣壓下降,氣體體積流量增加。如何適應(yīng)這一變化，有三種方案： ４．１．１ 方案一

22維持原有規(guī)格不變，這時(shí)，需保持通過(guò)單位篦板面積的空氣質(zhì)量流量不變, 氣體流速ｕ 將遵循公式

uH＝u0(P0/PH), 即隨氣壓的下降, 氣體流速ｕ 將上升。氣體的重度將遵循公式 γH=γ0(PH/P0)，即隨氣壓的下降而下降。

因此氣體通過(guò)篦式冷卻機(jī)的流體阻力損失HH 如下式：

HH =（uH·γH）/（u0·γ0）

=[（u0· P0/PH）·γ0·PH /P0·]/u0·γ0=P0/PH（10）式中：HH——地區(qū)海拔為Ｈ的流體阻力損失；

H0——海平面地區(qū)的流體阻力損失。

加上流量增加量 QH/Q0 也為 P0/PH，因此篦冷機(jī)篦下鼓風(fēng)機(jī)的鼓風(fēng)功率的增加量為 2

222NH/N0=（P0/PH）2，功率的增加很大。

式中：QH——地區(qū)海拔為Ｈ的氣體流量；

Q0——海平面地區(qū)的氣體流量；

NH——地區(qū)海拔為Ｈ的鼓風(fēng)機(jī)需要的軸功率；

N0——海平面地區(qū)鼓風(fēng)機(jī)需要的軸功率。在傳熱方面，固定床中流體向顆粒傳熱的關(guān)系式如下：

hdp/k＝CRe p Pr (11)式中：ｈ——傳熱系數(shù)

ｋ——導(dǎo)熱系數(shù)；

dp——粒徑；

Pr——普蘭特?cái)?shù)，Pr＝Cpμ/K。

從(11)式可以看出，當(dāng)雷諾數(shù)Ｒｅ不變時(shí)，傳熱系數(shù)不變。因此此種方案的熱交換不會(huì)改變。４．１．２ 方案二

適當(dāng)加大篦冷機(jī)的規(guī)格，保持氣流通過(guò)篦冷機(jī)的流體阻力不變。前文提到氣流通過(guò)篦床的流動(dòng)屬于湍流。阻力系數(shù)不因流速的改變而改變。因此在流體阻力不變時(shí)，下列等式成立。

u0 ·γ0 =uH ·γH

uH＝ｕｏ(γ要。

此時(shí)流體阻力雖然沒(méi)有增加，由于鼓風(fēng)機(jī)的鼓風(fēng)量仍以P0/PH增加，所以鼓風(fēng)機(jī)的軸功率仍以(P0/PH)增加。

這種方案在傳熱方面的影響如何呢?

根據(jù)式(11)，在同樣的條件下，dp、ｋ、Cp和μ不變，此時(shí)傳熱系數(shù)ｈ為：

ｈ＝Ｃ1·Re p 而：

Rep＝dpuρ/μ

式中：dp、μ不變，但uH＝ｕｏ(P0/PH)，而

ReH＝Re0 ·(PH/P0)式中：ReH——海拔為Ｈ時(shí)的雷諾數(shù)；

Re0——海拔為海平面時(shí)的雷諾數(shù)。由于Re數(shù)下降，造成傳熱系數(shù)下降。

hＨ＝h0 · 〔(PH/P0)〕＝h0(PH/P0)(14) 式中：hＨ——海拔為Ｈ時(shí)的傳熱系數(shù)；

ｈ0——海拔為海平面時(shí)的傳熱系數(shù)。1/

21.6

0.8

1/2

1/2

1/21.61/3220/γH)1/2 =ｕｏ(P0/PH)(13)

1/2

1/2

由于氣體流量增加的倍數(shù)為P0/PH，因此篦冷機(jī)的篦床面積也應(yīng)該提高(P0/PH)才能滿足風(fēng)量增加的需1.6

同時(shí)由于規(guī)格放大，傳熱面積增加了(P0/PH)，因此傳熱量的影響應(yīng)是二者之乘積： QH=Q0 ·(PH/P0)(P0/PH)0.8

0.5

1/2

=Q0(PH/P0)(15)

0.8式中：QH——海拔為Ｈ時(shí)的傳熱量；

Q0 ——海拔為海平面時(shí)的傳熱量。

可以看到，該方案對(duì)傳熱量將會(huì)有一些不利影響，二、三次風(fēng)的溫度也會(huì)有一些下降。４．１．３ 方案三

增加篦冷機(jī)的規(guī)格,保持氣流通過(guò)篦冷機(jī)時(shí)鼓風(fēng)機(jī)的功率不變。前文提到氣流通過(guò)篦床的流動(dòng)屬于湍流。阻力系數(shù)不因流速的改變而改變。因此在鼓風(fēng)機(jī)的功率不變時(shí),由于鼓風(fēng)量已增加P0/PH ,所以流體阻力必須下降為：

HH = H0(γH/γ0)

此時(shí)必須ｕH＝ｕ0，才能滿足要求，篦冷機(jī)的規(guī)格必須同因海拔增加而增加的氣體量等量增加。

該方案在傳熱方面的影響和方案二相似。同樣ｄｐ、ｋ、Ｃｐ和μ不變，此時(shí)傳熱系數(shù) ｈ＝Ｃ1·Re p1.6。由于速度ｕ不變，因此有：ｈＨ＝ｈｏ·(PH/P0)1.6，而傳熱面積的增加僅為 P0/PH。此時(shí)傳熱量的變化將為：

QH /Q0 =(PH/P0)(16)

采用這種方案后，篦冷機(jī)規(guī)格(面積)雖然放大很多，但傳熱量和二、三次風(fēng)的溫度卻有明顯下降。

因此可以考慮，在海拔1000ｍ左右的地方，可以采用方案一；在海拔更高的地方應(yīng)加大篦冷機(jī)的規(guī)格。４．２ 對(duì)筒式冷卻機(jī)的影響

篦冷機(jī)氣體流量與鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)量有關(guān)。而筒式冷卻機(jī)內(nèi)氣流與物料呈逆流運(yùn)動(dòng)，其流量的大小與窯頭負(fù)壓有關(guān)。當(dāng)質(zhì)量流量不變時(shí)，其流速將隨氣壓的下降而增加，流體阻力將隨流速增加而成正比增加。因此對(duì)于筒式冷卻機(jī)來(lái)說(shuō)，為保持足夠的質(zhì)量流量，只有二個(gè)方法可行：其一是提高窯頭負(fù)壓，但是窯頭負(fù)壓由燒成系統(tǒng)的主排風(fēng)機(jī)決定，易受旋風(fēng)預(yù)熱器系統(tǒng)、分解爐及窯的漏風(fēng)干擾，不容易得到保證；其二是擴(kuò)大冷卻機(jī)的直徑，保持流體阻力不變，這就必須加大冷卻機(jī)的規(guī)格。而篦冷機(jī)通過(guò)提高鼓風(fēng)壓力可以保持料面以上為零壓。不會(huì)對(duì)燒成系統(tǒng)燃燒所需要的空氣供應(yīng)造成不利影響。５ 高海拔對(duì)窯尾系統(tǒng)的影響

(１)新型干法生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)利用氣力進(jìn)行懸浮操作，大氣壓力的變化對(duì)系統(tǒng)中動(dòng)量傳遞將有較大影響。旋風(fēng)預(yù)熱器各級(jí)之間的連接管道是熱氣流向生料顆粒進(jìn)行傳熱的主要部位，據(jù)估計(jì)該處的傳熱量占旋風(fēng)預(yù)熱器總傳熱量的80%；而且傳熱作用主要發(fā)生在管道內(nèi)物料開(kāi)始被氣流帶起的加速階段，即物料開(kāi)始懸浮，受氣流的牽引力最大處，直至氣流和物料間的溫度達(dá)到平衡。大氣壓力的降低，將降低氣流對(duì)物料的牽引力(懸浮力)，在同樣的管道風(fēng)速下，物料在該區(qū)段的停留時(shí)間將更長(zhǎng)，從而在一定程度上有利于物料的懸浮受熱。此外，大氣壓力降低還將改變旋風(fēng)筒內(nèi)的流場(chǎng)分布，影響旋風(fēng)筒的分離效率。同樣對(duì)分解爐內(nèi)的噴騰作用和旋流作用也將產(chǎn)生影響，在一定范圍內(nèi)有利于提高分解爐內(nèi)的無(wú)因次量τm/τg，從而有利于提高燃料的燃燼率和生料的分解率，但降低到一定限度時(shí)將破壞分解爐的穩(wěn)定操作。

(２)分解爐內(nèi)燃燒的基本情況和窯內(nèi)的燃燒相同，空氣稀薄,Ｏ２濃度下降同樣會(huì)影響燃燒速度以及燃燒溫度，而且分解爐內(nèi)的燃燒溫度遠(yuǎn)低于窯內(nèi)的燃燒溫度，所以燃燒溫度對(duì)煤粉的燃燒徹底程度的影響甚至比窯內(nèi)影響還大。為保證在分解爐內(nèi)煤粉得到完全燃燼，就應(yīng)該保證煤粉在分解爐內(nèi)有比正常海拔地區(qū)更多的燃燒時(shí)間和足夠的燃燒強(qiáng)度。因此在高海拔地區(qū)要選擇爐溫較高、燃燒強(qiáng)度也較高的爐型和噴出動(dòng)量較高的燃燒器。

(３)高海拔對(duì)預(yù)熱器系統(tǒng)中氣流運(yùn)動(dòng)的影響與篦冷機(jī)非常相似，如果把低海拔地區(qū)的預(yù)熱器系統(tǒng)不改變規(guī)格直接套用，則海拔升高造成的氣體體積膨脹就會(huì)使氣體在系統(tǒng)中阻力增加，此阻力損失的增加量和氣壓的減小成正比△Ｐ＝P0/PH。所以，系統(tǒng)內(nèi)氣流的流量和流體阻力的增量都與海拔的升高量成正比，因此系統(tǒng)主排風(fēng)機(jī)功率將以平方關(guān)系增加。此外，由于預(yù)熱器進(jìn)出口風(fēng)速過(guò)高，會(huì)使預(yù)熱器收塵效率明顯下[8]0.6降，系統(tǒng)熱效率下降。

如果按照一般合理的風(fēng)速確定預(yù)熱器系統(tǒng)各部分的規(guī)格，可以得到比較經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行效果，但是設(shè)備和土建的投資都會(huì)明顯增加。其中預(yù)熱器的規(guī)格將對(duì)窯尾塔架的大小起決定性的影響。因此我們建議，對(duì)于海拔高度在1000ｍ左右的地區(qū)，可以不增加預(yù)熱器的規(guī)格，對(duì)于海拔更高的地區(qū)應(yīng)加大預(yù)熱器系統(tǒng)的規(guī)格，但為了適當(dāng)降低投資，在選擇正常的預(yù)熱器進(jìn)出口風(fēng)速和管道風(fēng)速的同時(shí)，預(yù)熱器的截面風(fēng)速可選偏高值，以縮小預(yù)熱器的規(guī)格，避免過(guò)大地增加窯尾框架。同時(shí)應(yīng)優(yōu)化預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)，盡可能少地增加系統(tǒng)的阻力。

６ 對(duì)風(fēng)機(jī)選型及其它用氣設(shè)備的影響 ６．１ 對(duì)風(fēng)機(jī)選型的影響

高海拔地區(qū)新型干法燒成系統(tǒng)操作的根本要求是:必須保證系統(tǒng)的氣體質(zhì)量流量G(kg/h或mh)與海平面相同。這就需要提高系統(tǒng)的氣體體積流量。同時(shí)由于系統(tǒng)內(nèi)的流動(dòng)阻力也發(fā)生變化，因此系統(tǒng)內(nèi)的主排風(fēng)機(jī)(ＩＤＦ)以及用于篦冷機(jī)的鼓、排風(fēng)機(jī)絕對(duì)不能照搬海平面的機(jī)型。必須根據(jù)需要的風(fēng)量和風(fēng)壓重新選型，或加大規(guī)格，或在原有機(jī)型上加快轉(zhuǎn)速。需要注意的是，如果在原有機(jī)型上加快轉(zhuǎn)速，除風(fēng)量以一次方成正比增加外，還會(huì)增加風(fēng)壓和功率。一般風(fēng)機(jī)速度和風(fēng)量、風(fēng)壓以及功率的關(guān)系式如下： n1/n2=Q1/Q2=(P1/P2)=(N1/N2)(17)

因此在高海拔地區(qū)，如果要求同一臺(tái)風(fēng)機(jī)達(dá)到和海平面相同的質(zhì)量流量，我們只需按氣體密度變化的比例來(lái)加快風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速。但由于隨氣體密度的下降風(fēng)壓和風(fēng)量都將成正比增加，所以風(fēng)機(jī)功率與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速都將以二次方增加。

６．２ 對(duì)其它用氣設(shè)備的影響

從上面的所有討論可以看到，氣體在高海拔地區(qū)會(huì)增加一些麻煩，因此能夠不用氣體的地方就盡可能不用。例如采用氣力提升泵送生料入預(yù)熱器系統(tǒng)，在高海拔地區(qū)除了自身需要加大規(guī)格增加動(dòng)力消耗外，還會(huì)增加窯尾主排風(fēng)機(jī)和電收塵器的負(fù)荷，應(yīng)該慎重考慮。７ 結(jié)語(yǔ)

(１)海拔高度的增加，對(duì)入窯生料中水的汽化潛熱及CaCO3的分解影響輕微，可忽略不計(jì)；物料浮送速度將有所下降；空氣比熱以重量來(lái)表示時(shí)，隨空氣密度的變化很小，但以容積來(lái)表示時(shí)變化較大，需修正。

(２)海拔高度升高，在要求相同質(zhì)量流量條件下，窯內(nèi)氣流速度將成正比例地增加，對(duì)濕法窯產(chǎn)量影響較大，但對(duì)新型干法窯的影響則應(yīng)考慮具體情況。

(３)空氣稀薄，Ｏ２濃度下降，對(duì)燃料的著火時(shí)間、燃燒速度及溫度有影響。采用先進(jìn)的燃燒器、高壓風(fēng)機(jī)、冷卻機(jī)，可有效地補(bǔ)償這一不利影響。

(４)當(dāng)海拔高度在1000ｍ以下時(shí)，勿需擴(kuò)大篦冷機(jī)規(guī)格，當(dāng)海拔高度進(jìn)一步增加時(shí)，應(yīng)擴(kuò)大篦冷機(jī)規(guī)格。對(duì)單筒冷卻機(jī)來(lái)說(shuō)，可采用提高窯頭負(fù)壓及擴(kuò)徑來(lái)克服氣壓降低、流體阻力增加帶來(lái)的不利影響。(５)隨海拔高度的增加，預(yù)熱器出口風(fēng)速將增加，會(huì)降低預(yù)熱器除塵效率及熱效率。但從經(jīng)濟(jì)方面考慮，當(dāng)海拔高度在1000ｍ以下時(shí)，不需擴(kuò)大預(yù)熱器規(guī)格，對(duì)更高地區(qū)應(yīng)適當(dāng)加大預(yù)熱器規(guī)格，同時(shí)應(yīng)優(yōu)化其結(jié)構(gòu)。

(６)為達(dá)到與海平面相同的空氣質(zhì)量流量，高海拔地區(qū)在選用風(fēng)機(jī)時(shí)應(yīng)按空氣密度變化比例增加其轉(zhuǎn)速。此外，應(yīng)避免使用用氣設(shè)備。

(７)大氣壓降低，有利于預(yù)熱器內(nèi)物料的懸浮受熱，有利于提高燃料的燃燼率和物料的分解率，但會(huì)影響旋風(fēng)筒的分離效率及分解爐的穩(wěn)定操作。為保證煤粉在分解爐內(nèi)完全燃盡，高海拔地區(qū)應(yīng)選擇爐溫較高的爐型及噴出動(dòng)量高的燃燒器。1/2

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第二篇：煤質(zhì)分析對(duì)新型干法水泥生產(chǎn)的影響

煤質(zhì)分析對(duì)新型干法水泥生產(chǎn)的影響

煤在新型干法水泥生產(chǎn)中兼具燃料與原料的作用。作為燃料，煤為分解爐內(nèi)碳酸鹽分解和回轉(zhuǎn)窯內(nèi)熟料燒成提供熱源；作為原料，煤灰沉落、混合在生料中成為熟料一部分。

煤粉燃燒技術(shù)發(fā)展迅猛，常規(guī)燃燒問(wèn)題已經(jīng)解決，目前研究重點(diǎn)轉(zhuǎn)向污染控制方面，國(guó)內(nèi)著名的煤燃燒研究單位有華中科技大學(xué)、浙江大學(xué)、東南大學(xué)、清華大學(xué)、中國(guó)礦業(yè)大學(xué)。由于這些單位的研究針對(duì)工業(yè)鍋爐的煤粉燃燒，成果不能直接應(yīng)用于解決水泥工業(yè)中煤粉燃燒，但他們的成果仍然可以借鑒，下面我分別就煤的發(fā)熱量及燃燒特性、硫含量、水分、灰分揮發(fā)分等對(duì)新型干法水泥生產(chǎn)的影響做一些簡(jiǎn)要分析。

一、煤的發(fā)熱量及燃燒特性

新型干法窯結(jié)皮堵塞現(xiàn)象影響了不少水泥廠的運(yùn)轉(zhuǎn)率，一個(gè)重要原因是煤炭燃燒特性與分解爐不匹配。

在分解爐內(nèi)，煤粉燃燒速率一般都低于碳酸鹽分解速率，煤粉燃燒發(fā)熱速率決定了碳酸鹽速率；另外，煤炭燃燒速度決定了煤粉燃燒完全（燃燼）需要的時(shí)間，如果煤粉不能在分解爐中燃燼，帶到預(yù)熱器管道中繼續(xù)燃燒發(fā)熱造成局部高溫，生料熔融后粘附在管道上就產(chǎn)生結(jié)皮堵塞。陳全德等人的研究表明，我國(guó)分解爐結(jié)皮堵塞的一個(gè)重要原因是分解爐內(nèi)煤粉燃燒不完全，這在燃燒速度慢的煤中更明顯。所以老新型干法的改造主要內(nèi)容是擴(kuò)大分解爐容積、提高煤粉在分解爐內(nèi)的停留時(shí)間。但在分解爐已經(jīng)建成的條件下，煤粉在分解爐內(nèi)的停留時(shí)間已經(jīng)確定，這時(shí)選擇和制備燃燒特性合適的煤粉就顯得非常重要了。

煤炭燃燒特性就是煤炭的燃燒速度，常用著火指數(shù)和燃燼指數(shù)衡量，著火快、燃燼率高的煤炭能在分解爐中及時(shí)燃燒完全，避免未燃燼的煤粉在預(yù)熱器系統(tǒng)中繼續(xù)燃燒造成結(jié)皮堵塞；燃燒特性合理的煤粉，還有利于在窯頭產(chǎn)生合理的火焰溫度和形狀，避免熟料燒成不良或結(jié)圈發(fā)生。

水泥廠普遍根據(jù)煤炭揮發(fā)分（Vad）判斷煤炭燃燒特性，但水泥廠常常發(fā)現(xiàn)，揮發(fā)分相同的煤炭實(shí)際燃燒特性差別很大；同一煤炭，不同細(xì)度，其燃燒特性差別也很大。根據(jù)燃燒學(xué)理論，揮發(fā)分只是影響燃燒特性的眾多因素中的一個(gè)，單控制揮發(fā)分是不能保證燃燒特性穩(wěn)定的，而只有保證煤粉燃燒特性的穩(wěn)定，才能保證煤粉在新型干法回轉(zhuǎn)窯中燃燒的穩(wěn)定。實(shí)踐證明，當(dāng)煤炭發(fā)熱量低、揮發(fā)分低、灰分高、水分大、煤粉粗時(shí)都會(huì)造成煤粉燃燒速度慢，熱力不集中，火焰拉長(zhǎng)，熟料燒成不佳，因此燃燒速度特性的科學(xué)評(píng)價(jià)是非常有實(shí)踐意義的。

我們花了4年研制的CT7000型多功能熱量?jī)x的最大特點(diǎn)是除測(cè)定煤炭發(fā)熱量之外，還能測(cè)定煤炭燃燒特性，專門根據(jù)新型干法水泥廠的要求和環(huán)境研制，更科學(xué)地反映煤炭燃燒特點(diǎn)，幫您及時(shí)對(duì)入窯煤粉的燃燒特性進(jìn)行測(cè)定。

另外，煤炭均以發(fā)熱量計(jì)價(jià)，但水泥行業(yè)普遍習(xí)慣用工業(yè)分析結(jié)果計(jì)算發(fā)熱量，該方法是80年代國(guó)家煤炭科學(xué)研究總院北京煤炭化學(xué)研究所針對(duì)不具備熱量?jī)x條件的小廠礦企業(yè)研究的經(jīng)驗(yàn)公式，與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求的氧彈法測(cè)定的發(fā)熱量有誤差，高的可達(dá)500×4.18KJ/Kg，在熱量?jī)x普及的今天已經(jīng)落后。而CT7000型多功能熱量?jī)x的熱量測(cè)定功能解決了這一問(wèn)題。

在自動(dòng)化方面，CT7000型多功能熱量?jī)x吸收了國(guó)內(nèi)外最先進(jìn)煤炭熱量?jī)x的優(yōu)點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)了不調(diào)水溫、不稱水重，并融合最新的電子技術(shù)，自動(dòng)化程度達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平。儀器具有操作方便、容錯(cuò)性強(qiáng)、故障率低的特點(diǎn)，并備有聯(lián)網(wǎng)接口，方便了水泥廠選擇最適合的煤炭。

二、硫在新型干法水泥生產(chǎn)中的作用

煤中硫含量的波動(dòng)對(duì)新型干法水泥生產(chǎn)影響很大。作為原料，煤灰是熟料的一部分，煤中硫直接影響生料易燒性和熟料強(qiáng)度。

一方面，適量硫的存在有助于改善生料易燒性、改善熟料強(qiáng)度。北京地區(qū)的新型干法水泥廠普遍經(jīng)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，熟料中SO3含量在1％左右最佳；但山東、江西等地的新型干法水泥廠技術(shù)人員發(fā)現(xiàn)熟料中SO3含量升高熟料后期強(qiáng)度下降，看似與北京地區(qū)經(jīng)驗(yàn)矛盾，實(shí)質(zhì)是由于SO3含量升高后導(dǎo)致實(shí)際飽和比降低造成的，如果保持有效飽和比不變，生料易燒性和熟料強(qiáng)度都會(huì)得到改善。當(dāng)然，在無(wú)旁路放風(fēng)的情況下，鉀、鈉、氯、硫不斷揮發(fā)、冷凝，如果硫和堿反應(yīng)平衡后還有過(guò)剩硫存在，過(guò)剩硫在窯中循環(huán)也會(huì)引起結(jié)皮，且結(jié)皮主要成分為硫酸鈣和硫硅酸鈣（2C2S?CaSO4）形成的致密層，很難清除；如果硫堿比太低也會(huì)形成以碳酸堿為主的堅(jiān)硬窯皮。所以，控制生料中SO3是十分重要的。

參考國(guó)外經(jīng)驗(yàn)，對(duì)揮發(fā)性組分的控制范圍為：

生料中：K2O+Na2O<1%;Cl-<0.015% 硫堿比（摩爾比）Q＝SO3/(K2O+0.5Na2O)=0.6-0.8

生料中的SO3主要由煤炭帶入，所以測(cè)定煤炭中硫含量是必要的。煤中硫測(cè)定的標(biāo)準(zhǔn)方法主要有化學(xué)分析法和庫(kù)侖法?；瘜W(xué)分析法已經(jīng)在水泥廠廣泛應(yīng)用，但速度慢、操作復(fù)雜；庫(kù)侖法也是硫含量測(cè)定的標(biāo)準(zhǔn)方法，操作省力、速度快，精度與化學(xué)法相同，已經(jīng)在煤炭行業(yè)廣泛應(yīng)用。

我們研制成功的CTS3000型快速測(cè)硫儀，在吸收煤炭行業(yè)成功經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，采用庫(kù)侖法原理，具有測(cè)定速度快的特點(diǎn)，還針對(duì)新型干法水泥廠的測(cè)定水泥SO3的要求，研究了煤炭硫和水泥硫的測(cè)定，并將測(cè)定條件固化到程序中，十分適合水泥廠使用。

三、煤中水分的研究

煤中水分對(duì)煤粉燃燒和煤炭發(fā)熱量計(jì)價(jià)有嚴(yán)重影響。

含水分高的煤粉不但難于粉磨，在輸送、儲(chǔ)存過(guò)程中容易引起堵塞，影響煤粉的均勻喂料，最終導(dǎo)致窯溫的波動(dòng)；含水分高的煤粉吹入水泥窯時(shí)，水分首先蒸發(fā)，煤粉顆粒被冷卻，導(dǎo)致煤粉滯后起燃，火焰拉長(zhǎng)。所以煤粉制備過(guò)程中要把煤粉水分控制在1％以下。

對(duì)于入廠煤，煤炭以發(fā)熱量計(jì)價(jià)，水分高低直接影響發(fā)熱量值高低，如果不能及時(shí)、準(zhǔn)確檢測(cè)煤炭的全水分和空氣干燥基水分，就會(huì)給煤炭計(jì)價(jià)工作帶來(lái)混亂。

水泥廠普遍習(xí)慣用烘箱進(jìn)行水分測(cè)定，但這種傳統(tǒng)方法耗時(shí)太長(zhǎng)，很難適應(yīng)現(xiàn)代煤質(zhì)分析控制的速度。而微波水分儀就是傳統(tǒng)水分測(cè)定的替代方法。

CTD100型微波水分快速測(cè)定儀是吸收煤炭行業(yè)普遍使用的微波水分法，根據(jù)煤種的不同，水分測(cè)定只需10－20分鐘；還采用微波、光波組合的加熱方式，樣品受熱更均勻，結(jié)果十分穩(wěn)定；根據(jù)不同煤炭干燥特點(diǎn)設(shè)計(jì)了不同程序，解決了無(wú)煙煤炸瓶難題，適合于新型干法水泥廠出磨煤粉水分的控制和入廠煤炭水分檢驗(yàn)。

四、煤炭灰分揮發(fā)分對(duì)新型干法生產(chǎn)的影響

水泥廠習(xí)慣用灰分、揮發(fā)分來(lái)評(píng)價(jià)煤炭燃燒特性，實(shí)踐證明，當(dāng)煤炭發(fā)熱量低、揮發(fā)分低、灰分高、水分大、煤粉粗時(shí)都會(huì)造成煤粉燃燒速度慢，熱力不集中，火焰拉長(zhǎng)；新型干法水泥廠還根據(jù)這煤炭灰分進(jìn)行配方計(jì)算，還有不少水泥廠根據(jù)工業(yè)分析結(jié)果進(jìn)行發(fā)熱量的計(jì)算。

水泥廠常用馬弗爐、高溫爐進(jìn)行煤炭揮發(fā)份、灰份測(cè)定，化學(xué)分析熔樣，SiO2、SO3灼燒，燒失量測(cè)定，由于高溫爐采用硅炭棒加熱，在高溫下硅炭棒中的炭會(huì)造成局部還原氣氛，這會(huì)影響測(cè)定結(jié)果的準(zhǔn)確性。因此必須使用馬弗爐測(cè)定煤炭灰分揮發(fā)分。

煤炭揮發(fā)分測(cè)定過(guò)程實(shí)際上就是煤炭熱解過(guò)程，由于煤炭在不同溫度下熱解產(chǎn)率是不同的，所以煤炭揮發(fā)份測(cè)定對(duì)升溫制度要求嚴(yán)格，稍一疏忽，結(jié)果就不準(zhǔn)或要作廢。所以水泥廠普遍使用的老式馬福爐溫控器已經(jīng)不能滿足水泥廠煤炭灰分揮發(fā)分測(cè)定的需要。

我們研制成功對(duì)的CTM100型智能灰分、揮發(fā)分測(cè)定儀，吸收煤炭行業(yè)廣泛使用的馬弗爐程序溫控器的優(yōu)點(diǎn)，還融合了中國(guó)礦業(yè)大學(xué)煤質(zhì)分析中心20年煤質(zhì)分析經(jīng)驗(yàn)，不僅在爐體設(shè)計(jì)上采用創(chuàng)新的拉門設(shè)計(jì)，大大方便了操作；還將灰分揮發(fā)分等升溫制度程序化控制，定時(shí)自動(dòng)轉(zhuǎn)換、定時(shí)報(bào)警提醒，大大提高了測(cè)定精度和化驗(yàn)人員工作效率。

煤炭是一門古老而復(fù)雜的科學(xué)，水泥工業(yè)中的煤燃燒研究還很不深入，我們對(duì)煤炭發(fā)熱量、燃燒特性、硫含量、灰分、揮發(fā)分、水分等對(duì)新型干法水泥生產(chǎn)的影響的研究尚在初步階段，我們相信隨著研究的不斷深入，跨學(xué)科交叉的成果定會(huì)為新型干法回轉(zhuǎn)窯優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)、穩(wěn)定運(yùn)行保駕護(hù)航。

第三篇：某水泥廠2800td新型干法熟料生產(chǎn)線立磨系統(tǒng)中控操作規(guī)程

某水泥廠2800t/d新型干法熟料生產(chǎn)線立磨系統(tǒng)中控操作規(guī)程

目 錄

1、目的…………………………………………1

2、范圍…………………………………………1

3、指導(dǎo)思想……………………………………1

4、工藝流程簡(jiǎn)介…………………………1

5、運(yùn)轉(zhuǎn)前的準(zhǔn)備工作……………………2

6、設(shè)備的啟動(dòng)停車操作順序…………………4

6.1回轉(zhuǎn)窯單獨(dú)運(yùn)行時(shí)廢氣處理部分的操作……………………4 6.2窯系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，生料制備系統(tǒng)的啟動(dòng)…………………5 6.3立磨單獨(dú)運(yùn)行狀態(tài)下的啟動(dòng)順序 …………………………7 6.4窯正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)立磨的停車順序 ……………………………8

7、磨機(jī)控制回路………………………………………………………9

8、系統(tǒng)正?？刂啤?0

9、異常情況分析、處理………………………………………………13

10、注意事項(xiàng)…………………………………………………………15

11、磨機(jī)系統(tǒng)停止……………………………………………………15

原料磨系統(tǒng)中控操作規(guī)程

一、目的

本規(guī)程旨在樹(shù)立安全第一、預(yù)防為主的觀點(diǎn)，統(tǒng)一操作思想，生產(chǎn)合格生料，力求達(dá)到優(yōu)質(zhì)、穩(wěn)定、高產(chǎn)、低耗的目的。

二、范圍

本規(guī)程適用于MLS3626立磨系統(tǒng)中控操作，即從配料庫(kù)底至生料庫(kù)頂和窯尾廢氣處理的所有設(shè)備。

三、指導(dǎo)思想

1．樹(shù)立安全生產(chǎn)，質(zhì)量第一的觀念，達(dá)到連續(xù)、穩(wěn)定生產(chǎn)；

2．嚴(yán)格遵守設(shè)備操作規(guī)程,精心操作、杜絕違章；

3．制定MLS3626磨機(jī)最佳操作參數(shù)，做到優(yōu)質(zhì)、穩(wěn)定、高產(chǎn)、低耗，努力做到系統(tǒng)設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行，確保生料庫(kù)料位，實(shí)現(xiàn)安全、文明生產(chǎn)。

四、工藝流程簡(jiǎn)介

生料粉磨系統(tǒng)是從原料調(diào)配庫(kù)底到生料成品輸送、入庫(kù)和增濕塔到尾排的窯尾廢氣排放的整個(gè)過(guò)程。

1．原料調(diào)配設(shè)有五個(gè)配料庫(kù)，儲(chǔ)存石灰石、砂巖、鐵粉和粉煤灰，另一庫(kù)備用。粉煤灰由氣力泵輸送進(jìn)庫(kù)，石灰石經(jīng)石灰石取料機(jī)取料后，通過(guò)膠帶送入石灰石庫(kù)，每個(gè)庫(kù)下均設(shè)有原料計(jì)量喂料裝置，供原料磨喂料。四種原料經(jīng)調(diào)配庫(kù)下的定量給料機(jī)計(jì)量后，由入膠帶輸送機(jī)輸送至原料磨粉磨。

2．原料粉磨采用MLS3626立磨，入磨的物料在磨內(nèi)經(jīng)過(guò)烘干和研磨，研磨后的物料被來(lái)自窯尾（或熱風(fēng)爐提供）的熱風(fēng)分級(jí)后，進(jìn)入選粉機(jī)內(nèi)篩選，粗顆粒重新進(jìn)入磨粉磨，合格細(xì)粉經(jīng)旋風(fēng)筒收集，由空氣斜槽送至生料庫(kù)提升機(jī)。從旋風(fēng)筒排出的廢氣，經(jīng)循環(huán)風(fēng)機(jī)后，一部分作為循環(huán)風(fēng)補(bǔ)充選粉機(jī)的工作風(fēng)量，剩余部分送至窯尾袋收塵器處理后排入大氣。當(dāng)原料磨運(yùn)行時(shí)，從預(yù)熱器排出的廢氣經(jīng)增濕塔引至原料磨，剩余部分進(jìn)入窯尾袋收塵器處理，再排入大氣。當(dāng)磨機(jī)不運(yùn)行時(shí)，窯尾廢氣經(jīng)增濕塔噴水降至200℃后，直接進(jìn)入窯尾袋收塵器處理，再排入大氣。

窯尾袋收塵器與增濕塔收集的窯灰，經(jīng)螺旋輸送機(jī)、斗式提升機(jī)送至生料輸送系統(tǒng)，與生料混合后送入生料均化庫(kù)。當(dāng)增濕塔收集的粉塵水分過(guò)大時(shí)，增濕塔下的螺旋輸送機(jī)反轉(zhuǎn)，將收集的濕窯灰排出系統(tǒng)。

3．出庫(kù)生料經(jīng)庫(kù)底的卸料口卸至生料計(jì)量倉(cāng)，生料計(jì)量倉(cāng)帶有荷重傳感器、充氣裝置，倉(cāng)下設(shè)有流量控制閥和流量計(jì)，經(jīng)計(jì)量后的生料經(jīng)過(guò)空氣輸送斜槽、提升機(jī)喂入窯尾預(yù)熱系統(tǒng)。

五、運(yùn)轉(zhuǎn)前的準(zhǔn)備工作

生料操作員在啟動(dòng)前應(yīng)確認(rèn)如下幾個(gè)方面的內(nèi)容：

1.立磨主減速機(jī)的潤(rùn)滑系統(tǒng)和液壓系統(tǒng)油量要合適，油位應(yīng)在上下油標(biāo)之間。油管路各個(gè)連接處應(yīng)無(wú)漏油，儀表完好，管路和閥門暢通，油溫合適。檢查其他所有潤(rùn)滑系統(tǒng)的油量要合適，包括所有的軸承潤(rùn)滑和減速機(jī)、電動(dòng)閥門的潤(rùn)滑。

2.設(shè)備內(nèi)部、人孔門、檢查門都要嚴(yán)格密封，防止生產(chǎn)時(shí)漏風(fēng)、漏料、漏油。

3．系統(tǒng)內(nèi)所有手動(dòng)閘閥均要開(kāi)到適當(dāng)位置，保證料、氣暢通。

所有電動(dòng)閘門應(yīng)檢查其啟閉是否靈活，閥軸與連桿有無(wú)松動(dòng)，對(duì)中控室遙控操作的閥門，要確認(rèn)中控室與現(xiàn)場(chǎng)的開(kāi)閉方向一致，開(kāi)度與指示準(zhǔn)確，帶有上下限位開(kāi)關(guān)的閥門，需與中控室核對(duì)限位信號(hào)是否返回。

4．檢查設(shè)備緊固件(如選粉機(jī)的螺栓,所有設(shè)備的基礎(chǔ)螺栓等),不能有任何松動(dòng)。對(duì)設(shè)備傳動(dòng)等易松動(dòng)部件要嚴(yán)格檢查。

5．凡需遮蓋的部分均應(yīng)蓋好，如設(shè)備的安全檢查罩，螺旋輸送機(jī)蓋板，地溝蓋板等，均應(yīng)逐一檢查。

6．設(shè)備啟動(dòng)前要檢查給排水管路閥門是否已打開(kāi)，水管連接部分要保證無(wú)滲漏。特別要注意冷卻潤(rùn)滑液壓?jiǎn)卧睦鋮s水，不得流入油中。對(duì)冷卻水量要進(jìn)行合理控制。

7．確認(rèn)立磨磨盤上的料層厚度在80mm左右。

8．確認(rèn)立磨儲(chǔ)能器內(nèi)的氮?dú)鈮毫Ψ蠁?dòng)條件。

9．確認(rèn)所有設(shè)備有備妥信號(hào)，符合啟動(dòng)條件。

10．現(xiàn)場(chǎng)溫度、壓力及料位等儀表，在開(kāi)車前，都要進(jìn)行系統(tǒng)的檢查，并確認(rèn)電源已供上。各閥門開(kāi)度指示應(yīng)做到現(xiàn)場(chǎng)、中控指示與機(jī)械裝置自身位置三者一致，且運(yùn)轉(zhuǎn)靈活。

11．檢查各用氣點(diǎn)的壓縮空氣管路是否能正常供氣，壓縮空氣壓力是否達(dá)到設(shè)備要求，管路內(nèi)是否有鐵銹等雜物。

12．進(jìn)料前需檢查清除設(shè)備上（內(nèi)）及其周圍的雜物。

13．與生料崗位聯(lián)系，確認(rèn)是否具備開(kāi)車條件。

14．通知化驗(yàn)室，按照配料通知單、確認(rèn)單確定入磨物料的比例。

15．檢查確認(rèn)增濕塔系統(tǒng)工作正常。

六、設(shè)備的啟動(dòng)停車操作順序

（一）回轉(zhuǎn)窯單獨(dú)運(yùn)行時(shí)廢氣處理及生料輸送部分的操作 1．確認(rèn)開(kāi)車范圍，做好啟動(dòng)前的設(shè)備檢查工作，確認(rèn)壓縮空氣站工作狀態(tài)正常，管道暢通；

2．啟動(dòng)庫(kù)頂收塵組：依次啟動(dòng)離心通風(fēng)機(jī)（06G-11）→鎖風(fēng)給料機(jī)（06G-09）→收塵器（06G-41）；

生料輸送及入庫(kù)組：依次啟動(dòng)羅茨風(fēng)機(jī)（06G-08）→生料庫(kù)頂分配器（06G-05）→離心通風(fēng)機(jī)（06G-03）空氣輸送斜槽[庫(kù)頂]（06G-02）→生料入庫(kù)提升機(jī)（06G-01）→離心通風(fēng)機(jī)（05G-07）→空氣輸送斜槽[成品輸送]（05G-06）

3．確認(rèn)立磨熱風(fēng)管閥門（05G-17）全關(guān)，立磨循環(huán)風(fēng)機(jī)出口閥門（05G-18）全關(guān)；

4．啟動(dòng)窯灰輸送組：依次啟動(dòng)回灰提升機(jī)（07G-12）→螺旋輸送機(jī)（07G-09）→翻板卸灰閥（07G-1-2）→增濕塔卸灰螺旋輸送機(jī)（07G-1-1）.窯尾袋收塵組：依次啟動(dòng)鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)（07G-11）→鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)（07G-10）→回轉(zhuǎn)下料器（07G-2-4）→窯尾廢氣排風(fēng)機(jī)（07G-03），逐漸打開(kāi)排風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門（07G-04）調(diào)整高溫風(fēng)機(jī)（08G-10）出口氣體呈微負(fù)壓后，通知窯尾高溫風(fēng)機(jī)可以啟動(dòng)；

5．選擇增濕塔排灰操作方式；

6．確認(rèn)增濕塔噴嘴閥門全開(kāi)，水泵閥門全開(kāi)，啟動(dòng)增濕塔噴水組，當(dāng)廢氣溫度達(dá)到250℃，且廢氣量較大時(shí)，逐漸打開(kāi)水泵出口閥門，同時(shí)逐漸打開(kāi)回水閥，調(diào)節(jié)噴水量，控制增濕塔出口氣體溫度在185±15℃（以現(xiàn)場(chǎng)增濕塔不濕底為原則），一旦出現(xiàn)濕底，及時(shí)選擇排濕方式。

（二）窯系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，生料制備系統(tǒng)的運(yùn)行

1．首先按回轉(zhuǎn)窯單獨(dú)運(yùn)行時(shí)廢氣處理及生料輸送部分的操作順序啟動(dòng)所屬設(shè)備。

2．啟動(dòng)立磨減速機(jī)潤(rùn)滑站，磨主電機(jī)潤(rùn)滑站、磨輥液壓站及三道閘閥液壓站，觀察油位、油溫、油壓等。冬季低溫時(shí)，要現(xiàn)場(chǎng)提前啟動(dòng)油站電加熱器。

3．啟動(dòng)密封風(fēng)機(jī)組：風(fēng)機(jī)電機(jī)（05G-3-5M）。注意密封系統(tǒng)的風(fēng)壓不低于4500Pa。

4．確認(rèn)系統(tǒng)中各閥門的開(kāi)關(guān)位置:循環(huán)風(fēng)閥門（05G-19）全開(kāi),冷風(fēng)閥門（05G-20）全關(guān),循環(huán)風(fēng)機(jī)至窯尾收塵器管道閥門（07G-4）全關(guān)，熱風(fēng)爐出口熱風(fēng)閥全關(guān)。

5．啟動(dòng)選粉機(jī)（05G-3-3）機(jī)組：依次啟動(dòng)選粉機(jī)減速機(jī)油泵（05G-3-3M3）→電機(jī)冷卻風(fēng)機(jī)（05G-3-3M2）設(shè)定合適的選粉機(jī)啟動(dòng)轉(zhuǎn)速并啟動(dòng)。

6．啟動(dòng)循環(huán)風(fēng)機(jī)組：?jiǎn)?dòng)立磨循環(huán)風(fēng)機(jī)（05G-15），根據(jù)入磨負(fù)壓逐步打開(kāi)循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門（05G-15-1），注意調(diào)整窯尾廢氣排風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門（07G-04），保持袋收塵進(jìn)口負(fù)壓穩(wěn)定。打開(kāi)去立磨的熱風(fēng)閥閥門預(yù)熱磨機(jī),注意溫度要求和變化。

7．啟動(dòng)旋風(fēng)收塵器下剛性葉輪給料機(jī)（05G-5）和收塵器（05G-14）。

8．啟動(dòng)立磨外循環(huán)系統(tǒng):依次啟動(dòng)金屬探測(cè)儀（05G-33）→除鐵器（05G-13）→膠帶輸送機(jī)（05G-12）→提升機(jī)（05G-11）→膠帶輸送機(jī)（05G-10）。

9．在保證窯尾收塵器進(jìn)口負(fù)壓和窯尾風(fēng)機(jī)出口負(fù)壓不超出正常范圍的前提下,調(diào)整立磨系統(tǒng)風(fēng)量和風(fēng)溫:逐漸打開(kāi)增濕塔至立磨管道閥門, 逐漸關(guān)小增濕塔至收塵器管道的閥門, 逐漸打開(kāi)循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門.調(diào)節(jié)冷風(fēng)閥開(kāi)度控制出磨氣體溫度逐漸提高至95℃左右。

10．料層厚度小于50mm時(shí)，啟動(dòng)輔轉(zhuǎn)，磨內(nèi)進(jìn)行布料；注意磨盤上料層變化和粉磨壓力設(shè)定。

11．啟動(dòng)三道閘閥（05G-2）：確定三通閥(05G-1)的位置。

12．設(shè)定喂料量200t,磨輥壓力:11.5～13.5MP。

13．啟動(dòng)配料輸送組：打開(kāi)庫(kù)底閘閥（04G-

10、04G-14）和充氣閥門（04G-17），依次啟動(dòng)金屬探測(cè)儀（04G-22）→除鐵器（04G-21）→膠帶輸送機(jī)（04G-20）→計(jì)量稱（04G-

11、04G-

12、04G-

13、04G-

15、04G-16），確定入磨皮帶上物料到達(dá)三道閥的時(shí)間。14．啟動(dòng)輔傳，入磨皮帶上物料到達(dá)三道閥前2秒，啟動(dòng)立磨主電機(jī)組，脫開(kāi)輔傳，注意觀察主電機(jī)電流、磨機(jī)震動(dòng)值和磨內(nèi)通風(fēng)量的變化。

15.必要時(shí)啟動(dòng)磨內(nèi)噴水組:啟動(dòng)前確認(rèn)進(jìn)水電磁閥開(kāi),噴水電磁閥關(guān)，噴嘴手動(dòng)閥開(kāi),水泵進(jìn)口流量。

16.適時(shí)調(diào)整選粉機(jī)轉(zhuǎn)速。

（三）立磨單獨(dú)運(yùn)行狀態(tài)下的啟動(dòng)順序: 1．確認(rèn)開(kāi)車范圍，發(fā)出啟動(dòng)預(yù)警信號(hào)。

2．啟動(dòng)庫(kù)頂收塵組：依次啟動(dòng)離心通風(fēng)機(jī)（06G-11）→鎖風(fēng)給料機(jī)（06G-09）→收塵器（06G-41）。

3．啟動(dòng)生料輸送及入庫(kù)組：依次啟動(dòng)羅茨風(fēng)機(jī)（06G-08）→生料庫(kù)頂分配器（06G-05）→離心通風(fēng)機(jī)（06G-03）→空氣輸送斜槽[庫(kù)頂]（06G-02）→生料入庫(kù)提升機(jī)（06G-01）→離心通風(fēng)機(jī)（05G-07）→空氣輸送斜槽[成品輸送]（05G-06）→旋風(fēng)收塵器下剛性葉輪給料機(jī)（05G-5）

4．啟動(dòng)窯尾袋收塵組：依次啟動(dòng)鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)（07G-11）→鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)（07G-10）→回轉(zhuǎn)下料器（07G-2-4）→窯尾廢氣排風(fēng)機(jī)（07G-03），逐漸打開(kāi)排風(fēng)機(jī)進(jìn)口閥門（07G-04）。

5．確認(rèn)立磨風(fēng)管閥門（05G-17）全關(guān)，廢氣閥門（07G-04）全關(guān)，冷風(fēng)閥全關(guān)； 6．啟動(dòng)熱風(fēng)爐組：打開(kāi)熱風(fēng)閥（05G-31-1）起動(dòng)離心通風(fēng)機(jī)（05G-31-4）→轉(zhuǎn)杯燃油器（05G-31-3）。

7．按窯系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，生料制備系統(tǒng)的啟動(dòng)順序，從

（二）-2開(kāi)始啟動(dòng)生料制備系統(tǒng)。

（四）窯正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)立磨的停車順序：

1．作好系統(tǒng)停車前的準(zhǔn)備工作，確認(rèn)停車范圍：

2．將各計(jì)量秤的速度降為零停止下料。

3．停原料磨主電機(jī)組；

4．調(diào)整系統(tǒng)內(nèi)各閥門開(kāi)度、磨內(nèi)噴水量，降低磨機(jī)出口溫度，調(diào)整增濕塔出口氣體溫度180℃（以不濕底為原則），同時(shí)穩(wěn)定高溫風(fēng)機(jī)出口壓力，確保燒成系統(tǒng)正常進(jìn)行；

5．停磨內(nèi)噴水組；

6．停立磨外循環(huán)組；

7．停三道閥門；

8．停選粉機(jī)組、旋風(fēng)下料組（循環(huán)風(fēng)機(jī)停15min后再停選粉機(jī)）；

9.關(guān)閉入磨熱風(fēng)閥門，停循環(huán)風(fēng)機(jī)組，關(guān)閉循環(huán)風(fēng)機(jī)出口閥門，同時(shí)穩(wěn)定高溫風(fēng)機(jī)出口壓力及窯尾袋收塵入口壓力；

10.停密封風(fēng)機(jī)組；

11.停生料磨附屬設(shè)備組。

12.停車注意事項(xiàng)：

（1）在停磨后短時(shí)間內(nèi),不要開(kāi)磨門,以免驟然冷卻,產(chǎn)生熱應(yīng)力變形。

（2）停磨機(jī)后短時(shí)間內(nèi),不要停潤(rùn)滑系統(tǒng)和冷卻水系統(tǒng),防止損壞設(shè)備。

（3）停喂料系統(tǒng)之前,將各皮帶秤停止。

（4）停風(fēng)機(jī)之前,要將風(fēng)門逐漸減小直到關(guān)閉。

（5）注意磨機(jī)震動(dòng)情況。

七、磨機(jī)控制回路

1.磨機(jī)喂料配比

每一個(gè)喂料部分都被設(shè)置成總喂料量的特定百分比，所有百分比總和在任何時(shí)候相加均為100%。不管總喂料量如何變化，比例控制器都能維持喂料單元設(shè)定的百分比恒定。

2.磨喂料

磨機(jī)喂料量根據(jù)磨機(jī)差壓、主電機(jī)電流、出磨溫度來(lái)控制。在喂料量穩(wěn)定的情況下盡可能保持差壓的穩(wěn)定。吐渣料通過(guò)外循環(huán)系統(tǒng)與新入物料一起進(jìn)入生料磨，通過(guò)調(diào)整磨內(nèi)風(fēng)量來(lái)控制吐渣量，從而保持磨內(nèi)物料的穩(wěn)定。

3.磨機(jī)氣流

磨機(jī)氣流量通過(guò)調(diào)整循環(huán)風(fēng)機(jī)入口擋板的大小來(lái)進(jìn)行控制。磨機(jī)氣流量應(yīng)該控制在常量水平。

4.磨出口溫度

通過(guò)調(diào)整入口溫度、磨內(nèi)噴水量來(lái)保持磨出口溫度恒定。

5.磨入口負(fù)壓

通過(guò)調(diào)整循環(huán)風(fēng)門的大小、冷風(fēng)閥開(kāi)度來(lái)保持磨機(jī)進(jìn)口負(fù)壓保持常量水平。

6.增濕塔入口負(fù)壓

通過(guò)調(diào)節(jié)尾排風(fēng)機(jī)入口閥門、冷風(fēng)閥和增濕塔與收塵器間的閥門開(kāi)度，保持增濕塔入口負(fù)壓的恒定。

八、系統(tǒng)正常控制

1．喂料量的控制：立磨在正常操作中，在保證出磨物料質(zhì)量的前提下，盡可能的提高磨機(jī)的產(chǎn)量，喂料量的調(diào)整幅度可根據(jù)磨機(jī)的振動(dòng)、出口溫度、系統(tǒng)風(fēng)量、研磨壓力、磨機(jī)差壓等因素來(lái)決定，在增加喂料量的同時(shí)，要調(diào)節(jié)磨內(nèi)通風(fēng)量及研磨壓力與之匹配。

2．磨機(jī)的振動(dòng)：振動(dòng)在立磨操作中是一重要參數(shù)，是影響磨機(jī)安全運(yùn)轉(zhuǎn)的主要因素，減小振動(dòng)值與諸多因素有關(guān)，單從操作角度來(lái)講應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：（1）調(diào)整好料與風(fēng)、出口溫度之間的關(guān)系；（2）每次調(diào)整喂料，幅度應(yīng)小些；（3）防止斷料或來(lái)料不均。

3．磨機(jī)差壓：立磨操作中，穩(wěn)定的差壓對(duì)磨機(jī)的正常運(yùn)行至關(guān)重要，差壓變化主要取決于磨機(jī)的喂料量、通風(fēng)量、噴水量、磨機(jī)出口溫度等，在差壓發(fā)生變化時(shí)首先查看配料站的下料是否穩(wěn)定，再查看磨機(jī)的運(yùn)行參數(shù)有無(wú)變化，并作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，來(lái)穩(wěn)定料層、穩(wěn)定差壓。

4．磨機(jī)出口溫度：立磨的出口溫度對(duì)保證生料水份合格和磨機(jī)穩(wěn)定具有重要作用，出口溫度主要通過(guò)調(diào)整喂料量、熱風(fēng)擋板、循環(huán)風(fēng)擋板、冷風(fēng)擋板、增濕塔至袋收塵閥門開(kāi)度、增濕塔噴水量及磨機(jī)噴泉水量等方法加以控制。另外出口溫度高，磨內(nèi)料床不穩(wěn)定、磨機(jī)振動(dòng)大。

5．出磨生料水份和細(xì)度：出磨生料水份由出口溫度來(lái)控制。對(duì)于生料成品細(xì)度，在立磨操作中，細(xì)度可通過(guò)改變研磨壓力、通風(fēng)量、選粉機(jī)轉(zhuǎn)速來(lái)加以控制，如生料過(guò)粗可加大研磨壓力、降低通風(fēng)量、降低喂料量和增加選粉機(jī)轉(zhuǎn)速等方法。若發(fā)現(xiàn)物料太細(xì)，可用與上述相反方法來(lái)調(diào)整。

6．立磨正常運(yùn)行過(guò)程中主要控制參數(shù)如下：

出磨物料細(xì)度：≦12﹪

出料物料水分：≦0.5﹪

磨輥壓力：11.5～13.5 MPa;出磨氣體溫度：80～100℃

入磨氣體溫度：150～185℃

入磨負(fù)壓：1000～1500pa 出磨負(fù)壓：6000～9500 pa 磨內(nèi)壓差：8000～8500 pa

根據(jù)以上參數(shù)及時(shí)調(diào)整給料量、通風(fēng)量、研磨壓力、噴水量等。7．控制要點(diǎn)

（1）入磨物料量及粒度、水分易磨性等。

（2）入磨物料按質(zhì)量部的要求配比。

（3）磨機(jī)電流、選粉機(jī)電流、來(lái)料皮帶電流。

（4）立磨出口物料的細(xì)度，選粉機(jī)轉(zhuǎn)速與成品細(xì)度。

（5）立磨出料溫度，電機(jī)軸承的溫度。

（6）外循環(huán)系統(tǒng)的負(fù)荷。

（7）作業(yè)計(jì)劃規(guī)定的產(chǎn)量、質(zhì)量及臨時(shí)停工率等指標(biāo)。

8．參數(shù)的調(diào)節(jié)

（1）質(zhì)量控制參數(shù)的調(diào)節(jié)：

①生料細(xì)度的控制

目標(biāo)值：0.08㎜篩余＜15%,當(dāng)生料成品的細(xì)度太粗時(shí)，應(yīng)該通過(guò)加大碾磨壓力、增加選粉機(jī)的速度、減小系統(tǒng)的通風(fēng)量、減少入磨物料量等手段來(lái)調(diào)整，從而使產(chǎn)品的細(xì)度符合要求。反之，則相反。

②生料水分的控制

目標(biāo)值：＜0.5%，當(dāng)生料成品的水分太大時(shí)，應(yīng)該通過(guò)增加入磨風(fēng)溫、減小入磨物料量等手段來(lái)調(diào)整，從而使產(chǎn)品的水分符合要求。

③各種化學(xué)成分的控制由熒光分析儀等手段來(lái)控制。

④產(chǎn)量的控制

在穩(wěn)定質(zhì)量的前提下，應(yīng)逐漸提高產(chǎn)量，在加料的同時(shí)要注意調(diào)節(jié)磨機(jī)的碾磨壓力和系統(tǒng)的通風(fēng)量防止立磨震動(dòng)過(guò)大，從而控制磨機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行。

（2）運(yùn)行過(guò)程中的調(diào)節(jié)

在剛開(kāi)始開(kāi)磨時(shí),選粉機(jī)轉(zhuǎn)速設(shè)定為：70%,產(chǎn)量設(shè)定為：130t/h,系統(tǒng)風(fēng)機(jī)風(fēng)門設(shè)定為：80%,保證磨進(jìn)出口壓差約:5000Pa, 磨輥壓力：8～10MPa,調(diào)節(jié)冷風(fēng)門保證入磨風(fēng)溫為:150℃.逐步增加產(chǎn)量,不能驟然增加,可以20t為一個(gè)單位。同時(shí)要密切注意磨機(jī)的控制參數(shù)(電流、功率、料層厚度、振動(dòng)值),每加一次料,就需要調(diào)節(jié)風(fēng)量和選粉機(jī)轉(zhuǎn)速,待穩(wěn)定后,再次加料直到達(dá)產(chǎn)。

九、異常情況分析、處理

（一）磨機(jī)振動(dòng)跳停

1．原因：測(cè)振元件失靈

處理辦法：重新校正

2．原因：液壓站N2壓力太高和不平衡

處理辦法：調(diào)整N2壓力

3．原因：磨內(nèi)有大塊鐵件及異物

處理辦法：入磨檢查并加強(qiáng)入磨物料的除鐵工作

4．原因：喂料量過(guò)大、過(guò)小和不穩(wěn)

處理辦法：根據(jù)差壓來(lái)調(diào)整喂料量，保證入磨物料穩(wěn)定

5．原因：系統(tǒng)風(fēng)量不足

處理辦法：調(diào)整各擋板開(kāi)度，增加風(fēng)量

6．原因：研磨壓力不足或太高

處理辦法：重新設(shè)定研磨壓力

7．原因：選粉機(jī)轉(zhuǎn)速過(guò)高

處理辦法：根據(jù)細(xì)度來(lái)調(diào)整選粉機(jī)轉(zhuǎn)速

8．原因：出口溫度驟然變化 處理辦法：根據(jù)主電機(jī)電流、料層高度、入口溫度來(lái)及時(shí)調(diào)整

（二）磨內(nèi)差壓高

1．原因：喂料量過(guò)大

處理辦法：根據(jù)差壓調(diào)整喂料量

2．原因：入磨物料易磨性差且粒度大

處理辦法：根據(jù)物料特性調(diào)整喂料量

3、原因：研磨壓力過(guò)低

處理辦法：適當(dāng)增加研磨壓力

4、原因：系統(tǒng)通風(fēng)不暢

處理辦法：調(diào)整各擋板開(kāi)度，增強(qiáng)系統(tǒng)通風(fēng)

5、原因：選粉機(jī)轉(zhuǎn)速高、磨內(nèi)細(xì)料過(guò)多

處理辦法：適當(dāng)降低選粉機(jī)轉(zhuǎn)速及加大些風(fēng)量

6、原因：磨系統(tǒng)漏風(fēng)量大

處理辦法：加強(qiáng)系統(tǒng)密封，減少漏風(fēng)量

7、原因：噴口環(huán)堵塞

處理辦法：停磨清理

8．原因：系統(tǒng)拉風(fēng)過(guò)大

處理辦法：調(diào)整系統(tǒng)風(fēng)量

（三）磨機(jī)吐渣多原因

1．原因：喂料量過(guò)大

處理辦法：根據(jù)差壓、入口負(fù)壓調(diào)整喂料量

2．原因：入磨物料量磨性差

處理辦法：增大研磨壓力，增強(qiáng)通風(fēng)量；根據(jù)物料特性來(lái)調(diào)整喂料量

3．原因：系統(tǒng)風(fēng)量不足

處理辦法：調(diào)節(jié)各擋板開(kāi)度增加系統(tǒng)通風(fēng)

4．原因：研磨壓力過(guò)低

處理辦法：適當(dāng)增加研磨壓力值

5．原因：磨系統(tǒng)漏風(fēng)嚴(yán)重

處理辦法：加強(qiáng)系統(tǒng)密封，減少漏風(fēng)量

6．原因：磨內(nèi)物料料層不穩(wěn)

處理辦法：調(diào)整噴水量、調(diào)整各參數(shù)來(lái)穩(wěn)定料層

（四）出磨物料跑粗

1．原因：喂料量過(guò)多或不穩(wěn)定

處理辦法：調(diào)整喂料量、確保下料穩(wěn)定

2．原因：入磨物料易磨性差

處理辦法：根據(jù)物料特性調(diào)整喂料量、通風(fēng)量

3．原因：系統(tǒng)通風(fēng)量過(guò)大

處理辦法：調(diào)整系統(tǒng)通風(fēng)

4．原因：選粉機(jī)轉(zhuǎn)速低

處理辦法：合理設(shè)定選粉機(jī)轉(zhuǎn)速

5．原因：研磨壓力低

處理辦法：增加研磨壓力

（五）立磨跳停

1．原因：磨機(jī)振動(dòng)太大 處理辦法：查看報(bào)警，找出原因，加以處理

2．原因：綜合控制柜報(bào)警

處理辦法：查看綜合控制柜的報(bào)警項(xiàng)目，針對(duì)性的處理

3．原因：密封風(fēng)機(jī)跳?；驂毫μ?/p>

處理辦法：檢查密封風(fēng)機(jī)并清理過(guò)濾網(wǎng)

4．原因：收塵器卸灰系統(tǒng)跳停

處理辦法：找出原因加以處理

5．原因：磨出口溫度太高

處理辦法：通過(guò)調(diào)熱風(fēng)閥、循環(huán)風(fēng)閥開(kāi)度以及磨噴水量來(lái)加以控制

十、注意事項(xiàng)

1．在調(diào)整各種參數(shù)時(shí)，不能同時(shí)調(diào)整幾個(gè)參數(shù)；

2．嚴(yán)禁磨盤上無(wú)料或料太少向磨內(nèi)噴水，引起襯板熱變形；

3．磨內(nèi)通風(fēng)時(shí)，密封風(fēng)機(jī)必須開(kāi)啟；

4．石灰石斷料20s、粘土、鐵礦石斷料15min必須停磨，停磨前盡量將皮帶上的物料帶空；

5．冷磨烘磨一般須60min，若停機(jī)時(shí)間短，30min即可；

6．當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)吐喳口堵料時(shí)，必須通知中控減產(chǎn)或停磨處理；

7．在停機(jī)時(shí)，必須立即停磨噴水系統(tǒng)；

8．防止磨內(nèi)噴水管堵塞。

十一、磨機(jī)系統(tǒng)停止

1．意外停止是指與磨本體系統(tǒng)構(gòu)成聯(lián)鎖條件外圍設(shè)備跳停，導(dǎo)致磨主電機(jī)聯(lián)鎖停止的過(guò)程。發(fā)生意外停機(jī)時(shí)，磨操要考慮物料仍駐留在輸送系統(tǒng)，應(yīng)采取相應(yīng)措施。

（1）立即關(guān)掉與之相關(guān)的部分設(shè)備；

（2）為防止磨瓦、軸承等損傷，應(yīng)盡快恢復(fù)稀油站組設(shè)備的運(yùn)行；

（3）盡快查清原因，判斷能否在短時(shí)間(30分鐘)內(nèi)處理完，以決定再次啟動(dòng)的時(shí)間，如果故障處理時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的操作。

2．臨停（≤15min）

（1）停止喂料；

（2）停主電機(jī)；

（3）停磨輥張緊站、磨輥潤(rùn)滑站。減速機(jī)潤(rùn)滑站保持運(yùn)行；

（4）密封風(fēng)機(jī)保持運(yùn)；

（5）減小系統(tǒng)風(fēng)量，保持微通風(fēng)。

3．長(zhǎng)時(shí)間計(jì)劃停機(jī)

（1）停止喂料；

（2）停主電機(jī)；

（3）磨輥?zhàn)詣?dòng)提升；

（4）關(guān)閉熱風(fēng)擋板和其它熱源；

（5）磨輥降至磨盤上；

（6）當(dāng)油溫降至許可溫度時(shí)，減速機(jī)油站需停機(jī)。低溫時(shí)，需要長(zhǎng)時(shí)間加熱；

（7）當(dāng)油溫降至許可值時(shí)，停磨輥潤(rùn)滑站，低溫時(shí)，需要長(zhǎng)時(shí)間加熱；

（8）停磨時(shí)間≥2小時(shí)，可停密封風(fēng)機(jī)。但要確定磨內(nèi)沒(méi)有廢氣通過(guò)。當(dāng)磨內(nèi)有廢氣通過(guò)時(shí)，不準(zhǔn)停密封風(fēng)機(jī)。

4.緊急停機(jī)

當(dāng)中控發(fā)現(xiàn)以下異常情況時(shí)，應(yīng)按規(guī)定順序停磨，通知崗位檢查原因，排除故障。（1）各處聯(lián)接螺栓發(fā)生松動(dòng)、折斷或脫落引發(fā)震動(dòng)大時(shí)；

（2）磨機(jī)內(nèi)機(jī)件脫落時(shí)；

（3）減速機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)發(fā)生故障而引起軸承溫度上升超過(guò)規(guī)定值；

（4）減速機(jī)發(fā)生異常振動(dòng)及噪音時(shí)；

（5）電動(dòng)機(jī)軸承溫度超過(guò)其規(guī)定值時(shí)；

（6）如果磨機(jī)在動(dòng)轉(zhuǎn)中突然停電時(shí)，應(yīng)立即將磨機(jī)及其附屬設(shè)備的電機(jī)電源切斷，以免來(lái)電時(shí)發(fā)生意外事故。注意：為保護(hù)磨主電機(jī)，主電機(jī)第二次啟動(dòng)距離主電機(jī)上次停車時(shí)間不得小于30分鐘；

（7）如果出現(xiàn)輸送設(shè)備堵塞而無(wú)法及時(shí)疏通時(shí)；如果出現(xiàn)設(shè)備跑、冒、滴、漏嚴(yán)重而無(wú)法臨時(shí)處理時(shí)；

（8）如果有危及人身安全的事故出現(xiàn)時(shí)。

第四篇：湖北省平原地區(qū)楊樹(shù)造林密度對(duì)林木的影響分析

湖北省平原地區(qū)楊樹(shù)造林密度對(duì)林木生長(zhǎng)的影響分析

滕家喜

(華南農(nóng)業(yè)大學(xué)林學(xué)院，廣州 5106420)摘要：造林密度對(duì)人工林林木生長(zhǎng)起著重要作用，國(guó)內(nèi)外各地區(qū)對(duì)其研究較多，得到的大量成果為本次研究提供了重要的科學(xué)依據(jù)。本實(shí)驗(yàn)將通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)木調(diào)查法，對(duì)湖北省平原地區(qū)15個(gè)縣市76個(gè)標(biāo)準(zhǔn)地楊樹(shù)人工林(5一13年)的經(jīng)營(yíng)狀況進(jìn)行調(diào)查，選擇了18一20指數(shù)級(jí)的17種造林密度，對(duì)樹(shù)齡在13年內(nèi)的楊樹(shù)人工林不同密度的林木樹(shù)高、直徑、單株材積、林分蓄積量、林分生物量[1]、干材質(zhì)量進(jìn)行分析和比較，探尋湖北省楊樹(shù)造林密度的綜合效應(yīng)，擬合出不同立地指數(shù)、密度的楊樹(shù)生長(zhǎng)預(yù)測(cè)模型，提出湖北省平原地區(qū)楊樹(shù)人工林適宜的造林密度。關(guān)鍵詞：平原地區(qū)

楊樹(shù)

造林密度

林木生長(zhǎng)

前言

在楊樹(shù)生長(zhǎng)過(guò)程中，陽(yáng)光、水分、土壤是林木生長(zhǎng)的必要條件，造林密度也與楊樹(shù)生長(zhǎng)密切相關(guān)。造林密度是指單位面積造林地上的栽植株數(shù)或播種穴（點(diǎn)）數(shù)。針對(duì)湖北省平原地區(qū)楊樹(shù)人工林造林密度普遍過(guò)大的現(xiàn)狀，而迄今為止又沒(méi)有針對(duì)湖北省平原地區(qū)這一特定地理?xiàng)l件下關(guān)于楊樹(shù)人工林造林密度的報(bào)導(dǎo)。本實(shí)驗(yàn)選擇不同密度的楊樹(shù)人工林林分為研究對(duì)象，分析和比較湖北省平原地區(qū)不同密度楊樹(shù)人工林的林木樹(shù)高、直徑、單株材積、林分蓄積量、林分生物量、干材質(zhì)量，探尋湖北省平原地區(qū)楊樹(shù)人工林適宜的造林密度，以為該地區(qū)楊樹(shù)人工林取得良好的效益提供一定的科學(xué)理論依據(jù)。

密度是影響速生豐產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)之一。造林密度和保留密度是否合理，直接關(guān)系到培育目標(biāo)能否實(shí)現(xiàn)，直接影響經(jīng)營(yíng)者的經(jīng)濟(jì)效益。一直以來(lái)，密度調(diào)控是林業(yè)研究的難點(diǎn)和熱點(diǎn)。許多學(xué)者開(kāi)展了這方面的研究，其主要表現(xiàn)在密度對(duì)林木生長(zhǎng)量、林分生物量、生產(chǎn)力、主伐期及經(jīng)濟(jì)效益等方面的影響。

國(guó)外楊樹(shù)造林密度對(duì)林木生長(zhǎng)的影響研究進(jìn)展

早在20世紀(jì)80年代，國(guó)外就有對(duì)楊樹(shù)造林密度的研究了。根據(jù)國(guó)際楊樹(shù)會(huì)議的材料[2],楊樹(shù)初植密度有三種類型:①密株距0.5一4.0米，每公頃625一10000株;②中等株距5.0-一7.0米，200-400株/公頃；③稀株距7米以上，每公頃200株以下。

意大利、法國(guó)、德意志聯(lián)邦共和國(guó)、捷克常用稀植造林法，株行距為5×5到8×8米，即每公頃158--400株.這里最適密度為250株每公頃。據(jù)卡查爾蒙非拉脫楊樹(shù)研究所的調(diào)查，意大利東部初植密度250株/公頃的楊樹(shù)林在25齡時(shí)的材積為876立方米。歐洲中部和東部一些國(guó)家，如匈牙利、保加利亞、波蘭、羅馬尼亞，初植密度屬于中等，株行距為3×3米到了7×7米，每公頃材積約為400一650立方米。如保加利亞多腦河兩岸的河灘地，25齡楊樹(shù)初植密度3×3米時(shí)的材積每公頃為558立方米，2×2米時(shí)為422立方米，4×4米時(shí)為300立方米，5×5米時(shí)為386立方米，1×2米時(shí)為271立方米。這里最適密度為3×3米。

敘利亞和伊朗常用灌溉密植法，每公頃16000一20000株，蘇聯(lián)烏茲別克也用密植法，每公頃達(dá)1萬(wàn)株。

根據(jù)蘇聯(lián)烏克蘭的試驗(yàn)研究，楊樹(shù)生產(chǎn)力與密度的關(guān)系如下：

1、初植密度因立地條件而不同，一般立地條件好，初植密度小，反之則密度大。

2、樹(shù)木直徑生長(zhǎng)全隨初植密度的減少即營(yíng)養(yǎng)面積的增加而增加。

3、樹(shù)木高生長(zhǎng)在營(yíng)養(yǎng)面積達(dá)到一定數(shù)值時(shí)增長(zhǎng)較快。

國(guó)內(nèi)楊樹(shù)造林密度對(duì)林木生長(zhǎng)的影響研究進(jìn)展

1974年4月栽植株行距4x4、4x5、4x6米，5年平均樹(shù)高分別為16.00米、16.29米、16.30米，9年生平均分別為22.81米、24.42米、23.95米。由此可見(jiàn)，造林的密度對(duì)楊樹(shù)高生長(zhǎng)并不是決定因素。從楊樹(shù)直徑生長(zhǎng)看，隨密度的減小而有遞增的規(guī)律性，9年生楊4x6米密度平均直徑27.78厘米，比4x4米的直徑24.25厘米大14.6%。

1982年郭如一[4]等對(duì)烏蘭浩特市勝利林場(chǎng)同一立地條件下，不同造林密度的6年生楊樹(shù)生長(zhǎng)量的調(diào)查結(jié)果得出：興安盟南部地區(qū)每公頃楊樹(shù)造林3333株的林分蓄積量最高，6666株居于第二，而1666株、1111株、555株、277株的林分蓄積量分別為它的61%、60%、53%和31%。呂占杰[5]指出水肥條件好培育速生用材林為目的，培育大徑材一次成材的，株行距為5×5米、4×6米或8×6米。若中間疏伐利用一次小徑材，株行距可選用3×3或3×2米，當(dāng)長(zhǎng)成椽材時(shí)隔行隔株伐除一次。培育小徑材為目的，實(shí)行短輪伐期的，可選用1×3米、1×2米、2×3米株行距。根據(jù)國(guó)內(nèi)外經(jīng)驗(yàn)證明，速生豐產(chǎn)林密植，即使通過(guò)適時(shí)疏伐到主伐期總蓄積量也不如一次稀植好。農(nóng)田防護(hù)林株行距應(yīng)選用2×2米或3×2米。在丘陵坡地下部做為水土保持林栽植密度應(yīng)稍大些。

王宗漢[7]等通過(guò)對(duì)楊樹(shù)豐產(chǎn)林造林密度試驗(yàn)的研究，得出：1.高密度的林分蓄積量比較高，在今后營(yíng)造豐產(chǎn)林時(shí)應(yīng)提高栽植株數(shù)。2．以生產(chǎn)柱材為主要目的材種的楊樹(shù)豐產(chǎn)林，徑級(jí)一般應(yīng)達(dá)到18om左右。在既考慮到產(chǎn)材量又兼顧成材期的情況下，宜采用42一55株/畝，株行距可為2m×6m、2m×8m、3m×4m、4mx4m、3m ×5m。3.為解決林場(chǎng)林木經(jīng)營(yíng)中資金短缺，加速資金周轉(zhuǎn)，形成良性循環(huán)，在立地條件較好，進(jìn)行集約經(jīng)營(yíng)的條件下，可進(jìn)行密植，每畝株數(shù)可增加到55一84株，栽植的株行距為2m×6m、2m×5m、2m×4m、3m×3m等。中期進(jìn)行間伐，增加林場(chǎng)收入，緩解經(jīng)濟(jì)危困。

李世磊[4]等對(duì)湖南省漢壽縣平湖區(qū)歐美楊-72不同種植密度實(shí)驗(yàn)后得出，一定年齡后，株距5×7米林分總蓄積量最大。

張全鋒[9]等對(duì)歐美楊 107、雄性毛白楊 1319、窄冠白楊 3 個(gè)無(wú)性系在3 個(gè)不同密度的生長(zhǎng)進(jìn)程、連年生長(zhǎng)量分析，提出了初次間伐的合理年限。

李建新[8]等通過(guò)1994年至1997年在單縣沙河林場(chǎng)、東明縣馬頭林場(chǎng),對(duì)I—69楊、中林46楊進(jìn)行不同密度造林試驗(yàn),得出培育楊樹(shù)膠合板材的合理密度配置為:株行距3×8m、4×5m,但4×5m的立地條件必須是在立地指數(shù)20,土壤有機(jī)質(zhì)大于0.7%的條件下,間作型楊樹(shù)豐產(chǎn)林4×10m較為合理,相同的密度,寬窄行造林配置不如單行造林。該項(xiàng)研究的造林密度可在黃泛平原地區(qū)推廣。

胥謙等通過(guò)大量實(shí)際調(diào)查, 得出在楊樹(shù)主干高生長(zhǎng)速生期結(jié)束后進(jìn)入干材粗生長(zhǎng)速生期時(shí), 每株樹(shù)營(yíng)養(yǎng)面積在60平方米為宜, 相應(yīng)株行距為 7米×9 米或 6 米×10 米(每畝活立木在 11 株左右), 所以在初期造林密度應(yīng)為 7 米×4.5 米或 6 米×5米(每畝 22 株為宜), 在經(jīng)過(guò) 7~8年培育后,平均胸徑已達(dá)30~35 厘米, 這時(shí)樹(shù)冠郁閉要及時(shí)進(jìn)行撫育間伐, 間伐強(qiáng)度應(yīng)在 50%, 每畝間伐平均 11 株, 間伐木材約8~11 立方米。間伐后經(jīng)過(guò) 7~8 年, 單株平均胸徑可達(dá) 50~60 厘米, 單株立木蓄積2.1~2.9 立方米, 每畝立木蓄積量達(dá)23~32 立方米, 加上間伐材每畝材積可達(dá) 31~43 立方米, 經(jīng)濟(jì)效益十分顯著。

劉濤[11]；袁帥[12]；荊曉清[13]對(duì)楊樹(shù)造林密度的確定原則及應(yīng)用提出了科學(xué)的理論方案，為今后的實(shí)驗(yàn)開(kāi)展提供了重要的科學(xué)依據(jù)。臧林彬[10]等對(duì)楊樹(shù)造林密度的重要性再一次論述，為我們今后的研究工作提供了動(dòng)力。參考文獻(xiàn)：

[1] 王力.不同水肥條件對(duì)楊樹(shù)生物量的影響〔J〕.西北農(nóng)林科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然

科學(xué)版.)2004(3)，53~58 [2] 佚名 楊樹(shù)造林的生產(chǎn)力與初植密度的關(guān)系[J].國(guó)外林業(yè).1976（07）[3] 李世磊； 曾昭漢； 李凡階平原湖區(qū)楊樹(shù)造林密度及間種管理[J]湖南林業(yè)科技 , Hunan Forestry Science&Technology, 1982（04）.[4] 郭如一；付裕；高士成等

興安盟地區(qū)楊樹(shù)、落葉松合理造林密度的探討[J]

內(nèi)蒙古林業(yè)科技 , Inner Mongolia Forestry Science and Technology, 1984（02）

[5] 呂占杰 楊樹(shù)造林的適宜密度 [J] 農(nóng)業(yè)科學(xué)實(shí)驗(yàn) , Modern Agriculture, 1984（02）

[6] 傅錫儒

談?wù)剹顦?shù)的造林密度[J] 新疆林業(yè) , Forestry of Xinjiang, 1989(03)

[7] 王宗漢;周洪;武鈴;曹有升;李長(zhǎng)林;馬履瑞 楊樹(shù)豐產(chǎn)林造林密度試驗(yàn)研究[J]

山西林業(yè)科技 , Shanxi Forestry Science and Technology,1990(02)

[8] 李建新;劉建軍;趙合娥;朱青;袁勇;韓斌

楊樹(shù)膠合板材造林密度試驗(yàn)研究[J]山東林業(yè)科技 , Journal of Shandong Forestry Science and Technology, 2007（04）

[9] 張全鋒； 支恩波；顧新慶；李新利； 王輝 造林密度對(duì)楊樹(shù)生長(zhǎng)的影響[J].河北林業(yè)科技 , The Journal of Hebei Forestry Science and Technology,2010（05）

[10] 臧林彬

試論楊樹(shù)造林的關(guān)鍵是確定造林密度[J].科技致富向?qū)?011(08)[11] 牛濤 楊樹(shù)造林密度的確定原則及應(yīng)用[J].現(xiàn)代農(nóng)業(yè)科技 , Modern

Agricultural Sciences and Technology, 2010（17）

[12] 袁帥 淺議楊樹(shù)造林密度的確定原則及應(yīng)用[J] 農(nóng)村實(shí)用科技信息.2010（05）[13] 荊曉清 楊樹(shù)造林密度的確定原則及應(yīng)用[J].中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 , China

New Technologies and Products, 2013（01）