第一篇：回轉窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因（范文模版）

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回轉窯托輪瓦溫升處理及發(fā)熱原因

王廣強

（德州中聯(lián)

大壩水泥有限公司，山東

德州 253024）

回轉窯托輪瓦在工作中溫升是一種常見的現(xiàn)象，引起的原因比較多，如果處理不及時，就可能造成嚴重的后果。筆者在回轉窯工作多年，成功處理了多次托輪瓦溫升現(xiàn)象，總結出一些較為實用的經(jīng)驗。

處理托輪瓦溫升的工器具回轉窯托輪瓦溫升，有時來得很突然。要面對這種突發(fā)性的熱工現(xiàn)象，臨時找工器具是非常麻煩的，找的時間長了，可能會錯過處理溫升的最佳時期，造成嚴重的后果。所以回轉窯的窯中崗位要準備好處理托輪瓦溫升的一些專用工器具，并單獨放置在窯中主減機稀油站潤滑室內(nèi)。所需專用工器具如下：①一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油，重量約170kg.現(xiàn)在托輪瓦潤滑用油品種比較多，各廠家不盡相同。有的用中負荷齒輪油N460、N680，有的用美孚636，還有的選用專用潤滑油HF-托輪油，但不論用哪種油，要準備好一桶與托輪瓦用油相符的潤滑油。②兩個干凈的小空油桶，容量15kg.小油桶選擇用0號鋰基脂的空油桶。篦式冷卻機干油泵用的0號鋰基脂油桶，現(xiàn)場非常多，選擇兩個帶蓋的，用柴油清洗干凈。③1個托輪瓦加完油的空油桶，容量170kg.④兩個帶嘴油桶，容量15kg.⑤12號鐵絲5kg及1把鋼絲鉗。⑥內(nèi)徑Ф20mm的膠皮管5m.處理托輪瓦溫升的預案突然出現(xiàn)托輪瓦溫升現(xiàn)象，現(xiàn)場處理不要慌張，要按照一定的程序來應對，這就需要有事先準備好的預案?，F(xiàn)場當班人員按照預案規(guī)定，來處理托輪瓦溫升現(xiàn)象，就會有條不紊。處理托輪瓦溫升的預案如下：

1、現(xiàn)場組織：①現(xiàn)場統(tǒng)一由當班班長組織。②班長迅速組織人員，快速采取降溫措施。③班長要頭腦冷靜，保持與中控室聯(lián)系。④注意現(xiàn)場人員安全第一。⑤如托輪瓦溫升在短時間降不下來并有上升趨勢，馬上通知車間及設備管理人員。⑥車間及設備管

理人員不論在什么時間，接到現(xiàn)場通知，要迅速趕到現(xiàn)場，指導托輪瓦降溫工作。

2、降溫措施：當回轉窯運行中某一托輪瓦的運行溫度，在短時間內(nèi)升幅較快且還有上升趨勢時，快速采取以下應急措施：①用Ф20mm的膠皮管接在該瓦循環(huán)水的出水管處，用鐵絲捆綁接頭，用鋼絲鉗扎緊。使循環(huán)水外排，并加大冷卻水量。②各擋輪帶與托輪接觸面加強潤滑。③啟用備用的托輪瓦油，用兩個帶嘴油桶交替向溫升的軸面連續(xù)加注新潤滑油，用兩個小空油桶交替排出舊油。舊油倒在備用的油桶內(nèi)。④用測溫槍測量，用手觸摸軸面，看軸瓦的溫度和表面油膜情況。如有突出發(fā)熱點，且軸溫在70℃以下，還有較完整的油膜，則繼續(xù)澆淋新油，排出舊油。同時加壓縮空氣風冷發(fā)熱點。⑤如整個托輪溫度較高，可向托輪下面的水槽內(nèi)加水降溫，水面浸托輪邊緣100mm為宜。⑥如果是軸肩或止推圈處溫度高，可改變液壓擋輪運行狀態(tài)或停掉液壓擋輪。⑦整個降溫過程輪帶與托輪的接觸面要保持潤滑，托輪表面均勻涂抹3號鋰基脂。⑧托輪軸面淋注新油不能長時間停頓，要求冷卻循環(huán)水量充足，不斷地用壓縮空氣降溫，水槽內(nèi)注水并循環(huán)，直至軸面溫度和油溫都恢復正常。⑨降溫過程中可維持窯速和喂料量。

當某一托輪軸面溫度超過70℃，或軸面有干澀發(fā)熱點，已喪失正常完整的油膜，或長時間降溫軸瓦溫度卻有上升趨勢時，應采取以下應急措施：①立即止料、降低窯速。②繼續(xù)采取上述降溫措施，并加大澆淋新油力度及循環(huán)水外排力度。③降溫過程嚴禁停止回轉窯運轉。④逐漸減少窯頭喂煤量。問題嚴重時，停止窯頭喂煤。⑤通知車間及設備管理人員快速趕到現(xiàn)場，及時查找引起托

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輪瓦溫升的原因，進行降溫處理。

1、幾種引起托輪瓦溫升的原因及處理措施1.常見的軸瓦溫升原因及處理措施：

①因潤滑油引起的托輪瓦溫升。

托輪瓦潤滑油長時間不換，引起潤滑油變質，諸如：黏度降低、油質乳化、油內(nèi)含有粉塵雜質等都能引起軸瓦發(fā)熱，也有的是因選油不當引起軸瓦發(fā)熱，最好選用專用油，比如現(xiàn)在有許多新型干法生產(chǎn)線選用了回轉窯托輪軸瓦專用油HF-托輪油，有效地解決了回轉窯托輪軸瓦發(fā)熱拉絲現(xiàn)象，防止抱瓦燒瓦翻瓦事故的發(fā)生，比常用油品潤滑效果顯著。再者要注意定期更換新油，并加強托輪軸瓦的保養(yǎng)力度。

②托輪漏油及潤滑裝置脫落引起的軸瓦溫升。

因托輪軸密封不好，漏油嚴重，使油位降低，或潤滑油勺脫落引起軸瓦溫度升高。處理的措施是：搞好托輪密封，更換密封圈，緊固潤滑勺。

③因循環(huán)水不暢、量少或內(nèi)部循環(huán)水管滲水造成的軸瓦溫升。循環(huán)水不暢或量少容易引起軸瓦發(fā)熱。當托輪內(nèi)部循環(huán)水管老化產(chǎn)生漏水時，破壞了潤滑油的黏度，使油質惡化，軸瓦溫升。處理的措施為：酸洗循環(huán)水管，去除內(nèi)部油污雜質；更換損壞的內(nèi)部水管。目前水泥廠常用的酸洗方法為槽式酸洗法，一般操作順序為：脫脂-水沖洗-酸洗-水沖洗-中和-鈍化-水沖洗等。

④因瓦口間隙小引起的軸瓦溫升。

托輪軸瓦長時間使用，瓦與軸的接觸角度越來越大，同時瓦口與軸的接觸間隙也越來越小，小到一定程度，潤滑油不能進入軸瓦的底部進行潤滑，引起軸瓦溫升。處理措施是：發(fā)現(xiàn)瓦口間隙較小，應及時修理，重新開瓦口，一般瓦口的間隙為0.003Dmm（D為托輪軸的直徑）。

2、由輪帶引起的軸瓦溫升及處理措施：

①輪帶與托輪表面受力集中引起的軸瓦溫升。

托輪與輪帶在正常受力的情況下，其接觸面光亮色澤程度應是一致的，輪帶上無明顯的縱向明暗條紋。若出現(xiàn)明暗條紋，光亮

-46-的一側則表明軸承座的軸瓦受力偏大，反之另一側偏小。若在輪帶暗條紋處出現(xiàn)與托輪脫離接觸縫隙，且暗條紋面積較大時，則托輪瓦將出現(xiàn)溫升現(xiàn)象。處理措施是：將托輪慢慢調整，使輪帶與托輪的接觸面達到規(guī)定要求，一般60%以上。

②輪帶與筒體墊板的間隙大引起的軸瓦溫升。

根據(jù)輪帶的受力分析顯示，回轉窯筒體在350～380℃工作溫度下，輪帶受高溫的影響，在輪帶的垂直方向變形位移量最大。即在載荷的作用下，輪帶的最高點向下移，輪帶的最低點向上移，輪帶被壓變形，類似于一個平放的橢圓。當輪帶與筒體墊板磨損嚴重，輪帶與墊板之間的間隙過大時，輪帶的變形橢圓度加大。當輪帶的橢圓度超過2D‰時（D為輪帶內(nèi)、外徑之和的平均值），就容易引起托輪軸瓦溫升。同時，當輪帶與筒體墊板的間隙過大時，若輪帶兩側筒體出現(xiàn)較大的溫差，溫度高的一邊筒體剛度下降，撓度增加，與輪帶的接觸面隨之增大，而輪帶另一端的接觸面則變小，輪帶兩端與托輪的接觸面發(fā)生變化，造成托輪兩邊軸瓦受力不勻，也引起軸瓦溫升。

處理的措施從3方面著手：

一是預防。注重筒體墊板與輪帶的潤滑，采用噴射專用高溫潤滑油，減少墊板與輪帶的磨損。

二是降溫。利用窯中的筒流風機，對輪帶及筒體高溫處進行風冷降溫，使窯體表面運行溫度控制在300℃以內(nèi)，輪帶表面溫度控制在150℃以內(nèi)。

三是調整。如果降溫措施效果不好，就進行檢修調整，將較大的間隙調整到最初的安裝間隙。輪帶與筒體墊板的間隙，由于受回轉窯溫度的影響，處在高溫區(qū)的輪帶與處在低溫區(qū)的輪帶間隙不一樣。如果輪帶與筒體墊板的間隙沒有特殊要求，一般按下列公式進行計算得出并調整。

S=aD（t1-t2）

S——間隙量，mm；

a——熱膨脹系數(shù)（取0.000012）；

D——窯筒體的外徑，mm；

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t1——窯筒體熱窯時的溫度，℃；

t2——窯筒體冷窯時的溫度，℃。

3.其他原因引起的軸瓦溫升及處理：

①液壓擋輪的運行時間引起的軸瓦溫升。

回轉窯液壓擋輪是否正常運行，與托輪受力有很大關系。當液壓擋輪上行速度慢且不均勻，而下行速度偏快時，形成了向下的軸向推力，此推力可使托輪軸與瓦之間產(chǎn)生相對挫動和摩擦。當一個托輪止推盤與軸瓦端部接觸間隙較小時，便出現(xiàn)軸瓦溫升現(xiàn)象。處理的措施：迅速改變液壓擋輪的運動方向。可通過觸動接觸開關，強制改變液壓擋輪的運動方向。

檢查液壓擋輪的調速閥、節(jié)流閥的開度和油缸密封圈。正常運行的回轉窯液壓擋的上下行程總時間一般為8～10小時，其上下行程時間比為≤1.若下行時間較短或不足3小時，應調整調速閥或節(jié)流閥的開度，或更換損壞的油缸密封圈。

②窯筒體表面徑向溫差大引起的軸瓦溫升。

窯筒體徑向溫差過大，超過100℃時，筒體發(fā)生變形。有資料顯示，Ф4m的回轉窯，在350℃時，徑向膨脹量為15.8mm.若筒體徑向180°的溫差超過100℃時，筒體兩半圓的直徑則相差8.5mm，周長相差26mm，此時筒體的截面近似于雞蛋縱截面狀。若這種現(xiàn)象發(fā)生在輪帶附近的筒體上，則引起托輪瓦溫升。引起筒體徑向溫差大的原因可能是該處的耐火磚磨損量有差異，由燃燒器的位置或窯皮突然脫落造成。處理措施：及時調整窯頭燃燒器的位置，并在該處用筒流風機進行降溫，等掛上新窯皮后，徑向溫差自然消失。

③窯中心線與托輪軸線的相對偏差引起的軸瓦溫升。

如果窯中心線與某一擋托輪存在偏差，出現(xiàn)正“八”字或倒“八”字時，回轉窯筒體在上行或下行時，輪帶對存在偏差的托輪，便產(chǎn)生了較大的軸向力。這種軸向力作用在軸瓦上，便出現(xiàn)兩種情況：一種是托輪止推盤與軸瓦端部緊密接觸；一種是托輪軸

相對于瓦產(chǎn)生軸向位移，使軸的運動出現(xiàn)了

徑向旋轉和軸向移動，破壞了軸瓦原來的接觸面，引起托輪軸瓦表面產(chǎn)生拉絲并溫升。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因，主要是不正確的調整托輪造成的。處理措施是將托輪慢慢調整到原來的位置，并嚴格遵循調整托輪的原則：托輪調整一定要成對調整，不可一對托輪只調其中的一個；托輪調整應該掌握所調整的對數(shù)是最少的對數(shù)，調整角度也應是最小的角度；以托輪頂絲的旋轉角度控制托輪的移動量，每次調整頂絲只許旋轉45°～90°；嚴禁將一對托輪調成“八”字形。

回轉窯托輪瓦出現(xiàn)溫升現(xiàn)象，如何正確快速有效地處理，是考驗車間設備管理人員的關鍵。這就要求車間設備管理人員，一方面要多積累經(jīng)驗，掌握托輪瓦溫升的諸多因素，勤于思考總結，增強綜合分析判斷能力；另一方面要經(jīng)常深入一線，在協(xié)助崗位人員做好回轉窯日常保養(yǎng)工作的同時，及時了解回轉窯的運行狀況和各運轉件的磨損量，并作好筆記，利用大修、中修時間，對不正常的現(xiàn)象及時調整和修理，以防止造成托輪軸瓦溫升或引起燒瓦、翻瓦等嚴重的設備事故。處理托輪瓦溫升，預案中規(guī)定的應急降溫措施不能隨便停，即便成功處理了引起托輪瓦溫升的原因，也要等到托輪瓦降到正常溫度并有較好的油膜時，才能停止應急降溫措施，這一點很重要。

第二篇：關于對水泥磨后瓦發(fā)熱搶修中的原因分析

3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析、搶修中工作總結 生產(chǎn)辦潘紹民整理、供大家交流、參考

一、3#水泥磨后瓦發(fā)熱的經(jīng)過、原因分析：

新疆屯河沙灣五宮水泥分公司新線日產(chǎn)1000t/d項目于2005年4月建成，我公司所訂購朝陽重型機器有限責任公司φ3.8×13m水泥磨機于05年4月26日開始生產(chǎn)水泥，2005年12月6日我車間在磨機的冬季檢修中發(fā)現(xiàn)水泥磨機出料端中空軸（圖號M1135.3-14,單重為10545kg，材質ZG230-450）751mm面膜瓦面有大量軸向裂紋，長度尺寸5－400mm不等，并沿圓周向展開面軸向均布。然后車間對磨機磨頭中空軸進行檢查發(fā)現(xiàn)磨機進料中空軸（圖號M1135.3-2,單重為9847kg，材質ZG230－450）790mm瓦面上半圓周部位存在四條軸向200-400mm長裂紋。

經(jīng)與朝陽重型機器有限責任公司聯(lián)系和去人，現(xiàn)朝重己經(jīng)在破產(chǎn)階段，不受理此事。為了確保我五宮公司生產(chǎn)任務完成，經(jīng)與公司企管部溝通和現(xiàn)場查看開會同意；由唐紅軍和張明遠到內(nèi)地考察、訂貨、催貨?，F(xiàn)己經(jīng)考查確定在沈陽水泥機械有限公司訂貨。

我五宮公司與沈陽水泥機械制造有限責任公司，于2005年12月22日由項目辦所簽訂合同，購置加工Φ3.8×13米水泥磨進、出料端中空軸各一套；總重：20.95t，合同總價：36.6336萬元。交貨期60天，（包括中空軸每噸1.6萬元、運費2.5萬元、螺栓1.5064萬元），全款發(fā)貨。我公司按照合同約定已經(jīng)于2005年12月26日預付60％款項（21.98016萬元）。按照合同約定Φ3.8×13米水泥磨前、后端中空軸，于2006年2月23日(60 天加工周期)加工完畢，現(xiàn)供方計劃于2006年2月20日加工完畢并發(fā)貨在即，2006年3月2日夜上裝車走。

并于2006年3月13日到達安裝現(xiàn)場；中空軸經(jīng)過我公司和天山機械廠安裝隊雙方當面驗收時，發(fā)現(xiàn)貴公司出料端中空軸表面和法蘭外端面的黑漆經(jīng)過清洗后存在鑄造缺陷和多處焊補之處，缺陷位置見示意圖（圖

1、圖2），其中出料端中空軸瓦表面的缺陷較嚴重，四處尺寸面積較大，缺陷為凹下去縮孔沒有加工上，且縮孔成片深度較深，詳見圖1。

出料端中空軸法蘭外端面表面砂眼、氣孔、縮孔、焊補之處大小不等，數(shù)量達30處，全部在外端法蘭R處內(nèi)，我公司對該出料中空軸缺陷也進行了拍照存檔。鑒于鑄造缺陷如此嚴重，請貴公司就此出料端中空軸質量缺陷給予書面答復，是否能保證我公司設備長期正常運行，詳見圖2。

1、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ71mm，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時，工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認真負責。

2、經(jīng)驗收中空軸法蘭固定螺栓M58×3×330mm，光桿處為φ64mm，后部方頭為84×84mm。但是貴公司所供的固定螺栓為光桿處為φ57mm的為18個，后部方頭為105×105mm，造成我公司安裝時不能用，重新找替代螺栓，造成我方工作量增大，延長了安裝時間，貴公司是否驗貨和認真負責。

由新疆天山建材機械有限責任公司負責拆除、安裝，現(xiàn)己經(jīng)與新疆天山建材機械有限責公司簽訂了拆除、安裝該磨機進、出料中空軸合同，總價為50000元正。計劃時間15天完成，從2006年3月9日開始安裝，于2006年3月23日安裝完畢。來安裝人員8人，總負責人蔣同喜，陳東，平時12小時工作日，配鉆等24小時工作日。3月22日至3月23日白班緊固前、后中空軸法蘭螺栓和護板螺栓及安裝護板，割后瓦座地腳孔部分，夜班2-3點左右開機空車試車，第一次開機運行1：40分種停機，第二次開機運行1：20分停機，因磨尾油位低，缺油，第二天3月24日補充新油后，開機正常，運行8小時。

新疆天山建材機械有限責任公司，安裝后所測數(shù)據(jù)：2006.3.26蔣同善

1、進料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ61-62mm螺栓27件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.35mm—右0.55mm，上0.45mm--下0.45mm。瓦接觸角度為38度。

2、出料端中空軸所配φ57mm螺栓9件，配鉆φ62mm螺栓27件。中空軸與傳動接管配鉆為φ45mm，螺栓32件。

中空軸與磨體止口間隙，用塞尺檢測：左0.65mm—右0.45mm，上0.5mm--下0.6mm。瓦接觸角度為40度。

3、用兩塊百分表檢測中空軸徑向偏擺（同心度）左1.04mm/0.84mm—右0.9mm/0.83mm，起點上1.05mm/1.2mm終點1.18mm/0.98mm--下1.27mm/0.93mm。

4、左、右瓦座劃兩四道線與瓦座底座連通，出料端瓦座向磨體平移5mm，瓦座下墊子抽出。

5、用水準儀測得兩端中空軸頂面進料端比出料端高0.5mm。

2006年3月24-26日檢查緊固中空軸所有螺栓和瓦地座，磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤，拆除螺栓六車間，天山陳東負責找正后，唐選東負責用磁力鉆絞孔，原來孔φ33mm=96個，絞孔為φ36mm，有8個孔為原來φ33mm孔，用φ32mm螺栓固定。磨尾中空軸接盤與磨片聯(lián)接軸接盤上、下偏差5-7mm（徑向）。

2006年3月26日夜班，開機空轉后，主減速機6#軸承溫度升高60℃跳閘，此時后瓦座尺寸為天山安裝尺寸，27日聯(lián)系重齒人員俞工3：00點到現(xiàn)場處理，要求檢查軸承是否跑外園，內(nèi)園，經(jīng)協(xié)商軸承上做記號，把減速機接盤與磨片聯(lián)接軸接盤甩開聯(lián)接用吊葫蘆拉開間隙，開機轉電機、減速機運轉正常，2006年3月27日白班吊起割后瓦座地腳孔部分，安裝拆除的減速機聯(lián)軸器與扭力軸法蘭的螺栓，有一個螺栓沒有裝上。聯(lián)接好后開機后瓦發(fā)熱停機，把后瓦座平行往筒體方向移動2mm后，開機不發(fā)熱后瓦。

2006年3月28日白班停機加球30%，中班19：20分開機至夜班2：00磨機運行正常，1：30分磨機后瓦溫度為51.7℃，2：30—9：30分磨機運行正常。3月29日白班停機后瓦座擴孔和加球50%，中班22：58分開機至夜班9：30分磨機運行正常。3月30日白班10：00后瓦座擴孔，抽瓦、檢查、刮瓦，把后瓦座平行往筒體方向移動4mm后，開磨機后瓦溫度為53.8℃—3月31日夜班磨機運行正常。3月31日白班10：26停機，把后瓦座平行往筒體方向移動5mm后開始磨機加球75％，中班18：16分開機運轉，19：00后瓦溫度為27℃，20：00為47℃，21：00為50℃，22：00為54.5℃，23：00為55.3℃，24：00為56.6℃，1：00為57.6℃，00：50為58℃停機，冷卻后，2：30開機，3：00為46.8℃，4：00為52℃，4：06主減速機1#瓦溫度高60℃，5#軸承溫度高，后瓦溫度為60℃。

4月1日白班10：30調整后瓦座天山來兩人鄧工，四人把后瓦座平行往減速機方向患2mm退回原位尺寸。

1、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭端面（軸向）1=-15mm、2=30mm、3=10mm、4=50mm、5=40mm、6=0mm。

2、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=4mm、2=12mm、3=15mm、4=30mm、5=29mm、6=28mm、7=16mm、8=0mm。

3、鄧工用百分表測磨尾出料接管法蘭端面（軸向）1=-6mm、2=-18mm、3=-21mm、4=-10mm、5=-15mm、6=-0mm、7=0mm。

4、鄧工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭經(jīng)向1=0mm、2=0mm、3=-5mm、4=17mm、5=27mm、6=5mm、7=0mm、8=0mm。

17：15開機，后瓦溫度逐步升高從27℃-47.1-57.3℃，夜班00：00停機后瓦溫度高58℃，2：45分-4：30停機，主減速機1#瓦溫度高60℃。

4月2日中班5：32分開機后瓦溫度為28℃，19：30后瓦溫度為45.2℃，開高壓泵，8：06磨機跳閘，主減速機1#瓦60℃跳閘。

4月3日上午召開了相關人員會議，制定方案，同一思想，復核尺寸，刮瓦、合瓦、研瓦，微調后瓦座往筒體方向，下午開始找尺寸。白班12：10開機，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，4：26停機后瓦溫度為45℃，主減3#瓦溫度為38.2℃，4#瓦溫度為39.2℃，開始以張欣為主，天山小陳、張明遠找后中空軸瓦面垂直徑向與瓦座中心線，經(jīng)找后中空軸瓦面垂直徑向中心線與瓦座徑向中心線，偏靠配電室為3mm，偏靠水泥庫為13mm，瓦座地腳孔擴割，配電室那邊往后移動1mm，水泥庫這邊往列移動9mm，這樣取掉了4mm，兩條中心線重合。

用百分表測磨尾出料中空軸下料法蘭經(jīng)向1=5.6mm、2=6.9mm、3=8.3mm、4=9.1mm、5=8.65mm、6=7.4mm、7=6.6mm、8=5.0mm。徑向編差為3.05mm。

4月3日中班6：45分開機后瓦溫度為36.5℃，8：00后瓦溫度為40.4℃，12：00后瓦溫度為44.6℃，1：00后瓦溫度為45.1℃，主減3#瓦溫度為42.2℃，4#瓦溫度為42.5℃，停機。24：10開機，后瓦溫度為25.7℃，1：30后瓦溫度為37.4℃。

4月4日夜班2：30分后瓦溫度為41.2℃，3：30后瓦溫度為43.3℃，主減3#瓦溫度為37.3℃，4#瓦溫度為38.8℃，停機。4：26停機后瓦45℃，淋油孔擴孔。6：45開機后瓦36.5℃，主減3#32.4℃，4#32.9℃，11：00白班后瓦44.3℃，主減3#40.5℃，4#41.6℃，14：08停機主減瓦溫高。15：05開機后瓦40℃。中班17：30后瓦15.5℃，主減3#46.6℃，4#46.5℃，1：30后瓦48.2℃，主減3#49.3℃，4#49.7℃，5#49℃。2：30后瓦48.3℃，主減3#51.4℃，4#51.2℃。3：30后瓦48.3℃，主減3#43.8℃，4#46.4℃，主減瓦溫高開始下降。4月4日白班10：38停機復核磨尾尺寸：

1、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭徑向 起頭1=5.0mm、2=5.16mm、3=5.0mm、4=4.82mm、5=4.3mm、6=4.9mm。7=5.17mm 8=4.9mm 復位4.7mm

2、蔣工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.4mm、3=6.13mm、4=6.4mm、5=6.10mm、6=5.75mm、7=5.6mm、8=5.45mm 復位5.18mm。

3、陳工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.0mm、2=3.86mm、3=2.72mm、4=2.59mm、5=3.08mm、6=4.97mm、7=6mm、8=5.56mm 復位4.63mm。

4、陳工用百分表測磨尾出料中空軸法蘭軸向 1=5.0mm、2=5.12mm、3=5.38mm、4=5.05mm、5=5.27mm、6=5.59mm、7=5.12mm、8=5.62mm 復位5.56mm。

4月5日夜班1：30分后瓦溫度為47℃，主減3#瓦溫度為49.3℃，4#瓦溫度為49.7℃，油溫高44.5℃，供油壓力0.45mpa，2：30主減3#瓦溫度為51℃，4#瓦溫度為51.2℃，3：30分主減3#瓦溫度為44.4℃，4#瓦溫度為46.7℃，油溫高33℃，供油壓力0.5mpa，9：30分后瓦溫度為47.8℃，主減3#瓦溫度為43.5℃，4#瓦溫度為45℃。4月5日白班測磨尾尺寸兩次，緊固磨尾所有螺栓。

4月5日中班8：20開機后瓦溫度為35.9℃，9：30分后瓦溫度為38.9℃，1：30分后瓦溫度為49.7℃，夜班3：30分后瓦溫度為50℃，5：33主減8#瓦溫度為58℃，停機。4月6日白班清理主減速機和油站濾網(wǎng)，磨頭回油管左邊有接一根。

蔣工用百分表測磨尾出料接管法蘭徑向 1=5.06mm、2=2.75mm、3=2.1mm、4=2.24mm、5=2.02mm、6=4.31mm、7=5.2mm、8=4.78mm 復位3.81mm。

4月6日中班8：46開機，1：30后瓦溫度為49.2℃，主減3#瓦溫度為40.4℃，4#瓦溫度為38.4℃，夜班2：30分后瓦溫度為51℃，3：30分后瓦溫度為52℃，4：30分后瓦溫度為52.1℃，5：30主減8#瓦溫度為53.4℃，6：30分后瓦溫度為53.6℃，7：30后瓦溫度為54.3℃，主減3#瓦溫度為39.4℃，11#瓦溫度為39.5℃，12#瓦溫度為40.4℃。8：30分后瓦溫度為54.6℃，9：30后瓦溫度為54.8℃。

4月7日白班10：10后瓦溫度為54.9℃，主減3#瓦溫度為42.7℃，11#瓦溫度為40℃，12#瓦溫度為40.8℃，11：00后瓦溫度為55.2℃，11：46停機。處理磨尾外側淋油孔。2：20分開機后瓦溫度為48℃，17：25后瓦溫度為52.8℃，主減3#瓦溫度為43.7℃，12#瓦溫度為41.9℃，中班5：30后瓦溫度為52.2℃，10：30后瓦溫度為53.8℃。夜班1：30后瓦溫度為45.8℃，主減3#瓦溫度為43.3℃，8：30后瓦溫度為51.7℃。4月8日白班9：00停機，刮瓦、合瓦，研瓦，中班6：43開機正常。4月9日全天正常。

4月10日全天正常。白班1：30后瓦溫度為42.4℃，主減3#瓦溫度為43.4℃。4月11日全天正常。4月11日白班14：42開機，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，17：30正常，中班停機加球100%。

4月12日14：40分開機----15：03分，15：03分4#主減瓦跳閘溫高，清洗主減稀油站濾網(wǎng)，16：50正常，中班1：30正常。更換減速機油品。

4月13日夜班1：30分----白班10：00分正常，白班11：00分后瓦49.4℃，3#主減瓦43.7℃。

第三篇：紅河南沙水電廠1撐機下導瓦溫過高處理論文

摘要：南沙水電廠總裝機150MW，單機容量50MW，半傘式混流式發(fā)電機組。由天津天重重型發(fā)電設備有限公司制造生產(chǎn)。1樣機投產(chǎn)發(fā)電后，下導瓦一直在59—62。C高溫運行，這不僅危及導瓦，還進一步危及滑轉子。主要原因是下導、推力共箱油箱內(nèi)熱冷油循環(huán)不暢，導致冷油不能進入下導瓦。本文分析了致使瓦溫過高的原因，并介紹了南沙水電廠下導瓦溫過高的處理方法。

關鍵詞：南沙電廠;下導瓦溫;過高處理

一、前言

南沙水電廠1撐機組自07年12月份投運以來，由于下導瓦溫過高，我廠先后對其進行了兩次技術改造，但降溫效果卻一直不理想，直至09年3月份在1}}機組B級檢修完成后，這一問題才得以解決。

1撐機組在72小時試運行時由于下導瓦溫過高造成了一次事故停機，72小時試運行后有多次由于下導瓦溫過高造成了一次事故停機，并且在環(huán)境溫度只有220C的情況下：機組帶20MW負荷時下導瓦溫為620C:機組帶26MW負荷時下導瓦溫度達630C。機組帶50MW負荷時下導瓦溫度達690C。這極大的威脅著機組的安全穩(wěn)定運行，下導瓦長期在高溫情況下運行，極易發(fā)生燒瓦事件’甚至燒毀下導滑轉子。

開始之初，機組廠家分析認為是安裝單位對上導、下導間隙值調整不正確，要求重新調整導瓦間隙值。根據(jù)其要求將上導瓦間隙值由15pm調整為20pm，下導瓦間隙值由20Lun調整為25Iun，開機試驗，在相同負荷和相同環(huán)境溫度下，下導瓦溫度依然居高不下。由此推斷，下導瓦溫過高的原因不是由于導瓦間隙值過小引起的。

二、下導瓦溫過高原因分析

經(jīng)過多次實驗分析，下導瓦溫過高是以下幾個原因造成的：下導軸承、推力軸承共用一個油槽，軸承油冷卻采用鏡板泵外循環(huán)冷卻方式，設四臺冷卻器。(見圖1，推力、下導軸承結構圖)。軸瓦冷卻油循環(huán)路線為：冷卻后的潤滑油經(jīng)輸油管路、噴頭直接噴在推力瓦上(推力瓦冷卻)，然后經(jīng)過推力頭上的7個cP20孔到達下導瓦(下導瓦冷卻);推力瓦熱油經(jīng)鏡板、集油槽回到油冷卻器，下導瓦熱油經(jīng)集油槽上的12個鏡板、集油槽回油冷卻器。

圖1推力、下導軸承結構圖

從下導瓦冷卻油的循環(huán)路線可見，下導瓦的油循環(huán)有著以下幾個的問題：

a)擋油筒與推力頭的間隙過小，推力頭的7個q)20孔的開孔方向欠妥。這種結構將導致下導瓦冷卻油直接從集油槽的12個q)60回到下腔，不利于下導冷卻。

b)下導瓦的冷卻油源為冷卻過推力瓦的熱油，油溫難以滿足對下導瓦冷卻的要求。

c)下導、推力油槽整個透平油循環(huán)線路中存在死油區(qū)。

我們在機組運行期間對下導相關部位的溫度進行了測量和記錄。溫度測量記錄表(測量點一鏡板以上油溫、測點二：集油槽溫度、測點三：鏡板以下油溫)

測量點溫度28.3℃26.1℃25℃

備注

測量時，機組帶20MW負荷，油冷卻器冷油油溫為21℃，熱油為25℃，下導瓦溫最高62.2℃，推力瓦溫最高為35.9℃。

測點一：鏡板以上油溫約為28.3℃.;

測點二：集油槽溫度約為26.1℃;

測點三：鏡板以下油溫約為25℃。

由此可見，油冷卻系統(tǒng)冷卻效果良好，但下導瓦28.3℃的熱油沒有順利的回到油冷卻器(冷卻器回油溫度為25℃)，油循環(huán)不暢存在死油區(qū)。

三、下導瓦溫過高處理方案

對于我廠下導瓦溫度過高的處理有過兩個方案。當我們分析得出下導瓦溫過高時由于冷、熱油在油箱內(nèi)交換不足，冷油不能順利到達下導瓦，而是停留在推力瓦上。對此，首先想到的方法是增強油循環(huán)，即在油循環(huán)系統(tǒng)的熱油管側上增加一臺管道泵，加大熱油出油量的同時加大冷油進油量，并加大油壓，試圖將冷油經(jīng)12個q)60通孔進入推力油槽，再進入下導瓦。同時，也可以加快與熱油的交換速度，從而使下導瓦溫得到大幅的下降。

按這一思路對冷卻油循環(huán)系統(tǒng)進行了施工。在四臺冷卻器中對稱布置兩臺的出油側各加一臺管道泵。完成后，記錄開機前的瓦溫為42℃。開機后，下導瓦溫上升為48℃，但推力瓦溫不變，維持在39℃左右。機組并網(wǎng)加負荷至25MW，下導瓦溫上升至59℃，此時同時投入兩臺管道泵(冷卻器在運行中)，5分鐘后發(fā)現(xiàn)溫度上升至65℃，推力瓦溫也上升到了45℃。立即停止試驗。

我們再次分析，在油循環(huán)系統(tǒng)的熱油管側上增加管道泵以圖加大熱油出油量的同時加大冷油進油量，將冷油經(jīng)12個q)60通孔進入推力油槽，再進入下導瓦。這個思路四正確的，但為何在應用中，瓦溫不降反而上升了呢?原因在于，在油循環(huán)系統(tǒng)加了管道泵后，加大熱油出油量，也就是增大了油的運動速度，油在高速運動中，自身溫度增高，也就出現(xiàn)了油溫不降還升現(xiàn)象，從而導致下導瓦溫、推力瓦溫比投入管道泵前還要高。這次試驗的失敗，也讓我們得到了更確切的結論：下導瓦溫過高是由于熱、冷油在油箱內(nèi)未進行完全交換。要解決這個問題，就只有從油的循環(huán)路線上想辦法，也就是加大推力頭7個{D20孔的孔徑，或者再增加7個甚至更多個數(shù)的q)20孔。同時還要加大集油槽上12個q)60的孔徑，或者再增加12個甚至更多個數(shù)的q}60孔，以增加油的循環(huán)能力。無疑這種方法在現(xiàn)場時很難實現(xiàn)的，需要將整個下導軸承(滑轉子與發(fā)電機軸熱套而成)、油箱等大小部件拆除返回廠家才能處理。

在經(jīng)過多次論證并與廠家溝通后，決定采用一種更為簡單的方法：既然冷油不能從油箱內(nèi)部很好的進入下導瓦進行冷卻，那就直接將冷油從外部直接送到下導瓦。見圖2所示。從圖中可以看出，油系統(tǒng)這樣改造后，冷油的運行路線就是總油由一路分成兩路：一路由推力瓦下部進入，供推力瓦冷卻，一路由油箱上部進入，供下導瓦冷卻。同時，為保證每一塊下導瓦都能均勻得到冷卻，在下導瓦上增加一路環(huán)管及噴淋頭，可確保冷油能均勻的直接噴淋在下導瓦上。

具體做法是，將新增設的噴淋環(huán)管進油口，與原冷卻環(huán)路的冷油管進行焊接，并在焊接出口上方裝設管道閥以調節(jié)噴淋環(huán)管的噴油量。而噴淋頭以一定角度將冷卻油噴射在下導瓦推力頭，起到直接冷卻下導瓦降低瓦溫作用。

這一方案得到一致認可后，由天重廠家計算下導瓦的冷卻所需進油量及設計加工新增噴淋環(huán)管。并于2009年3月底安裝完成。完成后，開機試驗，記錄開機前下導瓦溫為42℃(我廠所在地環(huán)境溫度較高)，開機后下導瓦溫為45℃，推力瓦溫為45℃。并網(wǎng)帶50MW負荷連續(xù)72小時后下導瓦溫穩(wěn)定在57℃，推力瓦溫與改造前相同。

四、結論

我廠在解決完成l撐機下導瓦溫過高的問題后，相繼對2#、3#機進行了同樣的處理。處理后，推力瓦溫穩(wěn)定、下導瓦溫穩(wěn)定并保持在57℃。在經(jīng)過近一年的運行證明，我們的思路是正確的，方法也是得當?shù)摹?/p>