第一篇：鍋爐水冷屏修改,提高低負載主汽溫度

取消三片翼墻二三號鍋爐運行汽溫的影響

現(xiàn)期電廠一期機組的運行中汽輪機進汽的溫度通常都在525℃左右，當(dāng)鍋爐負載低的時候，汽機進汽主蒸汽溫度會降低到510℃。為了加大鍋爐的負載調(diào)節(jié)能力，參考四號鍋爐變更后的設(shè)計，擬對一期2，3號鍋爐各拆除三片翼墻懸吊水冷壁。

1.提高出口蒸汽的焓值，在保持汽輪機的真空不變的情況之下，在汽輪機內(nèi)有了更多的焓降，提高了機組的循環(huán)效率；

經(jīng)權(quán)威試驗表明，主蒸汽溫度可平均提高10～14℃，平均可使全廠煤耗下降1.44g／(kW·h)。

2.提高了鍋爐低負載的能力，原二三號鍋爐最低負載僅僅能燒到50%-55%左右，其鍋爐出口主汽溫度已經(jīng)降到520℃，如果溫度再降低將會加大末級濕度，同時由于主汽的初溫降低，汽機各級焓降降低，反動度增加，軸向推力增加；

四號鍋爐的受熱面分布與二三號鍋爐相似，但翼墻水冷壁少三片，其溫度特性明顯好于二三號鍋爐，其可以在50%負載時維持鍋爐出口主汽溫度535℃。

3.同時在鍋爐負載的情況下，由于為了盡量維持主汽溫度，鍋爐的過量空氣系數(shù)過大，造成排煙總量的大幅升高，即排煙損失q2升高，造成鍋爐效率下降；鍋爐的各項熱損失中排煙損失q2最大，約占5％-12％，提高機組的經(jīng)濟性，主要應(yīng)從減小q2著手。

初溫變化對功率的影響（初壓、背壓不變）

初溫變化→功率變化→蒸汽在鍋爐內(nèi)吸熱量變化→初焓變化。假設(shè)：蒸汽在鍋爐中吸收的總熱量

Pi?D?Ht?i3600?QQ?D(h0?hfw)不變，則：

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（一）經(jīng)濟性的影響（初溫變化不大）

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3、T0???t??x2???hx???i?

初溫升高30~50℃，相對內(nèi)效率約升高1%。

（二）安全性的影響（初溫變化較大）

初溫增加：金屬材料高溫蠕變增加，許用應(yīng)力降低，不允許超過上限值。

現(xiàn)有的運行工況

高負載段運行時間比例： 低負載段運行時間比例：

能針對煤質(zhì)、負荷、運行方式的變化及時調(diào)整，正常工況下能維持蒸汽參數(shù)在規(guī)定范圍內(nèi)。

第二篇：淺析某熱電廠循環(huán)流化床鍋爐主汽溫度偏低的問題

淺析某熱電廠循環(huán)流化床鍋爐主汽溫度偏低的問題

夏勝

【摘要】：對某熱電廠UG-75/5.3-M型鍋爐主蒸汽溫度偏低問題進行了診斷分析,并提出了解決方案。試驗發(fā)現(xiàn),通過調(diào)整運行一二次風(fēng)配比和調(diào)整床壓等手段,可以起到提高主蒸汽溫度的作用。研究對象鍋爐燃用煤顆粒度較設(shè)計煤種細,二次風(fēng)機及引風(fēng)機出力達不到運行要求以及尾部豎井煙道存在漏風(fēng)情況是導(dǎo)致主汽溫度偏低的主要原因，同時因燃燒煤種灰份比較大，且鍋爐長期處在低負荷運行，導(dǎo)致尾部豎井煙道內(nèi)對流受熱面積灰嚴(yán)重，影響傳熱也是導(dǎo)致主汽溫度低的一個關(guān)鍵因素。

【作者單位】： 無錫華光鍋爐股份有限公司

【關(guān)鍵詞】：主汽溫度

一二次風(fēng)配比

積灰

床壓

漏風(fēng) 【正文】

我國能源動力主要來源于煤的燃燒，在75t/h到220t/h的燃煤鍋爐容量范圍內(nèi)，就整個的綜合經(jīng)濟效益來看，采用循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是最合理、最有效的煤炭燃燒利用方式。目前國內(nèi)該容量鍋爐的招投標(biāo)基本上都是循環(huán)流化床鍋爐，因此大力開展燃煤的循環(huán)流化床鍋爐研制開發(fā)工作、保證該項技術(shù)的先進性和可靠性對于我國煤炭的合理利用有著重要的意義。

循環(huán)流化床鍋爐以其具有熱效率較高、運行穩(wěn)定、操作簡單、燃料適應(yīng)性廣、污染物排放量低的獨特優(yōu)點，是國內(nèi)外目前競相發(fā)展的燃煤技術(shù)。世界各國都在致力于各種型號循環(huán)流化床(CFB)鍋爐的開發(fā)研究。我國CFB鍋爐起步于80年代中期，但發(fā)展速度很快，很多電廠已安裝投運了中小型CFB鍋爐機組，容量也愈來愈大?？梢?，循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，作為煤的清潔、高效燃燒方式正日益受到人們的關(guān)注，大有替代煤粉鍋爐的趨勢，是21世紀(jì)潔凈的主要燃燒技術(shù)之一。

無錫華光鍋爐股份有限公司的75t/h次高壓、中溫循環(huán)流化床鍋爐，采用近年發(fā)展起來的循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，并根據(jù)無錫華光鍋爐股份有限公司與國內(nèi)著名院校多年合作開發(fā)循環(huán)流化床鍋爐的經(jīng)驗，以及其它類型循環(huán)流化床鍋爐運行的成功經(jīng)驗，開發(fā)了這一產(chǎn)品。

本產(chǎn)品結(jié)構(gòu)簡單、緊湊，與傳統(tǒng)的煤粉爐爐型相似，鍋爐本體由燃燒設(shè)備、給煤裝置、床下點火裝置、分離和返料裝置、水冷系統(tǒng)、過熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器、鋼架、平臺扶梯、爐墻等組成。

目前國內(nèi)75t/h循環(huán)流化床有上千臺在正常的運行，我公司也有幾百臺的循環(huán)流化鍋爐在長期安全、可靠、經(jīng)濟地運行投入了運行。因此說從設(shè)計角度講，我公司的小型循環(huán)流化床技術(shù)已經(jīng)成熟產(chǎn)品，不會存在因為設(shè)計缺陷而導(dǎo)致的主汽溫度不達標(biāo)的問題。

2008年6月，河南新鄉(xiāng)河南鴻達紙業(yè)熱電廠（75t/h 主汽額定參數(shù)為3.82MPa,450°），該用戶向我公司反映鍋爐運行中存在以下問題：

1、主汽溫度偏低，只在380~390℃左右，遠低于設(shè)計值；

2、負荷帶不到額定值；

3、爐膛溫度低；

4、爐膛溫度司爐難以控制。

一、查找原因：

針對以上問題，我到該用戶現(xiàn)場進行了實地的調(diào)查，經(jīng)現(xiàn)場的實地察看后發(fā)現(xiàn)：

1、風(fēng)機參數(shù)基本符合設(shè)計要求；司爐在運行中所用一、二風(fēng)量太小，遠遠沒有按設(shè)計要求來配風(fēng)；

2、水冷風(fēng)室壓力遠不夠，床壓較低；

3、未按設(shè)計要求安裝電除塵，而采用水幕除塵，水幕中的水為造紙的黑液，非常容易起炮沫，且沒有及時加消炮劑；

4、氧量測點數(shù)值明顯不準(zhǔn)，據(jù)了解自該爐運行以來此示值一直很高，范圍在18%~20%；

5、尾部豎井煙道里未安裝吹灰裝置，且長期在60%左右的負荷運行；

6、尾部豎井煙道護板角落處有未滿焊的護板，存在往煙道內(nèi)吸風(fēng)的情況；

7、該用戶的入爐煤顆粒度細小，成粉狀。

二、分析原因

發(fā)現(xiàn)上述的情況后，便對每一條做了認(rèn)真細致的分析：

1、在運行過程中，雖然風(fēng)機出力基本達到設(shè)計要求，但是在司爐工在運行中，因考慮節(jié)省廠用電耗，導(dǎo)致一二次風(fēng)量太小，總風(fēng)量只有40000m3/s，而在正常運行中，按照經(jīng)驗值來計算的話，每10噸負荷要配10000 m3/s的風(fēng)量，75t/h的鍋爐則總量要75000 m3/s的風(fēng)量才能帶滿負荷，按照設(shè)計的一二次風(fēng)配比為6：4計算，一次風(fēng)量要控制在40000~45000 m3/s，二次風(fēng)量則要控制在30000 m3/s左右負荷才可達到設(shè)設(shè)計值。

2、床壓較低，低負荷的情況下床內(nèi)蓄熱的床料較少，導(dǎo)致有時加煤床溫反而降低的奇怪情況，且煤的顆粒度小也不利于床料蓄熱。導(dǎo)致床溫難以控制，床溫較低。同時氧量表不準(zhǔn)導(dǎo)致司爐的風(fēng)煤配比不當(dāng)也是床溫難以控制的一個原因。

3、水幕除塵中的造紙黑液極易產(chǎn)生泡沫使引風(fēng)機前管道阻力大大增加，且泡沫拈性大，被吸入引風(fēng)機后使引風(fēng)機出力下降，使空預(yù)器后、爐膛出口的負壓都達不到設(shè)計要求，這樣運行就導(dǎo)致了尾部豎井煙道內(nèi)的煙氣流速大大降低，從而影響了尾部煙道的傳熱效果，直接影響到主汽溫度。

4、氧量表不準(zhǔn)確，導(dǎo)致司爐工無法正確的調(diào)節(jié)風(fēng)煤配比，影響鍋爐正常運行的調(diào)節(jié)。

5、在尾部豎井煙道內(nèi)，打開人孔進入尾部受熱面檢查時，發(fā)現(xiàn)尾部受熱面的管子外面被細灰包裹的很嚴(yán)實，因我廠分離器效率很高，因此進入尾部煙道的細灰量很多，正常情況下飛灰和底渣的量大概在7：3，而該用戶長期在60%負荷運行時，尾部豎井煙道內(nèi)的煙氣流速很低，加上煤種關(guān)系，灰份很高，故而在尾部豎井煙道內(nèi)直接形成了包裹在受熱面管子外面的“灰衣”，這層“灰衣”的存在，大大的降低了煙氣和管內(nèi)蒸汽的對流換熱，這是降低主汽溫度的一個重要的原因。

6、對于尾部煙道未滿焊的護板，存在冷風(fēng)吸入煙道的情況，冷風(fēng)的吸入，在很大程度上影響到了煙氣的焓值，直接影響到煙氣溫度，從而影響到煙氣與受熱面的傳熱。

7、該用戶的煤種，灰份比較大，而采用的碎煤裝置中的篩網(wǎng)網(wǎng)眼比較小，導(dǎo)致入爐煤的細粉狀顆粒占90%以上，三、制定調(diào)試方案

根據(jù)以上的分析，指定出相關(guān)的調(diào)試方案：

1、控制風(fēng)量：75T/H的額定負荷，一次風(fēng)量40000~45000m3/S，二次風(fēng)量30000m3/S；

2、控制床壓：風(fēng)室壓力控制在8500~9000Pa，床壓控制在8500~9000Pa；

3、增加引風(fēng)機出力：爐膛出口負壓控制在-50Pa~-200Pa之間，空預(yù)器后負壓控制-2000Pa~-2500Pa。加消泡劑以提高引風(fēng)效率；也可對引風(fēng)機的葉片進行改造，前提是在引風(fēng)機馬達功率允許的前提下；

4、校準(zhǔn)好氧量表，使氧量成為司爐中的調(diào)節(jié)風(fēng)煤配比的一個重要的參考指標(biāo)；

5、增加尾部豎井煙道內(nèi)的吹灰器，選用效果比較好的吹灰裝置，在主汽溫度有下降趨勢的情況就進行吹灰程序，確保尾部豎井煙道內(nèi)受熱面無積灰情況；

6、停爐后進行漏風(fēng)試驗，對于漏風(fēng)的點及時找出來，并經(jīng)行補焊填塞保溫棉等措施，盡量減少尾部豎井煙道內(nèi)的漏風(fēng)情況；

7、增大碎煤機的篩網(wǎng)的網(wǎng)眼，增加煤顆粒度，使煤顆粒度90%以上控制在10mm左右。

根據(jù)以上我提出的解決方案，現(xiàn)場進行了整改和調(diào)試，鍋爐重新啟動后，鍋爐的各項數(shù)據(jù)即恢復(fù)到正常水平。

四、結(jié)論

對河南鴻達紙業(yè)熱電廠UG-75/5.3-M型鍋爐主蒸汽溫度偏低問題進行了診斷分析,并提出了解決方案，調(diào)試運行后，主汽溫度及鍋爐負荷都達到了設(shè)計要求。

通過本次試驗發(fā)現(xiàn),通過調(diào)整運行一二次風(fēng)配比和調(diào)整床壓等手段,可以起到提高主蒸汽溫度的作用。研究對象鍋爐燃用煤顆粒度較設(shè)計煤種細,二次風(fēng)機及引風(fēng)機出力達不到運行要求以及尾部豎井煙道存在漏風(fēng)情況是導(dǎo)致主汽溫度偏低的主要原因，同時因燃燒煤種灰份比較大，且鍋爐長期處在低負荷運行，導(dǎo)致尾部豎井煙道內(nèi)對流受熱面積灰嚴(yán)重，影響傳熱也是導(dǎo)致主汽溫度低的一個關(guān)鍵因素。對同類型的循環(huán)流化床鍋爐具有推廣意義。

五、為保證循環(huán)流化床鍋爐安全穩(wěn)定經(jīng)濟運行的小建議

1、為保證循環(huán)床鍋爐要能保證長期安全、可靠運行，必須做到以下幾點： 1）鍋爐運行人員必須掌握循環(huán)床鍋爐最基本的原理，了解本鍋爐的結(jié)構(gòu)。2）鍋爐運行人員必須認(rèn)真嚴(yán)格按照循環(huán)床鍋爐的運行規(guī)程進行操作。3）鍋爐每次停爐后，維修人員必須對鍋爐本體進行全面地檢查，尤其是對爐膛下部的“耐磨澆注料”，旋風(fēng)分離器中“耐磨磚、耐磨澆注料”、返料裝置中的“耐磨澆注料”、尾部煙道中各受熱面管等部位，應(yīng)仔細地檢查。4）鍋爐每次啟動前，鍋爐本體所有人孔門內(nèi)，均要求放予制塊或耐火磚，人孔門蓋與門座之間均要求用石棉板封好，人孔門蓋均要求關(guān)嚴(yán)，以防止漏煙、漏空氣。

2、鍋爐經(jīng)濟地運行，是指鍋爐能長期在額定參數(shù)下滿負荷運行，同時鍋爐燃燒系統(tǒng)的各項參數(shù)能處于最佳工況。鍋爐要能經(jīng)濟地運行，應(yīng)做到以下幾點： 1）合理分配一、二次風(fēng)比例；一次風(fēng)量保證最小流化風(fēng)量，控制床溫和料層差壓。二次風(fēng)控制總風(fēng)量和氧量，使料層能充分?jǐn)_動，燃料能得到充足的氧量。2.）在燃燒煙煤時，飛灰含碳量可以達到≤8%，要做到這一點，可以將床溫適當(dāng)?shù)責(zé)咭恍?，二次風(fēng)多增加一些，料層燒厚一些。

3、對于同類型的75t/h循環(huán)流化床燃燒系統(tǒng)控制指標(biāo)： 1）床溫：控制在900~950℃。2）煤的粒度：控制在0~10mm。3）風(fēng)室壓力：控制在8500~12000Pa。4）返料風(fēng)壓：控制在12000Pa ~14000Pa。5）爐膛出口負壓：100~150Pa。6）煙氣含氧量控制：5~7%。

7）點火時風(fēng)室溫度：控制在≤850℃。8）點火時油管路油壓：控制在1.0~2.0MPa。