第一篇：DRZT01-2004火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定

火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定

火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定（DRZ/T 01-2004）適用范圍

本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置、補(bǔ)償、安裝和運(yùn)行維護(hù)的技術(shù)要求。本標(biāo)準(zhǔn)適用于火力發(fā)電廠高壓、超高壓及亞臨界壓力的汽包鍋爐。2 汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置

2.1 鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置必須采用兩種或以上工作原理共存的配置方式。

鍋爐汽包至少應(yīng)配置1套就地水位計(jì)、3套差壓式水位測(cè)量裝置和2套電極式水位測(cè)量裝置新建鍋爐汽包應(yīng)配置1套就地水位計(jì)、3套差壓式水位測(cè)量裝置和3套電極式水位測(cè)量裝置或1套就地水位計(jì)、1套電極式水位測(cè)量裝置和6套差壓式水位測(cè)量裝置。

2.2 鍋爐汽包水位的控制和保護(hù)應(yīng)分別設(shè)置獨(dú)立的控制器。在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應(yīng)設(shè)置一個(gè)獨(dú)立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表（或裝置）。

2.3 鍋爐汽包水位控制應(yīng)分別取自3個(gè)獨(dú)立的差壓變送器進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。3個(gè)獨(dú)立的差壓變送器信號(hào)應(yīng)分別通過3個(gè)獨(dú)立的輸入/輸出（I/O）模件或3條獨(dú)立的現(xiàn)場(chǎng)所總線，引入分散控制系統(tǒng)（DCS）的冗余控制器。

2.4 鍋爐汽包水位保護(hù)應(yīng)分別取自3個(gè)獨(dú)立的電極式測(cè)量裝置或差壓式水位測(cè)量裝置（當(dāng)采用6套配置時(shí)）進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。當(dāng)鍋爐只配置2個(gè)電極式測(cè)量裝置時(shí)，汽包水位保護(hù)應(yīng)取自2個(gè)獨(dú)立的電極式測(cè)量裝置以及差壓式水位測(cè)量裝置進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。

3個(gè)獨(dú)立的測(cè)量裝置輸出的信號(hào)應(yīng)分別通過3個(gè)獨(dú)立的I/O模件引入DCS的冗余控制器。2.5 每個(gè)汽包水位信號(hào)補(bǔ)償用的汽包壓力變送器應(yīng)分別獨(dú)立配置。

2.6 水位測(cè)量的差壓變送器信號(hào)間、電極式測(cè)量裝置信號(hào)間，以及差壓變送器和電極式測(cè)量裝置的信號(hào)間應(yīng)在DCS中設(shè)置偏差報(bào)警。

2.7 對(duì)于進(jìn)入DCS的汽包水位測(cè)量信號(hào)應(yīng)設(shè)置包括量程范圍、變化速率等壞信號(hào)檢查手段

2.8 本標(biāo)準(zhǔn)要求配置的電極式水位測(cè)量裝置應(yīng)是經(jīng)實(shí)踐證明安全可靠，能消除汽包壓力影響，全程測(cè)量水位精確度高，能確保從鍋爐點(diǎn)火起就能投入保護(hù)的產(chǎn)品，不允許將達(dá)不到上述要求或沒有成功應(yīng)用業(yè)績(jī)的不成熟產(chǎn)品在鍋爐上應(yīng)用。

汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的其他產(chǎn)品和技術(shù)也應(yīng)是先進(jìn)的、且有成功應(yīng)用業(yè)績(jī)和成熟的。汽包水位測(cè)量信號(hào)的補(bǔ)償

3.1

差壓式水位測(cè)量系統(tǒng)中應(yīng)設(shè)計(jì)汽包壓力對(duì)水位—差壓轉(zhuǎn)換關(guān)系影響的補(bǔ)償。應(yīng)精心配置補(bǔ)償函數(shù)以確保在盡可能大的范圍內(nèi)均能保證補(bǔ)償精度。

3.2

差壓式水位表應(yīng)充分考慮平衡容器下取樣管參比水柱溫度對(duì)水位測(cè)量的影響。

應(yīng)采用參比水柱溫度穩(wěn)定、接近設(shè)定溫度的平衡容器，或采用經(jīng)實(shí)踐證明有成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)的參比水柱溫度接近飽和溫度的平衡容器。

必要時(shí)也可裝設(shè)能反映參比水柱溫度的溫度計(jì)，監(jiān)視與設(shè)計(jì)修正溫度的的偏差，及由此產(chǎn)生的水位測(cè)量的附加誤差。汽包水位測(cè)量裝置的安裝

4.1 每個(gè)水位測(cè)量裝置都應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔。不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位測(cè)量裝置，以避免相互影響，降低水位測(cè)量的可靠性。

當(dāng)汽包上水位測(cè)量取樣孔不夠時(shí)，可采用在汽包上已提供的大口徑取樣管中插入1~2個(gè)取樣管的技術(shù)增多取樣點(diǎn)。當(dāng)采用此方法時(shí)，應(yīng)采取適當(dāng)措施防止各個(gè)取樣系統(tǒng)互相干擾

不宜采用加連通管的方法增加取樣點(diǎn)。

4.2 水位測(cè)量裝置安裝時(shí)，均應(yīng)以汽包同一端的幾何中心線為基準(zhǔn)線，采用水準(zhǔn)儀精確確定各水位測(cè)量裝置的安裝位置，不應(yīng)以鍋爐平臺(tái)等物作為參標(biāo)準(zhǔn)。

4.3 安裝水位測(cè)量裝置取樣閥門時(shí)，應(yīng)使閥門閥桿處于水位位置。

4.4 水位測(cè)量裝置在汽包上的開孔位置應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)部結(jié)構(gòu)、布置和鍋爐運(yùn)行方式，由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定和提供。取樣孔應(yīng)盡量避開汽包內(nèi)水汽工況不穩(wěn)定區(qū)（如安全閥排氣口、汽包進(jìn)水口、下降管口、汽水分離器水槽處等），若不能避開時(shí)，應(yīng)在汽包內(nèi)取樣管口加裝穩(wěn)流裝置。應(yīng)優(yōu)先選用汽、水流穩(wěn)定的汽包端頭的測(cè)孔或?qū)⑷涌趶钠鼉?nèi)部引至汽包端頭。電極式水位測(cè)量裝置的取樣孔應(yīng)避開爐內(nèi)加藥影響較大的區(qū)域。作為鍋爐運(yùn)行中監(jiān)視、控制和保護(hù)的水位測(cè)量裝置的汽側(cè)取樣點(diǎn)不應(yīng)在汽包蒸汽導(dǎo)管上設(shè)置。

4.5 汽包水位計(jì)的取樣管孔位置，汽側(cè)應(yīng)高于鍋爐汽包水位停爐保護(hù)動(dòng)作值，水側(cè)應(yīng)低于鍋爐汽包水位停爐保護(hù)動(dòng)作值，并有足夠的裕量。

4.6 三取二或三取中的三個(gè)汽包水位測(cè)量裝置的取樣孔不應(yīng)設(shè)置在汽包的同一端頭，同一端頭的兩個(gè)取樣口應(yīng)保持400mm以上距離。三個(gè)變送器安裝時(shí)應(yīng)保持適當(dāng)距離。

4.7 差壓式水位測(cè)量的平衡容器應(yīng)為單室平衡容器應(yīng)采用容積為300~800m的直徑為約100mm的球體或球頭圓柱體。

4.8 差壓式水位表安裝汽水側(cè)取樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于1：100，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高。

4.9

汽水側(cè)取樣管和取樣閥門均應(yīng)良好保溫。平衡容器及容器下部形成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應(yīng)平行敷設(shè)共同保溫，并根據(jù)需要采取防凍措施，但任何情況下，拌熱措施不應(yīng)引起正負(fù)壓側(cè)取樣管介質(zhì)產(chǎn)生溫差。三取二或三取中的三個(gè)汽包水位測(cè)量裝置的取樣管間應(yīng)保持一定距離，且不應(yīng)將它們保溫在一起。

電極式汽包水位測(cè)量裝置的排水管不應(yīng)與取樣管緊挨并排布置。

4.10 就地水位表的安裝。

4.10.1 就地水位計(jì)的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力。若現(xiàn)役鍋爐就地水位的的零水位線與鍋爐汽包內(nèi)的零水位線相一致，應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)工作壓力重新標(biāo)定就地水位表的零水位線，具體降低值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)提供。

當(dāng)采用的就地水位計(jì)內(nèi)部水柱溫度能始終保持飽和水溫時(shí)，表計(jì)的零水位線應(yīng)與汽包內(nèi)的零水位一致。4.10.2 安裝汽水側(cè)樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于1：100，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低。

4.10.3

汽水側(cè)取樣管和取樣閥門應(yīng)良好保溫。汽包水位測(cè)量和保護(hù)的運(yùn)行維護(hù)

5.1

汽包水位測(cè)量裝置應(yīng)定期利用停爐機(jī)會(huì)根據(jù)汽包內(nèi)水痕跡或其他有效的方法核對(duì)水位表（計(jì)）計(jì)的零位值。鍋爐啟動(dòng)時(shí)應(yīng)以電極式汽包水位測(cè)量裝置為主要監(jiān)視儀表；鍋爐正常運(yùn)行中應(yīng)經(jīng)常核對(duì)各個(gè)汽包水位測(cè)量裝置間的示值偏差，當(dāng)偏差超過30mm時(shí)應(yīng)盡快找出原因，進(jìn)行消除。

5.2

差壓式水位測(cè)量裝置進(jìn)行溫度修正所選取的參比水柱平均溫度應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境溫度確定，在運(yùn)行中應(yīng)密切監(jiān)視，當(dāng)實(shí)際參比水柱溫度值偏離設(shè)置的修正參比值而導(dǎo)致的水位誤差過大時(shí)，應(yīng)對(duì)修正回路重新設(shè)定。

5.3

鍋爐啟動(dòng)前應(yīng)確保差壓式水位測(cè)量裝置參比水柱的形成。

5.4

應(yīng)密切監(jiān)視爐水導(dǎo)電度的變化。當(dāng)爐內(nèi)加藥異常導(dǎo)致爐水導(dǎo)電度高報(bào)警時(shí)，應(yīng)密切監(jiān)視并及時(shí)消除，防止電極式水位測(cè)量裝置誤發(fā)報(bào)警而使水位保護(hù)誤動(dòng)作。

5.5

鍋爐汽包水位保護(hù)

5.5.1 鍋爐水位保護(hù)未投入，嚴(yán)禁鍋爐啟動(dòng)。

5.5.2 鍋爐汽包水位保護(hù)在鍋爐啟動(dòng)前應(yīng)進(jìn)行實(shí)際傳動(dòng)試驗(yàn)，嚴(yán)禁用信號(hào)短接方法進(jìn)行模擬試驗(yàn)。

5.5.3 鍋爐汽包水位保護(hù)的整定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部部件不同而異，具體數(shù)值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定，各單位不得自行確定。

第二篇：火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)電力行業(yè)熱工自動(dòng)化標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)標(biāo)準(zhǔn)

火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)<電力行業(yè)熱工自動(dòng)化標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)標(biāo)準(zhǔn)> 2 汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置

2.1 鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置必須采用兩種或以上工作原理共存的配置方式。鍋爐汽包至少應(yīng)配置1套就地水位計(jì)、3套差壓式水位測(cè)量裝置和2套電極式水位測(cè)量裝置。

新建鍋爐汽包應(yīng)配置1套就地水位計(jì)、3套差壓式水位測(cè)量裝置和3套電極式水位測(cè)量裝置或1套就地水位計(jì)、1套電極式水位測(cè)量裝置和6套差壓式水位測(cè)量裝置。2.2 鍋爐汽包水位控制和保護(hù)應(yīng)分別設(shè)置獨(dú)立的控制器。在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應(yīng)設(shè)置一個(gè)獨(dú)立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表(或裝置)。2.3 鍋爐汽包水位控制應(yīng)分別取自3個(gè)獨(dú)立的差壓變送器進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。3個(gè)獨(dú)立的差壓變送器信號(hào)應(yīng)分別通過3個(gè)獨(dú)立的輸入/輸出(I/O)模件或3條獨(dú)立的現(xiàn)場(chǎng)總線，引入分散控制系統(tǒng)(DCS)的冗余控制器。

2.4 鍋爐汽包水位保護(hù)應(yīng)分別取自3個(gè)獨(dú)立的電極式測(cè)量裝置或差壓式水位測(cè)量裝置(當(dāng)采用6套配置時(shí))進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。當(dāng)鍋爐只配置2個(gè)電極式測(cè)量裝置時(shí)，汽包水位保護(hù)應(yīng)取自2個(gè)獨(dú)立的電極式測(cè)量裝置以及差壓式水位測(cè)量裝置進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)。3個(gè)獨(dú)立的測(cè)量裝置輸出的信號(hào)應(yīng)分別通過3個(gè)獨(dú)立的I/O模件引入DCS的冗余控制器。2.5 每個(gè)汽包水位信號(hào)補(bǔ)償用的汽包壓力變送器應(yīng)分別獨(dú)立配置。

2.6水位測(cè)量的差壓變送器信號(hào)間、電極式測(cè)量裝置信號(hào)間，以及差壓變送器和電極式測(cè)量裝置的信號(hào)間應(yīng)在DCS中設(shè)置偏差報(bào)警。

2.7 對(duì)于進(jìn)入DCS的汽包水位測(cè)量信號(hào)應(yīng)設(shè)置包括量程范圍、變化速率等壞信號(hào)檢查手段。2.8 本標(biāo)準(zhǔn)要求配置的電極式水位測(cè)量裝置應(yīng)是經(jīng)實(shí)踐證明安全可靠，能消除汽包壓力影響，全程測(cè)量水位精確度高，能確保從鍋爐點(diǎn)火起就能投入保護(hù)的產(chǎn)品，不允許將達(dá)不到上述要求或沒有成功應(yīng)用業(yè)績(jī)的不成熟產(chǎn)品在鍋爐上應(yīng)用。

汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的其它產(chǎn)品和技術(shù)也應(yīng)是先進(jìn)的、且有成功應(yīng)用業(yè)績(jī)和成熟的。3 汽包水位測(cè)量信號(hào)的補(bǔ)償.1 差壓式水位測(cè)量系統(tǒng)中應(yīng)設(shè)計(jì)汽包壓力對(duì)水位—差壓轉(zhuǎn)換關(guān)系影響的補(bǔ)償。應(yīng)精心配置補(bǔ)償函數(shù)以確保在盡可能大的范圍內(nèi)均能保證補(bǔ)償精度。

3.2 差壓式水位表應(yīng)充分考慮平衡容器下取樣管參比水柱溫度對(duì)水位測(cè)量的影響。應(yīng)采用參比水柱溫度穩(wěn)定、接近設(shè)定溫度的平衡容器，或采用經(jīng)實(shí)踐證明有成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)的參比水柱溫度接近飽和溫度的平衡容器。

必要時(shí)也可裝設(shè)能反映參比水柱溫度的溫度計(jì)，監(jiān)視與設(shè)計(jì)修正溫度的偏差，及由此產(chǎn)生的水位測(cè)量的附加誤差。汽包水位測(cè)量裝置的安裝

4.1 每個(gè)水位測(cè)量裝置都應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔。不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位測(cè)量裝置，以避免相互影響，降低水位測(cè)量的可靠性。

當(dāng)汽包上水位測(cè)量取樣孔不夠時(shí)，可采用在汽包上已提供的大口徑取樣管中插入1～2個(gè)取樣管的技術(shù)增多取樣點(diǎn)。當(dāng)采用此方法時(shí)，應(yīng)采取適當(dāng)措施防止各個(gè)取樣系統(tǒng)互相干擾。

不宜采用加連通管的方法增加取樣點(diǎn)。

4.2 水位測(cè)量裝置安裝時(shí)，均應(yīng)以汽包同一端的幾何中心線為基準(zhǔn)線，采用水準(zhǔn)儀精確確定各水位測(cè)量裝置的安裝位置，不應(yīng)以鍋爐平臺(tái)等物作為參比標(biāo)準(zhǔn)。4.3 安裝水位測(cè)量裝置取樣閥門時(shí)，應(yīng)使閥門閥桿處于水平位置。

4.4 水位測(cè)量裝置在汽包上的開孔位置應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)部結(jié)構(gòu)、布置和鍋爐運(yùn)行方式，由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定和提供。取樣孔應(yīng)盡量避開汽包內(nèi)水汽工況不穩(wěn)定區(qū)(如安全閥排氣口、汽包進(jìn)水口、下降管口、汽水分離器水槽處等)，若不能避開時(shí)，應(yīng)在汽包內(nèi)取樣管口加裝穩(wěn)流裝置。應(yīng)優(yōu)先選用汽、水流穩(wěn)定的汽包端頭的測(cè)孔或?qū)⑷涌趶钠鼉?nèi)部引至汽包端頭。電極式水位測(cè)量裝置的取樣孔應(yīng)避開爐內(nèi)加藥影響較大的區(qū)域。作為鍋爐運(yùn)行中監(jiān)視、控制和保護(hù)的水位測(cè)量裝置的汽側(cè)取樣點(diǎn)不應(yīng)在汽包蒸汽導(dǎo)管上設(shè)置。

4.5 汽包水位計(jì)的取樣管孔位置,汽側(cè)應(yīng)高于鍋爐汽包水位停爐保護(hù)動(dòng)作值，水側(cè)應(yīng)低于鍋爐汽包水位停爐保護(hù)動(dòng)作值，并有足夠的裕量。

4.6 三取二或三取中的三個(gè)汽包水位測(cè)量裝置的取樣孔不應(yīng)設(shè)置在汽包的同一端頭，同一端頭的兩個(gè)取樣口應(yīng)保持400mm以上距離。三個(gè)變送器安裝時(shí)應(yīng)保持適當(dāng)距離。4.7 差壓式水位測(cè)量裝置的單室平衡容器應(yīng)采用容積為300～800ml的直徑為約100mm 的球體或球頭圓柱體。

4.8 差壓式水位表安裝汽水側(cè)取樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于1：100，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高。

4.9 汽水側(cè)取樣管和取樣閥門均應(yīng)良好保溫。平衡容器及容器下部形成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應(yīng)平行敷設(shè)共同保溫，并根據(jù)需要采取防凍措施，但任何情況下，拌熱措施不應(yīng)引起正負(fù)壓側(cè)取樣管介質(zhì)產(chǎn)生溫差。三取二或三取中的三個(gè)汽包水位測(cè)量裝置的取樣管間應(yīng)保持一定距離，且不應(yīng)將它們保溫在一起。電極式汽包水位測(cè)量裝置的排水管不應(yīng)與取樣管緊挨并排布置。4.10 就地水位計(jì)的安裝。

4.10.1 就地水位計(jì)的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力。若現(xiàn)役鍋爐就地水位計(jì)的零水位線與鍋爐汽包內(nèi)的零水位線相一致，應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)工作壓力重新標(biāo)定就地水位表的零水位線，具體降低值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)提供。

當(dāng)采用的就地水位計(jì)內(nèi)部水柱溫度能始終保持飽和水溫時(shí)，表計(jì)的零水位線應(yīng)與汽包內(nèi)的零水位一致。

4.10.2 安裝汽水側(cè)取樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于1：100，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低。4.10.3 汽水側(cè)取樣管和取樣閥門應(yīng)良好保溫。《火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定》 編 制 說 明

國(guó)家電力公司《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》(簡(jiǎn)稱《要求》)和《國(guó)家電力公司電站鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)配置、安裝和使用若干規(guī)定(試行)》(簡(jiǎn)稱《規(guī)定(試行)》)頒發(fā)以來，對(duì)提高鍋爐運(yùn)行安全性，防止鍋爐汽包滿缺水事故發(fā)揮了重要作用。但是，根據(jù)近年來實(shí)踐，《要求》和《規(guī)定(試行)》中的某些條款在實(shí)施過程中較難操作。此外，隨著汽包水位測(cè)量技術(shù)的發(fā)展，也需要對(duì)《規(guī)定(試行)》進(jìn)行重新修訂，以形成正式規(guī)定。由于國(guó)家電力公司已經(jīng)解散，經(jīng)與華能國(guó)際電力公司、大唐國(guó)際電力公司、中國(guó)電力投資集團(tuán)公司、中國(guó)華電集團(tuán)公司、國(guó)電電力集團(tuán)公司和北京國(guó)華電力公司協(xié)商，決定由電力行業(yè)熱工自動(dòng)化標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)負(fù)責(zé)編制《火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定》（簡(jiǎn)稱《技術(shù)規(guī)定》）。

《技術(shù)規(guī)定》（送審稿）于2004年9月11日完成，隨后，電力行業(yè)熱工自動(dòng)化標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)于2004年9月15日在京主持召開了《技術(shù)規(guī)定》（送審稿）審查會(huì)，參加會(huì)議的有華能國(guó)際電力公司、中國(guó)電力投資集團(tuán)公司、中國(guó)華電集團(tuán)公司、北京國(guó)華電力公司、北京聯(lián)合電力投資公司、河北省和河南省電力公司、東北電科院、華北電科院和河南電力試驗(yàn)研究所、華北電力設(shè)計(jì)院以及九個(gè)發(fā)電廠和二個(gè)汽包水位測(cè)量裝置的制造廠，共計(jì)23個(gè)單位的23名專家，會(huì)議經(jīng)認(rèn)真審議，原則同意送審稿，也提出了一些修改意見，根據(jù)會(huì)議意見，對(duì)送審稿進(jìn)行修改后，完成了報(bào)批稿。本標(biāo)準(zhǔn)與《規(guī)定（試行）》主要差異如下：

1．本標(biāo)準(zhǔn)適用于新建火力發(fā)電廠的汽包鍋爐，也適用于已投運(yùn)鍋爐，對(duì)于某些要求僅適用于新建汽包鍋爐時(shí)，將在條文中特別明確說明。

《規(guī)定（試行）》僅適用于超高壓和亞臨界汽包鍋爐，本標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)大到高壓汽包鍋爐，主要考慮高壓鍋爐滿缺水事故造成的危害也是十分嚴(yán)重的緣故。

2．《規(guī)定（試行）》提出5套配置方案。本標(biāo)準(zhǔn)配置數(shù)量有所增加，主要考慮有四方面： 1）國(guó)內(nèi)外許多規(guī)程，特別是安全準(zhǔn)則均要求重要保護(hù)和控制功能分開； 2)電極式水位測(cè)量裝置技術(shù)有較大突破，有些產(chǎn)品已經(jīng)歷較長(zhǎng)時(shí)間和較多應(yīng)用證明安全可靠，能消除汽包壓力影響，全程測(cè)量水位精確度高，能確保從鍋爐點(diǎn)火起就可以投入水位保護(hù)；

3）平衡容器技術(shù)也有較大突破，有些產(chǎn)品也能保證差壓式水位測(cè)量裝置的測(cè)量精確性、穩(wěn)定性，并確保啟動(dòng)時(shí)投入水位保護(hù)；

4）多測(cè)孔接管技術(shù)取得經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)鍋爐汽包上水位測(cè)孔不夠時(shí)，可用多測(cè)孔接管技術(shù)解決。3．本標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)調(diào)“汽包水位控制和保護(hù)應(yīng)分別設(shè)置獨(dú)立的控制器”，以符合重要保護(hù)和控制功能獨(dú)立性原則。

根據(jù)三冗余信號(hào)獨(dú)立性原則，為確保冗余功能真正發(fā)揮作用，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)調(diào)三冗余測(cè)量系統(tǒng)應(yīng)從測(cè)孔、取樣管、水位測(cè)量表計(jì)（或變送器）、補(bǔ)償用汽包壓力變送器、輸入/輸出通道均應(yīng)滿足獨(dú)立性原則。

4．為確保DCS及其供電UPS故障時(shí)確保值班人員在控制室仍能監(jiān)視水位，本標(biāo)準(zhǔn)增加了“在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應(yīng)設(shè)置一個(gè)獨(dú)立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表（或裝置）”。

5．明確要求所有電極式測(cè)量裝置、差壓式變送器的信號(hào)間應(yīng)設(shè)置水位偏差報(bào)警，當(dāng)任意二個(gè)水位信號(hào)偏差超過30mm時(shí)應(yīng)立即判別發(fā)生故障的測(cè)量裝置，或者確定是否是運(yùn)行不當(dāng)造成的，以便盡快消除。

6．為了及時(shí)排除不正確測(cè)量信號(hào)導(dǎo)致控制和保護(hù)誤動(dòng)，DCS設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)精心配置量程范圍、變化速率等壞信號(hào)檢查手段。

7．關(guān)于差壓水位表的平衡容器，“應(yīng)充分考慮平衡容器下取樣管參比水柱溫度對(duì)水位測(cè)量的影響”。

標(biāo)準(zhǔn)提出了兩個(gè)方案：

①“采用參比水柱溫度穩(wěn)定、接近設(shè)定溫度的平衡容器”，例如，將單室平衡容器正壓側(cè)取樣管水平延長(zhǎng)一段后再向下，以消除參比水柱出現(xiàn)不可控的溫度梯度。②“采用經(jīng)實(shí)踐證明有成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)的參比水柱溫度接近飽和溫度的平衡容器”。8．本標(biāo)準(zhǔn)中除堅(jiān)持《規(guī)定（試行）》中要求“每個(gè)水位測(cè)量裝置應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔”外，根據(jù)最新技術(shù)發(fā)展，明確提出“當(dāng)汽包上水位測(cè)量取樣孔不夠時(shí)可采用在汽包上已提供的大口徑取樣管中插入1～2個(gè)取樣管的方法增多取樣點(diǎn)”，但“不宜采用聯(lián)通管的方法增多取樣點(diǎn)”，因?yàn)?，后者違反了取樣孔獨(dú)立性原則，而且對(duì)取樣測(cè)量準(zhǔn)確性有影響。9．《規(guī)定（試行）》中規(guī)定“就地水位計(jì)的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低值取決于汽包壓力”，本標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)就地水位計(jì)技術(shù)發(fā)展，補(bǔ)充“當(dāng)采用的就地水位計(jì)內(nèi)部水柱溫度能始終保持飽和水溫時(shí)，表計(jì)的零水位線應(yīng)與汽包內(nèi)的零水位線一致”。

10．本標(biāo)準(zhǔn)制訂過程中認(rèn)為基準(zhǔn)水位表的提法不夠科學(xué)。此外，由于采用當(dāng)今最新測(cè)量技術(shù)后，無論差壓式測(cè)量裝置和電極式測(cè)量裝置均能做到準(zhǔn)確、全程測(cè)量汽包水位，因此標(biāo)準(zhǔn)中提出“鍋爐正常運(yùn)行中應(yīng)經(jīng)常核對(duì)各個(gè)汽包水位測(cè)量裝置間的示值偏差，當(dāng)偏差超過30mm時(shí)應(yīng)盡快找出原因，進(jìn)行消除”。但是在“鍋爐啟動(dòng)時(shí)應(yīng)以電極式汽包水位測(cè)量裝置為主要監(jiān)視儀表”，這主要考慮鍋爐啟動(dòng)時(shí)差壓式測(cè)量受諸多因素影響，因此，作此規(guī)定。11．考慮到爐水導(dǎo)電度過高時(shí)會(huì)造成電極式水位測(cè)量裝置會(huì)誤發(fā)報(bào)警而使水位保護(hù)誤動(dòng)作，因此，本標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定“應(yīng)密切監(jiān)視爐水導(dǎo)電度的變化。當(dāng)爐內(nèi)加藥異常導(dǎo)致爐水導(dǎo)電度高報(bào)警時(shí)，應(yīng)密切監(jiān)視并及時(shí)排除”。

第三篇：關(guān)于汽包水位測(cè)量的文章

影響三種汽包水位計(jì)的因素及防范措施：0 O;f1 f* B3 Y$ N% p

一、云母雙色水位計(jì): |)F ` e6 q8 b W

1、環(huán)境溫度對(duì)云母水位計(jì)的影響

由于云母雙色水位計(jì)處于環(huán)境溫度下，溫度較低。其冷凝水密度高于汽包內(nèi)飽和水密度，因此指示水位必低于汽包內(nèi)重力水位。環(huán)境溫度越低，冷卻水平均密度越大，故誤差越大。防范措施是加強(qiáng)對(duì)云母水位計(jì)汽水連通管路和水位計(jì)本體的保溫。;a/ h$

2、鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)或更換云母片后對(duì)云母水位計(jì)的影響

機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，當(dāng)汽包升壓到一定值時(shí)，水位工業(yè)電視系統(tǒng)CRT上看云母雙色水位計(jì)往往模糊不清。其原因是汽包受熱后，水位計(jì)汽水管路、支架發(fā)生膨脹，相對(duì)位置發(fā)生了變化，攝像頭與雙色水位計(jì)的角度偏離了最佳視角所致。另外更換了云母片后也有相同現(xiàn)象發(fā)生。防范措施是適時(shí)適當(dāng)調(diào)準(zhǔn)。我廠多次發(fā)生在CRT上看云母雙色水位計(jì)水汽界面不清的現(xiàn)象，后來把水位監(jiān)視攝像機(jī)改成了位置可移動(dòng)式，攝像頭改成定焦自動(dòng)光圈型后，調(diào)節(jié)就變得方便簡(jiǎn)單，而且顯示更清楚。

二、電接點(diǎn)水位計(jì)-Y* X, T.N4 W4 r* X* a-]

1、汽包水質(zhì)對(duì)電接點(diǎn)水位計(jì)的影響

汽包內(nèi)的水質(zhì)結(jié)垢，化學(xué)腐蝕及氣泡堆堵造成水側(cè)電接點(diǎn)與筒體的“開路”故障。會(huì)造成二次表顯示水位不準(zhǔn)，或水柱間斷顯示，誤發(fā)水位報(bào)警信號(hào)等異?，F(xiàn)象。P' R-s2 Z& J% Q.]

2、水位計(jì)的電極掛水影響# U V2 N7 P/ g3 C

電接點(diǎn)水位計(jì)的測(cè)量筒因隨環(huán)境溫度的快速冷凝及水浪沖擊，造成高導(dǎo)電的爐水沿電極和筒壁濺延，導(dǎo)致電極上形成“掛水”短路現(xiàn)象。掛水后形成電極間連通，同樣會(huì)造成水位顯示的錯(cuò)誤。9 R9 U“ k)G0 [5 c!L” l4 o

3、閥對(duì)電接點(diǎn)水位計(jì)的影響5 e% b% Y+ ~(q3 _!A(x(C-j* g 電接點(diǎn)水位計(jì)測(cè)量筒降水閥的作用是將測(cè)量筒與下降管構(gòu)成一個(gè)循環(huán)回路，將測(cè)量筒里的水不斷地引到下降管中去，以保持測(cè)量筒里的凝水溫度和密度與汽包內(nèi)一致。但在實(shí)際應(yīng)用中我們發(fā)現(xiàn)降水閥的開度對(duì)測(cè)量有很大的影響。降水閥開度大時(shí)測(cè)量出的水位偏低且水位不穩(wěn)；開度小時(shí)起不到降水閥的作用，而且多了降水閥后也增加了測(cè)量筒檢修的隔離難度,這樣設(shè)計(jì)的系統(tǒng)在更換電極時(shí)也較難判斷測(cè)量筒是否已可靠隔離。因此我們采取的措施是將測(cè)量筒到下降管的管路取消，增加一路向空排汽閥。

因此，防止以上幾個(gè)因素對(duì)電接點(diǎn)水位計(jì)的影響，主要措施是采取合理的保溫措施，確保汽包小室的環(huán)境溫度、采用數(shù)字邏輯判斷電路等方法，以提高對(duì)爐水和蒸汽的分辨能力。同時(shí)我們也在#1爐上償試采用進(jìn)口型電接點(diǎn)水位計(jì)，使用下來發(fā)現(xiàn)進(jìn)口型無論在可靠性還是可維修性上都比國(guó)產(chǎn)型有明顯的優(yōu)勢(shì)。

三、壓式水位計(jì)

1、水柱對(duì)差壓式水位計(jì)的影響;r% |1 {* Q8 H0 d# Y6 ] 鍋爐啟動(dòng)時(shí)由于汽包內(nèi)溫度低、壓力低，平衡容器內(nèi)可能無水而無法建立參比水柱。因此采用鍋爐上水時(shí)向平衡容器內(nèi)注水，同時(shí)，在汽包滿水時(shí)及時(shí)排出取樣管路中的空氣泡和雜質(zhì)，使差壓變送器的取樣管路全部充滿清潔的水。同時(shí)，運(yùn)行人員升降汽包水位，觀察差壓水位表顯示值變化是否與實(shí)際水位相符。差壓式水位計(jì)平衡容器與其取樣點(diǎn)間連接的取樣管應(yīng)合理保溫,否則平衡容器的溫度越低,其冷凝水密度增大,水位計(jì)輸出差壓增大,使顯示值偏低.但平衡容器罐體不應(yīng)保溫,以產(chǎn)生足夠的冷凝水量而保證參比水柱的穩(wěn)定。引到差壓變送器的兩根儀表管道應(yīng)平行敷設(shè)、共同保溫。

2、安裝對(duì)差壓式水位計(jì)的影響9 M“ H5 S” ~/ W6 u-X9 W 變送器汽側(cè)取樣管上安裝有平衡容器。平衡容器也稱凝結(jié)容器，通常是一個(gè)球型容器或筒型容器。容器側(cè)面水平引出一個(gè)管口接到汽包上的汽側(cè)取樣孔。容器底部垂直引出一個(gè)管口接到差壓變送器的負(fù)壓側(cè)（屬正接方式）。進(jìn)入平衡容器的飽和蒸汽不斷凝結(jié)成水，多余的凝結(jié)水自取樣管流回汽包使容器內(nèi)的水位保持恒定。為了確保平衡容器內(nèi)的凝結(jié)水能可靠地流回汽包，平衡容器前的汽側(cè)取樣管應(yīng)向汽包側(cè)下傾斜。由于同一汽包三個(gè)平衡容器的汽連通管及容器安裝高度不一致，會(huì)使汽側(cè)取樣管的參比水柱高度不同（變送器均安裝在同一高度），從而造成三個(gè)汽包水位測(cè)量值之間存在較大偏差.解決的辦法是待鍋爐啟動(dòng)且熱膨脹穩(wěn)定后核對(duì)三個(gè)平衡容器的高度是否一致，并核對(duì)平衡容器與汽包幾何中心線（零水位線）間高度是否有變化，否則應(yīng)在DCS修正。應(yīng)水位差壓信號(hào)比較小，變送器的接頭漏水或平衡閥內(nèi)漏對(duì)信號(hào)影響很大，根據(jù)目前變送器的受壓能力，我們?nèi)∠似胶忾y，并將多次彈出的卡套式變送器接頭改為標(biāo)準(zhǔn)壓力表式接頭。

3、電伴熱帶對(duì)差壓式水位計(jì)的影響

電伴熱帶是冬季防止汽包水位測(cè)量管路結(jié)冰的一項(xiàng)措施，正常時(shí)水位變送器正壓負(fù)壓側(cè)伴熱帶的發(fā)熱量基本一致，對(duì)水位測(cè)量的影響較小，但當(dāng)正壓負(fù)壓側(cè)的發(fā)熱量不一致時(shí)，伴熱帶就會(huì)對(duì)汽包水位的正確測(cè)量產(chǎn)生重大影響。我廠#3爐曾發(fā)生過這樣一個(gè)故障：汽包雙色水位計(jì)、電接點(diǎn)水位計(jì)均顯示正常，但原本誤差穩(wěn)定的三個(gè)差壓式水位計(jì)中有一個(gè)與另外兩路信號(hào)偏差加大。檢查后發(fā)現(xiàn)，由于差壓式水位變送器取樣管路上纏繞的伴熱帶溫控失靈使正負(fù)壓側(cè)水柱溫度和密度偏差加大,造成正壓和負(fù)壓取樣管的水柱壓差增大。另外我廠也曾發(fā)生因伴熱帶短路跳閘和管路結(jié)冰引起差壓式水位計(jì)測(cè)量不準(zhǔn)的故障.解決此問題的措施是根據(jù)季節(jié)溫度及時(shí)投用和停用電伴熱裝置，并將伴熱帶檢查作為入冬前的常規(guī)安全檢查項(xiàng)目。.h+ K3 f* p0 E8 E# J(t% g4、鍋爐啟動(dòng)初期差壓式水位計(jì)8 T& o4 D(l3 r8 F“ E.S 鍋爐啟動(dòng)初期差壓式水位計(jì)一般較難準(zhǔn)確測(cè)量水位，出現(xiàn)的問題也比較多，我們認(rèn)為這是由于鍋爐啟動(dòng)初期由于汽包內(nèi)溫度低、壓力低，平衡容器內(nèi)較難建立參比水柱及儀表管積存空氣雜質(zhì)等原因所致。測(cè)量汽包水位：

請(qǐng)用雙室平衡容器－引壓管－三閥組－差壓變送器(然后負(fù)遷移)－智能數(shù)字調(diào)節(jié)－伺服器－調(diào)節(jié)閥。組成完整的調(diào)節(jié)回路。

按鍋爐汽包直經(jīng)，選差壓變送器的量程。

在測(cè)量汽包水位時(shí)，蒸汽流量波動(dòng)時(shí)要當(dāng)心引起“虛假水位”

單沖量調(diào)節(jié)請(qǐng)選用宇電AI調(diào)節(jié)器AI-808AL5L2L2控制電動(dòng)調(diào)節(jié)閥，伺服機(jī)構(gòu)一體化。

5.補(bǔ)償系統(tǒng)

5.1.基礎(chǔ)知識(shí)與基本概念

從容器的特性中可以看到，雙室平衡容器不能完全滿足生產(chǎn)的需要。究其原因，是由于介質(zhì)密度的變化所造成的。因此，必須要采取一定的措施，進(jìn)一步消除密度變化對(duì)汽包水位測(cè)量的影響。這種被用來消除密度變化帶來的影響的措施就叫做補(bǔ)償。通過補(bǔ)償以準(zhǔn)確地測(cè)定汽包中的水位。

汽包水位測(cè)量補(bǔ)償?shù)姆椒ㄍǔＳ袃煞N，一種是壓力補(bǔ)償，另一種是溫度補(bǔ)償，無論采取哪種方法補(bǔ)償效果都一樣。但是它們之間略有區(qū)別，即溫度補(bǔ)償可以從0℃開始，而壓力補(bǔ)償只能從100℃開始。這是因?yàn)闇囟瓤梢砸灰粚?duì)應(yīng)飽和密度以及100℃以下時(shí)的非飽和密度，而壓力卻只能一一對(duì)應(yīng)飽和密度，即最低壓力0MPa只能對(duì)應(yīng)100℃時(shí)的飽和密度。故而由這兩種方法構(gòu)成的補(bǔ)償系統(tǒng)各自對(duì)應(yīng)的補(bǔ)償起始點(diǎn)有所不同，即差壓變送器量程有所不同。表1中0MPa對(duì)應(yīng)兩行差壓值，其原因即在于此；其中上一行對(duì)應(yīng)的是溫度補(bǔ)償，下一行對(duì)應(yīng)壓力補(bǔ)償。很顯然，溫度補(bǔ)償也可以從100℃開始。

5.2.建立補(bǔ)償系統(tǒng)的步驟

第一步 確定雙室平衡容器的0水位位置

容器的0水位的位置一般情況下比較容易確定，通過查閱鍋爐制造廠家有關(guān)汽包（學(xué)名鍋筒）及附件方面的圖紙和資料，進(jìn)行比較和計(jì)算即可獲得。文中例舉的容器0水位位置位于連通器水平管軸線以上365mm處，即基準(zhǔn)杯口水所在的平面下方215mm處。但是，偶爾由于圖紙的疏漏缺少與確定0水位相關(guān)的數(shù)據(jù)，無法計(jì)算出0水位的位置，那么確定起來就比較復(fù)雜。如圖1中就缺少數(shù)據(jù)。這種情況下就只有根據(jù)容器的自我補(bǔ)償特性在0水位所體現(xiàn)的特點(diǎn)通過反復(fù)驗(yàn)算來獲得。由于容器本身就是用這樣的方法經(jīng)反復(fù)驗(yàn)算而設(shè)計(jì)制造的，只要驗(yàn)算的方法正確通過驗(yàn)算得到的數(shù)據(jù)會(huì)很準(zhǔn)確可靠，當(dāng)然這只限于圖紙不詳?shù)那闆r下。由于限于篇幅，這里只提供思路，具體的驗(yàn)算的方法本文不予介紹。對(duì)此感興趣的讀者可以試一試。

第二步 確定差壓變送器的量程

差壓變送器的量程是由汽包水位的測(cè)量范圍、容器的0水位位置以及補(bǔ)償系統(tǒng)的補(bǔ)償起始點(diǎn)等三方面因素決定的。一些用戶一般只考慮了前兩方面因素，而忽略了補(bǔ)償起始點(diǎn)因素，甚至極個(gè)別的用戶只簡(jiǎn)單地根據(jù)汽包水位的測(cè)量范圍確定變送器的量程，造成很大的測(cè)量誤差。一般情況下，忽略容器的0水位位置所造成的誤差在70~90mm之間，忽略補(bǔ)償起始點(diǎn)所產(chǎn)生的誤差在30mm以下，特別情況下誤差都將會(huì)更大。此外，這里特別提醒用戶，在進(jìn)行汽包水位測(cè)量工作時(shí)，關(guān)于變送器的量程，在沒有得到確認(rèn)的情況下，切不可單純依賴設(shè)計(jì)部門的圖紙。事實(shí)上，多數(shù)情況下，設(shè)計(jì)部門在進(jìn)行此類設(shè)計(jì)，對(duì)變送器選型時(shí)，只確定基本量程，而不給出應(yīng)用量程。下面來確定變送器的量程。

本文的例子中容器的0水位位置位于連通器水平管軸線以上365mm處。由于該容器的量程為±300mm，因此（1）式中的hw的最大值和最小值分別為665mm和65mm。如果采用壓力補(bǔ)償，從《飽和水與飽和水蒸汽密度表》中查出100℃時(shí)的飽和水與飽和水蒸汽的密度代入（1）式，再分別將665mm和65mm代入（1）式，即得最小差壓 ΔPmin=－70.5mm水柱 和最大差壓

ΔPmax=504mm水柱

這兩個(gè)差壓值就是變送器的量程范圍（見表1中0MPa對(duì)應(yīng)的下行），即－70.5～504mm水柱。如果采用溫度補(bǔ)償，且從0℃開始補(bǔ)償，則由于水的密度極其接近1mg/mm3，誤差可以忽略，令蒸汽的密度為0。用同樣方法即可得到變送器的量程為－85～515mm水柱（見表1中0MPa對(duì)應(yīng)的上行）。實(shí)際上，從0℃開始補(bǔ)償是完全沒有必要的，其原因這里無需遨述。

第三步 確定數(shù)學(xué)模型

數(shù)學(xué)模型是補(bǔ)償系統(tǒng)中的最重要環(huán)節(jié)。由（1）式得

（2）

由于相對(duì)于規(guī)定的0水位的汽包水位 h= hw－365mm，所以

（3）

式中h —— 相對(duì)于規(guī)定的0水位的汽包水位 γw —— 飽和水的密度

γ s —— 飽和水蒸氣的密度 γ c —— 環(huán)境溫度下水的密度 ΔP—— 差壓（3）式即為補(bǔ)償系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型。式中γ c為常數(shù)，令環(huán)境溫度為30℃，則γ c=0.9956mg/mm3，所以

（4）

（4）式為最終的數(shù)學(xué)模型。顯然，它與（3）式的作用完全一樣。在補(bǔ)償系統(tǒng)中可以任選其一。

第四步 確定函數(shù)、完成系統(tǒng)

在（3）式和（4）式中含都有“320 γ w－580 γ s”和“γ w－γ s”關(guān)于飽和水與飽和水蒸汽密度的兩個(gè)子式。查《飽和水與飽和水蒸汽密度表》，可以獲得這兩個(gè)子式關(guān)于壓力或溫度的函數(shù)曲線。將所得到的曲線以及（3）式或者（4）式輸入用以執(zhí)行運(yùn)算任務(wù)硬件設(shè)備，補(bǔ)償系統(tǒng)即告完成。

從補(bǔ)償系統(tǒng)的建立過程可以發(fā)現(xiàn)，補(bǔ)償系統(tǒng)是根據(jù)某一特定構(gòu)造的容器而建立的。因此，建立補(bǔ)償系統(tǒng)時(shí)應(yīng)根據(jù)不同的容器，建立不同的補(bǔ)償系統(tǒng)。建立補(bǔ)償系統(tǒng)時(shí)，當(dāng)確定差壓的計(jì)算公式以后，只需重復(fù)這里的步驟即可得到新的汽包水位測(cè)量補(bǔ)償系統(tǒng)。

6.關(guān)于容器保溫問題的釋疑

眾所周知，為了使容器達(dá)到理想工作狀態(tài)，容器的外部必須作以適當(dāng)?shù)谋?。然而，關(guān)于容器的凝汽室及頂部的保溫問題目前有些爭(zhēng)議，部分用戶認(rèn)為這里的保溫可有可無。筆者在這里闡述一下個(gè)人的觀點(diǎn)。筆者通過多年觀察發(fā)現(xiàn),在這里沒有保溫的情況下，冬季由儀表顯示的汽包水位會(huì)比夏季低將近10mm。分析原因，是因?yàn)橐话闱闆r下凝汽室的溫度都要比環(huán)境高300℃左右，甚至更高，因此它的熱輻射能力很強(qiáng)。當(dāng)凝汽室外部沒有保溫或者保溫條件比較差時(shí)，盡管凝結(jié)水的速度會(huì)加快并導(dǎo)致更多的飽和水蒸汽流到這里補(bǔ)充這里的熱量，但是由于這里的介質(zhì)處于自然對(duì)流狀態(tài)且受到管路等的阻力的制約，使補(bǔ)充的熱量難以維持這里的溫度，進(jìn)而影響了測(cè)量的準(zhǔn)確性。對(duì)于額定工作壓力為13.73MPa的鍋爐而言，如果冬季由儀表顯示的汽包水位比真實(shí)水位低10mm，將意味著容器內(nèi)部的溫度比飽和溫度低7℃左右。所以，為確保其包水位測(cè)量的準(zhǔn)確性，這里必須加以適當(dāng)?shù)谋?。筆者以為，這里的保溫以保溫層的外層溫度不超過120℃為佳

鍋爐汽包水位測(cè)量分析及實(shí)踐張永先（山東電力建設(shè)第二工程公司濟(jì)南工業(yè)路 297 號(hào)，250100）如何有效測(cè)量摘要: 鍋爐汽包水位的正常與否是影響機(jī)組安全運(yùn)行的重要要因素之一，和補(bǔ)償汽包水位從而進(jìn)行有效監(jiān)控成為機(jī)組安全運(yùn)行中的重要環(huán)節(jié)，本文試圖通過理論分析并結(jié)合工程實(shí)踐，談一談對(duì)鍋爐汽包水位測(cè)量的體會(huì)，為鍋爐設(shè)備的安全運(yùn)行提供借簽。關(guān)鍵詞: 關(guān)鍵詞: 汽包水位測(cè)量分析預(yù)控防范預(yù)控防范前言鍋爐汽包水位是鍋爐運(yùn)行監(jiān)控的一項(xiàng)重要指標(biāo)。由于負(fù)荷、燃燒工況以及給水壓力的變化，汽包水位會(huì)經(jīng)常發(fā)生波動(dòng)，眾所周知，水位過高或急劇波動(dòng)會(huì)影響汽水分離效果,引起蒸汽品質(zhì)惡化；水位過低則會(huì)引起下降管帶汽，影響鍋爐水循環(huán)工況，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成水冷壁大面積損壞。由于水位控制問題而造成的運(yùn)行事故時(shí)有發(fā)生。實(shí)現(xiàn)汽包水位的有效監(jiān)控，將其控制在正常范圍內(nèi)，關(guān)鍵在于汽包水位測(cè)量的準(zhǔn)確性。由于鍋爐汽包運(yùn)行的固有特點(diǎn)，使得水位的準(zhǔn)確測(cè)量也成為一段時(shí)期以來一直困擾人們的一個(gè)技術(shù)難點(diǎn)。本文試圖通過理論分析并結(jié)合工程實(shí)踐，談一談對(duì)鍋爐汽包水位測(cè)量的一點(diǎn)體會(huì)，以供有關(guān)人員參考。

一、關(guān)于汽包水位測(cè)量的有關(guān)規(guī)定《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》中的“防止鍋爐汽包滿水和缺水事故”對(duì)火電廠鍋爐汽包水位的測(cè)量作了如下要求： 1 汽包鍋爐應(yīng)至少配置兩只彼此獨(dú)立的就地汽包水位計(jì)和兩只遠(yuǎn)傳汽包水位計(jì)。水位計(jì)的配置應(yīng)采用兩種以上工作原理共存的配置方式，以保證在任何運(yùn)行工況下鍋爐汽包水位的正確監(jiān)視。

2、對(duì)于過熱器出口壓力為 13.5Mpa 及以上的鍋爐,其汽包水位計(jì)應(yīng)以差壓式(帶壓力修正回路)水位計(jì)為基準(zhǔn)。汽包水位信號(hào)采用三選中值的方式進(jìn)行優(yōu)選。

3、差壓水位計(jì)（變送器）應(yīng)采用壓力補(bǔ)償。汽包水位測(cè)量應(yīng)充分考慮平衡容器的溫度變化造成的影響，必要時(shí)采用補(bǔ)償措施。

4、汽包水位測(cè)量系統(tǒng)，應(yīng)采取正確的保溫、伴熱及防凍措施，以保證汽包測(cè)量系統(tǒng)的正常運(yùn)行及正確性。

5、汽包就地水位計(jì)的零位應(yīng)以制造廠提供的數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，并進(jìn)行核對(duì)、標(biāo)定。隨著鍋爐壓力的升高，就地水位計(jì)指示值愈低于汽包真實(shí)水位，表 1 給出不同壓力下就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)際零水位的差值△h，僅供參考。表 1 就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)際零水位的差值△h 汽包壓力（Mpa）16.14～17.65（△h mm）－76 17.66～18.39 －102 18.40～19.60 －150 1997 年秦皇島熱電廠“12.16”鍋爐缺水重大事故發(fā)生后，國(guó)家電力公司專門組織專家對(duì)國(guó)內(nèi)電站鍋爐汽包水位測(cè)量和水位保護(hù)運(yùn)行情況進(jìn)行調(diào)研,發(fā)現(xiàn)電站鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)在系統(tǒng)配置、測(cè)量裝置的安裝和水位保護(hù)的運(yùn)行管理等方面存在一系列問題，已嚴(yán)重威脅了機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行。為了更好地貫徹《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》的有關(guān)規(guī)定,有效防止鍋爐汽包缺水、滿水最大事故的發(fā)生，國(guó)家電力公司又參照國(guó)內(nèi)外電站鍋爐制造標(biāo)準(zhǔn)并結(jié)合國(guó)內(nèi)電站鍋爐的實(shí)際，在《防止電力生產(chǎn)重大事故的十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》的“防止鍋爐汽包缺水、滿水事故”章節(jié)中,對(duì)鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的安裝、水位基準(zhǔn)和保護(hù)管理等方面提出了原則要求的基礎(chǔ)上，制訂了《國(guó)家電力公司電站鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)配置、安裝和使用若干規(guī)定(試行)》（以下簡(jiǎn)稱《規(guī)定》）?！兑?guī)定》對(duì)電站鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置、安裝和使用作了如下要求：

1、適用范圍：本規(guī)定適用于國(guó)家電力公司系統(tǒng)超高壓及亞臨界火力發(fā)電用汽包鍋爐。

2、水位測(cè)量系統(tǒng)的配置 2.1 新建鍋爐汽包應(yīng)配備 2 套就地水位表和 3 套差壓式水位測(cè)量裝置，2 套就地水位表中的 1 套可用電極式水位測(cè)量裝置替代。在役鍋爐汽包可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際和新建鍋爐的配置要求進(jìn)行相應(yīng)的配置。2.2 鍋爐汽包水位的調(diào)節(jié)、報(bào)警和保護(hù)應(yīng)分別取自 3 個(gè)獨(dú)立的差壓變送器進(jìn)行邏輯判斷后的信號(hào)，并且該信號(hào)應(yīng)進(jìn)行壓力，溫度修正。2.3 就地水位表可采用玻璃板式、云母板式、牛眼式。

3、就地水位表的安裝就地水位表的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力,若現(xiàn)役鍋爐就地水位表的零水位線與鍋爐汽包內(nèi)的零水位線相一致，應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)工作壓力重新標(biāo)定就地水位表的零水位線，具體降低值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)提供。

4、鍋爐汽包水位的監(jiān)視應(yīng)以差壓式水位測(cè)量裝置顯示值為準(zhǔn)。幾種常用汽包水位測(cè)量方式的比較

二、幾種常用汽包水位測(cè)量方式的比較汽包水位測(cè)量方式很多，一般可分為：(1)靜壓式；(2)浮力式；(3)電氣式；(4)超聲波式；(5)核輻射式。目前電廠中最常用的是靜壓式測(cè)量方法中的連通式液位計(jì)和壓差式液位計(jì)。連通式液位計(jì)包括玻璃水位計(jì)和電接點(diǎn)水位計(jì)等，這類液位計(jì)直觀，便于讀數(shù)，但它們共同的缺點(diǎn)是：當(dāng)液位計(jì)與被測(cè)汽包中的液溫有差別時(shí)，其顯示的液位不同于汽包中的液位，而且此誤差還會(huì)隨汽包壓力的改變而改變。連通式水位計(jì)雖然方式有所不同，但都是按照連通管原理工作的。在環(huán)境溫度和大氣壓力條件下聯(lián)通管中支管的水位都是位于同一個(gè)水平的。而汽包是在一定壓力下工作的，汽包內(nèi)的水溫處于對(duì)應(yīng)汽包蒸汽壓力的飽和溫度。飽和蒸汽通過汽側(cè)取樣管進(jìn)入連通式水位表。由于連通式水位表的的環(huán)境溫度遠(yuǎn)低于表內(nèi)的蒸汽溫度，蒸汽不斷凝結(jié)使表中多余的水通過水側(cè)取樣管流回汽包，表中的水受冷卻使得其平均溫度低于飽和溫度，水位表中的密度增大，比汽包中的水的密度要高，這就會(huì)使水位表中的水位低于汽包中的水位。水位計(jì)中的水是由飽和蒸汽凝結(jié)不斷補(bǔ)充的，上部的水溫應(yīng)等于飽和溫度，但是沿著水位表的高度逐漸下降，其水溫也會(huì)逐漸降低。水溫降低的幅值和速度，受多種因素的影響。諸如環(huán)境溫度的影響，空氣流動(dòng)情況的影響，水位表散熱條件的影響，取樣管直徑和長(zhǎng)度的影響。為了減小因溫度差異而引起的誤差，常將液位計(jì)保溫，而筒殼頂部不保溫，增加凝結(jié)水量。但因散熱，水位計(jì)中的水溫總比汽包中飽和水的溫度低，是非飽和水，因而密度大于汽包內(nèi)飽和水的密度，所以，連通式水位計(jì)中的水位要低于汽包內(nèi)的實(shí)際水位。

1、玻璃水位表玻璃水位表是測(cè)量汽包水位的傳統(tǒng)儀表，也是大容量鍋爐所必須配備的裝置。美國(guó) ASME 動(dòng)力鍋爐規(guī)程規(guī)定：動(dòng)力鍋爐至少應(yīng)配有一套玻璃水位表和兩套具有報(bào)警和跳閘功能的間接式水位表。國(guó)外各鍋爐廠對(duì)各自生產(chǎn)的鍋爐一般都配有兩套玻璃水位表，分別按扎在汽包的兩端，有的鍋爐還配有高位玻璃水位表，用于鍋爐的啟停過程。玻璃水位表雖有玻璃板、云母、牛眼等品種，但是它的工作都是按照聯(lián)通管原理的。對(duì)于連通式液位計(jì)的測(cè)量誤差，可以簡(jiǎn)單分析如下：ρ” ρ' ρ" ρ圖 1 連通式液位計(jì)測(cè)量示意圖圖 1 為連通式液位計(jì)測(cè)量示意圖，圖中： H－汽包實(shí)際水位 h－水位計(jì)指示水位 L－水位計(jì)汽側(cè)、水側(cè)導(dǎo)管間距ρ’－汽包內(nèi)飽和水密度ρ”－汽包內(nèi)飽和蒸汽密度ρ－汽包內(nèi)飽和水密度由聯(lián)通器的原理可知，相對(duì)于水側(cè)引壓導(dǎo)管，有：ρ”（L-H)＋ρ’H＝ρ”（L-h)＋ρh 整理得 h＝H（ρ’－ρ”）/（ρ－ρ”）（式－1）（式－2）由(式－2)可以看出，在一定的汽包壓力下，水位計(jì)內(nèi)水溫越低，其密度ρ就越大，水位計(jì)所顯示的水位也就越低，其與實(shí)際水位的偏差越大。隨著汽包壓力的升高，水位計(jì)指示的水位偏離實(shí)際水位的值也不斷增大，指示水位越來越低于實(shí)際水位。也就是說，這個(gè)水位的偏差值不是固定不變的，而是隨著鍋爐參數(shù)的升高不斷加大的。這就給修正水位表和汽包中水位的差值帶來了困難。有的鍋爐廠提供了所生產(chǎn)鍋爐汽包中水位和水位表中水位的差值的數(shù)據(jù)，如 CE 公司提供的數(shù)據(jù)為：汽包壓力 15.7MPa 16.14 MPa 17.66 MPa 零水位差值-51mm-76mm-102mm 上面的數(shù)據(jù)是按照玻璃水位表中水的平均溫度為 340℃計(jì)算的。當(dāng)汽包壓力 17.66 Mpa 時(shí)，對(duì)應(yīng)的飽和溫度為 360℃，這時(shí)玻璃水位表中水的平均溫度約為 340℃。當(dāng)水位表中的水位升高時(shí)，由于散熱面積的增大，水的平均溫度還會(huì)降低，使其平均密度增大，水位表的顯示值會(huì)比計(jì)算值還要低，也就是說汽包中水位的差值會(huì)增大。同樣當(dāng)水位表中水位降低時(shí)，由于散熱面積的減小，水的平均溫度也可升高，使平均密度減小，水位表的顯示值會(huì)比計(jì)算值還要高，與汽包中水位的差值也會(huì)增大。當(dāng)汽包工作壓力降低時(shí)，玻璃水位表與汽包中水位的差值也逐漸減小，通過計(jì)算可知，當(dāng)汽壓低于 10 Mpa 時(shí)，水位表和汽包水位的差值已很小，可以不再考慮。因此對(duì)于工作壓力 10Mpa 以下的鍋爐，以玻璃水位表為依據(jù)去監(jiān)視和控制汽包水位完全可以保證水位控制精度和鍋爐安全運(yùn)行，但是對(duì)亞臨界壓力的鍋爐，再以玻璃水位表為依據(jù)監(jiān)視和控制汽包水位卻根本無法保證汽包水位在允許的范圍內(nèi)，一般情況下，制造廠規(guī)定汽包水位應(yīng)該在 NWL≯25mm 范圍內(nèi)，特別是在機(jī)組變壓運(yùn)行過程中，更無法滿足鍋爐安全運(yùn)行的要求。為此必須采用更為準(zhǔn)確和可靠的水位表，而玻璃水位表只能在額定壓力下作為校核水位的手段，當(dāng)工況改變時(shí)，玻璃水位表的顯示值必須經(jīng)過人工修正后才能作為監(jiān)視汽包水位的手段。新海有限公司 330MW 機(jī)組鍋爐汽包就地水位計(jì)廠家提供的水位修正值為：壓力（MPa）低于實(shí)際水位值（mm）12 40 16 60 22 80 現(xiàn)場(chǎng)用測(cè)溫槍測(cè)得 330MW 機(jī)組雙色水位計(jì)的溫度約為 230℃，按此溫度值計(jì)算，在汽包壓力為 17MPa 時(shí)，水位計(jì)示值要比真實(shí)水位低 150mm 左右。當(dāng)然，測(cè)溫槍測(cè)得的溫度要比內(nèi)部水溫低一點(diǎn)，實(shí)際水位的偏差應(yīng)小于 150mm。但就地水位計(jì)廠家提供的數(shù)據(jù)其實(shí)是一個(gè)保守的數(shù)據(jù)。

2、電接點(diǎn)水位表電接點(diǎn)水位計(jì)是五十年代后期，從火電廠技術(shù)革新運(yùn)動(dòng)中產(chǎn)生的一種水位表。當(dāng)時(shí)鍋爐所配的遠(yuǎn)傳式水位表，無論是重液式、機(jī)械式電感傳送式，甚至其后出現(xiàn)的力平衡式，它們的可靠性都無法滿足鍋爐安全運(yùn)行的要求，當(dāng)時(shí)唯一可信的汽包水位表，只有玻璃水位表，何況玻璃水位表在中低壓工況下顯示汽包水位的偏差并不明顯。當(dāng)時(shí)所有鍋爐均在汽包側(cè)設(shè)司水平臺(tái)，配有專責(zé)值班員（司水）監(jiān)視玻璃水位表。并通過手動(dòng)水位表將汽包水位信號(hào)傳到司爐盤上。在這一背景下，許多電廠先后自行研制了電接點(diǎn)水位表，將接點(diǎn)信號(hào)引到司爐盤上用燈光顯示汽包水位變化，并逐漸發(fā)展到將接點(diǎn)信號(hào)引入跳閘停爐系統(tǒng)。電接點(diǎn)水位表出現(xiàn)后的二十多年中，對(duì)于改善中低壓鍋爐的安全水平確實(shí)起到了重要作用，因此在火電廠中倍受青睞。它的一些不足之處在中壓鍋爐上是體現(xiàn)不出來的，甚至對(duì)于高壓鍋爐也是可以容忍的，當(dāng)鍋爐工作壓力進(jìn)入亞臨界狀態(tài)下，情況就開始改變了，因?yàn)殡娊狱c(diǎn)水位表的基本工作原理和玻璃水位表完全相同，同為聯(lián)通管式水位表，所以它存在的問題與玻璃水位表完全相同，即電接點(diǎn)水位表的零水位與汽包零水位有偏差，且汽包水位波動(dòng)后電接點(diǎn)水位表內(nèi)水位波動(dòng)不能與之對(duì)應(yīng)。而且電接點(diǎn)水位表和玻璃水位表結(jié)構(gòu)不同，形狀不同，散熱條件不同，當(dāng)兩種水位表同時(shí)使用時(shí)，它們的顯示值之間必然會(huì)產(chǎn)生明顯的偏差，因此使用電接點(diǎn)水位表監(jiān)視亞臨界鍋爐的汽包水位并不是一個(gè)明智的選擇。雖然不斷有人提出對(duì)電接點(diǎn)水位表的升級(jí)改造方案并付之實(shí)行，但并沒有能觸及它的先天性問題，因此，電接點(diǎn)水位表不能再作為鍋爐不可缺少的儀表了。上世紀(jì)的下半葉，我國(guó)某些機(jī)組上，已有引進(jìn)英國(guó)同類型內(nèi)置加熱蒸汽雙筒熱套式測(cè)量筒電接點(diǎn)水位計(jì)，這種結(jié)構(gòu)雖然提高了電接點(diǎn)水位計(jì)測(cè)量準(zhǔn)確度，但其階躍式顯示、分辨力低（最少也要間隔 15～30mm）、漏點(diǎn)多、接點(diǎn)易結(jié)垢、水位波動(dòng)時(shí)易掛水爬電、不能進(jìn)行數(shù)據(jù)記錄等固有先天性缺陷，仍未獲得很好地根治。因此，多年來國(guó)內(nèi)外仍不能將其升格為監(jiān)控基準(zhǔn)儀表。

3、差壓式水位計(jì)差壓水位表是使用得最廣泛的遠(yuǎn)傳式汽包水位儀表。差壓式水位表是利用比較水柱高度差值的原理來測(cè)量汽包水位的，測(cè)量時(shí)將汽包水位對(duì)應(yīng)的水柱產(chǎn)生的壓強(qiáng)與作為參比的平衡容器中保持不變的水柱所產(chǎn)生的壓強(qiáng)進(jìn)行比較，比較的基準(zhǔn)點(diǎn)是水位表水側(cè)取樣孔的中心線，由于參比水柱的高度是保持不變的，測(cè)得的壓差就可以直接反映出汽包中的水位。參比水柱的高度就是平衡容器內(nèi)的水平面到水位表水側(cè)取樣孔的中心線。在平衡容器安裝完以后，參比水柱的高度就是一個(gè)定值，而用來測(cè)量差壓的差壓變送器的量程也就等于參比水柱的高度。平衡容器一般采用單室型，是一個(gè)球型或圓柱形容器，容器側(cè)面水平引出一個(gè)管口接到汽包上的汽側(cè)取樣管，容器底部直接引出一個(gè)管口接到差壓變送器的負(fù)壓側(cè)，進(jìn)入容器的飽和蒸汽不斷凝結(jié)成水，多余的凝結(jié)水沿取樣管流回汽包。因此，可以保證作為基準(zhǔn)的參比水柱的高度相對(duì)穩(wěn)定。過去在中低壓鍋爐上測(cè)量汽包水位時(shí)，由于測(cè)量?jī)x表中的運(yùn)算環(huán)節(jié)不夠完善，不得不在平衡容器上解決，曾開發(fā)出多種可以進(jìn)行局部壓力修正的平衡容器，如雙室平衡容器和熱套式平衡容器，但他們的修正結(jié)果遠(yuǎn)不如在測(cè)量回路中使用運(yùn)算環(huán)節(jié)的結(jié)果準(zhǔn)確，因此現(xiàn)代化鍋爐上測(cè)量汽包水位時(shí)已普遍采用最簡(jiǎn)單的單室平衡容器。新海發(fā)電有限公司公司 330MW 機(jī)組差壓水位計(jì)的安裝形式如圖 2 所示,對(duì)于這種方式下的水位測(cè)量，可理論計(jì)算如下： P T ρ s H yc ρ w H Ta ρ a L －＋機(jī)組鍋爐汽包差壓式液位計(jì)測(cè)量示意圖圖 2 新海發(fā)電有限公司 330MW 機(jī)組鍋爐汽包差壓式液位計(jì)測(cè)量示意圖圖 2 中：ρs ρw ρa(bǔ) L L yc H ΔP T Ta P ——汽包內(nèi)飽和蒸汽密度，汽包壓力的單值函數(shù)——汽包內(nèi)飽和水密度，汽包壓力的單值函數(shù)——單室平衡容器內(nèi)非飽和水密度，它是壓力及溫度的函數(shù)（基準(zhǔn)水柱）——差壓水位計(jì)的量程范圍，——單室平衡容器引出管中心距——汽包實(shí)際水位——單室平衡容器所測(cè)量到的差壓——汽包壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度——單室平衡容器內(nèi)非飽和水的溫度——汽包壓力如圖所示，差壓變送器所測(cè)差壓：ΔP=（P+Lρa(bǔ)）-〔P+（L-H）ρs+Hρw〕整理得： H=[L(ρa(bǔ)-ρs)-ΔP]/(ρw-ρs)（式－4）在（式－4）中，水位計(jì)量程 L 為已知量，是一個(gè)常數(shù)，ΔP 為差壓變送器的（式－3）測(cè)量值，ρs、ρw 為汽包壓力的單值函數(shù)，通過飽和水及飽和蒸汽性質(zhì)表可查得，在 DCS 中用一函數(shù)模塊 f(x)即可實(shí)現(xiàn)。ρa(bǔ) 除了受汽壓影響外，還和平衡容器的散熱條件與環(huán)境溫度有關(guān)，當(dāng)汽壓和環(huán)境溫度改變時(shí)，其值也隨著改變，因此，ρa(bǔ) 的計(jì)算則相對(duì)復(fù)雜一些，因?yàn)樗菈毫皽囟鹊亩岛瘮?shù)，在以往的差壓水位計(jì)補(bǔ)償公式中，都是按照額定壓力下的某一估計(jì)的溫度值固定補(bǔ)償?shù)?，然后再根?jù)就地水位計(jì)的示值進(jìn)行修正。因此，它不能適應(yīng)工況的變化，但其計(jì)算誤差是允許并可以接受的。我公司 220MW 機(jī)組就是這種情況。新華 XDPS-400 系統(tǒng)中，提供了一個(gè) PTCal 熱力性質(zhì)計(jì)算模塊，通過它可以計(jì)算出給定壓力和溫度下的水或蒸汽的焓值、熵值或比容。這給汽包水位測(cè)量中壓力、溫度實(shí)際參數(shù)下的更精確補(bǔ)償提供了條件。

三、差壓式汽包水位測(cè)量在 330MW 機(jī)組上的應(yīng)用實(shí)踐從前面的分析可知，影響鍋爐汽包水位測(cè)量的因素不僅僅只有汽包壓力，參比水柱溫度對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響也不容忽視，因此，我公司 2×330MW 發(fā)電供熱機(jī)組工程在設(shè)計(jì)時(shí)，就建議設(shè)計(jì)院增加了溫度測(cè)點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)水位的壓力、溫度雙重補(bǔ)償，以有效地提高汽包水位測(cè)量的準(zhǔn)確性。即在每個(gè)單室平衡容器的正壓側(cè)加裝了一支 Pt100 熱電阻，測(cè)量非飽和水的實(shí)際溫度。實(shí)現(xiàn)了以實(shí)際壓力、溫度對(duì)汽包水位進(jìn)行補(bǔ)償，其結(jié)果更趨近實(shí)際值。由于是第一次采用直接溫度補(bǔ)償?shù)姆绞剑瑢?duì)這種方式的認(rèn)識(shí)存在不足，故而在安裝調(diào)試過程中經(jīng)歷了一個(gè)逐步摸索、不斷完善的過程。這個(gè)過程從#15 機(jī)組啟動(dòng)開始，直至#16 機(jī)組 168h 試運(yùn)，大致可分為四個(gè)過程。經(jīng)過了這幾個(gè)過程的修正和完善，使得汽包水位的測(cè)量越來越趨于準(zhǔn)確、穩(wěn)定，越來越接近汽包內(nèi)的真實(shí)水位。第一個(gè)過程——量程有誤，水位偏差大。第一個(gè)過程——量程有誤，水位偏差大。個(gè)過程——量程有誤由于安裝及調(diào)試人員誤將引出管管距 Hyc（見圖 2，汽包中心線上部 510mm，下部 620mm，共 1130mm）當(dāng)成了差壓水位計(jì)的量程 L（汽包中心線上下各 381mm，全量程為 762mm）。這樣以來，就是（式－4）中的 L 變大，ΔP 變小，計(jì)算結(jié)果變大，使得 DCS 計(jì)算出的水位遠(yuǎn)高于實(shí)際水位。將變送器的量程及計(jì)算公式中的量程對(duì)應(yīng)修改后，該問題得以解決。第二個(gè)過程——溫度補(bǔ)償點(diǎn)位置太高，溫度波動(dòng)大，水位波動(dòng)大。第二個(gè)過程——溫度補(bǔ)償點(diǎn)位置太高，溫度波動(dòng)大，水位波動(dòng)大。個(gè)過程——溫度補(bǔ)償波動(dòng)大單室平衡容器的冷凝器是要求不保溫的，只將下部測(cè)量筒保溫，以加快蒸汽冷卻的速度，并保持測(cè)量筒中的溫度盡量高，以保證差壓測(cè)量的準(zhǔn)確性。雖然測(cè)量筒采取了保溫措施，但由于其處在外部的正常環(huán)境溫度下，冷凝器及測(cè)量筒內(nèi)水的溫度要遠(yuǎn)低于汽包內(nèi)部溫度，故而，這里面的水不再是飽和水，而變成了非飽和水。冷凝器上半部分則仍為汽包當(dāng)前工作壓力下對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽，因此，該部位的溫度隨汽包壓力的變化快速變化，而且溫度高于冷凝器下半部分非飽和水的溫度。現(xiàn)場(chǎng)用測(cè)溫槍實(shí)測(cè)，上半部與下半部的溫差達(dá) 50 多攝氏度。因安裝單位在進(jìn)行溫度元件安裝時(shí)，將元件裝在了冷凝器的中部偏上一點(diǎn)，這樣就造成補(bǔ)償溫度偏高而且溫度波動(dòng)比較大、變化比較頻繁，從而引起汽包水位測(cè)量值偏差大且波動(dòng)較大。見下圖。發(fā)現(xiàn)這一問題后，利用一次停爐的機(jī)會(huì)，安排安裝單位將溫度測(cè)點(diǎn)移至冷凝器的下半部（水區(qū)）。這樣，補(bǔ)償溫度趨于平穩(wěn)，不再頻繁波動(dòng)，溫度值也降了下來，汽包水位的測(cè)量值也隨之趨穩(wěn)，與實(shí)際水位的偏差縮小了許多。第三個(gè)過程——補(bǔ)償溫度仍不穩(wěn)定，水位依然不穩(wěn)定且偏差大。第三個(gè)過程——補(bǔ)償溫度仍不穩(wěn)定，水位依然不穩(wěn)定且偏差大。個(gè)過程——補(bǔ)償溫度由于本工程鍋爐汽包配帶的平衡容器冷凝器體積較小，雖然溫度補(bǔ)償元件裝在了冷凝器的下半部，這里應(yīng)該是非飽和水區(qū)，但該位置的溫度受汽包壓力的影響仍較大。如汽包壓力下降時(shí)，冷凝器中的水有部分因壓力下降而汽化，溫度測(cè)點(diǎn)的位置的水又變成蒸汽，引起所測(cè)溫度又變成當(dāng)前壓力下的飽和溫度。另一方面，由于冷凝器部分不保溫，溫度補(bǔ)償測(cè)點(diǎn)的測(cè)量值受環(huán)境影響太大。汽包小室的門打開和關(guān)閉能引起該溫度多達(dá) 40℃的變化。所以，汽包水位的溫度補(bǔ)償仍不準(zhǔn)且波動(dòng)較大。為此，再一次將補(bǔ)償元件下移，移至冷凝器下部約 100mm 的測(cè)量筒上，并將該測(cè)點(diǎn)處保溫。通過一段時(shí)間的跟蹤觀察，這種方式下的補(bǔ)償溫度比較穩(wěn)定，汽包水位的補(bǔ)償結(jié)果也很穩(wěn)定，其值也更加準(zhǔn)確、更加接近實(shí)際水位。由于是采用熱電阻進(jìn)行溫度測(cè)量，為防止補(bǔ)償溫度元件失靈，在 DCS 中對(duì)該補(bǔ)償溫度值進(jìn)行了限幅。通過連續(xù)幾天的觀察，發(fā)現(xiàn)測(cè)量筒內(nèi)溫度基本穩(wěn)定在 220℃左右，因此將其上限限在了 240℃。也就是說，如果熱電阻接觸不好或開路，則最高按 240℃補(bǔ)償。補(bǔ)償下限則暫時(shí)按 80℃進(jìn)行。第四個(gè)過程——增加測(cè)溫元件，更準(zhǔn)確地分析補(bǔ)償溫度。第四個(gè)過程——增加測(cè)溫元件，更準(zhǔn)確地分析補(bǔ)償溫度?！黾訙y(cè)溫元件隨著對(duì)汽包水位溫度補(bǔ)償?shù)牟粩嗤晟?，?duì)這個(gè)問題的認(rèn)識(shí)也在逐步提高。在完成前面三個(gè)過程的修正后，我們又提出了汽包水位測(cè)量筒內(nèi)溫度分布的問題。也就是說，測(cè)量筒內(nèi)水的密度是否上下一樣。這是關(guān)系到計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性的一個(gè)很重要的環(huán)節(jié)。如果上下一樣，那么，我們目前測(cè)得的水位就是最準(zhǔn)確的；如果不一樣，那差多少，對(duì)汽包水位測(cè)量的影響有多大？因?yàn)楫?dāng)時(shí)#15 爐除冷凝器外，整個(gè)測(cè)量筒都被保溫了，暫時(shí)無法確定測(cè)量筒上部和低部的溫度。通過對(duì)同一壓力、不同溫度下以及同一溫度、不同壓力下非飽和水的密度進(jìn)行計(jì)算比較，發(fā)現(xiàn)這兩種情況下非飽和水的密度可以近似看為線性。因此，如果是測(cè)量筒內(nèi)上下部溫差較大的話，可以考慮在測(cè)量筒下部再加裝一個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，取上下兩點(diǎn)的平均值，以保證測(cè)量與補(bǔ)償?shù)臏?zhǔn)確性。根據(jù)對(duì)#15 爐汽包水位溫度補(bǔ)償?shù)目偨Y(jié)及計(jì)算分析情況，我們將#16 爐的汽包水位溫度補(bǔ)償測(cè)點(diǎn)選在單室平衡容器正壓側(cè)測(cè)量筒的中間部位，同時(shí)又在#2 測(cè)量筒上增加了兩個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，分別位于冷凝室下方約 130mm 及 510mm 處。因最下部的溫度元件安裝不是太好，利用一次該測(cè)量筒上下部保溫處理的機(jī)會(huì)，用測(cè)溫槍進(jìn)行了測(cè)量。測(cè)得上部（冷凝室偏下一點(diǎn)）溫度為 216℃、中間溫度為 124℃、底部（水側(cè)——負(fù)壓側(cè)引壓管中心線）溫度為 55℃?？梢姕y(cè)量筒上下部溫度相差是很大的。假定平衡容器正壓測(cè)量筒內(nèi)的平均溫度為 100℃，汽包實(shí)際水位為“0”（380mm）水位，這時(shí)，平衡容器測(cè)得的差壓約為 4628Pa。這個(gè)差壓值，如果以 210℃進(jìn)行補(bǔ)償，則計(jì)算出的水位值為 210mm，即－170mm，也就是說，汽包實(shí)際水位比我們所見到的計(jì)算水位高 170mm；如果以 50℃進(jìn)行補(bǔ)償，則計(jì)算出的水位值為 428mm，即＋48mm；如果以 120℃進(jìn)行補(bǔ)償，則水位值為 355mm，即－15mm。由此可知，溫度對(duì)水位補(bǔ)償?shù)挠绊懯欠浅４蟮模煌臏囟妊a(bǔ)償出來的汽包水位相差也是非常大的。同時(shí)，中間測(cè)點(diǎn)的溫度基本能夠代表正壓測(cè)量筒內(nèi)基準(zhǔn)水柱的平均溫度，用它對(duì)汽包水位進(jìn)行補(bǔ)償，是比較合適的。通過與汽包就地水位計(jì)廠家、其他有關(guān)廠家提供的數(shù)據(jù)以及《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》中提供的數(shù)據(jù)比較，DCS 的運(yùn)算結(jié)果是與之相符的。由于受保溫情況及測(cè)量條件的影響，想實(shí)現(xiàn)溫度的完全準(zhǔn)確補(bǔ)償是有一定難度的，但從工程應(yīng)用角度來講，由單室平衡容器正壓側(cè)測(cè)量筒的中間部位的溫度進(jìn)行補(bǔ)償所計(jì)算出的汽包水位，是非常接近汽包真實(shí)水位的，是能夠接受的。經(jīng)過#16 爐幾個(gè)月的運(yùn)行觀察，不論是補(bǔ)償溫度已從 7 月時(shí)的 130℃左右，還是逐漸降至 11 月底的 60℃左右，汽包水位的測(cè)量是非常準(zhǔn)確穩(wěn)定的。對(duì)于#15 爐，需要等機(jī)會(huì)將汽包水位的補(bǔ)償溫度測(cè)點(diǎn)下移至測(cè)量筒中部的位置，在此之前，只能先參照#16 爐的補(bǔ)償溫度，對(duì)#15 爐汽包水位進(jìn)行固定補(bǔ)償，以減小與真實(shí)水位的偏差，確保鍋爐汽包的安全可靠運(yùn)行。

四、結(jié)論

1、就地水位表，包括玻璃管水位表及電接點(diǎn)水位表，是不能正確反映汽包水位變化的，因此決不能以它為準(zhǔn)控制水位和校對(duì)遠(yuǎn)傳水位表，“眼見為實(shí)”在這里是不成立的。只有當(dāng)就地水位表的零水位已經(jīng)校準(zhǔn)后才可以在額定工況下和正常水位條件下標(biāo)定遠(yuǎn)傳水位表的零水位。

2、由單室平衡容器正壓側(cè)測(cè)量筒的中間部位的溫度進(jìn)行補(bǔ)償所計(jì)算出的汽包水位，是非常接近汽包真實(shí)水位的。這對(duì)確保鍋爐汽包的安全可靠運(yùn)行具有極大的意義。參閱資料：

1、《2007 年基建論文集》

2、《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》

3、《山東電機(jī)工程學(xué)會(huì)第六屆發(fā)電專業(yè)學(xué)術(shù)交流會(huì)論文集》

4、《電站鍋爐事故分析方法及案例選編》

5、《自動(dòng)控制系理論》

6、新華 XDPS-400 系統(tǒng)廠家說明手冊(cè)》《作者簡(jiǎn)介：張永先 1970年生，男，工程師，從事電力生產(chǎn)技術(shù)管理工作。魯普：4351

第四篇：火力發(fā)電廠鍋爐點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)探討論文

摘要：無油點(diǎn)火可大幅改善火力發(fā)電廠鍋爐的節(jié)能性和高效性。通過理論聯(lián)系實(shí)際，深入探討了火力發(fā)電廠鍋爐點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)的原理和應(yīng)用，如等離子點(diǎn)火等技術(shù)。由于目前鍋爐點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)仍需借助煤油，不能真正實(shí)現(xiàn)無油點(diǎn)火，諸多問題亟待解決。發(fā)電廠鍋爐點(diǎn)火需要使用節(jié)能技術(shù)，利用先進(jìn)科學(xué)技術(shù)實(shí)現(xiàn)節(jié)能目標(biāo)，對(duì)同行技術(shù)改進(jìn)有參考作用。

關(guān)鍵詞：火力發(fā)電廠；鍋爐；點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)；應(yīng)用；無油點(diǎn)火

現(xiàn)階段，大多火力發(fā)電廠仍主要采用大油槍進(jìn)行鍋爐點(diǎn)火。據(jù)大量數(shù)據(jù)分析研究顯示:每年電力系統(tǒng)用于鍋爐調(diào)試、啟動(dòng)、助燃方面的用油量達(dá)到千萬噸以上，在我國(guó)的總耗油量比例中超過15%。在浪費(fèi)大量燃油資源的同時(shí)，也加大了發(fā)電成本。節(jié)約煤炭資源，保護(hù)環(huán)境任務(wù)艱巨，燃煤發(fā)電作為主要能源供給模式，近年來不會(huì)發(fā)生太大改變，所以降低發(fā)電成本，減少能源浪費(fèi)是當(dāng)前亟待解決的首要問題。對(duì)于各火力發(fā)電廠大力推廣并采用的點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)，本文重點(diǎn)對(duì)其進(jìn)行了研究。

1點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)原理及分類

1.1基本原理

發(fā)電廠鍋爐點(diǎn)火一般通過大油槍來啟動(dòng)，其工作原理是：首先，將爐膛加熱到一定溫度，使噴入的煤粉能夠被直接點(diǎn)燃；其次，待各項(xiàng)機(jī)組參數(shù)都能夠達(dá)到既定要求時(shí)，將煤粉投入到鍋爐內(nèi)進(jìn)行燃燒。目前火力發(fā)電廠主要采用節(jié)油點(diǎn)火器來點(diǎn)火，其中包括油燃燒器、等離子炬等，通過這些工具，可將送入燃燒器的氣流加熱到煤粉能夠燃燒的溫度，使煤粉和焦炭同時(shí)燃燒。當(dāng)燃燒器噴口形成穩(wěn)定燃燒的高溫火核時(shí)，再添加煤粉，使鍋爐能夠按照規(guī)定曲線標(biāo)準(zhǔn)啟動(dòng)，實(shí)現(xiàn)正常發(fā)電運(yùn)行[1]。在鍋爐啟動(dòng)初期，主要采用煤粉代替油進(jìn)行點(diǎn)火。

1.2節(jié)油點(diǎn)火技術(shù)的分類

1.2.1微油氣化點(diǎn)火技術(shù)

微油氣化點(diǎn)火技術(shù)通過高能氣化油槍，將空氣壓縮到一定階段后對(duì)燃油進(jìn)行霧化，然后將其點(diǎn)燃。其中，大部分燃油將被氣化，在此狀態(tài)下進(jìn)行燃燒，形成穩(wěn)定的高溫火核。煤粉通過該高溫火核時(shí)，溫度迅速升高，著火燃燒導(dǎo)致點(diǎn)燃更多的煤粉，實(shí)現(xiàn)分級(jí)燃燒，逐級(jí)放大，最終達(dá)到點(diǎn)燃爐膛內(nèi)煤粉的目的。微油氣化點(diǎn)火技術(shù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作方便、投資成本低。目前該技術(shù)在發(fā)電廠，尤其是在鍋爐改造過程中被大規(guī)模采用。

1.2.2等離子點(diǎn)火技術(shù)

等離子點(diǎn)火技術(shù)最大的特點(diǎn)就是不需要利用油來進(jìn)行點(diǎn)火。煤粉燃燒器的點(diǎn)火源就是高溫等離子體，其工作原理是首先將一級(jí)燃燒筒內(nèi)的氣流進(jìn)行壓縮、點(diǎn)燃，然后再點(diǎn)燃二級(jí)、三級(jí)風(fēng)粉混合物[2]。這一原理與微油氣化點(diǎn)火技術(shù)相類似，但是它們之間有一個(gè)明顯區(qū)別：等離子點(diǎn)火技術(shù)啟動(dòng)鍋爐可做到無油直接投粉，進(jìn)而大大節(jié)省了燃油耗用量。

1.2.3小油槍點(diǎn)火技術(shù)

小油槍點(diǎn)火技術(shù)最大的特點(diǎn)是將小油槍安置在煤粉燃燒器的噴口處，利用其燃燒能量來點(diǎn)燃煤粉，從而完成油煤的混合燃燒。但是，由于小油槍出力不足，所以在臨近位置需要大油槍完成助燃工作。

1.2.4少油點(diǎn)火技術(shù)

少油點(diǎn)火技術(shù)將油燃燒器通向煤粉燃燒器的中心，但需要與噴口保持一段距離。點(diǎn)火后，將煤粉燃燒器的一次風(fēng)粉經(jīng)過燃燒的油火焰，達(dá)到其最低著火溫度，使其瞬間開始燃燒，同時(shí)散發(fā)出大量熱量，然而在此基礎(chǔ)上仍需對(duì)其進(jìn)行持續(xù)加熱，直至達(dá)到某一煤種的著火溫度，使得煤炭?jī)?nèi)的顆粒能夠燃燒起來，進(jìn)而啟動(dòng)鍋爐。這種油燃燒器通常與航空發(fā)動(dòng)機(jī)采用同一配置，是一種低壓強(qiáng)制配風(fēng)油燃燒器。其主要工作原理是對(duì)配風(fēng)進(jìn)行分級(jí)，致使其發(fā)出火焰，火焰溫度通常在1520℃左右，而中心溫度會(huì)更高一些，油的燃盡率可達(dá)99%以上[3]。

1.2.5高溫空氣無油點(diǎn)火技術(shù)

常溫空氣經(jīng)過鼓風(fēng)機(jī)的加熱器進(jìn)行加熱，將溫度上升至1000℃左右。正是由于高溫的影響，加熱后的空氣分散出很多氧離子，這些離子足夠微小，能夠與煤粉氣流進(jìn)行換熱，使其能夠以多相燃燒的方式快速著火。點(diǎn)火后的高溫能夠提供大量熱量和氧氣，使得燃燒器正常工作。這項(xiàng)技術(shù)是在多級(jí)點(diǎn)火技術(shù)的基礎(chǔ)上衍生而來的，是實(shí)現(xiàn)煤粉大量燃燒的一個(gè)主要途徑。

2微油點(diǎn)火與等離子點(diǎn)火技術(shù)比較

微油點(diǎn)火與等離子點(diǎn)火，是目前應(yīng)用最多的兩項(xiàng)鍋爐點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)。從投資效益的角度來看，等離子無油點(diǎn)火技術(shù)更勝一籌。一般情況下，如果采用其他點(diǎn)火技術(shù)，如通過普通油槍完成點(diǎn)火，那么基建期的耗油量大約在1200t，按照市場(chǎng)油價(jià)5000元/t來估算，燃油費(fèi)的總支出預(yù)計(jì)達(dá)到600萬元左右。而若采用等離子無油點(diǎn)火技術(shù)，則節(jié)省了1200t的油量，大幅降低了基建期成本。對(duì)于一些有基建期的發(fā)電廠來說，在這個(gè)時(shí)期內(nèi)即可收回成本。同時(shí)，等離子無油點(diǎn)火技術(shù)通常適用于新建的電廠，投資回收期短[4]。該技術(shù)對(duì)煤質(zhì)要求較高，耗電較大，陰極頭壽命短，但點(diǎn)火初期就可投運(yùn)電除塵，有利于環(huán)境保護(hù)。相比較而言，微油點(diǎn)火燃燒技術(shù)雖然系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，投資少，且比較適用于現(xiàn)有機(jī)組的技術(shù)更新，可以實(shí)現(xiàn)收益最大化，但點(diǎn)火初期對(duì)除塵器電極有污染。

3點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)的應(yīng)用與發(fā)展

3.1等離子點(diǎn)火技術(shù)

隨著電力需求越來越大，以大量的基建機(jī)組還在建設(shè)在所有點(diǎn)火技術(shù)中，等離子點(diǎn)火技術(shù)的發(fā)展前景相對(duì)而言比較明朗。然而，目前暫無法實(shí)現(xiàn)冷爐冷粉點(diǎn)火的目標(biāo)，必須要在風(fēng)道口安裝一個(gè)暖風(fēng)器，先將風(fēng)進(jìn)行加熱，使溫度要達(dá)到170℃左右，進(jìn)而啟動(dòng)點(diǎn)火磨煤機(jī)。在點(diǎn)火前，要用油槍對(duì)鍋爐進(jìn)行預(yù)熱。受限于這一不足，還不能做到真正的無油點(diǎn)火，傳統(tǒng)的燃油系統(tǒng)還未真正實(shí)現(xiàn)改頭換面。當(dāng)前，各大火力發(fā)電廠提高競(jìng)爭(zhēng)力的主要方式是不斷降低成本、減少原油使用，而等離子點(diǎn)火技術(shù)成為了這些發(fā)電廠的最中意選項(xiàng)，這也造成了等離子市場(chǎng)的不斷擴(kuò)大。許多專家對(duì)當(dāng)前的等離子點(diǎn)火技術(shù)開展了很多研究，也提出了許多彌補(bǔ)其不足的措施。其中，最主要的一個(gè)措施是無論啟動(dòng)是在冷態(tài)，還是溫態(tài)下，都要在達(dá)到最佳的一次風(fēng)速時(shí)增加二次風(fēng)量，使得燃燒器不會(huì)結(jié)焦，從而加強(qiáng)燃燒穩(wěn)定性。當(dāng)前，許多企業(yè)了解并應(yīng)用這項(xiàng)技術(shù)，包括巨化公司熱電廠、廣州恒運(yùn)熱電廠等。巨化公司熱電廠是通過增大燃燒器的風(fēng)筒截面積（增加比控制在33%左右），使燃燒器達(dá)到一定冷卻效果，同時(shí)碰口和風(fēng)筒的溫度也會(huì)隨之下降。為了進(jìn)一步避免燃燒室出現(xiàn)結(jié)焦渣情況，需割除中隔板，并在風(fēng)筒下部安裝排渣器，自動(dòng)排出焦渣，增強(qiáng)點(diǎn)火成功概率。廣州恒運(yùn)熱電廠采用一級(jí)氣膜冷卻技術(shù)，它雖是點(diǎn)火技能中的一項(xiàng)小技術(shù)，但不僅可以緩解燃燒器的燒蝕現(xiàn)象，而且煤粉貼壁流動(dòng)、掛焦的現(xiàn)象也將很少出現(xiàn)。在國(guó)際市場(chǎng)上，等離子點(diǎn)火技術(shù)也蘊(yùn)藏著巨大發(fā)展?jié)摿ΑＴS多油量不多的國(guó)家，如南非、印度、加拿大等，都對(duì)這項(xiàng)技術(shù)有很大興趣，但由于技術(shù)發(fā)展不夠成熟，導(dǎo)致市場(chǎng)份額不高[5]。在真正實(shí)現(xiàn)無油點(diǎn)火后，其在發(fā)電市場(chǎng)上將有一片更好的前景。

3.2高溫?zé)o油點(diǎn)火技術(shù)

高溫?zé)o油點(diǎn)火技術(shù)作為一項(xiàng)新型點(diǎn)火技術(shù)在許多領(lǐng)域中有所發(fā)展，但主要是在煉鋼及化工領(lǐng)域有很好的應(yīng)用。該技術(shù)在以化石燃料為主的發(fā)電站鍋爐中還處于試驗(yàn)階段，只有少數(shù)電站鍋爐采用這種技術(shù)進(jìn)行點(diǎn)火。為了能夠更好地應(yīng)用無油點(diǎn)火技術(shù)，需要對(duì)當(dāng)前的點(diǎn)火技術(shù)進(jìn)行改造，其原理是對(duì)最下層的煤粉燃燒器和二次風(fēng)噴口的構(gòu)造進(jìn)行重新調(diào)整，將原來全部擺動(dòng)的整組燃燒器改成部分?jǐn)[動(dòng)，燃燒器也要替換為高溫空氣無油類型的，該技術(shù)要與PRP燃燒裝置相互結(jié)合使用，改裝后的裝置可以對(duì)一次風(fēng)進(jìn)行預(yù)熱，加強(qiáng)火焰穩(wěn)定性，實(shí)現(xiàn)煤的穩(wěn)定燃燒。高溫點(diǎn)火技術(shù)在應(yīng)用過程中尚存在許多未解決的問題和一些制約因素，其中包括：（1）煤粉在鍋爐內(nèi)燃燒的結(jié)焦問題；（2）電熱管材料的壽命問題。它們都在一定程度上制約了高溫點(diǎn)火技術(shù)的應(yīng)用。所以相關(guān)人員還需加大研究力度，不斷改進(jìn)這項(xiàng)技術(shù)。大量研究表明，環(huán)流風(fēng)能可以對(duì)煤粉著火過程的內(nèi)壁結(jié)焦現(xiàn)象起到抑制作用。除此之外，煤粉只有在一定煤粉濃度范圍內(nèi)才會(huì)穩(wěn)定著火，如果濃度過高，會(huì)將著火的距離不斷拉大，使火勢(shì)不穩(wěn)定[6]，因此參數(shù)設(shè)定也是十分重要的，并不是所有鍋爐參數(shù)都是相同的，而是與許多因素有關(guān)，需根據(jù)具體情況進(jìn)行調(diào)整。現(xiàn)在國(guó)內(nèi)已經(jīng)研發(fā)出循環(huán)高溫點(diǎn)火技術(shù)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)比較獨(dú)特，在電磁感應(yīng)下可以將空氣加熱到800~900℃以上，以實(shí)現(xiàn)循環(huán)流化床鍋爐點(diǎn)火。

3.3微油點(diǎn)火燃燒技術(shù)

我國(guó)當(dāng)前對(duì)微油點(diǎn)火燃燒技術(shù)的應(yīng)用還是比較廣泛的，但總體來說還是存在許多缺點(diǎn)，主要包括：（1）點(diǎn)火源是在一次風(fēng)管的內(nèi)部，在燃燒的過程中不能實(shí)現(xiàn)有效控制，初期點(diǎn)火能量不足，需要借助大油槍；（2）在冷態(tài)下啟動(dòng)，煤粉不能實(shí)現(xiàn)完全燃燒，殘留物中含碳量比較高；（3）噴口處易發(fā)生結(jié)焦情況；（4）油槍的油壓、空氣壓縮的壓力很難掌控在一個(gè)精確的范圍內(nèi)。值得一提的是，昆明第二發(fā)電廠在使用這項(xiàng)技術(shù)時(shí)，針對(duì)當(dāng)前技術(shù)的不足，并結(jié)合自身具體情況，對(duì)油槍系統(tǒng)進(jìn)行了改造：（1）將一次風(fēng)量提高至120m3/s左右，煤粉的著火時(shí)間可以往后推移，從而減弱燃燒器附近的負(fù)荷；（2）在供油量方面，可將燃油壓力降低至1.2MPa，但是還要保持有一只主油槍；（3）空氣的壓縮量也要進(jìn)行適當(dāng)控制，壓縮空氣的壓力保持在0.4MPa左右。（4）為了能夠使得火焰達(dá)到最合適的著火距離，以改善結(jié)焦問題，可利用暖風(fēng)機(jī)保證出口風(fēng)溫的穩(wěn)定。安慶皖江發(fā)電廠采取的方式則不盡相同：如通過引入熱風(fēng)的方式進(jìn)行制粉，減少對(duì)油量的使用[6]。在點(diǎn)火過程中，給煤量要控制在一個(gè)適宜范圍內(nèi)，以對(duì)氣流溫度的維持起到一定幫助作用。同時(shí)，可以采用二級(jí)過濾的方式解決燃油系統(tǒng)中的雜質(zhì)對(duì)油槍槍口的堵塞。

4結(jié)束語

綜全文所述，當(dāng)前火力發(fā)電廠在點(diǎn)火技術(shù)方面，最主要的目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)節(jié)能最大化。由于該技術(shù)的局限性，雖已取得良好效果，但仍有較大提升空間?，F(xiàn)在市場(chǎng)上的無油點(diǎn)火技術(shù)還不甚成熟，需加強(qiáng)許多細(xì)節(jié)層面上的處理。因此，為了能夠早日研發(fā)出無油點(diǎn)火節(jié)能技術(shù)，相關(guān)技術(shù)人員要加大研究力度，逐步解決相關(guān)問題，使點(diǎn)火技術(shù)朝著更加節(jié)能、安全的方向發(fā)展，實(shí)現(xiàn)節(jié)約燃油資源，保障人民安全，推動(dòng)電力行業(yè)的長(zhǎng)遠(yuǎn)發(fā)展。

作者:趙有飛 單位:中國(guó)華電科工集團(tuán)有限公司

第五篇：火力發(fā)電廠化學(xué)水處理設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定

火力發(fā)電廠化學(xué)水處理設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定

SDGJ2—85

主編部門：西北電力設(shè)院

批準(zhǔn)部門：東北電力設(shè)院

施行日期：自發(fā)布之日起施行

水利電力部電力規(guī)劃設(shè)計(jì)院

關(guān)于頒發(fā)《火力發(fā)電廠化學(xué)水處理

設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》SDGJ2—85的通知

(85)水電電規(guī)字第121號(hào)

近幾年來，隨著電力工業(yè)的發(fā)展和高參數(shù)大機(jī)組的建設(shè)，電廠化學(xué)水處理技術(shù) 迅速發(fā)展，積累了許多新的經(jīng)驗(yàn)。為了總結(jié)近年來水處理設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)和在設(shè)計(jì)中更好 地采用水處理技術(shù)革新和技術(shù)革命的新成果，提高設(shè)計(jì)水平，加速電力建設(shè)，我院 組織有關(guān)設(shè)計(jì)院對(duì)原《火力發(fā)電廠化學(xué)水處理設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》(SDGJ2—77)進(jìn)行了 修改。修訂工作經(jīng)過調(diào)查研究、征求意見、組織討論，并邀請(qǐng)了有關(guān)生產(chǎn)、科研、設(shè)計(jì)、施工、制造等單位的有關(guān)同志對(duì)修訂后的送審稿進(jìn)行了審查定稿，現(xiàn)頒發(fā)執(zhí) 行，原設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定作廢。

本規(guī)定由水利電力部西北電力設(shè)計(jì)院和水利電力部東北電力設(shè)計(jì)院負(fù)責(zé)管 理。希各單位在執(zhí)行過程中，注意積累資料，及時(shí)總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，如發(fā)現(xiàn)不妥和需要補(bǔ) 充之處，請(qǐng)隨時(shí)函告水利電力部西北電力設(shè)計(jì)院和水利電力部東北電力設(shè)計(jì)院，并 抄送我院。

1985年10月22日

第一章 總

則

第1.0.1條 火力發(fā)電廠(以下簡(jiǎn)稱發(fā)電廠)水處理設(shè)計(jì)應(yīng)滿足發(fā)電廠安全運(yùn)行的 要求，做到經(jīng)濟(jì)合理、技術(shù)先進(jìn)、符合環(huán)境保護(hù)的規(guī)定，并為施工、運(yùn)行、維修 提供便利條件。



第1.0.2條 水處理室在廠區(qū)總平面中的位置，宜靠近主廠房，交通運(yùn)輸方便，并適當(dāng)?shù)亓粲袛U(kuò)建余地；不宜設(shè)在煙囪、水塔、煤場(chǎng)的下風(fēng)向(按最大頻率風(fēng)向)。

第1.0.3條 水處理系統(tǒng)和布置應(yīng)按發(fā)電廠最終容量全面規(guī)劃，其設(shè)施應(yīng)根據(jù)機(jī) 組分期建設(shè)情況及技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來確定是分期建設(shè)還是一次建成。

第1.0.4條 本規(guī)定適用于汽輪發(fā)電機(jī)組容量為12～600MW的新建發(fā)電廠或 擴(kuò)建發(fā)電廠的水處理設(shè)計(jì)。

第1.0.5條 發(fā)電廠水處理設(shè)計(jì)，除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)定外，還應(yīng)執(zhí)行現(xiàn)行的有關(guān)國(guó)家 標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范及水利電力部頒布的有關(guān)規(guī)程。

第二章 原 始 資 料

第2.0.1條 在設(shè)計(jì)前應(yīng)取得全部可利用的歷年來水源水質(zhì)全分析資料，所需份 數(shù)應(yīng)不少于下列規(guī)定：

對(duì)于地面水，全年的資料每月一份，共十二份；對(duì)于地下水或海水，全年的資 料每季一份，共四份。第2.0.2條 對(duì)地面水，應(yīng)取得歷年洪水期的懸浮物含量和枯水年的水質(zhì)資料，以掌握其變化規(guī)律，并應(yīng)了解上游各種排水對(duì)水質(zhì)的污染程度；對(duì)受海水倒灌影響 的水源，還應(yīng)掌握由此而引起的污染和水質(zhì)變化情況；對(duì)石灰?guī)r地區(qū)的泉水，應(yīng)了 解其水質(zhì)的穩(wěn)定性。

第2.0.3條 設(shè)計(jì)熱電廠時(shí)，應(yīng)掌握供熱負(fù)荷、回水量、回水水質(zhì)、外供化學(xué)處 理水量和水質(zhì)要求等資料。

第2.0.4條 應(yīng)了解所選用的水處理設(shè)備、材料、藥劑、離子交換劑及濾料等的 供應(yīng)情況(質(zhì)量、價(jià)格、包裝和運(yùn)輸方式等)。

第2.0.5條 應(yīng)了解機(jī)爐設(shè)備的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，包括鍋內(nèi)裝置型式、減溫方式、凝 汽器和各種熱交換器的結(jié)構(gòu)及管材，發(fā)電機(jī)冷卻方式，輔助起動(dòng)設(shè)施等情況。必 時(shí)，可對(duì)設(shè)備制造廠提出結(jié)構(gòu)和材質(zhì)的要求。

第2.0.6條 擴(kuò)建工程應(yīng)了解原有系統(tǒng)、設(shè)備布置和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)等情況。

第三章 原水預(yù)處理

第一節(jié) 系 統(tǒng) 設(shè) 計(jì)

第3.1.1條 預(yù)處理系統(tǒng)應(yīng)根據(jù)原水水質(zhì)、需處理水量、處理后水質(zhì)要求，參考 類似廠的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)或試驗(yàn)資料，結(jié)合當(dāng)?shù)貤l件確定。

預(yù)處理設(shè)備出力應(yīng)按最大供水量加自用水量設(shè)計(jì)。

第3.1.2條 經(jīng)處理后的懸浮物含量應(yīng)滿足下一級(jí)設(shè)備的進(jìn)水要求。處理方式可 按下列原則確定：

一、地面水懸浮物含量小于50mg/L時(shí)，宜采用接觸凝聚①“接觸凝聚”系指加 入凝聚劑后，經(jīng)水泵或管道混合直接進(jìn)入過濾器(池)，或經(jīng)反應(yīng)器后進(jìn)入過濾器(池)。、過濾。

二、地面水懸浮物含量大于50mg/L時(shí)，宜采用凝聚、澄清、過濾，并根據(jù)原 水懸浮物的含量選擇合適的澄清器(池)。當(dāng)懸浮物的含量超過所選用澄清器(池)的進(jìn) 水標(biāo)準(zhǔn)時(shí)②采用機(jī)械加速澄清池時(shí)，最大允許懸浮物含量為3000mg/L，其它型式為 2000mg/L；石灰處理時(shí)，還應(yīng)適當(dāng)降低。，應(yīng)在供水系統(tǒng)中設(shè)置預(yù)沉淀設(shè)施或設(shè) 備用水源。

三、地下水含砂時(shí)，應(yīng)考慮除砂措施。

第3.1.3條 高壓及以上機(jī)組，若原水中含有較多的膠體硅，經(jīng)核算，鍋爐蒸汽 品質(zhì)不能滿足要求時(shí)，應(yīng)采用接觸凝聚、過濾或凝聚、澄清、過濾等方法處理。原 水膠體硅允許含量和膠體硅去除率的參考數(shù)據(jù)參見附錄C(一)。

第3.1.4條 當(dāng)原水有機(jī)物含量較高時(shí)，可采用加氯、凝聚、澄清、過濾處理。當(dāng)用以上處理仍不能滿足下一級(jí)設(shè)備進(jìn)水要求時(shí)，可同時(shí)采用活性炭過濾等有機(jī)物 清除措施。離子交換裝置也可選用大孔型樹脂等抗有機(jī)物污染的陰離子交換樹脂。

化學(xué)除鹽系統(tǒng)進(jìn)水的游離氯超過標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，宜采用活性炭過濾或加亞硫酸鈉等方 法處理。

第3.1.5條 化學(xué)除鹽系統(tǒng)進(jìn)水水質(zhì)要求為：

濁度

對(duì)流

<2度

順流 <5度

化學(xué)耗氧量(高錳酸鉀法)：

使用凝膠型強(qiáng)堿陰離子交換樹脂時(shí) <2mg/L(以 O2表示)

游離氯

<0.1mg/L(以 Cl2表示)

含鐵量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.6條 電滲析器進(jìn)水水質(zhì)要求為：

濁度

宜小于1度，不得大于3度(根據(jù)隔板厚薄、水質(zhì)情 況而定)

化學(xué)耗氧量(高錳酸鉀法)<3mg/L(以 O2表示)

游離氯

<0.3mg/L(以 Cl2表示)

錳含量

<0.1mg/L(以 Mn表示)

鐵含量

<0.3mg/L(以 Fe表示)

第3.1.7條 反滲透器進(jìn)水水質(zhì)要求為：

卷式(醋酸纖維膜)：

污染指數(shù) FI

<4

化學(xué)耗氧量(高錳酸鉀法)

<1.5mg/L(以O(shè)2表示)

游離氯

0.3～1mg/L(以Cl2表示)pH

5.5～6.5

水溫

20～35℃

含鐵量

<0.05mg/L(以Fe表示)

中空纖維式(芳香族聚酰胺)：

污染指數(shù) FI

<3

化學(xué)耗氧量(高錳酸鉀法)

<1.5mg/L(以O(shè)2表示)

游離氯

＜0.1mg/L(以Cl2表示)

pH

5.5～6.5

水溫

20～35℃

含鐵量

<0.05mg/L(以Fe表示)

第3.1.8條 當(dāng)原水碳酸鹽硬度較高時(shí)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，可采用石灰處理。原 水硅酸鹽含量較高需要處理時(shí)，可加入石灰、氧化鎂(或白云粉)。

第3.1.9條 當(dāng)?shù)叵滤F量較高時(shí)，應(yīng)考慮除鐵措施。其設(shè)計(jì)可參照現(xiàn)行《室 外給水設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行，并參考附錄C(二)地下水除鐵設(shè)計(jì)參考意見。

第二節(jié) 設(shè) 備 選 擇

(Ⅰ)澄 清 器(池)

第3.2.1條 澄清器(池)的型式應(yīng)根據(jù)原水水質(zhì)、處理水量、處理系統(tǒng)和水質(zhì)要 求等，結(jié)合當(dāng)?shù)貤l件選用。澄清器(池)的出力應(yīng)經(jīng)必要的核算。其設(shè)計(jì)可參照 現(xiàn)行《室外給水設(shè)計(jì)規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。

第3.2.2條 選用懸浮澄清器(池)和水力循環(huán)澄清器(池)時(shí)，應(yīng)注意進(jìn)水溫度波 動(dòng)對(duì)處理效果的影響。當(dāng)設(shè)有生水加熱器時(shí)，應(yīng)裝設(shè)溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置，使溫度變 化不超過±1℃。

第3.2.3條 澄清器(池)不宜少于兩臺(tái)。當(dāng)有一臺(tái)檢修時(shí)，其余澄清器(池)應(yīng)保 證正常供水量(不考慮起動(dòng)用水)。澄清器的檢修可考慮在低負(fù)荷時(shí)進(jìn)行，用于短 期懸浮物含量高、季節(jié)性處理時(shí)，可只設(shè)一臺(tái)，但應(yīng)設(shè)旁路及接觸凝聚設(shè)施。

(Ⅱ)過 濾 器(池)第3.2.4條 過濾器(池)的型式應(yīng)根據(jù)進(jìn)口水質(zhì)、處理水量、處理系統(tǒng)和水質(zhì)要 求等，結(jié)合當(dāng)?shù)貤l件確定。

第3.2.5條 過濾器(池)不應(yīng)少于兩臺(tái)(格)。當(dāng)有一臺(tái)(格)檢修時(shí)，其余過濾器(池)應(yīng)保證在正常供水量時(shí)濾速不超過規(guī)定的上限。

第3.2.6條 過濾器(池)的反洗次數(shù)，可根據(jù)進(jìn)出口水質(zhì)、濾料的截污能力等因 素考慮。每晝夜反洗次數(shù)宜按1～2次設(shè)計(jì)。

過濾器(池)應(yīng)設(shè)置反洗水泵、反洗水箱或連接可供反洗的水源。反洗方式宜采 用空氣擦洗。

第3.2.7條 過濾器(池)的濾速宜按表3.2.7選擇：

表 3.2.7 過 濾 器 濾 速

第3.2.8條 過濾器(池)的濾料和反洗強(qiáng)度可參考表3.2.8選擇。

表3.2.8 過濾器濾料級(jí)配及反洗強(qiáng)度表

續(xù)表3.2.8

注：1)表中所列為反洗水溫20℃的數(shù)據(jù)。水溫每增減1℃，反洗強(qiáng)度相應(yīng)增減 1%。2)反洗時(shí)間根據(jù)過濾器(池)的型式和預(yù)處理方式而定，一般5～10min。

(Ⅲ)清水箱(池)、清水泵

第3.2.9條 清水箱(池)不宜少于兩臺(tái)(格)。其有效容積可按1～2h清水耗用 量設(shè)計(jì)。

第3.2.10條 清水泵應(yīng)設(shè)備用泵。當(dāng)清水泵的布置高于清水池最低水位時(shí)，每 臺(tái)泵應(yīng)有單獨(dú)的吸水管，水池應(yīng)有排空措施。

第三節(jié) 布 置 要 求

第3.3.1條 澄清器(池)、過濾器(池)、清水箱(池)的布置位置應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀髼l 件決定，通常布置在室外。

第3.3.2條 寒冷地區(qū)，澄清器(池)頂部及底部應(yīng)設(shè)置小室，相鄰澄清器(池)的 頂部應(yīng)有通道相連。

第四章 鍋爐補(bǔ)給水處理

第一節(jié) 系 統(tǒng) 設(shè) 計(jì)

第4.1.1條 鍋爐補(bǔ)給水處理系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)原水水質(zhì)、給水或爐水的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、補(bǔ)給水率、排污率、設(shè)備和藥品的供應(yīng)條件等因素經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。

進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較時(shí)，應(yīng)采用正常出力和全年平均水質(zhì)，并用最壞水質(zhì)對(duì)系統(tǒng) 及設(shè)備進(jìn)行校核。

鍋爐補(bǔ)給水處理方式，還應(yīng)與鍋內(nèi)裝置和過熱蒸汽減溫方式相適應(yīng)。

中壓、高壓、超高壓和亞臨界汽包鍋爐常用的汽水分離系統(tǒng)的攜帶系數(shù)可參見 附錄C(三)。

第4.1.2條 鍋爐正常排污率不宜超過下列數(shù)值：

一、以化學(xué)除鹽水為補(bǔ)給水的凝汽式發(fā)電廠 1%

二、以化學(xué)除鹽水或蒸餾水為補(bǔ)給水的供熱式發(fā)電廠 2%

三、以化學(xué)軟化水為補(bǔ)給水的供熱式發(fā)電廠 5%

第4.1.3條 水處理設(shè)備的全部出力，應(yīng)根據(jù)發(fā)電廠全部正常水汽損失與機(jī)組起 動(dòng)或事故而增加的損失之和確定。

發(fā)電廠各項(xiàng)正常水汽損失及考慮機(jī)組起動(dòng)或事故而增加的水處理設(shè)備出力按 表4.1.3計(jì)算。

表4.1.3 發(fā)電廠各項(xiàng)正常水汽損失及考慮機(jī)組起動(dòng)或事故

而增加的水處理設(shè)備出力

注：①鍋爐正常排污率按表中1、2、3項(xiàng)正常損失量計(jì)算。

②發(fā)電廠其他用汽、用水及閉式熱水網(wǎng)補(bǔ)充水，應(yīng)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，確定合 適的供汽方式和補(bǔ)充水處理方式。

③采用蒸餾補(bǔ)給水時(shí)，應(yīng)考慮蒸發(fā)器的防腐、防垢及機(jī)組起動(dòng)供水措施。

第4.1.4條 高壓、超高壓、亞臨界汽包鍋爐和直流鍋爐，應(yīng)選用一級(jí)除鹽加混 合離子交換系統(tǒng)。當(dāng)進(jìn)水質(zhì)量較好，減溫方式為表面式或自冷凝時(shí)，高壓汽包鍋爐 補(bǔ)給水除鹽系統(tǒng)可選用一級(jí)除鹽系統(tǒng)。

固定床離子交換系統(tǒng)的選擇，可參見附錄C(四)。

第4.1.5條 鍋爐補(bǔ)給水處理采用化學(xué)除鹽時(shí)，其他用汽(采暖、卸煤、燃油等)及其他用水(機(jī)車、輪船補(bǔ)充水等)，應(yīng)與有關(guān)專業(yè)共同進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，研究 確定合理供汽、供水及水處理方式。

第4.1.6條 原水含鹽量較高時(shí)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，可采用弱型樹脂離子交換 器、電滲析器、反滲透器或蒸發(fā)器。

第4.1.7條 中壓汽包鍋爐補(bǔ)給水處理，在能滿足鍋爐給水和蒸汽質(zhì)量要求時(shí)，可采用化學(xué)軟化化學(xué)軟化系指軟化或脫堿軟化。系統(tǒng)。

第4.1.8條 若用固定床除鹽，當(dāng)其進(jìn)水中的強(qiáng)、弱酸陰離子比值較穩(wěn)定時(shí)，可 采用陽離子交換器先失效的串聯(lián)系統(tǒng)，此時(shí)陰離子交換樹脂裝入量應(yīng)有10%～15% 裕量。

第4.1.9條 設(shè)計(jì)除鹽系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)在保證出水質(zhì)量前提下采用能降低酸、堿耗量 和減少?gòu)U酸、堿排放量的設(shè)備和工藝。排出的酸、堿廢水應(yīng)加以利用或設(shè)有必要的 中和處理措施。

第4.1.10條 堿再生液宜加熱，加熱溫度可為35～40℃。

第4.1.11條 在除鹽(軟化)系統(tǒng)中，對(duì)流離子交換器配制再生液及置換、逆洗所 用的水，串聯(lián)系統(tǒng)為除鹽(軟化)水。并聯(lián)系統(tǒng)可使用本級(jí)交換器的出口水。

第4.1.12條 逆流再生離子交換器頂壓用氣和混合離子交換器用氣的氣源，應(yīng) 無油及有穩(wěn)壓措施。

第4.1.13條 氫鈉離子交換的軟化水管及除鹽水管宜防腐。

第4.1.14條 海濱電廠鈉離子交換器的再生劑可采用經(jīng)過濾的海水。

第4.1.15條 水處理室至主廠房的補(bǔ)給水管道，應(yīng)滿足同時(shí)輸送最大一臺(tái)機(jī)組 的起動(dòng)補(bǔ)給水量和其余機(jī)組的正常補(bǔ)給水量的要求。

發(fā)電廠達(dá)到規(guī)劃容量時(shí)，補(bǔ)給水管道不宜少于2條。

當(dāng)補(bǔ)給水管道總數(shù)為2條及以上時(shí)，任何1條管道停運(yùn)，其余管道應(yīng)能滿足輸 送全部機(jī)組正常補(bǔ)給水量的需要。

第4.1.16條 并聯(lián)水處理系統(tǒng)，每種離子交換器有6臺(tái)及以上時(shí)，設(shè)備宜分組。

第二節(jié) 設(shè) 備 選 擇

第4.2.1條 各種一級(jí)離子交換器的臺(tái)數(shù)不應(yīng)少于兩臺(tái)；其出力計(jì)算應(yīng)包括系統(tǒng) 中的自用水量(由后向前推算)。

離子交換器再生次數(shù)應(yīng)根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)和再生方式確定。正常再生次數(shù)可按每臺(tái) 1～2次每晝夜考慮。當(dāng)采用程序控制時(shí)，可按2～3次考慮。

第4.2.2條 除鹽設(shè)備可不設(shè)檢修備用，但當(dāng)一臺(tái)(套)檢修時(shí)，其余設(shè)備應(yīng)能滿 足全廠正常補(bǔ)給水量的要求。對(duì)凝汽式電廠，離子交換器可不設(shè)再生備用，由除鹽水箱貯存再生時(shí)的需用水 量。對(duì)供熱式電廠，當(dāng)水處理設(shè)備出力小時(shí)，可設(shè)置足夠容積的除鹽水箱貯存再生 時(shí)的需用水量，當(dāng)出力較大時(shí)，可設(shè)置再生備用設(shè)備。

第4.2.3條 離子交換劑的工作交換容量，應(yīng)根據(jù)選用的離子交換劑、交換器的 形式、再生劑種類、再生水平、原水離子組成、處理后水質(zhì)要求等因素，按廠家提 供的產(chǎn)品性能曲線確定或參照類似條件下的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，必要時(shí)也可經(jīng)試驗(yàn)確定。離 子交換劑性能曲線參見表C(五)。

順流及對(duì)流離子交換器的設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)，參見附錄C(六)、(七)、(八)。

第4.2.4條 并聯(lián)除鹽系統(tǒng)與氫鈉軟化系統(tǒng)中的除二氧化碳器，在電廠最終建成 時(shí)，不宜少于兩臺(tái)；當(dāng)一臺(tái)檢修時(shí)，其余設(shè)備應(yīng)滿足正常補(bǔ)給水量的要求。

第4.2.5條 除二氧化碳器宜采用鼓風(fēng)式，有條件時(shí)也可采用真空除氣器。

除二氧化碳器風(fēng)機(jī)在室外吸風(fēng)時(shí)，宜有濾塵措施。除二氧化碳器的排風(fēng)口，宜 設(shè)汽水分離裝置。

第4.2.6條 除鹽(軟化)水泵及并聯(lián)系統(tǒng)中的中間水泵應(yīng)設(shè)備用。

第4.2.7條 中間水箱的有效容積，對(duì)單元制系統(tǒng)，應(yīng)為每套水處理設(shè)備出力的 2～5min貯水量，且最小不應(yīng)小于2m3；對(duì)并聯(lián)制系統(tǒng)，應(yīng)為水處理設(shè)備出力的 15～30min 貯水量。

第4.2.8條 除 鹽(軟化)水箱的總有效容積宜為：

一、凝汽式發(fā)電廠，其水箱的總有效容積為最大一臺(tái)鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的 150%與離子交換器再生期間所需貯備的水量之和。

二、供熱式電廠，當(dāng)補(bǔ)充水量較大，水處理設(shè)備按“需要“需要”指水處理設(shè) 備運(yùn)行流量是根據(jù)外部需要而調(diào)節(jié)的。”調(diào)節(jié)流量時(shí)，為1h的水量。當(dāng)補(bǔ)充水量 較小時(shí)，水處理設(shè)備按“供給“供給”指水處理設(shè)備運(yùn)行流量是固定的，不隨外部 流量變動(dòng)而變化。”調(diào)節(jié)流量時(shí)，水箱的容積要滿足調(diào)節(jié)和機(jī)組起動(dòng)的需要。

第4.2.9條 對(duì)流離子交換器及并聯(lián)系統(tǒng)采用程序再生的順流離子交換器，應(yīng)設(shè) 再生專用泵。

第4.2.10條 對(duì)化學(xué)除鹽系統(tǒng)，應(yīng)考慮檢修離子交換器時(shí)有裝卸與存放樹脂的 措施。

第4.2.11條 無墊層陽、陰離子交換器之間及混合離子交換器出口，應(yīng)設(shè)置樹 脂捕捉器。

樹脂捕捉器宜有反沖洗水管。

第三節(jié) 布 置 要 求

第4.3.1條 水處理設(shè)備宜布置在室內(nèi)，當(dāng)露天布置時(shí)，運(yùn)行操作處、取樣裝 置、儀表閥門等，應(yīng)盡量集中設(shè)置，并采取防雨、防凍措施。

第4.3.2條 經(jīng)常檢修的水處理設(shè)備和閥門等，按其結(jié)構(gòu)、臺(tái)數(shù)、起吊件重量，宜設(shè)置固定式或移動(dòng)式起吊設(shè)施。

第4.3.3條 離子交換器面對(duì)面布置時(shí)，閥門全開后，通道凈距宜為2m。兩設(shè) 備間的縱向凈距不宜小于0.4m(如設(shè)備本體為法蘭連接時(shí)，凈距可適當(dāng)放大)。設(shè)備 臺(tái)數(shù)較多時(shí)，每隔一定距離應(yīng)留有通道。

第4.3.4條 水處理車間的動(dòng)力盤，應(yīng)與設(shè)備保持適當(dāng)距離或布置在單獨(dú)小間 內(nèi)。

第4.3.5條 運(yùn)行控制室的面積，應(yīng)根據(jù)水處理設(shè)備出力、表盤數(shù)量等不同情況 確定。室內(nèi)應(yīng)有良好的采光和通風(fēng)，并有足夠的值班場(chǎng)地和檢修通道。室內(nèi)不應(yīng)有 穿越管道。

水處理設(shè)備采用程序控制時(shí)，宜設(shè)置空氣調(diào)節(jié)裝置。

第4.3.6條 水處理室宜設(shè)運(yùn)行分析室、檢修間和廁所等。采用程序控制 時(shí)，應(yīng)設(shè)儀表維修間。

第五章 汽輪機(jī)組的凝結(jié)水精處理

第5.0.1條 汽輪機(jī)組的凝結(jié)水精處理，宜按冷卻水質(zhì)量、鍋爐型式及參數(shù)、汽 水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、凝汽器結(jié)構(gòu)及其管材等因素，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較及必要的核算后確定。

一、由高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組以海水冷卻以及由超高壓汽包鍋爐供汽的 汽輪機(jī)組以海水或苦咸水冷卻時(shí)，可每?jī)膳_(tái)機(jī)組裝設(shè)一套能處理一臺(tái)機(jī)組全部凝結(jié) 水的精處理裝置。

二、由亞臨界汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組宜裝設(shè)一套能處理全部凝結(jié) 水的精處理裝置。

三、由直流鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組應(yīng)裝設(shè)一套能處理全部凝結(jié)水的精 處理裝置。必要時(shí)可設(shè)置供機(jī)組起動(dòng)用的專門除鐵設(shè)施。

四、當(dāng)采用鈦材制造的凝汽器時(shí)，由汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，可不設(shè)置凝結(jié) 水精處理裝置。

凝汽器管材可按SD116—84《火力發(fā)電廠凝汽器管選材導(dǎo)則》選用［參見附 錄C(九)］。

第5.0.2條 凝結(jié)水精處理系統(tǒng)中的除鐵過濾器和離子交換器的設(shè)置，按下列原 則確定：

一、供機(jī)組起動(dòng)用的除鐵過濾器，可兩臺(tái)機(jī)組合用一組過濾器，且不設(shè)備

用。

二、對(duì)于體外再生的混合離子交換器，對(duì)由直流爐供汽的汽輪機(jī)組，每單元可 設(shè)一臺(tái)備用設(shè)備；由亞臨界汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，且當(dāng)混合離子交換器采用氫 /氫氧型運(yùn)行方式時(shí)，可不裝備用設(shè)備。

三、對(duì)于由超高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，離子交換器可每?jī)膳_(tái)機(jī)組設(shè)一臺(tái) 備用設(shè)備；對(duì)于由高壓汽包鍋爐供汽的汽輪機(jī)組，離子交換器不裝備用設(shè)備。

凝結(jié)水精處理設(shè)備的設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)，參見附錄C(十)。

第5.0.3條 凝結(jié)水精處理系統(tǒng)應(yīng)裝設(shè)：

一、當(dāng)過濾器或離子交換器運(yùn)行壓差超過規(guī)定值時(shí)，應(yīng)裝設(shè)能保證通過所需凝 結(jié)水量的自動(dòng)調(diào)節(jié)旁路閥。

二、凝結(jié)水精處理裝置前后的管路排水閥。

三、離子交換器后的樹脂捕捉器。

四、補(bǔ)充離子交換樹脂的接入口。

第5.0.4條 凝結(jié)水精處理設(shè)備宜布置在汽機(jī)房或其附近。

第六章 冷卻水處理

第6.0.1條 冷卻水處理系統(tǒng)的選擇應(yīng)根據(jù)下列因素經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定：

一、冷卻方式、水源水量及水質(zhì)；

二、全面考慮防垢、防腐及防菌藻的處理；

三、節(jié)約用水；

四、藥品供應(yīng)情況；

五、環(huán)境保護(hù)要求等。

第6.0.2條 直流冷卻系統(tǒng)如有結(jié)垢傾向時(shí)，可根據(jù)具體情況采取穩(wěn)定措施。

第6.0.3條 敞開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)，采用冷卻水池時(shí)，如果

V>60(V——冷 卻水qV池容積，m3；qV——循環(huán)水量，m3/h)，可按直流冷卻系統(tǒng)考慮。

第6.0.4條 敞開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)，在排污法不能滿足防垢要求時(shí)，可采用下列 方法防垢：

一、加酸法。藥劑宜使用硫酸。

二、加阻垢劑法。藥劑可采用三聚磷酸鹽、六偏磷酸鈉、有機(jī)阻垢劑等。

三、加爐煙法。此法可利用爐煙中的二氧化碳；當(dāng)燃料中可燃硫較高時(shí)，也可 利用爐煙中二氧化硫來防垢。采用加爐煙法時(shí)，應(yīng)考慮煙氣的除塵、加煙設(shè)備及管 道、溝道的防腐和水塔的防垢等問題。

第6.0.5條 敞開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)在原水暫硬高和需要提高濃縮倍率以達(dá)節(jié)水 目的時(shí)，可采用補(bǔ)充水石灰處理或離子交換(弱酸氫離子交換等)處理。

第6.0.6條 敞開式冷卻系統(tǒng)必要時(shí)可采取去除補(bǔ)充水懸浮物的措施或采用冷 卻水的旁流過濾。

第6.0.7條 循環(huán)冷卻水的菌藻處理可采用間斷加氯法或投加其它殺微生物 劑，但宜采用低毒、低劑量易降解并與阻垢劑、緩蝕劑不相互干擾的藥劑；受菌藻 污染嚴(yán)重的補(bǔ)充水，宜對(duì)補(bǔ)充水進(jìn)行連續(xù)加氯處理。

第6.0.8條 在有充分的技術(shù)經(jīng)濟(jì)論證時(shí)，可采用加阻垢劑、緩蝕劑及殺微生物 劑的綜合處理、旁流處理等。

第6.0.9條 應(yīng)根據(jù)冷卻水質(zhì)選用合適的凝汽器管材，請(qǐng)參照附錄C(九)SD116— 84《火力發(fā)電廠凝汽器管選材導(dǎo)則》選用。

第6.0.10條 當(dāng)循環(huán)冷卻水中硫酸根過高時(shí)，應(yīng)考慮硫酸鹽對(duì)水工構(gòu)筑物的侵 蝕問題。水對(duì)混凝土侵蝕性的判定標(biāo)準(zhǔn)請(qǐng)參照TJ21—77《工業(yè)與民用建筑工程 地質(zhì)勘察規(guī)范》的有關(guān)部分進(jìn)行。

第6.0.11條 當(dāng)循環(huán)冷卻水采用較高濃縮倍率時(shí)，應(yīng)考慮硫酸鈣、硅酸鎂和磷 酸鈣等的結(jié)垢問題。

第6.0.12條 為抑制凝汽器銅管腐蝕，宜設(shè)置運(yùn)行中硫酸亞鐵涂膜處理設(shè)施。

第七章 給 水 處 理

第7.0.1條 中壓機(jī)組的鍋爐給水宜采用氨化處理。

高壓及以上機(jī)組的鍋爐給水和裝有凝結(jié)水精處理設(shè)備的超高壓及以上機(jī)組的 凝結(jié)水，宜采用氨、聯(lián)氨處理。

未進(jìn)行凝結(jié)水精處理的超高壓機(jī)組，凝結(jié)水可只采用聯(lián)氨處理。

第7.0.2條 氨及聯(lián)氨的加藥設(shè)備，宜分別設(shè)置。

應(yīng)設(shè)備用加藥泵。布置在一起的一組加藥泵(小于四臺(tái))，可合用一臺(tái)備用泵。

幾臺(tái)機(jī)組合用一臺(tái)加藥泵時(shí)，加藥泵出口管道上應(yīng)裝設(shè)穩(wěn)壓室，每根加藥管上 應(yīng)裝設(shè)轉(zhuǎn)子流量計(jì)。

氨及聯(lián)氨的配制可用凝結(jié)水(除鹽水)。

第7.0.3條 氨及聯(lián)氨加藥設(shè)備宜布置在主廠房的單獨(dú)房間內(nèi)。室內(nèi)應(yīng)有通風(fēng)，加藥設(shè)備周圍應(yīng)有圍堰和沖洗設(shè)施，并應(yīng)考慮有適當(dāng)面積的藥品貯存小間。

第八章 鍋 內(nèi) 處 理

第8.0.1條 汽包鍋爐應(yīng)設(shè)置磷酸鹽處理設(shè)施。

第8.0.2條 鍋內(nèi)加藥泵應(yīng)設(shè)備用的。布置在一起的一組(小于四臺(tái))泵，可設(shè)置 一臺(tái)備用泵。

第8.0.3條 磷酸鹽溶液宜就地配制。當(dāng)藥品耗量較大時(shí)，也可集中配制。

第8.0.4條 磷酸鹽可采用干法貯存，配制溶液應(yīng)有攪拌設(shè)施。

配制溶液應(yīng)用除鹽(軟化)水。

磷酸鹽溶液輸送管道應(yīng)考慮防止低溫過飽和結(jié)晶的措施(如蒸汽伴熱等)。

第8.0.5條 磷酸鹽溶液應(yīng)進(jìn)行過濾，也可在攪拌器或溶液箱中或出口處設(shè)過濾 裝置。

第8.0.6條 鍋內(nèi)加藥設(shè)備宜布置在主廠房?jī)?nèi)便于管理、環(huán)境清潔的地方。加藥 設(shè)備周圍應(yīng)設(shè)有圍堰和沖洗設(shè)施。地面應(yīng)能防腐和防滲。

鍋爐露天布置時(shí)，加藥設(shè)備應(yīng)布置于室內(nèi)。

第九章 熱網(wǎng)補(bǔ)給水及生產(chǎn)回水處理

第9.0.1條 熱網(wǎng)補(bǔ)給水，一般采用下列方式供給：

一、鍋爐排污擴(kuò)容器后的排污水。

二、當(dāng)水量較小時(shí)，采用經(jīng)過除氧的鍋爐補(bǔ)給水。

三、當(dāng)水量較大時(shí)，宜單獨(dú)設(shè)置處理系統(tǒng)。此系統(tǒng)可采用鈉離子交換處理，并 經(jīng)除氧。

第9.0.2條 以生產(chǎn)回水作為鍋爐補(bǔ)給水時(shí)，應(yīng)根據(jù)水質(zhì)污染情況，考慮生產(chǎn)回 水的處理措施。如暫不能采取措施時(shí)，可在設(shè)計(jì)中預(yù)留將來增設(shè)水處理設(shè)備的條 件。

生產(chǎn)回水中含有油質(zhì)時(shí)，應(yīng)要求用戶進(jìn)行初步除油使水中含油量低于10mg/ L。

第9.0.3條 需要處理的生產(chǎn)回水，其處理方式應(yīng)根據(jù)污染情況確定：可采用單 獨(dú)的處理系統(tǒng)或與鍋爐補(bǔ)給水合并處理。

第9.0.4條 不需處理的清潔生產(chǎn)回水，應(yīng)接入在熱力系統(tǒng)中設(shè)置的監(jiān)督水箱。

第十章 藥品貯存和計(jì)量設(shè)備

第一節(jié) 一 般 規(guī) 定

第10.1.1條 藥品倉(cāng)庫(kù)的大小，應(yīng)根據(jù)藥品消耗量、運(yùn)輸距離、包裝、供應(yīng)和 運(yùn)輸條件等因素確定，一般按貯存15～30d 的消耗量設(shè)計(jì)。

當(dāng)藥品由本地供應(yīng)時(shí)，可適當(dāng)減少貯存天數(shù)；當(dāng)用鐵路運(yùn)輸時(shí)，還應(yīng)滿足貯存 一槽車(或一車輛)容積加10d 的藥品消耗量。

第10.1.2條 藥品貯存間宜靠近鐵路、公路，干貯存堆積高度宜為1.5～2m，并有必要的裝卸設(shè)施。

貯存間應(yīng)有相應(yīng)的防水、防腐、通風(fēng)、除塵、采暖、沖洗措施，對(duì)于紙粉貯存 間還應(yīng)有防火、防爆措施。

第10.1.3條 各種溶液箱的有效容積，應(yīng)能貯存不少于8h運(yùn)行的需要量。

各種交替運(yùn)行的計(jì)量箱、溶液箱的有效容積，應(yīng)滿足4～8h連續(xù)運(yùn)行的要求。

第二節(jié) 石 灰 系 統(tǒng)

第10.2.1條 根據(jù)水處理系統(tǒng)、容量、當(dāng)?shù)厮幤饭?yīng)情況和計(jì)量設(shè)備的型式，可采用高純度的粉狀石灰或塊狀石灰。

第10.2.2條 采用高純度粉狀石灰及氧化鎂粉時(shí)，干貯存及干法計(jì)量，可使用 氣力輸送或機(jī)械輸送。乳液用泵輸送。

第10.2.3條 采用塊狀石灰時(shí)，宜按下列原則考慮：

一、塊狀石灰宜采用濕存。配制石灰乳的攪拌器不宜少于兩臺(tái)，采用機(jī)械 攪拌。

二、加藥宜用泵計(jì)量，每臺(tái)澄清器(池)設(shè)兩臺(tái)泵，其中一臺(tái)備用。石灰乳含量 為2%～3%。

三、輸送石灰的吊車，應(yīng)采用地面操作的直線單軌抓斗吊車或橋式起重機(jī)，吊 車運(yùn)行速度不宜過快。

第三節(jié) 凝聚劑及助凝劑系統(tǒng)

第10.3.1條 凝聚劑及助凝劑的品種、劑量大小應(yīng)根據(jù)原水水質(zhì)(pH值、堿度、濁度、有機(jī)物含量)、藥品來源、處理后水質(zhì)及運(yùn)行要求［水溫、混合及澄清器(池)型式等］，經(jīng)燒杯試驗(yàn)確定。

凝聚劑劑量可采用下列數(shù)據(jù)：

硫酸亞鐵

41.7～97.3mg/L

三氯化鐵

27.03～63.07mg/L

硫酸鋁

33～77mg/L

聚合鋁

5.27～7.37mg/L

溶液中藥劑含量

<10%

第10.3.2條 固體凝聚劑及助凝劑可采用干貯存，對(duì)大、中容量電廠，凝聚劑 也可采用濕存方式。

藥劑的溶解，可選用循環(huán)攪拌或機(jī)械攪拌方式。

第10.3.3條 凝聚劑及助凝劑可采用計(jì)量泵加藥，在泵的入口宜裝濾網(wǎng)。

第四節(jié) 酸 堿 系 統(tǒng)

第10.4.1條 酸堿貯存設(shè)備應(yīng)靠近運(yùn)輸線，當(dāng)運(yùn)輸線距水處理室較遠(yuǎn)時(shí)，在其 附近宜設(shè)貯存或轉(zhuǎn)運(yùn)設(shè)備。

貯存設(shè)備宜不少于兩臺(tái)，并應(yīng)考慮有安全、檢修及清洗措施。貯存槽地上布置 時(shí)，其周圍宜設(shè)有一定容積的耐酸、堿防護(hù)堰，當(dāng)圍堰有排放措施時(shí)，其容積可適 當(dāng)減小。

第10.4.2條 酸堿再生液宜用噴射器輸送，有條件時(shí)也可采用計(jì)量泵。

第10.4.3條 計(jì)量器的有效容積應(yīng)滿足最大一臺(tái)離子交換器一次再生用量。

當(dāng)離子交換器臺(tái)(套)數(shù)較多，有兩臺(tái)(套)交換器同時(shí)再生時(shí)，計(jì)量器的臺(tái)數(shù)應(yīng) 能滿足其同時(shí)再生的需要。

混合離子交換器宜專設(shè)一組再生設(shè)備。

第10.4.4條 鹽酸貯存槽宜用液體石蠟密封，或在排氣口裝設(shè)酸霧吸收器。濃 硫酸貯存槽排氣口宜裝設(shè)除濕器。

鹽酸計(jì)量器排氣口應(yīng)裝設(shè)酸霧吸收器。

第10.4.5條 裝卸濃酸、堿液體，宜采用負(fù)壓抽吸、泵輸送或自流，不應(yīng)用壓 縮空氣直接擠壓槽車。

當(dāng)采用固體堿時(shí)，應(yīng)有吊運(yùn)設(shè)備和溶解裝置。

第五節(jié) 鹽 系 統(tǒng)

第10.5.1條 鹽濕貯存槽宜不少于兩個(gè)。

第10.5.2條 飽和鹽溶液應(yīng)過濾。這可在鹽槽底部設(shè)慢濾層或?qū)ＴO(shè)過濾器進(jìn) 行。飽和鹽溶液箱的有效容積，應(yīng)滿足一臺(tái)最大鈉離子交換器一次再生的需要

量。

第10.5.3條 鹽液系統(tǒng)設(shè)備和管件，應(yīng)防腐。

第六節(jié) 氯 系 統(tǒng)

第10.6.1條 氯的設(shè)計(jì)用量應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)或相似條件下運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的最大用量 確定。

第10.6.2條 加氯機(jī)應(yīng)有指示瞬時(shí)投加量并有防止氯、水混合物倒灌入液氯鋼 瓶?jī)?nèi)的措施。

第10.6.3條 加氯間的位置宜靠近氯的投加點(diǎn)。加氯間內(nèi)的采暖設(shè)備不宜靠近氯瓶或加氯機(jī)。

第10.6.4條 鋼管中液氯的氣化可采用液氯氣化器或淋水加熱的方式。

第10.6.5條 加氯間應(yīng)與其它工作間隔開，并應(yīng)設(shè)下列安全措施：

一、直接通向外部且向外開的門。

二、加氯水泵、動(dòng)力盤等不宜與氯瓶布置在同一房間內(nèi)。

三、加氯水泵應(yīng)聯(lián)鎖并有可靠電源。

四、加氯間應(yīng)備有帶氧氣瓶的防毒面具。

五、照明和通風(fēng)設(shè)備的開關(guān)應(yīng)設(shè)在加氯間外。

六、采用防腐燈具。

七、加氯機(jī)噴射用水源，應(yīng)保證不間斷并保持水壓穩(wěn)定。

第10.6.6條 氯氣和水混合物的管道及配件、閥門，應(yīng)采用耐腐蝕材料。

第10.6.7條 液氯鋼瓶的貯量應(yīng)按當(dāng)?shù)毓?yīng)、運(yùn)輸?shù)葪l件確定，可按最大用量 的7～30d考慮。

第10.6.8條 加氯間內(nèi)應(yīng)設(shè)置起重、稱重設(shè)施。

第10.6.9條 加氯間的設(shè)計(jì)還應(yīng)符合下列要求：

一、有強(qiáng)制通風(fēng)設(shè)備。

二、與經(jīng)常有人值班的車間和居住房間保持一定的安全距離。

第十一章 箱、槽、管道設(shè)計(jì)及防腐

第11.0.1條 水箱(池)應(yīng)設(shè)有水位計(jì)、進(jìn)水管、出水管、溢流管、排污管、呼吸 管及人孔等，并有便于檢修、清掃的措施。必要時(shí)，還應(yīng)裝設(shè)高低水位警報(bào)裝置。

第11.0.2條 真空除氣器后的水箱，應(yīng)有密封措施；超高壓、亞臨界汽包爐及 直流爐的凝結(jié)水箱，宜采取與空氣隔離的措施。

第11.0.3條 寒冷地區(qū)的室外澄清器、水箱及管道閥門，應(yīng)有保溫防凍措施。

第11.0.4條 管道布置應(yīng)力求管線短、附件少、整齊美觀、擴(kuò)建方便、便于支 吊，并宜采用標(biāo)準(zhǔn)管件和減少流體阻力損失。

對(duì)于襯膠管、塑料管和玻璃鋼管，應(yīng)適當(dāng)增多支吊點(diǎn)。

第11.0.5條 室內(nèi)跨越人行通道的管道，其凈高應(yīng)不低于2m，橫跨離子交換 器間的凈高不宜低于4m。管道布置不得影響設(shè)備起吊，也不宜擋窗。需要運(yùn)輸設(shè)備 的通道凈高，應(yīng)滿足設(shè)備運(yùn)送的需要。

第11.0.6條 動(dòng)力盤、控制盤的上方，不應(yīng)布置管道(尤其是藥液管)。

第11.0.7條 由水處理室至主廠房的管道，可采用通行管溝、不通行管溝或架 空敷設(shè)。通行管溝凈高不得小于1.8m，通道凈寬不得小于0.6m。

管溝及溝內(nèi)管道，應(yīng)有排水措施。第11.0.8條 經(jīng)常有人通行的地方，濃酸、堿液及濃氨液管道不宜架空敷設(shè)，必須架空敷設(shè)時(shí)，對(duì)法蘭、接頭等應(yīng)采取防護(hù)措施。

第11.0.9條 濃硫酸、濃堿液貯存設(shè)備及管道應(yīng)有防止低溫凝固的措施。

第11.0.10條 石灰系統(tǒng)的閥門宜采用鐵質(zhì)旋塞，管內(nèi)流速不宜小于2.5m/s； 自流管坡度不宜小于5%；管道宜減少?gòu)濐^、死區(qū)、U形等；管道的彎頭、三通 和穿墻處應(yīng)設(shè)法蘭，水平直管不宜過長(zhǎng)(不大于3m)，必要時(shí)在拐彎處以三通代替 彎頭，以便拆卸、清洗。

石灰乳管道系統(tǒng)，應(yīng)有水沖洗設(shè)施。

第11.0.11條 手動(dòng)操作閥門的布置高度不宜超過1.6m。高于2m的應(yīng)有閥門 傳動(dòng)裝置或操作平臺(tái)，閥桿的方向不得向下。

第11.0.12條 裝流量孔板或加藥孔板的管道安裝位置應(yīng)符合熱工儀表的要 求，孔板前直管段長(zhǎng)度應(yīng)大于15～20D(管徑)，孔板后直管段長(zhǎng)度應(yīng)大于5D?？?板應(yīng)裝設(shè)在便于維修的地方。

第11.0.13條 凡接觸腐蝕性介質(zhì)或?qū)Τ鏊|(zhì)量有影響的設(shè)備、管道、閥門、排 水溝等，在其接觸介質(zhì)的表面上均應(yīng)涂襯合適的防腐層，或用耐腐蝕材料制造。

各種設(shè)備、管道的防腐方法，可參見附錄C(十一)。設(shè)計(jì)中應(yīng)注明設(shè)備及管道 防腐的工藝要求。同一工程中不宜選用過多的防腐方法。

第11.0.14條 不宜采用地下混凝土(內(nèi)壁襯玻璃鋼)制的濃酸、濃堿池。

第11.0.15條 設(shè)有防腐層的設(shè)備及管件，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮防腐施工的安全與方 便，并應(yīng)注意在防腐前完成所有焊接工作。

第11.0.16條 酸貯存計(jì)量間的地面、墻裙、墻頂棚、溝道、通風(fēng)設(shè)施、鋼平臺(tái) 扶梯、設(shè)備管道外表面，均應(yīng)采取防腐措施。地面應(yīng)有沖洗排水設(shè)施，室內(nèi)應(yīng)有通 風(fēng)設(shè)施，并不得裝設(shè)電氣操作箱，照明應(yīng)采用防腐燈具。

堿貯存計(jì)量間的地面、墻裙及溝道應(yīng)防腐，地面應(yīng)有沖洗排水設(shè)施。

第十二章 水處理系統(tǒng)儀表和控制

第12.0.1條 水處理系統(tǒng)儀表、控制水平和方式，應(yīng)根據(jù)電廠容量、機(jī)組自動(dòng) 化水平、水處理系統(tǒng)和出力以及自動(dòng)化設(shè)備元件供應(yīng)情況等因素經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確 定。

第12.0.2條 水處理系統(tǒng)自動(dòng)控制的內(nèi)容宜考慮設(shè)有原水溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)、自動(dòng) 加藥、澄清器的自動(dòng)排泥、過濾器(池)的自動(dòng)反洗、水箱液位自動(dòng)調(diào)節(jié)、堿加熱溫 度自動(dòng)調(diào)節(jié)及離子交換器的程序再生等。

對(duì)整套水處理設(shè)備的運(yùn)行，可采用按“供給”控制或按“需要”控制設(shè)計(jì)。凝 汽式電廠宜采用按“供給”控制方式；供熱式電廠的控制方式應(yīng)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確 定。

第12.0.3條 單機(jī)容量300MW及以上機(jī)組或單套(臺(tái))設(shè)備出力100t/h及以上 的離子交換器再生應(yīng)采用程序控制；其他情況下離子交換器再生采用程序控制時(shí)，每臺(tái)每晝夜再生次數(shù)宜為2～3次。

第12.0.4條 當(dāng)采用氣動(dòng)閥門時(shí)，應(yīng)具備可靠的氣源。

第12.0.5條 水處理系統(tǒng)與熱力系統(tǒng)化學(xué)監(jiān)督所用儀表，應(yīng)根據(jù)機(jī)組型式、參 數(shù)、系統(tǒng)特點(diǎn)、運(yùn)行監(jiān)督方式及自動(dòng)控制程度等因素確定。選用化學(xué)監(jiān)督儀表時(shí)請(qǐng) 參見附錄C(十二)。

選用儀表時(shí)應(yīng)隨時(shí)注意產(chǎn)品的更新情況。

第十三章 汽 水 取 樣 第13.0.1條 汽水系統(tǒng)的取樣點(diǎn)，參見附錄C(十三)、(十四)。

第13.0.2條 取樣管材一般采用不銹鋼。

第13.0.3條 選用的取樣冷卻系統(tǒng)及冷卻水源應(yīng)符合下列條件：

一、取樣冷卻器應(yīng)有足夠的冷卻面積。冷卻后取樣水溫度低于30℃，最高不 超過40℃。

二、對(duì)200MW及以上機(jī)組，可采用集中式汽水取樣分析裝置。

三、冷卻用水應(yīng)保證系統(tǒng)不結(jié)垢、不污堵、不腐蝕。

當(dāng)采用閉路循環(huán)系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)采用軟化水或凝結(jié)水(除鹽水)。

四、每個(gè)取樣器用水量，可參照表13.0.3規(guī)定選用。

表 13.0.3 各取樣冷卻器的用水量

浸管式取樣器樣品流量按30～40L/h，進(jìn)口冷卻水溫度按20℃計(jì)算。雙重套 管取樣器樣品流量為18～30L/h，進(jìn)口冷卻水溫度不超過33℃，壓力不小于1.96 ×105Pa。

第13.0.4條 取樣冷卻器的布置位置如下：

一、熱力系統(tǒng)的汽水取樣冷卻器，應(yīng)布置于主廠房運(yùn)轉(zhuǎn)層，并應(yīng)考慮便于運(yùn)行 人員取樣及通行。

二、除氧器給水箱出口管的取樣冷卻器，應(yīng)盡量靠近給水箱。

三、露天布置的鍋爐，汽水取樣冷卻器應(yīng)有防雨措施或布置于室內(nèi)。汽水取樣 冷卻器處應(yīng)有照明。

第十四章 化 驗(yàn) 室

第14.0.1條 化驗(yàn)室所用儀器規(guī)范、數(shù)量及化驗(yàn)室面積，應(yīng)根據(jù)機(jī)組參數(shù)、容 量等條件，參照部頒定額標(biāo)準(zhǔn)確定。

第14.0.2條 化驗(yàn)室的布置應(yīng)與煤場(chǎng)、有污染的藥品庫(kù)等保持較遠(yuǎn)距離，不應(yīng) 有振動(dòng)、噪聲等影響，要光線充足，通風(fēng)良好。

熱量計(jì)、精密儀器等儀器分析室宜設(shè)空調(diào)裝置。

設(shè)計(jì)還應(yīng)注意化驗(yàn)室對(duì)建筑、照明、水源、采暖、通風(fēng)等方面的特殊要求。

附錄A 本規(guī)定用詞說明

執(zhí)行本規(guī)定時(shí)，對(duì)于要求嚴(yán)格程度的用詞，說明如下，以便執(zhí)行中區(qū)別對(duì)待。

1.表示很嚴(yán)格，非這樣作不可的用詞：

正面詞采用“必須”；

反面詞采用“嚴(yán)禁”。

2.表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣作的用詞：

正面詞采用“應(yīng)”；

反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。

3.表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣作的用詞：

正面詞采用“宜”或“可”；

反面詞采用“不宜”。

附錄B 本專業(yè)常用的法定計(jì)量單位

表B1 常用單位名稱和符號(hào)

續(xù)表B1

附錄C 設(shè)計(jì)參考資料

(一)原水膠體硅的允許含量和膠體硅的去除率

1.高壓、超高壓和亞臨界機(jī)組，原水膠體硅的含量超過0.5～0.6mg/L時(shí)，宜 考慮去除膠體硅的措施。

2.不同處理方法，膠體硅的去除率如下所列：

接觸凝聚、過濾60%

凝聚、澄清、過濾90%

凝聚一級(jí)除鹽加混床>90%

(二)地下水除鐵設(shè)計(jì)參考意見

1.除鐵系統(tǒng)的選擇應(yīng)根據(jù)原水中鐵的形式和數(shù)量、處理后水質(zhì)要求，并參照水 質(zhì)相似廠的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。

地下水中的鐵質(zhì)常以二價(jià)鐵的形式存在，通常采用曝氣、過濾法除鐵。

2.曝氣、過濾法除鐵可按下列條件選擇：

(1)曝氣、天然錳砂過濾，適用于原水中重碳酸型鐵的含量小于20mg/L、pH 值不小于5.5時(shí)。

(2)曝氣、石英砂過濾，適用于原水中重碳酸型鐵的含量小于4mg/L，曝氣后 pH 值大于7。

3.曝氣設(shè)備應(yīng)根據(jù)原水水質(zhì)及曝氣程度的要求選定，可采用接觸式曝氣器或壓 縮空氣裝置。

4.接觸式曝氣器的淋水密度，可采用5～10m3/(m2·h)。

5.采用接觸式曝氣器時(shí)，填料層層數(shù)可為1～3層。填料采用塑料多面空心球 或粒徑為30～50mm的焦炭，每層填料厚度為300～400mm，層間凈距不宜小 于600 mm。

6.曝氣器下部的水箱容積，可按15～20min處理水量計(jì)算。

7.采用壓縮空氣時(shí)，每立方米水的需氣量(以升計(jì))，宜為原水二價(jià)鐵含量(以 mg/L計(jì))的2～5倍。

8.天然錳砂濾池濾料的粒徑、厚度及濾速可按表C1確定。

表C1 濾料的粒徑、厚度及濾速

9.濾池墊層的粒徑和厚度，可按表C2確定。

表C2 濾池墊層的粒徑和厚度

10.重力式除鐵濾池的沖洗強(qiáng)度和沖洗時(shí)間，可按表C3確定。

表C3 重力式濾池的沖洗強(qiáng)度和沖洗時(shí)間

11.壓力式除鐵濾池的沖洗強(qiáng)度和沖洗時(shí)間，可按表C4確定。

表C4 壓力式濾池的沖洗強(qiáng)度和沖洗時(shí)間

(三)中壓、高壓、超高壓和亞臨界壓力汽包鍋爐

常用汽水分離系統(tǒng)的攜帶系數(shù)

表C5 中 壓 汽 包 爐

表C6 高 壓 汽 包 鍋 爐

表C7 超高壓和亞臨界壓力汽包鍋爐

(四)固定床離子交換系統(tǒng)選擇

表C8 固定床離子交換系統(tǒng)

注：①表中所列均為順流再生設(shè)備，當(dāng)采用對(duì)流再生設(shè)備時(shí)，出水質(zhì)量比表

中所列的數(shù)據(jù)要高。

②離子交換樹脂可根據(jù)進(jìn)水有機(jī)物含量情況選用凝膠或大孔型樹脂。

③表中符號(hào)：H——強(qiáng)酸陽離子交換器；Hw——弱酸陽離子交換器；

OH——強(qiáng)堿陰離子交換器；OHw——弱堿陰離子交換器；D——除

二氧化碳器； H/OH——陽、陰混合離子交換器。

續(xù)表C8

注：①表中所列均為順流再生設(shè)備，當(dāng)采用對(duì)流再生設(shè)備時(shí)，出水質(zhì)量比表

中所列數(shù)據(jù)為高。

②表中符號(hào)：H——?dú)潆x子交換器；Na1、Na2——一級(jí)或兩級(jí)鈉離子

交換器；D——除二氧化碳器。

(五)對(duì)流、順流再生陽、陰離子

交換樹脂工作交換容量圖

1.陽離子交換樹脂HCl對(duì)流再生工作交換容量，見圖C1。

2.陽離子交換樹脂 H2SO4對(duì)流再生工作交換容量，見圖C2。

3.陽離子交換樹脂 HCl順流再生工作交換容量，見圖C3。

4.陽離子交換樹脂 H2SO4順流再生工作交換容量，見圖C4。

5.陰離子交換樹脂 NaOH 對(duì)流再生工作交換容量，見圖C5。

6.陰離子交換樹脂 NaOH 順流再生工作交換容量，見圖C6。

圖C1 對(duì)流式鹽酸再生工作交換容量圖

注：進(jìn)水中鈣(鎂)離子濃度相等時(shí)，工作交換容量可提高1%～3%；層高為 1.6m 時(shí)，工作交換容量約降低1%～2%。

p硬為進(jìn)水硬度與含鹽量之當(dāng)量比(后同)。

再生劑比耗=再生劑用量/工作交換容量(后同)。

圖C2 對(duì)流式硫酸二步再生工作交換容量圖

注：進(jìn)水中鈣(鎂)離子濃度相等時(shí)，工作交換容量可提高1%～3%。

圖C3 順流式鹽酸再生工作交換容量圖

注：圖中虛線表示水中強(qiáng)酸陰離子濃度(c強(qiáng))的極限；如果所查得的工作交換容 量點(diǎn)落在與進(jìn)水c強(qiáng)相對(duì)應(yīng)的虛線上方，則表示在該條件下周期平均出水Na+濃度 將大于500～800μg/L，相應(yīng)的一級(jí)除鹽水電導(dǎo)率將大于5～10μS/cm。如該 出水水質(zhì)不合要求，應(yīng)提高再生劑用量或改用對(duì)流式。

進(jìn)水中鈣(鎂)離子濃度相等時(shí)，工作交換容量可提高1%～3%；水溫增(減)10 ℃，或堿度/含鹽量值增(減)0.2，工作交換容量可提高(減少)約3%。含鹽量為1 mg·eg/L時(shí)，工作交換容量可提高約3%。

圖C4 順流式硫酸一步再生工作交換容量圖

注：同圖C3的全部注文。如果采用分步再生，工作交換容量可以明顯提高。

圖C5 對(duì)流式氫氧化鈉再生工作交換容量圖

注：20℃再生時(shí)，工作交換容量降低約10%；用40%工業(yè)堿時(shí)，工作交換容 量可提高約3%～8%。進(jìn)水SO2-4/強(qiáng)酸陰離子為0.8時(shí)，工作交換容量可提高1%～ 2%。本圖適用于進(jìn)水 HSiO-3/總酸度<0.4的情況。

圖C6 順流式氫氧化鈉再生工作交換容量圖

注：20℃再生時(shí)，工作交換容量降低約10%，出水SiO2濃度提高；用40% 工業(yè)堿時(shí)，工作交換容量可提高約3%～8%。本圖適用于進(jìn)水H2SiO3/總酸度<0.4的 情況。

(六)順流離子交換器設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)

表C9 順流離子交換器設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

注：(1)運(yùn)行濾速上限為短時(shí)最大值。對(duì)于強(qiáng)酸陽、強(qiáng)堿陰離子交換器來說，當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)較好或采用自動(dòng)控制時(shí)，運(yùn)行濾速可按30m/h左右計(jì)算(以后同)。

(2)硫酸分步再生時(shí)的含量、酸量的分配和再生流速，可視原水中鈣離子 含量占總陽離子含量的比例不同經(jīng)計(jì)算或試驗(yàn)確定，當(dāng)采用兩步再生時(shí)：第一步 含量0.8%～1%，再生劑用量不要超過總量的40%，流速7～10m/h；第二步含 量2%～3%，再生劑用量為總量的60%左右，流速5～7m/h，采用三步再生時(shí)： 第一步0.8%～１%，流速8～10m/h；第二步含量2%～4%，流速5～7m/h； 第三步含量＜4%～ 6%，流速4～6m/h。每一步用酸量為總用酸量的1/3。

(3)離子交換樹脂的工作交換容量應(yīng)根據(jù)廠家提供的工藝性能曲線確定，當(dāng)沒有時(shí)可參考本表數(shù)據(jù)。

(4)置換流速與再生流速相同。

(七)對(duì)流離子交換器(逆流再生)設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)

表C10 對(duì)流離子交換器設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

注：(1)大反洗的間隔時(shí)間與進(jìn)水濁度、周期出水量等因素有關(guān)，一般約10 ～20d進(jìn)行一次，大反洗后可視具體情況增加再生劑量50%～100%。

(2)頂壓空氣量以上部空間面積計(jì)算，一般約0.2～0.3m3/(m3·min)，壓縮空氣應(yīng)有穩(wěn)壓裝置，“無頂壓”方式數(shù)據(jù)暫不列入。

(3)為防止再生亂層，應(yīng)避免再生液將空氣帶入離子交換器。

(4)硫酸分步再生時(shí)的濃度、酸量分配和再生流速可視原水中鈣離子含量 占總陽離子的比例不同經(jīng)計(jì)算或試驗(yàn)確定。采用分步再生的技術(shù)條件參見表C9。

(5)再生、置換(逆洗)應(yīng)用水質(zhì)較好的水，如陽離子交換器用除鹽水、氫 型水或軟化水。陰離子交換器用除鹽水。

(6)離子交換樹脂的工作交換容量應(yīng)根據(jù)廠家提供工藝性能曲線數(shù)據(jù)確定，當(dāng)沒有數(shù)據(jù)時(shí)可參考本表數(shù)據(jù)。

(八)對(duì)流離子交換器(浮動(dòng)床)設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)

表C11 對(duì)流離子交換器設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

注：(1)最低濾速(防止落床、亂層)陽離子交換器＞10m/h，陰離子交換器＞ 7m/h。樹脂輸送管內(nèi)流速為1～2m/s。

(2)硫酸分步再生技術(shù)條件參見表C9。

(3)本表中離子交換樹脂的工作交換容量為參考數(shù)據(jù)。

(4)反洗周期一般與進(jìn)水濁度、周期出水量等因素有關(guān)，反洗在清洗罐中 進(jìn)行，每次反洗后可視具體情況增加再生劑量50%～100%。

(九)《火力發(fā)電廠凝汽器管選材導(dǎo)則》

SD 116—84(節(jié)錄)凝汽器用管材

目前供凝汽器選用的國(guó)產(chǎn)管材，主要有含砷的普通黃銅管、錫黃銅管、鋁黃銅 管、白銅管和鈦管等。

表1

3.1 冶金部1978年頒布了我國(guó)凝汽器用黃銅管和白銅管的標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的管 材品種及其主要成分如下。

3.1.1 黃銅管(YB716—78標(biāo)準(zhǔn))

3.1.1.1 品種：國(guó)產(chǎn)黃銅管的品種和牌號(hào)列于表1中。

3.1.1.2 主要成分：黃銅管的主要成分列于表2中。

表2

3.1.2 白銅管(YB713—78標(biāo)準(zhǔn))

3.1.2.1 品種：國(guó)產(chǎn)白銅管的主要品種和牌號(hào)列于表3中。

3.1.2.2 主要成分：白銅管的主要成分列于表4中。

表3

表4

3.2 除符合上述“冶標(biāo)”的凝汽器管材外，目前正在試用的管材有以下兩種：

a.鈦管；

b.白銅 B10管。

3.3 與上述國(guó)產(chǎn)凝汽器管材品種相當(dāng)?shù)倪M(jìn)口管材也可選用。國(guó)產(chǎn)管材牌號(hào)和國(guó)外品 種的對(duì)照關(guān)系見附錄 B(本規(guī)定未列)。凝汽器管的選材技術(shù)規(guī)定

4.1 幾種管材的耐腐蝕性及其適用范圍

4.1.1 H68A管

H68A 管是在H68管成分中添加微量砷制成的。由于黃銅中的微量砷能有效 地抑制黃銅的脫鋅，因此，H68A管的耐脫鋅腐蝕性能比H68管要強(qiáng)得多，其主 要腐蝕形式為均勻腐蝕，使用壽命比H68管要長(zhǎng)。目前，不含砷的H68管已不推 薦使用。但H68A管在輕度污染的冷卻水中，也會(huì)出現(xiàn)層狀脫鋅與潰蝕，一般只用 于溶解固形物<300mg/L、氯離子<50mg/L的清潔冷卻水中。

4.1.2 HSn70-1A管

HSn70-1 管是多年來國(guó)內(nèi)外在淡水中使用較廣泛的管材。為了進(jìn)一步提高其 抗脫鋅的能力，在HSn70-1管成分中添加砷，即為“冶標(biāo)”的 HSn70-1A管。

HSn70-1A 管一般使用在溶解固形物<1000mg/L，氯離子<150mg/L的冷卻水 中。

HSn70-1A 管在表面有沉積物或表面有碳膜等情況下，容易發(fā)生點(diǎn)蝕。

4.1.3 HAl77-2A 管

HAl77-2A 管在清潔的海水中是耐蝕的，一般推薦在溶解固形物>1500mg/L或 海水的冷卻水中使用。

HAl77-2A 管耐砂蝕的能力差，在懸浮物及含砂量較高的海水或淡水中，會(huì)發(fā) 生嚴(yán)重的入口管端沖刷和由異物引起的沖擊腐蝕，腐蝕表面呈金黃色，腐蝕坑呈馬 蹄形，并有方向性。采用硫酸亞鐵成膜處理，能有效地減緩HAl77-2A 管的沖擊 腐蝕。也可用改進(jìn)水工設(shè)施，降低水中含砂量的方法，減緩銅管的沖擊腐蝕。

HAl77-2A 管表面附有有害膜時(shí)，往往會(huì)在短期內(nèi)出現(xiàn)腐蝕；在管材安裝不當(dāng) 或機(jī)組有振動(dòng)時(shí)，HAl77-2A 管容易在淡水中發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂和腐蝕疲勞損 壞；在污染的淡水中，HAl77-2A 管也不耐蝕。因此，HAl77-2A 管一般不推薦在 淡水中選用，也不宜在濃淡交變的冷卻水中使用。

4.1.4 B30管

B30管具有良好的耐砂蝕性能和耐氨蝕性能，適用于懸浮物和含砂量較高的海 水中，并適于安裝在凝汽器空抽區(qū)，可防止凝汽器管汽側(cè)的氨蝕。

B30管在污染的冷卻水中會(huì)發(fā)生點(diǎn)蝕和穿孔，在初期保護(hù)膜形成不良及表面有 積污的情況下，也容易發(fā)生孔蝕。因此，B30管應(yīng)使用在流速較高及含氧充足的冷 卻水中，采用海綿球清洗能明顯提高B30管的耐蝕性。

4.2 選材的技術(shù)規(guī)定

4.2.1 應(yīng)按表5中所規(guī)定的水質(zhì)和流速條件選用各種管材。

表5

①1500mg/L～海水是指這一范圍內(nèi)的穩(wěn)定濃度。對(duì)于濃度交替變化的水質(zhì)，需要通過專門的試驗(yàn)和研究選定管材。

4.2.2 在采用以上規(guī)定時(shí)，還應(yīng)考慮下述因素的影響：

4.2.2.1 水中懸浮物和含砂量的影響。

冷卻水中的懸浮物和含砂量對(duì)管材有影響，表6列出了各種管材所允許的冷卻 水懸浮物和含砂量。

上述含量的規(guī)定，是指在懸浮物中含砂量百分比較高的水質(zhì)，對(duì)于含砂量較少、含細(xì)泥較多的水，允許含量可適當(dāng)放寬。

H68A 和HSn70-1A管在采用硫酸亞鐵處理時(shí)，懸浮物的允許含量可提高到 500～1000mg/L。

表6

4.2.2.2 水質(zhì)污染的影響。

目前國(guó)產(chǎn)的凝汽器管，一般只適用于下述清潔程度的水中：

［S2-］<0.02mg/L；

［NH3］<1mg/L；

［O2］>4mg/L；

CODMn<4mg/L。

當(dāng)水質(zhì)污染程度超過此限時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況采用加氯處理、海綿球清洗、硫 酸亞鐵處理或限制排廢等措施，以減少其影響。

4.2.2.3 對(duì)于200MW及以上容量的機(jī)組，空抽區(qū)布置在中間部位的凝汽器以及空抽 區(qū)銅管已有氨蝕的凝汽器，其空抽區(qū)推薦采用 B30管。

4.2.2.4 鈦管對(duì)氯化物、硫化物和氨具有較好的耐蝕性，耐沖擊腐蝕的性能也較強(qiáng)，可在受污染的海水、懸浮物含量高的水中及在較高流速下使用。目前鈦管的使用經(jīng) 驗(yàn)不足，對(duì)其較易發(fā)生振動(dòng)、吸氫、生物積污引起銅管板腐蝕等問題尚待進(jìn)一步研 究總結(jié)，且價(jià)格較高，選用時(shí)，應(yīng)通過專門的試驗(yàn)和經(jīng)濟(jì)比較，并經(jīng)過上級(jí)電業(yè)管 理部門批準(zhǔn)。

4.2.2.5 B10管在清潔的海水中也較耐蝕，但缺乏耐沖擊腐蝕的使用經(jīng)驗(yàn)，選用時(shí)也 應(yīng)通過專門的試驗(yàn)確定。

4.2.2.6 為防止水中懸浮物在管內(nèi)沉積，引起管材的沉積物腐蝕，還應(yīng)注意低水流 速的影響。對(duì)于黃銅管，冷卻水在管內(nèi)的最低流速，一般不應(yīng)低于1m/s，白銅管 則一般不應(yīng)低于1.4m/s。管板的選用

對(duì)于溶解固形物<2000mg/L的冷卻水，可選用碳鋼板，但應(yīng)有防腐涂層。

對(duì)于海水，可選用 HSn62-1板或采用和凝汽器管材材質(zhì)相同的管板。

對(duì)于咸水，根據(jù)條件可選用上述任一種材質(zhì)的管板。

HSn62-1板的化學(xué)成分列于表7。

表7

(十)凝結(jié)水精處理設(shè)備的設(shè)計(jì)參考數(shù)據(jù)

體外再生混合離子交換器設(shè)計(jì)采用數(shù)據(jù)

運(yùn)行流速(m/h)

90～120

樹脂比例①(陽、陰)

體外再生混合離子交換器陽、陰樹脂比例建議參照以下條件選擇：

a.氫型混合離子交換器及當(dāng)污染物主要為腐蝕產(chǎn)物(凝汽器泄漏率低)，且凝結(jié) 水含氨、pH值高時(shí)，陽∶陰宜為2∶1；

b.銨型混合離子交換器及冷卻水為淡水時(shí)，陽∶陰宜為1∶1；

c.冷卻水為海水、高含鹽量水時(shí)，陽∶陰宜為2∶3。

樹脂粒度(mm)

0.45～0.6

混合空氣［m3/(m2·min)］2.3～2.4(p=1.08×105～1.47×105Pa)

正洗流速(m/h)

正洗水耗(m3/m3樹脂)

再生設(shè)備設(shè)計(jì)采用數(shù)據(jù)

空氣擦洗［m3/(m2 ·min)］3.4～4

擦洗方式② 脈沖進(jìn)水氣：

反洗進(jìn)氣1～2min

擦洗用氣源可選用羅茨風(fēng)機(jī)或羅茨風(fēng)機(jī)與壓縮空氣并用。

正洗進(jìn)氣2～3min

空氣壓力4.90×104Pa

擦洗次數(shù)：

起動(dòng) 30～40次

運(yùn)行 20次

反洗分層流速(m/h)

10～15(15min)

反洗樹脂流速(m/h)

陽陰樹脂各為10～15(15min)

再生液藥劑含量(%)

Hcl 4 NaOH 4

再生時(shí)間(min)

陽 30 陰 30～60

再生流速(m/h)

陽4～8 陰 2～4

再生比耗(kg/m3樹脂)

陽陰樹脂各為100

(十一)各種設(shè)備、管道防腐方法

表C12 各種設(shè)備、管道的防腐方法和技術(shù)要求

C12續(xù)表

注：當(dāng)使用的環(huán)境溫度低于0℃時(shí)，襯膠應(yīng)使用半硬橡膠。

(十二)化學(xué)監(jiān)督儀表選用參考表

表C13 化學(xué)監(jiān)督儀表的規(guī)范和測(cè)點(diǎn)位置

續(xù)表C13

(十三)汽包鍋爐汽水系統(tǒng)取樣點(diǎn)

表C14 汽包鍋爐汽水系統(tǒng)取樣點(diǎn)位置

續(xù)表C14

(十四)直流爐汽水系統(tǒng)取樣點(diǎn)

表C15 直流爐汽水系統(tǒng)取樣點(diǎn)位置

續(xù)表C15

_____________________

本規(guī)定主要編制者：金久遠(yuǎn)、曲玉珍、潘有道、李仲魯、袁維穎、沈凌霄、丁兆令、安炳仁、顧承隆。