第一篇：管式爐蒸氨在寧鋼焦化廠的應(yīng)用

寶鋼技術(shù)2010年第4期

管式爐法無(wú)蒸汽蒸氨新工藝在寧鋼的實(shí)踐

王玉萍,曹友寶，盧元儉

(寧波鋼鐵有限公司焦化廠 浙江 寧波15807)摘要: 寧波鋼鐵五豐塘焦化廠應(yīng)用了一種新的節(jié)能環(huán)保技術(shù),即管式爐法無(wú)蒸汽蒸氨生產(chǎn)技術(shù)。該技術(shù)利用煤氣在管式爐中加熱蒸氨廢水。再回到蒸氨塔內(nèi)進(jìn)行閃蒸,產(chǎn)生蒸汽,實(shí)現(xiàn)蒸氨過(guò)程。通過(guò)此方法可以不再使用直接蒸汽,避免了蒸汽蒸餾中廢水的增加。項(xiàng)目投產(chǎn)后,各項(xiàng)參數(shù)運(yùn)行穩(wěn)定,產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)合格,年減少污水約10萬(wàn)t,年經(jīng)濟(jì)效益647萬(wàn)元。

前 言

焦化廠的污水主要包括剩余氨水、粗苯分離水、煤氣水封冷凝水、部分地面收集水和直接蒸汽冷凝水等,其中80%以上為配煤所含水分和煉焦時(shí)生成的剩余氨水。該水中含有多種化合物(如酚、氨、硫化物、氰化物、油類(lèi)及機(jī)械雜質(zhì)等),其成分復(fù)雜,處理難度大,處理設(shè)備易腐蝕。傳統(tǒng)的焦化廠多采用直接蒸汽餾法處理含多種廢水的剩余氨水,工藝相對(duì)落后,蒸氨效率低、能耗高、操作環(huán)境差,且每處理1t廢水需要使用約300kg蒸汽,會(huì)多產(chǎn)生約300kg廢水。在生產(chǎn)過(guò)程中通入的是蒸汽,排出的是冷凝下來(lái)的廢水,能源使用很不合理。因此,研究開(kāi)發(fā)新蒸氨工藝技術(shù),提高焦化行業(yè)化產(chǎn)生產(chǎn)水平,實(shí)現(xiàn)高效、低耗、清潔節(jié)能生產(chǎn)意義重大。目前在用的蒸氨工藝主要有:蒸汽法蒸氨和無(wú)蒸汽法蒸氨,其中無(wú)蒸汽法蒸氨又以濟(jì)鋼焦化廠為代表的導(dǎo)熱油法蒸氨和目前寧鋼使用的管式爐法蒸氨工藝為主。

1、蒸氨工藝簡(jiǎn)介 1.1蒸汽法蒸氨工藝

冷鼓工段送來(lái)的剩余氨水經(jīng)過(guò)廢水換熱器與廢水換熱后,進(jìn)入蒸氨塔上部；從塔底向塔內(nèi)送入蒸汽作為熱源和塔內(nèi)的氣相介質(zhì),使剩余氨水在塔內(nèi)蒸餾進(jìn)行氨的分離；塔頂設(shè)分縮器實(shí)現(xiàn)塔內(nèi)回流,提高塔頂氨氣質(zhì)量。

工藝流程見(jiàn)圖1。

1.2導(dǎo)熱油法無(wú)蒸汽蒸氨工藝

冷鼓送來(lái)的剩余氨水,經(jīng)過(guò)煙道氣換熱、廢水換熱器換熱后,進(jìn)入蒸氨塔上部。塔底的部分廢水進(jìn)入再沸器,在再沸器內(nèi)與導(dǎo)熱油進(jìn)行換熱,用導(dǎo)熱油加熱后的水蒸汽返回蒸氨塔底作為熱源,其余廢水進(jìn)入廢水槽送出。導(dǎo)熱油的生產(chǎn)工藝為:經(jīng)過(guò)濾器濾除雜質(zhì)后,新導(dǎo)熱油經(jīng)補(bǔ)油泵、膨脹槽、導(dǎo)熱油循環(huán)泵送到加熱油爐,在加熱油爐內(nèi)被加溫后送至蒸氨再沸器,溫度降低后由回油總管經(jīng)脫除雜質(zhì)及輕組分后回導(dǎo)熱油循環(huán)泵而完成一個(gè)循環(huán)過(guò)程。該流程不使用直接蒸汽,利用導(dǎo)熱油加熱廢水產(chǎn)生的蒸汽蒸餾,節(jié)省蒸汽,減少?gòu)U水產(chǎn)生,導(dǎo)熱油閉路循環(huán),供熱穩(wěn)定,基本實(shí)現(xiàn)了清潔生產(chǎn)。工藝流程見(jiàn)圖2。

1.3管式爐法無(wú)蒸汽蒸氨工藝

冷鼓工段送來(lái)的剩余氨水經(jīng)過(guò)廢水換熱器與廢水換熱后,進(jìn)入蒸氨塔上部。塔底設(shè)蒸氨廢水循環(huán)泵將塔底的蒸氨廢水送入管式爐內(nèi),在管式爐內(nèi)加熱后的廢水進(jìn)入塔底的閃蒸水槽,進(jìn)行一次閃蒸,形成蒸汽作為塔的熱源。液相循環(huán)使用,多余的作為處理后廢水外排。工藝流程見(jiàn)圖3。

2、寧鋼管式爐法蒸氨工藝特點(diǎn)：

(1)以煤氣代替蒸汽加熱實(shí)現(xiàn)無(wú)直接蒸汽蒸氨。管式爐法工藝首先以焦?fàn)t煤氣為燃料,加熱蒸氨廢水,提高廢水溫度,以廢水在蒸氨塔內(nèi)閃蒸形成蒸汽,從而避免工藝過(guò)程廢水的產(chǎn)生,提高焦化廠清潔生產(chǎn)的水平,并解決了蒸氨能耗高、生產(chǎn)不穩(wěn)定、廢水量大和環(huán)境污染問(wèn)題。

(2)利用煤氣直接加熱蒸氨廢水,簡(jiǎn)化能源使用流程,使能源利用率得以提高。相比傳統(tǒng)的蒸汽法蒸氨和導(dǎo)熱油法蒸氨,管式爐法利用能源更直接,能源利用流程更簡(jiǎn)化,利用率更高。

(3)利用帶蒸發(fā)水槽的蒸氨塔。為確保加熱后的過(guò)熱水能夠順利地在塔內(nèi)形成蒸汽,在塔底設(shè)置了蒸發(fā)水槽,增大了蒸發(fā)面積,確保了蒸發(fā)過(guò)程中形成足夠的蒸汽。(4)管式爐進(jìn)液采用高進(jìn)低出的設(shè)計(jì)思路。隨著廢水在爐管內(nèi)的加熱,廢水的氣化率會(huì)增加。為減少因廢水氣化造成對(duì)爐管的腐蝕,采用上進(jìn)下出,利用位差增加熱水的壓力,減小廢水在爐管內(nèi)的氣化率。

3、管式爐法蒸氨與傳統(tǒng)蒸氨工藝相比的優(yōu)缺點(diǎn)：

(1)環(huán)保效益:由于管式爐利用煤氣加熱蒸氨廢水在塔內(nèi)閃蒸形成蒸汽,避免了蒸汽直接蒸氨時(shí)蒸汽冷凝廢水的產(chǎn)生。采用無(wú)蒸汽蒸氨后每小時(shí)可為寧鋼焦化廠減少污水產(chǎn)生量11.4,t年降低污水產(chǎn)生量約10萬(wàn)t。

(2)直接經(jīng)濟(jì)效益:寧鋼焦化廠蒸氨處理量按38t/h,蒸汽價(jià)格按120元/,t年生產(chǎn)時(shí)間按8760h計(jì),每年可減少蒸汽使用量99864,t節(jié)省蒸汽消耗1198.4萬(wàn)元,減少蒸氨廢水99864,t降低廢水處理及外排水費(fèi)用149.8萬(wàn)元(按照廢水處理綜合費(fèi)用為15元t進(jìn)行計(jì)算)。

(3)運(yùn)行成本費(fèi)用:年消耗煤氣費(fèi)用約665.76萬(wàn)元(按照950m3/h的煤氣耗量,焦?fàn)t煤氣單價(jià)按照0.8元/m3進(jìn)行計(jì)算),增加電耗約35.3萬(wàn)元(90kW循環(huán)水泵,按照0.7的利用系數(shù),電費(fèi)按照0.64元/kWh)。因此,110萬(wàn)t管式爐蒸氨工藝年總經(jīng)濟(jì)效益達(dá)到了647萬(wàn)元。如果按照設(shè)計(jì)的220萬(wàn)t焦炭規(guī)模,管式爐的能力發(fā)揮得更好,其煤氣消耗將會(huì)進(jìn)一步降低。

(4)管式爐法與導(dǎo)熱油法相比,都是利用煤氣加熱介質(zhì),管式爐法蒸氨節(jié)省了利用導(dǎo)熱油作為二次換熱的介質(zhì),降低了多次換熱過(guò)程中的損失,使用更直接,流程更簡(jiǎn)單,操作難度更低。(5)操作穩(wěn)定性:傳統(tǒng)的蒸汽法蒸氨,因?yàn)檎羝芫W(wǎng)泄漏或檢修等諸多原因,蒸氨被迫進(jìn)行停工,造成操作強(qiáng)度加大,同時(shí)因?yàn)檎舭钡臋z修也給后續(xù)的酚氰帶來(lái)生產(chǎn)的不均衡。利用煤氣加熱蒸氨廢水后,穩(wěn)定性大大加強(qiáng),異常停工的次數(shù)大大減少。

4、結(jié)論：蒸氨新工藝比傳統(tǒng)工藝少耗蒸汽量11.4t/h,少產(chǎn)生污水11.4t/h；年可節(jié)約蒸汽99864,t少產(chǎn)生污水99864t/a；降低能源消耗費(fèi)用35%以上,節(jié)省標(biāo)準(zhǔn)煤4021,t節(jié)省了處理費(fèi)用；污水處理站節(jié)省的處理能力用于處理其他工序污水,節(jié)省了工程造價(jià)；減輕了環(huán)境污染,職工操作環(huán)境得到改善，初步測(cè)算增加效益為647萬(wàn)元/a。對(duì)于目前推行低碳經(jīng)濟(jì)的時(shí)代,管式爐法蒸氨工藝節(jié)能效果顯著,非常值得推廣。

第二篇：變頻調(diào)速技術(shù)在濟(jì)鋼化工廠管式爐余熱利用項(xiàng)目中的探索與應(yīng)用

變頻調(diào)速技術(shù)在濟(jì)鋼化工廠管式爐余熱利用項(xiàng)目中的探索與應(yīng)用

濟(jì)鋼化工廠管式爐余熱利用項(xiàng)目中變頻調(diào)速系統(tǒng)采用變頻器和DCS相結(jié)合的方式,具有調(diào)速精度高、節(jié)能等特點(diǎn)。不但滿足了生產(chǎn)的需要，同時(shí)降低了能耗。

濟(jì)鋼化工廠二系統(tǒng)硫銨干燥工段年產(chǎn)硫銨量在11300～13800t之間，硫銨干燥熱源采用傳統(tǒng)的的集中式能源供給方式，即取自導(dǎo)熱油爐加熱后的導(dǎo)熱油。為了實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的目的，建立焦化化產(chǎn)系統(tǒng)的網(wǎng)化分布式能源系統(tǒng)，濟(jì)鋼化工廠試驗(yàn)實(shí)施了通過(guò)回收粗苯管式加熱爐排煙余熱，用于硫銨干燥取代原硫銨干燥導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)的方式，從而達(dá)到按需求就地生產(chǎn)并供應(yīng)能量的高效節(jié)能型能源轉(zhuǎn)換供給。

工藝流程：

工藝流程簡(jiǎn)述：通過(guò)風(fēng)機(jī)把粗苯管式爐的高溫?zé)煔猓ā?30℃）和空氣同時(shí)引入到熱風(fēng)轉(zhuǎn)換器，把脫苯塔釜的熱貧油打入熱風(fēng)轉(zhuǎn)換器作為補(bǔ)充加熱介質(zhì)。通過(guò)熱風(fēng)轉(zhuǎn)換器實(shí)現(xiàn)煙氣、空氣配風(fēng)、調(diào)節(jié)、補(bǔ)充加熱功能。出熱風(fēng)轉(zhuǎn)換器的混合氣體溫度約160℃，通過(guò)鼓風(fēng)機(jī)加壓后送入硫化干燥床對(duì)硫銨進(jìn)行干燥。干燥后的物料在除塵器中與氣體分離，可得到成品硫酸銨，凈化后的氣體（溫度大約70℃）經(jīng)引風(fēng)機(jī)后排空。

系統(tǒng)功能及組成控制方案

為了滿足工藝生產(chǎn)的需求，實(shí)現(xiàn)混合氣體的風(fēng)量與溫度的有效控制，并且能夠直觀的呈現(xiàn)生產(chǎn)過(guò)程中各參數(shù)變化的目的，決定采用變頻器與DCS系統(tǒng)相結(jié)合的方式。這樣不但能實(shí)現(xiàn)變頻器與管式爐頂?shù)碾妱?dòng)調(diào)節(jié)閥連鎖，而且可以實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程變頻調(diào)速。其基本工作原理為：當(dāng)變頻器啟動(dòng)風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，爐頂調(diào)節(jié)翻板連鎖開(kāi)始關(guān)閉，當(dāng)調(diào)節(jié)翻板關(guān)到位時(shí)，限位信號(hào)控制電動(dòng)閥停止動(dòng)作，高熱煙氣進(jìn)入煙道提供熱源。反之，當(dāng)變頻器停止時(shí)，翻板打開(kāi)，煙氣向上排空。風(fēng)機(jī)輸出的風(fēng)量由變頻器調(diào)節(jié)電機(jī)的轉(zhuǎn)速控制。系統(tǒng)中裝有遠(yuǎn)傳流量計(jì)，可實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)量。當(dāng)風(fēng)量較大時(shí)，實(shí)際風(fēng)量與設(shè)定值進(jìn)行比較,其中的正差值反饋給變頻器，變頻器輸出控制電機(jī)，使電機(jī)轉(zhuǎn)速降低，當(dāng)風(fēng)量較少時(shí)，實(shí)際風(fēng)量也將與設(shè)定值進(jìn)行比較信號(hào),其中的負(fù)差值反饋給變頻器，變頻器輸出控制電機(jī)，使電機(jī)轉(zhuǎn)速升高，最終控制風(fēng)量的滿足生產(chǎn)需要。

控制方式的選擇

為了實(shí)現(xiàn)啟動(dòng)方式的靈活性與可靠性，變頻器的啟動(dòng)采用了機(jī)旁啟動(dòng)和遠(yuǎn)程啟動(dòng)兩種方式。當(dāng)選擇機(jī)旁操作方式時(shí)，即在機(jī)旁操作箱上，可以直接控制變頻器的啟停操作；當(dāng)選擇遠(yuǎn)程操作時(shí)，操作人員可以在上位計(jì)算機(jī)上實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程自動(dòng)啟停變頻器操作。對(duì)于風(fēng)機(jī)的速度控制，變頻器的控制信號(hào)直接來(lái)自DCS控制系統(tǒng)。操作人員可以根據(jù)生產(chǎn)條件在上位計(jì)算機(jī)上靈活的選擇手動(dòng)或自動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)速度。當(dāng)選擇手動(dòng)調(diào)節(jié)時(shí)，操作人員可以及時(shí)觀察調(diào)節(jié)過(guò)程中其他參數(shù)的變化，并以此為依據(jù)控制生產(chǎn)，從而避免了機(jī)旁調(diào)速無(wú)法及時(shí)掌握控制參數(shù)的弊端，提高了生產(chǎn)控制的準(zhǔn)確度和精細(xì)度。當(dāng)選擇自動(dòng)調(diào)節(jié)時(shí)，即通過(guò)DCS系統(tǒng)進(jìn)行內(nèi)部PID運(yùn)算，然后系統(tǒng)將運(yùn)算結(jié)果轉(zhuǎn)換為0-20mA的信號(hào)傳送給變頻器，由變頻器輸出，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)的速度控制，最終達(dá)到自動(dòng)調(diào)節(jié)生產(chǎn)的目的。

變頻器與DCS系統(tǒng)的選擇

考慮到硫銨生產(chǎn)的運(yùn)行周期為每天運(yùn)行約12h，分三個(gè)班次，每個(gè)班次或2～3h，或4～5h不等，生產(chǎn)負(fù)荷不大，因此綜合考慮各方面因素，變頻器選用一臺(tái)國(guó)產(chǎn)合康75KW變頻器即可滿足生產(chǎn)要求。變頻器采用三線制啟動(dòng)方式，控制模式選擇矢量控制。

根據(jù)現(xiàn)有的條件，變頻器可接入二系統(tǒng)蒸氨DCS控制系統(tǒng)。該控制系統(tǒng)采用的是瑞士ABB公司IndustrialIT分散式控制系統(tǒng)AC

800F。AC

800F控制系統(tǒng)是融傳統(tǒng)的DCS和PLC優(yōu)點(diǎn)于一體的新一代開(kāi)放式控制系統(tǒng),具有較高的可靠性和良好的擴(kuò)展性能，可以較好的實(shí)現(xiàn)對(duì)變頻器的控制。

上位動(dòng)態(tài)顯示主要內(nèi)容

上位動(dòng)態(tài)顯示包括：顯示風(fēng)機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)；顯示風(fēng)機(jī)的故障；顯示變頻器的運(yùn)行狀態(tài)；即時(shí)彈出變頻器的故障狀態(tài)；變頻器給定頻率與反饋頻率；生產(chǎn)過(guò)程中其他溫度、壓力、流量等參數(shù)。

通過(guò)變頻器具有調(diào)壓、調(diào)頻、穩(wěn)壓、調(diào)速等基本功能及特性可知，變頻調(diào)速技術(shù)在本項(xiàng)目的應(yīng)用，不但能夠較好的滿足工藝生產(chǎn)的需要，并且可以有效降低能耗。因此在需要調(diào)速和間隙性生產(chǎn)的工況下，變頻調(diào)速技術(shù)的應(yīng)用具有較好的推廣前景。

第三篇：“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用 3000（寫(xiě)寫(xiě)幫整理）

“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用

摘要：目的：探討“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用效果。方法：選取我科符合標(biāo)準(zhǔn)的170例患者為研究對(duì)象，按照隨機(jī)數(shù)字表法將患者分為對(duì)照組85例，觀察組85例。對(duì)照組患者采取白扁帶系雙套結(jié)固定胃管方式；觀察組患者采取“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管。對(duì)比兩組患者的胃管留置過(guò)程中發(fā)生移位和脫出的狀況。結(jié)果：觀察組患者胃管移位和脫出的發(fā)生率顯著低于對(duì)照組，兩組對(duì)比差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05）。胃管脫出之后，對(duì)照組患者有2例發(fā)生吻合口瘺，觀察組患者未發(fā)生吻合口瘺。結(jié)論：“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用效果顯著，能夠有效降低非計(jì)劃性拔管的發(fā)生，值得臨床推廣。關(guān)鍵詞：“工”型鼻貼；活瓣式臉貼；非計(jì)劃拔管；壓瘡預(yù)防

食管癌手術(shù)術(shù)后患者需要常規(guī)留置胃管，一旦患者發(fā)生胃管不通暢或者胃管發(fā)生移位、脫出狀況會(huì)造成患者非計(jì)劃性拔管，造成患者胃液的滯留和胃擴(kuò)張膨脹，導(dǎo)致其周?chē)姆谓M織受到壓迫引發(fā)肺不張，同時(shí)還會(huì)因?yàn)槲敢褐亓Φ臓坷斐苫颊呶呛峡趶埩哟?，容易發(fā)生吻合口瘺狀況[1]。由此可見(jiàn)，對(duì)食管癌手術(shù)術(shù)后胃管的護(hù)理是預(yù)防和減少患者并發(fā)癥發(fā)生的重要環(huán)節(jié)，我院在2013年9月～2014年9月本科室進(jìn)行食管癌切除術(shù)后留置胃管的170例患者進(jìn)行研究，對(duì)比分析“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用效果，報(bào)道如下。1 資料與方法 1.1一般資料

選取2013年9月～2014年9月我科符合標(biāo)準(zhǔn)的170例患者為研究對(duì)象，按照隨機(jī)數(shù)字表法將患者分為對(duì)照組85例，觀察組85例。入選標(biāo)準(zhǔn)：患者年齡＞18歲；食管癌手術(shù)置入胃管患者。排除標(biāo)準(zhǔn)：術(shù)后發(fā)生吻合口瘺；中途自動(dòng)退出；死亡患者。其中對(duì)照組患者男性45例，女性40例，患者年齡40～75歲，平均年齡（67.45±3.12）歲；胃管留置管時(shí)間為5～10d，平均留置時(shí)間（7.25±1.67）d。觀察組患者男性47例，女性38例，患者年齡41～76歲，平均年齡（66.72±1.34）歲；胃管留置管時(shí)間為5～11d，平均留置時(shí)間（7.46±1.46）d。兩組患者在性別、年齡、平均年齡和胃管留置時(shí)間等一般資料對(duì)比差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05），具有可比性。1.2方法

對(duì)照組患者采取白扁帶系雙套結(jié)固定胃管方式：取0.5cm*1cm醫(yī)用橡膠膠布粘貼在患者鼻胃管外露刻度處作為標(biāo)記，同時(shí)將長(zhǎng)度為60cm的白扁帶對(duì)折交叉打結(jié)之后固定在膠布的上面，隨后將白扁帶的其中一段從患者耳廓上繞過(guò)，繞過(guò)后在患者枕部和白扁帶的另一端在患者耳前打結(jié)固定，最后步驟再外露的胃管13cm處使用醫(yī)用橡膠膠布將患者的胃管全部纏繞固定在患者的面頰部。觀察組患者采取“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管。“工”型鼻貼法：剪出長(zhǎng)寬為5cm*6cm的粘結(jié)性棉布伸縮膠帶，將膠帶按照長(zhǎng)寬平均折成三份，剪成“工”字形，隨后將其貼在患者留置胃管側(cè)的鼻翼，中間的長(zhǎng)形需要和患者的胃管平行，環(huán)形固定在患者的胃管上?；畎晔侥樫N法：4cm*12cm的粘結(jié)性棉布伸縮膠帶一條，3M的透明敷料一塊，長(zhǎng)寬為6cm*7cm，長(zhǎng)度為17cm的棉株繩。將膠帶在中間對(duì)折后將其兩端的膠帶粘貼在透明敷料上，最后將患者鼻部15cm處的外露胃管使用棉株繩固定在穿孔位置。1.3觀察指標(biāo)

有關(guān)人員記錄兩組患者發(fā)生胃管移位和胃管脫出的狀況。胃管出鼻孔處刻度發(fā)生改變，但＜5cm判斷為移位；胃管出鼻孔處刻度發(fā)生＞10cm的變化判定為胃管脫出。同時(shí)還需觀察兩組患者胃管脫出后吻合口瘺狀況的發(fā)生狀況。1.4統(tǒng)計(jì)學(xué)處理

本次研究當(dāng)中的所有數(shù)據(jù)均采用SPSS17.0統(tǒng)計(jì)軟件進(jìn)行處理，計(jì)量資料采用均數(shù)±標(biāo)準(zhǔn)差（x±s）表示，計(jì)數(shù)資料采用率（%）表示，采用X檢驗(yàn)，P＜0.05表示差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。2 結(jié)果

2.1兩組患者胃管移位和脫出發(fā)生率比較分析

本次研究結(jié)果顯示，觀察組患者發(fā)生胃管移位11例，發(fā)生率為12.94%，發(fā)生胃管脫出1例，發(fā)生率為1.18%；對(duì)照組患者發(fā)生胃管移位27例，發(fā)生率為

231.76%，發(fā)生胃管脫出9例，發(fā)生率為10.59%?？梢?jiàn)觀察組患者胃管移位和脫出的發(fā)生率顯著低于對(duì)照組，兩組對(duì)比差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05），詳情見(jiàn)表1。

表1 兩組患者胃管移位和脫出發(fā)生率比較分析[n(%)]

組別 對(duì)照組 觀察組 X2 P值 例數(shù) 85 85

胃管移位 27（31.76）11（12.94）10.754 ＜0.05

胃管脫出 9（10.59）1（1.18）11.063 ＜0.05 2.2胃管脫出后吻合口瘺發(fā)生情況對(duì)比

調(diào)查結(jié)果顯示，胃管脫出后，對(duì)照組患者有2例發(fā)生吻合口瘺，觀察組患者未發(fā)生吻合口瘺狀況。3 討論

中國(guó)是當(dāng)前世界上發(fā)生食管癌和食管癌死亡率最高的國(guó)家，全世界每年食管癌患者的數(shù)量，約有一半集中在中國(guó)，此類(lèi)人群較多集中在我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平低的農(nóng)村地區(qū)[2]。當(dāng)前臨床中針對(duì)食管癌患者的治療仍多以手術(shù)治療為主，據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，食管癌術(shù)后并發(fā)癥的發(fā)生率約為37.94%，常見(jiàn)并發(fā)癥類(lèi)型包含術(shù)后出血、吻合口瘺、肺部感染和肺不張等[3]。其中吻合口瘺是患者最嚴(yán)重的術(shù)后并發(fā)癥，其主要發(fā)生在患者術(shù)后3～8d，患者的病死率較高，是造成食管癌術(shù)后患者死亡的主要原因。臨床實(shí)踐證實(shí)，胃液的滯留產(chǎn)生巨大拉力導(dǎo)致吻合口張力加大是造成吻合口瘺的重要原因[4]。非計(jì)劃性拔管主要指胃管的意外脫落患者未經(jīng)醫(yī)護(hù)人員同意患者自行拔管的現(xiàn)象。一旦發(fā)生非計(jì)劃性拔管需要對(duì)患者重新置管，但容易對(duì)患者造成吻合口瘺和諸多感染。吻合口瘺會(huì)導(dǎo)致患者發(fā)生膿胸、引起大量能量消耗，繼而引發(fā)肺部并發(fā)癥，例如，肺部感染、肺不張等，使患者的肺部功能?chē)?yán)重受損，甚至產(chǎn)生呼吸衰竭[5]。

本次研究結(jié)果顯示，觀察組患者采取“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管的方式，觀察組患者發(fā)生胃管移位11例，發(fā)生率為12.94%，發(fā)生胃管脫出1例，發(fā)生率為1.18%；對(duì)照組患者發(fā)生胃管移位27例，發(fā)生率為31.76%，發(fā)生胃管脫出9例，發(fā)生率為10.59%。可見(jiàn)觀察組患者胃管移位和脫出的發(fā)生率顯著低于對(duì)照組，兩組對(duì)比差異具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05）。可見(jiàn)“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管在壓瘡預(yù)防及非計(jì)劃拔管中的應(yīng)用效果較好，能夠顯著降低患者胃管移位和脫出的發(fā)生率。胃管脫出后，對(duì)照組患者有2例發(fā)生吻合口瘺，觀察組患者未發(fā)生吻合口瘺狀況?？梢?jiàn)，“工”型鼻貼聯(lián)合活瓣式臉貼固定胃管的方式較為穩(wěn)定，且能夠顯著降低胃管脫出后吻合口瘺的發(fā)生率，降低了患者再次留置胃管的危險(xiǎn)。參考文獻(xiàn)：

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