第一篇：水煤漿加壓氣化技術(shù)改造小結(jié)

水煤漿加壓氣化技術(shù)改造小結(jié)

楊貴州，王軍，楊國強(qiáng)(山東兗礦魯南化肥廠機(jī)動(dòng)處 滕州 277527)2002-02-16 兗礦魯南化肥廠水煤漿加壓氣化裝置自1994年3月10日通過生產(chǎn)考核以來，根據(jù)實(shí)際情況對不適應(yīng)系統(tǒng)穩(wěn)定生產(chǎn)的設(shè)備、裝置進(jìn)行了一系列的改造，目前整個(gè)工藝系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn)，達(dá)到了設(shè)計(jì)能力。1 技術(shù)改造主要內(nèi)容

(1)文氏洗滌器增設(shè)除垢裝置

當(dāng)氣化系統(tǒng)運(yùn)行一段時(shí)間后(一般為5～7d)，洗滌器開始結(jié)垢，垢層逐漸增加，直到氣化爐壓差過大，使激冷水供應(yīng)不足而導(dǎo)致停車。在￠150的管道內(nèi)結(jié)垢曾經(jīng)達(dá)到52mm，對系統(tǒng)的長周期穩(wěn)定運(yùn)行帶來了非常不利的影響。據(jù)分析，結(jié)垢較快的主要原因是系統(tǒng)帶灰過多所致，因此在文氏洗滌器增設(shè)水力噴管，洗滌器結(jié)垢問題得到了控制。(2)氣化爐上升管支撐的改造

氣化爐內(nèi)上升管原采用4條拉筋和4個(gè)角鋼支架支撐，在開停車過程中由于壓力的驟變而產(chǎn)生巨大的振動(dòng)，使支架變形、斷裂，導(dǎo)致整個(gè)上升管脫落。本著彈性減震和剛性保護(hù)相結(jié)合的方針，在上升管的底部增加1個(gè)托盤，使上升管通過彈性支架支撐在托盤上，上部的拉筋僅起到定位作用。改造后徹底解決了這一現(xiàn)象。(3)閃蒸系統(tǒng)管道的改造

在運(yùn)行過程中閃蒸系統(tǒng)的工藝管道存在一定的設(shè)計(jì)和工藝問題。氣化爐至高壓閃蒸罐管線原先從激冷室底部出來，垂直向下15m再折流向上進(jìn)入高壓閃蒸罐。這就使黑水中的灰塵沉積在折流處，造成堵塞，影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行。我們把這段管線改為水平布置，減少了灰垢在管道中的沉積。

(4)氣化爐渣口的改造

氣化爐渣口的尺寸對氣化各項(xiàng)工藝參數(shù)影響很大。為了能達(dá)到最佳的工藝狀態(tài)，從1998年開始先后與華東理工大學(xué)、西北院等進(jìn)行了交流和論證，在取得充分理論依據(jù)的前提下，將氣化爐渣口由￠625改為￠525。改造后合成氨產(chǎn)量提高了近8％，渣的可燃物含量由42.95％降為39.03％，大大改善了工藝狀況。不斷深化設(shè)備、材料、備品配件的國產(chǎn)化工作

進(jìn)口設(shè)備、材料、備品配件的國產(chǎn)化是一項(xiàng)需要長期堅(jiān)持的工作。在確保長周期穩(wěn)定運(yùn)行的同時(shí)，不斷開展和深化設(shè)備、材料、備品配件的國產(chǎn)化工作為我廠帶來了較好的經(jīng)濟(jì)效益。(1)氣化爐耐火材料的國產(chǎn)化

氣化爐耐火材料在德士古裝置的安裝和運(yùn)行過程中占有相當(dāng)重要的地位，屬于造價(jià)高、損耗快的易損材料。最初進(jìn)口1爐耐火磚折合人民幣約600多萬元，使用壽命在5 000～8 000h左右。由于價(jià)格高、使用周期短，直接影響了生產(chǎn)成本。因此，實(shí)現(xiàn)氣化爐耐火材料的國產(chǎn)化是德士古技術(shù)國產(chǎn)化任務(wù)中最艱巨、最重要的部分。

1993年8月，在原化工部國產(chǎn)化辦公室的協(xié)調(diào)下，組成了由魯南化肥廠、洛陽耐火材料研究院和新鄉(xiāng)耐火材料廠共同參加的八五科技公關(guān)小組。經(jīng)過努力，第一套氣化爐用國產(chǎn)耐火磚于 1994年11月在我廠投入使用，壽命達(dá)到6 002h，基本達(dá)到國產(chǎn)化指標(biāo)。以后的幾年我們立足于國內(nèi)，完全解決了耐火材料的質(zhì)量問題，使國產(chǎn)耐火磚的壽命達(dá)到了13000h，其價(jià)格在6～8萬元／t，大大低于進(jìn)口耐火磚的價(jià)格，為降低我廠的生產(chǎn)成本作出了很大的貢獻(xiàn)。(2)氣化爐燒嘴的國產(chǎn)化 燒嘴是氣化裝置的關(guān)鍵部件之一，我廠最初的4套燒嘴均是從德士古公司進(jìn)口的，每支燒嘴的價(jià)格約10萬美元。在使用過程中，發(fā)現(xiàn)燒嘴的一次氧部位在7個(gè)月內(nèi)全部損壞，且存在價(jià)格高和到貨不及時(shí)的現(xiàn)象，嚴(yán)重制約著我廠的長周期運(yùn)行。為此，先后與北京鋼鐵研究總院、華東理工大學(xué)、鎮(zhèn)海燒嘴研究所和國營9327廠等單位聯(lián)合，在較短的時(shí)間內(nèi)解決了這一難題。目前所使用的燒嘴全是國內(nèi)自制，最長使用壽命達(dá)到90d，完全滿足了氣化爐的工藝要求。(3)高、低壓煤漿泵的國產(chǎn)化

高、低壓煤漿泵負(fù)擔(dān)著工藝運(yùn)行過程中煤漿的傳送任務(wù)，系從國外引進(jìn)。由于煤漿中含有大量的微小顆粒，對設(shè)備的磨損快，普通的柱塞泵根本滿足不了氣化裝置的工藝要求，而隔膜泵在我國尚未開發(fā)。為此，與上海大隆機(jī)器廠和沈陽有色冶金機(jī)械廠聯(lián)合，通過現(xiàn)場測繪和更新設(shè)計(jì)，初步完成了該泵的國產(chǎn)化工作，并對原低壓煤漿泵的擦盤式變頻器進(jìn)行了改造，目前已在我廠投入使用。3 存在問題

德士古氣化裝置在我廠已運(yùn)行了近8年，雖然進(jìn)行了一系列的改造，還是存在一定問題。(1)熱電偶

由于氣化爐的操作溫度較高，環(huán)境較為惡劣，熱電偶的保護(hù)套管在開車1周左右即被損壞，我們先后與多家科研機(jī)構(gòu)和廠家聯(lián)系，并積極進(jìn)行試驗(yàn)和合作，但效果都不是很理想。(2)灰水系統(tǒng)閥門結(jié)垢

氣化爐灰水系統(tǒng)多采用不銹鋼球閥，常因灰垢而造成閥門無法開關(guān)。而閥門本身仍就非常完好，給我廠造成了較大的浪費(fèi)。(3)爐底大法蘭和破渣機(jī)的密封

由于需經(jīng)常拆卸氣化爐爐底法蘭，導(dǎo)致密封口損壞而出現(xiàn)泄漏。目前這一問題仍舊沒有得到解決。4 結(jié)語

經(jīng)過我廠廣大工程技術(shù)人員的共同努力，8年來已較好地掌握了德士古水煤漿加壓氣化技術(shù)，創(chuàng)造了單臺(tái)氣化爐連續(xù)運(yùn)行77.34 d的記錄。而且所開發(fā)的多噴嘴對置新型爐獲得了國家專利，提高了水煤漿加壓氣化裝置的生產(chǎn)能力。

德士古水煤漿加壓氣化技術(shù)在我廠成功運(yùn)用，并取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。該裝置通過技術(shù)引進(jìn)、建設(shè)并迅速達(dá)產(chǎn)，表明了在引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)時(shí)，采取設(shè)計(jì)、科研、生產(chǎn)相結(jié)合的體制，是消化吸收國外先進(jìn)技術(shù)的有效方式。同時(shí)根據(jù)我國煤炭資源儲(chǔ)量豐富的實(shí)際情況，為我國化學(xué)工業(yè)在原料路線的選擇上探索出了一條新路。

第二篇：加壓過濾機(jī)的技術(shù)改造探索

加壓過濾機(jī)在應(yīng)用中的技術(shù)改造探索

（河南省許昌新龍礦業(yè)有限公司選煤廠，河南 禹州 461670）

摘要：根據(jù)GPJ-72型加壓過濾機(jī)在梁北選煤廠近幾年的使用情況，闡述了加壓過濾機(jī)在使用中出現(xiàn)的一些問題，以及采取的一系列針對性的技改措施。對目前廣泛使用加壓過濾機(jī)過濾浮選精煤的選煤廠具有較高的借鑒和指導(dǎo)意義。

關(guān)鍵詞：加壓過濾機(jī)；技術(shù)改造；創(chuàng)新性

一、概述：

梁北洗煤廠隸屬于河南神火集團(tuán)，是一座設(shè)計(jì)能力為0.90Mt/a的礦井型煉焦煤選煤廠，入洗原煤為瘦煤。經(jīng)過不斷的技改后，現(xiàn)入洗原煤量達(dá)到1.5Mt/a。選煤廠采用原煤預(yù)先脫泥+有壓給料三產(chǎn)品重介旋流器分選+粗煤泥TBS回收+細(xì)煤泥浮選機(jī)浮選+浮選精煤加壓過濾機(jī)回收+尾煤壓濾機(jī)回收的工藝流程。主要產(chǎn)品為精煤和中煤，精煤灰分Ad≦11%,水分Mt≦12%。主要用戶為國內(nèi)煉焦配煤和高爐噴吹煤。入洗原煤脆易碎，粉煤量過大，末煤和煤泥含量特別高，主導(dǎo)粒級是3-5mm和0.5-0mm級，分別占到38.03%和32.05%，浮選處理量大，浮選精煤占精煤總產(chǎn)量的58%左右。

該廠浮選精煤最終脫水設(shè)備為三臺(tái)山東萊蕪煤礦機(jī)械廠生產(chǎn)的GJP-72型加壓過濾機(jī)。加壓過濾機(jī)在近幾年的實(shí)際生產(chǎn)使用當(dāng)中，存在一些弊端，影響到加壓過濾機(jī)的使用效果。針對這些問題，該廠的技術(shù)人員大膽進(jìn)行了一系列針對性的改造與探索工作，并取得了顯著的改造效果。

二、存在的問題和技改措施：

1.1、存在問題：三臺(tái)加壓過濾機(jī)的汽水分離器排出的氣體共用一根DN350的排氣管，由于管徑小，汽水分離器內(nèi)的氣體不能及時(shí)的排除，內(nèi)部氣壓過高，導(dǎo)致汽水分離器上蓋被頂開焊、排氣管排氣時(shí)聲音刺耳。同時(shí)，汽水分離器和下倉排氣管排氣時(shí)噴射出大量的煤塵，嚴(yán)重影響周邊環(huán)境衛(wèi)生。

1.2、技改措施：將三臺(tái)加壓過濾機(jī)汽水分離器共用的排氣管由原DN350的鋼管更換為DN800的鋼管，排氣管出廠房后用90°彎頭向下引入一個(gè)水箱內(nèi)，水箱內(nèi)水面距排氣口1.5米左右。通過上述改造，加大了排氣管道直徑，使汽水分離器內(nèi)的氣體可以快速得到釋放，降低了管道內(nèi)的氣壓，消除了加壓排氣時(shí)產(chǎn)生刺耳的噪音。排氣管排出的水滴及煤塵通過水箱的吸收容納，大大減少了以往加壓排氣時(shí)煤塵飛濺，嚴(yán)重污染周邊環(huán)境的現(xiàn)象。

三臺(tái)加壓過濾機(jī)的下倉排氣管分別用DN100的鋼管切線引入各自的汽水分離器下部，經(jīng)緩沖后隨下濾液水進(jìn)入浮選精礦桶。杜絕了以往排料時(shí)聲音刺耳、向外噴射煤塵的現(xiàn)象。

2.1、存在問題：加壓倉內(nèi)的攪拌器因?yàn)殚L期處于高溫、高壓、潮濕的環(huán)境，清洗濾布時(shí)水滴飛濺，很容易造成攪拌器電機(jī)絕緣值降低，造成電機(jī)燒壞，進(jìn)而導(dǎo)致槽內(nèi)物料堆積，主軸過負(fù)荷轉(zhuǎn)不起來。并且加壓倉內(nèi)空間狹小，攪拌器安裝位置靠近倉壁一側(cè)，導(dǎo)致日常檢修維護(hù)攪拌器及電機(jī)費(fèi)工費(fèi)時(shí)非常不方便。

2.2、技改措施：在加壓倉底部安裝一臺(tái)無水式機(jī)械密封渣漿泵，抽取煤漿槽底部的物料，揚(yáng)水管通過支管分別向下插入濾盤之間的煤漿槽內(nèi)。通過料打料的方式，使煤漿槽內(nèi)的物料產(chǎn)生充分的沖擊攪拌，使礦漿混合均勻，防止沉降堆積。自2013年10月份投用以來，使用

效果顯著，原先煤漿槽內(nèi)積煤的現(xiàn)象得到了很好的解決，沒有再發(fā)生過主軸因積煤堵轉(zhuǎn)的現(xiàn)象。另外因取代了原來的5臺(tái)攪拌器，只有一臺(tái)渣漿泵，減少了故障點(diǎn)，設(shè)備維護(hù)工作量極小。節(jié)約了攪拌器購置費(fèi)用和維修電機(jī)的費(fèi)用，降低了電耗，年可產(chǎn)生良好的經(jīng)濟(jì)效益。

3.1、存在問題：加壓過濾機(jī)氣動(dòng)控制系統(tǒng)所需的高壓風(fēng)由配套的三臺(tái)高壓風(fēng)機(jī)提供，而壓濾車間的高壓風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)產(chǎn)生的風(fēng)量不能被兩臺(tái)壓濾機(jī)全部利用，造成能耗的浪費(fèi)。

3.2、技改措施：將壓濾車間空壓機(jī)的排氣管道與加壓過濾機(jī)的高壓風(fēng)管進(jìn)行連接，利用空壓機(jī)產(chǎn)生的氣體（0.8Mpa左右）作為加壓過濾機(jī)氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的氣源，不但節(jié)約了能耗和材料費(fèi)用，還減少了設(shè)備的故障點(diǎn)，降低了設(shè)備維護(hù)的工作量，取得良好的技改效果。

4.1、存在問題：加壓過濾機(jī)的來料精礦桶由于浮選精礦泡沫較多，導(dǎo)致加壓入料泵吸入空氣產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象，上料不好造成冒桶，經(jīng)常需停機(jī)處理精礦桶液位，影響生產(chǎn)的連續(xù)進(jìn)行。

4.2、技改措施：在浮選精礦桶的上方安裝一個(gè)布水器，布水器由 8根DN80的鋼管環(huán)形均布焊接在一段DN300的主管上。每根鋼管的下方沿軸向均布鉆3mm的孔，并在一側(cè)焊接布水擋板，用循環(huán)水作為水源向精礦桶進(jìn)行噴水，通過機(jī)械方法進(jìn)行消泡。為防止堵塞，在來水管上制作簡單的管道除雜器過濾雜物。改造后，精礦桶內(nèi)泡沫集聚量明顯減少，加壓入料泵上料狀況得到顯著改善。

5.1、存在問題：浮選精礦細(xì)粒級物料較多，容易造成濾布表面空隙被細(xì)顆粒物料堵塞覆蓋，造成濾布透氣性能降低，嚴(yán)重影響加壓

過濾機(jī)脫水效果及處理量。

5.2、技改措施：將德瑞克高頻細(xì)篩的篩上物直接進(jìn)入浮選精礦桶，對浮選精礦進(jìn)行摻粗處理。通過增大礦漿的粒度，有效防止了細(xì)粒級的顆粒堵塞濾布，提高了附著到濾布表面物料的透氣性，使加壓過濾機(jī)的脫水效果和處理量得到顯著提升。

6.1、存在問題：加壓倉內(nèi)入料管道由于處于高速過流狀態(tài)，分支較多，管道的接頭部位經(jīng)常出現(xiàn)磨爛漏料現(xiàn)象，給日常的設(shè)備檢修維護(hù)及衛(wèi)生打掃工作帶來了較大的工作量。

6.2、技改措施：對加壓過濾機(jī)的倉內(nèi)入料主管道及各支管全部更換為耐磨管。提高了管道的使用壽命，降低了管道日常檢修維護(hù)的工作量。

7.1、存在問題：加壓倉內(nèi)的卸料溜槽由于長期處于高溫、潮濕環(huán)境，溜槽內(nèi)壁銹蝕嚴(yán)重，排料時(shí)物料排泄不暢，堵塞溜槽，造成濾扇被擠歪，溜槽周邊積煤嚴(yán)重。

7.2、技改措施：在加壓過濾機(jī)的排料溜槽內(nèi)壁上，根據(jù)溜槽的尺寸加工不銹鋼板進(jìn)行懸掛固定，提高溜槽內(nèi)壁的光滑度。改造后精煤下料暢通，大大將少了精煤在溜槽內(nèi)堆積，堵塞下料溜槽的現(xiàn)象。同時(shí)也降低了工人清理積煤的工作量及勞動(dòng)強(qiáng)度。

8.1、存在問題：加壓過濾機(jī)的倉放空閥管道為DN80的鋼管，由于管子直徑太細(xì)，且上端帶有變徑短接，放料管經(jīng)常被堵塞，導(dǎo)致倉內(nèi)衛(wèi)生打掃工作費(fèi)時(shí)費(fèi)力。

8.2、技改措施：將加壓過濾機(jī)的倉放空閥管道由原來DN80且?guī)?/p>

變徑的管子，用一段DN150的直管進(jìn)行更換。改造后，倉放空閥排料暢通，徹底解決了以往放料管容易堵塞，加壓倉內(nèi)打掃衛(wèi)生不方便的難題。

三、結(jié)束語：

梁北選煤廠針對加壓過濾機(jī)在該廠使用中遇到的一系列問題，積極進(jìn)行技術(shù)改造，取得了較好的技改效果，使設(shè)備的運(yùn)行更加可靠、高效，充分發(fā)揮了加壓過濾機(jī)在浮選精煤脫水這一關(guān)鍵環(huán)節(jié)的良好性能，對當(dāng)下大量使用加壓過濾機(jī)進(jìn)行浮精脫水的重介選煤廠具有重要的借鑒和指導(dǎo)意義。

參考文獻(xiàn)：

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[3]吳式瑜.中國選煤的發(fā)展[J].煤炭加工與綜合利用，2006

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第三篇：對GSP干法粉煤加壓氣化工藝技術(shù)的評述

對GSP干法粉煤加壓氣化工藝技術(shù)的評述

作者/來源：章榮林（中國天辰化學(xué)工程公司，天津 300400)日期：2007-3-6

近來我國繼Shell煤氣化熱以后，又掀起了一陣GSP煤氣化熱，主要是由甲醇熱和煤化工熱引起的，化工界都在致力于尋找一種十全十美的潔凈煤氣化新工藝技術(shù)，國外煤氣化的專利商也都來中國尋求商機(jī)，來華推銷各自的煤氣化技術(shù)。

GSP干法粉煤加壓氣化工藝技術(shù)是1979年發(fā)展起來的，1979年前民主德國燃料研究所在弗來堡建立了一套熱負(fù)荷為3MW的煤氣化中試裝置，氣化爐內(nèi)有耐火材料襯里。1996年又建了一套熱負(fù)荷為5MW的煤氣化中試裝置，氣化爐采用水冷壁。曾試燒過各種不同原料和煤種。1984年在黑水泵市建立了一套熱負(fù)荷為130MW的氣化裝置，氣化爐內(nèi)有水冷壁內(nèi)件，每天投煤量為720t褐煤，產(chǎn)氣量為50000 m3/h，是一套商業(yè)性示范裝置，用以生產(chǎn)燃料氣，氣化操作壓力為2.8MPa，操作溫度為1400℃。1984~1990年采用褐煤為原料氣化，約有6年氣化褐煤的經(jīng)驗(yàn)。1990~1992年氣化天然氣，1992~1994年氣化煤油，后來又氣化過城市垃圾、工業(yè)廢物、焦油等物料，主要是氣化焦油。從1998年開始?xì)饣褂?，生產(chǎn)出來的煤氣與固定層氣化爐生產(chǎn)出來的煤氣聯(lián)網(wǎng)，用以生產(chǎn)甲醇和聯(lián)合循環(huán)發(fā)電（IGCC）。這套裝置至今尚在正常運(yùn)行。2001年在英國建成了一套GSP氣化裝置，用以處理化工廠排出的含氯廢水，液態(tài)供料，氣化爐熱負(fù)荷為30MW，氣化壓力為2.9MPa，氣化溫度為1400℃，激冷型。2004年在捷克建成了一套GSP氣化裝置，進(jìn)料為焦油，氣化爐熱負(fù)荷為140MW，氣化操作壓力為2.8MPa，操作溫度為1400℃，用于聯(lián)合循環(huán)發(fā)電。GSP氣化工藝技術(shù)有氣化褐煤、焦油、天然氣、煤油、城市垃圾等用以處理廢料、生產(chǎn)燃料氣、發(fā)電、生產(chǎn)甲醇的經(jīng)驗(yàn)。

1特點(diǎn)

⑴原料煤經(jīng)備煤、破碎后，用燃煤粉的煙道氣加熱干燥磨粉，干燥至煤粉中含水分＜2%（褐煤為8%~10%），經(jīng)球磨機(jī)磨成粒徑＜0.2mm占80%以上的粉煤。如原料煤的灰熔點(diǎn)較高，可在磨粉時(shí)加入助溶劑混磨。干燥后的粉煤可用氮?dú)饣蚨趸細(xì)饨?jīng)煤鎖斗、加料斗送至氣化爐氣化。基本上與殼牌干法粉煤加壓氣化技術(shù)的煤粉制備系統(tǒng)相似。

⑵氣化爐采用單噴嘴、頂噴，底部排渣。噴嘴可采用組合式噴嘴。GSP爐與Shell爐一樣，正常時(shí)也要燃燒液化氣或其他可燃?xì)怏w，以便于點(diǎn)火、防止熄火和確保安全生產(chǎn)。

⑶氣化壓力可以在2.5~4.0 MPa之間，氣化溫度為1400~1600℃，比灰渣的流動(dòng)溫度高100~150℃。為調(diào)節(jié)爐溫，需向氣化爐內(nèi)輸入蒸汽。

⑷氣化爐內(nèi)不襯耐火磚，爐內(nèi)設(shè)有水冷壁，水冷壁的向火面是碳化硅耐火材料涂層，涂層厚度為20mm，其外是水冷盤管組成的水冷壁，盤管上有密集的抓釘，用以固定碳化硅涂層。水冷盤管內(nèi)有水強(qiáng)制循環(huán)冷卻，水的壓力為4 MPa（應(yīng)高于氣化操作壓力），水溫250℃左右。循環(huán)水冷卻系統(tǒng)中有一個(gè)廢熱鍋爐，副產(chǎn)0.5MPa低壓蒸汽。

⑸水冷壁外層與氣化爐內(nèi)徑間隙為50mm，間隙內(nèi)充以合成氣。氣化爐外殼有水夾套，用冷卻水循環(huán)冷卻，故氣化爐外殼溫度低于60℃。⑹氣化爐上部用大法蘭連接，便于安裝和維修內(nèi)件。水冷壁內(nèi)件僅在氣化室的底部加以固定，內(nèi)件頂部由氣化室和噴嘴頂部的導(dǎo)軌來支撐。

⑺氣化爐為激冷型，煤氣出氣化室后，在下部的激冷室內(nèi)以噴水激冷，使煤氣溫度降至200℃左右，并飽和水，然后去兩級文氏管洗滌除塵。

2優(yōu)點(diǎn)

⑴氣化爐內(nèi)不砌耐火磚，爐內(nèi)設(shè)置水冷壁，使煤氣化產(chǎn)生的溶渣在其表面冷卻后結(jié)成一層薄薄的固體熔渣層，達(dá)到以渣抗渣的目的。從其使用10年后的水冷壁外觀和內(nèi)側(cè)表面來看，還比較完好。

⑵已有氣化裝置的單爐投煤量為720t/d褐煤，水冷壁氣化爐的氣化室尺寸為Φ

⑶可采用點(diǎn)火與生產(chǎn)聯(lián)合的組合式噴嘴，開車時(shí)不需要更換噴嘴。

⑷噴嘴的結(jié)構(gòu)為給煤管末端與噴嘴頂端相切，在噴嘴外能形成一個(gè)相當(dāng)均勻的煤粉層，與氣化介質(zhì)混合后，在氣化室內(nèi)進(jìn)行氣化。所以給煤管出口到噴嘴頂端之間，只產(chǎn)生很小的熱應(yīng)力。

⑸由于采用水冷壁，氣化溫度才有可能提高，碳轉(zhuǎn)化率可達(dá)98%~99%。

⑹合成氣有效氣成分（CO+H2）高達(dá)90%以上。

⑺冷煤氣效率為80%~83%，與Shell法相同。煤氣化總熱效率與Texaco法相似。

⑻適應(yīng)的煤種較寬。可以氣化褐煤、煙煤、次煙煤、無煙煤、石油焦以及焦油。

⑼相同能力的氣化爐體積、直徑、高度都比Shell氣化爐要小。

⑽氧耗較低，比氣化水煤漿的氧耗低15%~20%。因此，配套的空分裝置產(chǎn)氧量可以減少，空分裝置的投資可以相應(yīng)降低。內(nèi)2000mm,爐膛高3500mm。

⑾氣化爐水冷壁的盤管內(nèi)有壓力為4MPa、溫度達(dá)250℃的水冷卻，在盤管內(nèi)不產(chǎn)生蒸汽，只在器外冷卻水循環(huán)系統(tǒng)中副產(chǎn)0.5 MPa的低壓蒸汽。水冷壁壽命長，維修工作量小。

⑿氣化室氣化后的煤氣及熔融渣直接進(jìn)入激冷室，用噴水激冷，并使合成氣飽和水，適用于煤化工后續(xù)工序的需要。

⒀據(jù)專利商介紹，氣化爐水冷壁的降溫效果為：在氣化室內(nèi)氣體及液態(tài)熔融渣溫度為1400℃左右。經(jīng)固渣層由1400℃左右降至500℃左右。經(jīng)碳化硅層由500℃左右到水冷壁表面降溫至300~400℃。水冷壁內(nèi)循環(huán)冷卻水溫在250℃左右。

⒁氣化爐外殼還設(shè)計(jì)有水夾套，用冷卻水進(jìn)行循環(huán)冷卻，故外殼溫度低于60℃。

⒂GSP法有效氣(CO+H2)的消耗指標(biāo)為：

比煤耗550～600 kg/km3

比氧耗330～360 m3/km3

比蒸汽耗120～150 kg/ km3

其消耗基本上與Shell法相似。缺點(diǎn)和存在的問題

⑴世界上目前采用GSP氣化工藝技術(shù)的有3家，但是現(xiàn)在都沒有用來氣化煤炭，在英國的那一套GSP氣化裝置，熱負(fù)荷為30MW，是液態(tài)供料，用以處理化工廠排出的廢水。在捷克的那一套GSP氣化裝置，熱負(fù)荷為140MW，是以焦油為原料氣化，用于聯(lián)合循環(huán)發(fā)電。真正采用過以煤為原料氣化的，只有在德國黑水泵煤氣化廠的那一套裝置，熱負(fù)荷為130MW。這套裝置于1984年建成，氣化爐內(nèi)有水冷壁內(nèi)件，1984~1986年氣化褐煤和固定床氣化爐副產(chǎn)的焦油，1986～1990年氣化褐煤，達(dá)到滿負(fù)荷生產(chǎn)，約有6年氣化褐煤的經(jīng)驗(yàn)。1990～1992年氣化天然氣達(dá)到滿負(fù)荷生產(chǎn)，1992~1994年氣化過煤油，1994～1998年氣化過污泥、焦油等。1998年開始?xì)饣褂偷戎萍状己吐?lián)合循環(huán)發(fā)電（IGCC）。此外，還有二套中間試驗(yàn)裝置。即1979年建成熱負(fù)荷為3MW的中間試驗(yàn)裝置，氣化爐為耐火磚襯里；1996年建成另一套熱負(fù)荷為5MW的中間試驗(yàn)裝置，采用水冷壁氣化爐，那是用作煤種試燒的。GSP干法粉煤加壓氣化裝置，沒有長期氣化高灰分、高灰熔點(diǎn)煤的業(yè)績。只有6年氣化褐煤的業(yè)績。至于氣化其他煤種，只有短期試燒煤種的經(jīng)驗(yàn)。雖然采用水冷壁氣化爐可以適當(dāng)提高氣化溫度，但還是必須添加助熔劑才能實(shí)現(xiàn)氣化高灰熔點(diǎn)的煤。所以從使氣化爐能長期穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)考慮，在煤種選擇上，還是應(yīng)該首選低灰分、低灰熔點(diǎn)的煤。

⑵煙道氣制備、煤干燥、磨制粉煤、用氮?dú)饣蚨趸細(xì)鈿鈩?dòng)輸送粉煤是一套復(fù)雜而又龐大的系統(tǒng)，投資和動(dòng)力消耗與Shell法相當(dāng)，遠(yuǎn)比水煤漿法的水煤漿制備系統(tǒng)大得多，絕非一般想像的那樣簡單。

⑶專利商介紹水冷壁壽命長，可以不需要備用爐。噴嘴壽命長，可用1年以上。但是，實(shí)際上還是需要檢查和維修的。尤其是噴嘴，一般每隔一個(gè)半月左右要停爐檢查一次。因此，作者認(rèn)為應(yīng)該設(shè)置二套50%～75%生產(chǎn)能力的氣化爐系統(tǒng)比較可靠，才能長期穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)。⑷因?yàn)樗浔谂c氣化爐外殼間隙小，為便于安裝和檢查維修水冷壁，GSP氣化爐在設(shè)計(jì)上考慮在爐頂部用大法蘭連接。從工程設(shè)計(jì)上考慮，為便于吊裝氣化爐頂蓋和水冷壁，在氣化爐框架上必須設(shè)大能力的起重吊車，或在框架旁預(yù)留大型起重機(jī)的位置和檢查維修水冷壁的位置。

⑸無論是用氮?dú)饣蚨趸細(xì)鈿鈩?dòng)輸送粉煤，必須設(shè)高壓氮?dú)饣蚨趸細(xì)鈮嚎s機(jī)。

⑹與Shell法氣化一樣，為便于調(diào)節(jié)爐溫，需向氣化爐內(nèi)送入4.5 MPa的過熱蒸汽（壓力根據(jù)氣化壓力而定）。因此，需另設(shè)供應(yīng)4.5 MPa過熱蒸汽的系統(tǒng)。以日處理1000t煤的氣化裝置為例，每小時(shí)需供蒸汽8.5~10.5t。

⑺與Shell法氣化爐一樣，因采用水冷壁，氣化爐內(nèi)熱容量有限，而氣化爐的熱損失很大。同時(shí)，氣化爐是用氮?dú)饣蚨趸細(xì)鈿鈩?dòng)輸送粉煤供料的。為便于開工點(diǎn)火，防止熄火和保證安全生產(chǎn)，在開工點(diǎn)火和正常生產(chǎn)時(shí)要單獨(dú)供一部分氧氣和液化氣或其他可燃?xì)怏w，但這部分液化氣或可燃?xì)獾男枰渴嵌嗌?，是一個(gè)比較大的問題。有文獻(xiàn)記載，如燒液化氣，以一套日處理720t煤的氣化裝置為例，每小時(shí)要消耗777.7kg液化氣，即每天約消耗19 t液化氣，每噸液化氣按5000元計(jì)，每天要燒掉9.5萬元，一年就是2850萬元。如只在開工時(shí)燒液化氣，在正常生產(chǎn)時(shí)燒自產(chǎn)的煤氣，但供液化氣的設(shè)施和投資仍是必需的（如本廠或當(dāng)?shù)赜刑烊粴饣蚱渌扇細(xì)怏w供應(yīng)的除外）。如正常生產(chǎn)時(shí)燒自產(chǎn)的煤氣，按熱值折算，每小時(shí)要消耗自產(chǎn)煤氣約3500 m3，每天約84000 m3，以煤價(jià)450元/t計(jì)，自產(chǎn)煤氣成本價(jià)約0.45~0.5元/ m3（包括氧耗、電耗、折舊、維修費(fèi)、增加壓縮機(jī)、輔助設(shè)備及扣除副產(chǎn)等）每天要燒掉3.8~4.2萬元，一年就是1140~1260萬元。這筆費(fèi)用是很可觀的。這是一個(gè)不能忽視的問題。專利商曾介紹正常生產(chǎn)時(shí)可以不燒液化氣或其他可燃?xì)怏w。作者認(rèn)為專利商應(yīng)該詳細(xì)介紹黑水泵氣化廠6年氣化褐煤的經(jīng)驗(yàn)，第一個(gè)問題是建GSP裝置時(shí)是否要考慮建兩套燃料供應(yīng)系統(tǒng)，即供液化氣系統(tǒng)和自產(chǎn)煤氣供應(yīng)系統(tǒng)；第二個(gè)問題是從安全生產(chǎn)考慮，正常時(shí)是否一定要點(diǎn)燃液化氣或其他可燃?xì)怏w，供應(yīng)量是多少，相應(yīng)的單獨(dú)供應(yīng)氧氣量是多少；第三個(gè)問題是要注意到粉煤供料是采用氮?dú)饣蚨趸細(xì)鈿鈩?dòng)輸送供料，隨著粉煤入爐也會(huì)帶進(jìn)大量惰性氣體入爐的因素；第四個(gè)問題是要注意到水冷壁氣化爐內(nèi)熱容量有限，且熱損失大的因素。

⑻激冷后合成氣的洗滌除塵系統(tǒng)，黑水和灰水處理系統(tǒng)，防止灰水系統(tǒng)結(jié)垢和灰水絮凝系統(tǒng)都是不可忽視的部分。如流程不暢也會(huì)影響整個(gè)氣化裝置的長期穩(wěn)定運(yùn)行。

⑼與Shell氣化爐一樣，水冷壁氣化爐的熱損失比砌耐火磚的氣化爐要大，煤耗和氧耗應(yīng)該比理論上計(jì)算的要大。同時(shí)專利商和工程公司在做幾種氣化方案的比較時(shí)，所提出的煤耗和氧耗，往往忽略了采用同一種煤作對比，帶有片面性。

⑽已有的130MW氣化爐氣化室高徑比約1.7∶1，比較小，應(yīng)增加高度，至高徑比（2.5～3）∶1，以增加合成氣在爐內(nèi)停留時(shí)間。4總結(jié)

⑴激冷型的GSP干法粉煤加壓氣化工藝技術(shù)適用于煤化工制合成氨、氫氣、甲醇、合成氣等，但制氫、制甲醇、制合成氣必須采用以二氧化碳?xì)庾鳛榉勖簹鈩?dòng)輸送介質(zhì)。

⑵GSP氣化爐帶有水冷壁，適應(yīng)于在較高溫度下氣化較高灰熔點(diǎn)的煤種，但仍應(yīng)添加助熔劑進(jìn)行氣化，煤耗和氧耗將有所增加。如當(dāng)?shù)刂挥懈呋曳?、高灰熔點(diǎn)的煤，而且煤價(jià)低廉，可以采用高灰熔點(diǎn)的煤種。如當(dāng)?shù)馗呋曳帧⒏呋胰埸c(diǎn)的煤價(jià)格不低，并且當(dāng)?shù)赜帜懿少彽捷^低價(jià)的低含灰量、低灰熔點(diǎn)的煤種，應(yīng)做技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析比較，合理選用，不應(yīng)局限于只選用高灰分、高灰熔點(diǎn)的煤種。

⑶水冷壁內(nèi)件的安裝和內(nèi)件吊出爐外的檢查維修，需要打開氣化爐頂蓋，從工程設(shè)計(jì)上考慮，必須在設(shè)備布置上留有頂蓋和水冷壁內(nèi)件落地檢查維修的場地和起吊設(shè)施。

⑷氣化爐頂蓋及水冷壁內(nèi)件吊裝檢查、燃料氣供應(yīng)系統(tǒng)、洗滌除塵系統(tǒng)、黑水與灰水處理系統(tǒng)、防止灰水系統(tǒng)結(jié)垢和灰水絮凝系統(tǒng)都是不可忽視的問題，在工程基礎(chǔ)設(shè)計(jì)和詳細(xì)設(shè)計(jì)中應(yīng)給以足夠的重視。

⑸GSP氣化爐的氣化室高徑比較小，應(yīng)增加高徑比，并增加合成氣在爐內(nèi)的停留時(shí)間。

⑹燃料氣供應(yīng)系統(tǒng)是開工點(diǎn)火、防止熄火和保證安全運(yùn)行所必需的，但是正常生產(chǎn)時(shí)是否也必須保證供氣（包括供燃料氣和單獨(dú)供應(yīng)氧氣），供應(yīng)量應(yīng)該多少是一個(gè)不被人們重視的問題，但是對投資和操作費(fèi)用的影響很大，專利商應(yīng)給予慎重考慮，向業(yè)主和工程設(shè)計(jì)單位介紹清楚。

⑺近來對幾種氣化方法的方案比較都帶有片面性，對比煤耗、比氧耗所做的對比，往往不是在同一個(gè)煤種、同一個(gè)氣化壓力條件下比較的，只是以各專利商的介紹為依據(jù)，缺乏可比性。

⑻目前，一套氣化壓力為6.5 MPa、日處理750 t煤的Texaco氣化爐系統(tǒng)，由于國產(chǎn)化率高，裝置總投資只需約8000萬元。一套氣化壓力為4MPa、日處理1000t煤的Texaco氣化爐系統(tǒng)，由于國產(chǎn)化率高，裝置總投資只要約9500萬元。而一套氣化壓力為4 MPa、日處理1000t煤的GSP氣化爐系統(tǒng)，裝置總投資在2億元以上，太貴了。雖然，投資低于Shell氣化爐，但也是難以接受的。如Texaco法設(shè)置備用爐，Shell法和GSP法不設(shè)置備用爐。一個(gè)日處理3000t煤的氣化裝置，采用三種不同方法的投資比為Shell法∶GSP法∶Texaco法=2.5∶1.5∶1。所以GSP法只有走技術(shù)裝備國產(chǎn)化的道路，做到關(guān)鍵設(shè)備、閥門和控制儀表在國內(nèi)制造才能將投資降下來。否則用戶只能另選其他的氣化工藝技術(shù)。

第四篇：氣化車間試車問題小結(jié)1

氣化裝置試車以來出現(xiàn)的問題小結(jié)及采取的措施

自從去年10月28日12:39分氣化首次投料成功運(yùn)行至2011年3月19日24:00分，氣化裝置試車已有143天，其中A氣化爐累計(jì)運(yùn)行790小時(shí)；B氣化爐累計(jì)運(yùn)行1336小時(shí)；C氣化爐累計(jì)運(yùn)行63小時(shí)。為了維護(hù)系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，從公司領(lǐng)導(dǎo)到車間員工，吃住在公司，夜以繼日，加班加點(diǎn)，付出了很多艱辛，犧牲了寶貴的時(shí)間，取得了今天豐碩的成果，使華能集團(tuán)在煤化工同類裝置中贏得了驕人的佳績，成績令人自豪，但是我們在試車過程中也曝露出很多問題，很值得我們總結(jié)、改進(jìn)，下面我就氣化裝置試車以來發(fā)生和存在的問題匯總?cè)缦拢?/p>

一、702磨煤、制漿系統(tǒng)

1、助溶劑石灰石系統(tǒng)添加運(yùn)行不正常，圓盤喂料機(jī)給料量控制不均勻，量小就不下料了，量大就會(huì)造成螺旋輸送機(jī)堵料，將石灰石從螺旋輸送機(jī)頂蓋處頂出來，就這一系統(tǒng)我們將繼續(xù)調(diào)試圓盤喂料機(jī)的運(yùn)行；

2、磨煤機(jī)入口溜槽頻繁堵塞，一度造成大煤漿槽液位處于低液位運(yùn)行，究其原因是由于我們的操作人員無運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，在啟動(dòng)磨機(jī)的操作中方法不得當(dāng)，給煤量和給水量控制幅度過大造成的，之后，經(jīng)過車間現(xiàn)場培訓(xùn)和實(shí)操練習(xí)已基本得到解決；

3、三臺(tái)磨煤機(jī)都不同程度的經(jīng)常出現(xiàn)軸承溫度高，這是磨煤機(jī)當(dāng)時(shí)安裝時(shí)就存在軸瓦間隙不合適，由十三化建反復(fù)刮瓦修復(fù)后回裝，基本可以運(yùn)行，但最終問題還未得到徹底解決；

4、三臺(tái)磨煤機(jī)小齒輪軸承燒，究其原因是大部分人員無運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，尤其設(shè)備人員整天忙于檢修，無法顧及到運(yùn)行設(shè)備的維護(hù)和管理，屬設(shè)備管理不到位，軸承缺油造成的；

5、三臺(tái)低壓膈膜煤漿泵故障率高，打量不足，經(jīng)常出現(xiàn)膈膜破損的現(xiàn)象，此泵從安裝到試運(yùn)行存在打量不足、缸體超壓、隔膜破損、單向閥堵塞等問題一直未得到徹底有效解決，雖然聯(lián)系廠家人員前來調(diào)試解決問題，但都因?yàn)檎{(diào)試人員水平有限，無法徹底解決此類問題而告終。

經(jīng)過運(yùn)行和拆檢檢查發(fā)現(xiàn)（1）運(yùn)行中缸體超壓或壓力不回零，我個(gè)人認(rèn)為可能是推進(jìn)液油系統(tǒng)設(shè)計(jì)存在問題造成的，應(yīng)由廠家設(shè)計(jì)人員再次診斷調(diào)試；

（2）疏通管道時(shí)發(fā)現(xiàn)煤漿中存在大量鐵絲片（估計(jì)是煤種帶入），此鐵絲片混入煤漿中極有可能造成隔膜破損，我們考慮應(yīng)從源頭——原料煤種清除鐵絲等金屬物（如在原料煤輸送皮帶上多增加除鐵器等措施）；

（3）對低壓煤漿泵存在的諸多問題我個(gè)人認(rèn)為應(yīng)從設(shè)計(jì)、安裝、調(diào)試等多方面考慮解決，也可咨詢其他運(yùn)行廠家。

二、703氣化系統(tǒng)

1、煤漿管線和鎖斗泄壓管線振動(dòng)較大，存在安全隱患，為此，公司領(lǐng)導(dǎo)已組織技術(shù)部、機(jī)修車間和氣化車間等部門多次進(jìn)行加固，現(xiàn)在煤漿管線的振動(dòng)已基本得以解決，但還有輕微振動(dòng)；鎖斗泄壓管線的振動(dòng)雖然已加固多次，但是在鎖斗泄壓過程中還存在較大振動(dòng)和聲響，此項(xiàng)工作正在處理中；

2、燒嘴冷卻水系統(tǒng)冷卻水流量計(jì)FT1320指示不準(zhǔn)，一致未得到有效解決和聯(lián)鎖投用，原因是儀表認(rèn)為此表負(fù)壓側(cè)一直處于負(fù)壓，水未充滿取壓管，造成流量計(jì)無法正確顯示，此前，雖已改造過管路，但未得到有效解決，還需要儀表專業(yè)人員繼續(xù)努力解決；

3、三臺(tái)氣化爐爐壁超溫，其中A爐在升溫過程中錐體托盤溫度高，B氣化爐在運(yùn)行中拱頂溫度較高，最高370℃，C爐運(yùn)行中爐壁溫度停車時(shí)高達(dá)520℃以上，究其原因，除C爐是由于測溫?zé)崤继幐Z氣超溫較嚴(yán)重外，其余問題不大，停車后我公司立即組織十三化建和爐磚廠家共同研究解決方案，采取局部修補(bǔ)爐磚的措施將問題得以解決，目前A、B爐運(yùn)行正常，C爐爐磚修補(bǔ)后還未試運(yùn)行；

4、三臺(tái)鎖斗循環(huán)泵在運(yùn)行中機(jī)封損壞頻繁，究其原因，我個(gè)人認(rèn)為（1）燒嘴霧化不好，水中飛灰較多，造成入鎖斗循環(huán)泵介質(zhì)中的固含量較多，對機(jī)封磨損嚴(yán)重；

（2）機(jī)泵密封水投用不正常，密封水管路未保溫，冬天易凍，致使密封水未加進(jìn)去或加量不足，磨損機(jī)封；

（3）設(shè)備維護(hù)不到位，潤滑油中混入灰水，潤滑效果不好，溫度過高；

（4）鎖斗隔離檢修后，投用充壓不當(dāng)，再次損壞機(jī)封； 對此，我們及時(shí)分析原因，改進(jìn)投用鎖斗方法，加強(qiáng)巡檢和設(shè)備的維護(hù)，確保密封水加量和潤滑油正常；

5、運(yùn)行、停車中發(fā)現(xiàn)鎖斗程控閥KV1312、KV1314、KV1315閥桿都有斷裂現(xiàn)象，分析原因（1）冬天管路結(jié)冰，閥門動(dòng)作時(shí)扭矩過大，造成閥桿斷裂；（2）閥門設(shè)計(jì)時(shí)，材質(zhì)和承受扭矩偏小，實(shí)際運(yùn)行中造成閥桿斷裂；為了維持系統(tǒng)運(yùn)行，機(jī)修及時(shí)加工閥桿保證系統(tǒng)運(yùn)行，儀表專業(yè)負(fù)責(zé)解決；

6、試車初期撈渣機(jī)頻繁出現(xiàn)卡鏈、過負(fù)荷跳車的現(xiàn)象，為了維護(hù)運(yùn)行，我們給撈渣機(jī)鏈輪處加裝沖洗水以防卡鏈，加裝刮板解決由于刮板少，渣拉不及造成撈渣機(jī)過負(fù)荷跳車的問題，并且在排渣閥KV1310后改裝臨時(shí)排渣管線，以防撈渣機(jī)出現(xiàn)問題時(shí)，及時(shí)投用臨時(shí)管線，不會(huì)造成氣化爐不排渣停車的問題，此項(xiàng)改造很成功，也很有必要，在撈渣機(jī)多次跳車和故障時(shí)，及時(shí)投用，多次有效地避免了氣化爐無法排渣而被迫停車的問題；

7、運(yùn)行中，由于KV1310底部軟連接損壞頻繁，造成大量的灰渣泄漏至地面，嚴(yán)重影響了現(xiàn)場環(huán)境衛(wèi)生，而且，KV1310打開排渣時(shí)，從軟連接破損處大量的灰渣、黑水泄漏，噴至機(jī)泵和電源控制箱上，造成較大的安全隱患，為此，檢修班同志積極主動(dòng)的給軟連接內(nèi)部加裝短節(jié)，成功的解決了軟連接處漏水漏渣的問題；

三、704灰水處理系統(tǒng)： 1、704灰水處理系統(tǒng)在運(yùn)行10多天以后頻繁出現(xiàn)高壓閃蒸罐C1401、C1402內(nèi)部黑水進(jìn)口防沖板運(yùn)行中被磨穿或脫落，之后將閃蒸罐筒體磨穿，以及LV1401、LV1414閥體磨穿等現(xiàn)象，分析其原因（1）黑水排放量大，氣化來黑水中固含量超標(biāo)，造成黑水進(jìn)入高閃罐時(shí)流速大、沖刷、磨蝕嚴(yán)重；（2）材質(zhì)選型有待于進(jìn)一步提高；此項(xiàng)考慮應(yīng)從源頭氣化優(yōu)化工況治理和材質(zhì)選型入手解決；

2、除氧水槽V1402超壓、帶水，補(bǔ)水不及，閃蒸效果差，分析原因有（1）氣化爐用水和排水量較大，造成V1402補(bǔ)水不及；（2）系統(tǒng)水質(zhì)差，閃蒸效果差，水中懸浮物易沉積，造成管道、閥門、V1402進(jìn)水環(huán)管分布孔結(jié)垢、堵塞嚴(yán)重。為此我們對V1402進(jìn)水環(huán)管分布孔、閥門、管道和機(jī)泵的結(jié)垢都進(jìn)行了清理；

3、低壓灰水循環(huán)泵P1406和過濾機(jī)真空泵P1411葉輪結(jié)垢嚴(yán)重，究其原因（1）灰水中鈣鎂離子超標(biāo)，灰水分散劑和絮凝劑加藥沒有控制好；（2）灰水分散劑和絮凝劑藥劑選型和搭配不合理，致使水處理效果差；為此，我們重點(diǎn)保證藥劑的添加量和操作，并請專業(yè)水處理廠家前來指導(dǎo)調(diào)試；

4、系統(tǒng)運(yùn)行中除氧水泵P1401燒壞推力瓦5次。事故均是由于泵的入口濾網(wǎng)壓差高報(bào)警，現(xiàn)場切換備用濾網(wǎng)時(shí)，出現(xiàn)機(jī)泵的壓力、電流突然下降，泵非驅(qū)動(dòng)端推力軸承溫度迅速上升，軸瓦被燒壞的事故。其原因(1)機(jī)泵的密封水壓力不夠，導(dǎo)致機(jī)封上的附著物過多，沒有及時(shí)沖洗干凈，造成泵的軸向竄動(dòng)，從而造成泵的推力瓦塊燒壞；(2)泵的油系統(tǒng)進(jìn)水，潤滑不好；為此，我們必須保證密封水的壓力，保證足夠密封水量，對油冷器漏水至油系統(tǒng)中的油冷器進(jìn)行隔離更換，并密切注意巡檢和穩(wěn)定系統(tǒng)操作。

四、431沉渣池系統(tǒng)

沉渣池渣漿泵P1501損壞嚴(yán)重，兩個(gè)泵機(jī)封均損壞，入口閥門破損，估計(jì)系統(tǒng)排放水中腐蝕嚴(yán)重，溫度變化幅度較大，造成閥門和泵機(jī)封的損壞；

五、火炬系統(tǒng)：

1、由于火炬水封罐設(shè)計(jì)偏小，液封不住放空氣，致使水封罐中的大量液體被放空火炬氣帶走，造成水封罐低液位，氣體短路現(xiàn)象。

2、火炬系統(tǒng)最后一道分液罐底部冷凝液泵入口管線開口太低，在分液罐最底部，所以極易造成泵入口管道堵塞。

火炬系統(tǒng)問題需要繼續(xù)和設(shè)計(jì)院、火炬廠家共同協(xié)商進(jìn)行改造。

第五篇：山東華魯恒升化工股份有限公司四噴嘴對置水煤漿氣化爐運(yùn)行階段小結(jié)

山東華魯恒升化工股份有限公司 四噴嘴對置水煤漿氣化爐運(yùn)行階段小結(jié)

山東華魯恒升化工股份有限公司大氮肥國產(chǎn)化工程建設(shè)了一臺(tái)四噴嘴對置式水煤漿氣化爐(6.5MPa，日處理煤750噸)。2004年12月該氣化裝置投入試運(yùn)轉(zhuǎn)。在試運(yùn)轉(zhuǎn)過程中暴露了一些問題，經(jīng)過整改、優(yōu)化，該氣化爐于2005年6月重新投入運(yùn)轉(zhuǎn)，首先進(jìn)行了80小時(shí)運(yùn)行考核，在整個(gè)考核過程中，氣化爐運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，無任何異常情況，各項(xiàng)工藝指標(biāo)理想。運(yùn)行80小時(shí)后計(jì)劃停車，進(jìn)爐檢查，發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)狀態(tài)良好，各部分耐火磚情況無任何異常情況，工藝燒嘴完好，無任何燒損現(xiàn)象。

80小時(shí)運(yùn)行考核未發(fā)現(xiàn)任何異常現(xiàn)象后，該氣化爐正式投入工業(yè)長周期運(yùn)行，到目前為止，已經(jīng)累計(jì)運(yùn)行400小時(shí)以上，目前該氣化爐仍在運(yùn)行中。

該氣化爐的各項(xiàng)工藝指標(biāo)理想，與該廠同規(guī)模、同時(shí)運(yùn)行的其他氣化爐相比，在工藝指標(biāo)上具有優(yōu)勢，具體如下：

一、第一次運(yùn)行(80小時(shí))的工藝指標(biāo)統(tǒng)計(jì)值：

多噴嘴對置式氣化爐(A爐)比煤耗~575kg煤/kNm有效氣，單噴嘴氣化爐(C爐)比煤耗~633kg煤/kNm有效氣，A爐降低9.16%；考慮到C爐碳洗塔出口溫度平均比A爐高~1.8℃，實(shí)際A爐的應(yīng)更低。

A爐比氧耗388NmO2/kNm有效氣，C爐比氧耗388NmO2/kNm有效氣。

3A爐合成氣中有效氣CO+H2組成為~82.16%，與C爐差不多，A爐略好。但A爐中的H2含量普遍高于C爐(高0.44~0.88個(gè)百分點(diǎn)，最大高1.95個(gè)百分點(diǎn))，這說明A爐H2O分解率高，與比煤耗低相吻合。

A爐灰渣中殘?zhí)己繛閪4.76%，表明碳轉(zhuǎn)化率應(yīng)大于98%。

二、長周期運(yùn)行（到目前為止）的工藝指標(biāo)統(tǒng)計(jì)值： A爐操作負(fù)荷~30.5m/h。

A爐比煤耗~581.34kg煤/kNm(CO+H2)，C爐比煤耗~630.80kg煤/kNm(CO+H2)，降低8.5%，考慮到C爐碳洗塔出口溫度平均比A爐高~4.04℃，A爐的比煤耗實(shí)際上應(yīng)更低。

A爐合成氣中有效氣CO+H2組成為~83.51%，C爐~83.05%。A爐中的H2含量呈現(xiàn)普遍高于C爐的趨勢，平均約高1個(gè)百分點(diǎn)左右。

A爐比氧耗397Nm3O2/kNm3有效氣，C爐比氧耗394Nm3O2/kNm3有效氣。

灰渣中殘?zhí)己繛閪2.21%，表明碳轉(zhuǎn)化率應(yīng)大于98%。3