第一篇：300mw汽包鍋爐主再熱汽溫調(diào)節(jié)方法總結(jié)

300mw汽包鍋爐主、再熱汽溫調(diào)節(jié)方法總結(jié)

對于汽溫調(diào)節(jié)，由于汽包鍋爐固有的蓄熱特性，還有鍋爐燃燒諸多因素的影響，因此存在汽溫調(diào)節(jié)滯后以及汽溫升降趨勢不易判斷等問題。從實(shí)際經(jīng)驗(yàn)可以看到，保持鍋爐燃燒及汽水的穩(wěn)定是影響汽溫穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素。主要可以從以下方面著手：

1． 保持穩(wěn)定的爐膛負(fù)壓。

2． 合理的燃盡風(fēng)配風(fēng)及相對應(yīng)的燃燒器擺角，以尋找對應(yīng)合理的爐內(nèi)燃燒工況，進(jìn)而保證爐內(nèi)火焰的充滿度及火焰中心，并且汽溫偏燒控制在合理的范圍內(nèi)。

3． 合理的一次風(fēng)壓，二次風(fēng)量及風(fēng)箱與爐膛差壓。

4． 合理的二次風(fēng)配風(fēng)，采用胖瘦胖的配風(fēng)方式。

5． 不同的負(fù)荷采用不同的汽壓，并且維持汽壓的穩(wěn)定，以使汽溫達(dá)到最佳。

6． 維持較高的磨出口溫度，進(jìn)而保持較高的爐膛溫度。

7． 不同的負(fù)荷下設(shè)定不同的一級減溫水量，以保持二級減溫水的余量和自動控制。

8． 高負(fù)荷下適合進(jìn)行爐膛吹灰，但不同層次的爐膛吹灰必須有一定的時間間隔，以避免汽溫下降和煤耗上升。

9． 長吹時進(jìn)行前5根吹灰器吹灰，注意汽溫的控制。

10． 為達(dá)到穩(wěn)定的汽溫，要遵守細(xì)調(diào)原則。注意超溫的提前量控制，避免溫度的大起大落。當(dāng)溫度呈上升趨勢而不減時，在溫度達(dá)到545度時就應(yīng)適時地進(jìn)行增大減溫水量，等溫度保持時則進(jìn)行減溫水回收。

11． 啟停磨時應(yīng)充分考慮爐膛燃燒工況、鍋爐蓄熱及汽壓的變化對汽溫的影響，適時地進(jìn)行提前量調(diào)節(jié)。（細(xì)化）

12． 滑降負(fù)荷時鍋爐是一個放熱過程，升負(fù)荷時鍋爐是一個蓄熱過程。滑運(yùn)時可提前8分鐘降壓，保證壓力的穩(wěn)定緩慢下降并保證相應(yīng)的負(fù)荷，對鍋爐提前放熱，同時調(diào)節(jié)減溫水量，以避免對汽溫的大幅度擾動，尤其是降溫。同理升負(fù)荷時可提前8分鐘提壓，對鍋爐提前蓄熱，同時調(diào)節(jié)減溫水量，以避免對汽溫的大幅度擾動，尤其是超溫。

13． 熟悉減溫水調(diào)節(jié)門在各種開度，各個壓力下的調(diào)節(jié)特性，從而控制減溫水量。

14． 啟磨時對汽溫的影響：.啟下層磨時，爐膛火焰中心上移，汽壓上升，鍋爐進(jìn)行蓄熱，為避免超溫，可適當(dāng)增大一級減溫水量及降低二級設(shè)定溫度，同時合理開大燃盡風(fēng)，降低燃燒器擺角，壓低火焰中心。啟磨加煤時操作幅度應(yīng)緩慢，從暖磨至磨帶上20噸煤出力的時間宜控制在不低于25分鐘的時間；啟頂層磨時，操作上同上，汽壓會有所上升，但汽溫可能上升得較快，操作過程必須緩謹(jǐn)慎。啟磨完畢穩(wěn)定汽溫后，可緩慢提高一級及二級汽溫，減少減溫水量。

15． 停磨時對汽溫的影響：.停磨是一個降負(fù)荷的過程。停下層磨時，隨著煤量的減少，爐膛燃燒減弱，火焰中心稍有下移，火焰充滿度減小，汽壓下降，鍋爐金屬放熱。停磨過程中，應(yīng)適當(dāng)降低一級汽溫，若汽壓下降過快，鍋爐放熱加強(qiáng)，汽溫易上升較快，容易超溫，則可以立即提前加大減溫水量，同時開大燃盡風(fēng)，降低擺角。汽溫穩(wěn)定后應(yīng)進(jìn)行減溫水的回收及措施的恢復(fù)。停磨過程應(yīng)緩慢，從減煤至磨停運(yùn)時間應(yīng)不低于30分鐘。停上層磨操作同上，但汽壓下降相對較慢，但汽溫可能下降得較快，所以應(yīng)合理控制減溫水量、燃盡風(fēng)及擺角。

第二篇：鍋爐丨二次再熱機(jī)組再熱汽溫控制方案研究

鍋爐丨二次再熱機(jī)組再熱汽溫控制方案研究

再熱汽溫是表征鍋爐運(yùn)行工況的重要參數(shù)之一。汽溫過高，會使鍋爐受熱面及蒸汽管道金屬的蠕變速度加快，影響鍋爐使用壽命；汽溫過低將會引起機(jī)組熱效率降低，使汽耗率增大，還會使汽輪機(jī)末級葉片處蒸汽濕度偏大，造成汽輪機(jī)末級葉片侵蝕加劇。再熱汽溫對象具有大延遲、大慣性的特點(diǎn)，而且影響再熱汽溫變化的因素很多，如機(jī)組負(fù)荷變化、煤質(zhì)變化、減溫水量、受熱面結(jié)焦、風(fēng)煤配比、燃燒工況以及過?？諝庀禂?shù)等，汽溫對象在各種擾動作用下反映出非線性、時變等特性，使其控制難度增大。隨著電網(wǎng)規(guī)模不斷增大以及大容量機(jī)組在電網(wǎng)中的比例不斷增加，電網(wǎng)要求發(fā)電機(jī)組具有更高的負(fù)荷調(diào)整范圍和調(diào)整速率，快速的負(fù)荷變化極易導(dǎo)致再熱器超溫，而大量使用噴水減溫又會嚴(yán)重降低機(jī)組熱效率。如何保證再熱汽溫自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常投用，同時兼顧機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性，是一個長期而復(fù)雜的課題。

隨著近年來火力發(fā)電技術(shù)的不斷發(fā)展，二次再熱超超臨界發(fā)電技術(shù)逐漸成熟，國內(nèi)已有多臺二次再熱機(jī)組在建或即將開建。而二次再熱機(jī)組鍋爐增加了一級二次再熱循環(huán)，鍋爐的受熱面布置更加復(fù)雜，鍋爐汽溫控制的復(fù)雜性和難度也相應(yīng)增加，其中最主要的在于兩級再熱汽溫的控制。因此，合理的再熱汽溫控制是二次再熱機(jī)組安全性、經(jīng)濟(jì)性、可靠性的有力保證。

二次再熱機(jī)組鍋爐特點(diǎn)

二次再熱機(jī)組鍋爐相比一次再熱增加了一級再熱器，主要的蒸汽參數(shù)也有很大差異，下表是典型的二次再熱π 型鍋爐與常規(guī)的一次再熱π型鍋爐的主要參數(shù)對比。

表1 二次再熱鍋爐與常規(guī)一次再熱鍋爐的主要參數(shù)對比 從表1 可以看出，二次再熱鍋爐具有以下特征：

(1)增加了一級二次再熱循環(huán)，主汽流量減少，主汽與再熱汽之間的吸熱比例發(fā)生變化。

(2)蒸汽溫度調(diào)節(jié)對象由一次再熱的主汽溫度、再熱汽溫度變?yōu)橹髌麥囟?、一次再熱汽溫度、二次再熱汽溫度三個，調(diào)節(jié)方式和系統(tǒng)耦合將更加復(fù)雜。

(3)再熱汽溫度和給水溫度提高，空預(yù)器入口的煙溫將會提高，導(dǎo)致排煙溫度的控制難度增大。

二次再熱機(jī)組鍋爐通過合理調(diào)整過熱器、再熱器的受熱面布置，配以合適的汽溫調(diào)節(jié)方式尤其是合適的再熱汽溫調(diào)節(jié)方式，適應(yīng)二次再熱機(jī)組參數(shù)匹配要求。再熱汽溫典型控制方案

二次再熱機(jī)組再熱器受熱面采用了兩級布置，出現(xiàn)了兩個再熱汽溫控制點(diǎn)，調(diào)溫方式和受熱面吸熱特性耦合難度增大，合理的鍋爐受熱面設(shè)計以及合適的調(diào)溫方式成為關(guān)鍵。從國內(nèi)在建或?qū)⒔ǖ亩卧贌岢R界火力發(fā)電機(jī)組來看，二次再熱機(jī)組再熱汽溫控制方案大致分為以下三種：尾部三煙道平行煙氣擋板調(diào)節(jié)為主、引射煙氣再循環(huán)調(diào)節(jié)為備用的控制方案(下稱“方案一”)；燃燒器擺動調(diào)整燃燒中心高度、擋板開度調(diào)節(jié)進(jìn)入前后分隔煙道中的煙氣份額共同調(diào)節(jié)再熱汽溫的控制方案(下稱“方案二”)；煙氣再循環(huán)進(jìn)行粗調(diào)、雙煙道出口煙氣擋板調(diào)節(jié)改變煙氣流量分配來細(xì)調(diào)的控制方案(下稱“方案三”)。

東方鍋爐廠π 型爐東方鍋爐廠π 型爐采用此方案一。過熱器、一次再熱為三級布置，二次再熱為兩級布置。低溫過熱器布置在爐膛出口煙窗下游的中溫?zé)煹纼?nèi)，中、高溫過熱器均布置在爐膛的高溫區(qū)；高低壓再熱器的高溫受熱面都布置在爐膛出口煙窗下游的中溫?zé)煹纼?nèi)，低溫受熱面布置在低溫對流煙道內(nèi)。尾部煙道通過包墻分隔成三個，分別布置一次低溫再熱器管組(前煙道)、二次低溫再熱器管組(中煙道)和低溫過熱器(后煙道)。全負(fù)荷范圍內(nèi)，再熱汽溫通過尾部三煙道平行煙氣擋板進(jìn)行調(diào)節(jié)，而煤質(zhì)變化范圍大時為了提高低負(fù)荷擋板調(diào)節(jié)性能采用煙氣引射再循環(huán)進(jìn)行備用調(diào)節(jié)，再熱器事故工況下采用噴水減溫裝置進(jìn)行再熱汽溫調(diào)節(jié)。該方案通過將鍋爐尾部分隔成三個煙道，通過三煙道出口平行煙氣擋板調(diào)節(jié)進(jìn)行煙氣流量分配來進(jìn)行三個通道之間的熱量分配，保證在一定負(fù)荷范圍內(nèi)達(dá)到額定蒸汽溫度。同時利用低負(fù)荷時風(fēng)機(jī)裕量來引射煙氣進(jìn)行再循環(huán)，作為低負(fù)荷調(diào)溫備用手段，無需增加再循環(huán)風(fēng)機(jī)，系統(tǒng)相對簡單，減少了初始投資，避免了采用再循環(huán)風(fēng)機(jī)因高含塵煙氣帶來的磨損問題，大大節(jié)省運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用。本文所述工程擬采用該方案。上海鍋爐廠塔式爐上海鍋爐廠塔式爐采用此方案二。過熱器采用兩級布置，高低壓再熱器采用三級布置(高溫再熱器分成冷段和熱段兩部分)，其中二級過熱器和三級再熱器交叉布置，部分再熱器提前，高低壓低溫再熱器分別并列布置在雙煙道的前后煙道，吸收部分輻射熱量。再熱器的調(diào)溫方式采用燃燒器擺動加煙氣擋板調(diào)節(jié)的方式。燃燒器設(shè)計成能夠上下擺動，通過燃燒器的擺動調(diào)節(jié)燃燒中心的高度，通過燃燒中心高度的調(diào)整改變爐膛出口煙溫度，影響高溫再熱器的吸熱量，從而調(diào)節(jié)再熱汽溫。由于一次高壓再熱器、二次高壓再熱器都設(shè)置了一部分吸收輻射熱的受熱面，火焰中心的變化對再熱汽溫的影響顯著，可保證一、二次再熱器在較大負(fù)荷范圍內(nèi)達(dá)到額定汽溫。同時配合采用煙氣擋板調(diào)溫方式，通過擋板開度控制進(jìn)入前后分隔煙道中的煙氣份額，改變一、二次再熱器間的吸熱分配比例來達(dá)到調(diào)節(jié)一、二次再熱器出口溫度平衡的目的。另外，在再熱器的管道上配置噴水減溫防止超溫情況的發(fā)生和有效控制左右側(cè)的蒸汽溫度偏差。采用該方案，由于系統(tǒng)也比較簡單，初始投資較低。但也存在水冷壁材料選取難度增加、再熱器高溫氧化等問題。哈爾濱鍋爐廠塔式爐哈爾濱鍋爐廠塔式爐采用此方案三。過熱器采用三級布置方式，高、低壓再熱器系統(tǒng)都布置有兩級。高壓末級再熱器布置在末級過熱器下游，高壓低溫再熱器布置在雙煙道的后部煙道內(nèi)。低壓末級再熱器布置在高壓末級再熱器的下游，低壓低溫再熱器布置在雙煙道的前部煙道內(nèi)。高低壓再熱器的兩級之間都布置有事故噴水減溫器。高低壓再熱器的調(diào)溫以煙氣再循環(huán)為主，即在不同負(fù)荷下采用不同的煙氣再循環(huán)率，來調(diào)整煙氣攜帶的熱量，同時通過雙煙道出口煙氣擋板調(diào)節(jié)進(jìn)行煙氣流量分配來進(jìn)行高低壓再熱器之間的熱量分配，保證在一定負(fù)荷范圍內(nèi)達(dá)到額定蒸汽溫度。其目的是減少再熱的輻射吸熱，增加其對流吸熱。煙氣再循環(huán)能夠適當(dāng)降低爐膛的煙溫水平，能在一定范圍內(nèi)防止?fàn)t內(nèi)結(jié)焦和降低NOx 排放，增強(qiáng)煤種適應(yīng)性。但該方案系統(tǒng)相對較復(fù)雜，增加煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)，廠用電增加，初始投資也增加。某工程再熱汽溫控制方案

本工程的鍋爐使用東方鍋爐廠提供的超超臨界參數(shù)、直流、單爐膛、二次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)、前后墻對沖燃燒方式的π型鍋爐。鍋爐出口蒸汽參數(shù)為32.55MPa(a)/605℃ /623℃ /623℃。圖1 鍋爐受熱面總體布置圖

其中，一次再熱系統(tǒng)分三級布置：一次低溫再熱器、一次中溫再熱器、一次高溫再熱器。二次再熱系統(tǒng)分兩級布置：二次低溫再熱器、二次高溫再熱器。尾部煙道通過包墻分隔成三個，分別布置一次低溫再熱器管組(前煙道)、二次低溫再熱器管組(中煙道)和低溫過熱器(后煙道)。

一次再熱和二次再熱系統(tǒng)汽水流程見圖2和圖3。一次低溫再熱器至一次中溫再熱器之間連接管道上布置有事故噴水減溫器；二次低溫再熱器至二次高溫再熱器間連接管道上布置有再熱器事故噴水減溫器，在鍋爐異常或事故工況時可有效防止再熱汽溫越限。

圖2 一次再熱器系統(tǒng)汽水流程圖圖3 二次再熱器系統(tǒng)汽水流程圖

再熱汽溫控制方案分析

再熱汽溫總體控制方案如下：全負(fù)荷范圍再熱汽溫采用尾部三煙道平行煙氣擋板調(diào)節(jié)；低負(fù)荷時采用煙氣引射再循環(huán)作為備用調(diào)節(jié)手段，應(yīng)對煤質(zhì)變化范圍大時提高低負(fù)荷擋板調(diào)節(jié)性能；鍋爐異?；蚴鹿使r下采用噴水減溫裝置進(jìn)行再熱汽溫調(diào)節(jié)。

一、尾部三煙道平行煙氣擋板調(diào)節(jié)

鍋爐尾部采用三個煙道并列布置，三個煙道內(nèi)分別布置各級受熱面的低溫段和省煤器。受熱面布置的位置和數(shù)量根據(jù)吸熱比例來確定，本方案中根據(jù)各級受熱面的吸熱量并與高溫級受熱面布置相匹配，一次低溫再熱器布置在前煙道內(nèi)，二次低溫再熱器布置在中煙道內(nèi)，低溫過熱器布置在后煙道內(nèi)。每個煙道出口分別布置煙氣調(diào)節(jié)擋板，每個煙氣擋板配置2 臺執(zhí)行機(jī)構(gòu)。在具體的再熱汽溫調(diào)節(jié)過程中，相對固定二次再熱器煙氣擋板開度，優(yōu)先調(diào)節(jié)低溫過熱器煙氣擋板和一次再熱器煙氣擋板。該方案相對減少了調(diào)節(jié)對象，使得再熱汽溫控制變得更加簡單。二次再熱器煙氣擋板開度基本不變的情況下，一次再熱器煙氣擋板可以控制一次再熱器和二次再熱器吸熱量的偏差，同時用低溫過熱器煙氣擋板來控制一次再熱器和二次再熱器的總吸熱量。低溫過熱器煙氣擋板和一次再熱器煙氣擋板的控制邏輯見圖

4、圖5。圖4 低溫過熱器煙氣擋板調(diào)節(jié)邏輯圖 圖5 一次再熱器煙氣擋板調(diào)節(jié)邏輯圖

在這種方案下，一次再熱器煙氣擋板控制一次高溫再熱器出口汽溫與二次高溫再熱器出口汽溫的偏差趨向于零，而低溫過熱器煙氣擋板控制一次再熱汽溫與二次再熱汽溫的平均值趨向于設(shè)定值。二次再熱器煙氣擋板在機(jī)組正常運(yùn)行過程中基本維持不動，在鍋爐異?；蚴鹿使r，根據(jù)事先預(yù)設(shè)的控制指令進(jìn)行微調(diào)，其具體的控制邏輯見圖6。圖6 二次再熱器煙氣擋板調(diào)節(jié)邏輯圖

二、煙氣引射再循環(huán)

考慮到本工程實(shí)際燃用煤質(zhì)變化可能較大，為進(jìn)一步提高低負(fù)荷時煙氣擋板的調(diào)節(jié)特性，引入一種無再循環(huán)風(fēng)機(jī)的煙氣引射再循環(huán)系統(tǒng)作為再熱汽溫備用調(diào)節(jié)手段。根據(jù)伯努利方程，管道中的流體速度升高，靜壓降低，當(dāng)靜壓低至一定程度后，就可以形成引射作用，抽吸氣體。在低負(fù)荷時，利用一次風(fēng)機(jī)的多余出力，將一部分一次風(fēng)作為高速介質(zhì)，從后豎井煙道中靠高速引起的負(fù)壓抽吸出煙氣，混合后作為再循環(huán)煙氣送入爐膛出口，以達(dá)到替代煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)的作用。再循環(huán)煙氣引入爐膛，增加尾部豎井各個煙道的煙氣量，可有效改善各煙氣擋板的調(diào)節(jié)特性。

該系統(tǒng)主要由煙氣擋板、煙風(fēng)道、噴嘴和煙氣噴射器等組成，基本不增加系統(tǒng)的復(fù)雜性。

當(dāng)不需要啟動該系統(tǒng)時，煙側(cè)擋板關(guān)閉，一次風(fēng)入口調(diào)節(jié)擋板微開，避免燒損。當(dāng)需要啟動該系統(tǒng)時，打開煙側(cè)擋板，通過一次風(fēng)抽吸省煤器出口煙氣，煙風(fēng)混合物通過煙風(fēng)道進(jìn)入爐膛上部前后風(fēng)箱，由噴嘴噴入爐膛，噴嘴沿爐膛均勻布置。本系統(tǒng)由爐膛上部引入，基本不干擾爐膛燃燒，增加了再循環(huán)煙氣，增大了對流煙氣量，提升了低負(fù)荷擋板調(diào)溫的調(diào)節(jié)性能。

煙氣引射再循環(huán)系統(tǒng)利用了低負(fù)荷時一次風(fēng)機(jī)裕量來引射煙氣作為再循環(huán)，作為應(yīng)對煤質(zhì)變化范圍大時提高低負(fù)荷擋板調(diào)節(jié)特性的備用調(diào)溫手段，簡化了系統(tǒng)復(fù)雜性，降低了初期投資成本，也避免了采用再循環(huán)風(fēng)機(jī)帶來的高含塵煙氣磨損問題，大大節(jié)省運(yùn)行維護(hù)成本。

事故噴水減溫輔助調(diào)節(jié)手段與常規(guī)工程基本一致，不再贅述。結(jié)束語

再熱汽溫的控制歷來都是業(yè)界研究的重點(diǎn)，而二次再熱機(jī)組再熱汽溫由于其特殊性更是各大鍋爐廠和設(shè)計院關(guān)注的焦點(diǎn)。本文通過對目前在建或即將開建的二次再熱機(jī)組的再熱汽溫調(diào)節(jié)方式進(jìn)行了梳理和簡單比較，介紹了某工程中再熱汽溫的控制方案，其控制效果要等到機(jī)組投運(yùn)一段時間以后才能完全確定，本文中的控制思路可以為后續(xù)的同類型工程提供參考。