第一篇：增容改造工程的施工方案2017.3.23

華貴路小區(qū)1600KVA電房增容改造工程的施工方案

增容施工主要內容及需要施工工期：

1、首先到供電局辦理客戶增容申請(注：要備齊申請所需的原件資料：房產證原件、單位經辦人委托書、申請用電設備表，以供電部門接收資料為準起計)為1天時間。

2、供電局有關部門來現(xiàn)場勘探并提出供電方案，供電方案審批及確定供電方案計量計費方式并答復用戶，批復時間為15個工作日。

3、供電方案批出后做設計圖紙及供電局有關部門審檢圖紙批出為準，時間為12個工作日。

4、改造高低壓電房土建，需要施工時間為8個工作日。（要現(xiàn)場配合施工單為準）。

5、高低壓設備進場時間為1個工作日。

6、高壓電纜敷設及試驗（含變壓器試驗）時間為1個工作日。

7、新增高壓柜拼接原有高壓柜及更換進線計量CT以及計量裝置，時間為1個工作日。

8、用電工程報中間檢查驗收時間為5個工作日。

9、用電工程報竣工驗收時間為5個工作日。10，簽訂供用電合同時間為5個工作日。

11、用電工程報裝表流程及最終送電時間為8個工作日。

12、將原有專變低房內低壓母線槽3路出線轉移到新裝專變供電，需要停電時間轉接時間需要12個小時(施工方備齊所有設備及材料，到達現(xiàn)場停電時間以業(yè)主有關部門安排停電為準)。

13、報增容改造及施工工期約合計為62天。

施工單位：

日

期：

****年**月**日

第二篇：增容供電改造方案

曹村煤礦增容供電改造方案

為確保曹村煤礦作為主體保留礦井及下一步基建期間生產生活用電，由我公司申請，山西地方電力股份有限公司蒲縣分公司同意我礦供電容量由原來的945KVA增容到4800KVA。由于變電所內變配電裝置及下井線路已不能滿足要求，需進行改造，電氣安裝工程工程量如下：

一、地面配電室：

⑴、增加高壓配電盤7面分別為: ①崔家溝作為以后的基建口，考慮到崔家溝的建設及生活用電，需增設兩臺150A的出線柜作為崔家溝的兩回路電源出線間隔。②考慮到以后的發(fā)展需求，需增設兩臺150A的備用配電柜； ③為限制單項接地電容電流，采取在10KV各段母線上設置電容電流自動補償裝置，增設PT盤兩臺； ④考慮電容補償，增設一個電容柜。

本次安裝可利用整合礦井退出的高壓配電盤，但由于高壓室空間所限，可考慮先安裝4臺（電容柜1面，PT盤2面，崔家溝出線柜1面）。⑵、CT更換：

①由于礦井負荷的增加，需將原來150A的兩臺總進線柜、聯(lián)絡柜更換為350A的；

②下井兩臺出線柜更換為300A；

⑶、現(xiàn)有地面供電的兩臺S9-315/10/400變壓器容量不能滿足地面低壓供電要求，需將這兩臺變壓器更換為容量630KVA的變壓器。

二、井下變電所：

⑴、更換下井電纜，將原先的兩路MYJV3×35/10電纜更換為兩路MYJV3×120/10，共計3000m；

⑵、井下變電所增設高開5臺，3臺100A的備用，兩臺50A的局扇水泵兩回路專用。礦井電力負荷統(tǒng)計見附表1 礦井電力負荷規(guī)劃見附表2 礦井高壓一次供電系統(tǒng)見圖1 礦井高壓一次改造供電系統(tǒng)圖見圖2

第三篇：水輪發(fā)電機組改造增容

水輪發(fā)電機組改造增容

龍溪河梯級電站建于50年代末,共有獅子灘、上硐、回龍寨、下硐4個電站,總裝機容量104.5MW,獅子灘電站是龍溪河梯級電站的第一級,首部有庫容為10.28億m3(有效庫容7.48億m3)的多年調節(jié)水庫。建成后,梯級電站在重慶系統(tǒng)中擔負調頻、調相、調峰和事故備用等任務。隨著電網的擴大,1975年四川省形成了統(tǒng)一電網,陸續(xù)修建了一批大、中型水電站。但是,網內水電站除龍溪河梯級和我廠大洪河電站(有不完全年調節(jié)水庫,電站裝機35MW)外,均為逕流式電站,因此,龍溪河梯級電站在系統(tǒng)中擔負了對川西逕流電站一定的補償調節(jié)作用。

獅子灘水電站是我國第一個五年計劃重點建設項目。電站興建于1954年,建成于1957年。第一臺機組于1956年10月1日并網發(fā)電,電站原裝有4臺單機容量為12MW的水輪發(fā)電機組,設計年均發(fā)電量為2.06億kW．h,年有效運行小時為4290h,機組立項改造前安裝投運以來共發(fā)電(截止1992年底)63.41億kW．h,有效運行小時(截止1992年底)為65.62萬h,其中:1號機運行17.3萬h,發(fā)電16.31億kW．h;2號機運行15.4萬h,發(fā)電15.06億kW．h;3號機運行16.8萬h,發(fā)電1.61億kW．h;4號機運行16.09萬h,發(fā)電15.95kW．h。

獅子灘水庫經過長度為1462.5m、直徑為5m的壓力隧洞、差動式調壓井及長度為133.213m、直徑為5m的壓力鋼管及4根直徑為2.6m的鋼支管分別引水至各機組。各機組壓力水道長度分別為:1636.18m(1號);1638.978m(2號);1642.131m(3號),1644.83m(4號)。機組的主要參數(shù)如下:

水輪機:

型

號:HL216-LJ-200;

水

頭:HP=64.3m;Hmax=71.5m;

Hmin=45m;

流

量r=25.4m3/s;

設計出力:Nr=13.8MW;

吸出高度:Hs=0.6m;

額定轉速:nr=273r/min;

飛逸轉速:np=490r/min;

接力器直徑:φ400mm;

接力器工作油壓:1.75～2.0MPa;

接力器最大行程:240mm。

發(fā)電機:

型

號:TS-425/84-22;

額定容量:15MVA;

額定出力:12MW;

額定電壓:10.5kV;

額定電流:827A;

額定頻率:50Hz;

功率因素:0.8;

靜子接線:雙Y;

轉子電壓:188V;

轉子電流:470A。

主勵磁機:型號:ZLS-99/24-8;

額定出力:125kW;

副勵磁機:型號:ZLS-54/8-6;

額定出力:6.5kW;

永磁機:型號:TY65/13-16;

額定容量:1.5kVA;

調速器:

型

號:S-38型;

工作容量:78.45kN．m;

工作壓力:1.75～2.0MPa。改造增容研究過程

2.1 改造增容的提出

獅子灘電站機組及輔助設備運行至1992年已有36～37年,除少數(shù)輔助設備進行過更換外,主要設備均未更換。由于運行年久,設備日益老化,都需要有計劃地進行改造、更新。針對50年代制造投入的水輪機效率低,設計時考慮機組運行方式與目前實際運行情況有較大的變化等情況,省局在1990年組織了科研、運行單位共同研究了機組設備狀況和系統(tǒng)運行方式后,提出機組改造增容的要求。并要求對水輪機轉輪改(選)型和利用發(fā)電機殘余壽命增容至15MW等工作立即開展可行性研究。

2.2 改造增容可行性研究

1990年9月初,獅子灘水力發(fā)電總廠成立了龍溪河梯級電站改造增容工作領導小組及各專業(yè)工作組,遵照省局的指示,我廠在四川省電力試驗研究院(以下簡稱試研院)、東方電機廠科協(xié)、四川省水力發(fā)電學會咨詢部等單位的幫助和配合下,重點對水輪機轉輪改(選)型和利用發(fā)電機殘余壽命增容等工作展開可行性研究。

2.2.1 發(fā)電機試驗研究

在有關單位配合下,進行了發(fā)電機一系列試驗、研究工作,并分別提出了試驗報告(東方電機廠:“發(fā)電機電磁計算”、“機械強度計算”、“發(fā)電機通風試驗”、“發(fā)電機氣隙磁密測算”;試研院:“發(fā)電機靜子老化鑒定試驗”、“發(fā)電機溫升試驗”)。試驗表明:靜子絕緣無老化特征,絕緣尚有較高的電氣強度和絕緣裕度,通過發(fā)電機通風改造,發(fā)電機可增容至15MW有功運行。2.2.2 水輪機提高效率的研究

機組能否增容,提高水機出力是需要解決的第一個關鍵問題。1990年11月,試研院提出“龍溪河梯級電站的增容改造設想及獅子灘電站增容改造的可行性研究”的規(guī)劃性報告,鑒于國內尚無完全適合獅站增容用的轉輪,故在1990年12月,在省電力局主持下,我廠與試研院正式簽訂了“獅子灘電站增容改造用新型水輪機轉輪的研制協(xié)議”。要求在獅子灘電站對其水輪機轉輪進行模型設計、試驗研究中,在保持獅子灘電站水工部分及水輪機埋設部件不大動的條件下,要求水輪機改造達到以下目標:

(1)提高水輪機過流能力15%以上;

(2)提高水輪機平均運行效率2%以上;

(3)提高機組出力2000～3000kW;

(4)原水輪機功率擺動大,新機應予以改進;

(5)要求新機具有良好的抗氣蝕性能及運行可靠性。

之后,試研院與四川省機械設計研究院水力發(fā)電設備研究所(以下簡稱機械院)合作,聯(lián)合研制獅子灘電站專用改型轉輪,經優(yōu)選后,機械院委托東電電器公司制造模型水輪機及模型轉輪,并確定模型轉輪的定型試驗在水利水電科學院機電所(以下簡稱水科院)低水頭能量臺上進行。上述單位通力合作,在1991年11月,完成了3個水輪機新轉輪和兩個改型轉輪,共計5個轉輪及模型機的設計制造及試驗工作,其中包括完成了S10、S20以及改型轉輪S11的能量性能對比試驗和S20、S21、S30,3個新轉輪在水科院低水頭能量臺上定型試驗,將試驗結果與國內已研制成功的bo=0.2,Q′max＜1000L/s的優(yōu)秀轉輪A10、A232的參數(shù)比較,見表1。

表1 bo=0.2,Q′max＞1000L/s的優(yōu)秀轉輪主要參數(shù)對比表

轉輪 名稱 [td]最大單位

流量 Q′max /L．s-1 [td]單位轉速 n′out [td]最高效率

ηmax /% [td]備

注 A10-25 [td]1080 [td]68 [td]88.2 [td]用標準尾水管、低水頭臺試驗,當轉輪換算為350mm時,ηmax=89%。A232-35 [td]1040 [td]69.5 [td]90.7 [td]用標準尾水管,在高水頭試驗臺試驗,按IEC公式換算為低水頭時ηmax=89.8%。S30-35

[td]1020 [td]70 [td]89.5 [td](1)尾水管主要流道面積僅為標準管的74.7%～81%。

(2)轉輪出口尺寸為前者的89.7%。(3)在低水頭試驗臺上試驗。

(4)按計算,在相同流量下,尾水管損失增加使水輪機效率下降約1.47%～1.87%。

考慮到S30特殊流道帶來的不利影響,應該說轉輪的綜合能量指標高于A10及A272,是近年來國內研制的bo=0.2且具有大過流能力的優(yōu)秀轉輪之一,屬國內先進水平。經換算,新研制的S30轉輪用于獅站時,其各項指標均達到和超過合同要求。

2.2.3 提出可行性報告

在前期大量試驗、研究的基礎上,我廠于1991年底完成了獅子灘電站改造增容的可行性研究工作,提出了改造增容的前提條件為

1)盡可能不改動原已建的水工建筑物,并要求改造增容工期盡可能短;(2)引用流量增加是有一定限度的;(3)獅庫按優(yōu)化調度10年的統(tǒng)計,運行年均毛水頭為64.39m。在經過水輪機提高效率研究及發(fā)電機一系列電氣試驗后,我廠提出了獅子灘電站改造增容可行性報告,由省局主持召開了有9個單位的工程技術人員共45人參加的審查會。審查意見指出:“從5個模型轉輪中推薦采用的S30型轉輪,其資料和數(shù)據(jù)是通過全模擬試驗獲得的,可以用作真機出力效率換算的依據(jù)。轉輪試驗是在水工建筑物基本不變,水輪機主軸不予更換的條件下進行的,難度大,其增容幅度達25%,且具有較高的能量指標,在短短1年內研制完成是很不容易的。獅子灘電站換為該轉輪后,在相同設計水頭下,水輪機單機出力可由12MW增至15MW以上,模型最高效率89.5%,預計真機效率為92.0%,滿足四川省電力科試所與長壽發(fā)電廠簽訂的各項技術指標”。會議同意以S30型轉輪作為獅子灘電站改造增容更換用的轉輪。

審查會議同意將對稱型活動導葉改為非對稱導葉。鑒于頂蓋、底環(huán)的止漏環(huán),抗磨板等已嚴重磨損,為有利于制作和安裝,同意更換。水輪機仍使用橡膠軸承。尾水管直錐段按模型試驗尺寸予以擴大。

發(fā)電機(2號發(fā)電機)經過電磁計算和靜子絕緣老化鑒定以及溫升試驗表明,靜子絕緣無老化特征,絕緣尚有較高的電氣強度和絕緣裕度,在進風溫度為30℃、功率因素0.85、定子電壓10.5kV、定子電流970.6A、轉子電流497A時,發(fā)電機可帶15MW有功運行。

勵磁系統(tǒng)經測算和試驗能滿足發(fā)電機15MW,無功11.25MVAR,功率因素0.8條件下運行。

主變壓器多年運行工況較好,常規(guī)試驗數(shù)據(jù)正常,近期內短時超負荷運行基本可以承受。110kV、10kV開關遮斷容量嚴重不足,應予全部更換。

可行性方案審查后,省局要求我廠“盡快完成初步設計,并上報我局審查,抓緊落實選擇水輪機制造廠訂貨工作”。

2.3 完成初步設計

根據(jù)省局要求,我廠組織有關技術力量提出了初步設計報告。1992年在我廠提出初步設計報告后,省局又再次組織了對初步設計的審查。初步設計報告對獅子灘電站改造增容從幾個方面進行了分析和論證

1)對獅子灘電站改造增容技術上的可行性,經濟上的合理性進行2)對下一階段設備改造的技術設計和施工設計明確了任務,提出了要求;(3)計算并提出了獅子灘近期改造增容的總概算;(4)對改造增容的經濟效益進行了計算分析,省局審查后同意了初步設計報告,下達了獅站改造增容的第一批費用及形象進度要求。機組改造施工、試驗及運行情況

3.1 首臺機組改造施工和鑒定驗收

1992年12月,在東電電器公司將水輪機需更換的加工件已按合同要求完成,我廠已按初步設計要求完成了獅子灘電站2號機組各項技術和施工準備,主要準備工作有:水工建筑、水力機械、發(fā)電機通風系統(tǒng)改造施工圖及“發(fā)電機通風系統(tǒng)改造施工工藝”、“機械部分改造施工工藝”、“水工部分改造施工工藝”、“改造增容綜合施工進度網絡圖”等報告文件,于10月11日開始了獅子灘電站2號水輪發(fā)電機組的改造增容施工工作,并結合改造增容進行了機組大修。由于我廠對此項工作缺乏經驗,也由于水輪機設計制造上的一些問題,如:導葉平面密封不良、轉輪標高低5mm、頂蓋漏水等,使施工工期超過預計工期。直到1993年3月12日機組空車啟動試運行開始,接著又與電力科試所共同進行了發(fā)電機通風系統(tǒng)改造后的通風溫升試驗,至3月19日甩負荷試驗后,機組才正式交調度管理,整個機組施工期長達99d。改造后對機組進行了通風,溫升試驗;運行穩(wěn)定性試驗,效率試驗及電站引水系統(tǒng)水頭損失試驗,并提出了相應的試驗報告。

為了給改造增容鑒定提供更完整的資料,經我廠研究決定:于1993年7月26日、27日、31日三次由獅子灘電站作2號機組帶15MW負荷試驗。當時由于環(huán)境溫度較高,空冷器供水量已超過設計值,冷風溫度及線圈溫度均超過允許值。為了能得到準確的定量試驗結果,8月11日,由廠組織有關專業(yè)技術人員并邀請了電力科試所有關同志一道,使用符合試驗精度要求的儀表再次進行了機組帶15MW試驗。1993年9月,由四川省電力工業(yè)局主持,組織有關專家進行了現(xiàn)場鑒定驗收,與會專家一致認為:獅子灘電站2號機組改造增容是成功的,后續(xù)3臺機可參照2號機進行改造。鑒定驗收意見如下:

(1)提供的技術文件資料齊全,論據(jù)可靠,內容和測試數(shù)據(jù)可信;

(2)按獅子灘水輪機實際流道條件研制的S30型水輪機轉輪,在bo/D′1=0.2,Q1＞1000L/s的條件下,其能量指標具有國內先進水平;

(3)現(xiàn)場試驗及實際運行表明,改造后的機組各部位振動擺度值符合國標要求,運行穩(wěn)定性良好;

(4)改進后的機組單臺增容3MW,增容率為25%,且水輪機效率提高,與原舊轉輪相比,平均運行效率約提高4%,實測在水頭55.25m(設計水頭58m)及滿負荷運行條件下,水輪機效率達91%,過流能力提高21%;

(5)發(fā)電機通風改造后,冷卻總風量增加5%,改善了發(fā)電機內的風量分布,下端進風量增加15%,在相同運行條件下,其定子線圈各部溫度特別是原高溫區(qū)——線圈上、下端部,均有較大幅度降低;

(6)獅子灘電站其余尚未改造的相同3臺機組參照2號機改造后,可增加電網調峰容量12MW,有利于減少高峰時段電網對用戶的限電和增加電網的備用容量,提高電網的供電可靠性和電能質量,按照過去10年水文資料測算,全站年均增發(fā)電量1000萬kW．h,本梯級其它水電站減少棄水損失電量200萬kW．h,在豐水期以其增加的12MW容量替代相等容量的火電,其增加的容量在高峰時段工作,電網逕流式電站擔負其它段的負荷,每年豐水期可使逕流水電站減少棄水,增發(fā)電量約1100萬kW．h,總計電網年增發(fā)電量約為2300萬kW．h,經濟與社會效益十分顯著:

(7)獅子灘電站2號水輪發(fā)電機組改造增容研究工作全面達到了預期效果,其改造是成功的,為該廠幾個梯級電站機組改造增容工作提供了可靠的依據(jù),在國內同型機組的改造增容中可以推廣應用。3.2 后續(xù)機組的改造施工及試驗

在2號機組改造增容成功的基礎上,四川省電力工業(yè)局要求我廠立即著手進行后續(xù)3臺機的改造增容工作,下達了項目計劃通知。為保證后續(xù)機組改造增容的成功,我廠著重抓了以下幾方面的工作:

(1)在1993年7月12日～14日,我廠與科研、設計、制造單位一起就獅子灘電站1、3、4號機改造增容水機部分有關技術進行了研究,對2號機改造中存在的問題從底環(huán)、頂蓋、導葉、雙連壁、轉輪等各方面提出了30條修改意見,補簽了技術協(xié)議,使改造方案更加合理、完善。

(2)對改造中新、舊部件的配合,改造與未改造部分的聯(lián)接過渡,請設計部門現(xiàn)場核實,研究落實方案,對送到制造廠加工的設備,制定詳細的措施。

(3)從新修訂改造的施工工藝,在總結2號機改造增容的基礎上,對施工工藝中存在的問題進行修訂,制訂了切實可行的工藝措施,如尾水管直錐段新里襯安裝,澆二期混凝土,由原來分3段澆筑改為4段澆筑,每段澆筑一次,保證了混凝土的密實、可靠;導葉部分預組裝改為導葉全部整體預裝,保證了頂蓋、底環(huán)、導葉幾大部件安裝的正確性;減少工作時間等等,使施工工藝更好的指導施工。

(4)制訂詳細周密的施工計劃、施工安全、技術組織措施,施工網絡進度圖,使施工管理更加科學化,減少盲目性。

(5)施工中以工藝措施為指導,按施工網絡進度圖控制施工進度,精心組織、合理安排,努力克服施工中的各種不利因素,保證施工的正常進行。

(6)通過各臺機組發(fā)電機改造前通風溫升試驗,找出各臺發(fā)電機影響增容的關鍵問題。制訂出每臺發(fā)電機通風系統(tǒng)改造的方案,對癥下藥。針對發(fā)電機空氣冷卻器容量已不能滿足增容后夏天運行的要求,研究增大1～4號機的空冷器的熱交換容量技術措施,將4臺機的空冷器更換為熱交換率較高的新型針刺式空氣冷卻器。

(7)施工中強化質量意識,加強責任制落實,嚴格廠、車間、班組三級驗收責任制,建立健全了檢修任務書,采取激勵競爭機制,充分調動廣大職工和工程技術人員的工作積極性。對重點技術難題、難點,廠組織有關人員進行技術攻關,不斷提高施工管理質量和施工質量。如針對2號機改造后,轉輪標高比固定部分標高下沉5mm的問題,經研究對后續(xù)3臺機改造時,拆機后對轉動及固定部分標高進行核實,具體定出每臺機的加工尺寸,保證了每臺機轉輪的標高正確;后續(xù)3臺機施工中,在中心復核時,發(fā)現(xiàn)發(fā)電機靜子中心與頂蓋、底環(huán)中心相差較多,經討論認為發(fā)電機靜子中心不易變動,而采用調整新頂蓋、底環(huán)安裝中心的辦法,解決了這一技術問題。

獅子灘電站后續(xù)3臺機改造增容,在省局、電力科試所領導支持下,在廠精心組織領導下,經廣大職工、工程技術人員的共同努力,施工1臺,總結1臺,不斷提高施工質量和管理水平,不斷縮短施工工期。3號機施工從1994年11月12日至1995年1月31日正式交付調度運行,歷時80d,比2號機施工工期縮短19d;4號機施工從1995年3月8日至1995年5月23日正式交付調度運行,歷時76d,比2號機施工工期縮短23d;1號機施工與1號主變及10kVⅠ段改造施工同步,由于受主變更換及10kVⅠ段開關改造的影響,施工從1995年9月18日至1995年12月2日正式交付調度運行,比2號機施工時間縮短大約1/4,改造后機組投入系統(tǒng)運行正常。為保證增容改造后機組能發(fā)揮效益及安全運行,在機組改造的同時,對發(fā)電機開關及1號、2號變壓器也作了更新增容。

1996年7月11日至18日,由四川省電力科學研究院與我廠一道對改造后的3、4、1號機組進行了效率試驗和穩(wěn)定性試驗,并提出了“獅子灘水力發(fā)電總廠獅子灘電站1號、3號、4號機組效率試驗報告”和“獅子灘電站1號、4號機組改造增容后,運行穩(wěn)定性試驗總結”報告。在此之前,于1995年3月,對3號機組進行了運行穩(wěn)定性試驗,提出了“獅子灘電站3號機組改造增容后運行穩(wěn)定性試驗報告”。

1995年2月11日～16日,1995年12月18日～21日,四川省電力試驗研究院與我廠共同對改造后的3號機組、1號機組進行通風、溫升試驗,分別提出了獅子灘電站1號、3號、4號機組改造增容后通風、溫升總結報告,經改造前試驗,4號機組不需通風改造,故未再作改造后的試驗。

從機組的穩(wěn)定情況試驗及效率試驗看,1號、2號、3號機組在各運行工況穩(wěn)定性良好,振動擺幅均符合國家有關規(guī)范,但2號機組在特定工況區(qū)存在有由尾水管偏心渦帶產生的低頻壓力脈動而導致機組低頻振動及功率擺動問題。4號機組運行穩(wěn)定性相對較差,存在一定程度的動力不平衡和磁力平衡現(xiàn)象,擺幅值超過國家標準,尾水管存在明顯的壓力脈動現(xiàn)象,對機組的運行穩(wěn)定性存在較大的影響。

從水輪機的效率測試看,1號機真機最高效率可達92.33%(相對值),2號機最高效率可達91.5%,3號機最高效率可達92%(相對值),4號機最高效率為91%,高效區(qū)在11～13MW,平均運轉效率約89%,改造后機組的效率提高較多,平均運轉效率提高約4%。

通風溫升試驗情況表明:通風改造非常成功,1～3號機組改造后總風量有了較大幅度的增加,增加了4%～7%,風量分配也趨合理,下端部分的進風量比改前增加14%～18%,風速分布,風壓分布也更趨合理。改后發(fā)電機定子線圈的溫升有了明顯下降,1～2號機下端鼻部一般下降了1～18K,漸開線部分一般下降1～25K,槽部降低1～6K,但3號機較改造前增加,4號機組根據(jù)改造前試驗情況,通風系統(tǒng)未作改造,僅更換了空氣冷卻器,從4臺機組通風溫升試驗情況看,發(fā)電機能夠滿足改造后安全穩(wěn)定運行的要求。3.3 改造后機組和電站出力特性

1996年10月10日,我廠對改造后機組和電站的出力特性進行了測量,并對水輪機汽蝕情況作了檢查,編寫了“獅子灘電站改造增容機組運行報告”。

從電站的出力特性試驗及現(xiàn)場汽蝕情況檢查看,電站毛水頭在63.73m也即上游水位在341m左右,電站單臺機和兩臺機組同時運行,尚可達到單機出力1.5萬kW的增容目標,3臺機組和4臺機組同時運行,單機出力最大只能達到13.8MW和13.3MW。從電站運行記錄看,1995年7月30日,電站幾乎在最高水位運行時,電站在接近防洪限制水位時段運行(即345～346m),電站實測最大出力56.2MW。從引水系統(tǒng)水頭損失試驗看,引水損失與引用流量成平方關系,隨著引用流量增加,引水系統(tǒng)總的水頭損失成平方增加。改造后,電站在哪些情況能夠達到4臺機組滿出力運行的增容目標,還需進一步試驗測量。同時也需進一步分析水系統(tǒng)損失對電站出力的影響。從現(xiàn)場汽蝕檢查的情況看,水輪機葉片存在嚴重的翼型汽蝕,當機組運行有8500h以上,葉片就開始發(fā)生汽蝕,且各塊葉片的汽蝕情況不同,說明同一轉輪葉片翼型控制不一致。改造增容效益分析(1)由于水輪機效率提高了約4%,獅子灘4臺機組改造增容后,在與改造前相同運行條件下,機組效率提高將增加發(fā)電量;又因引用流量增加,可減少汛期棄水,增發(fā)洪水電能,原獅子灘與梯級年均增發(fā)電量分別為1000萬kW．h及1165萬kW．h。

(2)龍溪河梯級增發(fā)電量及增加調峰容量對系統(tǒng)有顯著的經濟效益。

(a)獅子灘電站機組改造增容后,在水庫高水位情況下,電網最大可增加調峰容量或備用容量約12MW,在當時電網嚴重缺乏高峰容量的情況下,可減少高峰時段電網對用戶的限電,提高電網供電的可靠性,有利于國民經濟的發(fā)展。

(b)獅子灘電站改造增容,在豐水期電網以其增加的近12MW的調峰容量,代替系統(tǒng)等容量的火電調峰,可減少火電調峰損失,由于獅子灘水庫具有多年調節(jié)能力,汛期可以讓網內逕流式電站大發(fā),減少棄水,這樣,每年豐水期可使逕流式水電站減少棄水,增加發(fā)電量1100萬kW．h。

水電站水輪發(fā)電機組增容改造

作者：軸承供應商網 發(fā)布時間：2009-6-12 9:06:29 文字選擇：大 中 小 瀏覽次數(shù)：126

提高機組總體效率達到增加機組出力的目的是水電站增容改造的主要課題。機組總體效率應當從水力、機械及電磁三方面綜合考慮。轉輪改造是增容改造的重點。水輪發(fā)電機組增容改造是水電站技術改造的主要課題。一方面。由于設備老化，機組實際效率顯著下降。另一方面，技術進步促進水輪發(fā)電機組效率進一步提高。因此，投產較早的水輪發(fā)電機組通過技術改造后效率有較大的提升空間。從經濟角度來看，水電站建設資金的主要部分是水工建筑物，在不增加水耗的前提下，通過對機電設備技術改造，提高機組總體效率，增加機組出力。與新建電站相比，技術改造投資少，見效快，經濟效益好。水輪發(fā)電機組的總體效率由水力、機械及電磁三方面因素綜合決定。制定增容改造方案過程中應當全面考慮影響機組效率的多方面因素，應用當前機組制造的新材料及新技術，采取綜合的優(yōu)化方案，達到機組總體效率提高的目的。

本文針對投產較早的水電站影響機組效率的主要因素進行分析，提出機組增容的途徑。

1提高水力利用效率

1.1提高轉輪效率，適當增加轉輪單位流量。轉輪的改造是水電站增容改造的重點。較早投產的水輪機由于當時技術條件的限制，性能落后，制造質量差。我國轉輪系列型譜中如HL240，HL702，ZZ600等轉輪是國外上個世紀30年代至40年代的技術水平。另一方面，運行多年的轉輪經過多次空蝕后補焊打磨，變形加上過流部面磨損，密封間隙增加，效率明顯下降。例如雙牌水電站水輪機轉輪是HL123（即HL240），80年代中期機組總體效率是86％，最大出力可達50MW，目前最高只能發(fā)出48MW。隨著科學技術的進步，轉輪的設計與制造已經達到一個新的高度度。優(yōu)化設計技術,CFD（計算流體力學）技術及剛強度分析技術應用于轉輪設計領域，使轉輪設計技術有一個質的飛躍。特別是CFD的應用，使轉輪設計達到量體裁衣的水平。消除了選型套用與實際水力參數(shù)的誤差。葉片模壓成型技術及數(shù)字控制加工技術的應用，使加工出廠的轉輪與理論設計偏差縮小，轉輪效率可達94.5％，與老型號轉輪相比，新混流式轉輪效率可提高2％～3％，軸流式轉輪效率可提高4％～5?。由此可見，轉輪的改造能使機組效率有一個較大的提升。

適當增加轉輪的單位流量，充分利用豐水季節(jié)水能，經濟效益也十分可觀，但轉輪過流量受到座環(huán)高度的限制，也就是受到導葉相對高度的限制。改造后的轉輪單位流量不可能無限制增加，另一方面，流量加大，流量上升，空蝕特性變差，水輪機可靠性不能保證。因此，流量增加，應提出適當?shù)囊?，專家推薦幾種轉輪的最大單位流量如下： 轉輪型號 單位流量 HL240 1.45m3/s HL220 1.28 m3/s HL180 1.15 m3/s 轉輪選擇可直接選用與實際水力參數(shù)相符或相近的轉輪。經過真機運行檢驗后其轉輪的能量特性及費可靠性良好的轉輪用于水力參數(shù)相符或相近的場合,改造的成功率有把握。且能省去模型試驗的費用。

改造費用低，經濟效益好。轉輪選擇的另一個方法，是用與實際水力參數(shù)相差不多的轉輪，經過改型設計后，直接使用，也可省去模型試驗的費用，其可靠性及能量特性也有保證。

轉輪選擇的第三個方法是利用CFD技術。根據(jù)實際水力參數(shù)進行量體裁衣式的設計。理論上這樣的轉輪最符合實際情況。各項指標都能達到最優(yōu)。但對大中型電站而言，轉輪可靠性至關重要。量體裁衣式設計出來的轉輪必須經過模型試驗。這樣轉輪設計制造的周期較長，費用也很高。1.2減小轉輪漏水量 由于泥沙磨損，轉輪密封裝置間隙增大也是機組效率下降的原因之一。轉輪密封裝置損壞，檢修時難以修復，因此在更換轉輪時同時對密封裝置進行改造，減小漏水量，提高效率。

1.3降低尾水水位到設計水位 由于長期泄洪，投產較早的電站尾水河道存在不同程度的擁塞，導致設計尾水水位上升，機組利用水頭下降，出力降低。清理尾水河道，使尾水水位控制在設計水位的范圍，可以使機組出力增加。特別對于低水頭電站，尾水水位的變化對機組出力影響大，清理尾水河道可獲得良好的經濟效益。2減小機械損失，提高機組效率 2.1 推力軸承改造

目前彈性金屬塑料瓦技術成熟，造價不高，應用廣泛。逐步取代傳統(tǒng)的巴氏合金推力瓦。與巴氏合金相比，彈性金屬塑料瓦突出的優(yōu)點是磨擦系數(shù)小，因此用彈性金屬塑料瓦替代巴氏合金瓦可以減小機械損失，提高機組效率。值得注意的是，應用彈性金屬塑料瓦的機組停機過程較長，而且導葉漏水較大的情況下，機組有 潛動 現(xiàn)象發(fā)生。

2.2改造發(fā)電機通風系統(tǒng)，減小機組通風損耗

老式風路系統(tǒng)，風量分配不合理，漩渦大，風損大，擋風板過多，給檢修、維護帶來不便。新式風路可使總風量減少20%～30%，通風損耗減小50%，電機效率可以提高0.3%～0.6%。風路系統(tǒng)配合冷卻器一起改造可使電機定子最高點溫度降低6～10℃；轉子溫度10～15℃。因此對于定子線圈及轉子線圈絕緣沒有缺陷的機組，可以不對定子及轉子進行改造，而只改造通風系統(tǒng)，就可以提高發(fā)電機的容量。鹽鍋峽電站就是采用這種改造方式。這樣即可節(jié)省投資，也可縮短改造的工期。

3減小電磁損失

3.1 定子鐵芯改造，減小鐵芯損失

鐵芯損失是發(fā)電機電磁損失的主要部分。投產較早的機組硅鋼片磁滯損失較大，加之多年運行后鐵芯松動，絕緣老化，渦流損失增加。選用性能較好的硅鋼片對鐵芯進行改造可使發(fā)電機效率進一步提高。3.2取消直流勵磁機，采用可控硅勵磁

投產較早的大中型水輪發(fā)電機組多采用直流勵磁機勵磁。這種勵磁方式故障多，維護費用高，用機組附加損耗增加。采用可硅勵磁方式不僅能提高勵磁系統(tǒng)可靠性，降低維護費用，還能提高機組效率。

第四篇：關于變電站增容改造申請

關于水電處35KV變電站負荷增容的報告

隨著高新區(qū)城市建設的不斷加快，高新區(qū)負荷急劇上升，根據(jù)負荷預測，2016年我處35KV變電站負荷峰值將達到 6000KW，變電站將處于超負荷運行狀態(tài)，因次亟需對我處35KV變電站進行改造，增加負荷容量，以滿足用電需求和發(fā)展需要。在提高供電能力的同時,也提高了供電的可靠性和安全性，確保電網的安全、穩(wěn)定運行，現(xiàn)對企業(yè)變電站現(xiàn)狀運行狀況及幾種方案進行分析比較，以供參考。

1、變電站運行現(xiàn)狀

現(xiàn)我處35KV變電站主變兩臺，供電公司備案容量為5050KVA(3150KVA、1850+50KVA),實際安裝容量為3150KVA、5000KVA，總容量為8150KVA，2015年變電站最大負荷為5300KW。系統(tǒng)內企事業(yè)變壓器90臺，路燈變壓器46臺，管廊變壓器19臺，總裝機容量約43930KVA。目前，我處10KV供電線路為南萬線、東風線、東營線（含東風西半場）、高實1線、高實2線、晶岳1線、晶岳2線、鹽機線、建新線、機關線10路出線。

高新區(qū)入駐以來水電處充分發(fā)揮了區(qū)域供電優(yōu)勢，為高新區(qū)開發(fā)建設、招商引資、提供了高效、快捷的供電配套服務，為推進高新區(qū)前期開發(fā)建設發(fā)揮了不可替代的重要作用，但是隨著周邊用戶的不斷增加、居民小區(qū)用戶的增加和售電業(yè)務的開展，現(xiàn)我處35KV變電站已無法滿足日益增長-1

第五篇：自來水改造工程施工方案[定稿]

自來水改造工程施工方案

一、工程名稱：機場老家屬院、和平大路、青年路、橋外家屬樓自來水分戶改造工程

二、工程地點：長春市內

三、工程概況及內容：

1、地溝管道拆除，地溝清理，管道支架制安，戶內立支管、閥門、水表拆除；

2、工程內容：地溝管拆安更換，鑿地通風口，進料口，地溝清理，不停水施工，管道支架制安，閥門、水嘴、水表拆除安裝，水鉆打過墻眼，現(xiàn)場清理恢復。

四、施工措施

1、施工前要作好與住戶之間協(xié)調工作，認真了解每個施工現(xiàn)場的實際情況及條件，作好技術資料的交底及專業(yè)人員的培訓工作；

2、本工程是不能影響住戶用水問題，為此采取不停水施工，首先，在地溝內新輔設一根供水管道做到地上，加上閥門，然后把立支管及分戶管及水表安裝完畢，最后把舊管道拆除，同時供水;

3、本項工程所有管道都采用環(huán)保型PE管或PPR管，管徑選用是根據(jù)每棟樓的面積參考原有圖紙，參照物業(yè)的要求決定的;

4、閥門主管道及立支管道，采用法蘭式碟閥，分戶管采用銅球閥，水表前后各一個，水表采用機械式水表，DN20的，水嘴采用快開銅制水嘴;

5、水表箱采用1.2mm厚鋼板箱，規(guī)格為1000mm×800mm×300mm,表面噴涂，每個箱子加一把鎖，固定式安裝;

6、每棟樓須鑿4-6個通風及進料口，工程完工后，恢復原樣。

7、過墻孔，我們采用水鉆打眼，分別為DN80、DN32，DN80每個為25元，DN32每個15元；

8、地溝管道支架采用12號槽鋼，每2M一個支架,立管采用∠50×5角鋼,每層樓1個;

9、送水前要進行管道沖洗，10-20分鐘;

10、因為圖紙不詳，分戶支管工程量無法確認，只能在安裝后，按實際發(fā)生結算;

11、不可矛見項目（如裝修拆安等）按實結算。

五、現(xiàn)場管理

1、我們委派專業(yè)人員現(xiàn)場管理，專業(yè)技術人員現(xiàn)場施工記錄；

2、對施工的每一個步驟及程序都要認真檢查監(jiān)督，干完一戶利索一戶，不留尾巴，與住戶搞好關系；

3、搞好施工現(xiàn)場衛(wèi)生管理，對工具、設備、材料，應分別堆放整齊有序，決不能亂堆亂放；

4、要使用文明用語及文明行為，決不允許污言碎語，樹立起文明施工隊伍。