第一篇：大型循環(huán)流化床鍋爐投入石灰石系統(tǒng)后出現(xiàn)的問題及其分析

大型循環(huán)流化床鍋爐投入石灰石系統(tǒng)后出現(xiàn)的問題及其分析

文章摘要：

摘 要：大型循環(huán)流化床鍋爐最大的優(yōu)勢在于爐內(nèi)脫硫，但石灰石系統(tǒng)投入后對(duì)流化床鍋爐運(yùn)行產(chǎn)生一些影響。本文針對(duì)投入石灰石系統(tǒng)后流化床鍋爐出現(xiàn)的一些問題進(jìn)行分析，并提出了一些防范措施。

關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐 脫硫 石灰石系統(tǒng)

0 前言

中國華電集團(tuán)有限公司石家莊熱電廠八期技改工程配套采用了四臺(tái)410t/h循環(huán)流化床鍋爐，每臺(tái)鍋爐配備一套爐內(nèi)石灰石脫硫系統(tǒng)。石灰石的4個(gè)給料口獨(dú)立布置在爐膛前墻，同時(shí)由2臺(tái)BK8011型石灰石羅茨風(fēng)機(jī)（1臺(tái)運(yùn)行，1臺(tái)備用）進(jìn)行送粉，石灰石粉從粉倉經(jīng)旋轉(zhuǎn)給料閥（上）進(jìn)入中間緩沖倉，從緩沖倉再經(jīng)旋轉(zhuǎn)給料閥（下）被石灰石輸送粉風(fēng)機(jī)通過輸送管道送入爐膛密相區(qū)。（見圖1）

1－日用倉

2－暖沖倉

3－壓縮空氣

4－石灰石粉

5－石灰石風(fēng)機(jī) 6－檢修壓縮空氣 7－二次風(fēng) 8－爐膛

圖1 石灰石輸送系統(tǒng)圖 石灰石系統(tǒng)投運(yùn)后出現(xiàn)的問題

為了緩解石家莊市區(qū)內(nèi)的環(huán)保壓力，我廠四臺(tái)流化床鍋爐的石灰石系統(tǒng)都進(jìn)行了試運(yùn)行，總體上達(dá)到了環(huán)保要求，但在系統(tǒng)長期穩(wěn)定運(yùn)行上仍存在一些問題：

(1)石灰石粉倉上料系統(tǒng)，由于檢修壓縮空氣系統(tǒng)供氣量有限，常常因?yàn)閴嚎s空氣低致使石灰石上料系統(tǒng)無法正常向粉倉上粉。(2)檢修用壓縮空氣帶水，使石灰石粉受潮，結(jié)塊。石灰石粉倉內(nèi)板結(jié)，造成下粉不暢。

(3)石灰石系統(tǒng)送粉管路較細(xì)較長，中途彎頭處極易發(fā)生堵塞。

(4)石灰石粉質(zhì)量問題，粒度不合理，運(yùn)行時(shí)石灰石量加的很大，但脫硫效果不甚明顯。

(5)石灰石罐車內(nèi)有雜物伴隨石灰石進(jìn)入粉倉或石灰石粉倉上部觀察孔落下雜物造成旋轉(zhuǎn)給料閥卡澀，造成不下粉，或下粉不暢。

(6)投入石灰石后，造成爐膛床溫降低。

(7)爐膛床壓迅速上漲，嚴(yán)重時(shí)需要投油助燃，降低床壓。

(8)運(yùn)行中的冷渣器排渣量增大，并且容易結(jié)低溫焦塊，造成冷渣器堵塞。原因分析

(1)修壓縮空氣壓力正常維持在0.6Mpa左右，而石灰石罐車所需要的內(nèi)部上粉壓力最低為0.3Mpa，因此單一臺(tái)爐上粉時(shí)完全可以滿足要求，如果兩臺(tái)爐或是多臺(tái)爐同時(shí)上粉時(shí)便會(huì)造成檢修壓縮空氣儲(chǔ)氣罐壓力降低，上粉速度減慢，加之運(yùn)行中如果再有其他用氣點(diǎn)（如落渣管引渣用吹掃壓縮空氣等），將造成儲(chǔ)氣罐壓力進(jìn)一步降低，致使無法正常上粉。

(2)氧門排出大量的潮濕蒸汽，造成石灰石粉罐長期處在潮濕的環(huán)境中。石灰石細(xì)粉具有極強(qiáng)的吸濕性，長期處于潮濕的環(huán)境中,極易板結(jié)成塊。此外如果長期停運(yùn)石灰石系統(tǒng)，而粉倉及送粉管路中仍存有大量石灰石粉，便很容易造成石灰石的板結(jié)，為再次投運(yùn)帶來不便，甚至需將管路解體逐段疏通，無形中增大了工作量。

(3)石灰石送粉系統(tǒng)在運(yùn)行中，送粉中途的管路不易堵塞，可是當(dāng)加粉量短時(shí)內(nèi)突然增大時(shí)，尤其是在彎頭處，單憑輸送風(fēng)無法將石灰石粉送入爐膛，直接造成輸送管路堵塞。

(4)脫硫使用的石灰石粉要求，CaCO3≥94.06%，MgCO3≥1.8%，水分≤0.08%其他≤40.6%，石灰石粉粒度≤1.5mm(d50=0.45)。脫硫劑粒度與燃煤粒度及其粒度分布對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的脫硫效率都有較大的影響：

a.采用粒度較小的石灰石粉，可以有效的提高循環(huán)流化床鍋爐的脫硫效率；但過小的脫硫劑粒度會(huì)造成脫硫劑在爐膛內(nèi)未能完全反應(yīng)就被高速的煙氣帶走，影響脫硫效率，造成不必要的浪費(fèi)。

b.采用粒度較大的石灰石粉就會(huì)減少反應(yīng)生成的CaO與煙氣中SO2的接觸面積，一樣影響脫硫效率。合理的鈣硫摩爾比也是影響脫硫效率的主要因素。

我廠四臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)鈣硫摩爾比為2.3；石灰石粉消耗量4.8t/h。隨著石灰石粉量（鈣硫摩爾比）的增大，二氧化硫的排放量明顯降低，脫硫效果十分顯著。但當(dāng)石灰石粉量高于設(shè)計(jì)值，仍繼續(xù)加大給料量時(shí)，脫硫效率提高的很少；同時(shí)造成一些負(fù)面的影響，如：由于石灰石給料量過大造成床溫下降；床壓上升；從而影響鍋爐負(fù)荷，使得NOx排放升高。在實(shí)際運(yùn)行過程中我們通過對(duì)石灰石下粉量與旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速的計(jì)算，發(fā)現(xiàn)在80％以上額定負(fù)荷時(shí)，燃燒實(shí)際煤種，投入石灰石量應(yīng)較大于設(shè)計(jì)值,為5~7t/h。投石灰石前，SO2排放量約為2000 mg/m3以上；投石灰石后，SO2排放量低于設(shè)計(jì)值404 mg/m3，脫硫效率達(dá)到了90%。

(5)送入爐膛的石灰石質(zhì)量不過關(guān)或沒有嚴(yán)格的成分化驗(yàn)通知單，使得運(yùn)行人員無法及時(shí)了解石灰石的成分。

(6)由于石灰石自鍋爐燃燒室前墻送入，從DCS床溫測點(diǎn)顯示，前墻一側(cè)的床溫降低較多，但總體平均床溫變化不大，基本能夠保持最佳的脫硫反應(yīng)床溫在850℃左右。

投運(yùn)前床溫（℃）

達(dá)到要求后床溫（℃）

870

859

(7)投入石灰石后，對(duì)床壓的影響很大。通過上面的計(jì)算，當(dāng)燃用實(shí)際煤種，使得SO2排放達(dá)到環(huán)保要求時(shí)，石灰石用量約為5~7t/h。通過4臺(tái)爐一年的運(yùn)行情況來看，燃用的實(shí)際煤種帶額定負(fù)荷，已經(jīng)比設(shè)計(jì)煤種多3~4t/h，灰份極大，如果再加入5~7t/h的石灰石，就大大的加大了底渣量，若要保證爐膛床壓在規(guī)定范圍內(nèi)，必須加大底渣排放量。以22爐為例(2004年2月29日石灰石系統(tǒng)投運(yùn)狀況)：

負(fù)荷

t/h

煤量

t/h

石灰石風(fēng)機(jī)電流

A

給料閥轉(zhuǎn)速r/m

二氧化硫

Mg/m3

床壓

kpa

A

B

左

右

407

50.8

0

0

0

2046

5.7

5.8

408

51.2

1250

5.9

6.1

409

51.1

205

208

393

6.5

6.7

411

50.7

253

255

264

7.3

7.4

401

49.1

1624

7.8

8.0

385

47.9

1990

8.1

8.4 表中陰影的數(shù)據(jù)顯示，隨著給料閥轉(zhuǎn)速的提高，SO2呈下降趨勢，而床壓則呈上升趨勢。

(8)流化床鍋爐帶額定負(fù)荷，床溫在890℃，投入石灰石粉之后床溫下降7~10℃，同時(shí)冷渣器排渣量增多，爐膛內(nèi)部分未燃盡煤粒隨同石灰石粉從落渣管排入冷渣器，未燃盡的煤粒在冷渣器富氧環(huán)境下繼續(xù)燃燒，造成選擇室床溫升高，嚴(yán)重時(shí)，選擇室床溫會(huì)高于爐膛床溫；在高溫下石灰石于高溫渣粒粘結(jié)成塊兒，渣塊兒在選擇室內(nèi)形成堆積，床溫測點(diǎn)不能準(zhǔn)確的反應(yīng)選擇室床溫，選擇室床壓逐漸增高，最終造成冷渣器堵塞。在實(shí)際的冷渣器清掃過程中，選擇室內(nèi)掏出大量的含石灰質(zhì)的渣塊兒，這是造成投入石灰石系統(tǒng)后冷渣器發(fā)生頻繁堵塞的主要原因。防范措施

(1)保證檢修空壓機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行和儲(chǔ)氣罐壓力的穩(wěn)定,注意檢查各個(gè)用氣點(diǎn)，防止漏氣。合理安排各爐的上粉時(shí)間，盡量避免兩臺(tái)爐同時(shí)上粉，并保持壓縮空氣干燥，以免石灰石受潮，形成板結(jié)。

(2)將高脫排氧門移至汽機(jī)側(cè)或延伸至鍋爐頂棚以上，避免石灰石粉倉長期處在潮濕的環(huán)境中。

(3)在石灰石送粉管爐的彎頭處加裝壓縮空氣吹堵裝置。

(4)投運(yùn)石灰石系統(tǒng)時(shí)應(yīng)逐漸加大石灰石粉的給料量，并注意監(jiān)視石灰石送粉風(fēng)機(jī)電流及出口風(fēng)壓與石灰石粉量的對(duì)應(yīng)關(guān)系。如發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)管路堵塞，及時(shí)打開吹堵閥吹掃；吹掃無效，敲打管路，使之通暢。另外，保證檢修壓縮空氣儲(chǔ)氣罐壓力，定時(shí)對(duì)石灰石送粉管路進(jìn)行吹掃（間隔30 min~40min）。石灰石系統(tǒng)停運(yùn)或機(jī)組停運(yùn)時(shí)，應(yīng)盡量將石灰石粉罐內(nèi)的石灰石粉排凈，避免石灰石粉板結(jié)；如果在短時(shí)間內(nèi)停爐或停石灰石送粉系統(tǒng)，應(yīng)對(duì)送粉管道進(jìn)行吹掃，確認(rèn)系統(tǒng)送粉管路確實(shí)通暢，再停運(yùn)石灰石系統(tǒng)。目前，風(fēng)機(jī)電流和管道壓力能較準(zhǔn)確的反映石灰石下粉情況（見下表）：

參數(shù)

空載

達(dá)到脫硫效果

風(fēng)機(jī)電流A

管道風(fēng)壓kpa

16~17

26~29

二氧化硫 mg/m3

2000以上

350

(5)對(duì)石灰石粉成分及粒度進(jìn)行嚴(yán)格審核，石灰石廠接到石灰石合格通知單，方能將石灰石粉裝車，進(jìn)行對(duì)粉倉上粉。

(6)投入石灰石后，排渣量增大。在運(yùn)行中應(yīng)加大冷渣器的監(jiān)視力度，嚴(yán)格將冷渣器的選擇室床溫控制在750℃以下，同時(shí)嚴(yán)格執(zhí)行冷渣器的定期切換制度，確保冷渣器的穩(wěn)定運(yùn)行。結(jié)論

隨著城市環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的日趨嚴(yán)格，對(duì)大型發(fā)電企業(yè)的環(huán)保要求也越來越嚴(yán)格，創(chuàng)優(yōu)秀發(fā)電企業(yè)需要大家的努力，以上的防范措施對(duì)循環(huán)流化床鍋爐加裝石灰石后穩(wěn)定運(yùn)行起到了一定的作用，但是隨著機(jī)組的運(yùn)行工況的不斷變化，新的問題仍在出現(xiàn)，還需要我們的不斷摸索和總結(jié)。希望大家能多提寶貴意見，不足之處給預(yù)修正。

參考文獻(xiàn)：

岑可法，倪明江，駱仲泱等著，循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計(jì)與運(yùn)行，北京：中國電力出版社，1997。

劉德昌主編，流化床燃燒技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用，北京：中國電力出版社，1998.9。

作者簡介：

呂毅，男，1977年生，助理工程師，中國華電集團(tuán)公司石家莊熱電廠，從事CFB鍋爐專業(yè)方面的理論與技術(shù)研究。

第二篇：循環(huán)流化床鍋爐脫硫工藝分析

循環(huán)流化床鍋爐脫硫工藝分析

1、前言

循環(huán)流化床燃燒是指爐膛內(nèi)高速氣流與所攜帶的稠密懸浮顆粒充分接觸，同時(shí)大量高溫顆粒從煙氣中分離后重新送回爐膛的燃燒過程。循環(huán)流化床鍋爐的脫硫是一種爐內(nèi)燃燒脫硫工藝，以石灰石為脫硫吸收劑，與石油焦中的硫份反應(yīng)生成硫酸鈣，達(dá)到脫硫的目的。較低的爐床溫度（850℃～900℃），燃料適應(yīng)性強(qiáng)，特別適合較高含硫燃料，脫硫率可達(dá)80%～95%，使清潔燃燒成為可能。

2、循環(huán)流化床內(nèi)燃燒過程

石油焦顆粒在循環(huán)流化床的燃燒是流化床鍋爐內(nèi)所發(fā)生的最基本而又最為重要的過程。當(dāng)焦粒進(jìn)入循環(huán)流化床后，一般會(huì)發(fā)生如下過程：①顆粒在高溫床料內(nèi)加熱并干燥；②熱解及揮發(fā)份燃燒；③顆粒膨脹及一級(jí)破碎；④焦粒燃燒伴隨二級(jí)破碎和磨損。符合一定粒徑要求的焦粒在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)受流體動(dòng)力作用，被存留在爐膛內(nèi)重復(fù)循環(huán)的850℃～900℃的高溫床料強(qiáng)烈摻混和加熱，然后發(fā)生燃燒。受一次風(fēng)的流化作用，爐內(nèi)床料隨之流化，并充斥于整個(gè)爐膛空間。床料密度沿床高呈梯度分布，上部為稀相區(qū)，下部為密相區(qū)，中間為過渡區(qū)。上部稀相區(qū)內(nèi)的顆粒在爐膛出口，被煙氣攜帶進(jìn)入旋風(fēng)分離器，較大顆粒的物料被分離下來，經(jīng)回料腿及J閥重新回入爐膛繼續(xù)循環(huán)燃燒，此謂外循環(huán)；細(xì)顆粒的物料隨煙氣離開旋風(fēng)分離器，經(jīng)尾部煙道換熱吸受熱量后，進(jìn)入電除塵器除塵，然后排入煙囪，塵灰稱為飛灰。爐膛內(nèi)中心區(qū)物料受一次風(fēng)的流化攜帶，氣固兩相向上流動(dòng)；密相區(qū)內(nèi)的物料顆粒在氣流作用下，沿爐膛四壁呈環(huán)形分布，并沿壁面向下流動(dòng)，上升區(qū)與下降區(qū)之間存在著強(qiáng)烈的固體粒子橫向遷移和波動(dòng)卷吸，形成了循環(huán)率很高的內(nèi)循環(huán)。物料內(nèi)、外循環(huán)系統(tǒng)增加了燃料顆粒在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，使燃料可以反復(fù)燃燒，直至燃盡。

循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的物料參與了外循環(huán)和內(nèi)循環(huán)兩種循環(huán)運(yùn)動(dòng)，整個(gè)燃燒過程和脫硫過程就是在這兩種形式的循環(huán)運(yùn)動(dòng)的動(dòng)態(tài)過程中逐步完成的。

3、循環(huán)流化床內(nèi)脫硫機(jī)理

循環(huán)流化床鍋爐脫硫是一種爐內(nèi)燃燒脫硫工藝，以石灰石為脫硫吸收劑，石油焦和石灰石自鍋爐燃燒室下部送入，一次風(fēng)從布風(fēng)板下部送入，二次風(fēng)從燃燒室中部送入。石灰石在850℃～900℃床溫下，受熱分解為氧化鈣和二氧化碳。氣流使石油焦、石灰石顆粒在燃燒室內(nèi)強(qiáng)烈擾動(dòng)形成流化床，燃料煙氣中的SO2與氧化鈣接觸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)被脫除。為了提高吸收劑的利用率，將未反應(yīng)的氧化鈣、脫硫產(chǎn)物及飛灰等送回燃燒室參與循環(huán)利用。按設(shè)計(jì)，II電站CFB鍋爐鈣硫比達(dá)到1.97時(shí)，脫硫率可達(dá)90%以上。

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高硫石油焦在加熱到400℃就開始有硫份析出，經(jīng)歷下列途徑逐步形成SO2，即硫的燃燒過程：

S--→H2S--→HS--→SO--→SO2

硫的燃燒需要一定的時(shí)間，石油焦床內(nèi)停留時(shí)間將影響硫的燃燒完全程度，其隨時(shí)間同步增長。同時(shí)床溫對(duì)硫的燃燒影響很大，硫的燃燒速率隨床溫升高呈階梯增高。

以石灰石為脫硫劑在爐膛內(nèi)受高溫煅燒發(fā)生分解反應(yīng)：

△CaCO3--→CaO + CO2-179 MJ/mol 上式是吸熱反應(yīng)。由于在反應(yīng)過程中分子尺寸變小，石灰石顆粒變成具有多孔結(jié)構(gòu)的CaO顆粒，在有富余氧氣時(shí)與床內(nèi)石油焦的析出硫分燃燒生成的SO2氣體發(fā)生硫酸鹽化反應(yīng)：CaO + SO2 + 1/2 O2--→CaSO4 + 500 MJ/mol

使Ca0變成CaSO4即達(dá)到脫硫目的。但是生成的CaSO4密度較低，容易堵塞石灰石的細(xì)孔，使SO2分子不能深人到多孔性石灰石顆粒內(nèi)部，所以，Ca0在脫硫反應(yīng)中只能大部分被利用。

4：影響脫硫的因素與清潔燃燒控制

影響脫硫的因素有許多，一部分屬于設(shè)計(jì)方面的因素，諸如給料方式的不同會(huì)有不同的脫硫效果；爐膛的高度影響脫硫時(shí)間等。另一部分屬于運(yùn)行方面的因素，如Ca／S摩爾比、床溫、物料滯留時(shí)間、石灰石粒度、石灰石脫硫活性等，本文僅從運(yùn)行角度，對(duì)II電站CFB鍋爐的脫硫工藝進(jìn)行研究分析。

4.1：Ca／S摩爾比的影響

當(dāng)Ca／S比增加時(shí)，脫硫效率提高。由于II電站CFB鍋爐燃燒用高硫石油焦的硫含量基本上為4％～4.5％，所以，Ca／S比的改變可由控制石灰石的加入量來實(shí)現(xiàn)。通過對(duì)在線儀表的數(shù)據(jù)采集分析，從圖1可以發(fā)現(xiàn)，隨著石灰石加入量的增大，煙氣中的SO2排放量逐步降低，趨勢變緩，Ca的利用率下降。因此Ca／S比存在經(jīng)濟(jì)性問題，一般經(jīng)濟(jì)Ca／S比在1.5～2.5之間。II電站CFB鍋爐設(shè)計(jì)Ca／S比控制在1.97。實(shí)際運(yùn)行中，還可以用石灰石輸送風(fēng)壓比照石灰石加入量，目前石灰石輸送風(fēng)壓PT650A/B控制在20KPa左右。（脫硫效率以在線監(jiān)測儀的煙氣SO2排放量平均數(shù)據(jù)表示，排放量越小，則脫硫效率越高。）

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4.2：石灰石粒度及活性的影響

石灰石粒度對(duì)床內(nèi)脫硫反應(yīng)工況具有重大的、甚至是決定性的影響。如果石灰石顆粒太粗，其發(fā)生反應(yīng)后，在顆粒表面形成CaS04，由于CaS04的分子量比Ca0大得多，所以顆粒外表面被CaS04層阻止了S02與顆粒中心區(qū)域Ca0進(jìn)一步反應(yīng)，降低了脫硫性能；若石灰石顆粒太細(xì)(如小于75μm的顆粒)，則不能被氣固分離器捕捉送回爐膛，使石灰石不能充分利用。一般地，石灰石顆粒粒徑選在0.2-1.5mm為宜。II電站的石灰石粒徑控制設(shè)計(jì)指標(biāo)是D50=550μm。所謂D50，指的是通過50％的物料質(zhì)量的篩網(wǎng)的尺寸，即物料平均粒徑。也就是說，II電站的石灰石平均粒徑為550μm。石灰石經(jīng)二級(jí)破碎機(jī)制粉，在正常運(yùn)行中不進(jìn)行粒度的改變調(diào)整。

石灰石的脫硫反應(yīng)活性，受地質(zhì)特性和物理特性決定，如石灰石的鈣含量和其它成分含量、煅燒后的孔隙結(jié)構(gòu)、破碎特性、地質(zhì)年齡等。應(yīng)通過試驗(yàn)，測定石灰石的活性指數(shù)，從而確定篩選礦區(qū)，不采購不明石灰石。

4.3：床溫的影響

床溫對(duì)脫硫效率有較大影響。從圖2 床溫與脫硫關(guān)系曲線可以看出，脫硫率在較高或較低床溫下明顯下降。因?yàn)槊摿蚍磻?yīng)有其最佳的化學(xué)反應(yīng)溫度，約為860℃～880℃左右，偏離最佳反應(yīng)溫度時(shí)，脫硫效果下降。

電站CFB鍋爐床溫一般控制在880℃～900℃，并不在最高脫硫范圍內(nèi)，這有兩方面原因：一是床溫高，鍋爐燃燒效率高；二是石油焦的揮發(fā)份少，著火溫度高達(dá)500℃～550℃，燃燼所需溫度亦較高。所以選擇這一運(yùn)行溫度范圍是統(tǒng)和考慮的結(jié)果。

4.4：物料滯留時(shí)間的影響

床料在爐膛內(nèi)滯留時(shí)間越長，硫的燃燒、Ca0 與S02的有效反應(yīng)時(shí)間就越長，脫硫效率越高。影響物料滯留時(shí)間的因素一般有：流化風(fēng)速，循環(huán)倍率，石油焦造粒及碳黑摻燒，電除塵飛灰回燃循環(huán)等等。

4.4.1：流化風(fēng)速的影響

一次風(fēng)系統(tǒng)提供循環(huán)流化床所必需的流化風(fēng)。增加流化風(fēng)速，實(shí)際上增加了物料的攜帶速度，從而使循環(huán)回料量增加，相應(yīng)的延長了脫硫劑在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間；并由于整個(gè)稀相區(qū)物料濃度的增加而增加該區(qū)脫硫劑濃度，提高了脫硫劑的利用率，脫硫效率增高。但如果一次風(fēng)速太大，使?fàn)t膛出口煙氣速度超過旋風(fēng)分離器的捕捉速度，造成循環(huán)回料量減少，從網(wǎng)址：http://004km.cn 聯(lián)系電話：02161024899 E-mail：service@gesep.com

而降低脫硫效率。在運(yùn)行中，可通過調(diào)節(jié)風(fēng)流量、一、二次風(fēng)配比等，達(dá)到調(diào)節(jié)流化風(fēng)速的目的。

4.4.2：循環(huán)倍率的影響

循環(huán)倍率指單位時(shí)間內(nèi)通過床料回送裝置返回爐膛的床料量與鍋爐投入固體物料量的質(zhì)量比。循環(huán)倍率越大，脫硫效率越高。因?yàn)檠h(huán)延長了石灰石在床內(nèi)的停留時(shí)間，提高了脫硫劑的利用率。同時(shí)使稀相區(qū)的物料濃度增高，增加了石油焦在爐膛內(nèi)與床料碰撞的概率，提高石油焦在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，從而使脫硫效率升高。圖3為循環(huán)物料量與煙氣SO2排放量關(guān)系。

循環(huán)物料量的主要控制手段為：控制石灰石的加入量及石灰石的粒徑，調(diào)整一、二次風(fēng)比率，控制石油焦粒徑，控制J閥的工作狀態(tài)，控制合適的爐膛上部差壓、保證爐膛內(nèi)有足夠的細(xì)顆粒等。

4.4.3：石油焦造粒及碳黑摻燒的影響

II電站于2001年1月，在2#CFB鍋爐上做了3天的摻燒30%造粒石油焦試驗(yàn)，原目的是研究飛灰碳含量的變化情況。所謂造粒，就是將粉料石油焦，摻加一定比例的飛灰和粘結(jié)劑，聚集成4mm左右的粒焦。這實(shí)際上使飛灰中30％左右的Ca0得到了回用，提高了石灰石的利用率。但這部分的Ca0由于表面孔隙被CaS04堵塞，使SO2不能充分地深入到Ca0顆粒內(nèi)部，脫硫性能相對(duì)較差。另一方面，隨著粒徑增大，石油焦的著火點(diǎn)溫度將明顯提高，延長了石油焦顆粒在高溫床料內(nèi)加熱干燥、熱解及揮發(fā)份燃燒的時(shí)間，石油焦的硫份燃燼更加充分，與石灰石充分反應(yīng)后，脫硫率增高。

目前II電站鍋爐在石油焦中摻燒5％左右的碳黑。碳黑來自合成氨裝置，水份比較大，經(jīng)摻和一定量的底灰粘結(jié)，使底灰中40％左右的Ca0得到了回用。由于Ca0與碳黑中的H2O反應(yīng)生成Ca（OH）2，其與SO2的結(jié)合能力比Ca0強(qiáng)，因此，比較造粒石油焦與摻燒碳黑，后者的脫硫效果更佳。

4.4.4：電除塵飛灰回燃循環(huán)的影響

II電站1#CFB鍋爐新增電除塵飛灰回燃循環(huán)系統(tǒng)，將鍋爐尾部電除塵器一電場收集的飛灰送回J閥回料腿，進(jìn)入鍋爐爐膛的密相區(qū)，實(shí)現(xiàn)循環(huán)燃燒。該系統(tǒng)有以下三個(gè)優(yōu)點(diǎn)：a．提高碳的燃燼率；b．提高石灰石的利用率；c．調(diào)節(jié)床溫，使其保持在最佳的脫硫溫度下。

4.4.5：效果

網(wǎng)址：http://004km.cn 聯(lián)系電話：02161024899 E-mail：service@gesep.com

II電站的兩臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行中的煙氣SO2排放量在400ppm左右，（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)煙氣中1ppm的SO2體積濃度等于2.86 mg/Nm3質(zhì)量濃度），約為1144 mg/Nm3。國家排放控制標(biāo)準(zhǔn)為1200 mg/Nm3～1800 mg/Nm3，工藝控制標(biāo)準(zhǔn)為1500 mg/Nm3。

4、總結(jié)

隨著社會(huì)和國家對(duì)環(huán)境保護(hù)的日益重視，以及公司HSE管理的不斷深入，SO2排放控制標(biāo)準(zhǔn)將逐步向世界先進(jìn)國家靠攏，達(dá)到400 mg/Nm3。由此可以看到明顯的差距，CFB鍋爐的清潔燃燒工作任重道遠(yuǎn)，需要為之不斷的努力。綜上所述，CFB鍋爐的燃燒脫硫控制，關(guān)鍵是增大石灰石的添加量及加大物料的循環(huán)利用程度，提高Ca／S比。同時(shí)加強(qiáng)重視對(duì)床溫、流化風(fēng)速、物料粒徑、石灰石脫硫活性等因素的選取、調(diào)整、控制，通過對(duì)這些因素的優(yōu)化組合，提高循環(huán)流化床鍋爐的脫硫效率，達(dá)到清潔燃燒的目的，凈化空氣，實(shí)現(xiàn)最大程度的不破壞環(huán)境。

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第三篇：循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究分析報(bào)告

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究分析報(bào)告

報(bào)告說明：

可行性研究報(bào)告通過對(duì)項(xiàng)目的市場需求、資源供應(yīng)、建設(shè)規(guī)模、工藝路線、設(shè)備選型、環(huán)境影響、資金籌措、盈利能力等方面的研究調(diào)查，在行業(yè)專家研究經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上對(duì)項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)效益及社會(huì)效益進(jìn)行科學(xué)預(yù)測，從而為客戶提供全面的、客觀的、可靠的項(xiàng)目投資價(jià)值評(píng)估及項(xiàng)目建設(shè)進(jìn)程等咨詢意見。

《循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究報(bào)告》通過對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的市場需求、資源供應(yīng)、建設(shè)規(guī)模、工藝路線、設(shè)備選型、環(huán)境影響、資金籌措、盈利能力等方面的研究，從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、工程等角度對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目進(jìn)行調(diào)查研究和分析比較，并對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建成以后可能取得的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)環(huán)境影響進(jìn)行科學(xué)預(yù)測，為循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目決策提供公正、可靠、科學(xué)的投資咨詢意見。具體而言，本報(bào)告體現(xiàn)如下幾方面價(jià)值：

——作為向循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)所在地政府和規(guī)劃部門備案的依據(jù)；

——作為籌集資金向銀行申請貸款的依據(jù)； ——作為建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資決策的依據(jù)；

——作為循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目進(jìn)行工程設(shè)計(jì)、設(shè)備訂貨、施工準(zhǔn)備等基本建設(shè)前期工作的依據(jù)；

——作為循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目擬采用的新技術(shù)、新設(shè)備的研制和進(jìn)行地形、地質(zhì)及工業(yè)性試驗(yàn)的依據(jù)；

——作為環(huán)保部門審查循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目對(duì)環(huán)境影響的依據(jù)。泓域企劃機(jī)構(gòu)（簡稱“泓域企劃”）成立于2011年，是一家專注于產(chǎn)業(yè)規(guī)劃咨詢、項(xiàng)目管理咨詢、、商業(yè)品牌推廣，并提供全方位解決方案的項(xiàng)目戰(zhàn)略咨詢及營銷策劃機(jī)構(gòu)，在全行業(yè)中首創(chuàng)了“互聯(lián)網(wǎng)+咨詢策劃”的服務(wù)模式，通過信息資源整合，可為客戶定制提供“行業(yè)+項(xiàng)目+產(chǎn)品+品牌”的全案策劃方案。

泓域企劃是領(lǐng)先的信息咨詢服務(wù)機(jī)構(gòu)，主要針對(duì)企業(yè)單位、政府組織和金融機(jī)構(gòu)，在產(chǎn)業(yè)研究、投資分析、市場調(diào)研等方面提供專業(yè)、權(quán)威的研究報(bào)告、數(shù)據(jù)產(chǎn)品和解決方案。作為一家專業(yè)的投資信息咨詢機(jī)構(gòu)，泓域咨詢及其合作機(jī)構(gòu)擁有國家發(fā)展和改革委員會(huì)工程咨詢資格，其編寫的可行性報(bào)告以質(zhì)量高、速度快、分析詳細(xì)、財(cái)務(wù)預(yù)測準(zhǔn)確、服務(wù)好而在國內(nèi)享有盛譽(yù)，已經(jīng)累計(jì)完成上千個(gè)項(xiàng)目可行性研究報(bào)告、項(xiàng)目申請報(bào)告、資金申請報(bào)告的編寫，可為企業(yè)快速推動(dòng)投資項(xiàng)目提供專業(yè)服務(wù)。

泓域企劃機(jī)構(gòu)有國家工程咨詢甲級(jí)資質(zhì)，其循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究服務(wù)的專家團(tuán)隊(duì)均來自政府部門、設(shè)計(jì)研究院、科研高校、行業(yè)協(xié)會(huì)等權(quán)威機(jī)構(gòu)，團(tuán)隊(duì)成員具有廣泛社會(huì)資源及豐富的實(shí)際循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目運(yùn)作經(jīng)驗(yàn)，能夠有效地為客戶提供循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可研專項(xiàng)咨詢服務(wù)，研究員長期的循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目咨詢經(jīng)驗(yàn)可以保障報(bào)告產(chǎn)品的質(zhì)量。

項(xiàng)目可行性研究報(bào)告是企業(yè)從事建設(shè)項(xiàng)目投資活動(dòng)之前，由可行性研究

主體（一般是專業(yè)咨詢機(jī)構(gòu)）對(duì)市場、收益、技術(shù)、法規(guī)等項(xiàng)目影響因素進(jìn)行具體調(diào)查、研究、分析，確定有利和不利的因素，分析項(xiàng)目必要性、項(xiàng)目是否可行，評(píng)估項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益，為項(xiàng)目投資主體提供決策支持意見或申請項(xiàng)目主管部門批復(fù)的文件。

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究報(bào)告編寫大綱—— 第一部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總論

第二部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)背景、必要性、可行性 第三部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場分析 第四部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)劃方案 第五部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地與土建總規(guī) 第六部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)保、節(jié)能與勞動(dòng)安全方案 第七部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目組織和勞動(dòng)定員 第八部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施進(jìn)度安排 第九部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)分析

第十部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)效益、經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益評(píng)價(jià) 第十一部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)分析及風(fēng)險(xiǎn)防控 第十二部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究結(jié)論與建議

泰州（Taizhou），簡稱“泰”。南唐時(shí)(公元937年)為州治，取“國泰民安”之意，始名泰州。泰州是中國歷史文化名城，地處長江下游北岸、長江三角洲北翼，是江蘇長江經(jīng)濟(jì)帶重要組成部分，是上海都市圈的中心城市之

一。泰州有2100多年的建城 史，秦稱海陽，漢稱海陵，州建南唐，文昌北宋，兼融吳楚越之韻，匯聚江淮海之風(fēng)。千百年來，風(fēng)調(diào)雨順，安定祥和，被譽(yù)為祥瑞福地、祥泰之州。這里人文薈萃、名賢輩出，“儒風(fēng)之盛，素冠淮南”。王艮、劉熙載、施耐庵、鄭板橋、梅蘭芳是泰州文化藝術(shù)史上的杰出代表。泰州是承南啟北的水陸要津，為蘇中門戶，自古有“水陸要津，咽喉據(jù)郡”之稱。700多年前，馬可?波羅游歷泰州，稱贊“這城不很大，但各種塵世的幸福極多”。泰州所轄縣市（區(qū)）全部建成國家級(jí)生態(tài)示范區(qū)、全國百強(qiáng)縣，同時(shí)泰州也是全國文明城市、國家環(huán)保模范城市、國家園林城市、中國優(yōu)秀旅游城市、全國科技進(jìn)步先進(jìn)市。

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究報(bào)告目錄—— 第一部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總論

總論作為可行性研究報(bào)告的首要部分，要綜合敘述研究報(bào)告中各部分的主要問題和研究結(jié)論，并對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的可行與否提出最終建議，為可行性研究的審批提供方便。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目背景

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目名稱

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的承辦單位

（三）承擔(dān)可行性研究工作的單位情況

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的主管部門

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)內(nèi)容、規(guī)模、目標(biāo)

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地點(diǎn)

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究主要結(jié)論

在可行性研究中，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的產(chǎn)品銷售、原料供應(yīng)、政策保障、技術(shù)方案、資金總額籌措、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的財(cái)務(wù)效益和國民經(jīng)濟(jì)、社會(huì)效益等重大問題，都應(yīng)得出明確的結(jié)論，主要包括：

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場前景

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目原料供應(yīng)問題

（三）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目政策保障問題

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資金保障問題

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目組織保障問題

（六）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目技術(shù)保障問題

（七）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目人力保障問題

（八）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)控制問題

（九）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)效益結(jié)論

（十）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目社會(huì)效益結(jié)論

（十一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性綜合評(píng)價(jià)

三、主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表

在總論部分中，可將研究報(bào)告中各部分的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)匯總，列出主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表，使審批和決策者對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目作全貌了解。

四、存在問題及建議

對(duì)可行性研究中提出的循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的主要問題進(jìn)行說明并提出

解決的建議。

第二部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)背景、必要性、可行性

這一部分主要應(yīng)說明循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目發(fā)起的背景、投資的必要性、投資理由及循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目開展的支撐性條件等等。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)背景

（一）國家或行業(yè)發(fā)展規(guī)劃

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目發(fā)起人以及發(fā)起緣由

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)必要性

泰州（Taizhou），簡稱“泰”。南唐時(shí)(公元937年)為州治，取“國泰民安”之意，始名泰州。泰州是中國歷史文化名城，地處長江下游北岸、長江三角洲北翼，是江蘇長江經(jīng)濟(jì)帶重要組成部分，是上海都市圈的中心城市之一。泰州有2100多年的建城 史，秦稱海陽，漢稱海陵，州建南唐，文昌北宋，兼融吳楚越之韻，匯聚江淮海之風(fēng)。千百年來，風(fēng)調(diào)雨順，安定祥和，被譽(yù)為祥瑞福地、祥泰之州。這里人文薈萃、名賢輩出，“儒風(fēng)之盛，素冠淮南”。王艮、劉熙載、施耐庵、鄭板橋、梅蘭芳是泰州文化藝術(shù)史上的杰出代表。泰州是承南啟北的水陸要津，為蘇中門戶，自古有“水陸要津，咽喉據(jù)郡”之稱。700多年前，馬可?波羅游歷泰州，稱贊“這城不很大，但各種塵世的幸福極多”。泰州所轄縣市（區(qū)）全部建成國家級(jí)生態(tài)示范區(qū)、全國百強(qiáng)縣，同時(shí)泰州也是全國文明城市、國家環(huán)保模范城市、國家園林城市、中國優(yōu)秀旅游城市、全國科技進(jìn)步先進(jìn)市。

“十二五”時(shí)期是泰州發(fā)展史上承前啟后、取得重大成就的五年，全市

上下深入貫徹落實(shí)黨的十八大和十八屆二中、三中、四中全會(huì)精神，積極應(yīng)對(duì)國內(nèi)外宏觀環(huán)境變化，扎實(shí)開展全省轉(zhuǎn)型升級(jí)綜合改革試點(diǎn)，全面推進(jìn)思想再解放、項(xiàng)目大突破、城建新提升“三大主題工作”，經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展取得了顯著成就。2015 年全市完成地區(qū)生產(chǎn)總值 3655.5 億元，是2010 年的 1.8 倍，年均增長 11.5%；人均地區(qū)生產(chǎn)總值7.88 萬元，年均增長 11.4%。一般公共預(yù)算收入322.2 億元，是 2010 年的 1.89倍，年均增長 13.5%。轉(zhuǎn)型升級(jí)取得新進(jìn)展。轉(zhuǎn)型升級(jí)綜合改革試點(diǎn)工作初見成效，三次產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)由2010 年的 7.4︰55.0︰37.6 調(diào)整為 6.0︰49.0︰45.0。傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)向中高端邁進(jìn)，生物醫(yī)藥等新興產(chǎn)業(yè)加快成長，高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)產(chǎn)值占規(guī)模以上工業(yè)比重達(dá)42.5%，省級(jí)現(xiàn)代服務(wù)業(yè)集聚區(qū)達(dá) 9 家。農(nóng)業(yè)現(xiàn)代化步伐加快，國家現(xiàn)代農(nóng)業(yè)示范區(qū)成功獲批，適度規(guī)模經(jīng)營面積占耕地面積比重達(dá)56.2%。自主創(chuàng)新能力不斷增強(qiáng)，連續(xù)五次入選國家科技進(jìn)步先進(jìn)市，成為國家創(chuàng)新型試點(diǎn)城市和國家知識(shí)產(chǎn)權(quán)示范城市。

三、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)可行性

（一）經(jīng)濟(jì)可行性

推動(dòng)產(chǎn)業(yè)集群品牌建設(shè)。鼓勵(lì)產(chǎn)業(yè)集群制定區(qū)域品牌發(fā)展規(guī)劃，支持具有較高市場占有率的特色產(chǎn)業(yè)集群制定團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)，將打造區(qū)域品牌作為樹立產(chǎn)業(yè)集群整體優(yōu)勢和提高知名度的重要手段。加強(qiáng)區(qū)域品牌知識(shí)產(chǎn)權(quán)保護(hù)，支持以品牌共享為基礎(chǔ)，大力培育地理標(biāo)志、集體商標(biāo)、原產(chǎn)地注冊、證明標(biāo)志等集體品牌。鼓勵(lì)集群企業(yè)創(chuàng)建和培育企業(yè)品牌，推動(dòng)區(qū)域品牌和企業(yè)品牌良性互動(dòng)。

（二）政策可行性

財(cái)政政策要更加積極有效。今年赤字率擬按3%安排，財(cái)政赤字2.38萬億元，比去年增加2000億元。其中，中央財(cái)政赤字1.55萬億元，地方財(cái)政赤字8300億元。安排地方專項(xiàng)債券8000億元，繼續(xù)發(fā)行地方政府置換債券。今年赤字率保持不變，主要是為了進(jìn)一步減稅降費(fèi)，全年再減少企業(yè)稅負(fù)3500億元左右、涉企收費(fèi)約2000億元，一定要讓市場主體有切身感受。財(cái)政預(yù)算安排要突出重點(diǎn)、有保有壓，加大力度補(bǔ)短板、惠民生。對(duì)地方一般性轉(zhuǎn)移支付規(guī)模增長9.5%，重點(diǎn)增加均衡性轉(zhuǎn)移支付和困難地區(qū)財(cái)力補(bǔ)助。壓縮非重點(diǎn)支出，減少對(duì)績效不高項(xiàng)目的預(yù)算安排。各級(jí)政府要堅(jiān)持過緊日子，中央部門要帶頭，一律按不低于5%的幅度壓減一般性支出，決不允許增加“三公”經(jīng)費(fèi)，擠出更多資金用于減稅降費(fèi)，堅(jiān)守節(jié)用裕民的正道。

（三）技術(shù)可行性

控制工業(yè)過程溫室氣體排放。以減少工業(yè)過程二氧化碳、氧化亞氮、氫氟碳化物、全氟化碳、六氟化硫等溫室氣體排放為目標(biāo)，以水泥、鋼鐵、石灰、電石、己二酸、硝酸、化肥、制冷劑生產(chǎn)等為重點(diǎn)，控制工業(yè)過程溫室氣體排放。開展水泥生產(chǎn)原料替代，利用工業(yè)固體廢物等非碳酸鹽原料生產(chǎn)水泥，減少生產(chǎn)過程二氧化碳排放。開展高碳產(chǎn)品替代，引導(dǎo)使用新型低碳水泥替代傳統(tǒng)水泥、新型鋼鐵材料或可再生材料替代傳統(tǒng)鋼材、有機(jī)肥或緩釋肥替代傳統(tǒng)化肥，減少高碳排放產(chǎn)品消費(fèi)。

（四）模式可行性

創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)。堅(jiān)持把創(chuàng)新擺在制造業(yè)發(fā)展全局的核心位置，完善有利于創(chuàng)

新的制度環(huán)境，推動(dòng)跨領(lǐng)域跨行業(yè)協(xié)同創(chuàng)新，突破一批重點(diǎn)領(lǐng)域關(guān)鍵共性技術(shù)，促進(jìn)制造業(yè)數(shù)字化網(wǎng)絡(luò)化智能化，走創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)的發(fā)展道路。

（五）組織和人力資源可行性

第三部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場分析

市場分析在可行性研究中的重要地位在于，任何一個(gè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目，其生產(chǎn)規(guī)模的確定、技術(shù)的選擇、投資估算甚至廠址的選擇，都必須在對(duì)市場需求情況有了充分了解以后才能決定。而且市場分析的結(jié)果，還可以決定產(chǎn)品的價(jià)格、銷售收入，最終影響到循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的盈利性和可行性。在可行性研究報(bào)告中，要詳細(xì)研究當(dāng)前市場現(xiàn)狀，以此作為后期決策的依據(jù)。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場調(diào)查

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品國際市場調(diào)查

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品國內(nèi)市場調(diào)查

（三）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品價(jià)格調(diào)查

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品上游原料市場調(diào)查

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品下游消費(fèi)市場調(diào)查

（六）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場競爭調(diào)查

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品市場預(yù)測

市場預(yù)測是市場調(diào)查在時(shí)間上和空間上的延續(xù)，利用市場調(diào)查所得到的信息資料，對(duì)本循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品未來市場需求量及相關(guān)因素進(jìn)行定量與定性的判斷與分析，從而得出市場預(yù)測。在可行性研究工作報(bào)告中，市

場預(yù)測的結(jié)論是制訂產(chǎn)品方案，確定循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)規(guī)模參考的重要根據(jù)。

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品國際市場預(yù)測

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品國內(nèi)市場預(yù)測

（三）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品價(jià)格預(yù)測

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品上游原料市場預(yù)測

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品下游消費(fèi)市場預(yù)測

（六）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目發(fā)展前景綜述 第四部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品規(guī)劃方案

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品產(chǎn)能規(guī)劃方案

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品工藝規(guī)劃方案

（一）工藝設(shè)備選型

（二）工藝說明

（三）工藝流程

三、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目產(chǎn)品營銷規(guī)劃方案

（一）營銷戰(zhàn)略規(guī)劃

（二）營銷模式

在商品經(jīng)濟(jì)環(huán)境中，企業(yè)要根據(jù)市場情況，制定合格的銷售模式，爭取擴(kuò)大市場份額，穩(wěn)定銷售價(jià)格，提高產(chǎn)品競爭能力。因此，在可行性研究報(bào)告中，要對(duì)市場營銷模式進(jìn)行詳細(xì)研究。

1、投資者分成

2、企業(yè)自銷

3、國家部分收購

4、經(jīng)銷人代銷及代銷人情況分析

（三）促銷策略

第五部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地與土建總規(guī)

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地地理位置

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地自然情況

（三）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地資源情況

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地經(jīng)濟(jì)情況

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)地人口情況

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目土建總規(guī)

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目廠址及廠房建設(shè)

1、廠址

2、廠房建設(shè)內(nèi)容

3、廠房建設(shè)造價(jià)

（二）土建總圖布置

1、平面布置。列出循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目主要單項(xiàng)工程的名稱、生產(chǎn)能力、占地面積、外形尺寸、流程順序和布置方案。

2、豎向布置（1）場址地形條件

（2）豎向布置方案

（3）場地標(biāo)高及土石方工程量

3、技術(shù)改造循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目原有建、構(gòu)筑物利用情況

4、總平面布置圖（技術(shù)改造循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目應(yīng)標(biāo)明新建和原有以及拆除的建、構(gòu)筑物的位置）

5、總平面布置主要指標(biāo)表

（三）場內(nèi)外運(yùn)輸

1、場外運(yùn)輸量及運(yùn)輸方式

2、場內(nèi)運(yùn)輸量及運(yùn)輸方式

3、場內(nèi)運(yùn)輸設(shè)施及設(shè)備

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目土建及配套工程

1、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目占地

2、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目土建及配套工程內(nèi)容

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目土建及配套工程造價(jià)

（六）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目其他輔助工程

1、供水工程

2、供電工程

3、供暖工程

4、通信工程

5、其他

第六部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)保、節(jié)能與勞動(dòng)安全方案

在循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建設(shè)中，必須貫徹執(zhí)行國家有關(guān)環(huán)境保護(hù)、能源節(jié)約和職業(yè)安全方面的法規(guī)、法律，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可能造成周邊環(huán)境影響或勞動(dòng)者健康和安全的因素，必須在可行性研究階段進(jìn)行論證分析，提出防治措施，并對(duì)其進(jìn)行評(píng)價(jià)，推薦技術(shù)可行、經(jīng)濟(jì)，且布局合理，對(duì)環(huán)境有害影響較小的最佳方案。按照國家現(xiàn)行規(guī)定，凡從事對(duì)環(huán)境有影響的建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目都必須執(zhí)行環(huán)境影響報(bào)告書的審批制度，同時(shí)，在可行性研究報(bào)告中，對(duì)環(huán)境保護(hù)和勞動(dòng)安全要有專門論述。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)設(shè)計(jì)依據(jù)

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)措施

（三）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)評(píng)價(jià)

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資源利用及能耗分析

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資源利用及能耗標(biāo)準(zhǔn)

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資源利用及能耗分析

三、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目節(jié)能方案

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目節(jié)能設(shè)計(jì)依據(jù)

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目節(jié)能分析

四、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目消防方案

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目消防設(shè)計(jì)依據(jù)

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目消防措施

（三）火災(zāi)報(bào)警系統(tǒng)

（四）滅火系統(tǒng)

（五）消防知識(shí)教育

五、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目勞動(dòng)安全衛(wèi)生方案

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目勞動(dòng)安全設(shè)計(jì)依據(jù)

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目勞動(dòng)安全保護(hù)措施 第七部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目組織和勞動(dòng)定員

在可行性研究報(bào)告中，根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目規(guī)模、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目組成和工藝流程，研究提出相應(yīng)的企業(yè)組織機(jī)構(gòu)，勞動(dòng)定員總數(shù)及勞動(dòng)力來源及相應(yīng)的人員培訓(xùn)計(jì)劃。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目組織

（一）組織形式

（二）工作制度

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目勞動(dòng)定員和人員培訓(xùn)

（一）勞動(dòng)定員

（二）年總工資和職工年平均工資估算

（三）人員培訓(xùn)及費(fèi)用估算

第八部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施進(jìn)度安排

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施時(shí)期的進(jìn)度安排是可行性研究報(bào)告中的一個(gè)重要組成部分。循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施時(shí)期亦稱投資時(shí)間，是指從正式確定建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目到循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目達(dá)到正常生產(chǎn)這段時(shí)期，這一時(shí)期包括循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施準(zhǔn)備，資金籌集安排，勘察設(shè)計(jì)和設(shè)備

訂貨，施工準(zhǔn)備，施工和生產(chǎn)準(zhǔn)備，試運(yùn)轉(zhuǎn)直到竣工驗(yàn)收和交付使用等各個(gè)工作階段。這些階段的各項(xiàng)投資活動(dòng)和各個(gè)工作環(huán)節(jié)，有些是相互影響的，前后緊密銜接的，也有同時(shí)開展，相互交叉進(jìn)行的。因此，在可行性研究階段，需將循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施時(shí)期每個(gè)階段的工作環(huán)節(jié)進(jìn)行統(tǒng)一規(guī)劃，綜合平衡，作出合理又切實(shí)可行的安排。

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施的各階段

（一）建立循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施管理機(jī)構(gòu)

（二）資金籌集安排

（三）技術(shù)獲得與轉(zhuǎn)讓

（四）勘察設(shè)計(jì)和設(shè)備訂貨

（五）施工準(zhǔn)備

（六）施工和生產(chǎn)準(zhǔn)備

（七）竣工驗(yàn)收

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施進(jìn)度表

三、劑循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)施費(fèi)用

（一）建設(shè)單位管理費(fèi)

（二）生產(chǎn)籌備費(fèi)

（三）生產(chǎn)職工培訓(xùn)費(fèi)

（四）辦公和生活家具購置費(fèi)

（五）其他應(yīng)支出的費(fèi)用

第九部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)分析

一、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總投資估算

二、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資金籌措

一個(gè)建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目所需要的投資資金，可以從多個(gè)來源渠道獲得。循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究階段，資金籌措工作是根據(jù)對(duì)建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目固定資產(chǎn)投資估算和流動(dòng)資金估算的結(jié)果，研究落實(shí)資金的來源渠道和籌措方式，從中選擇條件優(yōu)惠的資金?？尚行匝芯繄?bào)告中，應(yīng)對(duì)每一種來源渠道的資金及其籌措方式逐一論述。并附有必要的計(jì)算表格和附件?？尚行匝芯恐校瑧?yīng)對(duì)下列內(nèi)容加以說明：

（一）資金來源

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目籌資方案

三、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資使用計(jì)劃

（一）投資使用計(jì)劃

（二）借款償還計(jì)劃

四、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)說明&財(cái)務(wù)測算假定

（一）計(jì)算依據(jù)及相關(guān)說明

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目測算基本設(shè)定

五、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總成本費(fèi)用估算

（一）直接成本

（二）工資及福利費(fèi)用

（三）折舊及攤銷

（四）工資及福利費(fèi)用

（五）修理費(fèi)

（六）財(cái)務(wù)費(fèi)用

（七）其他費(fèi)用

（八）財(cái)務(wù)費(fèi)用

（九）總成本費(fèi)用

六、銷售收入、銷售稅金及附加和增值稅估算

（一）銷售收入

（二）銷售稅金及附加

（三）增值稅

（四）銷售收入、銷售稅金及附加和增值稅估算

七、損益及利潤分配估算

八、現(xiàn)金流估算

（一）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資現(xiàn)金流估算

（二）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金現(xiàn)金流估算

九、不確定性分析

在對(duì)建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目進(jìn)行評(píng)價(jià)時(shí)，所采用的數(shù)據(jù)多數(shù)來自預(yù)測和估算。由于資料和信息的有限性，將來的實(shí)際情況可能與此有出入，這對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資決策會(huì)帶來風(fēng)險(xiǎn)。為避免或盡可能減少風(fēng)險(xiǎn)，就要分析不確定性因素對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)指標(biāo)的影響，以確定循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的可靠性，這就是不確定性分析。

根據(jù)分析內(nèi)容和側(cè)重面不同，不確定性分析可分為盈虧平衡分析、敏感

性分析和概率分析。在可行性研究中，一般要進(jìn)行的盈虧平衡平分析、敏感性分配和概率分析，可視循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目情況而定。

（一）盈虧平衡分析

（二）敏感性分析

第十部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)效益、經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益評(píng)價(jià) 在建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的技術(shù)路線確定以后，必須對(duì)不同的方案進(jìn)行財(cái)務(wù)、經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)，判斷循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在經(jīng)濟(jì)上是否可行，并比選出優(yōu)秀方案。本部分的評(píng)價(jià)結(jié)論是建議方案取舍的主要依據(jù)之一，也是對(duì)建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目進(jìn)行投資決策的重要依據(jù)。本部分就可行性研究報(bào)告中財(cái)務(wù)、經(jīng)濟(jì)與社會(huì)效益評(píng)價(jià)的主要內(nèi)容做一概要說明：

一、財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)

財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)是考察循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建成后的獲利能力、債務(wù)償還能力及外匯平衡能力的財(cái)務(wù)狀況，以判斷建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在財(cái)務(wù)上的可行性。財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)多用靜態(tài)分析與動(dòng)態(tài)分析相結(jié)合，以動(dòng)態(tài)為主的辦法進(jìn)行。并用財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)指標(biāo)分別和相應(yīng)的基準(zhǔn)參數(shù)——財(cái)務(wù)基準(zhǔn)收益率、行業(yè)平均投資回收期、平均投資利潤率、投資利稅率相比較，以判斷循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在財(cái)務(wù)上是否可行。

（一）財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值

財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值是指把循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目計(jì)算期內(nèi)各年的財(cái)務(wù)凈現(xiàn)金流量，按照一個(gè)設(shè)定的標(biāo)準(zhǔn)折現(xiàn)率（基準(zhǔn)收益率）折算到建設(shè)期初（循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目計(jì)算期第一年年初）的現(xiàn)值之和。財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值是考察循環(huán)流化床

鍋爐項(xiàng)目在其計(jì)算期內(nèi)盈利能力的主要?jiǎng)討B(tài)評(píng)價(jià)指標(biāo)。如果循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值等于或大于零，表明循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的盈利能力達(dá)到或超過了所要求的盈利水平，循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目財(cái)務(wù)上可行。

（二）財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率（FIRR）

財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率是指循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在整個(gè)計(jì)算期內(nèi)各年財(cái)務(wù)凈現(xiàn)金流量的現(xiàn)值之和等于零時(shí)的折現(xiàn)率，也就是使循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值等于零時(shí)的折現(xiàn)率。財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率是反映循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目實(shí)際收益率的一個(gè)動(dòng)態(tài)指標(biāo)，該指標(biāo)越大越好。一般情況下，財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率大于等于基準(zhǔn)收益率時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行。

（三）投資回收期Pt 投資回收期按照是否考慮資金時(shí)間價(jià)值可以分為靜態(tài)投資回收期和動(dòng)態(tài)投資回收期。以動(dòng)態(tài)回收期為例：

（l）計(jì)算公式

動(dòng)態(tài)投資回收期的計(jì)算在實(shí)際應(yīng)用中根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的現(xiàn)金流量表，用下列近似公式計(jì)算：Pt＝（累計(jì)凈現(xiàn)金流量現(xiàn)值出現(xiàn)正值的年數(shù)-1）+上一年累計(jì)凈現(xiàn)金流量現(xiàn)值的絕對(duì)值/出現(xiàn)正值年份凈現(xiàn)金流量的現(xiàn)值

（2）評(píng)價(jià)準(zhǔn)則

1）Pt≤Pc（基準(zhǔn)投資回收期）時(shí)，說明循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目（或方案）能在要求的時(shí)間內(nèi)收回投資，是可行的；

2）Pt＞Pc時(shí)，則循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目（或方案）不可行，應(yīng)予拒絕。

（四）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資收益率ROI

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資收益率是指循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目達(dá)到設(shè)計(jì)能力后正常年份的年息稅前利潤或營運(yùn)期內(nèi)年平均息稅前利潤（EBIT)與循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總投資（TI）的比率?？偼顿Y收益率高于同行業(yè)的收益率參考值，表明用總投資收益率表示的盈利能力滿足要求。

ROI≥部門（行業(yè)）平均投資利潤率（或基準(zhǔn)投資利潤率）時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在財(cái)務(wù)上可考慮接受。

（五）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資利稅率

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目投資利稅率是指循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目達(dá)到設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力后的一個(gè)正常生產(chǎn)年份的年利潤總額或平均年利潤總額與銷售稅金及附加與循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目總投資的比率，計(jì)算公式為：投資利稅率=年利稅總額或年平均利稅總額/總投資×100%投資利稅率≥部門（行業(yè)）平均投資利稅率（或基準(zhǔn)投資利稅率）時(shí)，循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在財(cái)務(wù)上可考慮接受。

（六）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金凈利潤率（ROE）

循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金凈利潤率是指循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目達(dá)到設(shè)計(jì)能力后正常年份的年凈利潤或運(yùn)營期內(nèi)平均凈利潤(NP)與循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金(EC)的比率。循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金凈利潤率高于同行業(yè)的凈利潤率參考值，表明用循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目資本金凈利潤率表示的盈利能力滿足要求。

（七）循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目測算核心指標(biāo)匯總表

二、國民經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)

國民經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)是循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)的核心部分，是決策部門

考慮循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目取舍的重要依據(jù)。建設(shè)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目國民經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)采用費(fèi)用與效益分析的方法，運(yùn)用影子價(jià)格、影子匯率、影子工資和社會(huì)折現(xiàn)率等參數(shù)，計(jì)算循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目對(duì)國民經(jīng)濟(jì)的凈貢獻(xiàn)，評(píng)價(jià)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在經(jīng)濟(jì)上的合理性。國民經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)采用國民經(jīng)濟(jì)盈利能力分析和外匯效果分析，以經(jīng)濟(jì)內(nèi)部收益率（EIRR）作為主要的評(píng)價(jià)指標(biāo)。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的具體特點(diǎn)和實(shí)際需要也可計(jì)算經(jīng)濟(jì)凈現(xiàn)值（ENPV）指標(biāo)，涉及產(chǎn)品出口創(chuàng)匯或替代進(jìn)口節(jié)匯的循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目，要計(jì)算經(jīng)濟(jì)外匯凈現(xiàn)值（ENPV），經(jīng)濟(jì)換匯成本或經(jīng)濟(jì)節(jié)匯成本。

三、社會(huì)效益和社會(huì)影響分析

在可行性研究中，除對(duì)以上各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行計(jì)算和分析以外，還應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的社會(huì)效益和社會(huì)影響進(jìn)行分析，也就是對(duì)不能定量的效益影響進(jìn)行定性描述。

第十一部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目風(fēng)險(xiǎn)分析及風(fēng)險(xiǎn)防控

一、建設(shè)風(fēng)險(xiǎn)分析及防控措施

二、法律政策風(fēng)險(xiǎn)及防控措施

三、市場風(fēng)險(xiǎn)及防控措施

四、籌資風(fēng)險(xiǎn)及防控措施

五、其他相關(guān)粉線及防控措施

第十二部分 循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究結(jié)論與建議

一、結(jié)論與建議

根據(jù)前面各節(jié)的研究分析結(jié)果，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目在技術(shù)上、經(jīng)濟(jì)

上進(jìn)行全面的評(píng)價(jià)，對(duì)建設(shè)方案進(jìn)行總結(jié)，提出結(jié)論性意見和建議。主要內(nèi)容有：

1、對(duì)推薦的擬建方案建設(shè)條件、產(chǎn)品方案、工藝技術(shù)、經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益、環(huán)境影響的結(jié)論性意見

2、對(duì)主要的對(duì)比方案進(jìn)行說明

3、對(duì)可行性研究中尚未解決的主要問題提出解決辦法和建議

4、對(duì)應(yīng)修改的主要問題進(jìn)行說明，提出修改意見

5、對(duì)不可行的循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目，提出不可行的主要問題及處理意見

6、可行性研究中主要爭議問題的結(jié)論

二、附件

凡屬于循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究范圍，但在研究報(bào)告以外單獨(dú)成冊的文件，均需列為可行性研究報(bào)告的附件，所列附件應(yīng)注明名稱、日期、編號(hào)。

1、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建議書（初步可行性研究報(bào)告）

2、循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目立項(xiàng)批文

3、廠址選擇報(bào)告書

4、資源勘探報(bào)告

5、貸款意向書

6、環(huán)境影響報(bào)告

7、需單獨(dú)進(jìn)行可行性研究的單項(xiàng)或配套工程的可行性研究報(bào)告

8、需要的市場預(yù)測報(bào)告

9、引進(jìn)技術(shù)循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目的考察報(bào)告

10、引進(jìn)外資的名類協(xié)議文件

11、其他主要對(duì)比方案說明

12、其他

三、附圖

關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性研究報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目計(jì)劃書,循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目建議書,循環(huán)流化床鍋爐商業(yè)計(jì)劃書,循環(huán)流化床鍋爐可行性報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐可行性研究報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐可研報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐資金申請報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目可行性報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐可行性分析,循環(huán)流化床鍋爐可行性分析報(bào)告,循環(huán)流化床鍋爐項(xiàng)目申請報(bào)告

第四篇：論文題目 循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器分析循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器分析

自循環(huán)流化床燃燒技術(shù)出現(xiàn)以來，循環(huán)床鍋爐在世界范圍內(nèi)得到廣泛的應(yīng)用，大容量的循環(huán)床鍋爐已被發(fā)電行業(yè)所接受。循環(huán)流化床低成本實(shí)現(xiàn)了嚴(yán)格的污染排放指標(biāo)，同時(shí)燃用劣質(zhì)燃料，在負(fù)荷適 應(yīng)性和灰渣綜合利用等方面具有綜合優(yōu)勢，為煤粉爐的節(jié)能環(huán)保改造提供了一條有 效的途徑主循環(huán)回路是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵，其主要作用是將大量的高溫固體物 料從氣流中分離出來，送回燃燒室，以維持燃燒室穩(wěn)定的流態(tài)化狀態(tài)，保證燃料和 脫硫劑多次循環(huán)、反復(fù)燃燒和反應(yīng)，以提高燃燒效率和脫硫效率。主循環(huán)回路是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵，其主要作用是將大量的高溫固體物料從氣流中 分離出來，送回燃燒室，以維持燃燒室的穩(wěn)定的流態(tài)化狀態(tài)，保證燃料和脫硫劑多次循環(huán)、反復(fù)燃燒和反應(yīng)，以提高燃燒效率和脫硫效率。主循環(huán)回路不僅直接影響整個(gè)循環(huán)流化床 鍋爐的總體設(shè)計(jì)、系統(tǒng)布置，而且與其運(yùn)行性能有直接關(guān)系。分離器是主循環(huán)回路的主要 部件，因而人們通常把分離器的形式，工作狀態(tài)作為循環(huán)流化床鍋爐的標(biāo)志。分離器是主循環(huán)回路的關(guān)鍵部件，其作用是完成含塵氣流的氣固分離，并把收 集下來的物料回送至爐膛，實(shí)現(xiàn)灰平衡及熱平衡，保證爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定與高效。從 某種意義上講，CFB 鍋爐的性能取決于分離器的性能，所以循環(huán)床技術(shù)的分離器研 制經(jīng)歷了三代發(fā)展，而分離器設(shè)計(jì)上的差異標(biāo)志了 CFB 燃燒技術(shù)的發(fā)展歷程。循環(huán)流化床循環(huán)流化床 循環(huán)流化床 循環(huán)流化床 1．1 循環(huán)流化床鍋爐簡介 循環(huán)流化床(CFB)燃燒技術(shù)是一項(xiàng)近二十年發(fā)展起來的清潔煤燃燒技術(shù)。流化床 燃燒是床料在流化狀態(tài)下進(jìn)行的一種燃燒，其燃料可以是化石燃料（如煤、煤矸石）、工農(nóng)業(yè)廢棄物（如可燃垃圾、高爐煤氣）和各種生物質(zhì)燃料（如秸稈）。流化燃燒是一種介于層狀燃燒與懸浮燃燒之間的燃燒方式。煤預(yù)先經(jīng)破碎加工成一 定大小的顆粒（一般為＜8mm）后置于布風(fēng)板上，煤經(jīng)給煤機(jī)進(jìn)入燃燒室，燃燒室 內(nèi)料層的靜止高度約在 350～500mm，空氣則通過布風(fēng)板由下向上吹送。當(dāng)空氣以 較高的氣流速度通過料層時(shí)，煤粒間的空隙加大，料層膨脹增高，所有的煤粒、灰 渣紛亂混雜，上下翻騰不已，顆粒和氣流之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)十分強(qiáng)烈。這種處于沸騰 狀態(tài)的料床，稱為流化床。這種燃燒方式即為流化燃燒。流化燃燒后的細(xì)小顆粒燃 料隨高溫?zé)煔怙w出爐膛，大部分被固態(tài)物料分離器捕捉，經(jīng)返料器送回爐膛循環(huán)燃 燒，這就是循環(huán)流化燃燒技術(shù)，采用循環(huán)流化燃燒技術(shù)生產(chǎn)的鍋爐即為循環(huán)流化床 鍋爐。從已投運(yùn)流化床鍋爐分折，流化床鍋爐具有獨(dú)特的優(yōu)越性：（1）燃燒效率高： 國外循環(huán)流化床鍋爐，燃燒效率高達(dá) 99％；我國設(shè)計(jì)，投運(yùn)流化床鍋爐效率也高達(dá) 95－98％。該爐型燃燒效率高的主要原因是煤燃燼率高。煤粒燃燼率分三種情況分 析：較小的顆粒（小于 0．04mm），隨煙氣速度進(jìn)行流動(dòng)，它們未達(dá)到對(duì)流受熱面 就完全燃燼了，在爐膛高度有效范圍內(nèi)，它們?nèi)紶a時(shí)間是足夠的；對(duì)于較大一些煤 粒（大于 0．6mm），其沉降速度高，只有當(dāng)其直徑進(jìn)一步燃燒或相互磨擦碎裂而 減小時(shí)，才能隨煙氣逸出，較大顆粒經(jīng)分離器分離返回爐膛循環(huán)燃燒；對(duì)于中等粒 度煤，其燃燒時(shí)間要比停留時(shí)間長，這給顆粒燃燼提供了足夠時(shí)間，未燃燼顆粒循 環(huán)燃燒，達(dá)到燃燼的目的。（2）、煤種適應(yīng)性強(qiáng)：流化床爐可燃用低熱值的劣質(zhì)煙 煤、頁炭、爐渣矸石甚至垃圾、秸稈等，對(duì)煤種適應(yīng)性比煤粉爐、層燃爐好。在循 環(huán)床鍋爐中，通過粒子的循環(huán)回燃，爐膛溫度能被控制，煤粒著火和燃燼較好。流 化床鍋爐設(shè)計(jì)特點(diǎn)是爐膛高，給煤、布風(fēng)、出渣等設(shè)計(jì)都適應(yīng)劣質(zhì)煤的燃燒，布風(fēng) 裝置將空氣分別送入一次風(fēng)的風(fēng)室及分布板，送入二次風(fēng)的風(fēng)道噴咀。一次風(fēng)約占 總風(fēng)量 60％，由燃燒室底部送入，二次風(fēng)由密相區(qū)的不同高度送入，給高效燃燒提 供了條件。由于采用了分離回料裝置，為劣煤分級(jí)燃燒、回燃提供了條件，循環(huán)流 化床鍋爐有兩種類型分離裝置，一種是慣性分離，一種是旋風(fēng)分離；現(xiàn)在生產(chǎn)的鍋 爐多采用一級(jí)高溫分離器。國產(chǎn)循環(huán)流化床鍋爐采用較低流化速度（一般 4．5m／s －5．5m／s）、較低循環(huán)倍率約（10－20），因此，分離受熱面磨損較小。（3）、添加石灰石，有較高脫硫效果：流化床鍋爐脫硫原理是：煤燃燒過程中產(chǎn)生氧化硫 與流化床爐燃燒添加劑一氧化鈣發(fā)生反應(yīng)，產(chǎn)生的硫酸鈣隨爐渣排出，脫硫效果可 800－900低溫下燃燒，可控制NOx 生成。流化床爐 NOx 生成原理是 空氣中氮?dú)夂脱鯕猓谌紵龝r(shí)產(chǎn)生 NO。在流化床爐燃燒過程中，燃料中 90％的氮 原素轉(zhuǎn)化成 NO2，大約 10％的氮元素反應(yīng)生成 NO。在燃燒過程中，生成的 NOx CaO還原，減少了 NOx 排放。（5）、系統(tǒng)簡單、運(yùn)行操作方便。（6）、灰渣綜合利用，前途廣泛：由于流化床爐渣可燃物極低（約 1－1．5％），而且具有較經(jīng)濟(jì)的脫硫效果，增加了灰中硫酸鈣含量，這對(duì)綜合利用提供了有利條 件?；以勺龈鞣N建材的最好摻合料，水泥行業(yè)、制磚行業(yè)利用灰渣前途最廣泛該 爐型推廣應(yīng)用，可減少除灰渣場地，對(duì)無灰場條件的中，小城市而言不僅可以大大 改善環(huán)境條件，而且可以推進(jìn)建材行業(yè)發(fā)展，變廢為寶，使煤碳發(fā)揮綜合效益。1.1.1 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu) 鍋爐采用單鍋筒，自然循環(huán)方式，總體上分為前部及尾部兩個(gè)豎井。前部豎井 為總吊結(jié)構(gòu)，四周有膜式水冷壁組成。自下而上，依次為一次風(fēng)室、濃相床、懸浮 段、蒸發(fā)管、高溫過熱器、低溫過熱器及高溫省煤器。尾部豎井采用支撐結(jié)構(gòu)，由 上而下布置低溫省煤器及管式空氣預(yù)熱器。兩豎井之間由立式旋風(fēng)分離器相連通，分離器下部聯(lián)接回送裝置及灰冷卻器。燃燒室及分離器內(nèi)部均設(shè)有防磨內(nèi)襯，前部 豎井用敖管爐墻，外置金屬護(hù)板，尾部豎井用輕型爐墻，由八根鋼柱承受鍋爐全部 重量。鍋爐采用床下點(diǎn)火（油或煤氣），分級(jí)燃燒，一次風(fēng)率占 50—60%飛灰循環(huán)為 低倍率，中溫分離灰渣排放采用干式，分別由水冷螺旋出渣機(jī)、灰冷卻器及除塵器 灰斗排出。爐膛是保證燃料充分燃燒的關(guān)鍵，采用湍流床，使得流化速度在 3.5—4.5m/s,并設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)臓t膛截面，在爐膛膜式壁管上鋪設(shè)薄內(nèi)襯（高鋁質(zhì)磚），即使鍋爐燃燒用不同燃料時(shí)，燃燒效率也可保持在 98—99%以上。分離器入口煙溫在 450 度左右，旋風(fēng)筒內(nèi)徑較小，結(jié)構(gòu)簡化，筒內(nèi)僅需一層薄 薄的防磨內(nèi)襯（氮化硅磚）。其使用壽命較長。循環(huán)倍率為 10—15 左右。循環(huán)灰輸送系統(tǒng)主要由回料管、回送裝置，溢流管及灰冷卻器等幾部分組成。床溫控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)過程是自動(dòng)的。在整個(gè)負(fù)荷變化范圍內(nèi)始終保持濃相床床 860度的恒定值，這個(gè)值是最佳的脫硫溫度。當(dāng)自控制不投入時(shí)，靠手動(dòng)也能維 持恒定的溫床。保護(hù)環(huán)境，節(jié)約能源是各個(gè)國家長期發(fā)展首要考慮的問題，循環(huán)流化床鍋爐正 是基于這一點(diǎn)而發(fā)展起來，其高可靠性，高穩(wěn)定性，高可利用率。最佳的環(huán)保特性 以及廣泛的燃應(yīng)性，越來越受到廣泛關(guān)注，完全適合我國國情及發(fā)展優(yōu)勢。1.1.2 當(dāng)固體顆粒中有流體通過時(shí)，隨著流體速度逐漸增大，固體顆粒開始運(yùn)動(dòng)，且固體顆粒之間的摩擦力也越來越大，當(dāng)流速達(dá)到一定值時(shí)，固體顆粒之間的摩擦力 與它們的重力相等，每個(gè)顆粒可以自由運(yùn)動(dòng)，所有固體顆粒表現(xiàn)出類似流體狀態(tài)的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱為流態(tài)化。對(duì)于液固流態(tài)化的固體顆粒來說，顆粒均勻地分布于床層中，稱為“散式”流態(tài)化。而 對(duì)于氣固流態(tài)化的固體顆粒來說，氣體并不均勻地流過床層，固體顆粒分成群體作紊流運(yùn) 動(dòng)，床層中的空隙率隨位置和時(shí)間的不同而變化，這種流態(tài)化稱為“聚式”流態(tài)化。循環(huán)流 化床鍋爐屬于“聚式”流態(tài)化。固體顆粒（床料）、流體（流化風(fēng)）以及完成流態(tài)化過程的設(shè)備稱為流化床。1.1.3 臨界流化速度 對(duì)于由均勻粒度的顆粒組成的床層中，在固定床通過的氣體流速很低時(shí)，隨著風(fēng) 速的增加，床層壓降成正比例增加，并且當(dāng)風(fēng)速達(dá)到一定值時(shí)，床層壓降達(dá)到最大 值，該值略大于床層靜壓，如果繼續(xù)增加風(fēng)速，固定床會(huì)突然解鎖，床層壓降降至 床層的靜壓。如果床層是由寬篩分顆粒組成的話，其特性為：在大顆粒尚未運(yùn)動(dòng)前，床內(nèi)的小顆粒已經(jīng)部分流化，床層從固定床轉(zhuǎn)變?yōu)榱骰驳慕怄i現(xiàn)象并不明顯，而 往往會(huì)出現(xiàn)分層流化的現(xiàn)象。顆粒床層從靜止?fàn)顟B(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲬B(tài)化進(jìn)所需的最低速度，稱為臨界流化速度。隨著風(fēng)速的進(jìn)一步增大，床層壓降幾乎不變。循環(huán)流化床鍋爐 一般的流化風(fēng)速是 倍的臨界流化速度。1.1.4 影響臨界流化速度的因素（1）料層厚度對(duì)臨界流速影響不大。（2）料層的當(dāng)量平均料徑增大則臨界流速增加。（3）固體顆粒密度增加時(shí)臨界流速增加。提高循環(huán)流化床鍋爐熱效率的措施提高循環(huán)流化床鍋爐熱效率的措施 提高循環(huán)流化床鍋爐熱效率的措施 提高循環(huán)流化床鍋爐熱效率的措施 適當(dāng)提高燃燒溫度，碳粒子的燃燼時(shí)間與燃燒溫度有關(guān)，提高燃燒溫度能明顯的縮短 碳粒子的燃燼時(shí)間。如下式 16 exp(10 77 其中:τp為碳粒子的 燃燼時(shí)間s；T 為燃燒溫度；dp為碳粒子直徑cm。當(dāng)τp 從800升高到950時(shí)，碳粒子的燃燼時(shí)間縮短6 倍左右。當(dāng)燃燒溫度從870提高到920，燃燒溫度增加50 時(shí)，鍋爐燃燒效率提高了2 個(gè)百分點(diǎn)左右。降低飛灰含碳量提高鍋爐燃燒效率，影響飛灰含碳量的因素有如下方面：燃燒溫度、煤的種類、分離飛灰的循環(huán)倍率、燃燒室上部燃燒偏斜、燃燒氧量的供給、分離器的分離 效率、除塵灰再循環(huán)燃燒。（1）溫度的影響：經(jīng)試驗(yàn)證明當(dāng)燃燒溫度從900提高到950 時(shí)，飛灰含碳量從22.5%降到10%左右，降低了12.5 個(gè)百分點(diǎn)。燃燒溫度提高1，飛灰 含碳量降低0.25 個(gè)百分點(diǎn)，這個(gè)影響程度的不同是由煤的燃燒反應(yīng)性差異所決定的。（2）揮發(fā)分低的難燃煤種,飛灰含碳量較高，揮發(fā)分高的易燃煤種，飛灰含碳量較低，一般無 煙煤的飛灰含碳量比煙煤要高5-10 個(gè)百分點(diǎn)。(3)分離灰循環(huán)倍率的影響： 1-1從圖上可以看出分離灰循環(huán)倍率為5 時(shí)，飛灰含碳量為12.5%左右，而分離灰循環(huán)倍率從 提高到4，飛灰含碳量降低約2.5個(gè)百分點(diǎn)，7 提高到8 時(shí)，降低了1 個(gè)百分點(diǎn)，14 18時(shí)，只降低了 0.5 個(gè)百分點(diǎn)，離灰循環(huán)倍率在 2-6 之間變化，對(duì)飛灰含碳量的影 響是最有效的。（4）器分離效率：分離器的分離效率與分離灰循環(huán)倍率的關(guān)系為 為分離灰循環(huán)倍率，ηc為分離器分離效率，Ay 為燃煤灰分含量，α 灰份額。分離效率高，分離灰循環(huán)倍率大；煤中灰份含量高，分離灰循環(huán)倍率大；燃燒 室出口飛灰份額大，分離灰循環(huán)倍率高。（5）優(yōu)化燃燒調(diào)整和控制：提高燃燒效果，900-950；改善脫硫效果，830-880；控制 NOX 的生成量 200mg/Nm3-400 mg/Nm3 間，(830-930)；煙氣成分包括O2、NO2（NO）、N2O、SO2（SO3）、CO2、CO、N2等，根據(jù)O2，CO 和CO2 含量控制空氣量，根據(jù)SO2 含量控制石灰石加入量，根據(jù)NOX 含量控制燃燒溫度。降低床底渣含碳量，粗粒子在濃相床內(nèi)的停留時(shí)間： Hb 靜止床料高度，m；Fd 布風(fēng)板面積，m2；ρb--靜止床料的堆積密度,kg/m3； 為燃煤消耗量，kg/h；δ為燃煤中粗粒子的份額。通過試驗(yàn)和實(shí)際運(yùn)行可以高熱值煤的停留時(shí)間比低熱值煤長很多，這就是 CFB 鍋爐燒低熱值煤床底渣含碳量高的原因。故需 要維持合理燃燒溫度，適當(dāng)提高料層厚度。制備合適粒度及大小分布的燃煤，防止燃燒分 層，并注意在燒低熱值煤的時(shí)候，減少一次風(fēng)的使用，降低流化的速度。降低排煙溫度，減少排煙熱損失，影響排煙損失的因素有：排煙溫度，包括尾部煙道 受熱面積灰，煙氣含塵量大；過剩空氣系數(shù)大。而降低排煙溫度就可以從提高尾部煙道的 受熱面；提高分離器效率，降低煙氣含塵量；加強(qiáng)尾部煙道的吹灰效率；合理搭配一二次 風(fēng)量，在保證流化和燃燒的情況下，盡可能減少風(fēng)的使用。1.3循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能改造技術(shù) 加裝燃油，經(jīng)燃油節(jié)能器處理之碳?xì)浠衔?，分子結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，細(xì)小分子增 多，分子間距離增大，燃料的粘度下降，結(jié)果使燃料油在燃燒前之霧化、細(xì)化程度 大為提高，噴到燃燒室內(nèi)在低氧條件下得到充分燃燒，因而燃燒設(shè)備之鼓風(fēng)量可以 減少 15％至 20％，避免煙道中帶走之熱量，煙道溫度下降 10。燃燒設(shè)備之燃油經(jīng)節(jié)能器處理后，由于燃燒效率提高，故可節(jié)油 4.87％至 6.10％，并且明顯看 到火焰明亮耀眼，黑煙消失，爐膛清晰透明。徹底清除燃燒油咀之結(jié)焦現(xiàn)象，并防 止再結(jié)焦。解除因燃料得不到充分燃燒而爐膛壁積殘?jiān)F(xiàn)象，達(dá)到環(huán)保節(jié)能效果。大大減少燃燒設(shè)備排放的廢氣對(duì)空氣之污染，廢氣中一氧化碳（CO）、氧化氮（NOx）、碳?xì)浠衔铮℉C）等有害成分大為下降，排出有害廢氣降低 50％以上。同時(shí)，廢 30％—40％。安裝位置：裝在油泵和燃燒室或噴咀之間，環(huán)境溫度不宜超過 360。安裝冷凝型燃?xì)忮仩t節(jié)能器，燃?xì)忮仩t排煙中含有高達(dá) 18%的水蒸氣，其蘊(yùn)含 大量的潛熱未被利用，排煙溫度高，顯熱損失大。天然氣燃燒后仍排放氮氧化物、少量二氧化硫等污染物。減少燃料消耗是降低成本的最佳途徑，冷凝型燃?xì)忮仩t節(jié) 能器可直接安裝在現(xiàn)有鍋爐煙道中，回收高溫?zé)煔庵械哪芰?，減少燃料消耗，經(jīng)濟(jì) 效益十分明顯，同時(shí)水蒸氣的凝結(jié)吸收煙氣中的氮氧化物，二氧化硫等污染物，降 低污染物排放，具有重要的環(huán)境保護(hù)意義。采用冷凝式余熱回收鍋爐技術(shù)，傳統(tǒng)鍋爐中，排煙溫度一般在 160～250，煙 氣中的水蒸汽仍處于過熱狀態(tài)，不可能凝結(jié)成液態(tài)的水而放出汽化潛熱。眾所周知，鍋爐熱效率是以燃料低位發(fā)熱值計(jì)算所得，未考慮燃料高位發(fā)熱值中汽化潛熱的熱 損失。因此傳統(tǒng)鍋爐熱效率一般只能達(dá)到 87%～91%。而冷凝式余熱回收鍋爐，它 把排煙溫度降低到 50～70，充分回收了煙氣中的顯熱和水蒸汽的凝結(jié)潛熱，提升 了熱效率；冷凝水還可以回收利用。鍋爐尾部采用熱管余熱回收技術(shù)，余熱是在一定經(jīng)濟(jì)技術(shù)條件下，在能源利用 設(shè)備中沒有被利用的能源，也就是多余、廢棄的能源。它包括高溫廢氣余熱、冷卻 介質(zhì)余熱、廢汽廢水余熱、高溫產(chǎn)品和爐渣余熱、化學(xué)反應(yīng)余熱、可燃廢氣廢液和 廢料余熱以及高壓流體余壓等七種。根據(jù)調(diào)查，各行業(yè)的余熱總資源約占其燃料消 耗總量的 17%~67%，可回收利用的余熱資源約為余熱總資源的 60%。1．4 循環(huán)流化床的脫硫脫硝技術(shù) 煙氣脫硫是世界上唯一大規(guī)模商業(yè)化應(yīng)用的脫硫方法，是控制酸雨和二氧化硫 污染的最為有效的和主要的技術(shù)手段。目前，世界上各國對(duì)煙氣脫硫都非常重視，已開發(fā)了數(shù)十種行之有效的脫硫技 術(shù)，但是，其基本原理都是以一種堿性物質(zhì)作為 SO 的吸收劑，即脫硫劑。按脫硫劑的種類劃分，煙氣脫硫技術(shù)可分為如下幾種方法。MgO為基礎(chǔ)的鎂法； 為基礎(chǔ)的氨法；（5）以有機(jī)堿為基礎(chǔ)的有機(jī)堿法。世界上普遍使用的商業(yè)化技術(shù)是鈣法，所占比例近90%。煙氣脫硫裝置相對(duì)占有率最大的國家是日本。日本的燃煤和燃油鍋爐基本上都 裝有煙氣脫硫裝置。眾所周知，日本的煤資源和石油資源都很缺乏，也沒有石膏資 源，而其石灰石資源卻極為豐富。因此，F(xiàn)GD 的石膏產(chǎn)品在日本得到廣泛的應(yīng)用。這便是鈣法在日本得到廣泛應(yīng)用的原因。因此，其他發(fā)達(dá)國家的火電廠鍋爐煙氣脫 硫裝置多數(shù)是由日本技術(shù)商提供的。在美國，鎂法和鈉法得到了較深入的研究，但實(shí)踐證明，它們都不如鈣法。在我國，氨法具有很好的發(fā)展土壤。我國是一個(gè)糧食大國，也是化肥大國。氮 肥以合成氨計(jì)，我國的需求量目前達(dá)到 33Mt/a（百萬噸/年），其中近45%是由小型 氮肥廠生產(chǎn)的，而且這些小氮肥廠的分布很廣，每個(gè)縣基本上都有氮肥廠。因此，每個(gè)電廠周圍 100km 內(nèi)，都能找到可以提供合成氨的氮肥廠，SO 吸收劑的供應(yīng)很豐富。更有意義的是，氨法的產(chǎn)品本身就是化肥，就有很好的應(yīng)用價(jià)值。在電力界，尤其是脫硫界，還有兩種分類方法，一種方法將脫硫技術(shù)根據(jù)脫硫 過程是否有水參與及脫硫產(chǎn)物的干濕狀態(tài)分為濕法、干法和半干（半濕）法。另一 種分類方法是以脫硫產(chǎn)物的用途為根據(jù)，分為拋棄法和回收法。在我國，拋棄法多 的工藝。氨法脫硫工藝具有很多別的工藝所沒有的特點(diǎn)。氨是一種良好的堿性吸收劑:從吸收化學(xué)機(jī)理上分析，SO 的吸收是酸堿中和反應(yīng)，吸收劑堿性越強(qiáng)，越利于吸收，氨的堿性強(qiáng)于鈣基吸收劑；而且從吸收物理機(jī)理上分析，鈣基吸收劑 吸收 SO 是一種氣－固反應(yīng)，反映速率慢，反應(yīng)完全，吸收劑利用率高，可以做到很高的脫硫效率。同時(shí)相對(duì)鈣基脫硫工藝來說系統(tǒng)簡單，設(shè)備體積小，能耗低。另 外，其脫硫副產(chǎn)品硫酸銨在某些特定地區(qū)是一種農(nóng)用肥料，副產(chǎn)品的銷售收入能降 低一部分因吸收劑價(jià)格高造成的高成本。氨法脫硫工藝主要由兩部分反應(yīng)組成:吸收過程,煙氣經(jīng)過吸收塔，其中的 SO 被吸收液吸收，并生成亞硫酸銨與硫酸氫銨；中和結(jié)晶，由吸收產(chǎn)生的高濃度亞硫酸銨與 硫酸氫銨吸收液，先經(jīng)灰渣過濾器濾去煙塵，再在結(jié)晶反應(yīng)器中與氨起中和反應(yīng)，同時(shí)用水間接攪拌冷卻，使亞硫酸銨結(jié)晶析出。燃燒脫硫+ 尾部增濕活化（半干法），燃燒脫硫+尾部增濕活化系指循環(huán)流化 床爐內(nèi)加入石灰石進(jìn)行燃燒脫硫，然后利用爐內(nèi)未完全反應(yīng)的脫硫劑（石灰），在 鍋爐尾部煙道噴入水或水蒸汽，適當(dāng)降低煙氣溫度（高于煙氣絕熱飽和溫度），尾 部進(jìn)一步進(jìn)行煙氣脫硫。脫硫產(chǎn)物呈現(xiàn)干態(tài)固體物，易于處理，沒有污水處理及腐蝕等問題。該脫硫工藝適合與靜電除塵器或布袋除塵器配套。降低 排放主要技術(shù)措施改變?nèi)紵龡l件：包括低過量空氣燃燒法，空氣分級(jí)燃燒法，燃料分級(jí)燃燒法，煙氣再循環(huán)法。爐膛噴射脫硝：包括噴氨及尿素，噴入水蒸汽，噴入二次燃料。煙 氣脫硝：干法脫硝，(煙氣催化脫硝，電子束照射煙氣脫硝)濕法脫硝。而在燃燒上： 凡通過改變?nèi)紵龡l件來控制燃燒關(guān)鍵參數(shù)，以抑制生成或破壞已生成的 達(dá)到減少排放的技術(shù)稱為低 燃燒技術(shù)是采用最廣、相對(duì)簡單、經(jīng)濟(jì)并且是有效的方法低過量空氣燃燒、空氣分級(jí)燃燒、燃料分級(jí)燃燒、煙氣再循環(huán)。低過量空氣燃燒：使燃燒過程盡可能地在接近理論空氣量的條件下進(jìn)行，隨著 煙氣中過量氧的減少，可以抑制 含量的關(guān)系如圖顯示，不過爐內(nèi)氧的濃度過低，低于 3%以下時(shí)，會(huì)造成 CO 濃度的急劇增加，從而大 大增加化學(xué)未完全燃燒熱損失。同時(shí)，也會(huì)引起飛灰含碳量的增加，燃燒效率將會(huì) 降低；此外，低氧濃度會(huì)使?fàn)t膛內(nèi)的某些地區(qū)成為還原性氣氛，從而降低灰熔點(diǎn)，引起爐壁結(jié)渣與腐蝕?？諝夥旨?jí)燃燒：基本原理——將燃料的燃燒過程分階段完成一級(jí)燃燒：將供入 爐膛的空氣量減少到總?cè)紵諝饬康?70%~75%，使燃料先在缺氧的富燃料燃燒條件 下燃燒。過量空氣系數(shù) a＜1，降低了燃燒區(qū)內(nèi)的燃燒速度和溫度水平，而且在還原 性氣氛中降低了生成 的反應(yīng)率，抑制了NOx 的生成量。二級(jí)燃燒：其余空氣與 一級(jí)燃燒區(qū)產(chǎn)生的煙氣混合，在 的條件下完成全部燃燒過程。爐膛噴射脫硝：向爐膛噴射某種物質(zhì)來還原已生成的 放量。包括噴水、噴射二次燃料和噴氨等。

1、噴水法，但一氧化氮氧化較困難，需噴入臭氧或高錳酸鉀，不現(xiàn)實(shí)。

2、噴二次燃料：即前述燃料分級(jí)燃燒，但二次燃料 不會(huì)僅選擇 反應(yīng)，還會(huì)與氧氣反應(yīng)，使煙氣溫度上升

3、噴氨法（尿素等氨基 還原劑）4NH 反應(yīng)，而一般不和氧反應(yīng)，這種方法亦稱選擇性非催化劑吸收（SNCR）法。但不用催化劑，氨還原 ~1050這一狹窄范圍內(nèi)進(jìn)行，故噴氨點(diǎn)應(yīng)選擇在爐膛上部對(duì)應(yīng)位置。采用爐膛噴射脫硝，噴射點(diǎn)必須在 950 ~1050之間。噴入的氨與煙氣良好混合 是保證脫硝還原反應(yīng)充分進(jìn)行、使用最少量氨達(dá)到最好效果的重要條件。若噴入的 氨未充分反應(yīng)，則泄漏的氨會(huì)到鍋爐爐尾部受熱面，不僅使煙氣飛灰容易沉積在受 熱面，且煙氣中氨遇到三氧化硫會(huì)生成硫酸氨（粘性，易堵塞空氣預(yù)熱器，并有腐蝕危險(xiǎn)）。爐內(nèi)噴氨脫硝優(yōu)缺點(diǎn)：非催化噴氨脫硝法投資少，運(yùn)行費(fèi)用也低.但反應(yīng) 溫度范圍狹窄；要有良好的混合及反應(yīng)空間和反應(yīng)時(shí)間的條件；當(dāng)要求較高的脫除 率時(shí)，會(huì)造成 NH 泄漏量過大等問題。10 循環(huán)流化床鍋爐分離器2.1 分離器簡介 循環(huán)流化床(CFB)鍋爐要求達(dá)到的一系列技術(shù)參數(shù)，如：循環(huán)倍率、燃燒效率、脫琉 效率、床溫床壓以及對(duì)燃料的適應(yīng)性等，都必須通過氣固分離器的可靠性和高效率來實(shí)現(xiàn)。目前，我國多采用旋風(fēng)分離器作氣固分離，因?yàn)樗Y(jié)構(gòu)簡單，制造技術(shù)比較成熟，運(yùn)行人 員也比較熟悉。但多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，旋風(fēng)分離器用于CFB 鍋爐主要存在的問題有：保 溫材料耐高溫和耐磨能力不強(qiáng)，造成旋風(fēng)分離器內(nèi)襯磨損嚴(yán)重；常壓CFB 鍋爐雖規(guī)程上 不允許有后燃現(xiàn)象，但實(shí)際運(yùn)行中，旋風(fēng)分離器內(nèi)經(jīng)常出現(xiàn)后燃現(xiàn)象，甚至將分離器自身 燒壞；對(duì)增壓CFB 鍋爐，因其出口煙氣將送到燃?xì)廨啓C(jī)作功，為了燃盡CO 象并非不允許，這對(duì)旋風(fēng)分離器的材料將提出更高的要求；保溫材料的熱慣性很大，導(dǎo)致啟停時(shí)間延長，負(fù)荷變化適應(yīng)能力低；旋風(fēng)分離器自身體積大，不利于CFB 鍋爐大型化，超大的體積將給鍋爐帶來許多不易解決的問題等。氣固分離器分離煤燃燒后產(chǎn)物和脫硫劑脫琉后產(chǎn)物的固體顆粒。這兩種顆粒的粒度分 布不同于入爐煤和入爐石灰石的粒度分布。完全只根據(jù)入爐煤粒度分布來選擇氣固分離器 已不甚合理，制造廠按自身習(xí)慣，將用于一般煤粉爐的傳統(tǒng)產(chǎn)品選作CFB 鍋爐的氣固分 離器則問題會(huì)更多。下面介紹幾種國內(nèi)外氣固分離器，并提出CFB 鍋爐如何選用氣固分離器的個(gè)人看法。2.2 爐膛出口幾何結(jié)構(gòu) 清華大學(xué)做了個(gè)試驗(yàn)，圖2-1 為試驗(yàn)系統(tǒng)示意圖。主床面積90mm90mm，有效高 5.25m；試驗(yàn)物料為樹脂，其平均粒徑為500m，物料真實(shí)密度1400kg／m，終端速度2.7m／s。圖1-2 表示試驗(yàn)中采用3 種典型的出口幾何結(jié)構(gòu)。H 指凸起部分高度(m)。ehit表示爐膛出口面積為44mm88mm，循環(huán)顆粒流率為8．46g／m s。光滑形出口如圖2-2a 所示，爐膛出口的固體顆粒，由于導(dǎo)向板的作用隨著變向氣流而進(jìn)入水平煙道，在出口附近的顆粒密度保持不變。平直出口結(jié)構(gòu)如圖2-2b 所示，氣固兩相流中的 固體顆粒一部分隨氣流離開爐膛，另一部分在與爐頂碰撞后，將沿爐膛內(nèi)壁碰回并下降，在內(nèi)壁面附近形成下降的顆粒層在爐膛內(nèi)循環(huán)，它們不進(jìn)入氣固分離器。當(dāng)采用圖2-2c 的出口結(jié)構(gòu)時(shí)，凸起高度在爐膛頂部形成一個(gè)空腔。部分顆粒在向上運(yùn)動(dòng)過程中由于慣性 而從爐膛進(jìn)入此空腔，在空腔內(nèi)密集起來形成一個(gè)較濃的區(qū)域。聚集的顆粒沿內(nèi)壁回落稱 之為空腔效應(yīng)，形成的顆粒在爐膛內(nèi)循環(huán)。與光滑出口相比，實(shí)際上減少了氣固分離器的 負(fù)荷。試驗(yàn)的目的是要最大地增加這一爐膛內(nèi)循環(huán)量。上述爐膛內(nèi)循環(huán)量與圖2-2c 值有關(guān)。如凸起高度(H)小于顆粒慣性能達(dá)到的最大高度，則空腔內(nèi)上升的顆粒將與爐頂相碰撞，碰撞后的顆粒將沿爐膛內(nèi)壁落下，稱之為碰 撞效應(yīng)。也和空腔效應(yīng)一樣，將導(dǎo)致爐膛頂部密度增加。如果H 大于顆粒所能達(dá)到的最 大高度時(shí)，則頂部密度不再增加。圖2-3 為爐膛出口幾何結(jié)構(gòu)對(duì)流化床爐膛密度分布的影 響。這種現(xiàn)象不僅可減少流向氣固分離器的顆粒量，還有利于增強(qiáng)氣固兩相的混合。從圖 2-3 可看出，H 增至0．15m，兩條曲線的距離大于H＝0．15m和H＝0．35m 之間 的間距。也就是說空腔和碰撞的綜合效應(yīng)并非與H 成正比增加。對(duì)CFB 鍋爐，H 實(shí)際取 0．5m 即可，即將爐頂升高0．5m 就夠了。12 2-3 2-4 取H＝0．5m，用采樣探頭法，按各種流率G 測得爐膛頂部的分離效率η，如圖2-4所示。該試驗(yàn)仍在A ehit ＝44mm88mm ＝5．14m／s下進(jìn)行。從圖2-4 可看出：(1)當(dāng)H 在0．3～0．4m 之間，3 根曲線都趨向飽和；(2)隨著G 可達(dá)70％。這說明出13 口結(jié)構(gòu)作為初級(jí)內(nèi)分離具有很大的應(yīng)用價(jià)值，而且爐頂提高僅0．5m，無論是新建或舊 爐改造都不會(huì)花太多的錢。這里要說明的是，η 并非全爐的效率，也不是氣固分離器的效 系指爐膛內(nèi)測出下降顆粒量與上升顆粒量之比。改變爐頂幾何結(jié)構(gòu)這一措施除減少爐膛后氣固分離器負(fù)荷外，還有利于減輕旋風(fēng)分離器和尾部受熱面的磨損。2.3 槽形分離器 槽形分離器屬撞擊式分離器。圖2-5 為埃賓斯別爾格電廠的CFB 鍋爐系統(tǒng)圖。2-5 CFB 9.10.11.L 12.13.14.15.16.17.18.埃賓斯別爾格電廠的CFB 鍋爐210t／h，510和10．6MPa，滿負(fù)荷時(shí)煙氣流速6m ／s。槽形分離器的槽形部件交錯(cuò)排列，它們被懸掛在爐膛出口后的爐頂，對(duì)煙氣和固體 顆粒的通道形成迷宮，如圖2-6 所示。兩排一次除塵器布置在水平煙道入口處，部分固體 顆粒撞擊槽形部件后沿槽板下落，收集來的灰粒沿后墻返回如圖2-5 由水平煙道中另一排分離器(圖2-5之10)收集的固體顆粒進(jìn)入灰斗，見圖2-6 之3，再經(jīng) 閥(亦稱J閥)即圖2-5 之11，返回下部爐膛。14 2-6 經(jīng)槽形分離器仍未分離出而進(jìn)入豎井的固體顆粒，通過布置在省煤器和空氣預(yù)熱器之間的多管式除塵器分離后的灰塵收集在灰斗內(nèi)，再用氣力輸送設(shè)備從圖2-5 之13 部輸送到下部爐膛，多余的灰從灰斗經(jīng)排灰閥(16)排入專用容器。槽形分離器除對(duì)比于旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)上可降低CFB 鍋爐的高度外，還有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)由于分離器的阻力小，風(fēng)壓損失較小，下部爐膛的氣流擴(kuò)散密度甚低，因而減少 了廠用電。經(jīng)測試，風(fēng)壓可降低25％，經(jīng)計(jì)算300t／h 的CFB 鍋爐，可降低鍋爐廠用電 的15％。(2)爐膛內(nèi)的顆粒分離，強(qiáng)化了顆粒內(nèi)部的再循環(huán)，促使沿爐膛高度的濃度變化較均(3)借助于L閥顆粒一次回收，爐膛內(nèi)顆粒質(zhì)量含量的調(diào)節(jié)范圍增大。(4)新分離器的結(jié)構(gòu)能采用新型耐熱材料，由于其熱容量小，對(duì)加快啟停和負(fù)荷變化 的反應(yīng)均較快速。(5)由于配套采用了低溫高效小直徑的多管式除塵器，能分離顆粒直徑小的灰塵，改 善爐膛的熱交換、燃燒條件和吸附劑的利用。(6)國外CFB 鍋爐多采用外置式灰熱交換器以回收灰渣的物理熱，并對(duì)負(fù)荷及床溫進(jìn) 行快速控制和調(diào)節(jié)，故外置式熱交換器是形成CFB 鍋爐的重要設(shè)備。

第五篇：循環(huán)流化床鍋爐物料分布特性的分析

循環(huán)流化床鍋爐物料分布特征分析

王智微1，吳曉玲2，冷洪川2

(1.國電熱工研究院，陜西 西安710032；2.東方鍋爐(集團(tuán))

股份有限公司，四川自貢643000)

摘 要 對(duì)循環(huán)流化床(CFB)鍋爐的物料分布特征進(jìn)行了分析，CFB鍋爐的物料分布可分為四種形式：飛灰、底渣、內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料。其中，內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料平衡的實(shí)現(xiàn)是CFB鍋爐運(yùn)行的關(guān)鍵，對(duì)不同的燃料，內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料平衡的實(shí)現(xiàn)方式不同，高的分離器分離效率是物料平衡實(shí)現(xiàn)的基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞 循環(huán)流化床鍋爐物料平衡物料循環(huán)

1前言

循環(huán)物料平衡、熱量平衡和高的燃燒效率是循環(huán)流化床(CFB)鍋爐正常運(yùn)行的基礎(chǔ)[1]。其中，物料平衡是CFB鍋爐正常運(yùn)行的基本條件，而CFB鍋爐的物料平衡又與不同區(qū)域的物料分布形式和分布特征有關(guān)。因此，有必要對(duì)CFB鍋爐的物料分布特征進(jìn)行研究。

在CFB鍋爐的模型研究中，利用模型結(jié)構(gòu)可以計(jì)算出爐膛任意高度處的物料濃度和物料粒徑分布［2，3，4］，但物料的成灰特性是模型的一個(gè)研究難點(diǎn)［5］。工程設(shè)計(jì)上一般注重對(duì)循環(huán)倍率、灰渣份額、爐膛出口物料濃度等設(shè)計(jì)參數(shù)的選取，還無法深入地表征物料在爐內(nèi)的運(yùn)行狀態(tài)和特征。在CFB鍋爐的實(shí)際運(yùn)行中，由于CFB運(yùn)行所需要的物料濃度不足，CFB鍋爐往往以鼓泡床方式運(yùn)行，一般表現(xiàn)為爐膛下部溫度通常在950℃以上，爐膛上部溫度明顯低于設(shè)計(jì)值，風(fēng)室壓力偏低，爐膛熱量釋放主要集中在爐膛下部。

試圖將CFB鍋爐內(nèi)的物料分為四種形式，以便對(duì)四種形式的物料分別研究，從新的角度對(duì)CFB鍋爐物料平衡和燃料成灰特性進(jìn)行研究。

2CFB鍋爐內(nèi)的物料構(gòu)成

在通常條件下，爐內(nèi)物料主要由SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO、CaSO4、焦碳等構(gòu)成。

物料中SiO2、Al2O3和Fe2O3為主要成分，SiO2含量一般在40～60%，Al2O3含量一般在20～30%，F(xiàn)e2O3含量一般在3～10%。隨著脫硫用石灰石的增加，CaO和CaSO4含量增加。

焦碳在爐內(nèi)的平均含量與燃料的燃燒特性有關(guān)。對(duì)褐煤，底渣可燃物含量一般低于0.5%；對(duì)煙煤，底渣可燃物含量一般在1.5%左右；對(duì)貧煤，底渣可燃物含量一般在2～3%左右；對(duì)無煙煤，底渣可燃物含量一般在3%以上。此外，底渣可燃物的含量明顯與底渣份額和燃煤粒徑有關(guān)。

總體上，爐內(nèi)的平均含碳量與燃料密切相關(guān)［6］。難燃煤種與易燃煤種相比，由于不同燃料的燃燒特性不同，要維持相同的熱量釋放，難燃煤種在爐內(nèi)的焦碳濃度或焦碳總量應(yīng)大于易燃煤種。

3CFB鍋爐內(nèi)的物料分布狀態(tài)與分布特征

對(duì)CFB鍋爐，按爐內(nèi)的物料濃度通常將爐膛分為密相區(qū)、過渡區(qū)和稀相區(qū)三個(gè)區(qū)域，如圖1。CFB運(yùn)行狀態(tài)下，在物料循環(huán)回路的不同部位，物料粒徑的分布和可燃物含量存在很大區(qū)別，物料在爐內(nèi)的分布大致分為以下四種類型：內(nèi)循環(huán)物料、底渣、外循環(huán)物料(循環(huán)灰)和飛灰。

內(nèi)循環(huán)物料的穩(wěn)定是CFB鍋爐熱量平衡的基礎(chǔ)，也是CFB鍋爐正常運(yùn)行的關(guān)鍵。在密相區(qū)、過渡區(qū)和稀相區(qū)存在不同的循環(huán)方式，同時(shí)三個(gè)區(qū)域的物料特性有很大區(qū)別。沿爐膛高度，物料粒徑和焦碳含量逐漸減小，密相區(qū)物料與底渣相似，稀相區(qū)物料與外循環(huán)物料相似。

底渣由密相區(qū)內(nèi)排出的物料組成，主要為煤中所含的矸石、未破碎的大煤顆粒、回料管回送的循環(huán)灰等。底渣中的可燃物含量一般比爐內(nèi)的平均可燃物含量大。

外循環(huán)物料指通過爐膛出口進(jìn)入分離器并回到爐內(nèi)的物料。外循環(huán)物料的粒徑一般在0.3mm以內(nèi)，可燃物含量一般在1%左右。

采用旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)的飛灰粒徑一般小于0.1mm，由進(jìn)入分離器未分離下來的內(nèi)循環(huán)物料構(gòu)成。飛灰可燃物含量是以上四種物料類型中最高的。對(duì)同一種煤種在相當(dāng)?shù)倪\(yùn)行條件下，隨著脫硫用石灰石的增加，飛灰總流量相應(yīng)增加，但飛灰可燃物總量基本不變，飛灰可燃物含量會(huì)相應(yīng)減小。

4CFB鍋爐內(nèi)的物料流動(dòng)狀態(tài)

爐內(nèi)物料流動(dòng)過程如圖2。物料在爐內(nèi)的宏觀運(yùn)動(dòng)表現(xiàn)為： a.物料在密相區(qū)有強(qiáng)烈的內(nèi)循環(huán)；

b.物料在一次風(fēng)的帶動(dòng)下經(jīng)過過渡區(qū)進(jìn)入稀相區(qū)，在密相區(qū)的上界面有大量的物料揚(yáng)析和回落；

c.隨著爐膛高度的增加，物料向上揚(yáng)稀夾帶的量逐漸減少，在爐膛壁面可見物料向下流動(dòng)。

在爐膛下部，內(nèi)循環(huán)物料的運(yùn)動(dòng)表現(xiàn)為物料的湍動(dòng)運(yùn)動(dòng)，宏觀上可分為三種運(yùn)動(dòng)趨勢：物料向排渣口運(yùn)動(dòng)、燃料在爐膛截面上的擴(kuò)散和凈物料進(jìn)入過渡區(qū)。在排渣口的設(shè)計(jì)上，排渣口的位置應(yīng)遠(yuǎn)離燃料給料口和循環(huán)灰回料口。

過渡區(qū)的物料流動(dòng)表現(xiàn)為湍流運(yùn)動(dòng)，大量的物料顆粒離開密相區(qū)，大部分大顆粒會(huì)回落到密相區(qū)，而大部分細(xì)顆粒繼續(xù)向上部運(yùn)動(dòng)。在總的宏觀流動(dòng)上，通過過渡區(qū)的揚(yáng)稀和夾帶進(jìn)入稀相區(qū)的物料凈流量等于稀相區(qū)內(nèi)的燃燒量、飛灰量和外循環(huán)物料流量的總和。

稀相區(qū)的物料流動(dòng)形式一般認(rèn)為表現(xiàn)出核——環(huán)結(jié)構(gòu)［7］，爐膛邊壁大量的物料向下流動(dòng)，截面內(nèi)部物料向上流動(dòng)，向上流動(dòng)的物料量大于邊壁向下的流動(dòng)量。進(jìn)一步的試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)緊靠近壁面附近還存在一個(gè)物料低濃度區(qū)域或氣體邊界層，物料在稀相區(qū)的截面分布認(rèn)為是雙環(huán)結(jié)構(gòu)。在爐膛出口明顯存在一個(gè)物料［8，9］高濃度區(qū)域，揚(yáng)稀到爐膛上部的物料只有一部分通過爐膛出口進(jìn)入旋風(fēng)分離器，經(jīng)旋風(fēng)分離器分離后形成外循環(huán)物料。實(shí)驗(yàn)證明上部區(qū)域的物料回流對(duì)內(nèi)循環(huán)物料的穩(wěn)定有重要意義。

5CFB鍋爐物料分布的實(shí)現(xiàn)

CFB鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行過程就是實(shí)現(xiàn)滿足CFB運(yùn)行所需的內(nèi)循環(huán)物料、外循環(huán)物料、底渣和飛灰平衡過程。

在低負(fù)荷運(yùn)行條件下，CFB鍋爐處于鼓泡床運(yùn)行狀態(tài)，內(nèi)循環(huán)物料主要積聚在密相區(qū)位置，外循環(huán)物料量很少，物料主要通過底渣離開爐膛。通常的認(rèn)識(shí)是在低負(fù)荷條件下，由于爐膛空床速度降低，可揚(yáng)稀和夾帶到爐膛上部物料量減小，CFB鍋爐以鼓泡床方式運(yùn)行，實(shí)際的CFB鍋爐運(yùn)行證明，爐膛空床速度只是CFB方式運(yùn)行的表觀參數(shù)。即使CFB鍋爐的空床速度在滿負(fù)荷設(shè)計(jì)條件下，如果爐膛中上部所需的物料濃度不夠，CFB鍋爐仍將以鼓泡床方式運(yùn)行，并表現(xiàn)出鼓泡床的典型運(yùn)行特征。

在CFB運(yùn)行狀態(tài)下，內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料需要維持到一定的濃度才能夠得以實(shí)現(xiàn)，具體表現(xiàn)為一定量的內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料平衡的實(shí)現(xiàn)。CFB鍋爐的升負(fù)荷過程可以看作是內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料的積累過程。 在不排放循環(huán)灰條件下，物料進(jìn)入爐膛后通過兩個(gè)途徑離開爐膛，底渣和飛灰；對(duì)應(yīng)特定的運(yùn)行狀態(tài)，存在一個(gè)特定的底渣份額或飛灰份額。由于密相區(qū)與稀相區(qū)的物料濃度差異，煤的成灰特性就可以通過四種物料在爐內(nèi)分布或平衡的實(shí)現(xiàn)可以充分體現(xiàn)出來，以下通過一些特殊煤種的物料分布或平衡的實(shí)現(xiàn)方法和現(xiàn)象進(jìn)行闡述：

a.高灰份易破碎煤種，底渣平均粒徑ddr明顯低于給煤平均粒徑dfuel，底渣份額adr小于飛灰份額afa，外循環(huán)物料量大。

b.高灰份難破碎煤種，ddr與dfuel相當(dāng)或大于dfuel，adr遠(yuǎn)大于afa。盡管燃料的灰份含量高，如果給煤粒徑過粗或破碎 性能很差(如煤矸石)，在較短的運(yùn)行時(shí)間內(nèi)，即使鍋爐風(fēng)室壓力已經(jīng)很高，爐內(nèi)料層壓降增大，但只是密相區(qū)大粒徑循環(huán)物料量在增加，而可參與爐膛上部循環(huán)和外循環(huán)的物料量卻難以積累，鍋爐將以鼓泡床方式運(yùn)行。鍋爐從剛啟動(dòng)時(shí)的鼓泡床運(yùn)行方式過渡到CFB運(yùn)行方式需

［10］要很長的時(shí)間，添加可循環(huán)的細(xì)物料是一個(gè)很好的方法。

c.低灰份煤種，一般需要添加可循環(huán)的細(xì)物料。對(duì)低灰份褐煤，燃料的投入甚至不足以彌補(bǔ)飛灰的物料損失，需要定期添加一定的可循環(huán)細(xì)物料。該類型CFB鍋爐選用選擇性排渣冷渣器可以彌補(bǔ)排渣帶來的一部分物料損失。

6分離器對(duì)物料分布的作用

分離器的分離效率對(duì)物料分布和燃燒效率起著關(guān)鍵作用。

正常運(yùn)行條件下，通過底渣的排放和立管內(nèi)物料料位的自平衡調(diào)節(jié)，進(jìn)入爐內(nèi)可生成的可循環(huán)物料量與飛灰量相當(dāng)，外循環(huán)物料的粒徑保持在0.3mm以內(nèi)，爐內(nèi)維持相當(dāng)?shù)奈锪狭壳移骄叫∮谝欢ㄖ?。滿足此運(yùn)行條件，大量的焦碳可在爐膛中上部燃燒，密相區(qū)釋放的熱量帶到爐膛上部，爐膛設(shè)計(jì)中所取的換熱系數(shù)與運(yùn)行值相當(dāng)，熱量沿爐膛高度較為均勻地釋放。

如果分離器分離效率降低，可循環(huán)物料量減小。分離效率的降低一般同時(shí)意味著分離器捕捉細(xì)顆粒的能力降低，這會(huì)造成內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料的平均粒徑增大，爐膛設(shè)計(jì)中所取的換熱系數(shù)大于運(yùn)行值。隨著分離器分離效率的進(jìn)一步降低，即使在滿負(fù)荷條件下，CFB鍋爐仍將以鼓泡床方式運(yùn)行。

在實(shí)際運(yùn)行中，由于分離器分離效率、運(yùn)行控制、煤質(zhì)特點(diǎn)等原因，常常無法滿足CFB運(yùn)行方式所需要的內(nèi)循環(huán)物料量和外循環(huán)物料量及顆粒粒徑要求，常常以鼓泡床方式運(yùn)行。為達(dá)到鍋爐滿負(fù)荷出力，通常加大給煤量運(yùn)行，爐膛下部溫度一般在950℃以上，為減小密相區(qū)溫度，通常采用較大的過量空氣系數(shù)和一次風(fēng)份額，而爐膛上部溫度一般 在850℃以下，同時(shí)還出現(xiàn)水平煙道積灰、飛灰粒徑偏大、省煤器頻繁爆管等現(xiàn)象。

7添加物料對(duì)物料分布的作用

對(duì)低灰份煤種，添加一定的內(nèi)循環(huán)物料是必要的。脫硫用石灰石的添加是改變爐內(nèi)物料分布特性的有效手段。但石灰石的粒徑過細(xì)并易磨耗，添加一定粒徑范圍、不易磨耗的惰性細(xì)河沙是維持內(nèi)循環(huán)物料量的有效方法。

［11］ 燃料單位熱值的灰量是評(píng)估決定是否添加循環(huán)物料的一個(gè)有效指標(biāo)，實(shí)際的運(yùn)行證明，當(dāng)燃料折算灰份大于21g/MJ可以滿足CFB運(yùn)行方式所需要的物料平衡，小于8.25g/MJ時(shí)需要添加循環(huán)物料。不同的煤種由于具有不同的成灰特性，形成可循環(huán)物料的量不盡相同，同時(shí)由于采用分離器的形式不同，對(duì)外加物料的添加和添加的粒徑范圍還需要進(jìn)一步的理論和工程應(yīng)用研究。

8結(jié)論

物料在CFB鍋爐內(nèi)的分布可分為四種形式：底渣、飛灰、外循環(huán)物料和內(nèi)循環(huán)物料。CFB鍋爐的物料平衡可以進(jìn)一步認(rèn)為是內(nèi)循環(huán)物料和外循環(huán)物料的平衡。CFB運(yùn)行方式需要滿足一定的內(nèi)循環(huán)物料量，對(duì)特殊煤種需要采取特殊的方法實(shí)現(xiàn)物料的平衡。分離器的高效分離效率是滿足和維持可循環(huán)物料積累的必要條件。

參考文獻(xiàn)

1.馮俊凱.循環(huán)流化床燃燒鍋爐正常運(yùn)行的規(guī)律［J］.能源信息與研究,2000,16(1)：1-6 2.楊晨,何祖威,辛明道.大型循環(huán)流化床鍋爐固體顆粒流動(dòng)及分布的數(shù)值模擬［J］.燃燒科學(xué)與技術(shù),2000,6(3)：238-243

3.房德山,冷偉,徐治皋.循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)壓降分布及物料粒徑分布的計(jì)算［J］.鍋爐技術(shù),2002,33(2)：14-18,27

4.王勤輝,駱仲泱,倪明江,等.循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)顆粒分布平衡模型［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2001,21(9)：110-115

5.宋澤唏.循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)及性能預(yù)測——模型化方法及其實(shí)驗(yàn)研究［D］.北京：清華大學(xué),1993

6.Ogada T,Werther J.Combustion characteristics of wet sludge in a F.B.-release and combustion of the volatile［J］.Fuel,1996,75(5):617-6267.呂俊復(fù),劉青,張建勝,等.循環(huán)流化床鍋爐燃燒室邊界層的實(shí)驗(yàn)研究［J］.熱能動(dòng)力工程,2002,17：20-22

8.金燕,鄭洽余.一種改善循環(huán)流化床鍋爐性能的方法［J］.動(dòng)力工程,1999,19(1)：12-16

9.Grace G R.Riser Geometry Influence on CFB Particle and Fliud Dynamics［A］.Proceedings of the 13thInternational Coference on Fluidized Bed Combustion［C］.1995,Volume Ⅱ

10.王智微,朱正良,饒民,等.循環(huán)流化床燃燒開遠(yuǎn)褐煤的試驗(yàn)研究［J］.熱力發(fā)電,2002,(1)：22-24

11.劉寶森,李正義,姜義道,等.循環(huán)流化床鍋爐對(duì)煤種的適應(yīng)性及灰平衡與煤種的關(guān)系［J］.電站系統(tǒng)工程,2000,16(2)：71-74