第一篇：AK0+260蓋板涵現(xiàn)場預制滿堂支架計算書

涵洞蓋板現(xiàn)場預制滿堂支架計算書

1、工程概況：

（1）AK0+260涵洞凈高4m，凈跨徑6m。由于蓋板預制和吊裝場地不能滿足施 工要求，因此采取滿堂支架現(xiàn)場預制的方法。

（2）支架布置形式，自上而下分別為15mm木膠板，5cm*10cm方木，直徑48mm的鋼管，可調(diào)頂托。立桿縱距和橫距90cm*90cm，立桿步距最大150cm。

支架布置圖如下：

15mm厚木膠板5cmx10cm方木直徑48mm普通鋼管頂托100400600160片石換填碎石嵌縫處理20cm+11*50cm+30cm

（3）荷載簡化：

655cmA=3.93m260cmq=15.6KN/m2

2、底模驗算：

（1）荷載計算：

底模寬度為90cm，方木橫梁間距為20cm 混凝土自重q1=15.6*0.9=14.04KN/m 參考《扣件式鋼管腳手架計算手冊》附錄C附表C-2取木膠板及側(cè)模自重0.3KN/m2 木膠板及側(cè)模自重q2=0.9*0.3=0.27KN/m可忽略不計

施工人員機具荷載取分別2KN/m2,混凝土入模沖擊荷載和振搗荷載分別為2KN/m2

活荷載q3=2KN/m2*4*0.9=7.2KN/m（2）荷載組合： 不考慮風荷載：

q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=27.252KN/m（3）底模驗算： ①木膠板性能參數(shù)：

參考《路橋施工計算手冊》P805附表3-39 彈性模量E=9*103Mpa 容許彎曲應力：［σ］=12 MPa，容許彎剪應力：［τ］=1.9 MPa，容許撓度：［f］=L/400=0.625mm 慣性矩I=bh3/12=90*1.53/12=25.31cm4 抗彎截面系數(shù)W=90*1.52/6=bh2/6=33.75cm3

截面積=bh=90*1.5=135cm2

②荷載驗算

取三等跨均布荷載計算：

Mmax=0.125*27.252*0.2*0.2=0.136KN*m Qmax=0.6*27.252*0.2=3.27KN fmax=0.667*27.252*0.24/(100*9*103*25.31)=0.13mm σmax=Mmax/W=0.136/33.75=4.03MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.27/(2*135)=0.363MPa<［τ］=1.9 MPa Fmax=0.13mm<［f］=L/400=0.5mm 滿足要求！

A

3、方木橫梁驗算：

（1）荷載計算： 取方木容重為5.5KN/m3

混凝土自重q1=15.6*0.2=3.12KN/m 模板自重：q2=0.09KN/m 方木自重：q3=0.1*0.05*5.5=0.0275KN/m 活荷載q4=1.6KN（2）荷載組合

q=1.2(q1+q2+q3)+1.4*q3=6.125KN/m（3）荷載驗算： ①截面參數(shù)：

慣性矩I=bh3/12=5*103/12=416.66cm4 抗彎截面系數(shù)W=5*102/6=bh2/6=83.33cm3 截面積A =bh=5*10=50cm2 ②荷載計算：

取三等跨均布荷載計算：

Mmax=0.125*6.125*0.9*0.9=0.62KN*m Qmax=0.6*6.125*0.9=3.31KN fmax=0.667*6.125*0.94/(100*9*103*416.66)=0.71mm σmax=Mmax/W=0.911/83.33=7.44MPa<［σ］=12 MPa，τmax=3Qmax/（2A）=3*3.31/(2*50)=0.993MPa<［τ］=1.9 MPa Fmax=0.71mm<［f］=L/400=2.25mm 滿足要求！

4、鋼管縱梁驗算：

（1）荷載計算：

混凝土自重q1=15.6*0.5=7.8KN/m 模板自重：q2=0.3*0.5=0.15KN/m 方木自重：q3=0.1*0.05*5.5*3=0.0825KN/m 鋼管自重：q4=0.033KN/m 活荷載q5=4KN/m（2）荷載組合

q=1.2(q1+q2+q3+q4)+1.4*q5=15.28KN/m（3）荷載計算 ①截面參數(shù)：

彈性模量E=2.1*105Mpa 容許彎曲應力：［σ］=140MPa，容許彎剪應力：［τ］=80 MPa，容許撓度：［f］=L/400=1.5mm 慣性矩I=10.79*cm4

抗彎截面系數(shù)W=4.49cm3 A=4.2412cm2 取三等跨均布荷載計算：

Mmax=0.125*15.28*0.5*0.5=0.478KN*m Qmax=0.6*15.29*0.5=4.59KN fmax=0.667*15.25*0.54/(100*2.1*105*10.79)=0.28mm σmax=Mmax/W=0.478/4.49=106.46MPa<［σ］=140 MPa，τmax=2Qmax/A=2*4.59/4.2412=21.6MPa<［τ］=80 MPa Fmax=0.28mm<［f］=L/400=1.25mm

5、立桿穩(wěn)定性驗算

每根立桿承受的支架自重為：(（3.685m+4*1m）*3.3Kg/m+1.34Kg*8+4.4kg)*9.8/1000=0.4KN 立桿承受最大壓力N=0.4+4.59=4.99KN 立桿最大步距為1.5m，回轉(zhuǎn)半徑為15.59mm λ=1500/15.95=94.04 查表《扣件式鋼管腳手架計算手冊》2008 表2.3-2得壓桿穩(wěn)定系數(shù)為0.6537 壓桿穩(wěn)定性驗算：

σ=N/?A=1.836/（0.6537*4.2412）=18MPa<［σ］=140 MPa 滿足要求！

6、地基承載力驗算：

每根鋼管對涵洞基礎(chǔ)產(chǎn)生的做到壓力為4.99/4.2412=1.8MPa大于涵洞基礎(chǔ)的強度，因此不會對涵洞基礎(chǔ)產(chǎn)生剪切破壞。

第二篇：混凝土圓管涵計算書

鋼 筋 混 凝 土 圓 管 涵（φ100cm）計 算

一.設(shè)計資料

設(shè)計荷載：公路Ⅰ級

填土高度：H=1.5m：土容重：γ1=18KN/m3；土的內(nèi)摩擦角φ=35°，管節(jié)內(nèi)徑D內(nèi)=1.0m，外徑D外=1.2m，管壁厚度為0.1m，每節(jié)1m長,采用30號混凝土，γ2=25KN/m3，混凝土強度為C15,管節(jié)下設(shè)10號混凝土0.2m。

二．外力計算

1.恒載計算

填土垂直壓力

q上=Hγ1=1.5×18=27KN/m2 管節(jié)自重垂直壓力 q管=γ2t=25×0.1=2.5 KN/m2

2.活載計算

采用車輛荷載，公路Ⅰ級荷載標準，填料厚度等于或者大于0.5m不計汽車沖擊力。

一個后輪單邊荷載橫向分布寬度=0.6/2+1.5×tan30°=1.166m

故后輪垂直荷載橫向分布寬度互相重疊，荷載橫向分布寬度a 應兩輛車后輪外邊至外邊計算。即

a=(0.6/2+1.5×tan30°)×2+(1.3+2×1.8)=7.23m

同理，縱向后輪垂直荷載長度分布互相重疊，荷載縱向分布寬度b應按照兩輛車輪(后軸)外邊至外邊計算，即

b=(0.2/2+1.5×tan30°)×2+1.4=3.33m q汽=2?(2?140)=23.26KN/m2

7.23?3.33三．彎矩計算和內(nèi)力組合

忽略管壁環(huán)向壓力及徑向剪力N和V,僅考慮管壁上的彎矩見上圖。1.恒載彎矩 填土產(chǎn)生的彎矩為 M1=M2=0.137q上R2(1-λ)=0.137×27×(1+1.2)/2×(1-λ)(其中λ=tan2(45°-φ/2)=0.271)

=0.137×27×1.1×(1-0.271)= 2.97KN·m 管壁自重產(chǎn)生的彎矩為 M管=0.369γtR2 =0.369×25×0.1×1.12 =1.12KN·m 2.活載彎矩

車輛荷載產(chǎn)生的彎矩為 M汽=0.137q汽R2(1-λ)=0.137×23.26×1.12×0.729

=2.81KN·m

3.內(nèi)力組合

γ0dM=0.9×(1.2M恒+1.4M汽)=0.9×1.2×(2.97+1.12)+1.4×2.81 =8KN·m 正常使用極限狀態(tài)下組合、短期組合： MS=M恒+0.7M汽=4.09+0.7×2.81=6.06 KN·m 長期組合: ML=M恒+0.4M汽=4.09+0.4×2.81=5.12KN·m 四．截面強度設(shè)計

管節(jié)處預留接縫寬度為1cm,故實際預制管節(jié)長99cm,承受1m內(nèi)的荷載，考慮任一位置都可承受正負彎矩，布置雙層鋼筋φ10@100mm，由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》，按單筋截面算

χ=fsdAs195?（11?78.5）==24.6mm

6.9fcdb h0=100-25=75mm

ξbh0=75×0.62=46.5＞χ=24.6mm 而fcdbχ(h0-χ/2)=6.9×103×0.99×0.0246×(0.075-0.0246/2)

=10.5KN·m＞8 KN·m 滿足截面強度要求。五．裂縫寬度驗算 σss= =MS

0.87ASh06.06 ?6-30.87?11?87.5?10?75?10=96.5Mpa AS11?87.5?10?6 ρ===0.013 1?0.075bh0 C1=1.4(光面鋼筋)C2=1+0.5×(5.12/6.06)=1.42 C3=1.15 Wfk=C1·C2·C3·

30?dσss·（0.28?10ρEs）

=1.4×1.42×1.15×

96.5×(30+10)/(0.28+10×0.013)52.2?10 =0.1mm＜0.2mm.滿足要求。

第三篇：圓管涵結(jié)構(gòu)計算書

圓管涵結(jié)構(gòu)計算書

項目名稱_____________日

期_____________ 設(shè) 計 者_____________校 對 者_____________

一、基本設(shè)計資料

1．依據(jù)規(guī)范及參考書目：

《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004），簡稱《橋規(guī)》

《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）

《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG D63-2007）

《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ 022-85）

《公路小橋涵設(shè)計示例》（劉培文、周衛(wèi)編著）2．計算參數(shù)：

圓管涵內(nèi)徑D = 1000 mm 圓管涵壁厚t = 100 mm 填土深度H = 1200 mm 填土容重γ1 = 18.00 kN/m

3混凝土強度級別：C15 汽車荷載等級：公路-Ⅱ級

修正后地基土容許承載力[fa] = 150.0 kPa 管節(jié)長度L = 1000 mm 填土內(nèi)摩擦角φ = 35.0 度

鋼筋強度等級：R235 鋼筋保護層厚度as = 25 mm 受力鋼筋布置方案：φ10@100 mm

二、荷載計算

1．恒載計算

填土垂直壓力：

q土 = γ1×H = 18.0×1200/1000 = 21.60 kN/m管節(jié)垂直壓力：

q自 = 24×t = 24×1200/1000 = 2.50 kN/m2

故：

q恒 = q土 + q自 = 21.60 + 2.50 = 24.10 kN/m2

2．活載計算

按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》第4.3.1條和第4.3.2條規(guī)定，計算采用車輛荷載；

當填土厚度大于或等于0.5m時，涵洞不考慮沖擊力。

按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》第4.3.5條規(guī)定計算荷載分布寬度。

一個后輪單邊荷載的橫向分布寬度=0.6/2+1200/1000×tan30°=0.99 m

由于一個后輪單邊荷載的橫向分布寬度=0.99 m > 1.8/2 m

故各輪垂直荷載分布寬度互相重疊，荷載橫向分布寬度a應按兩輛車后輪外邊至外邊計算：

a=（0.6/2+1200/1000×tan30°）×2+1.3+1.8×2=6.89 m

一個車輪的縱向分布寬度=0.2/2+1200/1000×tan30°=0.79 m

由于一個車輪單邊的縱向分布寬度=0.79 m > 1.4/2 m

故縱向后輪垂直荷載分布長度互相重疊，荷載縱向分布寬度b應按二輪外邊至外邊計算：

b=（0.2/2+1200/1000×tan30°）×2+1.4=2.99 m

q汽 = 2×（2×140）/（a×b）

= 560/（6.89×2.99）= 27.24 kN/m2 3．管壁彎矩計算

忽略管壁環(huán)向壓力及徑向剪力，僅考慮管壁上的彎矩。

管壁中線半徑R =（D/2 + t/2）=（1000/2 + 100/2）/1000 = 0.55 m 土的側(cè)壓系數(shù)λ = tan2（45°-φ/2 = 0.271 填土重產(chǎn)生的彎矩

M1 = 0.137×q土×R2×（1-λ）= 0.137×21.60×0.552×（1-0.271）= 0.65 kN·m 管壁自重產(chǎn)生的彎矩

M2 = 0.369×q自×R2 = 0.369×2.50×0.552 = 0.28 kN·m 恒載產(chǎn)生的最大彎矩

M恒 = M1 + M2 = 0.65 + 0.28 = 0.93 kN·m 車輛荷載產(chǎn)生的彎矩

M汽 = 0.137×q汽×R2×（1-λ）= 0.137×27.24×0.552×（1-0.271）= 0.82 kN·m 4．荷載組合按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》第4.1.6條進行作用效應組合承載能力極限狀態(tài)組合：

Mud = 1.2×M恒 + 1.2×M汽 = 1.2×0.93 + 1.2×0.82 = 2.27 kN·m 正常使用極限狀態(tài)組合：

短期組合Msd = M恒 + 0.7M汽 = 0.93 + 0.7×0.82 = 1.51 kN·m

長期組合Mld = M恒 + 0.4M汽 = 0.93 + 0.4×0.82 = 1.26 kN·m

三、強度驗算

1．材料參數(shù)

從《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中表3.1.4查得：

C15混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值fcd = 6.9 MPa 從《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中表3.2.3-1查得：

R235鋼筋的抗拉強度設(shè)計值fsd = 195 MPa 從《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中表3.2.4查得：

R235鋼筋的彈性模量Es = 210000.0×105 MPa 從《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中表5.2.1查得：

構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度ξb = 0.62 2．驗算結(jié)果

管節(jié)處預留10mm接縫寬度，故實際管節(jié)長為1000-10 = 990 mm 考慮任意位置都可能承受正、負彎矩，故管涵內(nèi)、外側(cè)都應布置鋼筋。

ho = 100-25 = 75 mm x = fsdAs/（fcdb）

= 195×11×78.5/（6.9×990）= 24.7 mm ho×ξb = 75×0.62 = 46.5 mm < x = 24.7 mm，滿足要求

fcd×b×x×（ho-x/2）×10-6 = 6.90×990×24.7×（75-24.7/2）×10-6

= 10.56 kN·m > γo×Mud = 0.9×2.27 = 2.04 kN·m

故截面強度驗算滿足要求！

四、裂縫寬度驗算

由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中第6.4.3條和第6.4.4條規(guī)定：

σss = Ms×106/（0.87×As×ho）

= 1.51×106/（0.87×11×78.5×75）= 26.75 N/mm

2ρ = As/（b×ho）= 11×78.5/（990×75）= 0.01164 ρ > 0.002時，取ρ = 0.002 對于光面鋼筋，取C1 = 1.4 C2 = 1+0.5×Mld/Msd = 1+0.5×1.26/1.51 = 1.42 當為混凝土板式受彎構(gòu)件時，C3取1.15 Wtk = C1×C2×C3×σss/Es×（30+d）/（0.28+ρ）

= 1.40×1.42×1.15×26.75/210000×（30+10）/（0.28+0.00200）= 0.04 mm

Wtk = 0.039 mm ≤ 0.2 mm 故裂縫寬度驗算滿足要求！

五、地基應力驗算

當基底只承受軸心荷載時，按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》式4.2.2-1，基底巖土承載力應滿足：p = N/A ≤ [fa]

q恒' =（1200+1000+100×2）/1000×18.0+24×100/1000×π = 51.05 kN/m2

N =（q恒' + q汽）×A =（51.05 + 27.24）×1 = 78.29 kN/m2

σmax = N/A = 78.29kPa ≤ [fa]=150.00kPa 故地基應力驗算滿足要求！

第四篇：門支架受力分析計算書

門支架受力分析計算書

一、底板的強度、剛度計算

（一）底板強度驗算

1、荷載的取值

由于箱梁混凝土澆筑分兩次進行，先澆底板和腹板，此時對底模的強度和剛度的要求較高；第二次澆筑頂板混凝土時，箱梁底板已形成一個整體受力板，對底模的強度和剛度的要求相對較低，因此取第一次澆筑是腹板底位置橫橋向1m寬的模板進行驗算，現(xiàn)澆砼的澆筑高度h＝1.05米。q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值

模板底橫向方木的縱向間距按30cm布設(shè)，取；lp＝0.3m。

3、跨數(shù)的取值

底模的最小寬度為1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。

4、繪制計算簡圖

5、計算最大彎矩及最大剪力值

查《建筑靜力結(jié)構(gòu)計算手冊》P153得

Mmax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t?m

Qmax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板強度驗算

①正應力

σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)

＝0.029×6÷(1×0.022)

＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5級木材的順紋拉應力）

②剪應力

τ＝QS÷Ib

其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m

3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m

4b＝1m

τ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)

＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（順紋剪應力）

滿足剪應力要求

（二）底板剛度驗算

查《建筑靜力結(jié)構(gòu)計算手冊》P153得

fmax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)

其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109Pa

I＝6.67×10-7m4

q=2.625t/m＝2.625×104N/m

l＝0.3m

fmax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)

＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm

故底板的剛度滿足變形要求。

二、底板下橫向方木的強度、剛度計算

（一）橫向方木的強度驗算

1、荷載的取值，現(xiàn)澆砼h＝1.05米

q＝1.05×0.3×2.5＝0.788t/m2、跨度的取值

[10分配梁最大間距為1.1米，取lq＝1.1米。

3、跨數(shù)的取值

因施工中有可能出現(xiàn)單跨受力，故取跨數(shù)n＝1。

4、繪制計算簡圖

5、計算最大彎矩及剪力值

Mmax＝1/8ql2=1/8×0.788t/m×1.12m2＝0.12t?m

Qmax＝1/2ql＝1/2×0.788 t/m×1.1＝0.43t6、正應力及剪應力驗算

σmax＝Mmax÷W

＝0.12t?m÷(1/6×0.1×0.12m2)＝720t/m

2＝7.2Mpa＜[σ]＝8.0Mpa

正應力滿足要求。

τ＝QmaxS÷(Ib)

其中S＝1.25×10-4m

3I＝8.33×10-6m

4b＝0.1m

τ＝(0.434×1.25×10-4)÷(8.33×10-6×0.1)＝65.2 t/m2

＝0.652Mpa＜[τ]＝1.3Mpa

方木的剪應力滿足要求。

（二）方木剛度驗算

fmax＝5ql4÷(384EI)

其中E＝9×103Mpa＝9×109pa

I＝8.33×10-6 m 4

q＝0.788t/m＝0.788×104N/m

l＝1.1m

fmax＝(5×0.788×104×1.14)÷(384×9×109×8.33×10-6)

=2×10-3m＝2mm＜[L/400]＝2.75mm

方木的剛度滿足要求。

三、[10分配槽鋼強度及剛度驗算

門支架的步距為0.6米，故2[10的最大跨度為0.6米，跨度比方木的跨度1.1米小，且2[10的截面特性W、I、E比10×10方木大許多，方木的驗算已通過，可以認為[10強度及剛度同樣滿足要求。

四、支架的強度及剛度驗算

門式支架單退最不利情況取腹板底位置，順橋向承重范圍為0.6m，橫橋向承重范圍0.9m，其中0.45m位于腹板位置，0.45m位于底板位置。

一期荷載

G1＝0.075m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.0225t

G2＝0.45m×0.6m×1.05m×2.5t/m3＝0.71t

G3＝0.375m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.12t

G一期＝G1+ G2+ G3＝0.86t

二期荷載

G二期=0.9m×0.6m×0.2m×2.5t/m3＝0.27t

G總＝G一期+G二期＝1.13t2、門支架強度驗算

G總＜[F]＝2t（查億利門支架的靜載試驗值），強度滿足要求。

3、門支架穩(wěn)定性驗算

門支架的自由長度要求不大于0.3米，可不驗算壓桿穩(wěn)定。

4、門支架的壓縮變形驗算

△L＝NL/(EA)

其中N＝1.13t＝1.13×104N

L＝6m

E＝2.1×105Mpa＝2.1×1011pa

A＝[(0.048/2)2-(0.042/2)2]×π＝4.24×10-4m

2△L＝(1.13×104×6)÷(2.1×1011×4.24×10-4)

＝7.62×10-4m＝0.762mm＜[△L]＝1.5mm，故變形滿足要求。

五、門支架底托處地基承載力驗算

σ＝G÷A

其中G＝1.13t

A＝0.6×0.25＝0.15m2

σ＝1.13÷0.15＝7.54t/m2＜[σ]＝10t/m2

地基承載力滿足要求。

第五篇：連續(xù)梁支架及門洞計算書

連續(xù)梁支架及門洞結(jié)構(gòu)受力分析驗算書

一、工程概況

遼河2#特大橋40+56+40m連續(xù)梁（DK549+989.6），橋址位于山東省鄒城市大束鎮(zhèn)匡莊村境內(nèi)，該連續(xù)梁全長137.7m，與東西走向的S342嵐?jié)€（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。橋梁從S342省道上部跨越，公路上部連續(xù)梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段線路為直線地段，橋梁設(shè)計二期恆載為120KN/m～140KN/m。

梁體為單箱單室、變高度、變截面結(jié)構(gòu)；箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁體計算跨度為40+56+40m，中支點處梁高4.35m，跨中10m直線段及邊跨17.75m直線段梁高為3.05m，邊支座中心線至梁端0.75m，邊支座橫橋向中心距5.6m，中支座橫橋向中心距5.9m。全聯(lián)在端支點、中支點及跨中共設(shè)5個橫隔板，隔板設(shè)有孔洞（孔洞尺寸：高×寬=120cm×150cm），供檢查人員通過。

本連續(xù)梁設(shè)計采用滿堂支架現(xiàn)澆施工?？鏢342省道部位預留兩個寬×高=5.0×4.5m交通門洞。

二、計算依據(jù)

1.鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范(TB 10002.1-2005)2.鐵路橋涵施工規(guī)范（TB 10203-2002）

3.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）4.鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范（GB50111－2006）5.鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（TB 10002.5-2005）6.工程設(shè)計圖紙及地質(zhì)資料。

7.《公路橋涵施工手冊》及其他有關(guān)的現(xiàn)行國家及地方強制性規(guī)范和標準。

8.《路橋施工計算手冊》(2001).人民交通出版社 9.《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）

三、支架材料要求

根據(jù)施工單位的施工技術(shù)條件，采用滿堂碗扣式支架。

鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm，有產(chǎn)品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管?？奂船F(xiàn)行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證，當對扣件質(zhì)量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準《鋼管支架扣件》（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。

支架材料及施工必須滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）的規(guī)定。

所有鋼材均為A3鋼，所有木材均為紅松，根據(jù)《路橋施工計算手冊》P176-P177規(guī)定，A3鋼材容許應力分別為：抗拉、抗壓軸向力[σ]=140MPa、彎曲應力[σw]=145MPa、剪應力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。紅松順紋容許彎應力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和驗算

(一)支架布置

采用滿堂碗扣式支架，順橋向間距均為0.6m，中支座6m及邊支座3m范圍內(nèi)，支架順橋向間距為0.3m，橫橋向箱梁腹板下1.8m范圍內(nèi)，支架間距為0.3m，共6排，其余位置橫橋向間距均為0.6m。支架搭設(shè)聯(lián)系橫桿步距為1.2m，支架搭設(shè)寬度較梁每邊寬1.5m，共15m寬。每根立桿下 端均設(shè)定C20混凝土墊層，厚200mm，用以擴散支架底托應力。立桿頂端安裝可調(diào)式Ｕ形支托，先在支托內(nèi)安裝縱向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m，再按設(shè)計間距和標高安裝橫向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.6m，其上安裝底模板。

(二)支架驗算

1.荷載計算

（1）箱梁自重： 梁底寬6.7m，取單位節(jié)段1m，箱梁底總面積為6.7m2，箱梁砼總重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.91（截面積）×1=361.66kN，每平方米的重量為361.66÷6.7=53.98kN/m2=5.4 t/m2

（2）模板自重：竹膠板容重7.5kN/m3，厚18mm,每平方米的重量為： 外模板：1×(6.7+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷6.7=0.042t/m2 內(nèi)模板：1×(6.7+2×4.35)×0.018×0.75÷6.7=0.031t/m2（3）方木自重：方木容重7.5kN/m3，每平方米的重量為： 內(nèi)楞方木：（6.7÷0.3×1×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.042t/m2 外楞方木：（1÷0.6×6.7×0.12×0.14）×0.75÷6.7=0.021t/m2（4）支架自重：支架重量0.0384kN/m，每平方米的重量為： 立桿：（1÷0.6）×（6.7÷0.6＋6）×9×0.00384÷6.7=0.148t/m2 橫桿:[1÷0.6×6.7+（6.7÷0.6＋6）×1]×(9÷1.2)×0.00384÷6.7=0.122t/m2

考慮扣件的重量和箱梁內(nèi)支架重量，支架高度均取9m。（5）施工荷載： 取2.5kN/m2（6）傾倒與振搗荷載： 取2kN/m2（7）其他荷載(張拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的總重量：

5.4+0.073+0.063+0.27+0.25+0.2+0.2＝6.41t/m2 2.碗扣支架立桿抗壓強度驗算

荷載按1.3 倍的系數(shù)考慮，則每平方米的重量為6.41×1.3=8.3t。對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容許抗壓強度[σ]=68KN，根據(jù)以往施工經(jīng)驗，單根鋼管按小于40KN（4t）進行復核。

支架采用多功能碗扣式支架，沿橋縱向步距60cm，橫向步距60cm，每根立桿受正向壓力為：8.3×0.6×0.6=2.9t，小于碗扣式支架立桿允許承載力4.0t，滿足要求。

3.支架穩(wěn)定性驗算

對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中間橫桿間距1.2m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根據(jù)歐拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×1.2）2＝175kN>29kN 滿足穩(wěn)定性要求

4.模板強度、剛度驗算

方木間距、跨度按30cm×60cm排列，計算荷載q=8.3t/m2

22?53W?bh/6?0.6?0.018/6?3.24?10mxo竹膠板模板抗彎截面系數(shù)： 33?63I?bh/12?0.6?0.018/12?0.2916?10mxo慣性矩：

3?4.98t/m=49.8KN/m 板承受線荷載：q?0.6?8。板跨中彎矩： M?ql2/8?4.98?0.32/8?0.056t?m

彎拉應力:??M/Wxo?0.056/(3.24?10?5)?17.3MPa?[?]?51MPa(廠家提供標準)3

4竹膠板彈性模量：E?7.9?10MPa

撓度： ??5ql4/384EI?5?49.8?0.34/(384?7.9?106?0.2916?10?6?0.00224m ?0.08/400?[0.3/400] 模板強度和剛度都滿足要求。5.大、小橫桿驗算

(1)小橫桿縱向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m。I＝bh3/12=12×143/12=2744cm4 W=bh2/6=12×142/6=392cm3 Q總=8.3×9.8=81.34kN/m2

M=q總L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m σ＝M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa＜［σ］=12MPa，強度滿足要求。δ＝5q總L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8 =0.17mm δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400＜［0.3/400］,剛度滿足要求。(2)大橫桿橫向方木（12cm×14cm），長4m，間距為0.3m。由于大橫桿與小橫桿之間的每個節(jié)點下部都有一根鋼管立柱支撐，因此大橫桿只在交點處受壓，彎矩及變形無需計算。

6.碗扣節(jié)點承載力驗算 立桿承受大橫桿傳遞來的荷載：

Pc=q總L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN 節(jié)點承載力滿足要求。7.基礎(chǔ)驗算

立桿下端均設(shè)定剛性C20混凝土墊層，厚200mm，擴散角為θ=45°。地基承載力標準值按fgk=260 kN/m2計算，腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： 4 kc =0.5。

每根立桿受正向壓力為：8.3×0.6×0.6=2.9t，有效受壓面積S=(0.6 +0.2/tan45°×2)2=1m2

p＝2.9×9.8/(1×1)=28.42kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2

地基承載力滿足要求。

8、內(nèi)模支撐驗算 a.荷載計算

（1）箱梁自重： 取端部頂板最厚處梁體單位節(jié)段進行計算，梁底計算寬度取5.5m，單位節(jié)段長1m，箱梁底總面積為5.5m2，箱梁砼總重量G=γ·v=γ·S·l=26×4.36（截面積）×1=113.36kN，每平方米的重量為113.36÷5.5=20.61kN/m2=2.1t/m2

（2）模板自重：竹膠板容重7.5kN/m3，厚15mm,每平方米的重量為：

內(nèi)模頂模：1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2（3）頂模支撐桁架：槽鋼+聯(lián)系桿組合件

按每平方米的重量為0.05t/m2計算（4）施工荷載： 取2.5kN/m2（5）傾倒與振搗荷載： 取2kN/m2（6）其他荷載(張拉施工)： 取2kN/m2 每平方米的總重量：

2.1+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2＝2.811t/m2 b.碗扣支架承載力驗算

荷載按1.2 倍的系數(shù)考慮，則每平方米的重量為2.811×1.2=3.37t。支架采用多功能碗扣式支架，按沿橋縱向步距60cm，橫向步距60cm 5 計算。每根立桿受正向壓力為：3.37×0.6×0.6=1.21t，安全系數(shù)按1.3 考慮，則每根立桿受正向壓力為：1.21×1.3=1.58t，小于碗扣式支架立桿允許承載力4.0t，符合要求。

c.碗扣節(jié)點承載力驗算

立桿承受上部桁架傳遞來的荷載：

Pc=q總L2/2=1.21×9.8×0.6×0.6/2=2.13kN≤Qb=[60]kN 節(jié)點承載力滿足要求。d.支架穩(wěn)定性驗算

對于碗扣支架鋼管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中間橫桿步距0.6m，I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=12.18cm4 根據(jù)歐拉公式：

［Pcr］＝π2EI/（μH）2＝π2×2.1×105×12.18/（1×0.6）2＝222.75kN>15.8kN 符合穩(wěn)定性要求。

(三)門洞布置及驗算

1.門洞布置

跨S342省道設(shè)置機動車門洞2個，門洞凈寬5m，高4.5m。沿262＃墩至263＃墩設(shè)置鋼管門柱。門柱下部為鋼筋混凝土條形擴大基礎(chǔ)，擴大基礎(chǔ)頂面預埋16mm厚鋼板，門柱與鋼板之間焊接，焊接方式為圍焊，四周設(shè)加勁綴板;門柱上設(shè)置工字鋼縱梁。門柱鋼管采用熱軋無縫鋼管，直徑Φ351mm，壁厚16mm，計算長度4.5m。門洞立柱設(shè)三排，每排間距1m，每根立柱上部設(shè)封口鋼板，鋼板厚16mm。每排門柱上設(shè)一道32b號工字鋼橫梁（橫橋向），橫梁上根據(jù)支架橫橋向排距依次布設(shè)63b號工鋼縱梁，其上鋪放12cm×14cm枕木搭設(shè)滿堂支架。所有型鋼間連接點均點焊加固，6 各向型鋼橫縱梁間設(shè)聯(lián)系桿，提高傳力體系整體性。

門洞頂部應搭設(shè)不透水防護棚，保證下部行車及行人安全。具體形式見門洞結(jié)構(gòu)布置圖。

門 洞門 洞114.54公路瀝青路面錨桿

各種鋼管及型鋼必須是有生產(chǎn)資質(zhì)的廠家生產(chǎn)，質(zhì)量標準要滿足相關(guān)規(guī)范要求。使用前要逐件進行外觀和質(zhì)量檢查，決不允許有裂痕、變形或銹蝕等缺陷的構(gòu)件使用。

2.門洞驗算

(1)跨S342省道交通門洞，凈寬5m，斜寬5.6m，高4.5m，跨越門洞縱梁為63b號工字鋼，縱梁最大間距0.9m，最小間距0.3m。

縱梁：I=98171cm4，E=2.1×105MPa，W=3117cm3, 每片縱梁自重798kg。橫梁：I=11626cm4，E=2.1×105MPa，W=727cm3,每片橫梁單位長度自重 7 65kg a、縱梁驗算

箱梁底板6.7m范圍內(nèi)按支架間距考慮18片縱梁，則縱梁總重為： 0.798×18×9.8/6.7=21.4kN/m 門洞上部支架自重：0.27KN/ m2 Ix＝98171cm4 Wx=3117cm3

q總=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q總L2/8=（81.61×0.6＋21.4）×5.62/8=275.8kN·m σw= M/ Wx=88.5MPa＜[σw]=145MPa 強度滿足要求。

δ＝5q總L4/384EI =5×(81.6×0.6＋21.4)×5.64/384×2.1×105×98171×10-8=4.4mm δ/L=4.4/5.6×103=0.31/400＜［5.6/400］,剛度滿足要求。

b、橫梁驗算

橫梁承受由縱梁及上部荷載傳來的力，由于門洞立柱間距為1m，則按照簡支梁驗算跨度L=1.0m時工字鋼的受彎及剪切破壞：

橫梁單位長度荷載：0.58KN/m；

縱梁自重傳遞到橫梁上的線荷載：21.4×6.7/5.6=25.6 kN/m； Ix＝11626cm4 Wx=727cm3

q總=8.3×9.8+0.27=81.61kN/m2

M=q總L2/8=（81.61×0.6＋25.6+0.58）×12/8=9.4kN·m σw= M/ Wx=12.9MPa＜[σw]=145MPa 強度滿足要求。

δ＝5q總L4/384EI =5×(81.61×0.6＋25.6+0.65)×14/384×2.1×105×11626×10-8=0.04mm δ/L=0.04/3×103=0.005/400＜［1/400］,剛度滿足要求。(2)門柱承受豎向力

G=q總×S/n=81.61×74.37/14=433.52kN

168.39cm，鋼管回轉(zhuǎn)半徑為： Φ351×16mm鋼管的面積A＝2 i?d2?d1423512?3192??118.6mm

4門柱間設(shè)橫向及斜向聯(lián)系桿以增加受力，門柱受壓驗算長度按4.5m計算：

長細比 ?＝?li4500?38118.6

查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003），得?＝0.946.強度驗算： ??N433.52?1000??25.74MPa?????140MPa A16839 抗壓強度故滿足要求。

穩(wěn)定性驗算：

?N?＝?A???＝0.946?16839?140/1000＝2230.2kN?N＝433.52kN，滿足要 求。

門洞立柱擴大基礎(chǔ)采用C20素砼，基礎(chǔ)與地面基礎(chǔ)面積S=長×寬=13×1.0=13m2；上部結(jié)構(gòu)傳遞到擴大基礎(chǔ)上的總荷載G總= q總×S/3=81.61×74.37/3=2023.1KN。

門洞下部擴大基礎(chǔ)地基承載力驗算：

P=G總/S=2023.1/13=155KPa＜[260 KPa]實測值 地基承載力滿足要求。