第一篇：跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū)

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū)

現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū)

（一）支架設(shè)計(jì)概況

現(xiàn)澆箱梁采用碗扣式滿堂支架法現(xiàn)澆施工，三跨一聯(lián)梁段同時(shí)施工。支架地基采用石灰土換填，重型壓路機(jī)分層碾壓密實(shí)（壓實(shí)度≥90%），上做碎石底基層和混凝土墊層。地基設(shè)1%雙向橫坡，兩側(cè)設(shè)排水溝。支架采用WDJ型碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)。立桿底設(shè)12×12cm可調(diào)鋼板底托,立桿頂端設(shè)可調(diào)頂托，頂托上方橫橋向鋪設(shè)10#工字鋼作主梁，縱橋向鋪設(shè)10×10㎝方木作小梁。底模、側(cè)模板采用244×122×1.5㎝高強(qiáng)竹膠板并釘于方木上；內(nèi)模采用244×122×1.5㎝竹膠板，10×10㎝方木橫肋、鋼管支撐。箱梁混凝土分兩次澆筑完成，先澆底板和腹板砼，再澆頂板砼。

（二）計(jì)算依據(jù)

（1）凌洲路跨寧連高速公路橋梁工程施工圖設(shè)計(jì)文件；（2）《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》第二版；

（3）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008；（4）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTGT F50-2011；

（5）《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011；（7）我公司的技術(shù)裝備、施工技術(shù)經(jīng)驗(yàn)以及類似工程實(shí)例。

（三）模板及支架的驗(yàn)算模型

支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm鋼管支架，支架最高距底面7.7m。立桿間距：腹板、底板部位橫橋向?yàn)?.6m，翼板部位橫橋向?yàn)?.9m；縱橋向間距為0.9m，在橫梁處加密至0.6m。橫桿步距為1.2m。立桿力學(xué)模型可視為兩端鉸接的受壓構(gòu)件，對(duì)其擾度及軸向力進(jìn)行驗(yàn)算。

主梁及小梁：主梁采用10#普通工字鋼架設(shè)在支架U型頂托上，橫橋向布置。橫梁部位主梁中心間距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心間距0.9m。小梁采用10×10cm的方木架設(shè)在主梁上，縱橋向布置。腹板、底板部、翼緣板部位小梁中心間距0.3m，橫梁處加密至0.25m。主梁力學(xué)模型可視為簡(jiǎn)支梁，小梁力學(xué)模型視為多跨連續(xù)梁，分別對(duì)其彎曲強(qiáng)度、剪應(yīng)力及擾度進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算跨徑：主梁在翼板部位為0.9m，腹板、底板、橫梁部位為0.6m；小梁在橫梁部位為0.6m，腹板、底板、翼緣板部位為0.9m。

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) 模板：底模采用15mm厚優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在小梁上，長(zhǎng)邊順橋向布置。底板模板支撐肋中心距為0.3 m，橫梁處模板支撐肋中心距0.25m，翼緣板、腹板側(cè)模支撐肋中心距為0.3m。力學(xué)模型可視為簡(jiǎn)支梁進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算跨徑分別為：0.3m、0.25m，考慮小梁方木寬度，實(shí)際跨徑為0.2m,橫梁處為0.15m。

示意圖如下：

圖一：現(xiàn)澆箱梁斷示意面

圖二：支架方案圖

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（四）基本荷載情況

取現(xiàn)澆箱梁最大跨徑25m且荷載（澆筑量）最大的第七聯(lián)中幅進(jìn)行受力計(jì)算，墩高以最高7.7米計(jì)，其他橋跨的支架搭設(shè)可以此作為計(jì)算依據(jù)。根據(jù)類似工程經(jīng)驗(yàn)或查表（《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，取以下基本荷載情況：

1、現(xiàn)澆箱梁鋼筋混凝土荷載： 新澆鋼筋混凝土容重：26KN/m3。

為方便驗(yàn)算和出于安全考慮，按箱梁混凝土全部自重均布在箱梁底面范圍，第七聯(lián)現(xiàn)澆箱梁砼方量：1250m3。

1250?25.49kPa;

75?17??0.6?0.35??1.5??0.35?0.20??2??2?9.38kPa(2)翼板部分面荷載 q1'=26?3.50.6?1.67(3)腹板部分底板面荷載 q1''=26??43.42kPa

0.630.52(4)橫梁部分底板面荷載 q1'''=26??46.68kPa

17【橫截面S=?1.67?1.5??8.5??1.5?0.6??0.5??0.6?0.35??1.5??0.35?0.20??2?30.52m2】

0.6?1.67(5)腹板部分側(cè)板面荷載 q1''''=26??15.6kPa

1.67(1)箱梁底板面平均荷載 q1=26?

2、模板、支架荷載 ：

竹膠板自重：9KN/m3；木材（方木）容重：7.5KN/m3；10#工字鋼自重112.62N/m。

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) Φ48*3.5mm鋼管立桿、橫桿自重60N/m。

按支架設(shè)計(jì)方案，單位面積內(nèi)：

(1)模板荷載為q2 0.015×9=0.135kPa；內(nèi)模取1.26kPa；合計(jì)1.395kPa。

(2)小梁方木荷載為q2'

橫梁處：0.1×0.1×7.5×（1/0.25）=0.3 kPa 底板處：0.1×0.1×7.5×（1/0.3）=0.25 kPa(3)主梁工字鋼荷載為q2''

橫梁、底板、腹板處112.62/1000×（1/0.6）=0.188kPa 翼板處112.62/1000×（1/0.9）=0.125kPa(4)鋼管自重荷載q2'''

橫梁處 [1/(0.6×0.6)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.6）×2]×60/1000=6.057kPa

底板腹板處[1/(0.6×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.9）×2]×60/1000=4.58 kPa 翼板處[1/(0.9×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.9+0.9）×2]×60/1000=3.667kPa

3、施工荷載（人、料具運(yùn)輸堆放等活載）： q3=2.5kPa;

4、混凝土卸料沖擊荷載（采用泵送）： q4=2.0kPa;

5、其它可能產(chǎn)生荷載（如風(fēng)載、雪載、養(yǎng)護(hù)荷載）：q5=1kPa;根據(jù)以上參數(shù)進(jìn)行荷載組合，計(jì)算強(qiáng)度時(shí)以1、2、3、4、5項(xiàng)進(jìn)行荷載基本組合；驗(yàn)算剛度時(shí)以1、2、5項(xiàng)進(jìn)行荷載標(biāo)準(zhǔn)組合。荷載分項(xiàng)系數(shù)，可變荷載取1.4，永久荷載取1.2。

（五）模板驗(yàn)算

1、模板力學(xué)性能

（1）彈性模量取E=9.898×103MPa。（查《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》表A.5.1）（2）截面慣性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4（取1m板帶計(jì)算）（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.50cm3（4）截面積：A=bh=100×1.5=150cm2（5）抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［σ］=35MPa（查《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》表A.5.1）（6）容許擾度［ω］=L/400 模板受力圖：

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2、模板彎曲強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算

模板按簡(jiǎn)支梁受力，底板模板支撐肋中心距為0.3 m，翼緣板、腹板側(cè)模支撐肋中心距為0.3m，橫梁處加密至0.25m,考慮方木寬0.1m,模板實(shí)際跨徑為：0.2 m、0.15m。

（1）彎曲強(qiáng)度：

①底模板均布荷載設(shè)計(jì)值：（取腹板處荷載進(jìn)行驗(yàn)算偏安全）

q''?(q1''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(43.42?1.395)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?61.48kPaq=q''×b=61.48×1=61.48KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ= ql2/（8W）

=[61.48×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=8.20MPa＜［σ］=35MPa。

②橫梁部位底模板荷載設(shè)計(jì)值：

q'''?(q1'''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(46.68?1.395)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?65.39kPaq=q'''×b=65.39×1=65.39 KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ= ql2/（8W）

=[65.39×0.15 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=4.90MPa＜［σ］=35MPa。

③翼緣板、腹板側(cè)模均布荷載設(shè)計(jì)值：

q''''?(q1''''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(15.6?1.395)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?28.09kPaq=q''''×b=28.09×1=28.09 KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ=ql2/（8W）

=[28.09×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=3.75MPa＜［σ］=35MPa。

（2）撓度：

①底模板均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q''?q1''?q2?q5?43.42?1.395?1?45.82kPa

q= q''×b=45.82×1=45.82KN/m 撓度：ω=5qL4/（384EI）

=[(5×45.82×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.43 mm ＜L/400=0.75mm。

②橫梁部位底模板均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) q'''?q1'''?q2?q5?46.68?1.395?1?49.08kPa

q=q'''×b=49.08×1=49.08KN/m 撓度：ω=5qL4/（384EI）

=[(5×49.08×0.15 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.15 mm ＜L/400=0.75mm。

③翼緣板、腹板側(cè)模均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q''''?q1''''?q2?q5?15.6?1.395?1?18.0kPa

q=q''''×b=18.0×1=18.0KN/m 撓度：ω=5×qL4/（384EI）

=[(5×18.0×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8)]×103=0.17mm ＜L/400=0.75mm。

結(jié)論：彎曲強(qiáng)度、撓度滿足要求，15mm厚竹膠板受力滿足要求。

（六）橫梁驗(yàn)算

1、小梁力學(xué)性能

小梁為10×10cm方木，每根長(zhǎng)度不小于4米，小梁縱橋向中對(duì)中間距為30cm，橫梁處加密至0.25m。小梁最大跨距為90cm，橫梁處最大跨度為60cm，按三跨連續(xù)梁受力進(jìn)行驗(yàn)算，跨度分別為90cm、60cm。

(1)截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=166.67cm3；(2)截面慣性矩：I= bh3/12=10×103/12=833.33cm4；(3)落葉松容許抗彎應(yīng)力［σ］=11MPa；(4)彈性模量E=9×103MPa；(5)容許擾度［ω］=L/400。小梁受力圖：

2、小梁彎曲強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算（1）彎曲強(qiáng)度：

①橫梁部位小梁均布荷載設(shè)計(jì)值：

q'''?(q1'''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(46.68?1.395?0.3)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?65.75kPaq=q'''×b=65.75×0.25=16.44 KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ= ql2/（10W）

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) =[16.44×0.6 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=3.55MPa＜［σ］=11MPa。

②底板部位小梁均布荷載設(shè)計(jì)值：

q?(q1?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(25.49?1.395?0.25)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?40.26kPaq=q×b=40.26×0.3 =12.08KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ= ql2/（10W）

=[12.08×0.9 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=5.87MPa＜［σ］=11MPa。

③翼緣板、腹板側(cè)模部位小梁均布荷載設(shè)計(jì)值：

q''''?(q1''''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(15.6?1.395?0.25)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?28.39kPaq=q''''×b=28.39×0.3=8.52KN/m 彎曲強(qiáng)度：σ=ql2/（10W）

=[8.52×0.9 2/(10×166.67×10-6）]×10-3=4.14MPa＜［σ］=11MPa。

（2）撓度：

①橫梁部位小梁均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q'''?q1'''?q2?q5?46.68?1.395?0.3?1?49.38kPa

q=q'''×b=49.38×0.25=12.35 KN/m 撓度：ω=qL4/（150EI）

=[(12.35×0.6 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.18 mm ＜L/400=1.5mm。

②底板部位小梁均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q?q1?q2?q5?25.49?1.395?0.25?1?28.14kPa

q= q×b=28.14×0.3 =8.44KN/m 撓度：ω=qL4/（150EI）

=[(8.44×0.9 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.61mm ＜L/400=1.5mm。

③翼緣板、腹板側(cè)模部位小梁均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q''''?q1''''?q2?q5?15.6?1.395?0.25?1?18.25kPa

q=q''''×b=18.25×0.3=5.48 KN/m 撓度：ω=qL4/（150EI）

=[(5.48×0.9 4)/(150×0.8×9×106×833.33×10-8)]×103=0.40mm ＜L/400=2.25mm。

結(jié)論：彎曲強(qiáng)度、撓度滿足要求，橫梁受力滿足要求。(七）主梁驗(yàn)算

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1、主梁力學(xué)性能

橫橋向采用10#工字鋼作分配梁，底板部位碗扣式腳手架按照間距60cm×90cm布置，橫梁部位按60cm×60cm布置，翼板部位按照90cm×90cm米布置。按簡(jiǎn)支梁受力進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算跨徑為60cm。

(1)截面抵抗矩：Wx=49cm3；(2)截面慣性矩：Ix=245cm4；(3)截面面積矩：Sx=28.2cm3；(4)抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［σ］=205MPa；(5)抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fv］=120 MPa；(6)容許擾度［ω］=L/500；(7)彈性模量E=2.06×105 MPa ；(8)X軸塑性發(fā)展系數(shù)γx=1.05。

主梁受力簡(jiǎn)圖：

2、主梁彎曲強(qiáng)度、剪應(yīng)力及撓度驗(yàn)算（1）彎曲強(qiáng)度：

①橫梁部位主梁集中荷載、均布荷載設(shè)計(jì)值： F靜=(46.68+1.395 +0.3)×0.25×0.6×1.2=8.71KN q靜=0.188×0.6×1.2=0.135KN/m F活=(2.5?2.0?1)?0.25?0.6?1.4=1.155KN 彎矩：Mmax=(F靜a+F靜l/4)+q靜l2/8+(F活a+F活l/4)=[(8.71+1.155)×0.05+(8.71+1.155)×0.6/4]+0.135×0.62/8=1.979KN·m 彎曲應(yīng)力：σ= Mmax /（γx·W）

=1.979/(1.05×49×10-6)×10-3=38.46MPa ＜［σ］=205MPa。

②底板、腹板部位主梁集中荷載、均布荷載設(shè)計(jì)值： F靜=(43.42+1.395+0.25)×0.3×0.9×1.2=14.6KN q靜=0.188×0.9×1.2=0.20KN/m F活=(2.5?2.0?1)?0.3?0.9?1.4=2.08KN 彎矩：Mmax=(F靜a+F靜l/4)+q靜l2/8+(F活a+F活l/4)=[(14.6+2.08)×0.15+(14.6+2.08)×0.6 /4]+0.2×0.6 2/8=5.01KN·m

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) 彎曲應(yīng)力：σ= Mmax /（γx·W）

=5.01/(1.05×4.9×10-5)×10-3=97.43MPa ＜［σ］=205MPa。

③翼緣板、腹板側(cè)模部位主梁集中荷載、均布荷載設(shè)計(jì)值： F靜=(15.6+1.395+0.25)×0.3×0.9×1.2=5.59KN q靜=0.125×0.9×1.2=0.135KN/m F活=(2.5?2.0?1)?0.3?0.9?1.4=2.08KN

彎矩：Mmax=(F靜a+F靜l/4)+q靜l2/8+(F活a+F活l/4)=[(5.59+2.08)×0.15+(5.59+2.08)×0.9/4]+0.135×0.9 2/8=2.89KN·m 彎曲應(yīng)力：σ= Mmax /（γx·W）

=2.89/(1.05×4.9×10-5)×10-3=56.17MPa ＜［σ］=205MPa。

（2）剪應(yīng)力： ①橫梁部位主梁：

剪力：Vmax=1.5F靜+q靜l/2+1.5F活

=1.5×8.71+0.135×0.6/2+1.5×1.155 =14.84KN 剪應(yīng)力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=14.84×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=37.96 MPa ＜［fv］=120MPa。

②底板、腹板部位主梁： 剪力：Vmax=1.5F靜+q靜l/2+1.5F活

=1.5×14.6+0.20×0.6 /2+1.5×2.08=25.08KN 剪應(yīng)力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=25.08×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=64.15MPa ＜［fv］=120MPa。

③翼緣板、腹板側(cè)模部位主梁： 剪力：Vmax=2F靜+q靜l/2+2F活

=2×5.59+0.135×0.9/2+2×2.08=15.4KN 剪應(yīng)力:τmax= Vmax×Sx/(d×Ix)=15.4×28.2×10-6/(0.0045×245×10-8)×10-3=39.39MPa ＜［fv］=120MPa。

（3）撓度：

①橫梁部位主梁集中荷載、均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

F靜=(q1'''?q2)×0.25×0.6=(46.68+1.395 +0.3)×0.25×0.6=7.26KN

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) q靜=q2×0.6=0.188×0.6=0.113KN/m F活=q5×0.25×0.6=1?0.25?0.6=0.15KN

撓度:ω=[F靜l3/(48EI）+ F靜a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q靜l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(7.26+0.15)×0.63/(48×2.06×108×245×10-8)+(7.26+0.15)×0.05×(3×0.62-4×0.052)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.113×0.62/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.10 mm＜L/500=1.2mm。②底板、腹板部位主梁集中荷載、均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

F靜=(q1''?q2)×0.3×0.9 =(43.42+1.395 +0.25)×0.3×0.9 =12.17KN q靜=q2×0.6 =0.188×0.9 =0.169KN/m F活=q5×0.3×0.9 =1?0.3?0.9=0.27 KN

撓度:ω=[F靜l3/(48EI）+ F靜a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q靜l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(12.17+0.27)×0.6 3/(48×2.06×108×245×10-8)+(12.17+0.27)×0.15×(3×0.6 2-4×0.152)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.169×0.6 2/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.26 mm＜L/500=1.2mm。③翼緣板、腹板側(cè)模部位主梁集中荷載、均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

F靜=(q1'''?q2)×0.3×0.9 =(15.6+1.395 +0.25)×0.3×0.9 =4.66KN q靜=q2×0.9 =0.125×0.9 =0.113KN/m F活=q5×0.3×0.9 =1?0.3?0.9=0.27 KN

撓度:ω=[F靜l3/(48EI）+ F靜a(3l2－4a2)/（24EI）]+ 5q靜l4/（384EI）+[F活l3/（48EI）+ F活a(3l2－4a2)/（24EI）]

=[(4.66+0.27)×0.9 3/(48×2.06×108×245×10-8)+(4.66+0.27)×0.15×(3×0.9 2-4×0.152)/(24×2.06×108×245×10-8)] ×103+5×0.113×0.9 2/(384×2.06×108×245×10-8)×103=0.29mm＜L/500=1.2mm。

結(jié)論：彎曲強(qiáng)度、撓度滿足要求，縱梁受力滿足要求。(八)支架強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算

采用Φ48*3.5mm鋼管的腕扣式支架。立桿縱橋向間距l(xiāng)2=90cm,橫梁處立桿縱橋向間距加密至60cm；橫橋向間距l(xiāng)1=60cm, 翼緣板處橫橋向間距l(xiāng)1=90cm；大橫桿步距h=120cm。

1、鋼管力學(xué)性能

（1）截面抵抗矩：W= 5.08cm3；（2）截面慣性矩：I=12.19cm4；（3）抗彎強(qiáng)度設(shè)

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) 計(jì)值［σ］=205MPa；（4）彈性模量E=2.05×103MPa；（5）回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm；（6）容許擾度［f］=L/400；（7）長(zhǎng)細(xì)比[λ]=150；（8）鋼管支架容許荷載［N］=30KN；（9）截面積A=4.89cm2。立桿受力圖：

2、立桿穩(wěn)定性及剛度驗(yàn)算（1）不組合風(fēng)載時(shí)

①橫梁部位立桿均布荷載設(shè)計(jì)值：

q'''?(q1'''?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(46.68?1.395?0.3?0.188?6.057)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?73.24kPa

每根立桿的受力為：

N=0.6×0.6×q'''=0.6×0.6×73.24=26.37KN＜［N］=30KN ②底板部位立桿均布荷載設(shè)計(jì)值：

q?(q1?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(25.49?1.395?0.25?0.188?4.58)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?45.98kPa

每根立桿的受力為：

N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×45.98=24.83KN＜［N］=30KN ③翼緣板部位立桿均布荷載設(shè)計(jì)值：

q'?(q1'?q2)?1.2?(q3?q4?q5)?1.4?(9.38?1.395?0.25?0.125?3.667)?1.2?(2.5?2.0?1)?1.4?25.48kPa

每根立桿的受力為：

N=0.9×0.9×q' =0.9×0.9×25.48=20.64KN＜［N］=30KN 長(zhǎng)細(xì)比λ=l/i=1200/15.78=76＜[λ]=150,剛度滿足要求。查《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》得υ=0.74，則[N]=υA[б]=0.74 ×489×205=74181N=74.2KN。

結(jié)論：由N＜[N]得：抗壓強(qiáng)度（穩(wěn)定性）滿足要求，支架立桿間距滿足應(yīng)力要求。（2）組合風(fēng)載時(shí)

抗風(fēng)穩(wěn)定性驗(yàn)算，按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》公式計(jì)算風(fēng)荷

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) 載標(biāo)準(zhǔn)值?k（KN/m2）：?k =μZμS W0

式中：μZ---風(fēng)壓高度變化系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.2.1：按B類地面粗糙度，離地面高度7m時(shí)，取μZ =1.0；

μS---腳手架風(fēng)荷載體形系數(shù)，應(yīng)查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.3.1，取μS =0.8； W0---基本風(fēng)壓，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》附表D.4全國(guó)各城市50年一遇雪壓和風(fēng)壓,按江蘇省連云港市n=10,取W0=0.65 KN/m2；

代入上式得：?k=0.7×1.0×0.8×0.65 =0.364 KN/m2。

由風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩設(shè)計(jì)值按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》Mw=0.9×1.4?klah2/10=0.9×1.4×0.364×0.6×1.22/10=0.040（KN·m）

式中：la---立桿縱距，為0.6m；

h---橫桿步距，為1.2m；

考慮風(fēng)荷載效應(yīng)時(shí)，立桿穩(wěn)定性按下式進(jìn)行驗(yàn)算：

N/(ΦA(chǔ))+ Mw/W=26370/(0.74 ×489)+40×103/(5.08×103)=80.75 MPa ＜［σ］=205MPa 結(jié)論：由σ＜[σ]得:抗彎強(qiáng)度滿足要求，支架抗風(fēng)穩(wěn)定性滿足要求。

（九）地基承載力驗(yàn)算

每根立桿的軸向受力N=26.37KN。

立桿底部鋼墊板邊長(zhǎng)為0.12 m，底部砼混凝土墊層厚度以0.20 m計(jì), 基礎(chǔ)按擴(kuò)散角45°計(jì)算地基的承載面積為：Ab=（0.12+0.2 *tg(45°)*2）2=0.270 m2。

p=N/Ab=26.37KN/0.270m2=97.67Kpa 考慮安全系數(shù)為1.3，則所需地基承載力為97.67×1.3=126.97Kpa≤[б] =130Kpa。

根據(jù)地質(zhì)資料，現(xiàn)澆箱梁橋址區(qū)表層為50cm耕植土，下層為粘土，含水量大，層厚1.7～2.2m,容許承載力[б]= 80Kpa，不能滿足要求。支架基礎(chǔ)采用60cm厚8%石灰土分層壓實(shí)處理，上做10cm厚碎石底基層，澆筑20cm厚C20砼墊層。在支架搭設(shè)、砼墊層澆筑前地基承載力應(yīng)按淺層平板載荷試驗(yàn)或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)確定地基承載力特征值。地基處理后承載力達(dá)130Kpa以上。

結(jié)論：地基承載力滿足要求。

（十）穩(wěn)定性加固：

支架的四邊與中間縱、橫向立桿由底至頂連續(xù)閉合設(shè)置豎向剪刀撐，其間距不大

*****跨高速公路大橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁碗扣式滿堂紅支架計(jì)算書(shū) 于4.5米，豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角為45°～60°，以確保整體穩(wěn)定。支架高度大于4.8米，在豎向剪刀撐頂部和底部交點(diǎn)平面設(shè)置水平剪刀撐；中間水平剪刀撐設(shè)置間距不超過(guò)4.8米；墩柱周邊的支架設(shè)置連墻桿，以增加整體穩(wěn)定。

綜上所驗(yàn)算，該現(xiàn)澆支架及模板均滿足設(shè)計(jì)要求。

第二篇：滿布碗扣支架現(xiàn)澆箱梁方案.

滿布碗扣支架現(xiàn)澆箱梁方案

支架采用滿布式碗扣支架。支架的桿件撓度應(yīng)不大于相應(yīng)結(jié)構(gòu)跨度的1/400，并且根據(jù)砼的彈性和非彈性變形及支架的彈性和非彈性變形設(shè)置施工預(yù)拱度。箱梁外、底模板均采用支架組合木模貼地板革膠合板，其外、底模的撓度不應(yīng)超過(guò)模板構(gòu)件跨度的1/400，內(nèi)模板不應(yīng)超過(guò)1/250跨徑。

不承重的側(cè)模，應(yīng)在砼強(qiáng)度能保證砼表面及棱角不損壞的情況下方可拆除，一般在砼抗壓強(qiáng)度達(dá)到2.5MPa時(shí)就可拆除側(cè)模。承重模板和支架，應(yīng)在砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后方可拆除。

1、地基處理：

現(xiàn)場(chǎng)地勢(shì)平坦，比較適宜滿布式碗扣支架，在墩柱施工時(shí)穿插安排地基處理，地基首先用人工配合裝載機(jī)整平，用壓路機(jī)碾壓平整，在墩柱周邊人工配合電夯分層夯實(shí)，壓實(shí)度達(dá)到85%以上，對(duì)于地基承載力不夠的地方,采用洞渣回回填并壓實(shí).在處理好地面上填筑10cm厚的C25砼，在支架外50cm挖設(shè)縱向排水溝，確?；A(chǔ)不受水流浸。對(duì)于地基不夠?qū)挼牡囟危捎门R時(shí)墩φ430*8的鋼管，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，樁基礎(chǔ)的持力層為強(qiáng)風(fēng)化巖層，其強(qiáng)風(fēng)化巖層承載力為1500kPa（承載力根據(jù)《工程地質(zhì)勘察報(bào)告》）。鋼管上面為40#工字鋼、20#工字鋼、碗扣式滿堂支架，12#槽鋼、8mm*8mm的方木、1.5cm的竹膠板.2、支架布置及計(jì)算說(shuō)明

支架采用碗扣式滿堂支架，支架計(jì)算菏載為：支架模板自重+澆筑段鋼筋砼重量+施工人員、機(jī)具、材料運(yùn)輸堆放的活荷載。支架布置如圖T-

1、圖T-2示。

箱梁荷載通過(guò)底模及方木、側(cè)模板傳遞到碗扣支架的立桿頂可調(diào)節(jié)頂托的槽鋼上，然后通過(guò)縱向槽鋼直接傳遞給立桿（支架）。

3、計(jì)算原理及結(jié)果 3.1、荷栽計(jì)算

⑴、砼自重：砼自重按26KN/m3計(jì)算，腹板及橫隔梁處：q1=1.8×26=46.8KN/㎡ 翼板最厚處以及頂?shù)装逄帲簈2=0.5×26=13KN/㎡ 翼板最薄處：q3=0.18×26=4.68KN/㎡

（2）、施工人員、機(jī)具、材料運(yùn)輸堆放的活荷載 計(jì)算模板及支撐模板的方木時(shí)取2．5KN/㎡ 計(jì)算槽鋼時(shí)取3.0KN/㎡ 計(jì)算支架立桿時(shí)取1KN/㎡

（3）、振搗產(chǎn)生的對(duì)水平模板的垂直壓力2KN/㎡，對(duì)垂直模板的水平壓力4KN/㎡

（4）、新澆砼對(duì)側(cè)面模板產(chǎn)生的壓力： q4=24*1.8=43.2KN/m2（5）、傾倒砼對(duì)模板側(cè)面產(chǎn)生的壓力：2.0KN/m2（6）、模板支架自重按1.5KN/m2 模板自重按0.5KN/㎡ 3.2、肋板處支架、模板計(jì)算

（1）、底模板采用δ=15mm竹膠板，近似接近簡(jiǎn)支于橫向鋼管上進(jìn)行計(jì)算，按單跨計(jì)算。如圖T-3。用作模板的竹膠板按15mm厚1.0m寬驗(yàn)算，模板和木方允許應(yīng)力[＆W]=9.5MPa，彈性模量E=8.5*103MPa。

對(duì)于橫隔梁和腹板全高均為鋼筋砼：方木間距為30cm。碗扣式鋼管間距為60cm*60cm。即 模板計(jì)算長(zhǎng)度L0=0.3m 橫向方木計(jì)算長(zhǎng)度L0=0.6m 縱向槽鋼計(jì)算長(zhǎng)度L0=0.6m（2）、對(duì)于底模模板：按單跨梁計(jì)算

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）=57.12KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2=6.3KN/m Mmax=(Nj+Nh0.222/8=0.384KNm 應(yīng)力 δ W=0.384/（1*0.0152/6）=1.02MPa<[＆W]=9.5MPa 最大剪力Qmax=ql/2=6.976KN 最大彎矩 Mmax=0.105*57.12*0.252+0.119*6.3*0.252=0.422KNm 彎曲應(yīng)力 δ W=0.422*103/（1*0.022/6）=6.3MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5*(Nj+Nh 0.224/384EI=0.08mm＜[f]=250/500=0.44mm 符合要求

（3）、橫向方木（100mm*100mm）橫向跨度60cm，按縱向槽鋼的簡(jiǎn)之梁計(jì)算。

計(jì)算模板傳遞給方木的均布荷載q，根據(jù)模板上作用的均布荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3=17.14KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2*0.3=1.89KN/m Mmax=（17.14+1.89）*0.62/8=0.856KNm

應(yīng)力 δ W=0.856*103/（0.1*0.12/6）=5.14MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5(Nj+NhL4/384EI=0.45mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（4）、縱向12#槽鋼計(jì)算：

縱向12#槽鋼計(jì)算按作用于立桿頂托上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨距按立桿間距60cm。

計(jì)算鋼管方木傳給縱向的均布荷載q,根據(jù)方木作用在縱向槽鋼上的支點(diǎn)荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3*0.6=10.22KN 活荷載Nh=1.4*(1.5+3.0*0.3*0.6=1.13KN Mmax=（Nj+Nh）L2/8=0.52KNm 應(yīng)力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5(Nj+Nh）L3/384EI=0.43mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（5）、碗扣式鋼管立桿受力： ①碗扣式鋼管立桿允許壓力： N/ΨF≦[σ]

因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時(shí)允許應(yīng)力折件系數(shù)，其值為長(zhǎng)細(xì)比λ的涵數(shù)，其值可查表；

F——無(wú)縫鋼管橫截面凈面積，F(xiàn)=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼； [σ]——A3鋼管軸向允許應(yīng)力140MPa； 那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

0.6*0.6*[1.2*（46.8+1.5）+1.4*(1+2]=22.38KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝ L0——步距（㎝）； λ——桿件細(xì)長(zhǎng)比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝； 159cm為最大允許步距，為安全起見(jiàn)步距取90㎝。

3、地基承載力計(jì)算

如圖T-06示，立桿壓力N通過(guò)立桿墊座向地基傳遞，通過(guò)10cm厚混凝土基礎(chǔ)面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計(jì)算（偏于安全），地基反力近似均布反力計(jì)算。

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,則每根立桿在原地基的擴(kuò)散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計(jì)算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應(yīng)力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測(cè)得容許承載力為60KPa以上，可見(jiàn)地基承載力可以。

對(duì)于地基不夠?qū)挼牡囟?，設(shè)置臨時(shí)，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)嵌入強(qiáng)風(fēng)化巖層50cm，強(qiáng)風(fēng)化巖承載力為1500KPa。

20#工字鋼計(jì)算

20#工字鋼間距為60cm。設(shè)計(jì)跨徑定位3.5m, 則腹板最大彎矩為Mmax=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.52/8=33.32KNm

支座剪應(yīng)力N=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.5/2=39.22KN

W=Mmax/σ=33.32/170=196cm3 選用20#工鋼（W=250cm3）型鋼所受最大剪力為39.22KN τ=QmaxS*zmax/Izd=39.22*103/17.2*9*10-5=25.34MPa＜[τ]=100MPa 20#工字鋼下承重梁跨徑設(shè)計(jì)為4.5米 最大彎矩Mmax=330.918KNm 最大剪力Qmax=147.075KN W=147.075/170=865.1cm3

選取40a工字鋼，（I=21714cm,w=1085.7cm3,s=631.2cm3）

τ=147.075*1085.7/21714/1.05=70.03MPa＜[τ]=100MPa 滿足使用要求。

臨時(shí)墩的選用

臨時(shí)墩采用φ430*8的鋼管樁柱，由于舊鋼管樁有一定程度銹蝕，為安全起見(jiàn)按φ430*6計(jì)算，鋼管受力最大為147.075KN。（A=ΠD2（1-α2）/4=79.2cm2,I=ΠD4（1-α4）/64=17451.3cm4，i= D（1+α2）1/2/4=14.9cm

原地面以上靜高按11m計(jì)算，鋼管樁柱按二端鉸接計(jì)算 λ=1000/14.9=67.1

ψ=0.84(查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ17-88附錄一得或《材料力學(xué)》(下冊(cè)Pg146

σ= f/ A/ψ=147.075/79.2/0.84=2.15MPa<[σ]=170MPa 滿足使用要求

按構(gòu)造要求設(shè)置柱間支撐即可

由該橋的《工程地質(zhì)勘察報(bào)告》得知強(qiáng)風(fēng)化巖層，[σ]=1500KPa 設(shè)計(jì)樁基直徑d=1.0m,則樁基嵌入強(qiáng)風(fēng)化巖層允許承載力為[N]=[σ]*0.52*3.14=1177.5KN＞147.075KN，故滿足施工要求，為了施工安全，樁基嵌入強(qiáng)風(fēng)化巖深度要求為0.5m。

3、翼板處支架、模板計(jì)算

（1）、采用δ=15mm竹膠板，取單位板寬（1ｍ）按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，竹膠板允許近似接近簡(jiǎn)支于橫向鋼管上進(jìn)行計(jì)算，按單跨計(jì)算。竹膠板允許彎拉應(yīng)力取12MPa。計(jì)算單位板寬模板上作用的均布荷載q大小：混凝土荷載：

q1=Ar砼=(0.18+0.5/2*1*2.6=8.84KN/m 施工荷載q2=1.5KPa*1=1.5KN/m 振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：q3=2.0KPa*1m=2.0KN/m 則：q=q1+q2+q3=12.34KN/m 最大剪力Qmax=qL/2=12.34*0.22/2=1.357KN 最大彎矩Mmax=QL2/8=0.0347KN.m 彎曲應(yīng)力σ=Mmax/W=0.0347/(1*0.0152/6=925.33KPa=0.93MPa＜[σ]=12MPa

τmax=1.5*1.375/(1*0.015 =0.14MPa＜[τ]=1.9MPa(2橫向方木計(jì)算

在翼板位置，10*10cm橫向間距30cm，按作用于縱向方木上的簡(jiǎn)之梁計(jì)算，計(jì)算模板傳遞方木的均布荷載q，根據(jù)模板上作用的均布荷載大小，有：

Q=0.22*12.34=2.72KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.72*0.32 /8=0.026KN.m 支點(diǎn)最大剪力Qmax= qL/2=2.72*0.3/2=0.344KN

彎曲應(yīng)力σmax=Mmax/W=0.026/0.13/6=156KPa=0.156MPa＜[σ]=12MPa 剪應(yīng)力τmax=2*1.224/(0.1*0.1 =0.245MPa＜[τ]=1.9MPa 可知橫向方木受力安全。（3）縱向12#案槽鋼計(jì)算

縱向槽鋼計(jì)算按作用在立桿頂托上簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨距按立桿間距90cm計(jì)算

計(jì)算方木傳遞給縱向槽鋼上的均布荷載q，根據(jù)方木作用在槽鋼上支點(diǎn)荷載大小，有：q=1.224*0.9/0.53=2.08KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.08*0.92 /8=0.211KN.m 支點(diǎn)最大剪力Qmax= qL/2=2.08*0.9/2=0.9364KN 彎曲應(yīng)力σmax=Mmax/W=0.211/62.137*10-6=1650KPa=3.4MPa＜[σ]=170MPa 應(yīng)力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5 *0.936L3/384EI=0.43mm＜[f]=900/500=1.8mm 符合設(shè)計(jì)要求。

（4）、碗扣式鋼管立桿受力：

①碗扣式鋼管立桿允許壓力：

N/ΨF≦[σ] 因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時(shí)允許應(yīng)力折件系數(shù)，其值為長(zhǎng)細(xì)比λ的涵數(shù)，其值可查表；

F——無(wú)縫鋼管橫截面凈面積，F(xiàn)=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼；

[σ]——A3鋼管軸向允許應(yīng)力140MPa；

那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

實(shí)際立桿受力

N1=0.9*0.6*[(0.18+0.5/2]*2.6=4.77KN 施工荷載N2=1.5KPa*0.9*0.6=0.81KN 振搗荷載N3=2*0.9*0.6=1.08KN

鋼管支架及模板自重N4=3.0KN 則N=9.66KN 9.66KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝

L0——步距（㎝）；

λ——桿件細(xì)長(zhǎng)比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝；

159cm為最大允許步距，為安全起見(jiàn)步距取90㎝。

3、地基承載力計(jì)算

如圖T-06示，立桿壓力N通過(guò)立桿墊座向地基傳遞，通過(guò)10cm厚混凝土基礎(chǔ)面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計(jì)算（偏于安全），地基反力近似均布反力計(jì)算。如圖T-07

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,由圖T-07則每根立桿在原地基的擴(kuò)散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計(jì)算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應(yīng)力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測(cè)得容許承載力為60KPa以上，可見(jiàn)地基承載力可以。

第三篇：現(xiàn)澆箱梁碗扣式鋼管支架體系驗(yàn)算.

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

1、工程概況

三環(huán)路東北段B段道路工程(Ⅶ標(biāo)段)橋梁工程主要包括：A匝道橋，設(shè)計(jì)起點(diǎn)樁號(hào)為AK0-0.039，終點(diǎn)樁號(hào)為AK0+292.961，全長(zhǎng)293m，橋梁位于R=60m的平曲線內(nèi)。上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，共四聯(lián)，A匝道橋標(biāo)準(zhǔn)寬為

8.50m，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁；B匝道橋，設(shè)計(jì)起點(diǎn)樁號(hào)為BK0-0.048，終點(diǎn)樁號(hào)為BK0+288.152，全長(zhǎng)288.20m，橋梁位于R=60m的平曲線內(nèi)，上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，共四聯(lián)，B匝道橋標(biāo)準(zhǔn)寬為8.50m，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁；C匝道橋分為兩段, 第一段設(shè)計(jì)起點(diǎn)樁號(hào)為CK25+359.04，終點(diǎn)樁號(hào)為CK25+791.04，橋長(zhǎng)為432m，橋梁位于R=1300m的平曲線內(nèi)，第二段設(shè)計(jì)起點(diǎn)樁號(hào)為CK26+011.675，終點(diǎn)樁號(hào)為CK26+201.675，橋長(zhǎng)為190m, 橋梁位于R=350m的平曲線內(nèi), 上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，第一段共四聯(lián)，第二段共兩聯(lián)，第一段橋跨布置為(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段橋跨布置為(20x2)+(30x5)m，C匝道標(biāo)準(zhǔn)橋?qū)挒?8.75m；洪灣主路高架橋設(shè)計(jì)起點(diǎn)樁號(hào)為K26+614，終點(diǎn)樁號(hào)為K27+040，全長(zhǎng)426m，橋跨布置為右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，梁高1.8m。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)、地形以及各聯(lián)箱梁的具體情況，采用碗扣式鋼管滿堂支架作為現(xiàn)澆箱梁支架?，F(xiàn)就C匝道橋第一段第三聯(lián)所采用的碗扣式鋼管滿堂支架體系進(jìn)行驗(yàn)算。

2、檢算依據(jù)

施工檢算荷載計(jì)算項(xiàng)目按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000執(zhí)行、《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》 人民交通出版社 2001年5月（周水興、何兆益、鄒毅松等編著）。

3、碗扣式鋼管滿堂支架體系設(shè)計(jì)概述

C匝道橋第一段第三聯(lián)跨徑均為30m，此聯(lián)箱梁為等截面單箱雙室箱梁結(jié)構(gòu)，梁高

1.8米，橋面寬為18.75 米。支架立桿縱橋向布置為47×60cm，共48排；橫向立桿布置為39×60cm，共40排；碗扣式鋼管滿堂支架體系由支架基礎(chǔ)(80cm厚砂碎石墊層+20cm 1 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

厚C20砼)、υ48mm×3.5mm鋼管立桿、橫桿、剪刀撐（扣件式）、斜撐桿、可調(diào)托架、12×12cm方木橫橋向分配梁、12×12cm方木順橋向分配梁以及上鋪15mm厚竹膠板組成。側(cè)模板下布置12×12cm的縱橋向方木，間距為20cm，其下布置定型鋼骨架，縱向間距80cm，定型鋼骨架上下弦桿采用［10槽鋼，立柱采用υ48mm×3.5mm鋼管制作。

碗扣式鋼管支架體系各組成部分所采用材料及相關(guān)參數(shù)如下： 模板：采用規(guī)格尺寸為2440×1220×15mm優(yōu)質(zhì)竹膠板。竹膠板密度為γ

=8.3KN/m3；抗彎強(qiáng)度［σw板竹膠板］=60.0MPa，彈性模量為Em=5000MPa。木方木：為馬尾松，橫向方木間距為60cm；縱向方木間距為20cm；方木密度為γ

=6.0KN/m3，方木抗彎強(qiáng)度為［σw方木］=12MPa，方木橫紋抗剪強(qiáng)度［τj方木］=1.5MPa，彈性模量E方木=9.0×103MPa。橫向方木直接鋪設(shè)在碗扣式滿堂支架立桿頂部的可調(diào)頂托

上?？v向方木鋪設(shè)在橫向方木上。υ48mm×3.5mm鋼管：立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，立桿豎向容許荷載［N］=33.1KN，其抗壓強(qiáng)度值［σ鋼管］=215MPa，鋼材彈性模量為Eg=2.1 ×105MPa,截面積A=4.89×10-4m2，慣性矩I=1.215×10-7m4，抵抗矩W=5.078×10-6m3，回轉(zhuǎn)半徑i=1.578×10-2m，每米重量3.84Kg。支架在橋縱向每1.8m間距設(shè)置剪刀撐；立桿頂部安裝可調(diào)頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設(shè)置墊木，以確保基礎(chǔ)受力均勻。

4、碗扣式鋼管滿堂支架驗(yàn)算 4.1 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算

梁端實(shí)體橫隔梁下的底板模板受力最大，作為控制驗(yàn)算部位。分析相關(guān)荷載如下：

（1）竹膠板自重：q11=0.015×8.3=0.125KN/m2；縱向方木自重：q12=0.12×0.12×1 ×5×6.0=0.432KN/m；橫向方木自重：q13=（0.12×0.12×1×2×6.0）/1.2=0.144 KN/m；

（2）C50鋼筋混凝土自重：梁端 q2=1.8×26=46.8KN/m2。（3）計(jì)算支撐模板及直接支撐模板的小棱時(shí)施工荷載取均布荷載q31=2.5 KN/m2，另以集中荷載P=2.5KN進(jìn)行檢算。計(jì)算直接支撐小棱的梁時(shí)，施工均布荷載取q32=1.5 KN/m2。計(jì)算支架立柱時(shí)，取均布荷載q33=1.0 KN/m2。（4）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載：q4=2.0 KN/m2。4.2 竹膠板強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算 4.2.1 竹膠板計(jì)算模型 22 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

竹膠板計(jì)算模型取跨度為20cm的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算范圍為20×100cm。4.2.2 竹膠板強(qiáng)度驗(yàn)算（1）驗(yàn)算時(shí)荷載組合：

情況一：q竹膠板1=(0.125×1+46.8×1+2.5×1+2.0×1)×0.20=10.285KN/m。情況二：q 載P=2.5KN。（2）內(nèi)力計(jì)算：

情況一：M1= q竹膠板1l2/8=10.285×0.202/8=0.051KN.m。情況二：M2= q竹膠板2l2/8+P×l/4=9.785×0.202/8+2.5×0.20/4=0.174KN.m。（3）強(qiáng)度驗(yàn)算：

W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 σ=Mmax/W=M2/W=0.174×103/(3.75×10-5)=0.0464×108Pa =4.64MPa＜［σw板竹膠板2 =(0.125×1+46.8×1+2.0×1)×0.20=9.785KN/m，且承受集中荷］=60.0MPa 強(qiáng)度滿足要求。4.2.3 竹膠板剛度驗(yàn)算

對(duì)于現(xiàn)澆混凝土模板驗(yàn)算剛度時(shí)，按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行驗(yàn)算

I=bh3/12=1×0.0153/12=2.813×10-7m4 ν1=5 q竹膠板1l4/(384EI)= 5×10.285×103×0.204/（384×5×109×2.813×10-7）=0.152×10-3m ν2=5 q竹膠板2l4/(384EI)+Pl3/48EI= 5×9.785×103×0.204/（384×5×109×2.813 ×10-7）+2.5×103×0.203/（48×5×109×2.813×10-7）=0.441×10-3m＜0.20/400=0.500×10-3m 剛度滿足要求。4.3 縱向方木強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算 4.3.1 縱向方木計(jì)算模型

縱向方木其下橫向方木間距為60cm，縱向方木每根長(zhǎng)度為3m；故縱向方木計(jì)算模型取五跨等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)算。4.3.2 縱向方木強(qiáng)度驗(yàn)算

（1）強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)荷載組合：

情況一：q縱向方木1=(0.125+46.8+0.432+2.5+2.0)×0.20=10.371KN/m?，F(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 情況二：q P=2.5KN?？v向方木2 =(0.125+46.8+0.432+2.0)×0.20=9.871KN/m 且承受集中荷載（2）內(nèi)力計(jì)算：

情況一：M1max= 0.105q縱向方木1l2=0.105×10.371×0.62=0.392KN.m Q1max= 0.606q縱向方木1l=0.606×10.371×0.6=3.771KN 情況二：M2max=0.105q縱向方木2l2+0.158Pl =0.105×9.871×0.62+0.158×2.5×0.6=0.610KN.m。Q2max= 0.606q縱向方木2l+P=0.606×9.871×0.6+2.5=6.089KN（3）強(qiáng)度驗(yàn)算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=Mmax/W=M2max/W=0.610×103×10-6/(2.88×10-4)=2.12MPa＜［σw方木］=12MPa 抗彎強(qiáng)度滿足要求。

τ=3Qmax/(2bh)=3×6.089×103×10-6/(2×0.12×0.12)=0.634MPa＜［τj方木］=1.5MPa 抗剪強(qiáng)度滿足要求。4.3.3 縱向方木剛度驗(yàn)算

按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)其剛度進(jìn)行驗(yàn)算 I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν1=0.664×5q縱向方木1l4/384EI= 0.664×5×10.371×103×0.604/384×9×109× 1.728×10-5=0.747×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m ν2=0.664×5q縱向方木2l4/384EI+1.097×Pl3/48EI = 0.664×5×9.871×103× 0.604/384×9×109×1.728×10-5+1.097×2.5×103×0.63/48×9×109×1.728×10-5=1.505×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.4 橫向方木強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算 4.4.1 橫向方木計(jì)算模型

橫向方木其下立桿間距為60×60cm，橫向方木每根長(zhǎng)3m，計(jì)算模型取五跨等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)算。

4.4.2 橫向方木強(qiáng)度驗(yàn)算

（1）強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)荷載組合：

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

q橫向方木=(0.125+46.8+0.432+0.144+1.5+2.0)×0.6=30.601KN/m。（2）內(nèi)力計(jì)算：

M=0.105q橫向方木l2=0.105×30.601×0.62=1.157 KN.m。

Q= 0.606q橫向方木l=0.606×30.601×0.6=11.127KN（3）強(qiáng)度驗(yàn)算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=M/W=1.157×103×10-6/(2.88×10-4)=4.017MPa＜［σ 要求。

τ=3Q/(2×b×h)=3×11.127×103×10-6/(2×0.12×0.12)=1.159MPa＜［τ =1.5MPa 抗剪強(qiáng)度滿足要求。4.4.3 橫向方木剛度驗(yàn)算

對(duì)于現(xiàn)澆混凝土模板支架橫向方木的剛度進(jìn)行驗(yàn)算

I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν=0.664×5q橫向方木l4/384EI= 0.664×5×30.601×103×0.604/384×9×109×1.728 ×10-5=0.220×10-3m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.5 碗扣式鋼管滿堂支架立桿的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 支架立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，每米重量38.4N。支架在橋縱向每1.8m間距設(shè)置剪刀撐；立桿頂部安裝可調(diào)頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設(shè)置墊木，以確保基礎(chǔ)受力均勻。第三聯(lián)箱梁C10墩身處支架最高為10.7m，按最不利原則以該處碗扣式鋼管滿堂支架布設(shè)情況來(lái)考慮扣件桿件自重： 計(jì)算一跨支架的重量

立桿總長(zhǎng)：48×40×10.7=20544m 橫桿總長(zhǎng):(47×40+48×39)×0.6×9=20260.8m 剪刀撐總長(zhǎng):13×2×8×16×2.16=7188.48m 支架總重量:(20544+20260.8+7188.48)×38.4=1842941.952N 支架荷載:1842941.952/28.2×23.4=2.793KN/m2。4.5.1 立桿荷載計(jì)算 立桿間距為60×60cm，單根立桿所受荷載為： j方木w方木］=12MPa抗彎強(qiáng)度滿足］

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

P=(0.125+0.432+0.144+2.793+46.8+1.0+2.0)×0.6×0.6=19.186KN。4.5.2 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算

分配到每根碗扣式支架立桿荷載：

N=P=19.186KN＜［N］=33.1KN 滿足步距為120cm的承載力要求。

4.5.3 碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

每根立桿承受軸向壓力N=P=19.186KN，取橫桿層距（即立桿步距）L0=120cm，驗(yàn)算

立桿的穩(wěn)定，支架立柱采用多層水平、縱向橫桿、斜撐桿等構(gòu)件連接成整體支架體系，碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)按照軸心受壓構(gòu)件考慮，即按照σ=N/υA≤［σ鋼管］=215MPa進(jìn)行驗(yàn)算。截面積A=4.89×10-4m2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.578×10-2m。

λ= L0/i=1.2/1.578×10-2=76.046＜［λ］=150 查《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》λ=76.0461時(shí)，立桿軸心受壓構(gòu)件縱向彎曲系數(shù)υ=0.676 σ=N/υA=19.186×103×10-6/（0.676×4.89×10-4）=58.040 MPa≤［σ鋼管］=215MPa 滿足穩(wěn)定性要求。

4.6 立桿地基承載力驗(yàn)算

地基承載力根據(jù)基礎(chǔ)底面積而定，地基容許承載力應(yīng)滿足：P=N/Ab=19.186/0.36=53.3KPa。

根據(jù)試驗(yàn)檢驗(yàn)報(bào)告得知，第三聯(lián)箱梁地基基礎(chǔ)天然狀態(tài)下抗壓強(qiáng)度為50～100KPa。經(jīng)過(guò)對(duì)局部軟弱地基（如魚(yú)塘、打樁用泥漿池、承臺(tái)處回填土等）進(jìn)行換填，以及對(duì)滿堂支架天然地基進(jìn)行碾壓，采用80cm厚的砂碎石墊層+20cm厚C20混凝土作為支架基礎(chǔ)，基礎(chǔ)承載力能夠滿足容許承載力P≥53.3KPa要求。

5、施工時(shí)注意事項(xiàng)

碗扣式鋼管滿堂支架體系受鋼管材料質(zhì)量（如鋼管厚度不足、碗扣式支架頂?shù)淄胁缓细?、鋼管不鉛直、銹蝕等）、地基處理情況（如未壓實(shí)、地基不均勻、積水等）和人為因素（施工時(shí)不嚴(yán)格認(rèn)真、節(jié)點(diǎn)未錯(cuò)開(kāi)、節(jié)點(diǎn)未裝好等）等不利因素影響較多，因此施工時(shí)應(yīng)加強(qiáng)對(duì)支架體系的材料、搭設(shè)、驗(yàn)收等環(huán)節(jié)進(jìn)行質(zhì)量控制及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)督管理，確保工程施工安全。

第四篇：高速公路特大橋現(xiàn)澆箱梁掛籃施工

高速公路特大橋現(xiàn)澆箱梁掛籃施工

2.1、概況

叉河特大橋位于K104+242位置處,為左右分離式，其中左幅布置形式為為25+75+130+75+3×25m，右幅布置形式為75+130+75+3×25m的箱型變截面預(yù)應(yīng)力T型連續(xù)剛構(gòu)橋, 箱梁根部高7.5m，跨中高2.6m, 箱梁高為梁中線位置的高度，邊中跨比較小為0.5769，這樣將有利于箱梁內(nèi)的應(yīng)力合理分布，左右側(cè)高度不一，臂長(zhǎng)度為3.5 m。

施工中需要隨時(shí)對(duì)掛籃懸吊系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整，箱梁底板按照R=351.659m變化，底板頂面按照R=391.092m變化，系按照?qǐng)A曲線變化，這樣設(shè)計(jì)的目的是減少墩頂?shù)膹澗財(cái)?shù)值，相應(yīng)減少主梁內(nèi)的主拉應(yīng)力。箱梁采取掛籃懸臂澆筑施工,最大施工懸臂長(zhǎng)度為58.5m，最大懸澆重量為142.9t，按照設(shè)計(jì)的施工順序?yàn)?先在墩身托架上澆筑0#段,后向兩邊逐段懸臂澆筑并張拉預(yù)應(yīng)力束,先邊跨合攏,再中跨合攏,整個(gè)施工過(guò)程相鄰澆筑節(jié)段對(duì)稱進(jìn)行。和攏時(shí)橋梁由T形靜定懸臂狀態(tài)變?yōu)槌o定狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)了體系轉(zhuǎn)換。

砼采用拌合站集中拌制,利用HBT-60型混凝土輸送泵垂直泵送進(jìn)行箱梁施工.在左2#（右1#）及左3#（右2#）墩柱位置各布置8t塔吊1臺(tái)垂直運(yùn)輸材料、小型設(shè)備、機(jī)具等。

叉河特大橋施工總工期控制在25個(gè)月內(nèi)。階段目標(biāo)為：2005年5月前完成樁基礎(chǔ)施工，2005年11月前完成墩柱施工，2006年10月前完成T構(gòu)懸澆施工。2.1.1、上部結(jié)構(gòu)

(1)、左、右幅橋均為單箱單室變高度連續(xù)剛構(gòu)箱梁，墩支點(diǎn)處梁高7.5m，邊跨直線段及主跨跨中段梁高2.6m。

(2)、箱梁橫截面為單箱單室直腹板，箱梁頂板寬度為12.25m，底寬6.5m，箱梁底板水平布置。通過(guò)兩腹板的高差，實(shí)現(xiàn)頂板單向橫坡。箱梁兩翼板懸臂長(zhǎng)度為2.865m。

(3)、梁高變化段梁底曲線采用圓曲線。

(4)、預(yù)應(yīng)力體系：箱梁為縱、豎雙向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，縱向預(yù)應(yīng)力體系采用高強(qiáng)度低松弛Ry1860鋼絞線。其中梁部縱向鋼絞線束采用OVM15型錨固體系；由90mm內(nèi)徑的波紋管成孔；豎向預(yù)應(yīng)力體系采用Φ25預(yù)應(yīng)力精軋螺紋粗鋼筋和精軋螺紋粗鋼筋錨具；橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋為采用采用高強(qiáng)度低松弛Ry1860鋼絞線，采用BM15-3型錨具。2.1.2、下部結(jié)構(gòu)

主墩為(4.5× 6)m的鋼筋混凝土雙薄壁工字墩，壁厚1.0m，墩下部為實(shí)心部分?；A(chǔ)均采用4Φ2．5m雙排鋼筋混凝土群樁(樁長(zhǎng)18—20m)，要求樁底嵌入微風(fēng)化巖層深度5m以上。承臺(tái)為13.8× 9.8× 3.5m的大體積混凝土承臺(tái)。0號(hào)橋臺(tái)為板式橋臺(tái)，2①1.5m灌注樁基礎(chǔ)(樁長(zhǎng)35—39m)；6號(hào)橋臺(tái)為樁柱式橋臺(tái)，鉆孔樁基礎(chǔ)。2.1.3其它

(1)、橋面鋪裝總厚度15cm，其中水泥混凝土厚6cm；瀝青混凝土厚9cm，兩層混凝土之間加設(shè)防水層。

(2)、橋臺(tái)支座采用GPZ8000DX及SX型盆式橡膠支座。2.1.4、工程地貌和工程水文

本橋橫跨V形溝谷，屬山間溝谷地貌，兩岸地勢(shì)陡峭，自然坡度45

2、橋位區(qū)的地下水類型為網(wǎng)狀孔隙潛水及基巖裂隙水，主要接受大氣降水的補(bǔ)給，水量不大。溪溝內(nèi)常年流水，但流量不大。2.1.5主要工程數(shù)量

混凝土17000m3：鋼筋2200t；鋼絞線38t；精軋螺紋粗鋼筋25.054t；GPZ及SX盆式橡膠支座各2套。

大臨工程主要配備5T承載力的塔吊兩座、HBT-60型混凝土輸送泵2套、施工電梯兩臺(tái)，以解決從樁基、承臺(tái)、墩身到梁體懸灌施工的材料倒運(yùn)、模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土運(yùn)送、掛籃安裝與拆卸、小型機(jī)具的調(diào)運(yùn)等。同時(shí)配備砼攪拌運(yùn)輸車2臺(tái)，2.5m3空壓機(jī)5臺(tái)、200KW發(fā)電機(jī)組一臺(tái)、50KN卷?yè)P(yáng)機(jī)8臺(tái)、鋼筋加工設(shè)備若干,以及張拉設(shè)備：YCW400千斤頂5個(gè)，YDC240Q型千斤頂5個(gè)，2.1.6工程難點(diǎn)

(1)、叉河特大橋?yàn)楸竞贤蔚目刂菩怨こ獭?/p>

(2)、在山勢(shì)陡峻的溝谷中修建52m的空心高墩，大大增加了施工難度。(3)、13.8× 9.8×3.5m的大體積承臺(tái)混凝土施工需采取特殊的混凝土配合比和防裂措施。

(4)、在地質(zhì)條件較差情況下的深樁基施工。

(5)、沿線地勢(shì)狹窄，山勢(shì)陡峻，給臨時(shí)工程建設(shè)、施工運(yùn)輸帶來(lái)困難。(6)、雨季時(shí)間長(zhǎng)，降雨量大，使有效施工時(shí)間縮短。2.1.7相應(yīng)對(duì)策

(1)、空心墩采用人工翻升模板(外模采用鋼模板、內(nèi)模采用竹膠合板和鋼模板)結(jié)合滿堂腳手架的施工技術(shù)。

(2)、大體積承臺(tái)混凝土施工采取摻入外加劑、粉煤灰和注水循環(huán)降溫等多種措施，防止混凝土開(kāi)裂。

(3)、樁基將根據(jù)地質(zhì)狀況，采取人工挖孔、混凝土護(hù)壁的成孔方法。(4)、采用塔吊和混凝土輸送泵、電梯解決施工材料運(yùn)輸問(wèn)題。(5)、增加設(shè)備配置，趨利避害，爭(zhēng)搶工期。2.2大體積承臺(tái)施工

叉河特大橋右1#（左2#）、右2（左3#）號(hào)墩承臺(tái)尺寸為13.8m×9.8m×3.5m，混凝土方量達(dá)471m3，屬大體積混凝土。為確保混凝土灌筑后不開(kāi)裂，需在各有關(guān)工序中采取相應(yīng)的技術(shù)措施： 2.2.1模板加工

承臺(tái)模板采用大塊鋼模板或竹膠合板，用Φ16拉筋固定接縫，保證密不漏漿。2.2.2鋼筋加工

承臺(tái)鋼筋綁扎時(shí)要注意墩身預(yù)埋鋼筋的位置、尺寸；高度較高時(shí)制做鋼筋定位框。2.2.3承臺(tái)大體積混凝土的配合比設(shè)計(jì)

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和對(duì)大體積混凝土開(kāi)裂因素(水泥水化熱、混凝土內(nèi)外溫差、混凝土收縮徐變)的研究，在這類混凝土的施工中應(yīng)采用如下措施：

(1)、摻加緩凝減水劑及活性混合材料粉煤灰以減少水泥用量。采用5~35mm碎石、普通硅酸巖水泥配制混凝土，采取低水灰比，降低砼水化熱。，(2)、根據(jù)季節(jié)情況，可采取冷卻骨料、降低混凝土入模溫度的辦法。(3)、將混凝土的澆注時(shí)間選在下午6點(diǎn)以后，一夜內(nèi)澆注完一個(gè)承臺(tái)。以上措施，可一起使用，也可組合使用，具體實(shí)施將根據(jù)試驗(yàn)進(jìn)行。2.2.4承臺(tái)大體積混凝土的澆筑 優(yōu)化澆筑工藝，“斜面分層，薄層澆注，連續(xù)推進(jìn)；降低混凝土內(nèi)外溫差，“內(nèi)排”并“外?！?。具體實(shí)施辦法為：

(1)、承臺(tái)按照鋼筋一次綁扎，混凝土澆筑兩次施工完成施工，以錯(cuò)開(kāi)混凝土的水化熱高峰時(shí)間，以減少混凝土水化熱的影響。分層高度在2m高度處?；炷练謱訚仓?，分層振搗，每層澆筑厚度40cm，然后按照規(guī)范處理，設(shè)置施工縫聯(lián)結(jié)鋼筋。并在橫橋向方向按1：2的坡度全斷面攤鋪，待每薄層混凝土全斷面布料振搗完畢，再沿橫橋向向循環(huán)澆注。

(2)、在澆注前預(yù)先在混凝土內(nèi)按0.8m的層距(距頂?shù)酌婢嚯x為50cm)布設(shè)降溫冷卻水管(Φ32m左右的薄壁鋼管)，混凝土澆注后或每層循環(huán)水管被混凝土覆蓋并振搗完成后，即可在該層水管內(nèi)通水。通過(guò)水循環(huán)，帶走基礎(chǔ)內(nèi)部的熱量，使混凝土內(nèi)部的溫度降低到要求的限度?？刂蒲h(huán)冷卻水進(jìn)、出水的溫差不大于5℃。具體見(jiàn)設(shè)計(jì)圖。

管路擬采用回形方式，水平鋪設(shè)，水平管層間距為100cm，共分3層：距混凝土邊緣為50cm。各層間進(jìn)出水管均各自獨(dú)立，以便根據(jù)測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)相應(yīng)調(diào)整水循環(huán)的速度，以充分利用混凝土的自身溫度，即中部溫度高、四周溫度低的特點(diǎn)，在循環(huán)過(guò)程中自動(dòng)調(diào)節(jié)溫差，產(chǎn)生好的效果。冷卻水管安裝時(shí)，要以鋼筋骨架和支撐桁架固定牢靠。水管之間的聯(lián)接使用膠管，為防堵管和漏水，灌注混凝土前應(yīng)做通水試驗(yàn)。降溫循環(huán)管路的布置詳見(jiàn)附圖。

(3)、因承臺(tái)高達(dá)3.5m，下部2m部分的混凝土澆注需用溜槽、串筒入模。分層澆筑，每層灌注須在下層混凝土未初凝前完成，以防出現(xiàn)施工冷縫。

(4)、混凝土振搗采用直徑中70mm左右的插入式振搗器。振搗時(shí)插入下層混凝土10cm左右，并保證在下層混凝土初凝前進(jìn)行一次振搗，使混凝土具有良好的密實(shí)度和整體性。振搗中既要防止漏振，也不能過(guò)振。為保證振搗質(zhì)量可在模板上安裝一定數(shù)量的附著式振搗器配合插入式振搗器進(jìn)行混凝土施工。(5)、澆筑過(guò)程中設(shè)專人檢查鋼筋和模板的穩(wěn)固性，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)處理。(6)、混凝土在澆筑振搗過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生多少不等的泌水，需配備一定數(shù)量的工具如小水泵、大鐵勺等用以排出泌水。澆筑過(guò)程中還要注意及時(shí)清除粘附在頂層鋼筋表面上的松散混凝土。

另外，綁扎承臺(tái)鋼筋前，應(yīng)將地基進(jìn)行清理使之符合要求。灌注混凝土?xí)r，當(dāng)?shù)鼗稍飼r(shí)應(yīng)先將地基濕潤(rùn)；如果是巖石地基，在濕潤(rùn)后，先鋪一層厚2cm左右的水泥砂漿，然后再澆筑混凝土。2.2.5承臺(tái)大體積混凝土的養(yǎng)護(hù)

(1)、混凝土澆注完畢后即轉(zhuǎn)入養(yǎng)護(hù)階段，此時(shí)澆注混凝土的水化作用已基本確定，溫度的控制轉(zhuǎn)為降溫速度和內(nèi)外溫差的控制，這可通過(guò)給澆注體表面覆蓋保溫材料進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)來(lái)實(shí)現(xiàn)。覆蓋材料可采用草袋，也可用水直接覆蓋在基礎(chǔ)表面，本橋擬采用水覆蓋法。

(2)、采用蓄水養(yǎng)護(hù)，蓄水深度取50cm以上。在升溫階段，蓄水層能吸收混凝土的大量水化熱、減少外部低溫環(huán)境的影響，起到保溫養(yǎng)護(hù)與間接散熱、降溫的雙重作用。在降溫階段，蓄水層能起到延緩混凝土內(nèi)部的降溫速度、減少混凝土表面的熱擴(kuò)散、保持均勻散熱的作用，能有效地防止混凝土因急劇降溫而產(chǎn)生的裂縫。經(jīng)驗(yàn)證明該方法效果較好。

(3)、根據(jù)需要，可在埋設(shè)冷卻水管時(shí)在混凝土中一起布設(shè)測(cè)溫點(diǎn)，并在養(yǎng)護(hù)中通過(guò)量測(cè)測(cè)溫點(diǎn)的溫度，用于指導(dǎo)降溫、保溫工作的進(jìn)行，從而控制混凝土內(nèi)外溫差在20℃左右。

(4)、大體積混凝土的裂縫特別是表面裂縫，主要是由于內(nèi)外溫差過(guò)大產(chǎn)生的。澆筑后，水泥水化熱使混凝土溫度升高，表面易散熱溫度較低，內(nèi)部不易散熱溫度較高，相對(duì)地表面收縮內(nèi)部膨脹，表面收縮受內(nèi)部約束產(chǎn)生拉應(yīng)力。對(duì)大體積混凝土這種拉應(yīng)力較大，容易超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度而產(chǎn)生裂縫。因此，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)是防止混凝土開(kāi)裂的關(guān)鍵之一。在養(yǎng)護(hù)中要加強(qiáng)溫度監(jiān)測(cè)和管理，及時(shí)調(diào)整保溫和養(yǎng)護(hù)措施，延緩升降溫速率，保證混疑土不開(kāi)裂。養(yǎng)護(hù)需要7天以上（澆筑完7天內(nèi)是混凝土水化熱產(chǎn)生的高峰期），具體時(shí)間將根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果而定。

(5)、冷卻水管使用完畢后用與承臺(tái)強(qiáng)度等同的水泥漿封閉。2.2.6、工藝框圖附后 2.3、高墩施工：

叉河特大橋墩柱最高為48~52m，為雙薄壁工字型墩柱，該類型墩柱施工難度較大，擬主要采取翻模結(jié)合人工搭設(shè)腳手架的施工工藝完成，在墩柱上部設(shè)置操作平臺(tái)，具體為： 2.3.1、混凝土采取集中拌合方式，利用混凝土攪拌運(yùn)輸車水平運(yùn)輸，垂直運(yùn)輸采用HBT-60型混凝土輸送泵進(jìn)行。

2.3.2、高墩采取翻模施工法。采取人工搭設(shè)內(nèi)外腳手架配合的方案，內(nèi)腳手架作為綁扎鋼筋時(shí)的內(nèi)操作臺(tái)。2.3.3、墩身施工：

右1#、2#（左2#、3#）號(hào)墩為薄壁工字型高墩，擬采用人工翻轉(zhuǎn)模板與腳手架相結(jié)合、混凝土輸送泵運(yùn)送混凝土、塔吊和倒鏈吊運(yùn)材料和模板的施工方法；人員上下在左2#、右1#號(hào)墩處由腳手架和竹木爬梯解決，在左3#、右2#墩處由施工電梯解決。

①、人工翻升模板設(shè)計(jì)

翻升模板由兩節(jié)大塊模板(外模采用鋼模板、內(nèi)模采用竹膠合板)與支架、內(nèi)外鋼管腳手架工作平臺(tái)組合而成（施工中隨著墩柱高度的增加將支架與已澆墩柱相連接，以增加支架的穩(wěn)定性）。施工時(shí)第一節(jié)模板支立于基頂，第二節(jié)模板支立于第一節(jié)段模板土。當(dāng)?shù)诙?jié)混凝土強(qiáng)度達(dá)到3MPa以上、第一節(jié)混凝土強(qiáng)度達(dá)到l0MPa以上時(shí)，拆除第一節(jié)模板并將模板表面清理干凈、涂上脫模劑后，用塔吊和手動(dòng)葫蘆將其翻升至第二節(jié)模板上。此時(shí)全部施工荷載由已硬化并具有一定強(qiáng)度的墩身混凝土傳至基頂。依此循環(huán)，形成接升腳手架→鋼筋接長(zhǎng)綁扎→拆模、清理模板→翻升模板、組拼模板→中線與標(biāo)高測(cè)量→灌注混凝土和養(yǎng)生的循環(huán)作業(yè)，直至達(dá)到設(shè)計(jì)高度。

每一節(jié)翻轉(zhuǎn)模板主要由內(nèi)外模板及縱橫肋、剛度加強(qiáng)架、內(nèi)外腳手架與作業(yè)平臺(tái)、模板拉筋、安全網(wǎng)等組成，詳見(jiàn)附圖。

內(nèi)外模板均分為標(biāo)準(zhǔn)板和角模板兩種，每大節(jié)模板高度4m(每節(jié)模板由高度2m的兩個(gè)小節(jié)模板拼組而成)，寬度劃分以1．5m為模數(shù)，詳見(jiàn)附圖。

模板之間用Φ30螺栓連接，用[12槽鋼支撐拉筋墊板，[12槽鋼間距不超過(guò)1m，拉筋用Φ16mm的圓鋼或螺紋鋼。在拉筋處的內(nèi)外模板之間設(shè)Φ18mmPVC硬管，以便拉筋抽拔及再次利用。灌注混凝土前在模板頂面按1．5m的間距設(shè)臨時(shí)木或鐵支撐，以控制墩身壁厚。內(nèi)外模板均設(shè)模板剛度加強(qiáng)架，以控制模板變形。內(nèi)外施工平臺(tái)搭設(shè)在內(nèi)外腳手架上。在內(nèi)側(cè)施工平臺(tái)上鋪薄鋼板，臨時(shí)存放用空中索道運(yùn)送來(lái)的混凝土。在外側(cè)施工平臺(tái)頂面(腳手架)的周邊設(shè)立防護(hù)欄桿，并牢固地掛立安全網(wǎng)。②、翻升模板施工要點(diǎn)

(1)、安裝內(nèi)外腳手架。為兼顧鋼筋綁扎與混凝土灌注兩方面的因素，內(nèi)平臺(tái)與待灌節(jié)段的混凝土頂面基本平齊，外平臺(tái)與待綁扎鋼筋的頂部基本平齊。腳手架安裝完畢后安裝防護(hù)欄桿和安全網(wǎng)，搭設(shè)內(nèi)外作業(yè)平臺(tái)。

(2)、鋼筋綁扎與檢查。按設(shè)計(jì)要求綁扎鋼筋后進(jìn)行檢查。綁扎中注意隨時(shí)檢查鋼筋網(wǎng)的尺寸，以保證模板安裝順利。由于模板高度4m，因此每次鋼筋綁扎的最低高度不小于4m加鋼筋搭接長(zhǎng)度。若鋼筋綁扎長(zhǎng)度大于6m，則需將鋼筋的中上部支撐在腳手架上，以防鋼筋傾斜。

(3)、首次立模準(zhǔn)備。根據(jù)墩身中心線放出立模邊線，立模邊線外用砂漿找平，找平層用水平尺抄平。待砂漿硬化后即可立模。

(4)、首節(jié)模板安裝。模板用空中索道吊裝，人工輔助就位。先拼裝墩身一個(gè)面的外模，然后逐次將整個(gè)墩身的第一節(jié)外模板組拼完畢。外模板安；裝后吊裝內(nèi)模板；然后上拉筋。模板連接用肶2X 30螺栓。每節(jié)模板安裝時(shí)，可在兩節(jié)模板間的縫隙間塞填薄鋼板糾偏。

(5)、立模檢查。每節(jié)模板安裝后，用水準(zhǔn)儀和全站儀檢查模板頂面標(biāo)高；中心及平面尺寸。若誤差超標(biāo)要調(diào)整，直至符合標(biāo)準(zhǔn)。測(cè)量時(shí)用全站儀對(duì)三向中心線(橫向、縱向、45方向)進(jìn)行測(cè)控，用激光鉛直儀對(duì)墩中心進(jìn)行復(fù)核。每次測(cè)量要在一個(gè)方向上進(jìn)行換手多測(cè)回測(cè)量。測(cè)量要在無(wú)太陽(yáng)強(qiáng)光照射、無(wú)大風(fēng)、無(wú)振動(dòng)干擾的條件下進(jìn)行。

(6)、混凝土灌注。模板安裝并檢查合格后，在內(nèi)外模板和鋼筋之間安裝L混凝土灌注漏斗，混凝土經(jīng)混凝土輸送泵送至內(nèi)施工平臺(tái)土，通過(guò)漏斗由人工鏟送入模。混凝土采用水平分層灌注，每層厚度40cm左右，用插入式振搗器振搗，不要漏搗和過(guò)度振搗。灌注完的混凝土要及時(shí)養(yǎng)生。待混凝土初凝后、終凝前，用高壓水沖洗接縫混凝土表面。

(7)、重復(fù)如上步驟，灌注第二節(jié)混凝土。灌注混凝土中要按要求制作試件，待第一節(jié)混凝土強(qiáng)度達(dá)到10Mpa、第二節(jié)混凝土強(qiáng)度達(dá)到3MPa以土?xí)r，做翻升模板、施工第三節(jié)混凝土的準(zhǔn)備。

(8)、模板翻升。將第一節(jié)模板用手動(dòng)葫蘆掛在第二節(jié)模板上，松開(kāi)并抽出第一節(jié)模板之間的拉筋，用塔吊和手拉葫蘆分別起吊第一節(jié)模板的各部分并運(yùn)至第二節(jié)模板頂部或地面，清理模板涂刷脫模劑后在第二節(jié)模板頂按上述次序安裝固定各組成部分。如此循環(huán)，直至墩頂。

③、墩頂段施工。當(dāng)模板翻升至墩頂實(shí)心段底部時(shí)，拆除墩身內(nèi)施工平臺(tái)和腳手架，搭設(shè)外側(cè)施工平臺(tái)和安裝防護(hù)欄桿與安全網(wǎng)，并在墩身內(nèi)側(cè)安裝封閉段托架和模板。然后綁扎鋼筋、安裝外模板、灌注混凝土、養(yǎng)生。墩柱施工高度至墩柱截面變化的底面處。

④、模板拆除。待模板內(nèi)混凝土強(qiáng)度大于10Mpa時(shí)，拆除所有外模板。拆除時(shí)按先底節(jié)段后頂節(jié)段的順序進(jìn)行。⑤、墩身鋼筋制作與綁扎

鋼筋在加工棚內(nèi)制作，要保證制作鋼筋的精度。為驗(yàn)證鋼筋制作的精度，可在彎制少量鋼筋后，先在地面平地上進(jìn)行綁扎試驗(yàn)，并根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果調(diào)整彎制方法與尺寸。形狀與尺寸已確定的鋼筋可采取經(jīng)常拉尺檢查的辦法對(duì)精度進(jìn)行有效地控制。精扎粗鋼筋必須嚴(yán)格進(jìn)料、出庫(kù)管理，加工好的鋼筋分類存放，掛牌標(biāo)識(shí)。標(biāo)識(shí)內(nèi)容包括規(guī)格、型號(hào)、安裝位置等，對(duì)檢驗(yàn)不符合要求的材料做好標(biāo)識(shí)，防止誤用。

鋼筋采用現(xiàn)場(chǎng)綁扎法。對(duì)Φ25mm以上的主筋采用機(jī)械接頭接長(zhǎng)；對(duì)直徑25mm以下的鋼筋采用電弧搭接焊接法，接焊時(shí)，I級(jí)鋼采用T422焊條，Ⅱ級(jí)鋼筋采用T506以上焊條。機(jī)械接頭需作破壞試驗(yàn)，焊接接頭應(yīng)做焊接工藝試驗(yàn)。當(dāng)鋼筋豎直長(zhǎng)度超過(guò)6m時(shí)，應(yīng)將其臨時(shí)支撐固定在腳手架上，以防鋼筋傾斜不垂直。⑥、墩身混凝土澆筑

混凝土采用拌合站集中拌合、混凝土輸送泵運(yùn)送、串筒入模、插入式振搗器振搗的施工方法。灌注混凝土前應(yīng)檢查模板、鋼筋及預(yù)埋件的位置、尺寸和保護(hù)層厚度，確保其位置準(zhǔn)確、保護(hù)層足夠。

由于混凝土施工高度大于2m，為使混凝土的灌注時(shí)不產(chǎn)生離析，混凝土將通過(guò)串筒滑落。為保證混凝土的振搗質(zhì)量，振搗時(shí)要滿足下列要求：

(1)、混凝土分層澆筑，層厚控制在40cm左右?；炷链怪边\(yùn)輸采用輸送泵進(jìn)行。(2)、振搗前振搗棒應(yīng)垂直或略有傾斜地插入砼中，傾斜適度，否則會(huì)減小插入深度而影響振搗效果。(3)、插入振搗棒時(shí)稍快，提出時(shí)略慢，并邊提邊振，以免在混凝土中留下空洞。(4)、振搗棒的移動(dòng)距離不超過(guò)振搗器作用半徑的1．5倍，并與模板保持5—10cm的距離。振搗棒插入下層混凝土5—10cm，以保證上下層混凝土之間的結(jié)合質(zhì)量。

(5)、混凝土澆注后隨即進(jìn)行振搗，振搗時(shí)間一般控制在30秒以上，有下列情況之一時(shí)即表明混凝土已振搗密實(shí)： A、混凝土表面停止沉落或沉落不明顯；

B、振搗時(shí)不再出現(xiàn)顯著氣泡或振動(dòng)器周圍元?dú)馀菝俺觯?C、混凝土表面平坦、無(wú)氣體排出； D、混凝土已將模板邊角部位填滿充實(shí)。

墩身高度施工至距墩頂梁底面75cm高度位置，施工中預(yù)埋好托架預(yù)埋件及豎向預(yù)應(yīng)力筋的波紋管，進(jìn)行后續(xù)的托架安裝施工。

混凝土的澆注要保持連續(xù)進(jìn)行，若因故必須間斷，間斷時(shí)間要小于混凝土的初凝時(shí)間，其初凝時(shí)間由試驗(yàn)確定。如果間斷時(shí)間超過(guò)了初凝時(shí)間，則需按二次灌注的要求，對(duì)施工縫進(jìn)行如下處理：鑿除接縫處混凝土表面的水泥砂漿和松弱層，鑿除時(shí)混凝土強(qiáng)度要達(dá)到5Mpa以上。在澆注新混凝土前用水將舊混凝土表面沖洗干凈并充分濕潤(rùn)，但不能留有積水，并在水平縫的接面上鋪一層l—2cm厚的同級(jí)水泥砂漿。根據(jù)混凝土保護(hù)層厚度采用相應(yīng)尺寸的墊塊，墊塊數(shù)量按底模5~7個(gè)／m2、側(cè)模3~5個(gè)／m2放置。在混凝土強(qiáng)度達(dá)到10Mpa以上時(shí)即可拆模。進(jìn)行不少于7天的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)用水與拌合用水相同。⑦、墩身線形控制

在承臺(tái)澆注完混凝土后，利用護(hù)樁恢復(fù)墩中心，并從大橋控制網(wǎng)對(duì)其污校核，準(zhǔn)確放出墩身大樣，然后立模、施工墩身實(shí)心段混凝土。實(shí)心昆凝土施工完后，在橋墩中心處設(shè)置一直徑為40cm、高40cm的鋼筋混凝圓臺(tái)，將墩中心準(zhǔn)確地定位在預(yù)埋的鋼筋頭土。每提升1次模板根據(jù)墩不同高度，利用全站儀或經(jīng)緯儀對(duì)四邊的模板進(jìn)行檢查調(diào)整。施工中要檢查模板對(duì)角線，將誤差控制在5mm以內(nèi)，以保證墩身線形。檢查模板時(shí)，已灌混凝土的模板上每個(gè)方向作2個(gè)方向點(diǎn)，防止大霧天氣不能檢查模時(shí)，可以拉線與經(jīng)緯儀互為校核，不影響施工。檢查模板時(shí)間在每天土9點(diǎn)以前或下午4點(diǎn)以后，避免日照對(duì)墩身的影響；墩身上的后視點(diǎn)要量靠近承臺(tái)，每次檢查前校核各個(gè)方向點(diǎn)是否在一條直線土，如有偏差，按墩高比例向相反方向調(diào)整。2.4、T構(gòu)0號(hào)塊施工

T構(gòu)橋0#塊位置管道密集,預(yù)埋件及預(yù)留孔多,結(jié)構(gòu)和受力情況復(fù)雜。施工順序?yàn)椋和屑苁┕ぁ啄０惭b→外側(cè)模安裝固定→腹板、橫隔板豎向預(yù)應(yīng)力筋安裝、固定→底板、腹板、橫隔板普通鋼筋綁扎→腹板波紋管安裝定位→沖洗底?！惭b內(nèi)模→頂板普通鋼筋綁扎→頂板波紋管安裝定位→安裝喇叭口（錨墊板）→沖洗底模、端頭模板固定→加固模板→預(yù)埋件安裝→安裝、調(diào)試灌注導(dǎo)管、漏斗、儲(chǔ)漿盤→灌注混凝土→養(yǎng)生→張拉→壓漿→拆模。叉河特大橋T構(gòu)0#塊長(zhǎng)度為16m，由于0#塊箱梁高度為7.5m，高度高，自重大，同時(shí)施工面狹窄，混凝土不易振搗施工，為確保施工安全，同時(shí)為保證施工質(zhì)量，0#塊擬按照高度兩次施工，第一次施工高度為4.0m，第二次施工至7.5m高度，具體擬采取如下措施：

1、減少兩次混凝土施工的時(shí)間間隔，同時(shí)調(diào)整好混凝土的水灰比以減少兩次澆筑混凝土的收縮徐變差值。

2、將第一次施工的混凝土表面設(shè)置成凸凹不平狀，設(shè)置混凝土施工縫，便于兩次澆筑混凝土間的銜接。

3、混凝土澆筑施工選擇在氣溫較低的天氣中的低溫時(shí)進(jìn)行。

4、按照規(guī)范要求的施工縫處理方法處理接縫。

5、在0#塊施工中，控制混凝土的水灰比，減少收縮徐變值。

6、為減少0#塊隔梁位置上出現(xiàn)的裂縫，將在通行孔的隔梁兩側(cè)設(shè)置加密鋼筋網(wǎng)以基本消除裂縫。

7、控制好豎向預(yù)應(yīng)力的張拉工作，確保應(yīng)力值達(dá)到設(shè)計(jì)要求，保證0#塊的質(zhì)量。這樣做的好處在于施工方便，易于保證混凝土的施工質(zhì)量，同時(shí)托架按照一次澆筑混凝土施工設(shè)計(jì)而實(shí)際混凝土二次施工，第二次施工的混凝土重量由第一次澆筑的混凝土承擔(dān)，確保托架使用安全。

8、叉河特大橋墩柱高在48~52m范圍內(nèi)，由于高墩在上部恒載作用下將產(chǎn)生一定的豎向壓縮值，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取1.2cm墩身壓縮值，在0#塊施工中予以拋高消除。由于本橋處于2500m半徑的圓曲線上，因此無(wú)需考慮箱梁扭轉(zhuǎn)拋高。2.4.1托架與模板 a.托架設(shè)計(jì)

托架是固定在墩身上部以承擔(dān)0#塊支架、模板、混凝土和施工荷載的重要受力結(jié)構(gòu)，其設(shè)計(jì)荷載考慮：混凝土自重、模板支架重量、人群機(jī)具重量、風(fēng)載、沖擊荷載等，托架采取自支撐體系構(gòu)件設(shè)計(jì)。施工時(shí)按圖紙要求在墩身砼澆筑時(shí)預(yù)埋好所需預(yù)埋的預(yù)埋件作為托架支點(diǎn),要求預(yù)埋件位置準(zhǔn)確無(wú)誤,以利托架拼裝時(shí)連接。在預(yù)埋件上鋪設(shè)鋼橫梁。橫梁上鋪設(shè)20*20cm方木。底模直接利用鋼橫梁架設(shè)方木，在方木上鋪設(shè)底模，底模卸落利用木楔進(jìn)行。懸臂部分是在貝雷上鋪槽鋼，在槽鋼上立門式支架，利用門式支架調(diào)整模板高度。托架的墩中部分也采取在墩柱相應(yīng)位置預(yù)先埋設(shè)鋼桁件，然后在鋼桁件上設(shè)置下加強(qiáng)斜支撐弦桿的支架。剛度需要經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的受力計(jì)算。采用型鋼加工，加工精度符合設(shè)計(jì)圖紙要求。具體0#托架的設(shè)計(jì)方案為：在墩身上預(yù)埋鋼桁件(經(jīng)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)后)作為托架支撐,上設(shè)貝雷片作為分配梁。其中橫橋向每側(cè)8片，貝雷片放置鋼架（鋼架按照設(shè)計(jì)的箱梁底坡度設(shè)計(jì)以便模板直接放置在上面），鋼架上直接放置箱梁模板的分配梁與模板，托架按照永久構(gòu)件設(shè)計(jì)，剛度必須滿足要求；橫橋側(cè)向每側(cè)放置3片，貝雷片設(shè)置橋縱向分配梁，上設(shè)置由鋼管組成的鋼管支架，按照各向80cm的空間距離設(shè)置。直接支撐箱梁翼緣板部分的模板。

根據(jù)墩身寬度、梁底寬度和0#塊懸出長(zhǎng)度，以及施工操作空間需要，平臺(tái)平面尺寸為13m×9m，附著墩身高度為4m（墩正面）與2m（墩側(cè)面），為三角形桁架式托架。每片托架分別由雙肢槽鋼[36b（墩正面）與[25b（墩側(cè)面）組成，雙肢之間設(shè)置節(jié)點(diǎn)聯(lián)結(jié)，每片托架由水平桿、立桿、斜桿、撐桿、節(jié)點(diǎn)板及螺栓組成。每邊懸出段由8片（墩正面）6片（墩側(cè)面）托架組成，相互間由水平支撐、斜支撐聯(lián)結(jié)成整體，詳見(jiàn)附圖。托架安裝后進(jìn)行預(yù)壓以消除非彈性變形，測(cè)定彈性變形，為懸澆施工立模標(biāo)高提供依據(jù)。

b、底側(cè)模支架設(shè)計(jì)：模板支架分為底模支架及兩側(cè)的腹板外側(cè)模下支架。0#塊底模支架的設(shè)計(jì)荷載按照（2.75m懸臂段混凝土重量、模板重量、人群機(jī)具重量之和）×1.2的振動(dòng)系數(shù)，總重量不超過(guò)200t，然后按支點(diǎn)數(shù)量進(jìn)行荷載分配，確定每個(gè)支架的承載力，外側(cè)模支架設(shè)計(jì)荷載根據(jù)0#塊混凝土重量、模板重量、人群機(jī)具重量、施工平臺(tái)重量并考慮振動(dòng)作用確定，按支架間距將荷載分配在各片桁架結(jié)構(gòu)，各支架的載重量確定后即可進(jìn)行支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，支架采用桁架結(jié)構(gòu)，為減少支架的非彈性變形，支架節(jié)點(diǎn)全部焊接，支架與托架采用螺栓聯(lián)結(jié)，模板底梁采用鋼楔，以便調(diào)整模板標(biāo)高和模板拆除，支架見(jiàn)設(shè)計(jì)圖。c、模板設(shè)計(jì)：模板分為底模、側(cè)模、內(nèi)模及端模。分別做如下設(shè)計(jì)： ①、底模

0#段箱梁底模，采用大塊的厚5mm的鋼模板，縱橫肋采用∟70×5mm角鋼加強(qiáng)，底模設(shè)置需考慮橋的縱橫向坡度。安裝時(shí)首先在托架頂面鋪設(shè)型鋼橫梁，在型鋼橫梁上安裝拆除模板用的鋼楔塊，在鋼楔塊上安裝支架。然后在支架上安裝橫向型鋼作為分配梁，最后在橫向型鋼上鋪設(shè)底模板。

②、外模，采用5mm厚的鋼模板，模板支架用[12槽鋼組焊成桁架結(jié)構(gòu)，考慮模板的通用性，外模使用每個(gè)T構(gòu)上2個(gè)掛籃的外模，從而解決8.5m左右的外模，另需加工4塊2m長(zhǎng)的模板即可滿足0#塊的施工要求。通過(guò)鋼管立柱或分配梁落于底板水平托架上，并用木楔調(diào)整側(cè)模高度，外側(cè)模安裝后用穿心拉桿與內(nèi)側(cè)模對(duì)拉固定。

③、隔墻模板及內(nèi)側(cè)模，考慮0#塊內(nèi)梁體截面變化大，模板通用性差，擬采用鋼木組骨架框架貼竹膠模板拼、鋼木組合骨架，內(nèi)模就位后，與外側(cè)模用穿心拉桿相連，加固，同時(shí)在可行的位置設(shè)置自撐體系。

洞孔模板，在隔墻上有2個(gè)100*100cm人孔，洞孔模板用組合鋼模拼裝，用滿堂木支架支撐。

端模上有鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道伸出，位置要求準(zhǔn)確，模板擬采用木模。模板內(nèi)模及內(nèi)部頂部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用組合模板，使用螺栓及U型卡聯(lián)結(jié)成整體，豎向用15cm×15cm方木或型鋼作為背楞，橫向用Φ48鋼管或型鋼通過(guò)扣件及拉桿將內(nèi)、外?？蚣芾o，安裝內(nèi)模底部時(shí)豎向預(yù)應(yīng)力壓漿管設(shè)計(jì)位置預(yù)先挖孔，并在模安裝時(shí)注意對(duì)壓漿孔進(jìn)行保護(hù)，安裝后用海綿或其他材料封堵管周空隙，內(nèi)模就位后用方木或型鋼將內(nèi)外側(cè)模頂緊，用腳手架及可調(diào)式承托配合，將內(nèi)模頂緊，并設(shè)剪力撐將各桿件聯(lián)成整體。在過(guò)人洞處截面復(fù)雜。制作使用整體鋼模板，在該處頂部鋼筋封頂前放入。以增強(qiáng)模板剛度和整體性，并方便立模，為方便混凝土澆筑及振搗，箱室內(nèi)模及頂模預(yù)留施工用振搗及觀察窗，待混凝土澆筑接近預(yù)留口時(shí)再將鋼筋按照規(guī)范連接后進(jìn)行封堵。

拆模時(shí)先將內(nèi)模的支撐卸掉，然后松下模舨的內(nèi)外拉桿即可拆除模板。內(nèi)外模板的端頭間拉桿螺栓聯(lián)結(jié)并用鋼管做內(nèi)撐以控制混凝土澆筑時(shí)模板的位移及變形。確保腹板厚度準(zhǔn)確，為防止內(nèi)模板上浮，在墩柱頂上設(shè)置防浮拉桿預(yù)埋件。在內(nèi)模安裝后將其與內(nèi)模聯(lián)結(jié)，以防止上浮。

④端頭模板：端頭模板是保證0#塊端部及預(yù)應(yīng)力管道成型要求的關(guān)鍵，端模架擬利用∟100mm×10mm角鋼或其他型鋼加工制作成鋼結(jié)構(gòu)骨架，用螺栓與內(nèi)外模聯(lián)結(jié)固定，板面使用3cm的木板，以便拆模。⑤、托架、支架、模板的安裝、拆除：

1、利用塔吊就位，人員站在工作腳手架上，在塔吊、倒鏈的配合下，將單片托架調(diào)整就位，并在臨時(shí)固定后進(jìn)行焊接，全部安裝到位后進(jìn)行整體聯(lián)結(jié)。安裝托架時(shí)要將托架頂部調(diào)整到同一水平面上，以便支架安裝并保證托架均勻受力，確保安全。

安裝完畢后進(jìn)行支架安裝，安裝過(guò)程中要嚴(yán)格檢查托架、支架頂面標(biāo)高是否符合設(shè)計(jì)標(biāo)高，與預(yù)埋件聯(lián)結(jié)是否牢固，焊縫長(zhǎng)度、厚度是否足夠，不符合要求的要及時(shí)改正。

2、托架、支架安裝完成后安裝底模板，安裝時(shí)首先在支架上劃出立模邊線，用塔吊、倒鏈配合，調(diào)整底模到位，然后將兩片外側(cè)模安裝就位后將其固定在支架上，并有必要的拉桿及內(nèi)撐桿將其聯(lián)成整體。

3、待橫隔板進(jìn)入洞頂以下部位的全部底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎完成后即可安裝外側(cè)模板。

4、待底腹板和橫隔板的全部鋼筋綁扎和預(yù)應(yīng)力管道固定后，將鋼木組合模板吊入箱內(nèi)安裝固定，并按照施工需要預(yù)留進(jìn)人和振搗孔。

5、待頂板的全部鋼筋和被外模板安裝調(diào)試好后，由上至下安裝固定端模。綜上，0#塊托架、支架、模板的安裝順序?yàn)椋和屑馨惭b→支架安裝→平臺(tái)步行板、欄桿、安全網(wǎng)安裝→底模安裝→橫隔板進(jìn)入洞頂以下部位的底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎→外模安裝→腹板和橫隔板剩余鋼筋的綁扎和預(yù)應(yīng)力管道固定→內(nèi)模安裝→頂板的頂板鋼筋綁扎→端模固定。而拆除順序與安裝相反。⑥、鋼筋及預(yù)應(yīng)力粗鋼筋綁扎：

1、豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋施工

豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋施工采用Φ25精軋螺紋粗鋼筋，其中橫隔板中的粗鋼筋要在0#塊施工前預(yù)埋在墩身混凝土中后接長(zhǎng)。

豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋的綁扎可以采取就地散綁法，也可采取在地面上預(yù)綁扎，用塔吊整體吊裝的施工方法。具體為：將錨固螺栓、錨墊板、螺旋筋、粗鋼筋、壓漿管安裝配套后，用型鋼將預(yù)應(yīng)力筋聯(lián)成整體。用搭吊吊裝到指定位置，安事先劃好的定位線，校核底部標(biāo)高后在倒鏈配合下就位。然后將整個(gè)型鋼骨架支撐、固定并使之垂直。另外0#塊橫隔板處橫向預(yù)應(yīng)力及成孔用的鐵披管和錨墊板與普通鋼筋一同綁扎。

2、普通鋼筋施工

對(duì)圖紙復(fù)核后繪出加工圖，加工時(shí)同一類型的鋼筋按先長(zhǎng)后短的原則下料，鋼筋用彎折機(jī)加工后與大樣圖核對(duì)，并據(jù)各鋼筋所在部位的具體情況對(duì)細(xì)部尺寸和形狀做適當(dāng)調(diào)整。

主鋼筋采用電弧搭接焊，焊接時(shí)Ⅰ級(jí)鋼筋采用T422焊條，而對(duì)于Ⅱ級(jí)鋼筋則必須采用T506以上電焊條。

ａ.鋼筋由工地集中加工制成半成品，運(yùn)到現(xiàn)場(chǎng)。ｂ.0#塊鋼筋也分兩次綁扎。

第一次：安放底板鋼筋和豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道，布置腹板和隔板鋼筋。第二次：安放箱梁頂板鋼筋，縱橫向預(yù)應(yīng)力管道及鋼束。

ｃ.由于底板較厚，須在底板鋼筋上下層間設(shè)立架立鋼筋，為保證縱橫向預(yù)應(yīng)力管道的位置正確，也應(yīng)在頂、底板兩層鋼筋之間設(shè)置架立筋和防浮鋼筋，以固定預(yù)應(yīng)力筋管道。

d、鋼筋的接長(zhǎng)采取錐螺紋套筒機(jī)械接頭，機(jī)械接頭使用前應(yīng)做試驗(yàn)。2.4.2、預(yù)應(yīng)力管道、預(yù)應(yīng)鋼筋

ａ.縱向預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管，以減少管道摩擦系數(shù)，同時(shí)為保證管道壓漿飽滿，當(dāng)管道總長(zhǎng)超過(guò)40m時(shí)，擬采取真空輔助壓漿施工工藝保證壓漿質(zhì)量，以保證壓漿的密實(shí)。（具體施工工藝）

ｂ.頂板橫向預(yù)應(yīng)力束采用扁平波紋管，預(yù)應(yīng)力束的張拉端在橋的兩側(cè)間隔布置。ｃ.豎向預(yù)應(yīng)力筋采用25精軋螺紋粗鋼筋，采用Φ40波紋管成型預(yù)埋。ｄ.頂板、腹板內(nèi)有大量的預(yù)應(yīng)力管道，為了不使預(yù)應(yīng)力管道損壞，一切焊接應(yīng)放在預(yù)應(yīng)力管道埋置前進(jìn)行，管道安置后盡量不焊接，若需要焊接則對(duì)預(yù)應(yīng)力管道采取嚴(yán)格的保護(hù)措施確保預(yù)應(yīng)力管道不被損傷。

ｅ.當(dāng)普通鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道位置有沖突時(shí)，應(yīng)移動(dòng)普通鋼筋位置，確保預(yù)應(yīng)力管道位置正確，但禁止將鋼筋截?cái)唷?/p>

f、橫向、豎向預(yù)應(yīng)力管道采用鍍鋅鐵皮卷制而成，為保證預(yù)應(yīng)力筋質(zhì)量，除0#塊豎向預(yù)應(yīng)力束采取接長(zhǎng)方案外，其他節(jié)段豎向預(yù)應(yīng)力束均為通長(zhǎng)束。①、縱向預(yù)應(yīng)力管道安裝：

波紋管安裝質(zhì)量是確保預(yù)應(yīng)力體系質(zhì)量的重要基礎(chǔ)，施工中要千萬(wàn)注意。如果發(fā)生堵塞使預(yù)應(yīng)力筋不能順利通過(guò)而進(jìn)行處理，將直接影響施工進(jìn)度及工程質(zhì)量，影響橋梁使用壽命，因此必須嚴(yán)格施工過(guò)程控制，保證灌注混凝土后波紋管不漏、不堵、不偏不變形，將在施工中采取如下措施予以保證：

1、所有的預(yù)應(yīng)力管道必須設(shè)置橡膠內(nèi)襯后才能進(jìn)行混凝土澆筑，橡膠內(nèi)襯管的直徑比波紋管內(nèi)徑小3-5mm，放入波紋管后應(yīng)長(zhǎng)出50cm左右，在混凝土初凝時(shí)將橡膠內(nèi)襯管拔出20cm左右，在終凝后及時(shí)將橡膠內(nèi)襯管拔出、洗凈。

2、所有的預(yù)應(yīng)力管均應(yīng)在工地根據(jù)實(shí)際長(zhǎng)度截取。減少施工工序和損傷的機(jī)會(huì)，把好材料第一關(guān)。

3、波紋管使用前應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的檢查，是否存在破損，及檢查咬口的緊密性，發(fā)現(xiàn)損傷無(wú)法修復(fù)的堅(jiān)決廢棄不用。

4、安裝波紋管前要去掉端頭的毛刺、卷邊、折角，并認(rèn)真檢查，確保平順。

5、波紋管定位必須準(zhǔn)確，嚴(yán)防上浮、下沉和左右移動(dòng)，其位置偏差應(yīng)在規(guī)范要求內(nèi)，波紋管定位用鋼筋網(wǎng)片與波紋管的間隙不應(yīng)大于3mm，設(shè)置間距：直線段不大于1m，曲線段不大于0.5m。

波紋管軸線必須與錨墊板垂直。當(dāng)管道與普通鋼筋發(fā)生位置干擾時(shí)，可適當(dāng)調(diào)整普通鋼筋位置以保證預(yù)應(yīng)力管道位置的準(zhǔn)確，但嚴(yán)禁截?cái)唷?/p>

6、波紋管接頭長(zhǎng)度取30cm，兩端各分一半，其中留做下次銜接的一端，應(yīng)將該端的2/3部分即約10cm放入本次澆筑的混凝土中，另外1/3露出本次澆筑的混凝土以外，這樣做的目的是即使外露部分被損壞，還有里面的接頭可以利用。波紋管接頭要用塑料帶纏繞以免在此漏漿。

7、被接的兩根波紋管接頭應(yīng)相互頂緊，以防穿束時(shí)在接頭薄弱處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。

8、電氣焊作業(yè)在管道附近進(jìn)行時(shí)，要在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等，以免波紋管被損傷。

9、施工中要注意避免鐵件等尖銳物與波紋管的接觸，保護(hù)好管道?；炷潦┕で白屑?xì)檢查管道，在施工時(shí)注意盡量避免振搗棒觸及波紋管，對(duì)混凝土深處的如腹板波紋管、鋸齒板處波紋管要精心施工，仔細(xì)保護(hù)，要絕對(duì)保證這些部位的波紋管不出現(xiàn)問(wèn)題。

②、豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋的安裝及保管：

1、為保證和提高豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋的張拉質(zhì)量，除0#塊橫隔板處的豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋需要使用聯(lián)結(jié)器接長(zhǎng)外，全橋其他的豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋均通長(zhǎng)而不得接長(zhǎng)。豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋全部采取預(yù)穿束方案，即在混凝土灌注前隨腹板鋼筋一起綁扎，固定在管道內(nèi)。

為保證張拉豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋后的有效預(yù)應(yīng)力作用在混凝土上，首先在保證鋼管基本剛度的前提下應(yīng)盡可能使用薄壁鋼管，其次不能將上下錨墊板貼緊在鋼管上，而應(yīng)在上錨墊板與鐵皮管之間留出5—10mm的間隙。

2、所有的豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋進(jìn)場(chǎng)后必須按照試驗(yàn)規(guī)定進(jìn)行嚴(yán)格的檢驗(yàn)，才能投入使用，需要對(duì)進(jìn)行豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋預(yù)拉（因?yàn)榇咒摻畹臄嘟盥试?%左右）

3、預(yù)應(yīng)力粗鋼筋進(jìn)場(chǎng)后應(yīng)認(rèn)真存放，嚴(yán)格保管，避免受到電氣焊損傷，不能把向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋作為電焊機(jī)的地線使用，受損傷的預(yù)應(yīng)力粗鋼筋堅(jiān)決不能使用。③、豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋張拉和壓漿

0#塊豎向預(yù)應(yīng)力筋采用直徑Φ25mm的精軋螺紋粗鋼筋，彈性模量不小于750MPa，彈性模量2×10MPa，單根張拉力513KN。采用螺紋粗錨具和穿心千斤頂張拉，采取同一梁段兩側(cè)對(duì)稱張拉的方式。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉的操作程序?yàn)椋?/p>

清理錨墊板，在錨墊板土作測(cè)量伸長(zhǎng)量的標(biāo)記點(diǎn)，并量取從粗鋼筋頭墊板上標(biāo)記點(diǎn)之間的豎向距離6：作為計(jì)算伸長(zhǎng)量的初始值，安裝千斤頂，安裝連接器和張拉桿。安裝工具螺帽(雙螺帽)叫初至控制張拉力P的10％，張拉至控制張拉力P?)持荷2分鐘，)旋緊工作，卸去千斤頂及其它附件，l—2天后再次張拉至控制張拉力P并旋緊螺帽，量取從粗鋼筋頭至錨墊板上標(biāo)記點(diǎn)的豎向距離作為計(jì)算伸長(zhǎng)量值，計(jì)算實(shí)際伸長(zhǎng)量△L，并將該值與理論計(jì)算值進(jìn)行比較。若在±6％內(nèi)，則在24小時(shí)內(nèi)完成壓漿；若誤差超過(guò)±6％，則分析原因并處理后再進(jìn)行壓漿。④、豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋張拉的注意事項(xiàng)

①、除橫隔板處的豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋用連接器接長(zhǎng)外，其余的預(yù)應(yīng)力粗；均用通長(zhǎng)整根，不得接長(zhǎng)。

②、張拉時(shí)要調(diào)整千斤頂?shù)奈恢?，使千斤頂張拉持力點(diǎn)與粗鋼筋中心、?板中心在一條直線上。如張拉中發(fā)現(xiàn)有鋼筋橫移，應(yīng)立即停止張拉[油調(diào)整，重新張拉。③、張拉后要用加力桿旋緊螺錨，確保錨固力足夠。

④、每輪張拉完畢后，用不同的顏色在鋼筋上作出明顯的標(biāo)記，以避免長(zhǎng)拉和漏壓漿。

⑤、伸長(zhǎng)量以從粗鋼筋頭至錨墊板上固定點(diǎn)的豎向距離為準(zhǔn)。⑥、張拉時(shí)每段梁的橫向應(yīng)保持對(duì)稱。

⑦、每一節(jié)段懸臂尾端的一組豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時(shí)張拉以使其預(yù)應(yīng)力在混凝土接縫兩側(cè)都能發(fā)揮作用。⑧、在擰螺帽時(shí)，要停止開(kāi)動(dòng)油泵。

⑨、連接器兩端連接的粗鋼筋長(zhǎng)度要相等并等于連接器長(zhǎng)度的一半，防止—端過(guò)長(zhǎng)、一端過(guò)短，長(zhǎng)度過(guò)短一側(cè)的粗鋼筋滑脫失錨；、工具錨一定要用雙螺帽，以策安全。

⑩、預(yù)應(yīng)力筋張拉與壓漿：按后面介紹的“預(yù)應(yīng)力張拉與壓漿”方法實(shí)施。豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋的壓漿：其壓漿程序與縱向預(yù)應(yīng)力筋的壓漿程序基本相同，可參照?qǐng)?zhí)行。值得注意的是，為避免粗鋼筋張拉后松弛造成應(yīng)力損失，壓漿應(yīng)在第二輪張拉完成后24小時(shí)內(nèi)完成。2.4.3、鋼筋工程

懸臂澆注梁段的鋼筋綁扎:懸澆梁段普通鋼筋即可采取掛籃內(nèi)就地綁扎，對(duì)腹板和底板鋼筋也可采用在地面預(yù)綁扎，用塔吊吊裝就位的方案。

①、采取部分鋼筋整體綁扎：對(duì)底板、腹板普通鋼筋和豎向預(yù)應(yīng)力筋先在地面分別綱扎成網(wǎng)片后用塔吊整體吊入掛籃內(nèi)就位。就位后在綁扎底板和腹板交叉部位的鋼筋，并在內(nèi)模固定后就地綁扎頂板鋼筋?？v向鋼筋的接頭采取焊接或搭接方案。

②、采取就地綁扎方案：實(shí)施時(shí)需要注意：

1、在底板上按照設(shè)計(jì)間距標(biāo)化后在進(jìn)行鋼筋綁扎，并設(shè)置足夠的墊塊。

2、綁扎腹板豎向預(yù)應(yīng)力筋、底板頂層普通鋼筋及底板縱向預(yù)應(yīng)力筋管道。同時(shí)根據(jù)設(shè)計(jì)將縱向預(yù)應(yīng)力管道放置在腹板鋼筋網(wǎng)內(nèi)，將腹板鋼筋綁扎完成后，進(jìn)行管道位置的調(diào)整及固定。

3、綁扎底腹板斜插筋。

4、安裝底腹板錨具。

5、放置墊塊，安裝內(nèi)模板，加固。

6、綁扎頂板底層鋼筋和頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道。

7、綁扎頂板上層鋼筋及斜插筋，調(diào)整頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道位置并固定。

8、安裝頂板錨具。

③、當(dāng)采用底腹板鋼筋網(wǎng)片分別整體綁扎和吊裝方法時(shí)，應(yīng)遵循如下順序：整體吊裝底板鋼筋網(wǎng)片，焊接或綁扎縱向鋼筋接頭→整體吊裝腹板普通鋼筋和豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋網(wǎng)片，焊接或綁扎縱向鋼筋接頭→就地綁扎底腹板交叉部位的普通鋼筋→安裝固定底板、腹板縱向預(yù)應(yīng)力管道及錨具→安裝內(nèi)模→就地綁扎頂板普通鋼筋和縱向預(yù)應(yīng)力管道→安裝頂板錨具，鋼筋綁扎時(shí)應(yīng)在底模和外側(cè)模上按設(shè)計(jì)間距標(biāo)示出鋼筋位置，并按標(biāo)示綁扎鋼筋，加快施工速度。

頂板和腹板預(yù)留“天窗”因模板安裝就位后，0號(hào)段中部幾乎形成全封閉狀態(tài)，施工人員無(wú)法進(jìn)業(yè)和進(jìn)入內(nèi)部灌注混凝土。為解決該問(wèn)題，在滿足設(shè)計(jì)要求的前提下，頂板和腹板無(wú)預(yù)應(yīng)力筋的部位開(kāi)設(shè)進(jìn)人“天窗”，待混凝土灌注到該“天窗“前，按設(shè)計(jì)要求連接鋼筋和封堵“天窗”處的模板。2.4.4、混凝土灌注

0號(hào)段內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋布置復(fù)雜、非預(yù)應(yīng)力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。為保證施工質(zhì)量，擬采取如下措施：

①混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土輸送泵運(yùn)送到位。拌和站的拌 力和空中索道的運(yùn)送能力，以滿足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0#段的全部混凝土為控制標(biāo)準(zhǔn)。

②、0號(hào)段混凝土數(shù)量，結(jié)合混凝土振搗所用時(shí)間和塔吊運(yùn)輸混凝土的能力，將0號(hào)段混凝土的初凝時(shí)間定為12h右，將坍落度控制在16cm左右。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用5—31.5m級(jí)配良好的碎石。③、混凝土灌注分層厚度為40cm左右。

④、混凝土灌注順序：橫隔板→腹板→底板→橫隔板→腹板及頂板四周。灌注時(shí)要前后左右基本對(duì)稱進(jìn)行。

⑤、混凝土入模導(dǎo)管安裝間距為1．5m左右，導(dǎo)管底面與混凝土灌注面保 1m以內(nèi)。在鋼筋密集處斷開(kāi)個(gè)別鋼筋留作導(dǎo)管入口，待混凝土灌注到此部位時(shí)，將鋼筋焊接恢復(fù)。在鋼筋密集處要適當(dāng)增加導(dǎo)管數(shù)量。

⑥、混凝土搗固采用Φ70或Φ50和Φ30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗棒，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振動(dòng)棒移動(dòng)距離不得超過(guò)振動(dòng)棒作用半徑的l.5倍。振搗棒的作用半徑需經(jīng)試驗(yàn)確定。

⑦、對(duì)搗固人員要認(rèn)真劃分施工區(qū)域，明確責(zé)任，以防漏搗。振搗腹板疑土?xí)r，振搗人員要從預(yù)留“天窗”進(jìn)入腹板內(nèi)搗固?！疤齑啊痹O(shè)在內(nèi)模和內(nèi)側(cè)鋼筋網(wǎng)片上，每2m左右設(shè)一個(gè)，混凝土灌注至“天窗”前封閉。

⑧、混凝土灌注前先將原墩頂混凝土面用水或高壓風(fēng)沖洗干凈。木模板用水泡脹，防止其干燥吸水。灌注前在原混凝土面上鋪2cm厚的同標(biāo)號(hào)砂漿，并攤鋪均勻平整。灌注底腹板混凝土前，對(duì)頂板鋼筋頂面要用布或草袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其上?；炷恋谷雰?chǔ)漿盤后，試驗(yàn)人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如不合適要通知拌和站及時(shí)調(diào)整。

⑨、在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對(duì)頂腹板接縫處進(jìn)行充分的二次振搗，確保連接處密實(shí)、可靠。

⑩、混凝土灌注結(jié)束后，要加強(qiáng)對(duì)梁段包括箱梁內(nèi)側(cè)和外側(cè)的撒水養(yǎng)護(hù)。2.5、箱梁懸澆段施工

梁段懸澆施工的一般順序?yàn)椋簰旎@就位→調(diào)整掛籃底模、外模標(biāo)高并固定→吊裝或綁扎底板、腹板鋼筋，安裝底板、腹板波紋管和豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋，固定腹板錨具→內(nèi)模就位→綁扎頂板鋼筋，安裝頂板波紋管→固定頂板錨具→安裝端頭模板→二次對(duì)稱灌注梁段混凝土→覆蓋養(yǎng)護(hù)→穿束→張拉→壓漿→掛籃前移→進(jìn)入下一梁段的施工循環(huán)。2.5.1施工順序(見(jiàn)附后施工工藝框圖)a．掛籃移動(dòng)就位； ｋ.安裝頂板上層鋼筋網(wǎng)； b．校正底模； ｍ.預(yù)埋測(cè)量標(biāo)志上橋面系預(yù)埋件； ｃ.側(cè)模就位； ｎ.澆筑砼；

ｄ.安裝腹板、底板鋼筋； ｙ.管道清孔，養(yǎng)生；

ｅ.安裝預(yù)應(yīng)力筋及波紋管，灌漿孔； ｏ.穿預(yù)應(yīng)力鋼筋、鋼束張拉、管道壓漿；

ｆ.安裝腹板內(nèi)側(cè)模和頂板底模； ｐ.拆除模板；

ｇ.安裝腹板堵頭號(hào)、端模； ｑ.移動(dòng)掛籃，就位于下一段梁位置。ｈ.安裝頂板下層鋼筋網(wǎng)；

ｉ.安裝需進(jìn)行張拉的頂板錨固束墊板、喇叭口，螺旋筋； ｊ.安裝橫向預(yù)應(yīng)力管道，墊板和螺旋筋。

0#塊是在托架上進(jìn)行澆筑，其他節(jié)段則采用掛籃對(duì)稱懸澆施工，梁段長(zhǎng)從3m—4.0m。根據(jù)叉河特大橋具體特點(diǎn)考慮和工期的安排，擬配備2套4個(gè)掛籃同步進(jìn)行懸臂澆筑施工，左右幅分開(kāi)施工，先左幅后右幅。2.5.2模板標(biāo)高為H1=H0+fi+flm+fm+Fx，H1—待澆段底板前端點(diǎn)掛籃底板高； H0---該點(diǎn)設(shè)計(jì)標(biāo)高；

fi---本施工節(jié)段以后各段對(duì)該點(diǎn)撓度的影響值； flm---本施工節(jié)段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉后對(duì)該點(diǎn)的影響值；

Fx---混凝土收縮、徐變、溫度、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、二期恒載和活載等影響產(chǎn)生的撓度計(jì)算值，各種 fm---掛籃彈性變形對(duì)該點(diǎn)的影響值； 2.5.3箱梁懸澆施工需注意的問(wèn)題：

1、箱梁懸澆施工進(jìn)行中，應(yīng)保證兩懸臂端的掛籃施工速度的平衡，施工進(jìn)度偏差應(yīng)小于30%，施工重量偏差應(yīng)小于2%。

2、施工中應(yīng)隨時(shí)觀測(cè)撓度及應(yīng)力情況，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時(shí)調(diào)整、分析后再繼續(xù)施工。

3、混凝土澆筑施工時(shí)，從懸臂端向箱梁根部施工進(jìn)行。以防止由于掛籃前端下?lián)隙鹨褲仓炷恋拈_(kāi)裂,混凝土施工時(shí)劃分施工責(zé)任區(qū)，防止出現(xiàn)振搗不合格。2.5.4懸臂灌注梁段的混凝土施工

為保證懸臂灌注梁段的施工質(zhì)量，減少施工接縫，所有懸臂灌注梁段（除0#塊）要求一次灌筑成型。為達(dá)到設(shè)計(jì)要求，擬采取如下措施：

①、混凝土由拌和站集中拌和、混凝土輸送泵運(yùn)送到位。每次灌注的混凝土必須在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根據(jù)懸灌梁段混凝土的數(shù)量，結(jié)合塔吊的運(yùn)行速度，將懸灌梁段混凝土的初凝時(shí)間定為4小時(shí)左右，將坍落度控制在16cm左右(可據(jù)混凝土振搗情況，適當(dāng)調(diào)整不同部位的坍落度，如底腹板取較小值，腹板取較大值)。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用5-31.5nm連續(xù)級(jí)配的碎石，細(xì)骨料為中粗砂，水泥采用P.042.5R以級(jí)別的普通硅酸鹽水泥。梁體C50級(jí)混凝土的其它技術(shù)控制指標(biāo)為：3天強(qiáng)度C45號(hào)左右，3天彈性模量3.2×104Mpa以上，7天強(qiáng)度C50號(hào)左右，7天彈性模量3.3x10MPa以上；28天強(qiáng)度達(dá)到C55號(hào)左右，28天彈性模量3.8×104Mpa以上。

②、混凝土灌注順序?yàn)椋旱装?，腹板。頂板。灌注時(shí)同一掛籃的左右兩側(cè)基本對(duì)稱地進(jìn)行?；炷劣蓲旎@底板的前端開(kāi)始澆注，同一T構(gòu)上兩套掛籃內(nèi)的懸澆混在任何時(shí)候須基本相等。混凝土在腹板的灌注分層厚度為40cm左右。對(duì)厚度大于40cm的頂混凝土分兩層灌注；對(duì)小于40cm的，一次灌注到位。混凝土搗固采用Φ70或Φ50和Φ30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗器，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振搗棒距離模板5—10cm。動(dòng)棒移動(dòng)距離不得超過(guò)振動(dòng)棒作用半徑的1.5倍。振動(dòng)棒的作用半徑經(jīng)試驗(yàn)確定。至梁段的混凝土不得直接傾倒入模，而應(yīng)先倒在預(yù)設(shè)的鋼板土，由二次拌合后經(jīng)導(dǎo)管(即串筒，根據(jù)梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工)入模。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合?；炷寥肽?dǎo)管安裝間距為1.5m左右，導(dǎo)管底面與混凝土灌注面保持50cm內(nèi)。在鋼筋密集處斷開(kāi)個(gè)別鋼筋留作導(dǎo)管入口，待混凝土灌注到斷時(shí)，將鋼筋焊接恢復(fù)。

對(duì)搗固人員要認(rèn)真劃分施工區(qū)域，明確責(zé)任，以防漏搗。振搗腹板時(shí)，當(dāng)梁段高度大于4m時(shí)，要從腹板預(yù)留“天窗”放入振動(dòng)棒后振混凝土。“天’窗”設(shè)在內(nèi)模板和內(nèi)側(cè)鋼筋網(wǎng)片上，每2m左右設(shè)一個(gè)，灌注至“天窗”前將“天窗”封閉； 當(dāng)梁段高度小于4m時(shí)，可不預(yù)，“天窗”，而直接將振動(dòng)棒放入腹板內(nèi)振搗混凝土即可。振搗時(shí)要先選好點(diǎn)，盡量布點(diǎn)均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損傷，鋸齒板等鋼筋密集處要加強(qiáng)振搗。為便于觀察振搗效果，必要時(shí)使用電或安全電燈等照明工具。澆筑混凝土前，仔細(xì)檢查模板的尺寸和牢固程度。在灌注過(guò)程中設(shè)專人加固模板，以防漏漿和跑模?；炷凉嘧⑶跋葘旎@內(nèi)木屑、松散混凝土等雜物用水或高壓風(fēng)沖洗。木模板要用水泡脹，防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前，對(duì)鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其土?；炷恋谷牒螅囼?yàn)人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如有不當(dāng)之處要通知拌合站及時(shí)調(diào)整。在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對(duì)頂腹板接縫處進(jìn)行充分的二次振搗，確保連接處密實(shí)、可靠。等混凝土灌注結(jié)束后，要加強(qiáng)對(duì)梁段包括箱梁內(nèi)側(cè)和外側(cè)的撒水養(yǎng)護(hù)。不同的季節(jié)采取不同的養(yǎng)護(hù)措施：夏季覆蓋麻袋或海綿后撒水養(yǎng)護(hù)；冬季除給攪拌用水加熱以保證混凝土的入模溫度外，還需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風(fēng)對(duì)流、適當(dāng)延長(zhǎng)拆模時(shí)間等措施，以做好混凝土的保溫養(yǎng)護(hù)工作?，F(xiàn)場(chǎng)制作的混凝土試塊除一部分在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)養(yǎng)護(hù)外，其余的應(yīng)與混凝土同條件養(yǎng)護(hù)。為隨時(shí)檢查混凝土質(zhì)量和控制端部鑿毛、拆模、張拉時(shí)間，每個(gè)梁段需作4—5組試件。頂面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進(jìn)性橫向拉毛，端頭板可在混凝土強(qiáng)度達(dá)到10Mpa以后予以拆除，并鑿毛處理。

③、將相鄰梁段混凝土的澆注齡期差控制在20天以內(nèi)。新舊混凝土的結(jié)合部位應(yīng)徹底清除浮漿和松散混凝土。

④、混凝土灌注時(shí)應(yīng)設(shè)專職指揮員，負(fù)責(zé)混凝土分配、坍落度調(diào)整、混振搗和模板檢查等事宜，以確?；炷凉嘧从?jì)劃有序進(jìn)行。2.6、掛籃結(jié)構(gòu)形成

我部擬設(shè)計(jì)三角桁架式掛籃進(jìn)行懸澆施工。掛籃工作系數(shù)小于0.45，為減輕自重，掛籃擬采用主桁與底籃分體移動(dòng)結(jié)構(gòu)形成，以減少行走時(shí)錨固系統(tǒng)的重量。掛籃按照自重110t，負(fù)荷220t控制設(shè)計(jì)(根據(jù)招標(biāo)圖)，采用貝雷架作主桁，在澆筑完一段后，將底籃錨固于已張拉梁段上，在主桁最前端增加支點(diǎn)，前移主桁就位，錨固主杵后錨點(diǎn)，利用豎向預(yù)應(yīng)力蹬筋，用螺桿連結(jié)，再移動(dòng)底籃就位，掛籃形式見(jiàn)連續(xù)箱梁掛籃施工示意圖。

為保證施工順利，掛籃在使用前需試拼一次，試拼擬在加工車間進(jìn)行，試拼順序?yàn)椋褐麒旃羌堋聶M梁—上橫梁—油壓系統(tǒng)—底籃系統(tǒng)—角模內(nèi)模、滑梁支架—中央內(nèi)模及支架行走系統(tǒng)—兩側(cè)內(nèi)模架—拉筋及內(nèi)外對(duì)拉螺桿—端模。2.6.1、掛籃改裝、試驗(yàn)及拼裝： ①、掛籃改裝：

1、掛籃改裝可以在工廠或現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行，在現(xiàn)場(chǎng)改裝時(shí)。為防止安裝上的麻煩，節(jié)點(diǎn)板及各桿件的栓孔加工前需要先做樣板，精密加工，保證栓孔位置的精確無(wú)誤。

2、外模由大塊鋼模板焊接而成，為確保板面的平整度，面板先在工作平臺(tái)上用夾具夾緊，然后在進(jìn)行焊接，并對(duì)焊縫進(jìn)行打毛磨光處理。因現(xiàn)場(chǎng)無(wú)夾具等設(shè)備條件，故外模加工擬在工廠進(jìn)行。

3、對(duì)底模架前后橫梁上的吊耳等重要部位的焊接，需要逐一進(jìn)行探傷或進(jìn)行加載試驗(yàn)。

②、掛籃試驗(yàn)：掛籃加工完成后，即進(jìn)行預(yù)拼以驗(yàn)證加工的精度，為了保證懸澆施工的安全，試拼后即對(duì)每套掛籃進(jìn)行靜載試驗(yàn)，對(duì)掛籃的焊接質(zhì)量進(jìn)行最后的驗(yàn)證。同時(shí)針對(duì)掛籃施工時(shí)前端撓度主要是由于主桁件的變形引起的，試驗(yàn)時(shí)要測(cè)出力與位移的關(guān)系曲線，作為施工時(shí)調(diào)整底模板的依據(jù)。在施工的同時(shí)對(duì) 試驗(yàn)方法是：選擇一塊平地，將一套掛籃的兩片主桁水平放置，并利用水準(zhǔn)儀抄平，然后用后端用精軋螺紋鋼鎖定，在中部用墊板將兩片主桁分開(kāi)，在前端用千斤頂加載對(duì)拉，最終加載值為使用荷載的140%，按照50%、30%、20%、10%逐級(jí)進(jìn)行，每級(jí)加載完成并穩(wěn)壓半個(gè)小時(shí)（最后一級(jí)為1小時(shí)）后檢查各桿件的情況有無(wú)裂縫，同時(shí)記錄力與位移的關(guān)系，并根據(jù)試驗(yàn)測(cè)出的結(jié)果，繪制力與位移的關(guān)系曲線，求出掛籃彈性和非彈性變形。為保證掛籃結(jié)構(gòu)的可靠性，清除非彈性變形，量測(cè)彈性變形量，確保箱梁施工的安全和質(zhì)量，在第一次使用之前必須對(duì)掛籃進(jìn)行試壓。對(duì)已拼裝的掛籃按設(shè)計(jì)荷載加安全系數(shù)進(jìn)行試壓，以求得掛籃在不同長(zhǎng)度（3.0 m、3.5m、4.0m）時(shí)不同荷載下的變形撓度值。擬采用水箱加壓法，用鋼板加工成水箱，用精軋螺紋粗鋼筋懸掛于下橫梁，通頂開(kāi)前上橫梁的千斤頂加壓。

試壓時(shí)，按砼澆注的分級(jí)重量進(jìn)行加載，當(dāng)千斤頂達(dá)到每級(jí)荷載時(shí)，應(yīng)固定一段時(shí)間，待指針?lè)€(wěn)定后，測(cè)量變形值，最終加至設(shè)計(jì)荷載的1.4倍；加載時(shí)兩連千斤頂必須同時(shí)加壓，壓應(yīng)力應(yīng)保持一致，宜采用同一油泵統(tǒng)一加壓，誤差控制在5%以內(nèi)。每一級(jí)加載后，必須及時(shí)檢查各桿件的連接情況和工作情況，及時(shí)作出是否繼續(xù)加載的判斷，如一次加載后情況良好，應(yīng)反復(fù)加載，卸載3-5次，直到非彈性變形全部消除完為止，試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)整理出加載測(cè)試報(bào)告，將彈性變形值及非彈性變形值的測(cè)量結(jié)果用于指導(dǎo)施工。分級(jí)卸載，并測(cè)量變形，記錄數(shù)據(jù)。主桁件試驗(yàn)方案見(jiàn)圖示。③、掛籃拼裝：

0#塊施工完成后，在其頂面形成10m×12m的平臺(tái)上即可拼裝掛籃，掛籃安裝前，在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的50%后，即可松動(dòng)、拆除內(nèi)外模，但脫架及底模不能拆除，對(duì)其拆除只有在0#塊張拉壓漿完成后才能進(jìn)行。

掛籃拼裝時(shí)，同一T構(gòu)的套個(gè)掛籃應(yīng)基本同步，同一掛籃兩側(cè)的構(gòu)件即可同時(shí)進(jìn)行也可先安裝一側(cè)，在操作不熟練的情況下，為穩(wěn)妥起見(jiàn)，應(yīng)兩側(cè)分別安裝，以免相互干擾引發(fā)問(wèn)題，掛籃安裝按照以下程序進(jìn)行：清理梁段頂面→用1：2的水泥砂漿將鋪枕部位找平→在找平層上放出軌道放樣定位線→鋪設(shè)鋼（木）枕→安裝滑道→安裝前后支座→在前支座下鋪放聚四氟乙烯滑板→吊裝單片主桁件對(duì)準(zhǔn)前后支座，在后支點(diǎn)處連接錨輪組，在桁架兩側(cè)用3~5t倒鏈和型鋼控制其空間位置，調(diào)好一片主桁架后用同樣的方法吊裝另一片主桁架→調(diào)整兩片主桁架間的水平間距和位置→安裝前、中、后各橫梁→安裝前后吊帶→吊裝底模架及底模板→吊裝外側(cè)模走行梁及外模板→在前上橫梁上吊掛工作平臺(tái)，在底模后橫梁上焊接工作平臺(tái)→調(diào)整立模標(biāo)高→固定模板。④、掛籃的移動(dòng)步驟

ａ.梁塊澆筑完后，穿束、拆內(nèi)、外側(cè)模（底籃后錨桿不松），張拉，壓漿。ｂ.移籃前托梁與梁面預(yù)埋環(huán)扣緊，然后卸去各扁擔(dān)梁的支承墊板，實(shí)現(xiàn)主桁架與底籃分離，此時(shí)底籃被錨緊在已完成梁段的底面。

ｃ.卸主桁后錨，在后橫梁上設(shè)置牽制繩，將前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交放入“滑枕”，用慢速卷?yè)P(yáng)機(jī)或手拉葫蘆將主桁牽引至下一梁段位置，拆去滑枕，安裝后錨帶并錨固。

ｄ.拆除底籃后錨桿和前托梁錨固繩，使底模脫離梁底面，然后利用手拉葫蘆牽引主模帶動(dòng)底籃前移到一一現(xiàn)澆位置。

ｅ.調(diào)整底籃中線，位置和標(biāo)高，上緊底籃后錨桿，固定前、后主橫梁。2.7、施工控制 由于箱梁在懸臂澆筑施工時(shí)受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產(chǎn)生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素，也會(huì)使懸臂段發(fā)生變化，為使合攏后的橋梁成型及應(yīng)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，達(dá)到合攏高程誤差控制在15mm以內(nèi)的要求，最大限度地使實(shí)際的狀態(tài)（應(yīng)力與線型）與設(shè)計(jì)的相接近，必須對(duì)各懸臂施工節(jié)段的以撓度與應(yīng)力為控制的進(jìn)行觀測(cè)控制以便在施工及時(shí)調(diào)整有關(guān)的標(biāo)高參數(shù)，為下節(jié)的模板安裝提供數(shù)據(jù)預(yù)報(bào)，確定下節(jié)段合適的模板標(biāo)高。撓度控制采用以往同類橋梁施工所驗(yàn)證準(zhǔn)確可靠并經(jīng)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)的計(jì)算機(jī)軟件進(jìn)行。施工時(shí)建立施工控制網(wǎng)絡(luò)，以自適應(yīng)法及灰色預(yù)測(cè)辨別法等理論為模型進(jìn)行施工控制，確保合攏精度，觀測(cè)內(nèi)容： ａ.掛籃模板安裝就位后的撓度觀測(cè)； ｂ.澆筑前預(yù)拱度調(diào)整測(cè)量； ｃ.砼澆筑后的撓度觀測(cè)； ｄ.張拉前的撓度觀測(cè)； ｅ.張拉后的撓度觀測(cè)；

ｆ.已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計(jì)算、觀測(cè)； ｇ.合攏段合攏前的溫度修正； ｈ.溫度觀測(cè)；

ｉ.應(yīng)力觀測(cè)（通過(guò)在控制截面內(nèi)預(yù)埋測(cè)試儀器搜集數(shù)據(jù)）。

ｊ.撓度觀測(cè)的關(guān)鍵是每日定時(shí)觀測(cè)，時(shí)間宜選在每日溫升前上午8：00-9：00以前。合攏段應(yīng)在施工前進(jìn)行連續(xù)24h（每次間隔2h）觀測(cè)，提供合攏前的數(shù)據(jù)。為控制撓度，應(yīng)該在混凝土施工完成并達(dá)到設(shè)計(jì)要求的張拉強(qiáng)度后進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束的張拉，應(yīng)按嶺期及強(qiáng)度進(jìn)行雙孔，一般在混凝土施工后3--4天方進(jìn)行張拉以減少?gòu)埨瓡r(shí)的混凝土收縮徐變值，使永存應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)要求，相應(yīng)減少?gòu)埨螽a(chǎn)生的撓度。

施工控制的方案：大跨徑懸臂梁施工時(shí)必須進(jìn)行有效的施工控制以保證成橋后的梁體線型及受力狀態(tài)與設(shè)計(jì)盡量吻合，施工控制的以主梁撓度與內(nèi)力為控制對(duì)象，控制原則為

1、施工過(guò)程中主梁截面應(yīng)力在允許范圍內(nèi)，2、懸臂合攏段相對(duì)高差在15mm內(nèi)，軸線誤差在10mm內(nèi)。

3、橋面線型調(diào)整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設(shè)計(jì)要求，4、橋梁預(yù)拱度滿足二期恒載、1/2活載作用和設(shè)計(jì)混凝土徐變年限內(nèi)的徐變變形要求，該值通過(guò)計(jì)算確定。

叉河特大橋施工控制的具體方法是采取參數(shù)識(shí)別法與灰色預(yù)測(cè)相結(jié)合的方案，形成施工、量測(cè)、識(shí)別、修正、誤差預(yù)測(cè)、調(diào)整、施工的循環(huán)過(guò)程。其中自適應(yīng)法（參數(shù)識(shí)別）是如何使控制的期望值能夠反映實(shí)際結(jié)構(gòu)狀況，確定影響施工精度的參數(shù)如混凝土彈性模量、混凝土容重等實(shí)際與設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)值上的差別。具體做法是根據(jù)施工施工中結(jié)構(gòu)線形或內(nèi)力的實(shí)測(cè)值對(duì)主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行識(shí)別，尋找產(chǎn)生偏差的原因，然后將修正過(guò)的設(shè)計(jì)參數(shù)反饋到控制計(jì)算中去重新給出施工中內(nèi)力和撓度的理論期望值，以消除理論值與實(shí)測(cè)值不一致的主要部分，最后達(dá)到撓幅與內(nèi)力雙控的目標(biāo)；灰色預(yù)測(cè)法是以灰色系統(tǒng)理論為基礎(chǔ)，針對(duì)信息部分明確部分不明確的系統(tǒng)，具體做法是將各控制點(diǎn)的標(biāo)高理論值減去實(shí)測(cè)值得到誤差序列，建立誤差序列的GM（1，1）模型，求出誤差函數(shù)，得到誤差估計(jì)值，將誤差估計(jì)值與理論值相加得到預(yù)測(cè)值。

懸臂梁橋施工中溫度變化是影響主梁撓度的主要因素之一，日照會(huì)引起主梁頂、底板溫差，引起主梁翹曲、撓度和墩柱的偏移，通常選擇在日照前進(jìn)行梁體撓度觀測(cè)（并需要在張拉完成6h-8h后方能進(jìn)行觀測(cè)，由于預(yù)應(yīng)力張拉效應(yīng)具有滯后現(xiàn)象），為下節(jié)段立模高程提供數(shù)據(jù)，但此方法有不方便的缺陷，我部擬采取移動(dòng)相對(duì)坐標(biāo)法進(jìn)行施工：具體為：

1、選擇施工的i段前端點(diǎn)作為相對(duì)坐標(biāo)系的原點(diǎn)，此坐標(biāo)是相對(duì)會(huì)移動(dòng)的，此坐標(biāo)系中的第i+1段坐標(biāo)是固定不變的，可據(jù)此進(jìn)行第i+1段立?；虼_定第i+1段節(jié)段標(biāo)高。

在懸臂端第i段施工完成后，選擇一天中的合適時(shí)間（一般在日出前）準(zhǔn)確測(cè)量出第i段的標(biāo)高控制點(diǎn)高程hi0，在進(jìn)行第i+1段節(jié)段立模、確定i+1段標(biāo)高或進(jìn)行隨機(jī)檢測(cè)時(shí)，先測(cè)量出第i節(jié)段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高h(yuǎn)i1。

①、當(dāng)?shù)趇段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高h(yuǎn)i0是在掛籃仍未推出時(shí)所測(cè)量，則第i+1段節(jié)段立模標(biāo)高為hi+1 為：

hi+1=hyc i+1+（hi1-hi0）+Δgl i+1+Δ，其中hyc i+1=Hsji+1+Δhgl i+1+Ygd i+1，②、當(dāng)?shù)趇段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高h(yuǎn)i0是在掛籃已經(jīng)推出就位后所測(cè)量，則第i+1段節(jié)段立模標(biāo)高為hi+1 為：hi+1=hyc i+1+（hi1-hi0）+Δ，其中hyc i+1=Hsji+1+Δhgl i+1+Ygd i+1，可解決了由于不同時(shí)間測(cè)量所引發(fā)的問(wèn)題。可以在一天內(nèi)的任意時(shí)間進(jìn)行節(jié)段立模、節(jié)段標(biāo)高確定或各項(xiàng)隨機(jī)檢查所需的標(biāo)高測(cè)量值。

式中Δ---第i段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋）所產(chǎn)生的撓度（通過(guò)結(jié)構(gòu)計(jì)算獲得）。

Δgl i+1---掛籃推出引起的第i段前端標(biāo)高控制點(diǎn)的撓度值（通過(guò)結(jié)構(gòu)計(jì)算獲得）

施工控制中進(jìn)行各項(xiàng)試驗(yàn)檢測(cè)，如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失、梁體控制截面的應(yīng)力情況，進(jìn)行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測(cè)。根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)及控制參數(shù)，建立結(jié)構(gòu)分析模型進(jìn)行前進(jìn)分析，得到各階段的內(nèi)力、撓度及成橋狀態(tài)的內(nèi)力、撓度，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行后退分析得到以成橋狀態(tài)下的各階段預(yù)拋高值。在施工中按照參數(shù)識(shí)別、灰色預(yù)測(cè)相結(jié)合的方法建立施工控制網(wǎng)絡(luò)。

1、施工控制測(cè)點(diǎn)布置：在梁段端部左右腹板中間、箱梁橫向中部幾翼緣板邊緣位置分別埋設(shè)短鋼筋（Φ16，頂部打磨光滑，標(biāo)高比本梁段測(cè)點(diǎn)處的施工立模標(biāo)高高出5mm~8mm）作為固定觀測(cè)點(diǎn)。

2、觀測(cè)時(shí)間：根據(jù)以前施工中積累的數(shù)據(jù)分析，溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測(cè)量，因此放樣與日常測(cè)量宜安排在早晨8點(diǎn)以前，否則必須進(jìn)行修正，并且每天將已澆完的梁段控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測(cè)后進(jìn)行數(shù)據(jù)匯總，觀察變化，分析原因，并及時(shí)調(diào)整立模標(biāo)高。

本橋墩高、跨大、地形復(fù)雜，將給懸澆施工過(guò)程中的線形控制造成困難。為保證成型后大橋的中線、標(biāo)高準(zhǔn)確無(wú)誤，減小附加應(yīng)力對(duì)連續(xù)結(jié)構(gòu)的不利影響，確保中跨順利合攏，必須制定周到、合理的施工控制方案，以測(cè)量作為搜集數(shù)據(jù)的外業(yè)手段并嚴(yán)格執(zhí)行控制方案。具體如下： 1)、測(cè)量方案的選擇

線形控制是懸臂灌筑過(guò)程中對(duì)各梁段線形的動(dòng)態(tài)控制過(guò)程，準(zhǔn)確地定位施工中梁體頂面、底面標(biāo)高和縱橫向位置，并將其與理進(jìn)行比較，找出其偏差值后對(duì)偏差進(jìn)行分析研究，然后找出修正值，指導(dǎo)下一梁段施工。從而使連續(xù)梁頂?shù)酌婢€形平順，各部的高程誤差滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求。懸灌施工時(shí)梁體線形變化是一個(gè)不可逆的過(guò)程，若測(cè)控不及時(shí)、不準(zhǔn)數(shù)據(jù)丟失或失效，將無(wú)法通過(guò)二次施工或測(cè)量予以補(bǔ)救。因此，在梁工前就要對(duì)測(cè)量的方法、時(shí)間、布點(diǎn)、位置、次數(shù)和精度等內(nèi)容的實(shí)案進(jìn)行認(rèn)

真研究通常有兩種方法可以選擇：

第一種方法是將儀器置于梁上，以0號(hào)段上所設(shè)的水準(zhǔn)點(diǎn)為準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)制。從理論土講，此法會(huì)受到兩個(gè)T構(gòu)墩身壓縮下沉不等的影響，此下沉值一般較小，不會(huì)超過(guò)合攏允許值，并可在合龍前提前4個(gè)節(jié)段聯(lián)測(cè)時(shí)進(jìn)行調(diào)整消除。此法的優(yōu)點(diǎn)是簡(jiǎn)單易行、速度快、不受地形，在任何條件下都可采用。

第二種方法是：將水準(zhǔn)點(diǎn)置于地面上，以地面土的水準(zhǔn)點(diǎn)為準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)此法可保證高程準(zhǔn)確，但由于受到地形限制，距離一般較遠(yuǎn)，極可能超出規(guī)范規(guī)定的最大視線距離(150m)，且前后視離無(wú)法保持基本相等，瞄準(zhǔn)誤差和測(cè)量誤差都較大。另外，地面上的水準(zhǔn)點(diǎn)高程不變，而墩柱高程是變化的(盡管很小)，當(dāng)儀器在梁上時(shí)，以不變的點(diǎn)為準(zhǔn)來(lái)測(cè)量變化的建筑，是無(wú)法測(cè)得其相對(duì)變化值的。結(jié)合經(jīng)驗(yàn)，我部擬選第一種方法用于梁體測(cè)量。線形控制的具體實(shí)施方法

1、在第N#梁段混凝土灌注前，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高(即為段測(cè)點(diǎn)處的頂板施工立模標(biāo)高)Ml。

2、在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高

3、在第N#梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉前，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高

4、在第N#梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測(cè)量該端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高h(yuǎn)N4。

5、計(jì)算第N#梁段混凝土灌注前后測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高差d=州2—hNl，以及該段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成前后的標(biāo)高差厶劃4—hN3。將這兩個(gè)標(biāo)高差與線形控制軟件計(jì)算得出的結(jié)果A洲l、A分別進(jìn)行比較，如果ΔhNl與Δ洲

1、ΔΔ2與A洲2相比的誤差都小于設(shè)計(jì)值，則按上述步驟進(jìn)行下一梁段的施工；若兩個(gè)誤差值中有一個(gè)或兩個(gè)都大于規(guī)定值，則需要從施工現(xiàn)場(chǎng)和數(shù)據(jù)文件兩個(gè)方面查找產(chǎn)生差別的并修改相應(yīng)的數(shù)據(jù)文件、輸入微機(jī)、重新計(jì)算后，對(duì)下一梁段的立模實(shí)際標(biāo)高進(jìn)行修正。按上述步驟不斷循環(huán)，直至懸灌梁段施工完畢。⑦線形控制中的注意事項(xiàng)

1、對(duì)每套掛籃都要進(jìn)行等預(yù)加載來(lái)消除其非彈性變形，測(cè)出其彈性變形，為確定立模高程提供基本依據(jù)。

2、嚴(yán)格控制混凝土容重，盡量使梁段混凝土各齡期的強(qiáng)度和彈性模量術(shù)指標(biāo)與計(jì)算采用值接近，減少實(shí)際值與計(jì)算采用值之間的誤差。

3、嚴(yán)格控制預(yù)應(yīng)力筋張拉力的準(zhǔn)確度和張拉時(shí)混凝土的齡期要求(齡期達(dá)到3天以上且強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％以上)。

4、在每個(gè)承臺(tái)和0號(hào)段土布設(shè)基礎(chǔ)沉降觀測(cè)點(diǎn)和墩身壓縮觀測(cè)點(diǎn)，定測(cè)基礎(chǔ)沉降和墩身壓縮情況，并將結(jié)果反應(yīng)在合攏前4個(gè)梁段和邊跨段的高程中。

5、定期觀測(cè)溫度對(duì)T構(gòu)懸臂端撓度的影響，通常在早晨進(jìn)行初測(cè)，在下午5點(diǎn)后后進(jìn)行復(fù)測(cè)，以消除溫度影響。觀測(cè)后將成果圖表進(jìn)行分析，從而為全橋的立模標(biāo)高和線形調(diào)整提供依據(jù)。

6、從合攏段前4個(gè)梁段起，對(duì)全橋各梁段的標(biāo)高和線形進(jìn)行聯(lián)測(cè)，并在這4個(gè)梁段內(nèi)逐步調(diào)整，以控制合攏精度。

7、保證掛籃預(yù)留孔位置準(zhǔn)確。當(dāng)預(yù)留孔位置偏差較大時(shí)，掛籃不好調(diào)甚至調(diào)整不到中線位置，因此必須提高各預(yù)留孔的準(zhǔn)確度。同時(shí)為了防止搗搗混凝土?xí)r移位，預(yù)留孔要用鋼筋網(wǎng)固定。

8、一般情況下，施工時(shí)對(duì)掛籃本身的彈性變形和非彈性變形都能比較重視地考慮。但大都對(duì)掛籃與滑道之間、滑道與鋼(木)枕之間、鋼(木與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，這方原因造成的掛籃前端沉降高達(dá)5—8mm。所以，施工時(shí)必須對(duì)此予以重并加強(qiáng)觀測(cè)，積累經(jīng)驗(yàn)，準(zhǔn)確控制，消除影響。

9、根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及資料研究，薄壁空心墩及箱梁變形對(duì)環(huán)境溫度和日照非常敏感。受日照時(shí)，受日照一側(cè)的頂腹板溫度與另一側(cè)的頂腹板溫度是不同的，且一天內(nèi)也是反復(fù)變化的，且變形變化滯后于溫度變化。因此，應(yīng)對(duì)日照及環(huán)境溫度影響進(jìn)行自始至終的觀測(cè)。

10、在T構(gòu)懸臂灌注施工期間，梁頂面所放材料、機(jī)具設(shè)備的數(shù)量和位置應(yīng)符合線形控制軟件計(jì)算模式的要求。在懸灌即將結(jié)束時(shí)，梁體懸臂最大，施工時(shí)必須嚴(yán)格控制施工荷載的對(duì)稱，并對(duì)墩的變形加強(qiáng)觀測(cè)。

11、線形控制觀測(cè)點(diǎn)要有明顯標(biāo)記，并在施工中妥善保護(hù)，避免碰撞后彎折變形。用Φ20直徑的鋼筋棒作觀測(cè)點(diǎn)，鋼筋露出混凝土面以5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓。

12、通過(guò)線形控制將豎向撓度誤差控制在15mm內(nèi)，軸線誤差控制在10mm內(nèi)。2.8、邊跨現(xiàn)澆段施工：

根據(jù)20合同招標(biāo)文件中的叉河特大橋設(shè)計(jì)文件，搭設(shè)滿堂支架進(jìn)行邊跨現(xiàn)澆段施工，0#右、1#左段位置處墩柱高度較低，現(xiàn)澆段支架可以采取鋼管支架作為滿堂支架，而左4#墩及右3#墩的墩柱高度達(dá)28m~33m，高度較高，因此對(duì)支架的穩(wěn)定性提出更高的要求，為保證支架穩(wěn)定性，我部將采取設(shè)置Φ80cm鋼管樁設(shè)置梁式支架的方案（另根據(jù)叉河特大橋邊中跨比為0.5769，剛好處于0.52~0.58的范圍內(nèi)，此時(shí)邊跨支座在任何時(shí)候均存在一定的壓應(yīng)力,不會(huì)產(chǎn)生拉應(yīng)力，不需滿堂支架施工，因此根據(jù)施工設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)邊跨現(xiàn)澆段可以采用掛籃澆筑施工的方案，即在左4#及右3#段的過(guò)度墩上設(shè)置臨時(shí)空中支架，將支架的懸臂端吊掛在已經(jīng)懸臂澆筑完成的箱梁上，同時(shí)利用導(dǎo)梁澆筑邊跨現(xiàn)澆段，這樣可以減少現(xiàn)澆段由于墩柱高度大而給現(xiàn)澆支架施工帶來(lái)的不利影響，相應(yīng)減少施工成本及施工時(shí)間，這一方案需要待后續(xù)進(jìn)行仔細(xì)驗(yàn)算），在靠近T構(gòu)位置設(shè)置挖孔樁以提高支架端點(diǎn)的承載力及穩(wěn)定性。立?，F(xiàn)澆邊跨直線段，由于支架本身壓縮引起的非彈性變形及支架的彈性變形與基礎(chǔ)沉降，以及溫差變化和風(fēng)力影響，這些均會(huì)對(duì)新澆砼產(chǎn)生不良影響，甚至使新舊混凝土相接處出現(xiàn)裂縫或新砼被擠壓破壞。為防止現(xiàn)澆段新澆砼受到損害，保證合攏段的合攏精度滿足設(shè)計(jì)要求，擬采取下列措施：

ａ.為適應(yīng)現(xiàn)澆段梁體隨溫度縱向位移和混凝土的收縮變形，支架安裝中除支架頂部允許有一定的位移外，底模板與支架間也應(yīng)允許有微量的水平位移，以減小對(duì)合龍段的約束力．在支架下的混凝土基礎(chǔ)頂面設(shè)置鋼滾筒使整個(gè)支架、模板、新澆混凝土能夠隨著已成的箱梁作順橋軸方向的輕微水平移動(dòng)。

b施工順序?yàn)椋涸谥骺錞構(gòu)懸澆施工即將完成前1個(gè)星期左右，完成邊跨現(xiàn)澆段的施工，其中在邊跨現(xiàn)澆段支架安裝后，要以不小于施工重量的1.4倍預(yù)壓重量對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，以消除非彈性變形，確定彈性變形。

f、邊跨現(xiàn)澆段的支架應(yīng)進(jìn)行預(yù)壓，以消除支架的非彈性變形，測(cè)定彈性變形，在澆筑混凝土前按照梁段重梁加施工荷載的10％、20％、30%、50%、80%、100%、120%、140%逐級(jí)加載預(yù)壓，并且每級(jí)持續(xù)時(shí)間在30min以上，最后兩級(jí)應(yīng)間相隔1h。預(yù)壓擬采取水箱加載法進(jìn)行。

g、也可采取另外一種方案：使用導(dǎo)梁及掛籃聯(lián)合澆筑現(xiàn)澆段的施工方案，具體為：在左4#墩、右3#墩的過(guò)渡墩上設(shè)置托架，采用型鋼及槽鋼材料設(shè)置導(dǎo)梁，邊跨現(xiàn)澆段采用支架整體澆筑。根據(jù)橋臺(tái)處的地形及地質(zhì)情況，支架擬采用滿堂腳手架，其施工要點(diǎn)為：（1）、基底處理

對(duì)地質(zhì)條件較好的3號(hào)臺(tái)，在乎整場(chǎng)地后鋪設(shè)2cm左右的砂墊層，然后在其上鋪設(shè)下臥木。臥木最好鐵路舊枕木，鋪設(shè)時(shí)必須大面朝下，相鄰臥木之間用扒釘釘牢，以增大接觸面積和鋼支撐的整體穩(wěn)定性。對(duì)地質(zhì)條件較差的0號(hào)臺(tái)，在清除表面浮土后，對(duì)地基進(jìn)行機(jī)械碾壓，使之承載力達(dá)到0．2MPa以上后，澆筑5cm以上的混凝土硬化層，之后在硬化層上鋪設(shè)下臥木。

支架周圍應(yīng)設(shè)排水溝，保證施工場(chǎng)地內(nèi)不因積水浸泡地基而降低承載力。（2）、滿堂鋼管支架的搭設(shè)

安裝腳手架之前，先在臥木上安放鐵鞋，鐵鞋用10cm ×10cm×2cm的鋼板制成，鋼板上焊長(zhǎng)5cm、直徑Φ12的鋼筋頭。鋼管置于鐵鞋之上，支架總寬度不小于橋梁在水平面土的投影寬度，與橋臺(tái)連接處要與橋臺(tái)抱臺(tái)連接。鋼管之間要用水平橫桿和斜桿加強(qiáng)連接，以增加其整體承載能力和穩(wěn)定性，確保施工安全。支架安裝好后，用水箱或砂袋對(duì)支架進(jìn)行充分的預(yù)壓，以消除非彈性變形，量測(cè)出彈性變形，同時(shí)檢查支架的工作性能和安全性，并將試驗(yàn)所得結(jié)果作為現(xiàn)澆段立模時(shí)設(shè)置施工預(yù)拱度的依據(jù)。預(yù)壓的最大加載按設(shè)計(jì)荷載加施工荷載也l.4倍，按50％、30％、逐級(jí)進(jìn)行。每級(jí)加載完并穩(wěn)載半個(gè)小時(shí)(最后一級(jí)為lh)后，分別測(cè)定各級(jí)荷載下支架的變形值，同時(shí)記錄力與位移數(shù)據(jù)，并根據(jù)試驗(yàn)測(cè)出的結(jié)果，繪制力與位移關(guān)系曲線，求出支架的彈性和非彈性變形。卸載時(shí)也要分級(jí)卸載，并測(cè)量變形、記錄數(shù)據(jù)。

（3）、在鋼管架鋪20× 20cm的方木或型鋼，然后在其上鋪底模、立外模。底模采用組合鋼模板；外模用與掛籃外棚目同的材料進(jìn)行加工，整體吊裝。在底模與支架之間設(shè)置鋼楔，以便調(diào)整模板標(biāo)高和模板拆除。

（4）、綁扎鋼筋，安裝波紋管和預(yù)埋件，立內(nèi)模。內(nèi)模采用鋼木組合模板拼裝，方木和鋼管加固。

（5）、經(jīng)檢查合格后即可澆筑砼。灌注砼時(shí)要盡量對(duì)稱均勻，卸料時(shí)要盡量減小沖擊。灌注砼中還要加強(qiáng)對(duì)支架的觀測(cè)和檢查，發(fā)現(xiàn)變形及時(shí)處理。（6）、在邊跨合攏梁段施工完畢之后，才能拆除支架。

2.9、合攏段施工：合攏施工是連續(xù)梁體系轉(zhuǎn)換的重要環(huán)節(jié)，他對(duì)保證成橋質(zhì)量至關(guān)重要。剛構(gòu)合攏原則是低溫灌注，又拉又撐又抗剪。合攏前使兩懸臂端臨時(shí)連接，保持相對(duì)固定，以防止合攏混凝土在早期因?yàn)榱后w混凝土的熱脹冷縮開(kāi)裂。同時(shí)選擇在一天中的低溫、變化較小時(shí)進(jìn)行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達(dá)到終凝，避免受拉開(kāi)裂。按照設(shè)計(jì)的合攏順序?yàn)橄葍蓚€(gè)邊跨合攏再中跨合攏，而后完成體系轉(zhuǎn)換。形成連續(xù)剛構(gòu)。

2.9.1叉河特大橋邊跨合攏長(zhǎng)度2.0m。，計(jì)劃在主墩T構(gòu)懸灌施工即將完成前的一個(gè)星期左右，完成邊跨現(xiàn)澆段施工。在邊跨現(xiàn)澆段支架安裝后，要以不小于施工重量1．4倍的預(yù)壓重對(duì)支架進(jìn)行充分的預(yù)壓，以消除非彈性變形、確定彈性變形；邊跨合攏段施工時(shí)，保留合攏用的掛籃外側(cè)模后拆掛籃的其余部分。安裝但不固定合龍段底板和外側(cè)模板，將其對(duì)稱支在懸臂端和邊跨現(xiàn)澆段上。然后將現(xiàn)澆段和T構(gòu)梁面上的雜物清理干凈，T構(gòu)施工必須的施工機(jī)具放置在指定位置(0號(hào)段上)。接著將T構(gòu)及現(xiàn)澆段上的所有觀測(cè)點(diǎn)高程精確測(cè)量一遍。具體為： a、為防止T構(gòu)因熱膨冷縮而對(duì)合攏段混凝土造成不利影響，在邊跨合攏段箱體內(nèi)模和頂板鋼筋安裝前，選擇氣溫最低的時(shí)間，按設(shè)計(jì)的位置和數(shù)量焊接型鋼支撐（包括水平支撐與剪力撐）并張拉頂板部分與底板部分合攏束，從而將邊跨合攏段臨時(shí)鎖定，聯(lián)成一體。

ｂ.為防止溫差影響，2米段砼澆筑后受到擠壓或拉伸，在其余段砼澆筑后拆除端模，砼強(qiáng)度達(dá)30號(hào)時(shí)，在18#及16#段懸臂端面設(shè)置預(yù)埋件，于氣溫較低時(shí)加焊四根凈長(zhǎng)2m的I25型鋼支撐，并在上下各設(shè)置一個(gè)斜撐，以抵抗因升溫而產(chǎn)生對(duì)2m段的壓力，使合攏混凝土在受壓狀態(tài)下強(qiáng)度增長(zhǎng)。

ｃ.為防止箱梁頂面及底面溫差，使箱梁懸臂端在降溫時(shí)上翹，升溫時(shí)下?lián)?，在T構(gòu)箱梁施工到16號(hào)梁段時(shí)在底板下懸掛壓重，使箱梁底板與支架緊密接觸，以限制箱梁懸臂端上下變形及扭曲。混凝土澆筑施工應(yīng)在低溫時(shí)進(jìn)行，使混凝土在氣溫增長(zhǎng)的過(guò)程中強(qiáng)度增長(zhǎng)，使混凝土保持受壓狀態(tài)。ｄ、合攏狀態(tài)時(shí)的施工荷載及其他情況應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，此時(shí)除加壓等物體外應(yīng)將施工機(jī)具等全部清除或移至0#塊頂部，保證應(yīng)力狀態(tài)與設(shè)計(jì)相符。e.固定合龍段底模板和外側(cè)模板、綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋管，立合攏段內(nèi)模，綁扎頂板鋼和波紋管等，做好澆筑混凝土前的一切準(zhǔn)備工作。邊跨合攏段的混凝土澆筑時(shí)間選在一天中氣溫較低(20℃左右)、差變化比較小的午夜前后。混凝土灌注過(guò)程中，要安排專人不斷地吊走放置在T構(gòu)合龍側(cè)的配重。施工結(jié)束時(shí)，應(yīng)吊走兩側(cè)的全部配重。卸除平衡重與灌注混凝土同步等量地進(jìn)行。合攏段混凝土的配合比設(shè)計(jì)要比普通段高一個(gè)等級(jí)，并摻入微量膨脹（UEA），加強(qiáng)振搗，以免新老混凝土的連接處產(chǎn)生裂縫。混凝土作業(yè)的結(jié)束時(shí)間根據(jù)天氣情況，安排在氣溫回升之前。混凝土注完畢后，在頂面覆蓋厚層草袋；在合龍段箱體內(nèi)外及前后佃范圍內(nèi)，曲專人不停地撒水養(yǎng)護(hù)。澆注完砼后應(yīng)及時(shí)養(yǎng)生。低溫時(shí)（低于＋5℃）需要采取保溫措施，當(dāng)溫度高于＋5℃時(shí)需要采取降溫措施，專人在梁頂、梁側(cè)面及梁內(nèi)灑水降溫，減少非線性溫差引起的梁體收縮及次內(nèi)力。待合龍段混凝土齡期達(dá)到3天且強(qiáng)度達(dá)到90％的設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，按圖：要求張拉頂?shù)装蹇v向合龍束和豎向預(yù)應(yīng)力筋并壓漿，張拉前，先解除體夕㈠缶時(shí)水平支撐，以消除體外水平支撐對(duì)預(yù)應(yīng)力張拉效果的影響。張拉的一般順序?yàn)椋合鹊装迨箜敯鍠|，先長(zhǎng)束后短束，頂?shù)装褰诲e(cuò)進(jìn)行將合龍束補(bǔ)拉到設(shè)計(jì)噸位。f、邊跨合攏段施工時(shí)，保留合攏用的掛籃外側(cè)模后拆除掛籃的其他部分，安裝但不固定合攏段底模及外側(cè)模板，將其對(duì)稱支撐在懸臂端和邊跨現(xiàn)澆段上，然后將現(xiàn)澆段和T構(gòu)上梁上的雜物清理干凈，將梁上的施工必需的機(jī)具放置在0#塊上，接著將T構(gòu)上的所有觀測(cè)點(diǎn)精確測(cè)量一遍；比較邊跨合攏段兩側(cè)兩個(gè)梁段的頂面高程，如果其高差Δ<15mm則繼續(xù)下步施工，若高差Δ>15mm則根據(jù)計(jì)算軟件計(jì)算確定使Δ<15mm的辦法，按照計(jì)算使用配重，將水箱或砂袋放置在梁上的指定位置，再進(jìn)行合攏施工。

h、在T構(gòu)的兩端分別吊裝平衡重（為合攏段重量的一半即24.37t）

i、固定底模及側(cè)模位置后，臨時(shí)鎖定相鄰段落節(jié)段。使用型鋼作為鎖定材料。m、合攏完畢混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后拆除內(nèi)外模板和體外臨時(shí)支撐。然后將邊跨合龍段預(yù)應(yīng)力束張拉前后各測(cè)量一次該合龍段T構(gòu)上各觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，留待中跨合龍段施工時(shí)使用。2.9.2、中跨合攏段施工

中跨合攏段長(zhǎng)度2m采用吊架施工，即把吊架懸掛在已澆筑成型的兩個(gè)箱梁的端頭上進(jìn)行施工。施工步驟為：制作吊架后，設(shè)置平衡重和剛性骨架，支模，綁扎鋼筋，安放預(yù)應(yīng)力管道，然后選擇時(shí)間澆筑砼，同時(shí)分級(jí)卸掉平衡重，最后張拉預(yù)應(yīng)力束、壓漿封錨。

2.10.2.1為保證合攏段砼的質(zhì)量，采取下列措施：

ａ.為防止?jié)仓缰?米合攏段砼時(shí)，箱梁兩懸臂端的錯(cuò)動(dòng)變形破壞新老砼的結(jié)合，采取在兩懸臂端分別臨時(shí)壓重的措施，在澆筑合攏段時(shí)根據(jù)混凝土施工速度分次卸除。

ｂ.為防止砼澆筑前后，砼從初凝至達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度80％期間，梁體受溫度反復(fù)變化和日照不均等因素影響，在結(jié)構(gòu)中引起變形和次內(nèi)力，為使兩懸臂端在施工時(shí)即為設(shè)計(jì)時(shí)的應(yīng)力及應(yīng)變狀態(tài)，應(yīng)予以臨時(shí)固定。此時(shí)應(yīng)設(shè)置固定懸臂端的內(nèi)外剛性支撐，此剛性支撐的應(yīng)經(jīng)過(guò)計(jì)算確定合適的材料，以減小這些影響，在澆筑合攏段前夕的較低氣溫下，在兩合攏懸臂端的預(yù)埋鋼件上加焊4組鋼構(gòu)件，臨時(shí)鎖住，并張拉一組臨時(shí)鋼束形成能夠抗拉壓的臨時(shí)剛性連接，臨時(shí)鎖定相鄰段的混凝土，以保護(hù)合攏段砼的澆筑和結(jié)硬。

c、合攏狀態(tài)時(shí)的施工荷載及其他情況應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，此時(shí)除加壓等物體外應(yīng)將施工機(jī)具等全部清除或移至0#塊頂部，保證應(yīng)力狀態(tài)與設(shè)計(jì)相符。使用計(jì)算機(jī)計(jì)算應(yīng)力及撓度，比較中跨合龍段兩側(cè)兩個(gè)梁段的頂面高程，如果其高差△《15mm，則繼續(xù)進(jìn)行下步施工；如果△>15mm，則運(yùn)行線形控制軟件，計(jì)算使△《15mm的配重方法和要求。然后把水箱或砂袋按要求重量放在梁上指定位置，達(dá)到要求后，再進(jìn)行合龍段施工。在應(yīng)力與設(shè)計(jì)相近的情況下臨時(shí)鎖定梁端，若變形與設(shè)計(jì)有偏差將運(yùn)行計(jì)算軟件，確定糾偏值，采取措施達(dá)到上述目標(biāo)。d、合攏段混凝土宜在處于年平均氣溫狀態(tài)下的日期中的較低溫度時(shí)澆筑，一般在凌晨進(jìn)行，使混凝土在強(qiáng)度增長(zhǎng)時(shí)剛好處于氣溫回升時(shí)為宜。同時(shí)該合攏段混凝土的標(biāo)號(hào)應(yīng)高于設(shè)計(jì)一個(gè)標(biāo)號(hào)以便于及早張拉。

e、預(yù)應(yīng)力束張拉完成后采取真空輔助壓漿的施工工藝確保壓漿質(zhì)量，使其密實(shí)； f、第二合龍段(中跨合龍段)施工時(shí)，保留合龍用的一套掛籃底模和側(cè)模后，拆除兩套掛籃的其余部分。安裝但不固定合龍段底模板和外側(cè)模板，將其對(duì)稱支撐在兩邊T構(gòu)的懸臂端上。然后將T構(gòu)梁面上的雜物清除干凈，將梁上施工必須的施工機(jī)具放置在指定位置(0號(hào)段土)。接著將T構(gòu)土所有觀測(cè)點(diǎn)的高程精確測(cè)量一遍。

g、在兩個(gè)T構(gòu)靠中跨的懸臂端分別吊裝平衡重(每端重量為合龍段重量的一半即24．37t)。

h、全橋合龍后，梁體從靜定結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)槌o定結(jié)構(gòu)，由于張拉鋼絞線張拉和混凝土長(zhǎng)期收縮、徐變等因素的影響，墩頂將發(fā)生縱向水平位移，從而產(chǎn)生對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)不利的附加內(nèi)力。為減小和避免這種附加內(nèi)力的影響，在活動(dòng)支座處通過(guò)設(shè)置預(yù)偏量來(lái)平衡；在墩梁固結(jié)處，在合龍段鋼筋和合攏支架與模板鎖定前在合龍段梁端間施加水平推力使墩頂預(yù)偏，以抵消墩頂以后將要發(fā)生的縱向水平位移。鑒于該原因，在吊裝完平衡重、安裝臨時(shí)支撐前，應(yīng)首先在中跨合攏段處用千斤頂對(duì)兩側(cè)的T構(gòu)進(jìn)行對(duì)頂，頂粱時(shí)也需選在日最低氣溫時(shí)進(jìn)行。頂梁的頂力將由設(shè)計(jì)方提供，經(jīng)計(jì)算后提供設(shè)計(jì)方審核。

i、同樣，為防止T構(gòu)因熱脹冷縮而對(duì)合龍段混凝土產(chǎn)生不利影響，在灌注混凝土前，選擇氣溫最低的時(shí)間，按設(shè)計(jì)的位置和數(shù)量焊接型鋼支撐(水平支撐)，并張拉部分頂板和底板合攏束(每束張拉力未定無(wú)圖)，從而將中跨現(xiàn)澆段兩邊的兩個(gè)T構(gòu)臨時(shí)鎖定、連成一體。m、固定合龍段底模板和外側(cè)模板。

n、綁扎底腹板鋼筋、安裝底腹板波紋管，立合龍段內(nèi)模，綁扎頂板鋼筋和波紋管等，做好灌注混凝土前的一切準(zhǔn)備工作。

8、將邊跨合龍段的混凝土灌注時(shí)間選在一天中氣溫較低(20℃左右)、溫差變化比較小的午夜前后。混凝土灌注過(guò)程中，要等量同步地逐漸卸除合龍段兩邊的平衡重。合攏段混凝土的配合比設(shè)計(jì)要比普通段高一個(gè)等級(jí)，并摻入微量膨脹劑，加強(qiáng)振搗，以免新老混凝土的連接處產(chǎn)生裂縫。混凝土作業(yè)結(jié)束時(shí)間要根據(jù)天氣情況，安排在氣溫回升之前?；炷凉嘧⑼戤吅?，在頂面覆蓋厚層草袋；在合攏段箱體內(nèi)外及前后1m范圍內(nèi)，由專人不停地撒水養(yǎng)護(hù)。

o、待合龍段混凝土齡期達(dá)到3天且強(qiáng)度達(dá)到90％的設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，按圖紙要求張拉頂?shù)装蹇v向合龍束和豎向預(yù)應(yīng)力筋并壓漿，張拉前，先解除體外臨時(shí)水平支撐，以消除體外水平支撐對(duì)預(yù)應(yīng)力張拉效果的影響。張拉的一般順序?yàn)椋合鹊装迨箜敯鍠|，先長(zhǎng)束后短束，頂?shù)装褰诲e(cuò)進(jìn)行，將合龍束補(bǔ)拉到設(shè)計(jì)噸位。p、拆除合攏段內(nèi)外模板和中跨合攏段體外臨時(shí)支撐。2.9.3、合攏段施工中的其它事項(xiàng)

①、為減少額外工作，合攏段的外模、底模和內(nèi)模均可由掛籃模板改制而成，底模及外模的安裝加固方法與掛籃模板相同。

②、每個(gè)合攏段都設(shè)4個(gè)體外支撐(頂板2個(gè)，底板2個(gè))，一般用型鋼，其型號(hào)根據(jù)受力計(jì)算確定。頂板支撐的布置要考慮避免與豎向預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生沖突。安裝支撐時(shí)，先將其一端焊牢，另一端加楔稍稍打緊，待合攏段的臨時(shí)鋼絞線束張拉前再將楔子打緊，并在楔子與支撐、楔子與預(yù)埋鋼板間施以點(diǎn)焊。焊接支撐時(shí)，要采取溫控措施，避免燒傷混凝土。

③、合攏段混凝土灌注完成后養(yǎng)生期間，要做好合龍段的降溫工作。常用的降溫措施有：梁頂面灑水降溫，梁側(cè)噴水降溫，箱梁內(nèi)灑水及通風(fēng)降溫。④、混凝土達(dá)到強(qiáng)度后盡快進(jìn)行合龍段預(yù)應(yīng)力束的張拉。

⑤、若合攏時(shí)的氣溫與設(shè)計(jì)相差較大，要提前與設(shè)計(jì)單位聯(lián)系確定方案。2.10 預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿：

2.10.1縱向預(yù)應(yīng)力張拉:本橋所有縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉按照左右對(duì)稱，先下后上，先縱后橫的原則進(jìn)行，為減少混凝土的收縮徐變對(duì)預(yù)應(yīng)力的不利影響，避免由于混凝土收縮徐變過(guò)大造成永存預(yù)應(yīng)力不滿足設(shè)計(jì)要求，需要采取混凝土強(qiáng)度、齡期雙控指標(biāo)，在混凝土施工后3天且強(qiáng)度達(dá)到90%以上時(shí)方能張拉。張拉步驟為： 初始張拉力張拉檢查油路的可靠性，安裝正確后，開(kāi)動(dòng)油泵向張拉油缸緩慢進(jìn)油，使鋼絞線略為拉緊后調(diào)整千斤頂位置，使其中心與預(yù)應(yīng)力管道軸線一致，以保證鋼絞線的自由伸長(zhǎng)，減少摩阻，同時(shí)調(diào)整夾片使其夾緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對(duì)稱加載到初始張拉力后停止加油，測(cè)量并記錄鋼絞線初始伸長(zhǎng)量，完成上述操作后繼續(xù)加載至控制張拉力，量測(cè)實(shí)際伸長(zhǎng)量并與計(jì)算伸長(zhǎng)量相比較。由于張拉力設(shè)計(jì)值較大，因此初始張拉力取值為25%σK。

預(yù)應(yīng)力張拉前對(duì)預(yù)應(yīng)力千斤頂及配套設(shè)備進(jìn)行標(biāo)定采，用ZB4-500型油泵配合液壓千斤頂進(jìn)行，采取雙控法控制，即在張拉力滿足設(shè)計(jì)要求的情況下，預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)量與設(shè)計(jì)計(jì)算伸長(zhǎng)量之差在±6%，（應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋在千斤頂內(nèi)的長(zhǎng)度）張拉前需要對(duì)千斤頂及配套油泵進(jìn)行檢校標(biāo)定，可以采取壓力機(jī)反壓千斤頂?shù)姆椒ǖ珘毫C(jī)的精度應(yīng)為一級(jí)精度，確定千斤頂壓力與液壓油泵油壓間的關(guān)系，同時(shí)預(yù)應(yīng)力筋的伸長(zhǎng)量計(jì)算應(yīng)準(zhǔn)確無(wú)誤，預(yù)應(yīng)力筋彈性模量、截面積等技術(shù)指標(biāo)取值準(zhǔn)確，取用檢驗(yàn)單位提供的數(shù)據(jù)。張拉按照設(shè)計(jì)圖紙的順序進(jìn)行，或按照規(guī)范規(guī)定的先下后上，先中間后兩邊的順序，先張拉縱向預(yù)應(yīng)力束，再?gòu)埨瓩M向預(yù)應(yīng)力束及豎向預(yù)應(yīng)力筋。張拉應(yīng)準(zhǔn)確，準(zhǔn)確預(yù)估預(yù)應(yīng)力管道的摩阻力，使預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

張拉作業(yè)。按照兩端張拉并錨固結(jié)的方法進(jìn)行。所有縱向預(yù)應(yīng)力束張拉均按“左右對(duì)稱、兩端同時(shí)”的原則進(jìn)行，下列說(shuō)明就是建立在此基礎(chǔ)上的。由于張拉是一項(xiàng)非常重要的工作，因此在施工時(shí)要做好安排，張拉施工時(shí)需注意：

1、為保證預(yù)應(yīng)力的準(zhǔn)確，對(duì)張拉設(shè)備進(jìn)行定期和不定期的配套檢查和必須的。校正后需將千斤頂?shù)膶?shí)際張拉噸位和相應(yīng)的壓力表讀數(shù)關(guān)系制成圖表，以便于查找使用。在下列情況下應(yīng)對(duì)千斤頂和油泵進(jìn)行配套檢驗(yàn)：設(shè)備標(biāo)定期已到；千斤頂或油泵發(fā)生故障修理后；儀表受碰撞；張拉100次后；鋼絞線伸長(zhǎng)量出現(xiàn)系統(tǒng)偏差等。千斤頂加載和卸載時(shí)要做到平穩(wěn)、均勻、緩慢、無(wú)沖擊。千斤頂在加載過(guò)程中如混入氣體，在空載下將千斤頂油缸往返二至三次即可排出空氣，保證千斤頂運(yùn)行平穩(wěn)。

2、張拉作業(yè)中，梁的兩端要隨時(shí)保持聯(lián)系。發(fā)生異常現(xiàn)象時(shí)應(yīng)及時(shí)停止，找出原因，及時(shí)處理。張拉順序?yàn)椋合雀拱搴箜敯?，先下后上，左右?duì)稱。

3、張拉作業(yè)中，要對(duì)鋼絞線束的兩端同步施加預(yù)應(yīng)力，因此兩端伸長(zhǎng)量應(yīng)基本相等。若兩端的伸長(zhǎng)量相差較大時(shí)，應(yīng)查找原因，糾正后再進(jìn)行作業(yè)。

4、張拉作業(yè)中，兩端危險(xiǎn)區(qū)內(nèi)不許有人，并立牌警示。

5、張拉過(guò)程中，要有專人填寫(xiě)張拉記錄，同時(shí)張拉作業(yè)需安排專人負(fù)責(zé)指揮。

6、當(dāng)氣溫下降到+5℃以下時(shí)，禁止進(jìn)行張拉作業(yè)，以免因低溫而使鋼在夾片處發(fā)生脆斷。

7、張拉時(shí)的混凝土強(qiáng)度不得低于圖紙規(guī)定的90%R設(shè)計(jì)和7天齡期。

8、張拉中，要控制千斤頂工作行程在最大允許行程以內(nèi)。

9、張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，要檢查是否有斷絲，以及工具每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說(shuō)明有滑絲。若有斷絲、滑絲出現(xiàn)，須視具體問(wèn)題采取相應(yīng)的解決措施后，才能進(jìn)行下一道工序。

10、預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢后，嚴(yán)禁撞擊錨頭。多余的鋼絞線應(yīng)用切割砂輪機(jī)割，切割后剩下的長(zhǎng)度L>3cm。

11、定期或不定期地更換油泵、千斤頂上的易損件和液壓油，保證機(jī)械在需要的時(shí)候能夠正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

12、張拉現(xiàn)場(chǎng)須有明顯標(biāo)志，與該工作無(wú)關(guān)的人員嚴(yán)禁入內(nèi)；張拉或退楔時(shí)，千斤頂及錨具后面不得站人，以防預(yù)應(yīng)力筋拉斷或夾片飛出傷人；油泵運(yùn)轉(zhuǎn)有異常情況時(shí)，要立即停機(jī)檢查。在測(cè)量伸長(zhǎng)量時(shí)，要停止開(kāi)動(dòng)油泵。

13、具體張拉操作順序?yàn)椋?/p>

A、初試張拉力，張拉檢查油管路連接可靠、安裝正確后，開(kāi)動(dòng)油泵向油缸緩慢進(jìn)油，使鋼鉸線略為拉緊后隨時(shí)調(diào)整千斤頂位置，使其中心遁軸線方向基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長(zhǎng)，減少摩阻。同時(shí)調(diào)整夾片使之卡緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端千斤頂常速度對(duì)稱加載到初始張拉力后停止進(jìn)油加載，測(cè)量并記錄鋼鉸線初長(zhǎng)量。完成如上操作后，繼續(xù)向千斤頂進(jìn)油加載，直至達(dá)到控制張拉初始張拉力取控制張拉力的25％。B、控制張拉力張拉

鋼鉸線達(dá)到控制張拉力時(shí)，不關(guān)閉油泵，而繼續(xù)保持油壓2分鐘，以補(bǔ)償鋼鉸線的松弛所造成的張拉力損失，并檢驗(yàn)張拉結(jié)果。然后測(cè)量并記錄控制張拉力下的鋼鉸線伸長(zhǎng)量。鋼鉸線束實(shí)際伸長(zhǎng)量的量測(cè)有如下兩種方法：

①：在相應(yīng)張拉力下量取與之對(duì)應(yīng)的千斤頂油缸伸長(zhǎng)量。將每個(gè)初張拉力和終張拉力下對(duì)應(yīng)的千斤頂油缸伸長(zhǎng)量的差值，作為本次鋼鉸線的實(shí)際伸長(zhǎng)量。則各個(gè)張拉循環(huán)的實(shí)際伸長(zhǎng)量之和，也即為鋼鉸線初始張拉力至控制 張拉力之間的實(shí)際伸長(zhǎng)量。

②：開(kāi)始張拉前，將本束所有鋼鉸線尾端切割成一個(gè)平面或采用有較大色差較大的顏料標(biāo)注出一個(gè)平面。在任一張拉力下量測(cè)伸長(zhǎng)量平面至喇叭口端面之間的距離。將每個(gè)張拉循環(huán)中初張拉力和終對(duì)應(yīng)的量測(cè)值的差值，作為本張拉循環(huán)中鋼鉸線束的實(shí)際伸長(zhǎng)量。張拉循環(huán)的實(shí)際伸長(zhǎng)量之和，即為該束鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力的實(shí)際伸長(zhǎng)量，與鋼鉸線束實(shí)際伸長(zhǎng)量的計(jì)算互為校核。鋼絞線束實(shí)際伸長(zhǎng)量△L的計(jì)算公式為：△L=ΣΔL1+ΣΔL2其中ΔL1：初始張拉力至控制張拉力間的鋼鉸線束實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)量。ΔL2：為初始張拉力下的鋼鉸線束伸長(zhǎng)量，其值通過(guò)計(jì)算得出。

鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長(zhǎng)值雙控法，即在張拉力達(dá)到設(shè)計(jì)要求際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值之間的誤差若在±6％之間，即表明本束張拉合格。否則，若張拉力雖已達(dá)到設(shè)計(jì)要求，但實(shí)際伸長(zhǎng)值與理值之間的誤差超標(biāo)，則應(yīng)暫停施工，在分析原因并處理后，繼續(xù)張拉直至達(dá)到設(shè)計(jì)應(yīng)力。當(dāng)出現(xiàn)伸長(zhǎng)量超標(biāo)時(shí)應(yīng)從如下方面入手分析：①、張拉設(shè)備的可靠性即千斤頂與油泵的標(biāo)定是否準(zhǔn)確；②、彈性模量計(jì)算值與實(shí)際值的偏離，③、伸長(zhǎng)量量測(cè)方面的原因，④、計(jì)算方面的原因如未考慮千斤頂內(nèi)的鋼鉸線伸長(zhǎng)值等。⑤、孔道對(duì)鋼絞線的摩阻系數(shù)預(yù)計(jì)準(zhǔn)確度，一般來(lái)講，伸長(zhǎng)量超標(biāo)總是能夠找到原因的。③、滑絲和斷絲的判斷

張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，目視檢查斷絲情況：仔細(xì)察看工具處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說(shuō)明有滑絲；察看本鋼鉸線尾端張拉前標(biāo)注的平面是否平齊，若不平齊則說(shuō)明有滑絲。

④、滑絲處理：在張拉過(guò)程中，多種原因都可能引起預(yù)應(yīng)力筋滑絲和斷絲，使預(yù)應(yīng)力受力不均，甚至使構(gòu)件不能建立足夠的預(yù)應(yīng)力，從而影響橋梁的使用壽命，因此需要限制預(yù)應(yīng)力筋的滑絲和斷絲數(shù)量。當(dāng)滑絲和斷絲數(shù)量在規(guī)范內(nèi)時(shí)，不需特別處理，即可進(jìn)入下道工序；當(dāng)滑絲和斷絲數(shù)量過(guò)規(guī)范允許范圍時(shí)，則需對(duì)其處理。斷絲處理的常用方法有：

a、提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補(bǔ)償。但最大超張拉力不得超鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的78％；b、換束，重新張拉或啟用備用束。在發(fā)生斷絲問(wèn)題時(shí)，具體采用何種方式，需與設(shè)計(jì)、監(jiān)理單位協(xié)商后確定。具體操作為：

把專用卸荷座支承在錨具上，用專用千斤頂張拉發(fā)生滑絲的鋼絞線，至將其既有夾片取出，換土新夾片，然后用該千斤頂重新張拉至設(shè)計(jì)張，力并頂壓楔緊夾片即可。如遇兩根以上的嚴(yán)重滑絲或在滑絲過(guò)程中鋼絞線受到了嚴(yán)重?fù)p傷，則將該錨具上的所有鋼絞線全部卸荷、更換該束的全部鋼絞線后，重新張，并頂壓楔緊夾片。退出夾片、放松鋼絞線時(shí)，首先將千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一后，在滑絲鋼絞線的一端把專用千斤頂按張拉狀態(tài)裝在單根鋼絞線上。鋼絞線受力伸長(zhǎng)時(shí)，夾片稍被帶出。這時(shí)立即用改錐或鋼釬卡住夾片螺，(鋼釬可用鋼絲打制成，長(zhǎng)20—30cm)。然后油缸緩慢回油，鋼絞線縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絲同時(shí)內(nèi)縮。主缸再次進(jìn)油，張拉鋼絞夾片又被帶出，再用鋼釬卡住夾片后使主缸回油。如此反復(fù)進(jìn)行，直至退出為止。然后根據(jù)滑絲情況，決定是更換夾片或是抽出鋼絞線束更換新束。C、錨固鋼絞線

持荷2min油表讀數(shù)無(wú)明顯下降時(shí)即可關(guān)閉油泵進(jìn)油閥，打開(kāi)油泵回油，油缸退回，則工作錨自動(dòng)錨固鋼絞線。錨固時(shí)先錨固一端，待該端錨成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼鉸線無(wú)滑絲和斷絲后，將另一端補(bǔ)足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、錨及千斤頂，同樣觀察鋼鉸線有無(wú)滑絲和斷絲現(xiàn)象。當(dāng)鋼絞線長(zhǎng)度較長(zhǎng)而千斤頂油缸長(zhǎng)度較短，一次張拉不能到位，則需多次張拉循環(huán)。操作方法和步驟與上述方法和步驟相同，只是，一循環(huán)的錨固拉力作為本次循環(huán)的初始拉力。如此循直至達(dá)到最終的控制張拉力。若一切正常，則接著進(jìn)行下一步工作。D、封錨、壓漿

如一切正常，則用快硬水泥或砂漿封堵錨具端頭，2.10.2、懸灌梁縱向預(yù)應(yīng)力筋管道壓漿

由于壓漿質(zhì)量對(duì)整個(gè)預(yù)應(yīng)力體系的建立至關(guān)重要，針對(duì)以往傳統(tǒng)壓漿工藝出現(xiàn)的壓漿不飽滿、預(yù)應(yīng)力筋容易銹蝕導(dǎo)致橋梁使用的耐久性出現(xiàn)問(wèn)題，我們擬對(duì)叉河大橋的預(yù)應(yīng)力孔道壓漿采??；A、真空輔助壓漿方案；B普通壓漿方案。真空輔助壓漿的施工設(shè)備、工藝壓漿施工，以保證壓漿的質(zhì)量。施工工藝為： ①、準(zhǔn)備，所有的進(jìn)漿口、吸氣孔安置閥門，組裝真空設(shè)備和壓漿設(shè)備，清理孔道內(nèi)的水及雜物；

②、打開(kāi)孔道的抽真空端閥門，關(guān)閉其他閥門，開(kāi)啟真空閥門抽取孔道內(nèi)的空氣。使孔道內(nèi)處于80%的真空狀態(tài)，使孔道的水蒸發(fā)為水氣。③、在負(fù)壓力下，壓漿泵將漿體壓入孔道。

④、按次序關(guān)閉抽氣端的閥門，分別打開(kāi)蓋帽的排氣孔，在正壓力下分別進(jìn)行排漿，然后關(guān)閉其他排氣孔；

⑤、孔道加壓至0.4Mpa，關(guān)閉進(jìn)漿口閥門之前保壓一段時(shí)間，結(jié)束。在普通壓漿方案中，孔道壓漿有如下主要工作：(1)、孔道壓漿前的準(zhǔn)備工作

①、水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據(jù)孔道形式、壓漿方法、壓漿設(shè)備等因素通過(guò)試驗(yàn)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，本橋孔道壓漿用水泥漿的配合比擬采用如下指標(biāo)： l、水灰比0.35~0.4，并摻適量減水劑和不含氯鹽的膨脹劑(UEA)。

2、水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥標(biāo)號(hào)為P.O42.5普硅水泥。

3、水泥漿的28天強(qiáng)度不低于C40級(jí)。

4、泌水率最大不超過(guò)3％，拌和后3h的泌水率不超過(guò)2％，24h后泌水全部被漿體吸收；流動(dòng)度為16s左右，具體值需根據(jù)季節(jié)和溫度作適當(dāng)調(diào)整

5、膨脹率。膨脹劑的摻量經(jīng)試驗(yàn)確定，摻入膨脹劑后水泥漿的自由膨脹率控制在2％左右。

施工時(shí)要沖洗管道后再用空壓機(jī)吹去孔內(nèi)積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機(jī)內(nèi)按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑的順序。拌合時(shí)間不能低于 2min，拌好的灰漿過(guò)篩后存放于儲(chǔ)漿桶內(nèi)。儲(chǔ)漿桶要不停地低速攪拌并保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓漿能一次連續(xù)完成。水泥漿自壓漿到完到壓入管道的時(shí)間不得超過(guò)40分鐘。

②、切割錨外多余鋼絞線。使用砂輪機(jī)切割，切割后的余留長(zhǎng)度不低于 ③、封錨。錨具外面的預(yù)應(yīng)力筋間隙和壓漿管用無(wú)收縮快硬性水泥封堵.④、沖洗孔道?？椎涝趬簼{前用壓力水沖洗，以排除孔內(nèi)無(wú)雜物、暢通。(2)、孔道壓漿施工程序：在做好上述準(zhǔn)備工作后，即可進(jìn)行壓漿作業(yè)。其作業(yè)程序?yàn)椋?/p>

①、攪拌水泥漿，使其流動(dòng)度等性能達(dá)到技術(shù)要求。

②、啟動(dòng)壓漿泵，當(dāng)壓漿泵輸出的漿體無(wú)自由水并達(dá)到要求稠度時(shí)，將漿泵土的輸送管連接到喇叭的進(jìn)漿管上，開(kāi)始?jí)簼{。

③、壓漿過(guò)程中，壓漿泵保持連續(xù)工作。當(dāng)水泥漿從排漿(氣)管順暢出，且稠度與灌入的漿體相當(dāng)時(shí)，關(guān)閉排漿(氣)管。勁關(guān)閉排漿(氣)管的時(shí)侯，壓漿泵繼續(xù)工作，直至壓力達(dá)到0.7MPa，壓漿泵停機(jī)，持壓2分鐘。

④、在持壓2分鐘的過(guò)程中，若漿體壓力無(wú)明顯下降，則關(guān)閉進(jìn)漿管。萑漿；在持壓2分鐘的過(guò)程中，若漿體壓力有明顯的下降，則在查找后決定是繼續(xù)持壓或是沖洗管道、處理問(wèn)題后重新壓漿。⑤、壓漿泵回壓至零。

⑥、拆卸外接管路、閥門及附件。⑦、清洗干凈所有沾上水泥漿的設(shè)備。

⑧、壓漿后根據(jù)氣溫情況，在漿體初凝時(shí)卸下進(jìn)漿管和排漿(氣)管，沖洗干凈。（3）、壓漿注意事項(xiàng)

①在波紋管每個(gè)波峰的最高點(diǎn)設(shè)一排氣管兼壓漿管以土。壓漿泵輸漿管應(yīng)選用抗壓能力10Mpa以上的抗高壓橡膠管，輸漿管連接件之間的連接要牢固可靠。水泥漿進(jìn)入灌漿泵之前應(yīng)通過(guò)1—l5mm的篩網(wǎng)過(guò)濾。

②、攪拌后的水泥漿要做流動(dòng)度試驗(yàn)，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果作必要的調(diào)整，以壓漿的順利。

③、灌漿要在灰漿流動(dòng)性下降前(約40min左右)進(jìn)行。同一根管道的要一次連續(xù)進(jìn)行，出現(xiàn)意外情況中斷時(shí)，應(yīng)立即用高壓水沖洗干凈理好后，再重新壓漿。④、在現(xiàn)場(chǎng)做好灌漿孔數(shù)和位置及水泥漿配合比的記錄，以防漏壓。壓漿時(shí)必須采取壓漿過(guò)后再穩(wěn)壓3—5分鐘的辦法以增加漿體的密實(shí)度，保證預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)要求，減少應(yīng)力損失。(4)、封端

對(duì)懸灌過(guò)程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一混凝土內(nèi)作為封端，因而對(duì)腹板束和頂板束不再另外封端。而對(duì)合龍頂板束和底板束，由于錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工和要求如下：

①、孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，并將端面混凝土鑿毛。②、綁扎端部鋼筋網(wǎng)，并將鋼筋網(wǎng)焊在端面預(yù)留鋼筋上。

2.10.3、豎向預(yù)應(yīng)力張拉：豎向預(yù)應(yīng)力筋采用精軋粗螺紋鋼筋，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為，彈性模量2×105Mpa，采取同一梁段兩端對(duì)稱張拉的方案，具體操作為：清理錨墊板，在錨墊板上做伸長(zhǎng)量的標(biāo)記點(diǎn)并量取從粗鋼筋頭至錨墊板標(biāo)記點(diǎn)之間的豎向距離δ1作為計(jì)算伸長(zhǎng)量的初始值→安裝工作螺帽→安裝千斤頂→安裝聯(lián)結(jié)器與張拉桿→安裝工具螺帽→初張拉至控制張拉力的10%→張拉至控制張拉力P→持荷2min→旋緊螺帽→卸去千斤頂及其他附件→1-2天后再次張拉至控制應(yīng)力并旋緊工作螺帽→量取從許鋼筋頭至錨墊板上標(biāo)記點(diǎn)的豎向距離δ2為計(jì)算伸長(zhǎng)量終值→計(jì)算實(shí)際伸長(zhǎng)量Δ=δ2-δ1，將該值與理論計(jì)算值比較若誤差在±6%內(nèi)則在24h內(nèi)完成壓漿，若誤差超出±6%則分析處理。

注意事項(xiàng)為:

1、除橫隔板處的豎向預(yù)應(yīng)力筋使用聯(lián)結(jié)器接長(zhǎng)外，其他原則為通長(zhǎng)束，不能接長(zhǎng)。

2、張拉時(shí)調(diào)整千斤頂位置，使千斤頂中心與粗鋼筋中心在同一直線上。

3、張拉后要用加力桿旋緊螺帽，確保錨固力足夠。

4、每束及每輪張拉完成后作出標(biāo)記防止漏張拉及壓漿。5伸長(zhǎng)量量測(cè)以粗鋼筋頭至錨墊板上的固定點(diǎn)的豎向距離為準(zhǔn)

6、張拉時(shí)每段梁的橫向應(yīng)保持對(duì)稱

7、每節(jié)段懸臂尾部的一組豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時(shí)張拉，以使預(yù)應(yīng)力在混凝土接縫的兩端均能發(fā)揮作用。

8、在擰緊螺帽時(shí)要停止開(kāi)動(dòng)油泵。

9、聯(lián)結(jié)器的兩端聯(lián)結(jié)的粗鋼筋長(zhǎng)度要保持相等并等于聯(lián)結(jié)器長(zhǎng)度的一半，避免長(zhǎng)度不一導(dǎo)致過(guò)短的一側(cè)粗鋼筋滑脫失錨。

10、工具錨一定要用雙螺帽。2.11、橋面系及附屬工程施工

(1)、橋面鋪裝施工：橋面鋪裝前先用高壓水沖洗干凈，然后測(cè)量橋面高程，布設(shè)橋面鋼筋，準(zhǔn)備橋面砼鋪裝。鋪裝時(shí)要在規(guī)范允許溫度內(nèi)施工。橋面鋪裝按設(shè)計(jì)要求分聯(lián)施工，每聯(lián)一次鋪完。澆筑時(shí)嚴(yán)格控制標(biāo)高，并在橋梁全寬范圍內(nèi)同時(shí)攤鋪。砼由機(jī)械攤鋪、人工配合，振動(dòng)梁壓實(shí)，整平板整平，真空吸水后鏝平，并做好二次收漿及橋面拉毛工作。橋面鋪裝時(shí)，先預(yù)留伸縮縫處預(yù)留槽，待橋面砼現(xiàn)澆施工完成后，再施工伸縮縫； 砼橋面鋪裝完成后，立即覆蓋養(yǎng)護(hù)。橋面鋪裝砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，施做防水層，以便鋪裝瀝青砼面層。

(2)、砼防撞護(hù)欄：采用現(xiàn)澆，模板采用整體鋼模，模板要有足夠的強(qiáng)度[和光滑的表面，以保證砼表面光潔、棱角分明。防撞護(hù)欄模板內(nèi)側(cè)若用砂漿塞縫，拆模后必須全部挫除干凈。在墩頂護(hù)欄處必須伸縮縫隙。

(3)橋頭搭板施工：搭板采用現(xiàn)澆，為防止靠近臺(tái)背的搭板和路基脫空，要采取有效措施嚴(yán)格控制臺(tái)背回填土的密實(shí)度。2.12、永久支座安裝：待施工圖下發(fā)后制定

第五篇：預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架拆除方案

廈門市××大道××××××××橋

預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁

支架拆除方案

廈門×××××項(xiàng)目部 二○一三年十月十五日

一、工程概況：

B匝道橋共設(shè)置4聯(lián)，采用［(3×30)+(30+45+30）+(3×30+25)+(25+30+25)］米,第一、三、四聯(lián)采用等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，第二聯(lián)采用變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁。C匝道橋共設(shè)置3聯(lián)，采用［(25+31+30+2×25)+(30+45+30）+(5×30)］米,第一、三聯(lián)采用等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，第二聯(lián)采用變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁。橋面全寬9.0m，箱梁底寬3.95m，懸臂長(zhǎng)2.2米，等截面箱梁梁高1.8m，變截面梁底面按Y=X2/525.3125米二次拋物線變化，支點(diǎn)處梁高2.6米，跨中及梁端的梁高為1.8米。

二、支架的結(jié)構(gòu)形式

現(xiàn)澆箱梁支架基本選用WDJ滿堂式碗扣支架，但后溪立交C匝道橋因現(xiàn)場(chǎng)存在排洪渠、地下管線、上跨馬路及地形高差影響等問(wèn)題，第5、6、7三跨設(shè)為貝雷支架，其中第7跨橫跨馬路設(shè)跨度為2*9米的工字鋼門洞支架，在對(duì)應(yīng)C匝道橋門洞支架的路段上，B匝道橋也設(shè)置了相同的跨馬路門洞支架。

碗扣式支架下部設(shè)可調(diào)底座調(diào)整橫桿各層標(biāo)高，上部設(shè)可調(diào)螺桿以調(diào)整底模標(biāo)高?？烧{(diào)螺桿上設(shè)縱向方木(12cm*12cm)，作為底模板的主肋，主肋上鋪橫向方木(10cm*10cm)，作為底模板的次肋。立桿步距120cm，立桿間距分60cm，90cm、120 cm三種，縱橫剪刀撐每隔4排設(shè)置一道，支架兩側(cè)立桿高于現(xiàn)澆箱梁頂面150cm，加兩道橫桿做為防護(hù)欄。立桿下面布設(shè)寬15cm、5cm厚的通長(zhǎng)木墊板，貝雷支架及門洞工字鋼支架的承重結(jié)構(gòu)主要由鋼筋混凝土基礎(chǔ)、Φ630mm鋼管支柱、雙400a工字鋼主橫梁、貝雷桁架（門洞為630工字鋼）等構(gòu)件組成。結(jié)構(gòu)傳力途徑為：模板－方木（或120工字鋼）－可調(diào)性木楔－貝雷片（或工字鋼）縱梁－工字鋼主橫梁－鋼管立柱－擴(kuò)大基礎(chǔ)－地基。

模板采用1.5cm厚酚醛復(fù)膜膠合板，板肋采用10×10cm方木。第5、6、7跨貝雷梁均由5組雙排單層普通型貝雷桁架組成。門洞支架中的主縱梁由10根630工字鋼組成。每排鋼管支柱共由5根Φ630mm鋼管組成。

三、支架拆除的工藝

（一）、WDJ碗扣式滿堂支架的拆除工藝

1、支架的拆除時(shí)間

支架拆除時(shí)間，應(yīng)按施工設(shè)計(jì)圖的要求，箱梁現(xiàn)澆混凝土強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)要求95%、預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經(jīng)過(guò)單位工程負(fù)責(zé)人、質(zhì)量自檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗(yàn)證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

為了避免在拆架過(guò)程中產(chǎn)生過(guò)大的的瞬時(shí)荷載，引起不應(yīng)有的混凝土裂縫，使梁體順利實(shí)現(xiàn)應(yīng)力轉(zhuǎn)換，在支架拆除前，首先要正確進(jìn)行支架的卸載，嚴(yán)格按照從跨中向支座依次循環(huán)松動(dòng)頂托螺桿，當(dāng)達(dá)到一定卸落量后，支架方可脫落梁體。

先拆除支撐在翼板上的支架，保證全梁翼板處于無(wú)支撐狀態(tài)，再松動(dòng)腹板的頂托螺桿，接下來(lái)松動(dòng)底板的頂托螺桿，人員分成兩組，從跨中向兩端同步松動(dòng)，使梁體均勻下落，分幾個(gè)循環(huán)卸完。卸落量開(kāi)始宜小，一次下8mm，以后逐漸增大。在縱向應(yīng)對(duì)稱均衡卸落，在橫向應(yīng)同時(shí)一起卸落。

在擬定卸落程序時(shí)應(yīng)注意以下事項(xiàng)：1）在卸落前應(yīng)畫(huà)好每次卸落量的標(biāo)記。2）卸載時(shí)應(yīng)均勻、緩慢、對(duì)稱進(jìn)行。3）多跨連續(xù)梁應(yīng)同時(shí)從跨中對(duì)稱卸載。

3、支架拆除的順序

拆架程序應(yīng)遵守由上而下，由跨中向兩邊，先翼板后底板，先支的后拆，后支的先拆的原則。拆架時(shí)要先拆欄桿、翼板、外伸梁支架，再拆除箱梁底板支架，從跨中對(duì)稱往兩邊拆。先拆模板、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，拆除剪刀撐時(shí)，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩頭扣，拆完后由中間的人負(fù)責(zé)往下傳遞鋼管。并按一步一清原則依次進(jìn)行，要禁止上下層同時(shí)進(jìn)行拆除工作。整個(gè)拆架過(guò)程中必須有技術(shù)人員跟班指揮與檢查。

4、支架桿件的搬運(yùn)落地

拆除時(shí)要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開(kāi)與另一人有關(guān)的結(jié)扣時(shí)，應(yīng)先通知對(duì)方，以防墜落。架上作業(yè)人員應(yīng)作好分工和配合，傳遞桿件時(shí)應(yīng)掌握重心，平穩(wěn)傳遞。

所有桿件和扣件在拆除時(shí)應(yīng)分離，不準(zhǔn)在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。模板、鋼管，應(yīng)自外向里豎立搬運(yùn)，防止物件直接從高處墜落傷人。拆除后的模板、方木及支架鋼管等物件時(shí)，嚴(yán)禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面，或通過(guò)其他施工人員手中平穩(wěn)傳遞至地面。

拆除的材料應(yīng)堆放在一定的地點(diǎn)，分類妥善存放。

（二）、貝雷支架、工字鋼支架的拆除工藝

1、支架的拆除時(shí)間

支架拆除時(shí)間，與滿堂式支架相同，在箱梁現(xiàn)澆混凝土強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)要求95%、預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經(jīng)過(guò)單位工程負(fù)責(zé)人、質(zhì)量自檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗(yàn)證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

先拆除支撐在翼板上的支架，保證整聯(lián)翼板處于無(wú)支撐狀態(tài)，當(dāng)翼板支架拆除后，方可拆除箱梁底部支架上的可調(diào)性木楔，嚴(yán)格按照從跨中向支座依次卸落，使梁體順利實(shí)現(xiàn)應(yīng)力轉(zhuǎn)換。

卸落木楔采用先松動(dòng)后拆除的方法，從跨中向兩端同步松動(dòng)，松動(dòng)量開(kāi)始宜小，以后逐漸增大，使梁體均勻下落，在縱向應(yīng)對(duì)稱均衡松動(dòng)，在橫向應(yīng)同時(shí)松動(dòng)。

拆除木楔時(shí)均勻、緩慢、對(duì)稱進(jìn)行。多跨連續(xù)梁應(yīng)同時(shí)從跨中對(duì)稱拆除。

3、支架的拆除方法

①拆除翼板、腹板模板：梁體張拉完成后，拆除翼板下碗扣腳手架頂部頂托后，從跨中向跨端分層拆除碗扣鋼管支架；

②拆除貝雷梁（工字鋼縱梁）與橫梁及其他構(gòu)件的連接； ③采用拉鏈葫蘆將翼板、腹板、底板下的貝雷梁（工字鋼縱梁）沿主橫梁拖拉至梁體翼板外側(cè)；

④由專人指揮采用2臺(tái)25t的吊車整體吊起貝雷梁（工字鋼縱梁），吊放至地面,及時(shí)安排工人將拆下的貝雷梁打散，堆碼整齊；

⑤采用2臺(tái)25t吊車將工字鋼主橫梁垂直提升30cm后向同一側(cè)偏移鋼管支柱，然后落至地面安全位置集中堆碼；

⑥切割、拆除鋼管立柱，進(jìn)行吊運(yùn)及分類堆碼； ⑦破除立柱的混凝土承臺(tái)基礎(chǔ)，恢復(fù)原路面。

四、支架拆除前的組織與準(zhǔn)備工作

1、拆架前，全面檢查待拆支架，根據(jù)檢查結(jié)果，擬訂作業(yè)計(jì)劃，確定拆除時(shí)間、拆除范圍、拆除工程量以及相應(yīng)投入的人力、物力和機(jī)械等。

2、人員的組織工作。成立拆除作業(yè)指揮小組和由專業(yè)技術(shù)工人為骨干的拆除施工隊(duì)伍。支架拆除前主管副經(jīng)理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場(chǎng)安全員、技術(shù)員到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行安全技術(shù)交底，對(duì)操作工人進(jìn)行安全教育。直至每個(gè)操作工人對(duì)操作安全注意事項(xiàng)均了解清楚、安全措施到位后方可進(jìn)行拆除支架施工。

3、機(jī)械設(shè)備的組織工作。拆除前應(yīng)準(zhǔn)備好數(shù)量足夠、質(zhì)量完好的機(jī)械設(shè)備和各種小型工具，如吊車、手動(dòng)葫蘆、鋼絲繩、吊環(huán)、麻繩、撬棍、扳手及其他專用工具。

4、施工現(xiàn)場(chǎng)的清理與準(zhǔn)備工作。①劃分拆除作業(yè)區(qū)段，周圍設(shè)繩索圍欄、設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標(biāo)志。警戒區(qū)域內(nèi)禁止非作業(yè)人員進(jìn)入。②清理作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)。首先察看施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境，包括架空線路、腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風(fēng)繩及被拆架體各吊點(diǎn)、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。將支架內(nèi)遺留的材料、物件及垃圾塊清理干凈。所有清理物應(yīng)安全輸送至地面，嚴(yán)禁高處拋擲。

五、支架拆除的安全技術(shù)措施

1、所有進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)的人員必須配戴安全帽，正確穿戴好個(gè)人防護(hù)用品，高空臨空作業(yè)人員配置安全帶。作業(yè)人員服裝衣扣需全部扣好，應(yīng)避免穿寬松肥大的服裝，嚴(yán)禁赤腳和穿拖鞋，應(yīng)穿軟底鞋。高溫天氣要做好避暑工作。

2、凡患有不宜從事高空作業(yè)疾病的人一律禁止上架作業(yè)。參加高空作業(yè)的人員班前嚴(yán)禁飲酒。作業(yè)人員如有身體不適應(yīng)停止作業(yè)。

3、拆除人員進(jìn)入崗位以后，對(duì)被拆架體先進(jìn)行檢查，有需要加固的部位，應(yīng)先加固再拆除，防止架體倒塌。

4、作業(yè)人員組成若干小組，分工協(xié)作，相互呼應(yīng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)，禁止單人進(jìn)行拆除較重桿件等危險(xiǎn)作業(yè)。拆除全過(guò)程中，必須專人擔(dān)任指揮和監(jiān)護(hù)。拆除作業(yè)安全員必須在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)督，操作人員必須按操作規(guī)程施工，發(fā)現(xiàn)違規(guī)行為或安全隱患立即停止作業(yè)，進(jìn)行整改合格后方能繼續(xù)施工。

5、用于起重吊裝的設(shè)備、工具必須使用合格產(chǎn)品，質(zhì)量可靠，吊具上要設(shè)保險(xiǎn)裝置。

6、起重機(jī)作業(yè)時(shí)，起重臂和重物下方禁止有人停留、工作或通過(guò)。重物吊運(yùn)時(shí)，禁止從人上方通過(guò)。禁止用起重機(jī)載運(yùn)人員。地面上的配合人員應(yīng)躲開(kāi)可能落物的區(qū)域。禁止上下層同時(shí)進(jìn)行拆除工作。

7、進(jìn)行撬、拉、推、拋、撥等操作時(shí)，要注意正確的姿勢(shì)，站穩(wěn)腳跟，防用力過(guò)猛時(shí)身體失去平衡。使用撬棒注意放穩(wěn)和力的支點(diǎn)，防止滑脫、彈出滑脫、彈擊傷人。

8、傳遞桿件及其他材料、工具等應(yīng)抓緊抓牢，并明確告知對(duì)方，以防失落，作業(yè)人員所使用的小型工具應(yīng)掛繩，以防脫手墜落。作業(yè)人員應(yīng)隨身配戴工具袋，便于零小器件的收用，嚴(yán)禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面。

9、不得在支架上臨時(shí)堆放過(guò)多材料、工具，物件應(yīng)放穩(wěn)系牢，以防墜落傷人。已松開(kāi)連接的桿件要及時(shí)拆除移走，避免發(fā)生意外墜落。拆下的零部件、桿件，應(yīng)按規(guī)格分批運(yùn)到地面。

10、汽車起重機(jī)作業(yè)時(shí)要嚴(yán)格遵守操作規(guī)程，與其他相關(guān)人員進(jìn)行密切配合、謹(jǐn)慎作業(yè)。

11、設(shè)置沉降觀測(cè)點(diǎn)，重點(diǎn)為跨中、支座、1/4L等處，如有異常情況立即采取措施。

12、馬路施工時(shí)注意與交警配合，搞好交通管制、車輛導(dǎo)流，維護(hù)交通安全和施工安全。

13、項(xiàng)目部應(yīng)急預(yù)案領(lǐng)導(dǎo)小組及相關(guān)組織做好準(zhǔn)備，隨時(shí)應(yīng)對(duì)各種突發(fā)事件。