第一篇：托輥的主要技術性能參數(shù)

托輥的主要技術性能參數(shù)

優(yōu)質(zhì)的材料:

(1)軸承座:冷軋鋼, ISO M7 工差.steel for deep drawing DIN 1623-1624.厚度:2.5mmLFD Walzlager brand.(5)內(nèi)部密封圈: Lip seal;材質(zhì) ISO PA 6(Nylon 6).(6)迷宮式密封件: Triple lip;材質(zhì) ISO PA 6(Nylon 6).(7)蓋: Cold pressed steel for deep drawing DIN 1623-1624.(8)V-型橡膠密封套: Rubber sliding V-ring;material anti-abrasive, low friction, anti-ozone nitrilic rubber.(9)防石保護罩: Mechanical protection bushing against rocks and shocks;material non-corrosive alloy Zama 13(aluminium 3.9 /4.3%,copper 0.03%, magnesium 0.03 /0.04%, all the rest zinc)or POM, type of polymer, anti-corrosive material.(10)油脂: Lithium grease NLGI grade 2 or 3 or Shell Super grease R2 or R3.托輥的主要技術性能參數(shù):(1)運行阻力系數(shù) ≤0.03

(2)外圓徑向跳動 ≤0.7D（托輥直徑）(3)進水量≤5g（按國際標準進行淋水實驗）

(4)鋼管壁厚：當托輥直徑為159mm,軸承為6308時,鋼管壁厚不小于4.5mm 當托輥直徑為194mm,軸承為6308時,鋼管壁厚不小于6.3mm(5)軸承座壁厚: 當托輥直徑為159mm,軸承為6308時,軸承座壁厚不小于4mm 當托輥直徑為194mm,軸承為6308時 ,軸承座壁厚不小于5mm(6)托輥軸向承載能力 ≥20000N(7)軸向位移量 ≤0.1mm 旋轉(zhuǎn)阻力 試驗準備

托輥經(jīng)1450r/min跑合15min，然后在20-250 C環(huán)境溫度下放置2h后，將托輥置于支撐輥上，在托輥的一端安裝力臂桿，力臂桿的另外一端置于旋轉(zhuǎn)阻力儀上。放下摩擦輪，使托輥承受250N的壓力，如圖示：

第二篇：托輥內(nèi)部結(jié)構改進機理及技術方案

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托輥內(nèi)部結(jié)構改進機理及技術方案

托輥是皮帶輸送機的重要組成部件。其內(nèi)部結(jié)構由筒皮、托輥軸、軸承、軸承座、密封、擋圈等組成，如圖1所示。托輥在輸送機的運輸過程中承受70％以上的阻力，是皮帶輸送機中用量最大、更換頻率最高的零部件。如何提高托輥的使用壽命，是擺在生產(chǎn)單位面前的一大問題。

圖1 托輥內(nèi)部結(jié)構圖

1、托輥使用壽命短的原因分析

(1)密封效果不好。托輥內(nèi)部采用的密封是軸 向非接觸迷宮式密封，其特點是在內(nèi)、外密封件之間形成很小的曲折間隙來實現(xiàn)密封，防塵效果較好，但其防水效果較差，最終影響托輥的使用壽命。

(2)托輥軸同軸度差。托輥軸為冷拔光軸，使用冷拔光軸的特點是其表面粗糙度及尺寸精度不經(jīng)加工就可達到圖紙要求，用起來方便，省工省力，但是由于冷拔光軸生產(chǎn)中胎具的磨損等因素造成尺寸精度不穩(wěn)定、時常有超標現(xiàn)象，加上在運輸過程中易造成彎曲，使托輥軸的同軸度差，托輥軸兩端安裝的軸承間隙得不到保證，從而托輥旋轉(zhuǎn)阻力增大，影響托輥的使用壽命。

(3)軸承座同軸度差。托輥所用軸承座是沖壓結(jié)構，與筒皮配合處不經(jīng)加工，軸承座直接焊在筒皮上，沖壓時軸承座不圓或與筒皮配合處的端面不平等問題，均易造成與筒皮焊接后兩端軸承座的不同軸，致使軸承游隙減小，旋轉(zhuǎn)阻力增大，轉(zhuǎn)動不靈活。

2、改進辦法

(1)托輥密封改進的機理及方案

密封的作用是為了防止外界灰塵、水分等浸入軸承。按密封件與其作用相對運動的零部件是否接觸，可以分為接觸式密封和非接觸式密封。接觸式密封就是密封與其相對運動的零件相接觸且沒有間隙的密封，密封件與配合件直接接觸；非接觸式密封就是密封件與其相對運動的零件不接觸，且有適當間隙的密封，密封件間沒有磨損。鑒于原托輥密封存在的缺點，重新設計了一種新型密封圈結(jié)構形式，如圖2所示。

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圖2 新型托輥內(nèi)部結(jié)構

這種新型密封結(jié)構將接觸式密封與非接觸式密封組合使用。接觸式密封用耐油橡膠制成，具有良好的綜合力學性能，較高的回彈性及耐磨性。其利用橡膠密封與托輥軸之間的過盈量緊密地結(jié)合在一起，從而有效地解決了托輥防水的問題，同時也有阻止灰塵進入的作用。非接觸式密封為軸向迷宮式密封，分為內(nèi)密封和外密封，內(nèi)、外密封件之間形成很小的曲折間隙來實現(xiàn)密封。軸向迷宮式密封防塵效果較好，阻力也小，密封可以沿軸線套上去，裝拆十分方便。因此，兩者有機的結(jié)合可使托輥更好地實現(xiàn)防水、防塵的作用。由于接觸式密封的密封件與配合件直接接觸，在工作中摩擦較大，因而在使用初期托輥轉(zhuǎn)動阻力較只有非接觸式密封的托輥旋轉(zhuǎn)阻力大一些，但其密封層多、密封效果好，在使用一段時間以后，托輥會越轉(zhuǎn)越靈活。

(2)提高托輥軸的同軸度

鑒于冷拔光軸精度不穩(wěn)定和在運輸?shù)冗^程中造成不同軸無法補償?shù)娜毕?，采用圓鋼料加工成階梯軸代替冷拔光軸，通過加工手段來保證軸兩端同軸度，對軸兩端安裝軸承處進行磨削加工。

(3)提高軸承座的同軸度

為保證兩軸承座的同軸度，將軸承座與筒皮 配合處的圓周及端面均進行加工，這樣便可有效地克服沖壓時軸承座不圓或與筒皮配合處的端面不平等問題，從而通過加工手段來保證兩軸承座的同軸度。

(4)加工工藝的改進

修改軸向擋圈切槽的加工工藝順序，先組裝密封，按標準要求留出軸向竄量，再加工軸向擋圈切槽，從而避免了軸向竄動值過大的問題，有效地保證其軸向竄動值不大于0.7mm。

第三篇：主要材料性能參數(shù)

1、基本參數(shù)

項目名稱：鄭州綠地廣場項目·幕墻工程 建設單位（業(yè)主）：河南綠地中原置業(yè)發(fā)展有限公司

建設地點：河南省鄭州市鄭東新區(qū)CBD中心廣場內(nèi)環(huán)路北、藝術中心東 建筑師：SOM、華東建筑設計研究院

工程性質(zhì)：酒店、辦公

主體結(jié)構形式：鋼筋混凝土核心筒-型鋼框架結(jié)構 建筑高度：280m 建筑層數(shù)：地上60層 地面粗糙度類型：B類 建筑等級：一類 建筑物耐火等級：一級 抗震設防烈度：八度

主體結(jié)構設計使用年限：50年 2、6063-T5鋁型材（壁厚≤10 mm）

抗拉抗壓強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比3、6063-T6鋁型材（壁厚≤10 mm）

抗拉抗壓強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

4、浮法玻璃（厚度5～12 mm）

重力體積密度：

大面強度設計值：

側(cè)面強度設計值：

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

5、浮法玻璃（厚度15～19 mm）

重力體積密度：

大面強度設計值：

側(cè)面強度設計值：

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

6、浮法玻璃（厚度≥20 mm）

重力體積密度：

fa =85.5 N/mm2

fav=49.6 N/mm2 fab=120 N/mm2 E

=0.7×105 N/mm2 α=2.35×10-5 ν=0.33 fa =140 N/mm2 fav=81.2 N/mm2 fab=161 N/mm2

E

=0.7×105 N/mm2 α=2.35×10-5 ν=0.33 rg=25.6 KN/m3

fg1=28.0 N/mm2 fg2=19.5 N/mm2 E =0.72×105 N/mm2 α=0.80×10-5～1.00×10-5 ν=0.20 rg=25.6 KN/m3

f

2g1=24.0 N/mm fg2=17.0 N/mm2 E=0.72×105

N/mm2

α=0.80×10-5～1.00×10-5 ν=0.20 rg=25.6 KN/m3

大面強度設計值：

fg1=20.0 N/mm2 側(cè)面強度設計值：

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

fg2=14.0 N/mm2 E =0.72×105 N/mm2 α=0.80×10-5～1.00×10-5 ν=0.20

7、鋼化玻璃（厚度5～12 mm）

重力體積密度：

rg=25.6 KN/m3

大面強度設計值：

fg1=84.0 N/mm2 側(cè)面強度設計值：

fg2=58.8 N/mm2 彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

8、鋼化玻璃（厚度15～19 mm）

重力體積密度：

大面強度設計值：

側(cè)面強度設計值：

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

9、鋼化玻璃（厚度≥20 mm）

重力體積密度：

大面強度設計值：

側(cè)面強度設計值：

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比10、5005-H14鋁板

抗拉強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比11、1100-H14鋁板

抗拉強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比12、3003-H14鋁板

抗拉強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

E =0.72×105 N/mm2 α=0.80×10-5～1.00×10-5 ν=0.20 rg=25.6 KN/m3

fg1=72.0 N/mm2 fg2=50.4 N/mm2 E =0.72×105 N/mm2 α=0.80×10-5～1.00×10-5 ν=0.20 rg=25.6 KN/m3

fg1=59.0 N/mm2 fg2=41.3 N/mm2 E =0.72×105 N/mm2 α=0.80×10-5～1.00×10-5

ν=0.20 fa =84 N/mm2 fav=50 N/mm2 fab=160 N/mm2

E =0.7×105 N/mm2 αa=2.35×10-5

ν=0.33 fa =67 N/mm2 fav=39 N/mm2

fab=99N/mm2 E =0.7×105 N/mm2 αa=2.35×10-5 ν=0.33 fa =81 N/mm2 fav=47 N/mm2 fab=120 N/mm2

彈性模量

E =0.7×105 N/mm2 線膨脹系數(shù)

αa=2.35×10-5 泊松比

ν=0.33

13、結(jié)構硅酮密封膠

短期強度允許值:

f1=0.20 N/mm2 長期強度允許值：

f2=0.01 N/mm2

14、Q235B鋼

重力體積密度

ρ=78.5×103 N/m3 抗拉、抗壓、抗彎強度設計值

f =215 N/mm2 抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

15、（316、304）不銹鋼

重力體積密度

屈服強度

抗拉壓強度設計值

抗剪強度設計值

局部承壓強度設計值

彈性模量

線膨脹系數(shù)

泊松比

16、奧氏體不銹鋼螺栓（A2-70）

抗拉強度設計值

抗剪強度設計值

17、奧氏體不銹鋼螺栓（A4-80）

抗拉強度設計值

抗剪強度設計值

18、對接焊縫

抗拉壓強度設計值

抗剪強度設計值

19、角焊縫

抗拉、壓、剪強度設計值

20、HRB335級鋼筋

抗拉強度設計值

線膨脹系數(shù)

21、C30鋼筋混凝土

軸心抗壓強度標準值

抗拉強度標準值

軸心抗壓強度設計值

抗拉強度設計值

線膨脹系數(shù)

fv =125 N/mm2 fab=325 N/mm2 E =2.06×105 N/mm2 α=1.2×10-5 ν=0.30 ρs=78.5 KN/m3

ρ0.2=205 N/mm2

fb =178 N/mm2 fss=104 N/mm2 fab=247 N/mm2 E=2.06×105 N/mm2 αg=1.8×10-5

ν=0.30 fa =320 N/mm2

fv =245 N/mm2

fa =370 N/mm2 fv =280 N/mm2 fcw=185 N/mm2 fww=125 N/mm2 fcw=160 N/mm2 fy=300 N/mm2

αg=1.2×10-5

fc=20.1 N/mm2

ft=2.01 N/mm2

fc=14.3 N/mm2

ft=1.43 N/mm2 αg=1.0×10-5

第四篇：機房中鉛酸蓄電池的性能參數(shù)及優(yōu)缺點

前言：

隨著各行業(yè)數(shù)據(jù)中心機房建設的飛速發(fā)展，數(shù)據(jù)中心機房的設備承載壓力逐漸擴大，機房中鉛酸蓄電池也叫閥控密封式鉛酸蓄電池，高頻開關電源、不間斷電源（UPS）等電源設備的數(shù)量也隨之急劇增加，從而使得蓄電池得到了廣泛應用，下面詳解數(shù)據(jù)中心機房中鉛酸蓄電池的性能參數(shù)及優(yōu)缺點。鉛酸蓄電池的電性能用下列參數(shù)量度：

1、容量

電池容量是指電池儲存電量的數(shù)量，以符號C表示。常用的單位為安培小時，簡稱安時（Ah）或毫安時（mAh），電池的容量可以分為額定容量（標稱容量）、實際容量。

（1）實際容量

實際容量是指電池在一定條件下所能輸出的電量。它等于放電電流與放電時間的乘積，單位為Ah。

（2）額定容量

額定容量是電池規(guī)定在在25℃環(huán)境溫度下，以10小時率電流放電，應該放出最低限度的電量(Ah)放電率是針對蓄電池放電電流大小，分為時間率和電流率，放電終止電壓。鉛蓄電池以一定的放電率在25℃環(huán)境溫度下放電至能再反復充電使用的最低電壓稱為放電終了電壓，額定容量，固定鉛酸蓄電池規(guī)定在25℃環(huán)境下，以10小時率電流放電至終了電壓所能達到的額定容量。10小時率額定容量用C10表示。10小時率的電流值為

2、儲存性能

蓄電池在貯存期間，由于電池內(nèi)存在雜質(zhì)，如正電性的金屬離子，這些雜質(zhì)可與負極活性物質(zhì)組成微電池，發(fā)生負極金屬溶解和氫氣的析出。又如溶液中及從正極板柵溶解的雜質(zhì)，若其標準電極電位介于正極和負極標準電極電位之間，則會被正極氧化，又會被負極還原。所以有害雜質(zhì)的存在，使正極和負極活性物質(zhì)逐漸被消耗，而造成電池喪失容量，這種現(xiàn)象稱為自放電。

電池自放電率用單位時間內(nèi)容量降低的百分數(shù)表示：即用電池貯存前（C10’）（C10”）容量差值和貯存時間T（天、月）的容量百分數(shù)表示。

3、循環(huán)壽命

蓄電池經(jīng)歷一次充電和放電，稱為一次循環(huán)（一個周期）。在一定放電條件下，電池工作至某一容量規(guī)定值之前，電池所能承受的循環(huán)次數(shù)，稱為循環(huán)壽命，各種蓄電池使用循環(huán)次數(shù)都有差異，傳統(tǒng)固定型鉛酸電池約為500~600次，起動型鉛酸電池約為300~500次。閥控式密封鉛酸電池循環(huán)壽命為1000~1200次。

影響循環(huán)壽命的因素一是廠家產(chǎn)品的性能，二是維護工作的質(zhì)量，固定型鉛電池用壽命，還可以用浮充壽命（年）來衡量，閥控式密封鉛酸電池浮充壽命在10年以上，對于起動型鉛酸蓄電池，按我國機電部頒標準，采用過充電耐久能力及循環(huán)耐久能力單元數(shù)來表示壽命，而不采用循環(huán)次數(shù)表示壽命。即過充電單元數(shù)應在4以上，循環(huán)耐久能力單元數(shù)應在3以上。

4、內(nèi)阻

電池內(nèi)阻包括歐姆內(nèi)阻和極化內(nèi)阻，極化內(nèi)阻又包括電化學極化與濃差極化。內(nèi)阻的存在，使電池放電時的端電壓低于電池電動勢和開路電壓，充電時端電壓高于電動勢和開路電壓。

電池的內(nèi)阻不是常數(shù)，在充放電過程中隨時間不斷變化，因為活性物質(zhì)的組成、電解液濃度和溫度都在不斷地改變，歐姆電阻遵守歐姆定律，極化電阻隨電流密度增加而增大，但不是線性關系，常隨電流密度的對數(shù)增大而線性增大。

5、電池電動勢、開路電壓、工作電壓

當蓄電池用導體在外部接通時，正極和負極的電化反應自發(fā)地進行，倘若電池中電能與化學能轉(zhuǎn)換達到平衡時，正極的平衡電極電勢與負極平衡電極電勢的差值，便是電池電動勢，它在數(shù)值上等于達到穩(wěn)定值時的開路電壓。

電動勢與單位電量的乘積，表示單位電量所能作的最大電功，但電池電動熱與開路電壓意義不同：電動勢可依據(jù)電池中的反應利用熱力學計算或通過測量計算，有明確的物理意義。后者只在數(shù)字上近于電動勢，需視電池的可逆程度而定，電池在開路狀態(tài)下的端電壓稱為開路電壓。電池的開路電壓等于電池正極電極電勢與負極電極電勢之差，電池工作電壓是指電池有電流通過（閉路）的端電壓。

在電池放電初始的工作電壓稱為初始電壓，電池在接通負載后，由于歐姆電阻和極化過電位的存在，電池的工作電壓低于開路電壓。數(shù)據(jù)中心機房中鉛酸蓄電池的優(yōu)缺點：

鉛酸蓄電池作為存儲電能的裝置，它具有電動勢能高、充放電可逆性好、使用溫度范圍廣、原材料豐富廉價等特點，獲得了廣泛的應用，盡管鉛酸蓄電池具有這些優(yōu)點，但是在數(shù)據(jù)中心里，大規(guī)模的鉛酸蓄電池應用也暴露出了其缺點，其重量造成的機房承重問題、維修要求高、相對壽命短、并且還富含毒性。

1、鉛酸蓄電池的優(yōu)缺點

從150年前第一只鉛酸蓄電池問世至今，它依然是三首眩的備用能源存儲解決方案，能夠有效地滿足數(shù)據(jù)中心獨特的供電需求，其經(jīng)濟特性還沒有其他主流技術可以匹敵，鉛酸蓄電池在數(shù)據(jù)中心的使用情況不像叉車、電動車等，能獲得正常穩(wěn)定的使用，而是大部分時間處于閑置狀態(tài)，鉛酸蓄電池先用直流電源對其充電，將電能轉(zhuǎn)化為化學能儲存起來，當市電中短時，UPS依靠儲存在蓄電池中的能量維持其逆變器的正常工作，在此期間，鉛酸蓄電池可以提供充足的備份時間，當市電恢復后，蓄電池又進行充電，然后進入等后期，另外，鉛酸蓄電池價格相對較低，是目前最具成本效益的電能儲存解決方案。

2、鉛酸蓄電池也有一些較為突出的缺點：（1）高昂的維修費用

目前的UPS產(chǎn)品所使用的蓄電池通常叫做“免維護鉛酸蓄電池”，事實上，它們面年至少需要兩次檢查，以確保它們無腐蝕、工作狀態(tài)良好以及單只蓄電池之間連接緊密。

（2）可靠性的不可預見隱患

為了保障蓄電池的可靠性，唯一的途徑是對蓄電池進行監(jiān)測。然而每次測試蓄電池都會減少其容量并縮短其使用壽命。雖然最現(xiàn)代的UPS內(nèi)置電池測試方案可以減少這種磨損，但是并沒有消除。

（3）更換成本高

密封鉛酸蓄電池的使用壽命一般為4到5年，而UPS的壽命一般是它們的2到3倍，所以在UPS的一個完整生命周期里，數(shù)據(jù)中心需要把更換電池組的費用也做在初期的預算里。

（4）能量密度低

鉛酸蓄電池質(zhì)量比較重，體積較大，一臺典型的中型UPS的電池組大約為5到8噸，需要考慮放置位置及承重問題。

（5）電池監(jiān)測系統(tǒng) 蓄電池容量檢測時，無論是離線方式還是在線方式，都必須設置備用電源作為防范措施，以保證安全，但是，檢測時因為電池組數(shù)量多，放電時間長，放電后又要及時進行充電，所需的人力和電能消耗很大，對蓄電池本身也有一定的損耗。在操作過程中，在脫開和鏈接蓄電池及假負載時，由于電位差的村財似的操作帶有危險性。并且檢測過程相當復雜，費用昂貴。

（6）高處理成本

UPS的電池組里均含大量的劇毒硫酸，因此，處理淘汰掉的蓄電池需要昂貴的費用。通常，廢舊電池可用來循環(huán)再造，回收的蓄電池需要按照國家的要求做相應處理，其中包制造商回收時的運費，所以前期購置蓄電池組是應把后期的處置費用考慮進去。

第五篇：托輥皮帶機跑偏的原因分析及解決辦法

托輥皮帶機跑偏的原因分析及解決辦法 作者：江蘇國糧倉儲工程有限公司 —— 王何艷

摘 要：托輥皮帶機跑偏的原因分析和解決方法。關鍵詞：托輥皮帶機跑偏原因解決方法

托輥皮帶機自發(fā)明以來，經(jīng)過多年的發(fā)展，因其結(jié)構簡單、輸送物料范圍廣泛、輸送量大、運距長、低能耗、高效率等優(yōu)點，已在電力、冶金、煤炭、化工、礦山、港口等各行各業(yè)得到廣泛的應用。但是，托輥皮帶機的跑偏問題，仍是該設備的一個難題之一，一直沒有一個較為理想的解決方法。以下根據(jù)托輥皮帶機安裝、維修時的經(jīng)驗就托輥皮帶機跑偏的原因和解決方法進行分析。

1、安裝中心線不直。解決此問題最好的辦法就是加強安裝時的管理，盡量使機架中心線對輸送機縱向中心線的同軸度誤差不超過3mm，中間架對建筑物地面的垂直度不超過0.3%。組裝中間架時還應符合以下要求： 1)中間架在鉛垂面內(nèi)的直線度誤差不應超過長度的0.1%。2)中間架接頭處左右、高低的偏移均不應超過1mm。

3)中間架間距L的偏差不應超過±1.5mm，相對標高差不應超過間距的0.2%。4)托輥橫向中心線對輸送機縱向中心線的同軸度誤差不應超過3mm。

2、輸送帶本身彎曲不直或接頭不直。輸送帶扣釘歪或輸送帶被切帶口與帶寬方向不成直角，使受的拉力不均勻，運轉(zhuǎn)時，當接頭運轉(zhuǎn)到哪里，哪里就發(fā)生跑偏。處理這種情況，可將輸送帶切正，重新膠合或重新打扣。

這種情況一般是輸送帶膠接時，由于工作馬虎，膠接頭的斜口位置下得不規(guī)范，膠接起來后，自然留下一邊長、一邊短的現(xiàn)象，運轉(zhuǎn)起來就會造成向一邊跑偏的現(xiàn)象。調(diào)整尾輪也能消除尾輪局部跑偏，但整條輸送帶還會存在跑偏，只有重新膠接才是徹底的解決方法。二是再生輸送帶，由于生產(chǎn)廠家使用的是回收回來的舊輸送帶翻新的產(chǎn)品，其兩邊輸送帶張力不一樣，使用起來就會出現(xiàn)像蛇行走一樣歪七扭八的現(xiàn)象。新輸送帶剛開始使用時由于輸送帶的扯斷強度和彈性變形量剛產(chǎn)生，也會出現(xiàn)跑偏現(xiàn)象，但時間一般不會很長。解決上述問題的辦法是抓好產(chǎn)品質(zhì)量，嚴格把好進料質(zhì)量關，加強責任心教育，要強調(diào)愛護好設備的重要性，完全可以避免上述現(xiàn)象的發(fā)生。

3、滾筒中心線與輸送帶中心線不成直角。出現(xiàn)這種情況主要是由于機架安裝不正，雖然可以調(diào)整滾筒、軸承前后位置，但移動距離有限，必須把裝歪的機架返工重裝。機頭滾筒軸向中心必須與機尾滾筒軸向保持一致。

4、頭尾輪傾斜也會造成輸送帶跑偏。其措施是必須對頭尾輪進行調(diào)整，重新找正，否則其距離很難得到根本清除。具體調(diào)整方法如下：

4.1、調(diào)整驅(qū)動滾筒和改向滾筒位置：驅(qū)動滾筒與改向滾筒的調(diào)整是輸送帶跑偏的重要環(huán)節(jié)。帶式輸送機所有滾筒安裝位置必須垂直于帶式輸送機長度方向的中心線，若傾斜過大必然發(fā)生跑偏。其調(diào)整方法與調(diào)整托輥組相類似。對于頭部滾筒，如輸送帶向滾筒右側(cè)跑偏，則右側(cè)的軸承座應向前移動；輸送帶向滾筒的左側(cè)跑偏，則左側(cè)的軸承座應向前移動；相對應的也可將左側(cè)軸承座后移或右側(cè)軸承座后移。尾部滾筒的調(diào)整方法與頭部滾筒剛好相反。經(jīng)過反復調(diào)整直到輸送帶調(diào)整到較理想的位置。

4.2、安裝調(diào)心托輥組：調(diào)心托輥糾偏的原理是采用阻擋產(chǎn)生橫向推力使輸送帶自動向心達到調(diào)整輸送帶跑偏的目的。一般在帶式輸送機總長度較短采用此方法比較方法比較合理，原因是較短帶式輸送機更容易跑偏且不容易調(diào)整。而長帶式輸送機最好不采用此方法，因為調(diào)心托輥組的使用會對輸送帶的使用壽命產(chǎn)生一定的影響。

4.3、調(diào)整承載托輥組：輸送帶在整個帶式輸送機的中部跑偏時可調(diào)整托輥組的位置來調(diào)整跑偏。在制造時托輥組的兩側(cè)安裝孔都加工成長孔，以便進行調(diào)整。具體方法是輸送帶偏向哪一側(cè)，托輥組的哪一側(cè)朝輸送帶前進方向前移，或另一側(cè)后移。

4.4、張緊處的調(diào)整：重錘張緊處上部的兩個改向滾筒除應垂直于輸送帶長度方向以外，還應垂直于重力垂線，即保證其軸中心線水平。使用螺旋張緊或液壓油缸張緊時，張緊滾筒的兩個軸承座應當同時平移，以保證滾筒軸線與輸送帶縱向方向垂直。輸送帶跑偏的調(diào)整方法與滾筒處的調(diào)整類似。

5、安裝時托輥組軸線同輸送帶中心線不垂直引起跑偏。輸送帶往那邊跑偏，就將托輥向輸送帶前進方向移動一點，一般移動幾個托輥組就能糾正。另外當一邊托輥缺損較多的情況下，也會造成輸送帶向一邊跑偏；當下托輥不轉(zhuǎn)時也會造成輸送帶跑偏。解決的方法是加強設備檢查，維護要及時，一旦發(fā)現(xiàn)有損壞的托輥要及時進行更換。為防止下托輥傾斜，可將上下托輥的安裝孔做成幾個矩形槽或開長孔進行調(diào)整。如果是上托輥座架不正，也會引起輸送帶跑偏，必須找正托輥座架，從而徹底消除跑偏現(xiàn)象。

6、滾筒不平引起輸送帶跑偏。如是安裝誤差，應停機調(diào)平；如是滾筒制造外徑不一致，則要重新加工滾筒外圓。

7、滾筒表面的粘結(jié)物料，使?jié)L筒成了圓錐面，會使輸送帶向一側(cè)偏離。特別是輸送物料濕度大并且機尾處密封不好時，容易使物料落入空載輸送帶而粘結(jié)于滾筒上，造成輸送帶跑偏。因此必須經(jīng)常檢驗清掃裝置和進行人工清掃。

8、輸送帶一加上負載就跑偏。這種情況一般是由于物料下料點不在輸送帶中間，應改動進料口處擋板的位置或結(jié)構。

轉(zhuǎn)載點處落料位置對輸送帶的跑偏有非常大的影響，尤其在兩個帶式輸送機在水平面的投影成垂直時影響更大。物料的水平速度分量對下層輸送帶的側(cè)向沖擊使輸送帶橫斷面上的物料偏斜，最終導致輸送帶跑偏。如果物料偏至右側(cè)，則輸送帶向左跑偏，反之亦然。為減少或避免輸送帶跑偏，可增加擋料板阻擋物料，改變物料的下落方向和位置。

9、機架兩側(cè)高低不一致使輸送帶不水平，運行時輸送帶荷重向低的一邊移動，導致跑偏。此時必須將機架重焊或?qū)⑼休伣M加上墊片墊平。

10、輸送帶無載荷時發(fā)生空載跑偏，而加上物料就能得到糾正。這種現(xiàn)象一般是由于初張力太大造成的，進行適當調(diào)整即可。輸送帶在接頭前，必須先進行預拉伸，以消除輸送帶在制作過程中形成的內(nèi)應力不均現(xiàn)象。