第一篇：現(xiàn)澆箱梁支架地基與基礎(chǔ)處理？

①當(dāng)采用滿堂支架施工方案時(shí)，必須對支架范圍內(nèi)的泥漿池進(jìn)行徹底清理和換填；原地面處理采用清除雜草、地基觸探、回填碎石類土進(jìn)行分層碾壓、高出原地表30cm以上，最后在其上鋪筑20cm厚的水泥穩(wěn)定土墊層。并在周邊開挖排水溝、覆蓋塑料布防止雨水侵蝕。②當(dāng)采用臨時(shí)墩支架施工方案時(shí)，地基觸探、碾壓后、回填碎石類土進(jìn)行分層碾壓、高出地表30～50cm，根據(jù)臨時(shí)墩支架跨距在橋跨內(nèi)測量放線，放出臨時(shí)墩跨距不大于8.5m的中心線，立模澆筑1231m的C25鋼筋混凝土墩柱基礎(chǔ)，并預(yù)埋鋼結(jié)構(gòu)板件。以備臨時(shí)墩立柱聯(lián)結(jié)。

③臨時(shí)墩基礎(chǔ)澆筑完畢后，周邊回填寬度不小于3.5m的普通粘性土進(jìn)行碾壓密實(shí)，周邊開挖排水溝，鋪設(shè)塑料布，防止雨水侵蝕。

④支架現(xiàn)澆梁施工前，先對施工現(xiàn)場進(jìn)行場地平整，對搭設(shè)支架場地進(jìn)行加固處理，確保地基承載力達(dá)到滿布荷載的要求，使梁體混凝土澆筑后不產(chǎn)生沉降。⑤支架地基處理可采用換填壓實(shí)（壓實(shí)度大于96%）、漿砌條石或澆筑混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)（條形基礎(chǔ)）其斷面尺寸應(yīng)根據(jù)施工荷載及地基情況確定，條形基礎(chǔ)頂面不小于20CM，澆筑混凝土?xí)r應(yīng)注意支架連接用的預(yù)埋件的正確安裝。

⑥如采用枕木、木板或型鋼基礎(chǔ)時(shí)，枕木、木板或型鋼規(guī)格應(yīng)根據(jù)施工荷載及地基情況等因素確定但其寬度不小于20CM，就位前在基頂部施灑細(xì)砂一層，使其與地基密貼，縱橫交叉點(diǎn)有縫隙時(shí)應(yīng)用薄鋼板或木板等予以填充，不得留有空隙。

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第二篇：現(xiàn)澆箱梁支架地基處理及承載力驗(yàn)算

現(xiàn)澆箱梁支架地基處理

1、地基處理措施

現(xiàn)澆箱梁支架體系關(guān)鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內(nèi)地基承載力應(yīng)滿足所承受的全部荷載，地基不發(fā)生沉陷現(xiàn)象。橋?qū)挿秶鷥?nèi)先清除表面雜草和廢棄垃圾等，基底碾壓合格后（密實(shí)度90%），做1層5%石灰土（厚20cm）和一層道渣墊層（厚15cm）密實(shí)度壓至96%以上（重型），個(gè)別軟弱地段拋填片石，進(jìn)行加固處理后填筑石灰土；最后澆注15cm厚C20素混凝土作為面層，在橋墩兩側(cè)各5米范圍內(nèi)灰土厚度為40cm、道渣厚度為15cm、混凝土厚度為20cm，頂面做好排水處理。（具體的地基處理根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)和實(shí)際情況最后確定，地基處理見下圖。）

151020砼道渣石灰土基 底

2、地基承載力驗(yàn)算

主線橋支架高度按6米計(jì)算，單根立桿的支架重量為：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。（φ48×3.5mm鋼管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考慮）從支架、模板內(nèi)力驗(yàn)算過程中得知各段立桿承受由縱梁傳遞來有荷載N分別為：21.244KN； 21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。立桿底托下用厚5cm×寬20cm的木板作墊板。

各段基礎(chǔ)底面最大荷載P計(jì)算

0#～14#斷面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2； 14#～20#斷面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2； 24(27)

#～

26(29)

#斷

面

：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；

20#～

3#斷

面

：

(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。

基礎(chǔ)底面下澆注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3計(jì)算）。

用公式：pcz+pz≤fz，pz =b*p/（b+2Ztgθ）對5%石灰土地基進(jìn)行驗(yàn)算。

pcz------墊層底面處土的自重壓力（KN/m2）； pz------墊層底面處的附加壓力（KN/m2）； fz------墊層底面處土層的地基承載力（KN/m2）； b------基礎(chǔ)底面的寬度（m）；

p------基礎(chǔ)底面壓力（KN/m2）,按最大值153.7（KN/m2）計(jì)算。

Z------基礎(chǔ)底面下墊層的厚度（m）； θ------墊層的壓力擴(kuò)散角，灰土取30°； pz

=b*p/

（b+2Ztg

θ）=0.2*153.7/(0.2+2*0.35*tg30°)=50.87（KN/m2）；

pcz =24*0.15+17.2*0.2+18*0.15=9.74（KN/m2）； 從地質(zhì)報(bào)告的土層物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)表中得知地基承載力荷載fz =95（KN/m2）。

pcz+pz =50.87+9.74=60.61≤fz =95，滿足要求。

計(jì)算中未考慮面層C20混凝土的影響，如考慮此因素安全系數(shù)會(huì)更高。

在實(shí)際施工中再對5%石灰土進(jìn)行試驗(yàn)，得出其各項(xiàng)詳細(xì)參數(shù)，并通過用太沙基（K.Terzaghi）公式計(jì)算5%石灰土地基極限荷載來進(jìn)行復(fù)核：

pu=0.4γbNγ+1.2cNc+γdNq pu------地基極限荷載,KPa；

γ------基礎(chǔ)底面以下地基土的天然重量，KN/m3； c------基礎(chǔ)底面以下地基土的粘聚力，KPa； d------基礎(chǔ)埋深，m； b------基礎(chǔ)邊長，m；

Nγ；Nc；Nq------地基承載力系數(shù)，均為tgα=tg（45+φ/2）的函數(shù)，亦即φ的函數(shù)可直接計(jì)算或查有關(guān)圖表確定。

考慮到支架底托直接立在地基表面上，沒有埋深，所以： pu=0.4γbNγ+1.2cNc 地基承載力f= pu /K（K---地基承載力安全系數(shù)，K≥3.0）。

第三篇：現(xiàn)澆箱梁跨河支架基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工探討

現(xiàn)澆箱梁跨河支架基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工探討

摘要：隨著我國經(jīng)濟(jì)的繁榮，現(xiàn)代化進(jìn)程不斷加快，公共基礎(chǔ)設(shè)施方面也得到全面建設(shè)，道路、橋梁方面得到廣泛修筑，同時(shí)，面臨的問題也逐步顯現(xiàn)，特別是在設(shè)計(jì)與施工方面。橋梁的設(shè)計(jì)與修建往往存在不同程度的困難，本文針對現(xiàn)澆箱梁跨河支架基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工展開探討，并提出相關(guān)建議。

關(guān)鍵詞：現(xiàn)澆箱梁 跨河支架 設(shè)計(jì)與施工 穩(wěn)固性

1.現(xiàn)澆箱梁技術(shù)介紹

在橋梁工程中，現(xiàn)澆箱梁是重要的組成部分，屬于梁的一種，因梁內(nèi)部為空心，整體構(gòu)造類似箱子，因此取名為箱梁。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的箱梁包括預(yù)制箱梁和現(xiàn)澆箱梁，現(xiàn)澆箱梁主要使用于大型連續(xù)橋梁的施工，主要材料結(jié)構(gòu)有預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱和鋼箱梁兩種，兩種箱梁的區(qū)別是：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁主要用于現(xiàn)場的安裝，設(shè)置有縱向預(yù)應(yīng)力和橫向預(yù)應(yīng)力；而鋼梁箱通常是由加工好的完整設(shè)備進(jìn)行直接安裝，結(jié)構(gòu)分為部分鋼筋混凝土鋪裝層和全鋼構(gòu)造。在橋梁施工使用現(xiàn)澆箱梁，對橋墩水平分力極小，對于凈空越高的橋架，較滿堂式拱架所需材料越少，同時(shí)放寬了對橋下通航和水流方面的限制，有較明顯的使用優(yōu)勢。

2.方案設(shè)計(jì)

2.1地基加固

在施工地基比較疏松且含水較多的海、河工作區(qū)域中，經(jīng)常需要做好地基的加工處理工作，以確?；A(chǔ)承載力足以滿足工程需要。對地基進(jìn)行加固，首先完成支架的基礎(chǔ)層填充，利用修筑樁基礎(chǔ)的施工平臺，主要填埋城市建筑垃圾。該類材料一般選取硬度大、強(qiáng)度高的物質(zhì)，起到擠壓淤泥穩(wěn)固地基的效果，在一些淤泥堆積較厚的區(qū)域，應(yīng)清除干凈后再進(jìn)行建筑垃圾的填筑，保證施工安全。其次，在墩柱修建完工后，進(jìn)行第二次地基加固。主要是對第一次處理不到位的區(qū)域再次使用建筑垃圾進(jìn)行填筑補(bǔ)充，加高到3m以上[1]，壓實(shí)。兩次填筑在支架搭設(shè)完工后一個(gè)月進(jìn)行，讓填筑材料其充分沉降。填筑厚度應(yīng)結(jié)合施工具體情況而定，充分考慮河床地下水位和支架平臺的高度，使地基保持穩(wěn)固，不至于被河水過多浸泡，減少支架的彈性變形量。

2.2支架方案種類

支架的選取一般有四種常用方案，首先最常見的是滿堂支架，這類支架用在地基條件較好的位置；其次是鋼管、貝雷架的組合支架，該類支架較穩(wěn)固，常用于地基條件較差的場地；第三種就是由牛腿和貝雷的支架組合，用于高空或者水上作業(yè)；最后就是可移動(dòng)模架，適用于大批量、大體積的箱梁施工作業(yè)。

2.3支架穩(wěn)固

由于現(xiàn)澆箱梁的使用具有較強(qiáng)的適應(yīng)性，限制性條件少，被廣泛運(yùn)用于我國橋梁的施工工程，現(xiàn)已經(jīng)發(fā)展有多種施工方式[2]。目前，主要運(yùn)用的施工方法有移動(dòng)模架法、懸臂澆筑法以及支架法。而往往施工場地具有多變性，衍生出來的施工方法更是變化多樣。在跨河支架的選取中一般采用滿堂支架，使用時(shí)要確定滿堂支架每一根立柱的傳遞豎向力的大小，所以要進(jìn)行受力運(yùn)算。運(yùn)算時(shí)保持立柱的橫、縱向成直線，橫向間距保持一致，并確保垂直受力，為保持支架的穩(wěn)固，可設(shè)置部分支架的剪刀撐；在墩柱處應(yīng)使用鋼管進(jìn)行十字架的搭設(shè)，使鋼管與碗扣滿堂支架相連接，成為一個(gè)穩(wěn)固的整體。

2.4支架預(yù)壓

由于支架在搭建時(shí)會(huì)產(chǎn)生接縫處的非彈性變形，再加上地基下部的非彈性自然陷落，使得支架的穩(wěn)定性和承載力受到影響。因此，就需要進(jìn)行支架的預(yù)壓工作。首先需要獲取支架荷載作用下的彈性變形數(shù)據(jù)，以及合適的施工預(yù)拱度，將支架卸下后使梁箱的標(biāo)高和外形都符合設(shè)計(jì)要求，再進(jìn)行沉降檢測。支架預(yù)壓要注意的是，沉降時(shí)在整孔范圍內(nèi)進(jìn)行分層堆碼，直到整孔支架預(yù)壓重量達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，使支架得以均勻沉降；采用人工堆碼，擺放整齊。最后，卸載完工將底板清理干凈，再根據(jù)測量結(jié)果調(diào)整標(biāo)高。

2.5受力驗(yàn)算

進(jìn)行地基承載力運(yùn)算、碗扣支架受力運(yùn)算、荷載力運(yùn)算、底模強(qiáng)度運(yùn)算、橫、縱梁強(qiáng)度計(jì)算[3]。

3.施工

3.1施工工序

現(xiàn)澆箱梁的施工組織工序是確保施工順利進(jìn)行的重要條件，應(yīng)針對施工情況和安裝要求制定好相關(guān)施工計(jì)劃，按部就班進(jìn)行施工。首先要整平場地，搭設(shè)鋼管樁，進(jìn)行支架的拼接和預(yù)壓，其次進(jìn)行箱梁模板的安裝，再次是鋼筋處理，最后進(jìn)行混凝土的澆筑。橋梁施工中通常對支架和模板的使用量較大，且施工時(shí)間長，受自然災(zāi)害的影響較大，所以施工組織對整個(gè)工程具有十分重要的意義。

3.2施工安全控制要點(diǎn)

在施工中往往存在較多的安全威脅因素，因此務(wù)必十分注意將不利因素控制在最小范圍，主要方面有：（1）地基承載力符合設(shè)計(jì)要求，加固施工確保地基穩(wěn)定；（2）支架選用的樁木應(yīng)保證質(zhì)量，結(jié)實(shí)耐用，不可選取腐爛、有裂痕，結(jié)疤大的樁木以及銹蝕、扭曲過重的鋼管材料；（3）考慮季節(jié)因素，做好支架的防凍脹和防沖擊等防護(hù)措施；（4）負(fù)責(zé)人在施工現(xiàn)場統(tǒng)一指揮，在進(jìn)行支架排設(shè)時(shí)，兩排支架間的剪刀撐注意擰緊，確保成為連接牢固的整體；（5）支架的沉降應(yīng)確保均勻降落，防止失穩(wěn)和變形。（6）使用吊機(jī)對支架豎排時(shí)，嚴(yán)格控制起吊時(shí)產(chǎn)生的擺動(dòng)，用溜繩穩(wěn)固；（7）支立排架的過程保持支架的獨(dú)立性，不能與周圍設(shè)施相連或相碰，避免支架失穩(wěn)。

3.3注意事項(xiàng)

安全是所有施工項(xiàng)目的重要前提，在施工現(xiàn)場務(wù)必注意標(biāo)明安全警示語和安全宣傳，在各個(gè)重要路段，人流集中的位置做好安全防護(hù)工作。施工人員應(yīng)遵循施工制度，禁止任何個(gè)人在施工現(xiàn)場進(jìn)行違反活動(dòng)；全體工作人員應(yīng)樹立高度的安全意識，盡量避免突發(fā)事故的發(fā)生。配電系統(tǒng)的管理要分級統(tǒng)管，控制有序，并做好相關(guān)設(shè)備的保護(hù)工作，施工前務(wù)必檢查器械的安全性，合格后才可進(jìn)行施工。

4.結(jié)語

在工程施工現(xiàn)場中，安全生產(chǎn)是第一位。在城市基礎(chǔ)設(shè)施的建設(shè)越來越廣泛的今天，安全與質(zhì)量問題仍然是關(guān)鍵，大型橋梁的建設(shè)是溝通城市、河流、甚至文化的重要建設(shè)內(nèi)容，而現(xiàn)澆箱梁是建設(shè)中的基礎(chǔ)，對整個(gè)工程的質(zhì)量起到關(guān)鍵作用。因此，在安裝時(shí)要十分注意設(shè)計(jì)的合理、安裝質(zhì)量的高效。還需要施工人員在日常工程的建設(shè)中積累更豐富的經(jīng)驗(yàn)，促進(jìn)我國跨河支架基礎(chǔ)的良好發(fā)展，提高建設(shè)水平和工程質(zhì)量。

參考文獻(xiàn)：

[1]張愛中，龔林，等.現(xiàn)澆箱梁跨河支架基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工[J].公路與汽運(yùn)，2010，11（05）：121-122.[2]丁愛華.現(xiàn)澆箱梁滿堂支架設(shè)計(jì)與計(jì)算[J].公路與汽運(yùn)，2010，09（04）：101-102.[3]王立子.淺談現(xiàn)澆箱梁支架的驗(yàn)算及施工分析[J].華章，2010，11（20）：123-124.

第四篇：水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

支架搭設(shè)方案

（水中現(xiàn)澆箱梁）

中鐵二十局一處蘇州市 官瀆里立交工程項(xiàng)目經(jīng)理部 二OO二年四月十七日

目 錄

一、工程概況

二、施工方法及施工方案

1、臨時(shí)支墩布設(shè)

2、貝雷梁支架的布設(shè)

3、貝雷梁的架設(shè)

4、支架搭設(shè)

三、附圖

1、H橋（H20-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

2、C橋（C28-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

3、B橋（B29-B32）支架結(jié)構(gòu)布置圖

四、計(jì)算資料

1、C橋支架布設(shè)計(jì)算資料

2、B橋支架布設(shè)計(jì)算資料

3、臨時(shí)樁坐標(biāo)一覽表

水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

一、工程概況：

蘇州市官瀆里立交工程共有三座跨河，分別為B、C、H三線橋，所跨河道為蘇瀏河壩基橋段，與新建壩基橋平行跨越。三橋中，B線橋B29-B32為一聯(lián)四跨現(xiàn)澆鋼筋砼連續(xù)箱梁，C橋C27-C30，H橋H19-C30均為一聯(lián)三跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。三橋中以C線橋跨徑最大，為3×34m，而以B橋的橋面最寬，其最寬處達(dá)19m，為漸變段。

三橋均為現(xiàn)澆箱梁跨河，因此施工存在一定的難度，尤以對現(xiàn)澆箱梁的支架有更高，更嚴(yán)的要求。需水面上搭設(shè)現(xiàn)澆箱梁支架，且同時(shí)需考慮橋下通航。支架搭設(shè)的成功與否，直接關(guān)系到整個(gè)官瀆里立交工程的成敗。為確保整個(gè)工程順利進(jìn)行，按時(shí)、保質(zhì)、高效的完成水中現(xiàn)澆箱梁施工任務(wù)，經(jīng)過多種方案詳細(xì)比較、篩選，我標(biāo)段擬在水中布設(shè)臨時(shí)鉆孔樁支墩，在支墩橫梁上架設(shè)貝雷梁跨越，然后在其上鋪設(shè)工字鋼，形成基礎(chǔ)，搭設(shè)碗扣支架，鋪底模的方法搭設(shè)水中支架。具體搭設(shè)方案見下。

二、施工方法及施工方案：

1、臨時(shí)支墩布設(shè)

根據(jù)B、C、H線三橋各自的特點(diǎn)及跨徑，為確保水中支架的安全，擬在三橋每跨中加設(shè)一個(gè)臨時(shí)支墩，以縮小貝雷梁跨徑，從而縮小支架材料的跨中彎矩，達(dá)到既安全又節(jié)省材料的效果。水中臨時(shí)支墩擬采用跨中附近布置一排橫橋向鉆孔樁，其數(shù)量根據(jù)橋?qū)拋頉Q定，H橋和C橋?yàn)閮筛珺橋則采用三根樁，樁徑均采用1m，樁頂標(biāo)高高出水面40cm，鉆孔樁橫橋向布置在箱梁底板邊緣下方，來承受箱梁主要荷載。以C線橋?yàn)槔?，C橋臨時(shí)鉆孔樁布置在跨中橋梁中心線兩側(cè)，兩樁中心間距為6m。臨時(shí)鉆孔樁樁長經(jīng)過計(jì)算，為確保安全擬采用25m，其承載力完全滿足現(xiàn)澆箱梁支架施工要求。鉆孔樁施工方法同主橋的鉆孔樁施工，以確保其質(zhì)量。水中鉆孔樁施工完畢后，即可在其上接樁進(jìn)行墩柱澆注，臨時(shí)支墩均為樁柱一體式，經(jīng)調(diào)查，為滿足緊急情況下通航要求，凈空擬按5m計(jì)算。據(jù)此，從貝雷梁底標(biāo)高進(jìn)行推算，從而確定臨時(shí)支墩的高度，立柱擬采用1.0m的圓柱，在立柱頂部兩邊預(yù)埋上兩根角鐵，并在立柱中心預(yù)埋一塊A3鋼板，以穩(wěn)定橫梁工字鋼。同時(shí)在樁與立柱交接處預(yù)埋一塊A3鋼板，加設(shè)一道鋼橫系梁，材料采用工字鋼，以增加鉆孔樁的橫向穩(wěn)定性。

2、貝雷梁支架布設(shè)

根據(jù)現(xiàn)澆箱梁支架的需要，為確保施工質(zhì)量及進(jìn)度，經(jīng)過多種方案比較，我標(biāo)段擬采用水中跨為貝雷梁跨越，因貝雷梁整體剛性好，強(qiáng)度大。為保證一定的凈空和凈寬，需在兩端和跨中設(shè)置支墩，跨中支墩采用樁柱一體式，兩端則擬采用鋼管支墩，同樣，以C線為例，因?yàn)镃橋的橋?qū)捄涂鐝奖菻線橋大，在同樣標(biāo)準(zhǔn)下，滿足了C橋，也就能滿足H橋。B橋雖橋?qū)捰兴黾?，但B橋鉆孔樁增加到三根，同樣也能滿足要求。在C橋28#墩上承臺布置12根φ600×6mm的鋼管樁，用I30b工字鋼連接，上擱橫橋向一排4I30b工字鋼，并連成一個(gè)整體，作為支撐貝雷梁的橫梁。在C29#一側(cè)，在承臺上布置兩個(gè)鋼支墩，每個(gè)支墩由4根φ600×6mm的鋼管構(gòu)成，其底部和頂部各焊接一塊A3鋼板，調(diào)平，在其上同樣也搭設(shè)一根橫梁，橫梁由4根I30b工字鋼構(gòu)成。上述布置經(jīng)過計(jì)算，其受力情況滿足要求。C28和C29#墩的鋼支墩長度不相等，但必須滿足使其各自頂上所支承的4根I50b工字鋼橫梁在同一標(biāo)高上，從而保證貝雷梁在同一高度。水中橫梁標(biāo)高由立柱來控制。水中臨時(shí)支墩上的橫梁，因C線橋兩臨時(shí)樁間距較大，經(jīng)過計(jì)算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼作為橫梁，用鋼板將4根焊成一個(gè)整體。在橫梁兩端和焊接處加筋板，以增加受力和強(qiáng)度。橫梁與立柱頂上的預(yù)埋鋼板焊接，并固定在兩預(yù)埋的角鐵之間，以增加橫梁的穩(wěn)定性。B、C、H三橋跨中臨時(shí)墩上的橫梁均采用4根I50b的工字鋼，以力求保險(xiǎn)。橫梁頂通過標(biāo)高來控制水平。在承臺的布置的鋼管支墩，所采用的φ600×6mm的鋼管，其承載力完全滿足貝雷梁架設(shè)的要求。鋼管的上、下兩端均焊接一塊70×70cm、2cm厚的A3鋼板，下底的A3鋼板通過地腳螺栓和承臺連在一起，以增加支墩的穩(wěn)定性。各鋼管支墩之間均通過水平綴條和斜撐連接。鋼管支撐與橫梁之間也通過焊接的方式固定在一起。這樣在承臺上的所有鋼管支墩就連成一個(gè)整體，大大提高了支墩的穩(wěn)定性。

3、貝雷梁的架設(shè)

鋼管支墩和臨時(shí)鉆孔樁支墩的橫梁搭設(shè)完畢，標(biāo)高符合要求后，即可在其上架上縱橋向的貝雷梁，貝雷梁采用上下加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁，經(jīng)過計(jì)算，綜合橋?qū)捄涂鐝?，B橋在B29-B30#一跨布置6組12片，其余為5組10片貝雷梁，在C橋、H橋分別為4組8片雙排單層貝雷梁跨越。經(jīng)過計(jì)算，此種布置形式完全能夠滿足現(xiàn)澆箱梁的施工，其強(qiáng)度撓度均能達(dá)到規(guī)范要求。每組貝雷梁與橫梁之間能過U形卡子與橫梁連接，用螺栓擰緊，必要時(shí)通過在橫梁上加焊角鐵的方法來固定貝雷梁。每組貝雷梁的安放位置經(jīng)過計(jì)算，保證受力均勻，分布合理。

貝雷梁為定型鋼構(gòu)件，其標(biāo)準(zhǔn)尺寸為1.5×3 m，因此，在布置臨時(shí)支墩的時(shí)候，應(yīng)盡量考慮使支點(diǎn)位置位于兩片貝雷梁的接頭處，或者是貝雷梁腹桿加強(qiáng)處，臨時(shí)支墩位置不一定在跨中，但以最大跨徑34m來計(jì)算，仍能滿足施工要求，故在架設(shè)貝雷梁時(shí)對此可不與考慮。C29-C30之間有一部份地基位于水中，所以對C28-C29跨貝雷梁予以延長9m到岸邊，在岸上設(shè)一臨時(shí)支墩來支撐貝雷梁。一跨4組成5組貝雷之間，通過角鐵或者是法蘭連接，形成拉桿，以增加貝雷梁的自身穩(wěn)定性。拉桿位置每隔6m左右設(shè)置一道，貝雷梁的架設(shè)應(yīng)嚴(yán)格按要求施工，保證其受力效果。經(jīng)計(jì)算，整個(gè)水中支架共計(jì)需用540片左右加強(qiáng)型貝雷梁。

4、支架搭設(shè)

貝雷梁架設(shè)完畢，便可在上面鋪設(shè)一層I20b工字鋼，用來分布上面?zhèn)鬟f下來的荷載，同時(shí)也就用作上層碗扣件支架的基礎(chǔ)，即同于以后陸地上施工時(shí)的地基。I20b工字鋼橫橋向布置，間距控制在1m，在橫梁處適當(dāng)予以加密，工字鋼與貝雷梁之間全部用U形卡子連接，螺栓擰緊，I20b工字鋼鋪完以后，即同于陸地上箱梁施工的基礎(chǔ)，在其上搭設(shè)碗扣件支架鋪設(shè)方木和底模，搭設(shè)要求同陸地上施工要求，其施工方法見現(xiàn)澆梁施工方案。

水中支架驗(yàn)算

水中現(xiàn)澆箱梁支架的計(jì)算，主要是驗(yàn)算貝雷梁的撓度、強(qiáng)度以及在臨時(shí)支墩上的橫梁驗(yàn)算。C線橋橋?qū)挒?.5m，跨徑為34m，在橋?qū)捄涂鐝缴隙急菻線橋要大，因此，以同樣的標(biāo)準(zhǔn)搭設(shè)H橋支架，在驗(yàn)算支架時(shí)，滿足了C橋同時(shí)也就滿足了H線橋。B橋因處于變截面上，以B29#~B31#一跨橋面最寬，B30#~B31#墩跨徑最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量來驗(yàn)算B30#~B31#一跨的跨徑，這樣，在整個(gè)B橋上也都適應(yīng)。

一、C線橋支架計(jì)算：（C28#~C29#）

1、荷載組合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹膠板重量：

C線橋每延米底模竹膠板用量為S1=12.18m2，取竹膠板比重ρ=0.8T/m3，厚度為h =1.5cm竹膠板，則每延米竹膠板重量為：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m斷面范圍內(nèi)共設(shè)置3根橫向10×10cm的，縱向9根15×15cm的方木，共計(jì)總重量為：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取縱向?yàn)?.9m一排）

經(jīng)計(jì)算貝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭設(shè)平均高度為7m，在每一延米范圍內(nèi)：

立桿：3×14.02×9≈0.38T

橫桿：3.97×9×5=0.18T

頂托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范圍內(nèi)，碗扣件支架重量為：g4=0.68T/m

（5）橫向I20b工字鋼自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加強(qiáng)型貝雷梁自重：

貝雷片自重：0.27T

加強(qiáng)弦桿2根：2×80=0.16T

插銷：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加強(qiáng)型貝雷梁自重為：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，貝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架總重量為：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重為ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

計(jì)算時(shí)為安全起見，考慮到部分施工荷載的影響，對I20b工字鋼以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3來計(jì)算考慮。

則有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29頂層I20b工字鋼驗(yàn)算：

C28-C29一跨擬采用4組8片加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁跨越，四片梁最大間距2.13m（見附后布置圖），在貝雷梁上鋪設(shè)一層I20b工字鋼，橫橋向間距為1.0m，長度采用10m長。

（1）平均分配到I20b工字鋼上的均布荷載計(jì)算：

一跨長度為34m，則所需工字鋼根數(shù)約為32根

則有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

按最不利的受力情況，簡支狀態(tài)來計(jì)算

查表得：I20b工字鋼

Ix=2500cmWx=250cm則跨中最大彎矩為Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由強(qiáng)度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（3）撓度計(jì)算

因I20b工字鋼上以荷載較多，可視其為均布荷載，故撓度公式為：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允許撓度f允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨縱橋向貝雷梁驗(yàn)算

（1）貝雷梁上所受的均布荷載計(jì)算

a、I20b工字鋼上部重量按砼比重ρ=3.0T/m來計(jì)算，則有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字鋼重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四組8片加強(qiáng)型貝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

則平均分布到貝雷梁上的均布荷載為：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

根據(jù)布置圖：取計(jì)算跨徑Lo=16.5m

查公路計(jì)算手冊，雙排單層（加強(qiáng)型）貝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情況計(jì)算（取簡支狀態(tài)）

跨中彎矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手冊中，貝雷梁允許承受最大彎矩為M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

則由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（3）撓度計(jì)算

由撓度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允許撓度f=L/400≈37.5mm撓度符合要求

（4）支點(diǎn)處剪力計(jì)算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取實(shí)際受力情況，按連續(xù)梁計(jì)算

（1）強(qiáng)度計(jì)算

彎矩計(jì)算

由力學(xué)近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取彎矩系數(shù)Km=0.07

則有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度計(jì)算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取撓度系數(shù)Kw=0.521

則有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm撓度符合要求

（3）支點(diǎn)處剪力計(jì)算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系數(shù)Kv=0.625

則有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29臨時(shí)支墩上橫梁計(jì)算

C橋臨時(shí)支墩擬采用φ1.0m的鉆孔樁，鉆孔樁中心間距為6.14m，擬采用4根I50b工字鋼組焊成一根整橫梁。

（1）荷載計(jì)算

a、橫梁以上部份總重量為：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

則臨時(shí)墩上橫梁所承受的荷載為：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m長I50b工字鋼自重為：

G5=4×9×0.101=3.636T

則平均分布于單根I50b工字鋼上的均布荷載為q5=0.101T/m

c、四組貝雷梁作用于橫梁上，可視為四個(gè)集中荷載

則有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）強(qiáng)度計(jì)算

由公式可得，跨中彎矩為Mc

則有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字鋼：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以單根I50b工字鋼所能承受的最大彎矩為：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共計(jì)承受總彎矩為：M總=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M總=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字鋼符合要求

5、C28-C29一跨跨中臨時(shí)樁樁長計(jì)算

（1）荷載計(jì)算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按樁長為22m考慮，則樁本身重量為： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按單樁軸向容許承載力計(jì)算

P=ρj/K

計(jì)算時(shí)，取安全系數(shù)K=2，則有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

則有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）參數(shù)取定：

①臨時(shí)樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：樁入土長度影響的修正系數(shù) 取λ=0.85 ③考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7 ④A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：對臨時(shí)樁按[бo]=0來考慮

⑥k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3 ⑦γ2；查地質(zhì)堪察報(bào)告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取極限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此計(jì)算中：

①不考慮樁底的承載力

②安全系數(shù)取K=2

③極限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按樁長為20m來考慮樁自重

二、B橋支架計(jì)算

B橋的支架驗(yàn)算，因詳細(xì)的施工圖未到，故擬采用以B29#-B30#一跨的重量來驗(yàn)算最大跨徑，B30#-B31#墩。根據(jù)布置圖取計(jì)算跨徑Lo=12m，經(jīng)計(jì)算B29-B30#墩平均截面積為9.877m2。

①荷載計(jì)算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨徑為25m

則該跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5組10片加強(qiáng)型貝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、貝雷梁上I20b工字鋼重量G7

承I20b工字鋼平均長度為16m，跨徑為25m，則：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、橫梁自重G8

B線橋臨時(shí)支墩上橫梁也擬采用4根I50b工字鋼，長度為15m

則：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩縱向貝雷梁計(jì)算

a、按最不利受力情況簡支狀態(tài)來計(jì)算

平均分配到每延米貝雷梁上的荷布荷載為：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

則有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手冊得，加強(qiáng)型雙排單層貝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允許最大彎矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度計(jì)算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力驗(yàn)算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取實(shí)際受力情況，按連續(xù)梁計(jì)算

（1）強(qiáng)度計(jì)算

查公路手冊，連續(xù)梁彎矩計(jì)算公式為：

M=Km〃qL2取彎矩系數(shù)=0.07

則有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由強(qiáng)度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度驗(yàn)算

由撓度計(jì)算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm撓度符合要求

（3）剪力計(jì)算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系數(shù)Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容許剪力，在支點(diǎn)處對貝雷梁適應(yīng)用槽鋼予以加強(qiáng)

3、B橋橫梁計(jì)算

B橋臨時(shí)樁擬采用3根，以B29-B30#墩之間橋面最寬，因此，B29-B30之間的鉆孔樁間距最大，按取兩樁中心間距L=6.8m來計(jì)算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼組焊而成。

（1）荷載計(jì)算

a、橫梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、橫梁上均布荷載q8=0.101T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

取實(shí)際受力情況：按連續(xù)梁計(jì)算，由連續(xù)梁彎矩近似計(jì)算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

則有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字鋼所承受的跨中最大彎矩為：

M總=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M總=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字鋼用作橫梁，符合要求

（3）撓度計(jì)算

由撓度近似計(jì)算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm撓度符合要求

4、B線橋臨時(shí)樁樁長計(jì)算

B線橋臨時(shí)樁所承受的最大軸向壓力為：RA=1349KN，而C線橋25m樁所承受的反力為：1428KN。B線橋樁所承受的力小于C線橋，故C橋的樁長在B橋同樣適應(yīng)，為安全起見B橋臨時(shí)樁樁長采用L=25m。

臨時(shí)鉆孔樁樁長計(jì)算

根據(jù)單樁軸向受壓容許承載力公式計(jì)算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨徑的C線橋?yàn)槔?/p>

C橋平均每聯(lián)重531T，按跨中取1/3重量，則分配到每根臨時(shí)鉆的重量為：P=1/6×531=88.5噸

取k=2的安全系數(shù)，則P=88.5×2=177噸≈1770KN

1、參數(shù)確定：

（1）臨時(shí)樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：樁入土長度影響的修正系數(shù)

取λ=0.85（3）考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7（4）A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：樁底取處土的容許承載力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3（7）γ2；壩基橋附近土層：eo=0.8~0.085，查地質(zhì)資料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：極限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m來進(jìn)行施工

2、C28-C29跨中貝雷梁計(jì)算

（1）上層32根10m長I20b工字鋼重量為：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加強(qiáng)型的雙排單層貝雷梁，計(jì)算路徑取17.5m

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為（取1.5的不均勻折成系數(shù)）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手冊，加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm則跨中彎矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許跨中彎矩為M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故彎矩滿足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa強(qiáng)度符合要求

水中支架驗(yàn)算

一、頂層I20工字鋼驗(yàn)算：

1、綜合考慮，為簡化計(jì)算，確保安全，計(jì)算受力圖示均按簡支梁來計(jì)算，砼比重按ρ=3T/m3來考慮

以C28-C29一跨來計(jì)算，該跨砼體積為：V=506/3=168.67m則該跨砼自重G=506T，該跨跨徑為L=34m

則平均每延米噸位數(shù)為：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）計(jì)算頂層I20工字鋼，間距按1.0m來考慮，下層四組8片貝雷梁間距為1.6m，平均分配到每根I20工字鋼的均布荷載為：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均勻折誠系數(shù)：則q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大彎矩計(jì)算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm3

則бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）橫橋向的橫梁計(jì)算

先按2根I40b工字鋼進(jìn)行驗(yàn)算

4組36m長貝雷梁自重：（雙排單層加強(qiáng)型），按每節(jié)24.5KN來計(jì)算（查手冊）

一組為12節(jié)，4 組共計(jì)48節(jié)，則自重為：

G1=48×24.5KN/節(jié)=1176KN

則三排橫梁共計(jì)承重為：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨徑最大的水中臨時(shí)墩來考慮：

先擬采用3根I40b工字鋼作橫梁，長度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

則Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字鋼：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容許應(yīng)力[δ]=210MPa

∴容許彎矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

則每排所需I40b工字鋼根數(shù)為：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字鋼來計(jì)算：

IX=68512.5 WX=2246.69

則容許彎矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

則n=1338.4/513.8=3根

材料計(jì)算（C橋）

C28-C29貝雷梁考慮向C30方向延橋6m（兩節(jié)）

1、則C橋共計(jì)需貝雷片：（36+6）/3×8=112片（加強(qiáng)型）2、9m長I56b工字鋼：

3×3×9=54m，共計(jì)重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字鋼：單根長10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的鋼護(hù)筒，兩根單根長：C28#墩

臨時(shí)立柱頂?shù)较淞旱赘叨葹椋海?.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

臨時(shí)墩柱頂標(biāo)高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

則φ200的長度為：9.722m

8根φ245的鋼管：長度：9.562m

φ32精軋螺紋鋼：4根，長度：3.5m

B橋計(jì)算

B橋因圖紙未到，加上安全因素，平均按每延米35T來考慮計(jì)算荷載，以B30~B31#墩為例，取計(jì)算跨徑25m

則該跨總重量為：25×35=875T

1、計(jì)算貝雷梁

擬彩和5組加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁

則平均每組貝雷梁承重為：q=875/5=175T

按計(jì)算跨徑為27m來計(jì)算，則平均每延米承得為6.482T/m，按13米的跨徑來檢算貝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

則跨中彎矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允彎矩：安全系數(shù)K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa強(qiáng)度符合要求

B橋臨時(shí)墩頂橫梁計(jì)算

一、重量計(jì)算：

5組貝雷梁重：

G1=45×24.5KN/節(jié)=1102.5KN=110.25T

該跨砼自重按：每延米35T來考慮，則重點(diǎn)為875T

則總重為：G總=875+110.25=985.25T

在跨中中間寬度15m的貝雷梁計(jì)算

鉆孔樁擬定樁距采用6m

平均每片橫梁上承受荷載：983.25/3=328.42

平均到每組貝雷梁的荷載為：328.42/5=65.7T

由公式可得：先計(jì)算B點(diǎn)處的最大彎矩

MB支=KM〃PL 取修正系數(shù)Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

B橋材料計(jì)算

B29#-B30#跨徑：20米

B30#-B31#跨徑：2.5米

B31#-B32#跨徑：23米

貝雷梁片數(shù)：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

橫梁：40片+5×6=70片

共計(jì)用貝雷梁片數(shù)為：56+64+64+70=254片

C橋材料計(jì)算：

貝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H橋

共需貝雷片：128片

三種橋共計(jì)需用貝雷片：245+128+112=485片

水中現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算

B、C、H三線橋中，以C28-C29一跨跨徑最大，而以B29-B30一跨橋面最寬，處于變截面段，在同樣條件下，以B橋和C橋來驗(yàn)算支架，也就滿足了H橋，現(xiàn)就以C橋和B橋來進(jìn)行檢算。

一、1、綜合考慮，為簡化計(jì)算，保證安全，所有計(jì)算受力圖示均按簡支狀態(tài)來計(jì)算。

2、結(jié)合我單位長期的施工經(jīng)驗(yàn)，對砼比重按P=3T/m3來考慮，取值時(shí)，其內(nèi)已包含了該部份砼數(shù)量的施工模板，機(jī)具、人群，操作荷載及砼自重。

3、計(jì)算時(shí)，從安全角度出發(fā)，統(tǒng)一取1.5的不均勻折減系數(shù)。

二、C28-C29一跨頂層I20b工字鋼驗(yàn)算

1、重量計(jì)算

查圖紙可得，該跨砼自重為G1=506/3×3=506T

則該跨平均每延米自重為：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字長度為10m長計(jì)算，下層用作支承的雙排單層貝雷梁間距為1.6m，I20b工字鋼縱橋向間距為1.0m。

則平均分配到每根I20b工字鋼的均布荷載q2為：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字鋼強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算

查表得I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大彎矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29縱橋向4組貝雷梁驗(yàn)算

1、荷載組合：

（1）上層32根10m長I20b工字鋼自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）經(jīng)設(shè)計(jì)和計(jì)算，貝雷梁采用4組加強(qiáng)型雙排單層，查手冊得：

雙排單層貝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每節(jié)（3m）貝雷梁自重：按24.5KN來計(jì)算，取計(jì)算跨徑為17.5m

4組36m長貝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中彎矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許最大跨中彎矩為：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 彎矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允許=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支點(diǎn)處剪力驗(yàn)算

支點(diǎn)處剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允許剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支點(diǎn)處對貝雷梁應(yīng)予以加強(qiáng)

四、支墩上橫梁驗(yàn)算

按采用3根I56a工字鋼來考慮：

3根9m長I56工字鋼自重為G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

橫梁跨中彎矩Mc計(jì)算

三排橫梁共計(jì)承重為G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

則每排橫梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支點(diǎn)處支座僅力為：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排橫梁共計(jì)受四個(gè)集中荷載：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

則跨中彎矩為Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字鋼：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm則跨中允許彎矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字鋼允許彎矩為：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作橫梁符合要求

五、B橋縱橋向貝雷梁計(jì)算

B橋因圖紙未到，參考C橋箱梁自重為q1=14.89T/m，考慮安全原因，B橋砼自重按q5=35T/m來考慮計(jì)算，現(xiàn)計(jì)B30-B31一跨25m來計(jì)算

1、荷載計(jì)算

（1）砼按q5=35T/m來計(jì)算，忽略I20b工字的重量

則砼自重為：G6=35×25=875T

（2）采用5組加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁，該跨跨徑為25m

5組貝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

則平則分配到每組貝雷梁上均布荷載：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨徑來驗(yàn)算貝雷梁

跨中彎矩為Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支點(diǎn)處對貝雷梁應(yīng)予以加強(qiáng)

六、B線橋橫梁驗(yàn)算

因B線橋較寬，該橋下用口作支撐貝雷梁用的橫梁也隨之加寬且B線橋臨時(shí)支墩均為一排三根鉆孔樁，所以B線橋的橫梁擬采用雙排單層貝雷梁，長度擬定為15m，在橋面中心布置三根鉆孔樁，樁中心間距為6m。

1、一根橫梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5組貝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴單根橫梁所承受的總重量為G總=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根橫梁有三個(gè)支撐點(diǎn)，上擱5組貝雷梁

則有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每個(gè)集中荷載力為：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手冊經(jīng)計(jì)算，多跨連續(xù)梁B點(diǎn)的彎矩為：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

對B點(diǎn)剪力進(jìn)行計(jì)算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

∴бmax=Mc/Wx=830×103/15398.3×10-6=53.9MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

第五篇：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

[摘 要]滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文結(jié)合工程實(shí)例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

[關(guān)鍵詞]現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架 施工技術(shù)

中圖分類號：F332 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）11-0177-01

滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。滿堂支架的施工，是整個(gè)現(xiàn)澆箱梁施工的一個(gè)非常重要的、基礎(chǔ)性的工藝環(huán)節(jié)。支架地基的承載力是否滿足要求，支架的強(qiáng)度和穩(wěn)定性是否符合要求，支架壓載試驗(yàn)的數(shù)據(jù)是否準(zhǔn)確、真實(shí)，這些環(huán)節(jié)將直接影響到施工安全和工程質(zhì)量。本文結(jié)合工程實(shí)例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

一、工程概況

某市政互通立交橋型布置為27.2+30+27.2m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用滿堂式碗扣支架現(xiàn)澆，支架高度8-17m，梁體高度1.8m，頂板寬度L=12-16m，底板寬度8-12m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。橋面縱坡3.00%，橋面橫坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、滿堂支架施工技術(shù)

1、支架地基的處理

（1）場地平整。用挖掘機(jī)和推土機(jī)對原地面進(jìn)行整平、壓實(shí)，壓實(shí)度達(dá)到96區(qū)要求，地基承載力在200Kpa以上，且無軟弱下臥層。地基的處理范圍至少寬出搭設(shè)支架之外0.5m。同時(shí)，為便于施工，同一跨內(nèi)的標(biāo)高盡量與路線設(shè)計(jì)標(biāo)高一致。

（2）防積水措施為防止下雨積水造成地基浸泡，造成地基承載力降低，產(chǎn)生地面不均勻下沉，對梁施工質(zhì)量造成影響，在支架順橋向兩側(cè)設(shè)排水溝，以便將雨水及時(shí)排除，如逢下雨安排專人負(fù)責(zé)排除積水。

2、支架搭設(shè)

（1）支架的搭設(shè)采用WDJ滿堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型號為：WDJ48×3.5型，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴(yán)禁使用。立桿布距為60cm×60cm。橫桿步距為90cm間距。縱橫向水平拉桿按2個(gè)步距的間距設(shè)置。縱橫向加設(shè)剪刀撐，其縱向角度控制在45°-65°，其下部在縱橫向設(shè)置交會(huì)，交會(huì)點(diǎn)距地面的高度大于40cm，剪刀撐采用9米鋼管，鋼管長度搭接大于60cm，并采用雙扣聯(lián)接，扣件接頭部位的外露鋼管長度大于10cm?？v向鋪設(shè)15cm×15cm方木；橫向鋪設(shè)10cm×10cm方木，跨中凈間距為15cm，小橫梁處凈間距10cm。支架高度根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測在為8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均為10cm×10cm方木。在排架上釘10×4cm木板條，凈距10cm，以防止竹膠板變形過大。

（3）木排架的加固，除了縱向用木板兩兩相連，有部分加固作用外，在縱橫方木相交處C20鉆孔，用螺栓擰緊。

（4）通過底腳螺栓初步控制支架底面標(biāo)高，計(jì)算立桿長度。

（5）測設(shè)頂托實(shí)際標(biāo)高，并通過調(diào)整頂托螺旋來調(diào)整支架標(biāo)高，調(diào)絲器不使用偏心桿件，出絲長度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼裝時(shí)，必須對縫平整，底板與腹板結(jié)合部，為防止漏漿采用“底包側(cè)”方式，并加墊“L”型橡皮墊；腹板?c翼板結(jié)合部采用“腹頂翼”方式，防止?jié)仓^程中，因受擾動(dòng)而造成漏漿。端部模板制作時(shí)應(yīng)準(zhǔn)確量測各部尺寸。

（7）頂托標(biāo)高調(diào)整完畢后，在其上安放15×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時(shí)，應(yīng)注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯(cuò)開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可為1：3，并在坡道腳手板下增設(shè)橫桿，坡道可折線上升；人行梯架設(shè)置在尺寸為1.8×1.8m的腳手架框架內(nèi)，梯子寬度為廊道寬度的1/2，梯架可在一個(gè)框架高度內(nèi)折線上升。梯架拐彎處應(yīng)設(shè)置腳手板及扶手。

3、支架的預(yù)壓及預(yù)拱度

（1）預(yù)壓的目的。為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙、地基瞬時(shí)沉降等并獲取支架預(yù)壓沉降觀測值用來做設(shè)置預(yù)拱值的參考數(shù)據(jù)。

（2）加載的方法。支架的預(yù)壓方式擬用沙袋或水袋預(yù)壓。預(yù)壓時(shí)間不少于7天，在預(yù)壓前必須進(jìn)行整體支架檢查和驗(yàn)收，并對臨時(shí)荷載的重量進(jìn)行檢驗(yàn)。預(yù)壓時(shí)，根據(jù)箱梁的結(jié)構(gòu)形式計(jì)算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂體積1立方米，帶吊帶）或水袋按上部混凝土重量分布情況進(jìn)行布載，加載重量按設(shè)計(jì)要求不小于恒載，擬定為恒載的1.2倍。因沙袋在下雨過程中會(huì)吸水增重，對支架穩(wěn)定定造成影響，現(xiàn)場必須準(zhǔn)備彩條布，下雨前及時(shí)將所有沙袋全斷面覆蓋遮雨。

（3）布點(diǎn)及觀測。

①加載前布設(shè)觀測點(diǎn)，在地基和底模上沿支點(diǎn)、跨徑的L/

4、L/2等截面處橫橋向腹板處各布設(shè)3個(gè)觀測點(diǎn)，在跨徑的L/2翼板處各布2個(gè)觀測點(diǎn)，觀測點(diǎn)的布設(shè)要上下對應(yīng)，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上），在觀測點(diǎn)處采用鋼釘標(biāo)識或預(yù)埋鋼筋的方法，保護(hù)觀測點(diǎn)不擾動(dòng)，以便測量預(yù)壓前后及卸載后的標(biāo)高。

②加載順序按混凝土澆筑的順序進(jìn)行，加載時(shí)沙袋堆放均衡平穩(wěn)，不可重放或加載過于集中而損傷支架。加載時(shí)分三次進(jìn)行，各次加載的重量分別為總重（梁體重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加載完成后觀測一次，加載12小時(shí)、加載24小時(shí)、加載48小時(shí)和加載完畢各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，連續(xù)兩次觀測累計(jì)沉降量不超過3mm，即為趨于穩(wěn)定，沉降穩(wěn)定48小時(shí)且總預(yù)壓時(shí)間不小于7天后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，即可進(jìn)行卸載。卸載時(shí)先卸載完上層砂袋（卸載時(shí)要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。

③支架的預(yù)壓應(yīng)加強(qiáng)穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。

④卸載后及時(shí)進(jìn)行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，計(jì)算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設(shè)置預(yù)拱的依據(jù)，通過測量調(diào)整箱梁底模高程。

⑤混凝土在澆筑過程中，加強(qiáng)對支架的觀測，在箱梁的不同點(diǎn)位懸掛標(biāo)尺，用水準(zhǔn)儀對支架沉降情況進(jìn)行測量，根據(jù)測量結(jié)果決定下一步混凝土的澆筑方案和對支架安全性的評估，及時(shí)調(diào)整澆筑方案并對支架進(jìn)行加固處理。

（4）數(shù)據(jù)整理分析。觀測結(jié)束對測量數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，根據(jù)總沉降值和卸載后觀測值計(jì)算彈性變形量。根據(jù)試驗(yàn)所測得的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，對本工程所設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁模板支架進(jìn)混凝土澆筑時(shí)產(chǎn)生的變形進(jìn)行有效的控制?？梢罁?jù)變形量調(diào)整箱梁的底標(biāo)高，實(shí)現(xiàn)混凝土澆筑完成后能達(dá)到設(shè)計(jì)所要求的梁底標(biāo)高。如發(fā)現(xiàn)立柱下沉比較明顯，需對地基處理進(jìn)行加強(qiáng)。

（5）預(yù)拱度的設(shè)置。預(yù)拱度設(shè)置按設(shè)計(jì)注明考慮，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁除為抵消支架彈性變形而設(shè)置的預(yù)拱外，支架不另設(shè)預(yù)拱?；炷翝沧⑹┕で皯?yīng)通過計(jì)算出跨中預(yù)拱度，其它各點(diǎn)的預(yù)拱度以此點(diǎn)按直線或二次拋物線進(jìn)行分配。

三、結(jié)束語

滿堂支架的施工是一個(gè)非常重要的基礎(chǔ)性施工工藝環(huán)節(jié)，在施工過程中一定要對地基的處理，支架體系的設(shè)計(jì)和搭設(shè)，支架的壓載試驗(yàn)等工序給予充分的重視，嚴(yán)格按照有關(guān)規(guī)范和要求施工，確保施工質(zhì)量和施工安全。

參考文獻(xiàn)

[1] 林鳳飛，現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)，《城市建設(shè)理論研究》2012年第5期