第一篇：某橋現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預(yù)壓方案.

（2×50+25）m箱梁鋼管支架預(yù)壓方案

一、概述： 對(duì)（2×50+25）m現(xiàn)澆箱梁鋼管支架進(jìn)行預(yù)壓以便獲取支架彈性變形和非彈性變形量及地基沉降量，為連續(xù)箱梁底模設(shè)置預(yù)抬值提供依據(jù)?，F(xiàn)澆箱梁斷面圖

現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預(yù)壓荷載斷面圖 砂袋砂袋 砂袋砂袋

現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預(yù)壓平面位置及測(cè)點(diǎn)的布置圖

斷面圖

斷面圖

二、加載及卸載順序：

按荷載總重的0→50%→100%→50%→0進(jìn)行加載及卸載，并測(cè)得各級(jí)荷載下的測(cè)點(diǎn)的變形值；

三、預(yù)壓時(shí)間：

荷載施加100%后，觀測(cè)次數(shù)一般為加載前、加載完畢、加載12小時(shí)、加載24小時(shí)、加載48小時(shí)和卸載完畢共6次（卸載必須在支架不再變形原形后進(jìn)行）。施工時(shí)按時(shí)、準(zhǔn)確、認(rèn)真地測(cè)量數(shù)據(jù)，最后綜合分析這些數(shù)據(jù)，刪除不合理的值，為施工預(yù)拱度提供準(zhǔn)確可靠原數(shù)據(jù)。

四、觀測(cè)方法：

在箱梁底板的腹板位置設(shè)測(cè)點(diǎn)，5米一個(gè)斷面，每斷面三個(gè)測(cè)點(diǎn)。測(cè)點(diǎn)選擇在鋼管立柱上（測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖）；按照加載及卸載步驟分別測(cè)的各級(jí)荷載下的模板下沉量及地面下沉量，并在卸載后全面測(cè)得個(gè)測(cè)點(diǎn)的回彈量。

五、加載荷載計(jì)算：

采取分幅分跨預(yù)壓，預(yù)壓時(shí)腹板1米范圍內(nèi)所壓荷載為=0.5m×2.8m×2.6（噸/立方米）×1.2=4.36噸/每延米長(zhǎng)。底板5米范圍內(nèi)所壓荷載=5m×0.5m× 2.6（噸/立方米）×1.2=7.8噸/每延米長(zhǎng)。翼緣板3.75米范圍內(nèi)所壓荷載為=3.75m×0.3m×2.6（噸/立方米）×1.2=3.51噸/每延米長(zhǎng)。頂板部位重量折入底板預(yù)壓重量。單幅25m跨荷重取不少于963噸（查施工圖中的材料數(shù)據(jù)，對(duì)單幅25m跨長(zhǎng)進(jìn)行計(jì)算得到的鋼筋混凝土理論重量），單幅50m跨荷重取不少于1927噸（查施工圖中的材料數(shù)據(jù)，對(duì)單幅50m跨長(zhǎng)進(jìn)行計(jì)算得到的鋼筋混凝土理論重量）。箱梁混凝土重量計(jì)算時(shí)，比重取2.6噸/每立方米。

故預(yù)壓時(shí)腹板位置以砂袋進(jìn)行等重預(yù)壓，底板以砂袋堆圍堰加水加壓，假設(shè)每袋重80Kg。

腹板縱向每1米長(zhǎng)位置需54.5袋砂石料。

底板縱向每1米長(zhǎng)位置需97.5袋砂石料。翼緣板縱向每1米長(zhǎng)位置需43.9袋砂石料。

堆載時(shí)必須對(duì)稱(chēng)加載，先加腹板部位，再加底板部位。

六、安全注意事項(xiàng)：

1、所有工作人員必須戴安全帽。

2、嚴(yán)禁人員進(jìn)入試壓區(qū)。

3、現(xiàn)場(chǎng)試壓人員及機(jī)具由負(fù)責(zé)人統(tǒng)一指揮。

4、加載時(shí)逐步加載，禁止加載物沖擊承重平臺(tái)。

5、發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止作業(yè)；經(jīng)檢查分析處理后方可繼續(xù)進(jìn)行。

第二篇：現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓方案

現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓方案

一、總述

為了確保支架安全，消除非彈性變形和沉降，測(cè)定支架彈性變形量，按施工工藝要求和設(shè)計(jì)圖紙的要求，需要對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓且重量不少于箱梁重量的90%。同時(shí)，為對(duì)現(xiàn)澆箱梁和預(yù) 壓有一個(gè)總的施工指導(dǎo)意見(jiàn)，故分以下三個(gè)方面進(jìn)行闡述：A線(xiàn)橋的預(yù)壓，橋?qū)?.5m及橋?qū)?.0m的荷載進(jìn)行預(yù)壓。

二、預(yù)壓荷載的計(jì)算

（1）A線(xiàn)橋（以A5~A8之間為例）

①翼緣板砼：76.33×0.3×2×2=91.58m翼緣板每m2砼量：0.3m3

②箱梁腹板砼：1252-91.58=1160.42m3

箱梁腹板底面積（13.5+27.5）/2×76=1558m箱梁腹板每m2砼量：1160.42/1558=0.7448m3

③翼緣板每m2預(yù)壓荷載為0.3×2.5×0.9=0.675t

箱梁腹板每m2預(yù)壓荷載為0.7448×2.5×0.9=1.676t

（2）9.5m寬橋面（以C橋?yàn)槔?/p>

①翼緣板，每延米砼量2.25×0.3×1.0=0.675m3

每延米重量0.675×2.5×0.9=1.519t

每平方米重量0.3×2.5×0.9=0.675t

②一聯(lián)翼緣板砼量：34×3×0.675×2=137.7m3

腹板砼量368.8 m3

每延米砼量3.61m3

每延米重量3.61×0.9×2.5=8.12t

每平方米重量1.62t

（3）8.0m橋面寬橋面（以H橋?yàn)槔?/p>

①翼緣板砼每延米：2×0.3×1.0=0.6m3

每延米重量：0.6×2.5×0.9=1.35t

每平方米重：0.3×2.5×0.9=0.675t

②一聯(lián)翼緣板砼量：0.6×2×98.5=118.2m3

一聯(lián)腹板砼量：437.40-118.2=319.2m3

每延米重量：319.2/98.5×2.5=8.10t

每平方米重量：0.9×8.10/4=1.823t

三、預(yù)壓袋重量的確定

在預(yù)壓前對(duì)預(yù)壓袋進(jìn)行隨機(jī)取樣分別取3×10袋，分10袋稱(chēng)出其重量，得三個(gè)10袋預(yù)壓袋的平均重量，再平均得一袋預(yù)壓袋的重量，將作為預(yù)壓袋重量的計(jì)算袋重，經(jīng)實(shí)際測(cè)定，本次預(yù)壓袋的重量為35kg/袋。

四、預(yù)壓每延米（或每平方m）預(yù)壓袋的袋數(shù)

A線(xiàn)橋?yàn)椋焊拱?8袋/m2，翼緣板20袋/m9.5m寬橋面為：腹板47袋/m2，翼緣板20袋/m2

8.0m寬橋面為：腹板52袋/m2，翼緣板20袋/m2

五、預(yù)壓觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)位布置

預(yù)壓前在模板上布點(diǎn)，原則上橫向布點(diǎn)不少于5個(gè)控制點(diǎn)（對(duì)A線(xiàn)適當(dāng)加密至7~9個(gè)點(diǎn)），縱向在墩頂，1/2L、1/4L、3/4L處布設(shè)5排控制點(diǎn)。

六、預(yù)壓前的準(zhǔn)備

（1）底模側(cè)模翼緣板模板均按要求鋪設(shè)完成。

（2）按規(guī)劃好的觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)位布置變形點(diǎn)，并在加載前對(duì)變形點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)。

七、預(yù)壓

用吊車(chē)吊運(yùn)預(yù)壓袋到指定位置從一端向另一端預(yù)壓（從低處向高處預(yù)壓），按每延米（或每平方米）的預(yù)壓袋的數(shù)量堆碼整齊（注意在變形觀測(cè)點(diǎn)處預(yù)留空隙，以便豎塔尺）。

從預(yù)壓袋加載完成后每12小時(shí)觀測(cè)一次，將觀測(cè)的數(shù)值記錄到變形觀測(cè)表內(nèi)，在變形穩(wěn)定后，卸載前觀察和卸載完成后觀測(cè)一次。同樣記錄到變形觀測(cè)表內(nèi)。

八、變形觀測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)處理

在變形觀測(cè)的數(shù)據(jù)中，加載前（0%荷載）標(biāo)高值A(chǔ)，加載完成后（100%荷載）標(biāo)高位B，卸載完成扣（0%荷載）標(biāo)高C（其中荷載值為箱梁重的90%）。

總變形=A-B

彈性變形=C-B

非彈性變形=A-C

九、底模調(diào)整

通過(guò)以上測(cè)定底模及支架的彈性變形，（非彈性變形已消除）

對(duì)底模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，兩個(gè)測(cè)點(diǎn)之間數(shù)據(jù)用內(nèi)差法進(jìn)行處理。故得：

底?？刂茦?biāo)高=砼設(shè)計(jì)標(biāo)高+預(yù)拱度+彈形變形量

第三篇：現(xiàn)澆箱梁荷載預(yù)壓方案計(jì)算實(shí)例

現(xiàn)澆箱梁荷載預(yù)壓方案（修改補(bǔ)充）

一、加載方案：擬采用袋裝砂土及蓄水混合加載方案，三跨同時(shí)，逐步加載，最終荷載達(dá)到設(shè)計(jì)自重荷載的100%以上。

二、加載計(jì)算：

1、應(yīng)加荷載：661.3 m3×25KN/m3=16532.5KN

2、沙土荷載：11301.05 KN

3、水 荷 載：6752.59KN

4、實(shí)際加載總量：18053.64 KN

三、堆荷及加水荷載計(jì)算：

1、堆沙土荷載：

①、8×1.2×2.1×2=40.32 m3 ②、8×4.0×2.1×2=134.4 m3 ③、（21.8+26+21.8）×（1×2.1+1.2×0.6）×2=392.54 m3 ④、（21.8+26+21.8）×（0.8+1.3）÷2×2.1=153.47 m3 ①+②+③+④=720.73 m3 堆沙荷載總重：720.73×1.6×9.8=11301.05KN

2、加水荷載：

1×9.8×2.0×（2.35+2.6）÷2×2×（21.8+26+21.8）=6752.59KN

3、加載總重：

11301.05+6752.59=18053.64KN

四、加載順序及荷載量：

第一次：全部沙土荷載

11301.05KN

68% 第二次：加 水 荷

載：

6752.59KN

高度：2.0 m 累計(jì)荷載18053.64KN

達(dá)到設(shè)計(jì)自重荷載的110%

五、預(yù)壓變形觀測(cè)：

1、按實(shí)際施工的荷載分布進(jìn)行加載預(yù)壓；

2、對(duì)加載情況作好詳細(xì)記錄，重視在加載過(guò)程中對(duì)支架構(gòu)件的檢查，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)分析處置，在發(fā)現(xiàn)預(yù)料之外的變化時(shí)應(yīng)暫停加載，在問(wèn)題得到解決后再繼續(xù)加載；

3、在加載前對(duì)基礎(chǔ)、變形較大的關(guān)鍵部位（如支架墩位、彎矩最大的跨中、懸臂等）做好觀測(cè)規(guī)劃，布設(shè)好測(cè)點(diǎn)，加強(qiáng)事前、加載過(guò)程中及事后的觀察，應(yīng)重視在加載過(guò)程中對(duì)觀察數(shù)據(jù)的分析。及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題。

4、加強(qiáng)對(duì)豎向支架的豎直度、變形的觀測(cè)。

5、在預(yù)壓完成后及時(shí)統(tǒng)計(jì)、匯總觀測(cè)成果。并及時(shí)上報(bào)項(xiàng)目部監(jiān)理工程師，以便對(duì)預(yù)壓情況作出評(píng)價(jià)。

第四篇：水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

支架搭設(shè)方案

（水中現(xiàn)澆箱梁）

中鐵二十局一處蘇州市 官瀆里立交工程項(xiàng)目經(jīng)理部 二OO二年四月十七日

目 錄

一、工程概況

二、施工方法及施工方案

1、臨時(shí)支墩布設(shè)

2、貝雷梁支架的布設(shè)

3、貝雷梁的架設(shè)

4、支架搭設(shè)

三、附圖

1、H橋（H20-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

2、C橋（C28-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

3、B橋（B29-B32）支架結(jié)構(gòu)布置圖

四、計(jì)算資料

1、C橋支架布設(shè)計(jì)算資料

2、B橋支架布設(shè)計(jì)算資料

3、臨時(shí)樁坐標(biāo)一覽表

水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

一、工程概況：

蘇州市官瀆里立交工程共有三座跨河，分別為B、C、H三線(xiàn)橋，所跨河道為蘇瀏河壩基橋段，與新建壩基橋平行跨越。三橋中，B線(xiàn)橋B29-B32為一聯(lián)四跨現(xiàn)澆鋼筋砼連續(xù)箱梁，C橋C27-C30，H橋H19-C30均為一聯(lián)三跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。三橋中以C線(xiàn)橋跨徑最大，為3×34m，而以B橋的橋面最寬，其最寬處達(dá)19m，為漸變段。

三橋均為現(xiàn)澆箱梁跨河，因此施工存在一定的難度，尤以對(duì)現(xiàn)澆箱梁的支架有更高，更嚴(yán)的要求。需水面上搭設(shè)現(xiàn)澆箱梁支架，且同時(shí)需考慮橋下通航。支架搭設(shè)的成功與否，直接關(guān)系到整個(gè)官瀆里立交工程的成敗。為確保整個(gè)工程順利進(jìn)行，按時(shí)、保質(zhì)、高效的完成水中現(xiàn)澆箱梁施工任務(wù)，經(jīng)過(guò)多種方案詳細(xì)比較、篩選，我標(biāo)段擬在水中布設(shè)臨時(shí)鉆孔樁支墩，在支墩橫梁上架設(shè)貝雷梁跨越，然后在其上鋪設(shè)工字鋼，形成基礎(chǔ)，搭設(shè)碗扣支架，鋪底模的方法搭設(shè)水中支架。具體搭設(shè)方案見(jiàn)下。

二、施工方法及施工方案：

1、臨時(shí)支墩布設(shè)

根據(jù)B、C、H線(xiàn)三橋各自的特點(diǎn)及跨徑，為確保水中支架的安全，擬在三橋每跨中加設(shè)一個(gè)臨時(shí)支墩，以縮小貝雷梁跨徑，從而縮小支架材料的跨中彎矩，達(dá)到既安全又節(jié)省材料的效果。水中臨時(shí)支墩擬采用跨中附近布置一排橫橋向鉆孔樁，其數(shù)量根據(jù)橋?qū)拋?lái)決定，H橋和C橋?yàn)閮筛珺橋則采用三根樁，樁徑均采用1m，樁頂標(biāo)高高出水面40cm，鉆孔樁橫橋向布置在箱梁底板邊緣下方，來(lái)承受箱梁主要荷載。以C線(xiàn)橋?yàn)槔?，C橋臨時(shí)鉆孔樁布置在跨中橋梁中心線(xiàn)兩側(cè)，兩樁中心間距為6m。臨時(shí)鉆孔樁樁長(zhǎng)經(jīng)過(guò)計(jì)算，為確保安全擬采用25m，其承載力完全滿(mǎn)足現(xiàn)澆箱梁支架施工要求。鉆孔樁施工方法同主橋的鉆孔樁施工，以確保其質(zhì)量。水中鉆孔樁施工完畢后，即可在其上接樁進(jìn)行墩柱澆注，臨時(shí)支墩均為樁柱一體式，經(jīng)調(diào)查，為滿(mǎn)足緊急情況下通航要求，凈空擬按5m計(jì)算。據(jù)此，從貝雷梁底標(biāo)高進(jìn)行推算，從而確定臨時(shí)支墩的高度，立柱擬采用1.0m的圓柱，在立柱頂部?jī)蛇咁A(yù)埋上兩根角鐵，并在立柱中心預(yù)埋一塊A3鋼板，以穩(wěn)定橫梁工字鋼。同時(shí)在樁與立柱交接處預(yù)埋一塊A3鋼板，加設(shè)一道鋼橫系梁，材料采用工字鋼，以增加鉆孔樁的橫向穩(wěn)定性。

2、貝雷梁支架布設(shè)

根據(jù)現(xiàn)澆箱梁支架的需要，為確保施工質(zhì)量及進(jìn)度，經(jīng)過(guò)多種方案比較，我標(biāo)段擬采用水中跨為貝雷梁跨越，因貝雷梁整體剛性好，強(qiáng)度大。為保證一定的凈空和凈寬，需在兩端和跨中設(shè)置支墩，跨中支墩采用樁柱一體式，兩端則擬采用鋼管支墩，同樣，以C線(xiàn)為例，因?yàn)镃橋的橋?qū)捄涂鐝奖菻線(xiàn)橋大，在同樣標(biāo)準(zhǔn)下，滿(mǎn)足了C橋，也就能滿(mǎn)足H橋。B橋雖橋?qū)捰兴黾?，但B橋鉆孔樁增加到三根，同樣也能滿(mǎn)足要求。在C橋28#墩上承臺(tái)布置12根φ600×6mm的鋼管樁，用I30b工字鋼連接，上擱橫橋向一排4I30b工字鋼，并連成一個(gè)整體，作為支撐貝雷梁的橫梁。在C29#一側(cè)，在承臺(tái)上布置兩個(gè)鋼支墩，每個(gè)支墩由4根φ600×6mm的鋼管構(gòu)成，其底部和頂部各焊接一塊A3鋼板，調(diào)平，在其上同樣也搭設(shè)一根橫梁，橫梁由4根I30b工字鋼構(gòu)成。上述布置經(jīng)過(guò)計(jì)算，其受力情況滿(mǎn)足要求。C28和C29#墩的鋼支墩長(zhǎng)度不相等，但必須滿(mǎn)足使其各自頂上所支承的4根I50b工字鋼橫梁在同一標(biāo)高上，從而保證貝雷梁在同一高度。水中橫梁標(biāo)高由立柱來(lái)控制。水中臨時(shí)支墩上的橫梁，因C線(xiàn)橋兩臨時(shí)樁間距較大，經(jīng)過(guò)計(jì)算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼作為橫梁，用鋼板將4根焊成一個(gè)整體。在橫梁兩端和焊接處加筋板，以增加受力和強(qiáng)度。橫梁與立柱頂上的預(yù)埋鋼板焊接，并固定在兩預(yù)埋的角鐵之間，以增加橫梁的穩(wěn)定性。B、C、H三橋跨中臨時(shí)墩上的橫梁均采用4根I50b的工字鋼，以力求保險(xiǎn)。橫梁頂通過(guò)標(biāo)高來(lái)控制水平。在承臺(tái)的布置的鋼管支墩，所采用的φ600×6mm的鋼管，其承載力完全滿(mǎn)足貝雷梁架設(shè)的要求。鋼管的上、下兩端均焊接一塊70×70cm、2cm厚的A3鋼板，下底的A3鋼板通過(guò)地腳螺栓和承臺(tái)連在一起，以增加支墩的穩(wěn)定性。各鋼管支墩之間均通過(guò)水平綴條和斜撐連接。鋼管支撐與橫梁之間也通過(guò)焊接的方式固定在一起。這樣在承臺(tái)上的所有鋼管支墩就連成一個(gè)整體，大大提高了支墩的穩(wěn)定性。

3、貝雷梁的架設(shè)

鋼管支墩和臨時(shí)鉆孔樁支墩的橫梁搭設(shè)完畢，標(biāo)高符合要求后，即可在其上架上縱橋向的貝雷梁，貝雷梁采用上下加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁，經(jīng)過(guò)計(jì)算，綜合橋?qū)捄涂鐝?，B橋在B29-B30#一跨布置6組12片，其余為5組10片貝雷梁，在C橋、H橋分別為4組8片雙排單層貝雷梁跨越。經(jīng)過(guò)計(jì)算，此種布置形式完全能夠滿(mǎn)足現(xiàn)澆箱梁的施工，其強(qiáng)度撓度均能達(dá)到規(guī)范要求。每組貝雷梁與橫梁之間能過(guò)U形卡子與橫梁連接，用螺栓擰緊，必要時(shí)通過(guò)在橫梁上加焊角鐵的方法來(lái)固定貝雷梁。每組貝雷梁的安放位置經(jīng)過(guò)計(jì)算，保證受力均勻，分布合理。

貝雷梁為定型鋼構(gòu)件，其標(biāo)準(zhǔn)尺寸為1.5×3 m，因此，在布置臨時(shí)支墩的時(shí)候，應(yīng)盡量考慮使支點(diǎn)位置位于兩片貝雷梁的接頭處，或者是貝雷梁腹桿加強(qiáng)處，臨時(shí)支墩位置不一定在跨中，但以最大跨徑34m來(lái)計(jì)算，仍能滿(mǎn)足施工要求，故在架設(shè)貝雷梁時(shí)對(duì)此可不與考慮。C29-C30之間有一部份地基位于水中，所以對(duì)C28-C29跨貝雷梁予以延長(zhǎng)9m到岸邊，在岸上設(shè)一臨時(shí)支墩來(lái)支撐貝雷梁。一跨4組成5組貝雷之間，通過(guò)角鐵或者是法蘭連接，形成拉桿，以增加貝雷梁的自身穩(wěn)定性。拉桿位置每隔6m左右設(shè)置一道，貝雷梁的架設(shè)應(yīng)嚴(yán)格按要求施工，保證其受力效果。經(jīng)計(jì)算，整個(gè)水中支架共計(jì)需用540片左右加強(qiáng)型貝雷梁。

4、支架搭設(shè)

貝雷梁架設(shè)完畢，便可在上面鋪設(shè)一層I20b工字鋼，用來(lái)分布上面?zhèn)鬟f下來(lái)的荷載，同時(shí)也就用作上層碗扣件支架的基礎(chǔ)，即同于以后陸地上施工時(shí)的地基。I20b工字鋼橫橋向布置，間距控制在1m，在橫梁處適當(dāng)予以加密，工字鋼與貝雷梁之間全部用U形卡子連接，螺栓擰緊，I20b工字鋼鋪完以后，即同于陸地上箱梁施工的基礎(chǔ)，在其上搭設(shè)碗扣件支架鋪設(shè)方木和底模，搭設(shè)要求同陸地上施工要求，其施工方法見(jiàn)現(xiàn)澆梁施工方案。

水中支架驗(yàn)算

水中現(xiàn)澆箱梁支架的計(jì)算，主要是驗(yàn)算貝雷梁的撓度、強(qiáng)度以及在臨時(shí)支墩上的橫梁驗(yàn)算。C線(xiàn)橋橋?qū)挒?.5m，跨徑為34m，在橋?qū)捄涂鐝缴隙急菻線(xiàn)橋要大，因此，以同樣的標(biāo)準(zhǔn)搭設(shè)H橋支架，在驗(yàn)算支架時(shí)，滿(mǎn)足了C橋同時(shí)也就滿(mǎn)足了H線(xiàn)橋。B橋因處于變截面上，以B29#~B31#一跨橋面最寬，B30#~B31#墩跨徑最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量來(lái)驗(yàn)算B30#~B31#一跨的跨徑，這樣，在整個(gè)B橋上也都適應(yīng)。

一、C線(xiàn)橋支架計(jì)算：（C28#~C29#）

1、荷載組合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹膠板重量：

C線(xiàn)橋每延米底模竹膠板用量為S1=12.18m2，取竹膠板比重ρ=0.8T/m3，厚度為h =1.5cm竹膠板，則每延米竹膠板重量為：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m斷面范圍內(nèi)共設(shè)置3根橫向10×10cm的，縱向9根15×15cm的方木，共計(jì)總重量為：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取縱向?yàn)?.9m一排）

經(jīng)計(jì)算貝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭設(shè)平均高度為7m，在每一延米范圍內(nèi)：

立桿：3×14.02×9≈0.38T

橫桿：3.97×9×5=0.18T

頂托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范圍內(nèi)，碗扣件支架重量為：g4=0.68T/m

（5）橫向I20b工字鋼自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加強(qiáng)型貝雷梁自重：

貝雷片自重：0.27T

加強(qiáng)弦桿2根：2×80=0.16T

插銷(xiāo)：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加強(qiáng)型貝雷梁自重為：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，貝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架總重量為：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重為ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

計(jì)算時(shí)為安全起見(jiàn)，考慮到部分施工荷載的影響，對(duì)I20b工字鋼以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3來(lái)計(jì)算考慮。

則有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29頂層I20b工字鋼驗(yàn)算：

C28-C29一跨擬采用4組8片加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁跨越，四片梁最大間距2.13m（見(jiàn)附后布置圖），在貝雷梁上鋪設(shè)一層I20b工字鋼，橫橋向間距為1.0m，長(zhǎng)度采用10m長(zhǎng)。

（1）平均分配到I20b工字鋼上的均布荷載計(jì)算：

一跨長(zhǎng)度為34m，則所需工字鋼根數(shù)約為32根

則有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

按最不利的受力情況，簡(jiǎn)支狀態(tài)來(lái)計(jì)算

查表得：I20b工字鋼

Ix=2500cmWx=250cm則跨中最大彎矩為Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由強(qiáng)度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（3）撓度計(jì)算

因I20b工字鋼上以荷載較多，可視其為均布荷載，故撓度公式為：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允許撓度f(wàn)允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨縱橋向貝雷梁驗(yàn)算

（1）貝雷梁上所受的均布荷載計(jì)算

a、I20b工字鋼上部重量按砼比重ρ=3.0T/m來(lái)計(jì)算，則有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字鋼重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四組8片加強(qiáng)型貝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

則平均分布到貝雷梁上的均布荷載為：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

根據(jù)布置圖：取計(jì)算跨徑Lo=16.5m

查公路計(jì)算手冊(cè)，雙排單層（加強(qiáng)型）貝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情況計(jì)算（取簡(jiǎn)支狀態(tài)）

跨中彎矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手冊(cè)中，貝雷梁允許承受最大彎矩為M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

則由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（3）撓度計(jì)算

由撓度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允許撓度f(wàn)=L/400≈37.5mm撓度符合要求

（4）支點(diǎn)處剪力計(jì)算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取實(shí)際受力情況，按連續(xù)梁計(jì)算

（1）強(qiáng)度計(jì)算

彎矩計(jì)算

由力學(xué)近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取彎矩系數(shù)Km=0.07

則有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度計(jì)算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取撓度系數(shù)Kw=0.521

則有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm撓度符合要求

（3）支點(diǎn)處剪力計(jì)算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系數(shù)Kv=0.625

則有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29臨時(shí)支墩上橫梁計(jì)算

C橋臨時(shí)支墩擬采用φ1.0m的鉆孔樁，鉆孔樁中心間距為6.14m，擬采用4根I50b工字鋼組焊成一根整橫梁。

（1）荷載計(jì)算

a、橫梁以上部份總重量為：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

則臨時(shí)墩上橫梁所承受的荷載為：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m長(zhǎng)I50b工字鋼自重為：

G5=4×9×0.101=3.636T

則平均分布于單根I50b工字鋼上的均布荷載為q5=0.101T/m

c、四組貝雷梁作用于橫梁上，可視為四個(gè)集中荷載

則有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）強(qiáng)度計(jì)算

由公式可得，跨中彎矩為Mc

則有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字鋼：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以單根I50b工字鋼所能承受的最大彎矩為：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共計(jì)承受總彎矩為：M總=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M總=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字鋼符合要求

5、C28-C29一跨跨中臨時(shí)樁樁長(zhǎng)計(jì)算

（1）荷載計(jì)算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按樁長(zhǎng)為22m考慮，則樁本身重量為： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按單樁軸向容許承載力計(jì)算

P=ρj/K

計(jì)算時(shí)，取安全系數(shù)K=2，則有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

則有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）參數(shù)取定：

①臨時(shí)樁樁徑采用1.0m，則周長(zhǎng)取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：樁入土長(zhǎng)度影響的修正系數(shù) 取λ=0.85 ③考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7 ④A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：對(duì)臨時(shí)樁按[бo]=0來(lái)考慮

⑥k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3 ⑦γ2；查地質(zhì)堪察報(bào)告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取極限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此計(jì)算中：

①不考慮樁底的承載力

②安全系數(shù)取K=2

③極限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按樁長(zhǎng)為20m來(lái)考慮樁自重

二、B橋支架計(jì)算

B橋的支架驗(yàn)算，因詳細(xì)的施工圖未到，故擬采用以B29#-B30#一跨的重量來(lái)驗(yàn)算最大跨徑，B30#-B31#墩。根據(jù)布置圖取計(jì)算跨徑Lo=12m，經(jīng)計(jì)算B29-B30#墩平均截面積為9.877m2。

①荷載計(jì)算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨徑為25m

則該跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5組10片加強(qiáng)型貝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、貝雷梁上I20b工字鋼重量G7

承I20b工字鋼平均長(zhǎng)度為16m，跨徑為25m，則：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、橫梁自重G8

B線(xiàn)橋臨時(shí)支墩上橫梁也擬采用4根I50b工字鋼，長(zhǎng)度為15m

則：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩縱向貝雷梁計(jì)算

a、按最不利受力情況簡(jiǎn)支狀態(tài)來(lái)計(jì)算

平均分配到每延米貝雷梁上的荷布荷載為：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

則有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手冊(cè)得，加強(qiáng)型雙排單層貝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允許最大彎矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度計(jì)算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力驗(yàn)算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取實(shí)際受力情況，按連續(xù)梁計(jì)算

（1）強(qiáng)度計(jì)算

查公路手冊(cè)，連續(xù)梁彎矩計(jì)算公式為：

M=Km〃qL2取彎矩系數(shù)=0.07

則有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由強(qiáng)度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

（2）撓度驗(yàn)算

由撓度計(jì)算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm撓度符合要求

（3）剪力計(jì)算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系數(shù)Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容許剪力，在支點(diǎn)處對(duì)貝雷梁適應(yīng)用槽鋼予以加強(qiáng)

3、B橋橫梁計(jì)算

B橋臨時(shí)樁擬采用3根，以B29-B30#墩之間橋面最寬，因此，B29-B30之間的鉆孔樁間距最大，按取兩樁中心間距L=6.8m來(lái)計(jì)算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼組焊而成。

（1）荷載計(jì)算

a、橫梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、橫梁上均布荷載q8=0.101T/m

（2）強(qiáng)度計(jì)算

取實(shí)際受力情況：按連續(xù)梁計(jì)算，由連續(xù)梁彎矩近似計(jì)算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

則有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字鋼所承受的跨中最大彎矩為：

M總=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M總=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字鋼用作橫梁，符合要求

（3）撓度計(jì)算

由撓度近似計(jì)算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm撓度符合要求

4、B線(xiàn)橋臨時(shí)樁樁長(zhǎng)計(jì)算

B線(xiàn)橋臨時(shí)樁所承受的最大軸向壓力為：RA=1349KN，而C線(xiàn)橋25m樁所承受的反力為：1428KN。B線(xiàn)橋樁所承受的力小于C線(xiàn)橋，故C橋的樁長(zhǎng)在B橋同樣適應(yīng)，為安全起見(jiàn)B橋臨時(shí)樁樁長(zhǎng)采用L=25m。

臨時(shí)鉆孔樁樁長(zhǎng)計(jì)算

根據(jù)單樁軸向受壓容許承載力公式計(jì)算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨徑的C線(xiàn)橋?yàn)槔?/p>

C橋平均每聯(lián)重531T，按跨中取1/3重量，則分配到每根臨時(shí)鉆的重量為：P=1/6×531=88.5噸

取k=2的安全系數(shù)，則P=88.5×2=177噸≈1770KN

1、參數(shù)確定：

（1）臨時(shí)樁樁徑采用1.0m，則周長(zhǎng)取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：樁入土長(zhǎng)度影響的修正系數(shù)

取λ=0.85（3）考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7（4）A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：樁底取處土的容許承載力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3（7）γ2；壩基橋附近土層：eo=0.8~0.085，查地質(zhì)資料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：極限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m來(lái)進(jìn)行施工

2、C28-C29跨中貝雷梁計(jì)算

（1）上層32根10m長(zhǎng)I20b工字鋼重量為：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加強(qiáng)型的雙排單層貝雷梁，計(jì)算路徑取17.5m

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為（取1.5的不均勻折成系數(shù)）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手冊(cè)，加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm則跨中彎矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手冊(cè)，雙排單層貝雷梁允許跨中彎矩為M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故彎矩滿(mǎn)足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa強(qiáng)度符合要求

水中支架驗(yàn)算

一、頂層I20工字鋼驗(yàn)算：

1、綜合考慮，為簡(jiǎn)化計(jì)算，確保安全，計(jì)算受力圖示均按簡(jiǎn)支梁來(lái)計(jì)算，砼比重按ρ=3T/m3來(lái)考慮

以C28-C29一跨來(lái)計(jì)算，該跨砼體積為：V=506/3=168.67m則該跨砼自重G=506T，該跨跨徑為L(zhǎng)=34m

則平均每延米噸位數(shù)為：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）計(jì)算頂層I20工字鋼，間距按1.0m來(lái)考慮，下層四組8片貝雷梁間距為1.6m，平均分配到每根I20工字鋼的均布荷載為：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均勻折誠(chéng)系數(shù)：則q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大彎矩計(jì)算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm3

則бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）橫橋向的橫梁計(jì)算

先按2根I40b工字鋼進(jìn)行驗(yàn)算

4組36m長(zhǎng)貝雷梁自重：（雙排單層加強(qiáng)型），按每節(jié)24.5KN來(lái)計(jì)算（查手冊(cè)）

一組為12節(jié)，4 組共計(jì)48節(jié)，則自重為：

G1=48×24.5KN/節(jié)=1176KN

則三排橫梁共計(jì)承重為：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨徑最大的水中臨時(shí)墩來(lái)考慮：

先擬采用3根I40b工字鋼作橫梁，長(zhǎng)度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

則Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字鋼：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容許應(yīng)力[δ]=210MPa

∴容許彎矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

則每排所需I40b工字鋼根數(shù)為：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字鋼來(lái)計(jì)算：

IX=68512.5 WX=2246.69

則容許彎矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

則n=1338.4/513.8=3根

材料計(jì)算（C橋）

C28-C29貝雷梁考慮向C30方向延橋6m（兩節(jié)）

1、則C橋共計(jì)需貝雷片：（36+6）/3×8=112片（加強(qiáng)型）2、9m長(zhǎng)I56b工字鋼：

3×3×9=54m，共計(jì)重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字鋼：?jiǎn)胃L(zhǎng)10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的鋼護(hù)筒，兩根單根長(zhǎng)：C28#墩

臨時(shí)立柱頂?shù)较淞旱赘叨葹椋海?.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

臨時(shí)墩柱頂標(biāo)高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

則φ200的長(zhǎng)度為：9.722m

8根φ245的鋼管：長(zhǎng)度：9.562m

φ32精軋螺紋鋼：4根，長(zhǎng)度：3.5m

B橋計(jì)算

B橋因圖紙未到，加上安全因素，平均按每延米35T來(lái)考慮計(jì)算荷載，以B30~B31#墩為例，取計(jì)算跨徑25m

則該跨總重量為：25×35=875T

1、計(jì)算貝雷梁

擬彩和5組加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁

則平均每組貝雷梁承重為：q=875/5=175T

按計(jì)算跨徑為27m來(lái)計(jì)算，則平均每延米承得為6.482T/m，按13米的跨徑來(lái)檢算貝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

則跨中彎矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允彎矩：安全系數(shù)K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa強(qiáng)度符合要求

B橋臨時(shí)墩頂橫梁計(jì)算

一、重量計(jì)算：

5組貝雷梁重：

G1=45×24.5KN/節(jié)=1102.5KN=110.25T

該跨砼自重按：每延米35T來(lái)考慮，則重點(diǎn)為875T

則總重為：G總=875+110.25=985.25T

在跨中中間寬度15m的貝雷梁計(jì)算

鉆孔樁擬定樁距采用6m

平均每片橫梁上承受荷載：983.25/3=328.42

平均到每組貝雷梁的荷載為：328.42/5=65.7T

由公式可得：先計(jì)算B點(diǎn)處的最大彎矩

MB支=KM〃PL 取修正系數(shù)Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa強(qiáng)度符合要求

B橋材料計(jì)算

B29#-B30#跨徑：20米

B30#-B31#跨徑：2.5米

B31#-B32#跨徑：23米

貝雷梁片數(shù)：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

橫梁：40片+5×6=70片

共計(jì)用貝雷梁片數(shù)為：56+64+64+70=254片

C橋材料計(jì)算：

貝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H橋

共需貝雷片：128片

三種橋共計(jì)需用貝雷片：245+128+112=485片

水中現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算

B、C、H三線(xiàn)橋中，以C28-C29一跨跨徑最大，而以B29-B30一跨橋面最寬，處于變截面段，在同樣條件下，以B橋和C橋來(lái)驗(yàn)算支架，也就滿(mǎn)足了H橋，現(xiàn)就以C橋和B橋來(lái)進(jìn)行檢算。

一、1、綜合考慮，為簡(jiǎn)化計(jì)算，保證安全，所有計(jì)算受力圖示均按簡(jiǎn)支狀態(tài)來(lái)計(jì)算。

2、結(jié)合我單位長(zhǎng)期的施工經(jīng)驗(yàn)，對(duì)砼比重按P=3T/m3來(lái)考慮，取值時(shí)，其內(nèi)已包含了該部份砼數(shù)量的施工模板，機(jī)具、人群，操作荷載及砼自重。

3、計(jì)算時(shí)，從安全角度出發(fā)，統(tǒng)一取1.5的不均勻折減系數(shù)。

二、C28-C29一跨頂層I20b工字鋼驗(yàn)算

1、重量計(jì)算

查圖紙可得，該跨砼自重為G1=506/3×3=506T

則該跨平均每延米自重為：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字長(zhǎng)度為10m長(zhǎng)計(jì)算，下層用作支承的雙排單層貝雷梁間距為1.6m，I20b工字鋼縱橋向間距為1.0m。

則平均分配到每根I20b工字鋼的均布荷載q2為：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字鋼強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算

查表得I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大彎矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29縱橋向4組貝雷梁驗(yàn)算

1、荷載組合：

（1）上層32根10m長(zhǎng)I20b工字鋼自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）經(jīng)設(shè)計(jì)和計(jì)算，貝雷梁采用4組加強(qiáng)型雙排單層，查手冊(cè)得：

雙排單層貝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每節(jié)（3m）貝雷梁自重：按24.5KN來(lái)計(jì)算，取計(jì)算跨徑為17.5m

4組36m長(zhǎng)貝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中彎矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手冊(cè)，雙排單層貝雷梁允許最大跨中彎矩為：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 彎矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允許=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支點(diǎn)處剪力驗(yàn)算

支點(diǎn)處剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允許剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支點(diǎn)處對(duì)貝雷梁應(yīng)予以加強(qiáng)

四、支墩上橫梁驗(yàn)算

按采用3根I56a工字鋼來(lái)考慮：

3根9m長(zhǎng)I56工字鋼自重為G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

橫梁跨中彎矩Mc計(jì)算

三排橫梁共計(jì)承重為G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

則每排橫梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支點(diǎn)處支座僅力為：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排橫梁共計(jì)受四個(gè)集中荷載：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

則跨中彎矩為Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字鋼：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm則跨中允許彎矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字鋼允許彎矩為：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作橫梁符合要求

五、B橋縱橋向貝雷梁計(jì)算

B橋因圖紙未到，參考C橋箱梁自重為q1=14.89T/m，考慮安全原因，B橋砼自重按q5=35T/m來(lái)考慮計(jì)算，現(xiàn)計(jì)B30-B31一跨25m來(lái)計(jì)算

1、荷載計(jì)算

（1）砼按q5=35T/m來(lái)計(jì)算，忽略I20b工字的重量

則砼自重為：G6=35×25=875T

（2）采用5組加強(qiáng)型雙排單層貝雷梁，該跨跨徑為25m

5組貝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

則平則分配到每組貝雷梁上均布荷載：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨徑來(lái)驗(yàn)算貝雷梁

跨中彎矩為Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支點(diǎn)處對(duì)貝雷梁應(yīng)予以加強(qiáng)

六、B線(xiàn)橋橫梁驗(yàn)算

因B線(xiàn)橋較寬，該橋下用口作支撐貝雷梁用的橫梁也隨之加寬且B線(xiàn)橋臨時(shí)支墩均為一排三根鉆孔樁，所以B線(xiàn)橋的橫梁擬采用雙排單層貝雷梁，長(zhǎng)度擬定為15m，在橋面中心布置三根鉆孔樁，樁中心間距為6m。

1、一根橫梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5組貝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴單根橫梁所承受的總重量為G總=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根橫梁有三個(gè)支撐點(diǎn)，上擱5組貝雷梁

則有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每個(gè)集中荷載力為：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手冊(cè)經(jīng)計(jì)算，多跨連續(xù)梁B點(diǎn)的彎矩為：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

對(duì)B點(diǎn)剪力進(jìn)行計(jì)算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

∴бmax=Mc/Wx=830×103/15398.3×10-6=53.9MPa<[б]=210MPa 強(qiáng)度符合要求

第五篇：大橋現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓方案及計(jì)算

目

錄

一、荷載計(jì)算...................................................................................................................................1

二、加載物堆載...............................................................................................................................3

三、沉降觀測(cè)點(diǎn)布設(shè).......................................................................................................................3

四、卸載并觀測(cè)...............................................................................................................................4

現(xiàn)澆連續(xù)箱梁預(yù)壓計(jì)算

支架預(yù)壓可以消除非彈性變形，可得出比較準(zhǔn)確的彈性變行數(shù)值，對(duì)理論計(jì)算進(jìn)行證明，為支架的預(yù)拱度提供可行的實(shí)際依據(jù)，并驗(yàn)證了支架的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性.一、荷載計(jì)算

此處取右幅箱梁第二聯(lián)五孔計(jì)算，取全聯(lián)箱梁重量按平均寬度計(jì)算箱梁?jiǎn)挝幻娣e荷載。第二聯(lián)箱梁鋼筋混凝土自重G=2262.9m3X26kN/m3=58939.4kN即5893.9噸，偏安全考慮取安全系數(shù)r=1.2,預(yù)壓施加荷載G′=120%G=70727.28kN即7072.7噸。以全部重量作用在底板上計(jì)算單位面積壓力：

F=G·r/S=58939.4X1.2÷(19.21X105)=35.06kN/m2.右幅箱梁第二聯(lián)五孔底板平均寬度為（20.264+21.479m）/2=20.87m 右幅第二聯(lián)五孔箱梁預(yù)壓施加荷載為: 20.87m X35m X 35.06kN /m2 X 1.2=3073t 箱梁各部分荷載計(jì)算如下：

根據(jù)箱梁各部分受力的不同，因此要分塊計(jì)算箱梁荷載分布，箱梁分塊見(jiàn)下圖：

1．腹板

斜腹板近似矩形計(jì)算砼厚度為2.0m 2.0m×26KN/m3＝52KN/m2 腹板寬度僅為0.6m，每跨此部分長(zhǎng)35m，在此范圍內(nèi)，荷載為：0.6m×35×52KN/m2×1.2=1310KN即131 噸。2．箱室頂?shù)装暹吘壊糠郑?砼有效厚度為0.69m。

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0.69m×26＝17.94KN/ m2 該部分寬度為1.6m, 每跨此部分長(zhǎng)35m，在此范圍內(nèi)荷載為：1.6m×35×17.94KN/m2×1.2=1205.5KN,即121噸。3.箱室的頂、底板部分：

砼厚度為0.25m（頂板和底板平均厚度）0.25×26＝6.5KN/㎡

頂、底板平均寬度為（3.818×2+2.706×2）/4=3.262m，每跨此部分35m，在此范圍內(nèi)，荷載為： 2×3.262m×35×6.5KN/m2×1.2=1781N即178噸。4．橫梁部分 砼厚度為2m 2m×26KN/m3＝52KN/m2 寬度為1m和2m，在此范圍內(nèi)，荷載為：

寬度為1m：1m×29.834m×52KN/m2×1.2=1861KN即186.1噸。寬度為2m：2m×29.834m×52KN/m2×1.2=3722KN即372噸。5.翼緣板部分

平均厚度為（0.2+0.55）/2=0.375m 0.375×26KN/m3＝9.75KN/m2 寬度為3.5m，在此范圍內(nèi)，荷載為：

3.5m×35m×9.75KN/m2×1.2=1433.25KN即143噸。預(yù)壓荷載平面布置圖如下：

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二、加載物堆載

根據(jù)本施工條件的具體情況，我部采用砂袋預(yù)壓法，重量根據(jù)設(shè)計(jì)要求為梁重的 120%預(yù)壓時(shí)，應(yīng)盡量符合混凝土澆注的順序，縱向5m分段，橫向分層，從中間向兩端，逐級(jí)進(jìn)行加載。其加載過(guò)程為：

0→60% G′→80% G′→100% G′

在預(yù)壓前，將梁底各部分進(jìn)行放線(xiàn)分塊，以確定各荷載分布的位置。砂子采用人工裝袋，吊車(chē)吊送，吊送前先對(duì)每一批吊送的砂袋進(jìn)行過(guò)磅稱(chēng)量，并記錄在案。砂袋吊送上支架后，根據(jù)放線(xiàn)的荷載分布情況進(jìn)行人工堆放。加載時(shí)嚴(yán)格按照荷載布置圖的重量堆放砂袋。在堆放砂袋時(shí)將觀測(cè)點(diǎn)空出，以便水準(zhǔn)尺能夠豎直插入進(jìn)行測(cè)量觀測(cè)。

三、沉降觀測(cè)點(diǎn)布設(shè)

在整個(gè)加載過(guò)程中，每施加一級(jí)荷載，觀測(cè)并記錄一次。支架在在受壓 30分鐘后，進(jìn)行下一級(jí)加載。在加載過(guò)程中隨時(shí)測(cè)量觀測(cè)點(diǎn)的變化情況,我部根據(jù)實(shí)際情況，在沿路線(xiàn)方向每 5 m 布置一排觀測(cè)點(diǎn)，每排布置三點(diǎn)，具體布置形式如下圖：

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四、卸載并觀測(cè)

全部加載后，不可立即卸載，需持續(xù)施壓24h，并隨時(shí)對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)，直至變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行卸載。卸載必須對(duì)稱(chēng)，逐級(jí)進(jìn)行。卸載的同時(shí)，并對(duì)不同的觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)高測(cè)量，然后通過(guò)預(yù)壓前后同一點(diǎn)標(biāo)高差值及支架的彈性變形量，梁的撓度等得出底模的預(yù)拱度之和，通過(guò) U 型托座調(diào)整底模標(biāo)高。預(yù)拱度最高值設(shè)在梁的跨中，其他各點(diǎn)的預(yù)拱度由中間最高值向兩端零值按二次拋物線(xiàn)進(jìn)行分配，預(yù)拱度計(jì)算公式為：

δx=[4δ×x×(L-x)]/L2 δx----距左支點(diǎn)x的預(yù)拱度值 δ-----跨中預(yù)拱度值 L-----跨長(zhǎng)

x-----距左支點(diǎn)的距離

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無(wú)誤后報(bào)監(jiān)理工程師驗(yàn)收，合格后方可進(jìn)行下道工序施工。

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