第一篇：現(xiàn)澆箱梁支架地基處理及承載力驗算

現(xiàn)澆箱梁支架地基處理

1、地基處理措施

現(xiàn)澆箱梁支架體系關(guān)鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內(nèi)地基承載力應(yīng)滿足所承受的全部荷載，地基不發(fā)生沉陷現(xiàn)象。橋?qū)挿秶鷥?nèi)先清除表面雜草和廢棄垃圾等，基底碾壓合格后（密實度90%），做1層5%石灰土（厚20cm）和一層道渣墊層（厚15cm）密實度壓至96%以上（重型），個別軟弱地段拋填片石，進行加固處理后填筑石灰土；最后澆注15cm厚C20素混凝土作為面層，在橋墩兩側(cè)各5米范圍內(nèi)灰土厚度為40cm、道渣厚度為15cm、混凝土厚度為20cm，頂面做好排水處理。（具體的地基處理根據(jù)現(xiàn)場試驗和實際情況最后確定，地基處理見下圖。）

151020砼道渣石灰土基 底

2、地基承載力驗算

主線橋支架高度按6米計算，單根立桿的支架重量為：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。（φ48×3.5mm鋼管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考慮）從支架、模板內(nèi)力驗算過程中得知各段立桿承受由縱梁傳遞來有荷載N分別為：21.244KN； 21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。立桿底托下用厚5cm×寬20cm的木板作墊板。

各段基礎(chǔ)底面最大荷載P計算

0#～14#斷面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2； 14#～20#斷面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2； 24(27)

#～

26(29)

#斷

面

：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；

20#～

3#斷

面

：

(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。

基礎(chǔ)底面下澆注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3計算）。

用公式：pcz+pz≤fz，pz =b*p/（b+2Ztgθ）對5%石灰土地基進行驗算。

pcz------墊層底面處土的自重壓力（KN/m2）； pz------墊層底面處的附加壓力（KN/m2）； fz------墊層底面處土層的地基承載力（KN/m2）； b------基礎(chǔ)底面的寬度（m）；

p------基礎(chǔ)底面壓力（KN/m2）,按最大值153.7（KN/m2）計算。

Z------基礎(chǔ)底面下墊層的厚度（m）； θ------墊層的壓力擴散角，灰土取30°； pz

=b*p/

（b+2Ztg

θ）=0.2*153.7/(0.2+2*0.35*tg30°)=50.87（KN/m2）；

pcz =24*0.15+17.2*0.2+18*0.15=9.74（KN/m2）； 從地質(zhì)報告的土層物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)表中得知地基承載力荷載fz =95（KN/m2）。

pcz+pz =50.87+9.74=60.61≤fz =95，滿足要求。

計算中未考慮面層C20混凝土的影響，如考慮此因素安全系數(shù)會更高。

在實際施工中再對5%石灰土進行試驗，得出其各項詳細參數(shù)，并通過用太沙基（K.Terzaghi）公式計算5%石灰土地基極限荷載來進行復(fù)核：

pu=0.4γbNγ+1.2cNc+γdNq pu------地基極限荷載,KPa；

γ------基礎(chǔ)底面以下地基土的天然重量，KN/m3； c------基礎(chǔ)底面以下地基土的粘聚力，KPa； d------基礎(chǔ)埋深，m； b------基礎(chǔ)邊長，m；

Nγ；Nc；Nq------地基承載力系數(shù)，均為tgα=tg（45+φ/2）的函數(shù)，亦即φ的函數(shù)可直接計算或查有關(guān)圖表確定。

考慮到支架底托直接立在地基表面上，沒有埋深，所以： pu=0.4γbNγ+1.2cNc 地基承載力f= pu /K（K---地基承載力安全系數(shù)，K≥3.0）。

第二篇：現(xiàn)澆箱梁支架地基與基礎(chǔ)處理？

①當(dāng)采用滿堂支架施工方案時，必須對支架范圍內(nèi)的泥漿池進行徹底清理和換填；原地面處理采用清除雜草、地基觸探、回填碎石類土進行分層碾壓、高出原地表30cm以上，最后在其上鋪筑20cm厚的水泥穩(wěn)定土墊層。并在周邊開挖排水溝、覆蓋塑料布防止雨水侵蝕。②當(dāng)采用臨時墩支架施工方案時，地基觸探、碾壓后、回填碎石類土進行分層碾壓、高出地表30～50cm，根據(jù)臨時墩支架跨距在橋跨內(nèi)測量放線，放出臨時墩跨距不大于8.5m的中心線，立模澆筑1231m的C25鋼筋混凝土墩柱基礎(chǔ)，并預(yù)埋鋼結(jié)構(gòu)板件。以備臨時墩立柱聯(lián)結(jié)。

③臨時墩基礎(chǔ)澆筑完畢后，周邊回填寬度不小于3.5m的普通粘性土進行碾壓密實，周邊開挖排水溝，鋪設(shè)塑料布，防止雨水侵蝕。

④支架現(xiàn)澆梁施工前，先對施工現(xiàn)場進行場地平整，對搭設(shè)支架場地進行加固處理，確保地基承載力達到滿布荷載的要求，使梁體混凝土澆筑后不產(chǎn)生沉降。⑤支架地基處理可采用換填壓實（壓實度大于96%）、漿砌條石或澆筑混凝土擴大基礎(chǔ)（條形基礎(chǔ)）其斷面尺寸應(yīng)根據(jù)施工荷載及地基情況確定，條形基礎(chǔ)頂面不小于20CM，澆筑混凝土?xí)r應(yīng)注意支架連接用的預(yù)埋件的正確安裝。

⑥如采用枕木、木板或型鋼基礎(chǔ)時，枕木、木板或型鋼規(guī)格應(yīng)根據(jù)施工荷載及地基情況等因素確定但其寬度不小于20CM，就位前在基頂部施灑細砂一層，使其與地基密貼，縱橫交叉點有縫隙時應(yīng)用薄鋼板或木板等予以填充，不得留有空隙。

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第三篇：現(xiàn)澆箱梁碗扣式鋼管支架體系驗算.

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

1、工程概況

三環(huán)路東北段B段道路工程(Ⅶ標(biāo)段)橋梁工程主要包括：A匝道橋，設(shè)計起點樁號為AK0-0.039，終點樁號為AK0+292.961，全長293m，橋梁位于R=60m的平曲線內(nèi)。上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，共四聯(lián)，A匝道橋標(biāo)準寬為

8.50m，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁；B匝道橋，設(shè)計起點樁號為BK0-0.048，終點樁號為BK0+288.152，全長288.20m，橋梁位于R=60m的平曲線內(nèi)，上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，共四聯(lián)，B匝道橋標(biāo)準寬為8.50m，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用橢圓型花瓶墩，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁；C匝道橋分為兩段, 第一段設(shè)計起點樁號為CK25+359.04，終點樁號為CK25+791.04，橋長為432m，橋梁位于R=1300m的平曲線內(nèi)，第二段設(shè)計起點樁號為CK26+011.675，終點樁號為CK26+201.675，橋長為190m, 橋梁位于R=350m的平曲線內(nèi), 上部結(jié)構(gòu)分別采用普通鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，第一段共四聯(lián)，第二段共兩聯(lián)，第一段橋跨布置為(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段橋跨布置為(20x2)+(30x5)m，C匝道標(biāo)準橋?qū)挒?8.75m；洪灣主路高架橋設(shè)計起點樁號為K26+614，終點樁號為K27+040，全長426m，橋跨布置為右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，梁高1.8m。結(jié)合現(xiàn)場地質(zhì)、地形以及各聯(lián)箱梁的具體情況，采用碗扣式鋼管滿堂支架作為現(xiàn)澆箱梁支架?，F(xiàn)就C匝道橋第一段第三聯(lián)所采用的碗扣式鋼管滿堂支架體系進行驗算。

2、檢算依據(jù)

施工檢算荷載計算項目按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000執(zhí)行、《路橋施工計算手冊》 人民交通出版社 2001年5月（周水興、何兆益、鄒毅松等編著）。

3、碗扣式鋼管滿堂支架體系設(shè)計概述

C匝道橋第一段第三聯(lián)跨徑均為30m，此聯(lián)箱梁為等截面單箱雙室箱梁結(jié)構(gòu)，梁高

1.8米，橋面寬為18.75 米。支架立桿縱橋向布置為47×60cm，共48排；橫向立桿布置為39×60cm，共40排；碗扣式鋼管滿堂支架體系由支架基礎(chǔ)(80cm厚砂碎石墊層+20cm 1 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

厚C20砼)、υ48mm×3.5mm鋼管立桿、橫桿、剪刀撐（扣件式）、斜撐桿、可調(diào)托架、12×12cm方木橫橋向分配梁、12×12cm方木順橋向分配梁以及上鋪15mm厚竹膠板組成。側(cè)模板下布置12×12cm的縱橋向方木，間距為20cm，其下布置定型鋼骨架，縱向間距80cm，定型鋼骨架上下弦桿采用［10槽鋼，立柱采用υ48mm×3.5mm鋼管制作。

碗扣式鋼管支架體系各組成部分所采用材料及相關(guān)參數(shù)如下： 模板：采用規(guī)格尺寸為2440×1220×15mm優(yōu)質(zhì)竹膠板。竹膠板密度為γ

=8.3KN/m3；抗彎強度［σw板竹膠板］=60.0MPa，彈性模量為Em=5000MPa。木方木：為馬尾松，橫向方木間距為60cm；縱向方木間距為20cm；方木密度為γ

=6.0KN/m3，方木抗彎強度為［σw方木］=12MPa，方木橫紋抗剪強度［τj方木］=1.5MPa，彈性模量E方木=9.0×103MPa。橫向方木直接鋪設(shè)在碗扣式滿堂支架立桿頂部的可調(diào)頂托

上?？v向方木鋪設(shè)在橫向方木上。υ48mm×3.5mm鋼管：立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，立桿豎向容許荷載［N］=33.1KN，其抗壓強度值［σ鋼管］=215MPa，鋼材彈性模量為Eg=2.1 ×105MPa,截面積A=4.89×10-4m2，慣性矩I=1.215×10-7m4，抵抗矩W=5.078×10-6m3，回轉(zhuǎn)半徑i=1.578×10-2m，每米重量3.84Kg。支架在橋縱向每1.8m間距設(shè)置剪刀撐；立桿頂部安裝可調(diào)頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設(shè)置墊木，以確?；A(chǔ)受力均勻。

4、碗扣式鋼管滿堂支架驗算 4.1 荷載標(biāo)準值計算

梁端實體橫隔梁下的底板模板受力最大，作為控制驗算部位。分析相關(guān)荷載如下：

（1）竹膠板自重：q11=0.015×8.3=0.125KN/m2；縱向方木自重：q12=0.12×0.12×1 ×5×6.0=0.432KN/m；橫向方木自重：q13=（0.12×0.12×1×2×6.0）/1.2=0.144 KN/m；

（2）C50鋼筋混凝土自重：梁端 q2=1.8×26=46.8KN/m2。（3）計算支撐模板及直接支撐模板的小棱時施工荷載取均布荷載q31=2.5 KN/m2，另以集中荷載P=2.5KN進行檢算。計算直接支撐小棱的梁時，施工均布荷載取q32=1.5 KN/m2。計算支架立柱時，取均布荷載q33=1.0 KN/m2。（4）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載：q4=2.0 KN/m2。4.2 竹膠板強度及剛度驗算 4.2.1 竹膠板計算模型 22 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

竹膠板計算模型取跨度為20cm的簡支梁進行驗算，計算范圍為20×100cm。4.2.2 竹膠板強度驗算（1）驗算時荷載組合：

情況一：q竹膠板1=(0.125×1+46.8×1+2.5×1+2.0×1)×0.20=10.285KN/m。情況二：q 載P=2.5KN。（2）內(nèi)力計算：

情況一：M1= q竹膠板1l2/8=10.285×0.202/8=0.051KN.m。情況二：M2= q竹膠板2l2/8+P×l/4=9.785×0.202/8+2.5×0.20/4=0.174KN.m。（3）強度驗算：

W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 σ=Mmax/W=M2/W=0.174×103/(3.75×10-5)=0.0464×108Pa =4.64MPa＜［σw板竹膠板2 =(0.125×1+46.8×1+2.0×1)×0.20=9.785KN/m，且承受集中荷］=60.0MPa 強度滿足要求。4.2.3 竹膠板剛度驗算

對于現(xiàn)澆混凝土模板驗算剛度時，按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標(biāo)準值進行驗算

I=bh3/12=1×0.0153/12=2.813×10-7m4 ν1=5 q竹膠板1l4/(384EI)= 5×10.285×103×0.204/（384×5×109×2.813×10-7）=0.152×10-3m ν2=5 q竹膠板2l4/(384EI)+Pl3/48EI= 5×9.785×103×0.204/（384×5×109×2.813 ×10-7）+2.5×103×0.203/（48×5×109×2.813×10-7）=0.441×10-3m＜0.20/400=0.500×10-3m 剛度滿足要求。4.3 縱向方木強度及剛度驗算 4.3.1 縱向方木計算模型

縱向方木其下橫向方木間距為60cm，縱向方木每根長度為3m；故縱向方木計算模型取五跨等跨連續(xù)梁進行驗算。4.3.2 縱向方木強度驗算

（1）強度驗算時荷載組合：

情況一：q縱向方木1=(0.125+46.8+0.432+2.5+2.0)×0.20=10.371KN/m。現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 情況二：q P=2.5KN?？v向方木2 =(0.125+46.8+0.432+2.0)×0.20=9.871KN/m 且承受集中荷載（2）內(nèi)力計算：

情況一：M1max= 0.105q縱向方木1l2=0.105×10.371×0.62=0.392KN.m Q1max= 0.606q縱向方木1l=0.606×10.371×0.6=3.771KN 情況二：M2max=0.105q縱向方木2l2+0.158Pl =0.105×9.871×0.62+0.158×2.5×0.6=0.610KN.m。Q2max= 0.606q縱向方木2l+P=0.606×9.871×0.6+2.5=6.089KN（3）強度驗算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=Mmax/W=M2max/W=0.610×103×10-6/(2.88×10-4)=2.12MPa＜［σw方木］=12MPa 抗彎強度滿足要求。

τ=3Qmax/(2bh)=3×6.089×103×10-6/(2×0.12×0.12)=0.634MPa＜［τj方木］=1.5MPa 抗剪強度滿足要求。4.3.3 縱向方木剛度驗算

按照最不利原則，取恒、活荷載均布線荷載標(biāo)準值對其剛度進行驗算 I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν1=0.664×5q縱向方木1l4/384EI= 0.664×5×10.371×103×0.604/384×9×109× 1.728×10-5=0.747×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m ν2=0.664×5q縱向方木2l4/384EI+1.097×Pl3/48EI = 0.664×5×9.871×103× 0.604/384×9×109×1.728×10-5+1.097×2.5×103×0.63/48×9×109×1.728×10-5=1.505×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.4 橫向方木強度及剛度驗算 4.4.1 橫向方木計算模型

橫向方木其下立桿間距為60×60cm，橫向方木每根長3m，計算模型取五跨等跨連續(xù)梁進行驗算。

4.4.2 橫向方木強度驗算

（1）強度驗算時荷載組合：

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

q橫向方木=(0.125+46.8+0.432+0.144+1.5+2.0)×0.6=30.601KN/m。（2）內(nèi)力計算：

M=0.105q橫向方木l2=0.105×30.601×0.62=1.157 KN.m。

Q= 0.606q橫向方木l=0.606×30.601×0.6=11.127KN（3）強度驗算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=M/W=1.157×103×10-6/(2.88×10-4)=4.017MPa＜［σ 要求。

τ=3Q/(2×b×h)=3×11.127×103×10-6/(2×0.12×0.12)=1.159MPa＜［τ =1.5MPa 抗剪強度滿足要求。4.4.3 橫向方木剛度驗算

對于現(xiàn)澆混凝土模板支架橫向方木的剛度進行驗算

I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν=0.664×5q橫向方木l4/384EI= 0.664×5×30.601×103×0.604/384×9×109×1.728 ×10-5=0.220×10-3m＜0.6/400=1.5×10-3m 剛度滿足要求。4.5 碗扣式鋼管滿堂支架立桿的強度及穩(wěn)定性驗算 支架立桿間距為60×60cm，橫桿層距（即立桿步距）為120cm，每米重量38.4N。支架在橋縱向每1.8m間距設(shè)置剪刀撐；立桿頂部安裝可調(diào)頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設(shè)置墊木，以確?；A(chǔ)受力均勻。第三聯(lián)箱梁C10墩身處支架最高為10.7m，按最不利原則以該處碗扣式鋼管滿堂支架布設(shè)情況來考慮扣件桿件自重： 計算一跨支架的重量

立桿總長：48×40×10.7=20544m 橫桿總長:(47×40+48×39)×0.6×9=20260.8m 剪刀撐總長:13×2×8×16×2.16=7188.48m 支架總重量:(20544+20260.8+7188.48)×38.4=1842941.952N 支架荷載:1842941.952/28.2×23.4=2.793KN/m2。4.5.1 立桿荷載計算 立桿間距為60×60cm，單根立桿所受荷載為： j方木w方木］=12MPa抗彎強度滿足］

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案

P=(0.125+0.432+0.144+2.793+46.8+1.0+2.0)×0.6×0.6=19.186KN。4.5.2 立桿強度驗算

分配到每根碗扣式支架立桿荷載：

N=P=19.186KN＜［N］=33.1KN 滿足步距為120cm的承載力要求。

4.5.3 碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗算

每根立桿承受軸向壓力N=P=19.186KN，取橫桿層距（即立桿步距）L0=120cm，驗算

立桿的穩(wěn)定，支架立柱采用多層水平、縱向橫桿、斜撐桿等構(gòu)件連接成整體支架體系，碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗算時按照軸心受壓構(gòu)件考慮，即按照σ=N/υA≤［σ鋼管］=215MPa進行驗算。截面積A=4.89×10-4m2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.578×10-2m。

λ= L0/i=1.2/1.578×10-2=76.046＜［λ］=150 查《路橋施工計算手冊》λ=76.0461時，立桿軸心受壓構(gòu)件縱向彎曲系數(shù)υ=0.676 σ=N/υA=19.186×103×10-6/（0.676×4.89×10-4）=58.040 MPa≤［σ鋼管］=215MPa 滿足穩(wěn)定性要求。

4.6 立桿地基承載力驗算

地基承載力根據(jù)基礎(chǔ)底面積而定，地基容許承載力應(yīng)滿足：P=N/Ab=19.186/0.36=53.3KPa。

根據(jù)試驗檢驗報告得知，第三聯(lián)箱梁地基基礎(chǔ)天然狀態(tài)下抗壓強度為50～100KPa。經(jīng)過對局部軟弱地基（如魚塘、打樁用泥漿池、承臺處回填土等）進行換填，以及對滿堂支架天然地基進行碾壓，采用80cm厚的砂碎石墊層+20cm厚C20混凝土作為支架基礎(chǔ)，基礎(chǔ)承載力能夠滿足容許承載力P≥53.3KPa要求。

5、施工時注意事項

碗扣式鋼管滿堂支架體系受鋼管材料質(zhì)量（如鋼管厚度不足、碗扣式支架頂?shù)淄胁缓细?、鋼管不鉛直、銹蝕等）、地基處理情況（如未壓實、地基不均勻、積水等）和人為因素（施工時不嚴格認真、節(jié)點未錯開、節(jié)點未裝好等）等不利因素影響較多，因此施工時應(yīng)加強對支架體系的材料、搭設(shè)、驗收等環(huán)節(jié)進行質(zhì)量控制及現(xiàn)場監(jiān)督管理，確保工程施工安全。

第四篇：水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

支架搭設(shè)方案

（水中現(xiàn)澆箱梁）

中鐵二十局一處蘇州市 官瀆里立交工程項目經(jīng)理部 二OO二年四月十七日

目 錄

一、工程概況

二、施工方法及施工方案

1、臨時支墩布設(shè)

2、貝雷梁支架的布設(shè)

3、貝雷梁的架設(shè)

4、支架搭設(shè)

三、附圖

1、H橋（H20-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

2、C橋（C28-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

3、B橋（B29-B32）支架結(jié)構(gòu)布置圖

四、計算資料

1、C橋支架布設(shè)計算資料

2、B橋支架布設(shè)計算資料

3、臨時樁坐標(biāo)一覽表

水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

一、工程概況：

蘇州市官瀆里立交工程共有三座跨河，分別為B、C、H三線橋，所跨河道為蘇瀏河壩基橋段，與新建壩基橋平行跨越。三橋中，B線橋B29-B32為一聯(lián)四跨現(xiàn)澆鋼筋砼連續(xù)箱梁，C橋C27-C30，H橋H19-C30均為一聯(lián)三跨現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。三橋中以C線橋跨徑最大，為3×34m，而以B橋的橋面最寬，其最寬處達19m，為漸變段。

三橋均為現(xiàn)澆箱梁跨河，因此施工存在一定的難度，尤以對現(xiàn)澆箱梁的支架有更高，更嚴的要求。需水面上搭設(shè)現(xiàn)澆箱梁支架，且同時需考慮橋下通航。支架搭設(shè)的成功與否，直接關(guān)系到整個官瀆里立交工程的成敗。為確保整個工程順利進行，按時、保質(zhì)、高效的完成水中現(xiàn)澆箱梁施工任務(wù)，經(jīng)過多種方案詳細比較、篩選，我標(biāo)段擬在水中布設(shè)臨時鉆孔樁支墩，在支墩橫梁上架設(shè)貝雷梁跨越，然后在其上鋪設(shè)工字鋼，形成基礎(chǔ)，搭設(shè)碗扣支架，鋪底模的方法搭設(shè)水中支架。具體搭設(shè)方案見下。

二、施工方法及施工方案：

1、臨時支墩布設(shè)

根據(jù)B、C、H線三橋各自的特點及跨徑，為確保水中支架的安全，擬在三橋每跨中加設(shè)一個臨時支墩，以縮小貝雷梁跨徑，從而縮小支架材料的跨中彎矩，達到既安全又節(jié)省材料的效果。水中臨時支墩擬采用跨中附近布置一排橫橋向鉆孔樁，其數(shù)量根據(jù)橋?qū)拋頉Q定，H橋和C橋為兩根，B橋則采用三根樁，樁徑均采用1m，樁頂標(biāo)高高出水面40cm，鉆孔樁橫橋向布置在箱梁底板邊緣下方，來承受箱梁主要荷載。以C線橋為例，C橋臨時鉆孔樁布置在跨中橋梁中心線兩側(cè)，兩樁中心間距為6m。臨時鉆孔樁樁長經(jīng)過計算，為確保安全擬采用25m，其承載力完全滿足現(xiàn)澆箱梁支架施工要求。鉆孔樁施工方法同主橋的鉆孔樁施工，以確保其質(zhì)量。水中鉆孔樁施工完畢后，即可在其上接樁進行墩柱澆注，臨時支墩均為樁柱一體式，經(jīng)調(diào)查，為滿足緊急情況下通航要求，凈空擬按5m計算。據(jù)此，從貝雷梁底標(biāo)高進行推算，從而確定臨時支墩的高度，立柱擬采用1.0m的圓柱，在立柱頂部兩邊預(yù)埋上兩根角鐵，并在立柱中心預(yù)埋一塊A3鋼板，以穩(wěn)定橫梁工字鋼。同時在樁與立柱交接處預(yù)埋一塊A3鋼板，加設(shè)一道鋼橫系梁，材料采用工字鋼，以增加鉆孔樁的橫向穩(wěn)定性。

2、貝雷梁支架布設(shè)

根據(jù)現(xiàn)澆箱梁支架的需要，為確保施工質(zhì)量及進度，經(jīng)過多種方案比較，我標(biāo)段擬采用水中跨為貝雷梁跨越，因貝雷梁整體剛性好，強度大。為保證一定的凈空和凈寬，需在兩端和跨中設(shè)置支墩，跨中支墩采用樁柱一體式，兩端則擬采用鋼管支墩，同樣，以C線為例，因為C橋的橋?qū)捄涂鐝奖菻線橋大，在同樣標(biāo)準下，滿足了C橋，也就能滿足H橋。B橋雖橋?qū)捰兴黾?，但B橋鉆孔樁增加到三根，同樣也能滿足要求。在C橋28#墩上承臺布置12根φ600×6mm的鋼管樁，用I30b工字鋼連接，上擱橫橋向一排4I30b工字鋼，并連成一個整體，作為支撐貝雷梁的橫梁。在C29#一側(cè)，在承臺上布置兩個鋼支墩，每個支墩由4根φ600×6mm的鋼管構(gòu)成，其底部和頂部各焊接一塊A3鋼板，調(diào)平，在其上同樣也搭設(shè)一根橫梁，橫梁由4根I30b工字鋼構(gòu)成。上述布置經(jīng)過計算，其受力情況滿足要求。C28和C29#墩的鋼支墩長度不相等，但必須滿足使其各自頂上所支承的4根I50b工字鋼橫梁在同一標(biāo)高上，從而保證貝雷梁在同一高度。水中橫梁標(biāo)高由立柱來控制。水中臨時支墩上的橫梁，因C線橋兩臨時樁間距較大，經(jīng)過計算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼作為橫梁，用鋼板將4根焊成一個整體。在橫梁兩端和焊接處加筋板，以增加受力和強度。橫梁與立柱頂上的預(yù)埋鋼板焊接，并固定在兩預(yù)埋的角鐵之間，以增加橫梁的穩(wěn)定性。B、C、H三橋跨中臨時墩上的橫梁均采用4根I50b的工字鋼，以力求保險。橫梁頂通過標(biāo)高來控制水平。在承臺的布置的鋼管支墩，所采用的φ600×6mm的鋼管，其承載力完全滿足貝雷梁架設(shè)的要求。鋼管的上、下兩端均焊接一塊70×70cm、2cm厚的A3鋼板，下底的A3鋼板通過地腳螺栓和承臺連在一起，以增加支墩的穩(wěn)定性。各鋼管支墩之間均通過水平綴條和斜撐連接。鋼管支撐與橫梁之間也通過焊接的方式固定在一起。這樣在承臺上的所有鋼管支墩就連成一個整體，大大提高了支墩的穩(wěn)定性。

3、貝雷梁的架設(shè)

鋼管支墩和臨時鉆孔樁支墩的橫梁搭設(shè)完畢，標(biāo)高符合要求后，即可在其上架上縱橋向的貝雷梁，貝雷梁采用上下加強型雙排單層貝雷梁，經(jīng)過計算，綜合橋?qū)捄涂鐝剑珺橋在B29-B30#一跨布置6組12片，其余為5組10片貝雷梁，在C橋、H橋分別為4組8片雙排單層貝雷梁跨越。經(jīng)過計算，此種布置形式完全能夠滿足現(xiàn)澆箱梁的施工，其強度撓度均能達到規(guī)范要求。每組貝雷梁與橫梁之間能過U形卡子與橫梁連接，用螺栓擰緊，必要時通過在橫梁上加焊角鐵的方法來固定貝雷梁。每組貝雷梁的安放位置經(jīng)過計算，保證受力均勻，分布合理。

貝雷梁為定型鋼構(gòu)件，其標(biāo)準尺寸為1.5×3 m，因此，在布置臨時支墩的時候，應(yīng)盡量考慮使支點位置位于兩片貝雷梁的接頭處，或者是貝雷梁腹桿加強處，臨時支墩位置不一定在跨中，但以最大跨徑34m來計算，仍能滿足施工要求，故在架設(shè)貝雷梁時對此可不與考慮。C29-C30之間有一部份地基位于水中，所以對C28-C29跨貝雷梁予以延長9m到岸邊，在岸上設(shè)一臨時支墩來支撐貝雷梁。一跨4組成5組貝雷之間，通過角鐵或者是法蘭連接，形成拉桿，以增加貝雷梁的自身穩(wěn)定性。拉桿位置每隔6m左右設(shè)置一道，貝雷梁的架設(shè)應(yīng)嚴格按要求施工，保證其受力效果。經(jīng)計算，整個水中支架共計需用540片左右加強型貝雷梁。

4、支架搭設(shè)

貝雷梁架設(shè)完畢，便可在上面鋪設(shè)一層I20b工字鋼，用來分布上面?zhèn)鬟f下來的荷載，同時也就用作上層碗扣件支架的基礎(chǔ)，即同于以后陸地上施工時的地基。I20b工字鋼橫橋向布置，間距控制在1m，在橫梁處適當(dāng)予以加密，工字鋼與貝雷梁之間全部用U形卡子連接，螺栓擰緊，I20b工字鋼鋪完以后，即同于陸地上箱梁施工的基礎(chǔ)，在其上搭設(shè)碗扣件支架鋪設(shè)方木和底模，搭設(shè)要求同陸地上施工要求，其施工方法見現(xiàn)澆梁施工方案。

水中支架驗算

水中現(xiàn)澆箱梁支架的計算，主要是驗算貝雷梁的撓度、強度以及在臨時支墩上的橫梁驗算。C線橋橋?qū)挒?.5m，跨徑為34m，在橋?qū)捄涂鐝缴隙急菻線橋要大，因此，以同樣的標(biāo)準搭設(shè)H橋支架，在驗算支架時，滿足了C橋同時也就滿足了H線橋。B橋因處于變截面上，以B29#~B31#一跨橋面最寬，B30#~B31#墩跨徑最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量來驗算B30#~B31#一跨的跨徑，這樣，在整個B橋上也都適應(yīng)。

一、C線橋支架計算：（C28#~C29#）

1、荷載組合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹膠板重量：

C線橋每延米底模竹膠板用量為S1=12.18m2，取竹膠板比重ρ=0.8T/m3，厚度為h =1.5cm竹膠板，則每延米竹膠板重量為：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m斷面范圍內(nèi)共設(shè)置3根橫向10×10cm的，縱向9根15×15cm的方木，共計總重量為：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取縱向為0.9m一排）

經(jīng)計算貝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭設(shè)平均高度為7m，在每一延米范圍內(nèi)：

立桿：3×14.02×9≈0.38T

橫桿：3.97×9×5=0.18T

頂托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范圍內(nèi)，碗扣件支架重量為：g4=0.68T/m

（5）橫向I20b工字鋼自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加強型貝雷梁自重：

貝雷片自重：0.27T

加強弦桿2根：2×80=0.16T

插銷：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加強型貝雷梁自重為：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，貝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架總重量為：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重為ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

計算時為安全起見，考慮到部分施工荷載的影響，對I20b工字鋼以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3來計算考慮。

則有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29頂層I20b工字鋼驗算：

C28-C29一跨擬采用4組8片加強型雙排單層貝雷梁跨越，四片梁最大間距2.13m（見附后布置圖），在貝雷梁上鋪設(shè)一層I20b工字鋼，橫橋向間距為1.0m，長度采用10m長。

（1）平均分配到I20b工字鋼上的均布荷載計算：

一跨長度為34m，則所需工字鋼根數(shù)約為32根

則有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）強度計算

按最不利的受力情況，簡支狀態(tài)來計算

查表得：I20b工字鋼

Ix=2500cmWx=250cm則跨中最大彎矩為Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由強度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（3）撓度計算

因I20b工字鋼上以荷載較多，可視其為均布荷載，故撓度公式為：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允許撓度f允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨縱橋向貝雷梁驗算

（1）貝雷梁上所受的均布荷載計算

a、I20b工字鋼上部重量按砼比重ρ=3.0T/m來計算，則有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字鋼重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四組8片加強型貝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

則平均分布到貝雷梁上的均布荷載為：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）強度計算

根據(jù)布置圖：取計算跨徑Lo=16.5m

查公路計算手冊，雙排單層（加強型）貝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情況計算（取簡支狀態(tài)）

跨中彎矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手冊中，貝雷梁允許承受最大彎矩為M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

則由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（3）撓度計算

由撓度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允許撓度f=L/400≈37.5mm撓度符合要求

（4）支點處剪力計算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取實際受力情況，按連續(xù)梁計算

（1）強度計算

彎矩計算

由力學(xué)近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取彎矩系數(shù)Km=0.07

則有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度計算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取撓度系數(shù)Kw=0.521

則有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm撓度符合要求

（3）支點處剪力計算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系數(shù)Kv=0.625

則有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29臨時支墩上橫梁計算

C橋臨時支墩擬采用φ1.0m的鉆孔樁，鉆孔樁中心間距為6.14m，擬采用4根I50b工字鋼組焊成一根整橫梁。

（1）荷載計算

a、橫梁以上部份總重量為：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

則臨時墩上橫梁所承受的荷載為：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m長I50b工字鋼自重為：

G5=4×9×0.101=3.636T

則平均分布于單根I50b工字鋼上的均布荷載為q5=0.101T/m

c、四組貝雷梁作用于橫梁上，可視為四個集中荷載

則有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）強度計算

由公式可得，跨中彎矩為Mc

則有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字鋼：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以單根I50b工字鋼所能承受的最大彎矩為：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共計承受總彎矩為：M總=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M總=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字鋼符合要求

5、C28-C29一跨跨中臨時樁樁長計算

（1）荷載計算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按樁長為22m考慮，則樁本身重量為： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按單樁軸向容許承載力計算

P=ρj/K

計算時，取安全系數(shù)K=2，則有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

則有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）參數(shù)取定：

①臨時樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：樁入土長度影響的修正系數(shù) 取λ=0.85 ③考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7 ④A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：對臨時樁按[бo]=0來考慮

⑥k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3 ⑦γ2；查地質(zhì)堪察報告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取極限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此計算中：

①不考慮樁底的承載力

②安全系數(shù)取K=2

③極限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按樁長為20m來考慮樁自重

二、B橋支架計算

B橋的支架驗算，因詳細的施工圖未到，故擬采用以B29#-B30#一跨的重量來驗算最大跨徑，B30#-B31#墩。根據(jù)布置圖取計算跨徑Lo=12m，經(jīng)計算B29-B30#墩平均截面積為9.877m2。

①荷載計算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨徑為25m

則該跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5組10片加強型貝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、貝雷梁上I20b工字鋼重量G7

承I20b工字鋼平均長度為16m，跨徑為25m，則：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、橫梁自重G8

B線橋臨時支墩上橫梁也擬采用4根I50b工字鋼，長度為15m

則：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩縱向貝雷梁計算

a、按最不利受力情況簡支狀態(tài)來計算

平均分配到每延米貝雷梁上的荷布荷載為：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

則有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手冊得，加強型雙排單層貝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允許最大彎矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度計算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力驗算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取實際受力情況，按連續(xù)梁計算

（1）強度計算

查公路手冊，連續(xù)梁彎矩計算公式為：

M=Km〃qL2取彎矩系數(shù)=0.07

則有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由強度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度驗算

由撓度計算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm撓度符合要求

（3）剪力計算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系數(shù)Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容許剪力，在支點處對貝雷梁適應(yīng)用槽鋼予以加強

3、B橋橫梁計算

B橋臨時樁擬采用3根，以B29-B30#墩之間橋面最寬，因此，B29-B30之間的鉆孔樁間距最大，按取兩樁中心間距L=6.8m來計算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼組焊而成。

（1）荷載計算

a、橫梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、橫梁上均布荷載q8=0.101T/m

（2）強度計算

取實際受力情況：按連續(xù)梁計算，由連續(xù)梁彎矩近似計算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

則有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字鋼所承受的跨中最大彎矩為：

M總=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M總=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字鋼用作橫梁，符合要求

（3）撓度計算

由撓度近似計算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm撓度符合要求

4、B線橋臨時樁樁長計算

B線橋臨時樁所承受的最大軸向壓力為：RA=1349KN，而C線橋25m樁所承受的反力為：1428KN。B線橋樁所承受的力小于C線橋，故C橋的樁長在B橋同樣適應(yīng)，為安全起見B橋臨時樁樁長采用L=25m。

臨時鉆孔樁樁長計算

根據(jù)單樁軸向受壓容許承載力公式計算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨徑的C線橋為例

C橋平均每聯(lián)重531T，按跨中取1/3重量，則分配到每根臨時鉆的重量為：P=1/6×531=88.5噸

取k=2的安全系數(shù)，則P=88.5×2=177噸≈1770KN

1、參數(shù)確定：

（1）臨時樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：樁入土長度影響的修正系數(shù)

取λ=0.85（3）考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7（4）A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：樁底取處土的容許承載力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3（7）γ2；壩基橋附近土層：eo=0.8~0.085，查地質(zhì)資料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：極限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m來進行施工

2、C28-C29跨中貝雷梁計算

（1）上層32根10m長I20b工字鋼重量為：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加強型的雙排單層貝雷梁，計算路徑取17.5m

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為（取1.5的不均勻折成系數(shù)）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手冊，加強型雙排單層貝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm則跨中彎矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許跨中彎矩為M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故彎矩滿足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa強度符合要求

水中支架驗算

一、頂層I20工字鋼驗算：

1、綜合考慮，為簡化計算，確保安全，計算受力圖示均按簡支梁來計算，砼比重按ρ=3T/m3來考慮

以C28-C29一跨來計算，該跨砼體積為：V=506/3=168.67m則該跨砼自重G=506T，該跨跨徑為L=34m

則平均每延米噸位數(shù)為：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）計算頂層I20工字鋼，間距按1.0m來考慮，下層四組8片貝雷梁間距為1.6m，平均分配到每根I20工字鋼的均布荷載為：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均勻折誠系數(shù)：則q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大彎矩計算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm3

則бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）橫橋向的橫梁計算

先按2根I40b工字鋼進行驗算

4組36m長貝雷梁自重：（雙排單層加強型），按每節(jié)24.5KN來計算（查手冊）

一組為12節(jié)，4 組共計48節(jié)，則自重為：

G1=48×24.5KN/節(jié)=1176KN

則三排橫梁共計承重為：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨徑最大的水中臨時墩來考慮：

先擬采用3根I40b工字鋼作橫梁，長度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

則Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字鋼：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容許應(yīng)力[δ]=210MPa

∴容許彎矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

則每排所需I40b工字鋼根數(shù)為：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字鋼來計算：

IX=68512.5 WX=2246.69

則容許彎矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

則n=1338.4/513.8=3根

材料計算（C橋）

C28-C29貝雷梁考慮向C30方向延橋6m（兩節(jié)）

1、則C橋共計需貝雷片：（36+6）/3×8=112片（加強型）2、9m長I56b工字鋼：

3×3×9=54m，共計重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字鋼：單根長10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的鋼護筒，兩根單根長：C28#墩

臨時立柱頂?shù)较淞旱赘叨葹椋海?.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

臨時墩柱頂標(biāo)高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

則φ200的長度為：9.722m

8根φ245的鋼管：長度：9.562m

φ32精軋螺紋鋼：4根，長度：3.5m

B橋計算

B橋因圖紙未到，加上安全因素，平均按每延米35T來考慮計算荷載，以B30~B31#墩為例，取計算跨徑25m

則該跨總重量為：25×35=875T

1、計算貝雷梁

擬彩和5組加強型雙排單層貝雷梁

則平均每組貝雷梁承重為：q=875/5=175T

按計算跨徑為27m來計算，則平均每延米承得為6.482T/m，按13米的跨徑來檢算貝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

則跨中彎矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允彎矩：安全系數(shù)K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa強度符合要求

B橋臨時墩頂橫梁計算

一、重量計算：

5組貝雷梁重：

G1=45×24.5KN/節(jié)=1102.5KN=110.25T

該跨砼自重按：每延米35T來考慮，則重點為875T

則總重為：G總=875+110.25=985.25T

在跨中中間寬度15m的貝雷梁計算

鉆孔樁擬定樁距采用6m

平均每片橫梁上承受荷載：983.25/3=328.42

平均到每組貝雷梁的荷載為：328.42/5=65.7T

由公式可得：先計算B點處的最大彎矩

MB支=KM〃PL 取修正系數(shù)Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa強度符合要求

B橋材料計算

B29#-B30#跨徑：20米

B30#-B31#跨徑：2.5米

B31#-B32#跨徑：23米

貝雷梁片數(shù)：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

橫梁：40片+5×6=70片

共計用貝雷梁片數(shù)為：56+64+64+70=254片

C橋材料計算：

貝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H橋

共需貝雷片：128片

三種橋共計需用貝雷片：245+128+112=485片

水中現(xiàn)澆箱梁支架驗算

B、C、H三線橋中，以C28-C29一跨跨徑最大，而以B29-B30一跨橋面最寬，處于變截面段，在同樣條件下，以B橋和C橋來驗算支架，也就滿足了H橋，現(xiàn)就以C橋和B橋來進行檢算。

一、1、綜合考慮，為簡化計算，保證安全，所有計算受力圖示均按簡支狀態(tài)來計算。

2、結(jié)合我單位長期的施工經(jīng)驗，對砼比重按P=3T/m3來考慮，取值時，其內(nèi)已包含了該部份砼數(shù)量的施工模板，機具、人群，操作荷載及砼自重。

3、計算時，從安全角度出發(fā)，統(tǒng)一取1.5的不均勻折減系數(shù)。

二、C28-C29一跨頂層I20b工字鋼驗算

1、重量計算

查圖紙可得，該跨砼自重為G1=506/3×3=506T

則該跨平均每延米自重為：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字長度為10m長計算，下層用作支承的雙排單層貝雷梁間距為1.6m，I20b工字鋼縱橋向間距為1.0m。

則平均分配到每根I20b工字鋼的均布荷載q2為：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字鋼強度和撓度驗算

查表得I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大彎矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29縱橋向4組貝雷梁驗算

1、荷載組合：

（1）上層32根10m長I20b工字鋼自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）經(jīng)設(shè)計和計算，貝雷梁采用4組加強型雙排單層，查手冊得：

雙排單層貝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每節(jié)（3m）貝雷梁自重：按24.5KN來計算，取計算跨徑為17.5m

4組36m長貝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中彎矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許最大跨中彎矩為：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 彎矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允許=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支點處剪力驗算

支點處剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允許剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支點處對貝雷梁應(yīng)予以加強

四、支墩上橫梁驗算

按采用3根I56a工字鋼來考慮：

3根9m長I56工字鋼自重為G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

橫梁跨中彎矩Mc計算

三排橫梁共計承重為G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

則每排橫梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支點處支座僅力為：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排橫梁共計受四個集中荷載：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

則跨中彎矩為Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字鋼：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm則跨中允許彎矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字鋼允許彎矩為：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作橫梁符合要求

五、B橋縱橋向貝雷梁計算

B橋因圖紙未到，參考C橋箱梁自重為q1=14.89T/m，考慮安全原因，B橋砼自重按q5=35T/m來考慮計算，現(xiàn)計B30-B31一跨25m來計算

1、荷載計算

（1）砼按q5=35T/m來計算，忽略I20b工字的重量

則砼自重為：G6=35×25=875T

（2）采用5組加強型雙排單層貝雷梁，該跨跨徑為25m

5組貝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

則平則分配到每組貝雷梁上均布荷載：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨徑來驗算貝雷梁

跨中彎矩為Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支點處對貝雷梁應(yīng)予以加強

六、B線橋橫梁驗算

因B線橋較寬，該橋下用口作支撐貝雷梁用的橫梁也隨之加寬且B線橋臨時支墩均為一排三根鉆孔樁，所以B線橋的橫梁擬采用雙排單層貝雷梁，長度擬定為15m，在橋面中心布置三根鉆孔樁，樁中心間距為6m。

1、一根橫梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5組貝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴單根橫梁所承受的總重量為G總=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根橫梁有三個支撐點，上擱5組貝雷梁

則有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每個集中荷載力為：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手冊經(jīng)計算，多跨連續(xù)梁B點的彎矩為：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

對B點剪力進行計算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

∴бmax=Mc/Wx=830×103/15398.3×10-6=53.9MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

第五篇：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

[摘 要]滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文結(jié)合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

[關(guān)鍵詞]現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架 施工技術(shù)

中圖分類號：F332 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）11-0177-01

滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。滿堂支架的施工，是整個現(xiàn)澆箱梁施工的一個非常重要的、基礎(chǔ)性的工藝環(huán)節(jié)。支架地基的承載力是否滿足要求，支架的強度和穩(wěn)定性是否符合要求，支架壓載試驗的數(shù)據(jù)是否準確、真實，這些環(huán)節(jié)將直接影響到施工安全和工程質(zhì)量。本文結(jié)合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

一、工程概況

某市政互通立交橋型布置為27.2+30+27.2m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用滿堂式碗扣支架現(xiàn)澆，支架高度8-17m，梁體高度1.8m，頂板寬度L=12-16m，底板寬度8-12m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。橋面縱坡3.00%，橋面橫坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、滿堂支架施工技術(shù)

1、支架地基的處理

（1）場地平整。用挖掘機和推土機對原地面進行整平、壓實，壓實度達到96區(qū)要求，地基承載力在200Kpa以上，且無軟弱下臥層。地基的處理范圍至少寬出搭設(shè)支架之外0.5m。同時，為便于施工，同一跨內(nèi)的標(biāo)高盡量與路線設(shè)計標(biāo)高一致。

（2）防積水措施為防止下雨積水造成地基浸泡，造成地基承載力降低，產(chǎn)生地面不均勻下沉，對梁施工質(zhì)量造成影響，在支架順橋向兩側(cè)設(shè)排水溝，以便將雨水及時排除，如逢下雨安排專人負責(zé)排除積水。

2、支架搭設(shè)

（1）支架的搭設(shè)采用WDJ滿堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型號為：WDJ48×3.5型，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴禁使用。立桿布距為60cm×60cm。橫桿步距為90cm間距?？v橫向水平拉桿按2個步距的間距設(shè)置?？v橫向加設(shè)剪刀撐，其縱向角度控制在45°-65°，其下部在縱橫向設(shè)置交會，交會點距地面的高度大于40cm，剪刀撐采用9米鋼管，鋼管長度搭接大于60cm，并采用雙扣聯(lián)接，扣件接頭部位的外露鋼管長度大于10cm。縱向鋪設(shè)15cm×15cm方木；橫向鋪設(shè)10cm×10cm方木，跨中凈間距為15cm，小橫梁處凈間距10cm。支架高度根據(jù)現(xiàn)場實測在為8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均為10cm×10cm方木。在排架上釘10×4cm木板條，凈距10cm，以防止竹膠板變形過大。

（3）木排架的加固，除了縱向用木板兩兩相連，有部分加固作用外，在縱橫方木相交處C20鉆孔，用螺栓擰緊。

（4）通過底腳螺栓初步控制支架底面標(biāo)高，計算立桿長度。

（5）測設(shè)頂托實際標(biāo)高，并通過調(diào)整頂托螺旋來調(diào)整支架標(biāo)高，調(diào)絲器不使用偏心桿件，出絲長度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼裝時，必須對縫平整，底板與腹板結(jié)合部，為防止漏漿采用“底包側(cè)”方式，并加墊“L”型橡皮墊；腹板?c翼板結(jié)合部采用“腹頂翼”方式，防止?jié)仓^程中，因受擾動而造成漏漿。端部模板制作時應(yīng)準確量測各部尺寸。

（7）頂托標(biāo)高調(diào)整完畢后，在其上安放15×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應(yīng)注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可為1：3，并在坡道腳手板下增設(shè)橫桿，坡道可折線上升；人行梯架設(shè)置在尺寸為1.8×1.8m的腳手架框架內(nèi)，梯子寬度為廊道寬度的1/2，梯架可在一個框架高度內(nèi)折線上升。梯架拐彎處應(yīng)設(shè)置腳手板及扶手。

3、支架的預(yù)壓及預(yù)拱度

（1）預(yù)壓的目的。為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙、地基瞬時沉降等并獲取支架預(yù)壓沉降觀測值用來做設(shè)置預(yù)拱值的參考數(shù)據(jù)。

（2）加載的方法。支架的預(yù)壓方式擬用沙袋或水袋預(yù)壓。預(yù)壓時間不少于7天，在預(yù)壓前必須進行整體支架檢查和驗收，并對臨時荷載的重量進行檢驗。預(yù)壓時，根據(jù)箱梁的結(jié)構(gòu)形式計算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂體積1立方米，帶吊帶）或水袋按上部混凝土重量分布情況進行布載，加載重量按設(shè)計要求不小于恒載，擬定為恒載的1.2倍。因沙袋在下雨過程中會吸水增重，對支架穩(wěn)定定造成影響，現(xiàn)場必須準備彩條布，下雨前及時將所有沙袋全斷面覆蓋遮雨。

（3）布點及觀測。

①加載前布設(shè)觀測點，在地基和底模上沿支點、跨徑的L/

4、L/2等截面處橫橋向腹板處各布設(shè)3個觀測點，在跨徑的L/2翼板處各布2個觀測點，觀測點的布設(shè)要上下對應(yīng)，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標(biāo)識或預(yù)埋鋼筋的方法，保護觀測點不擾動，以便測量預(yù)壓前后及卸載后的標(biāo)高。

②加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時沙袋堆放均衡平穩(wěn)，不可重放或加載過于集中而損傷支架。加載時分三次進行，各次加載的重量分別為總重（梁體重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加載完成后觀測一次，加載12小時、加載24小時、加載48小時和加載完畢各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，連續(xù)兩次觀測累計沉降量不超過3mm，即為趨于穩(wěn)定，沉降穩(wěn)定48小時且總預(yù)壓時間不小于7天后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，即可進行卸載。卸載時先卸載完上層砂袋（卸載時要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。

③支架的預(yù)壓應(yīng)加強穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。

④卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，計算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設(shè)置預(yù)拱的依據(jù)，通過測量調(diào)整箱梁底模高程。

⑤混凝土在澆筑過程中，加強對支架的觀測，在箱梁的不同點位懸掛標(biāo)尺，用水準儀對支架沉降情況進行測量，根據(jù)測量結(jié)果決定下一步混凝土的澆筑方案和對支架安全性的評估，及時調(diào)整澆筑方案并對支架進行加固處理。

（4）數(shù)據(jù)整理分析。觀測結(jié)束對測量數(shù)據(jù)進行處理，根據(jù)總沉降值和卸載后觀測值計算彈性變形量。根據(jù)試驗所測得的數(shù)據(jù)進行分析，對本工程所設(shè)計的預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁模板支架進混凝土澆筑時產(chǎn)生的變形進行有效的控制?？梢罁?jù)變形量調(diào)整箱梁的底標(biāo)高，實現(xiàn)混凝土澆筑完成后能達到設(shè)計所要求的梁底標(biāo)高。如發(fā)現(xiàn)立柱下沉比較明顯，需對地基處理進行加強。

（5）預(yù)拱度的設(shè)置。預(yù)拱度設(shè)置按設(shè)計注明考慮，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁除為抵消支架彈性變形而設(shè)置的預(yù)拱外，支架不另設(shè)預(yù)拱?；炷翝沧⑹┕で皯?yīng)通過計算出跨中預(yù)拱度，其它各點的預(yù)拱度以此點按直線或二次拋物線進行分配。

三、結(jié)束語

滿堂支架的施工是一個非常重要的基礎(chǔ)性施工工藝環(huán)節(jié)，在施工過程中一定要對地基的處理，支架體系的設(shè)計和搭設(shè)，支架的壓載試驗等工序給予充分的重視，嚴格按照有關(guān)規(guī)范和要求施工，確保施工質(zhì)量和施工安全。

參考文獻

[1] 林鳳飛，現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)，《城市建設(shè)理論研究》2012年第5期