第一篇：青島李村河污水處理廠設(shè)計與運行范文

青島李村河污水處理廠設(shè)計與運行

青島李村河污水處理廠二期工程采用多模式A2 /O工藝, 可實現(xiàn)V IP、多點進水倒臵A2 /O、A2 /O、預缺氧+ A2 /O四種工藝方式, 詳細介紹了處理工藝特點、設(shè)計運行參數(shù)、自控升級改造方式、調(diào)試措施、運行特點。實際運行結(jié)果表明, 該工藝具有較強的耐沖擊負荷能力, 適應不同環(huán)境條件下的運行需求, 各項出水指標均達到了設(shè)計要求。工程概況

青島李村河污水處理廠二期工程設(shè)計規(guī)模為9104 m3 /d, 于2008年7月投入運行。二期工程采用多模式A2 /O 工藝, 設(shè)計進、出水

根據(jù)工程分期建設(shè)的特點, 二期工程的格柵間、進水泵房、沉砂池、鼓風機房、脫水機房等土建部分 采用一期原有構(gòu)筑物, 僅增加了工藝設(shè)施及設(shè)備, 同時對自控系統(tǒng)進行升級改造, 運行至今出水水質(zhì)達城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準(GB 18918 2002)的二級標準。

2工程設(shè)計

2．1多模式A2 /O工藝

青島李村河污水處理廠地處青島市工業(yè)區(qū), 周邊匯水區(qū)域面積為124 km2, 進水水質(zhì)具有濃度高、變化大、可生化性差的特點, 夏季回流污泥中硝態(tài)氮對除磷的干擾突出, 冬季低溫條件對生物硝化的影響較大, 因此解決去除N、P的沖突, 提高工藝的耐沖擊負荷能力, 是選擇處理工藝的關(guān)鍵因素。本工程采用的多模式A2 /O 工藝, 實際運行中可以根據(jù)季節(jié)、水質(zhì)、水量的變化, 按照V IP、倒臵A2 /O、A2 /O、預缺氧+ A2 /O四種工藝方式運行, 其工藝設(shè)（1）按V IP工藝運行；使用該工藝時僅由A 點進水至厭氧區(qū), 污泥外回流按a 路徑回流至缺氧區(qū), 回流比為50% ~200%, 好氧內(nèi)回流c和缺氧內(nèi)回流d 同時運行, 回流比為50% ~ 150%。

（2）按A2 /O工藝運行；使用該工藝時僅由A 點進水至厭氧區(qū), 污泥外回流按b 路徑回流至厭氧區(qū), 回流比為50% ~200%, 好氧內(nèi)回流按c路徑進入缺氧區(qū), 回流比為50% ~ 150%。

（3）按分點進水倒臵A2 /O工藝運行；使用該工藝時由A、B 點分別進水, A 點進水為60%, B 點為40%, 污泥外回流按b路徑回流至缺氧區(qū), 回流比為50% ~ 100% , 好氧內(nèi)回流按e路徑進入缺氧區(qū), 回流比為50% ~ 100%。分點進水倒臵A2 /O工藝是對倒臵A2 /O 工藝的改進, 減少進入缺氧區(qū)的進水量, 將大部分優(yōu)質(zhì)碳源分配給厭氧除磷。而好氧區(qū)產(chǎn)生的NO-3N 由8.9 mg /L下降到1.01mg /L, 出水NH3N 為2.34mg /L。針對這種情況, 將工藝恢復重點調(diào)整為二期生物池, 通過提高DO 濃度, 增加泥齡, 加大好氧回流、外回流比, 在2 d內(nèi)將生物池的NO-3N > 25mg /L的情況僅有2 d。月-6 月進水水質(zhì)超標嚴重, 現(xiàn)有脫水機不能滿足污泥處理總量要求, 泥水不平衡問題突出, 污水處理廠面臨著要么減量處理, 減少收入, 要么出水不達標的風險。在這種條件下, 采取將污泥上清液通過廢液提升泵房排入除磷池的措施, TP為127 mg /L 的污泥上清液經(jīng)過處理后, TP 僅為17mg /L, 基本未對進水TP產(chǎn)生影響, 消除了污泥上清液厭氧釋磷對生物除磷的影響。在自動控制系統(tǒng)中, 上位機使用的In touch9.5可在多種操作系統(tǒng)上運行, 在與PLC 的通訊方面提高了穩(wěn)定性, 同時通過W onderw are的W indowmaker圖形編輯程序可快捷方便地生成各類實時報表、趨勢圖。另外, 通過DO 儀與出水NH3N總量約25%, 降低18% 的供電能耗。

第二篇：污水處理廠運行成本

對于污水廠而言，無論采用何種工藝運行方式，其主要成本為能源消耗、藥劑消耗、維修費用、大修改造費用、人員費用等。如何根據(jù)具體情況建立成本的有效控制方式，使各種消耗實現(xiàn)最小化，并有利于企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展，是城市污水處理這個新興產(chǎn)業(yè)面臨的迫切要求。

成本組成及分析(不含折舊)

城市污水廠根據(jù)地理位置、源水水質(zhì)、投資規(guī)模等實際情況，采用不同的處理工藝。有傳統(tǒng)活性污泥法、氧化溝法、A/O法、A/A/O法、SBR法等工藝。不同的處理工藝決定不同的成本，對于城市大型污水廠而言，多數(shù)采用傳統(tǒng)活性污泥法。本文僅以工藝采用活性污泥法，出水到達二級排放標準，水、泥、氣均正常運行的污水廠為例進行成本分析。

1.污水廠成本組成

①生產(chǎn)成本組成：能源費用：電費、水費;材料費用：煤、油、藥劑;人工費用。②制造成本組成：修理費：土建、設(shè)備、自控儀表維護檢修費;大修及改造費：設(shè)施、設(shè)備、儀表大修費、固定資產(chǎn)購置費;污泥處置費;物料消耗等其它費用。③管理費用：辦公費、培訓費、保險等。2.簡單分析及控制重點①簡單分析：生產(chǎn)成本中油耗、電耗、藥劑消耗是生產(chǎn)過程中必須發(fā)生的費用，必須在有效控制的前提下，其所占比例越高，企業(yè)生產(chǎn)越正常，產(chǎn)生的效益就越大;制造成本在企業(yè)可持續(xù)發(fā)展的基礎(chǔ)上，應盡量減少維修、大修和固定資產(chǎn)投入等費用，能使企業(yè)的利潤最大化;煤費、水費、管理費等是企業(yè)運行成本的組成部分，應加以控制、盡量減少，增加企業(yè)的利潤。

②控制重點：首先，控制重點應放在生產(chǎn)成本中的能源消耗、藥劑消費的控制上，如何建立班組、部門有效控制方式，使其在滿足工藝運行要求條件下的合理化、最小化，真正達到經(jīng)濟運行是企業(yè)的關(guān)鍵;其次，控制重點應放在制造成本中維修、固定資產(chǎn)的購置費用的控制上，如何建立班組、部門有效控制方式，使其必須滿足污水廠自身正常運行和長期正常運行要求條件下的減量化、合理化，使污水廠可持續(xù)發(fā)展也是企業(yè)的關(guān)鍵;再次，應加強煤費、水費、管理費等費用支出，使其盡量減少也比較重要。班組成本控制

污水廠消耗的主要成本都集中在一線班組。污水廠班組管理水平的高低可以體現(xiàn)企業(yè)的管理水平，班組成本控制的好壞直接影響污水廠噸成本的高低。

1.班組運行參數(shù)控制

對于污水處理廠工藝運行參數(shù)很多，包括進水量、出泥量、BOD、COD、SS、排泥量、氣水比、回流比、污泥濃度、水壓、泥溫、含水率、投藥量、PH值、發(fā)電量等一系列指標。在工藝運行參數(shù)控制方面，班組人員應達到以下要求：

①了解全廠工藝流程及運行現(xiàn)狀;②熟悉掌握管轄范圍內(nèi)的各種構(gòu)筑物及設(shè)施的工藝性能、工藝流程的技術(shù)參數(shù)及指標，以及工藝的安全性能(通過技能培訓);③具備調(diào)整管轄范圍內(nèi)的工藝參數(shù)的能力(培訓);④定期巡視、檢查各種構(gòu)筑物、工藝設(shè)施的工藝處理效果并作好記錄;⑤掌握通過現(xiàn)場儀表及中控室數(shù)據(jù)調(diào)整實際工藝參數(shù)的方法和技巧，并及時進行調(diào)整;⑥對于不能解決的工藝問題，應及時向上級部門匯報并作好記錄;⑦班組長應定期組織人員分析班組工藝運行情況，解決經(jīng)常出現(xiàn)的問題，提高工藝參數(shù)控制水平。

2.班組能源、藥劑費用控制 ①根據(jù)污水廠下達的各項工藝參數(shù)控制指標及任務量確定本組各種設(shè)備的能耗指標、藥劑指標，將指標下達到每個人、每臺機組，逐漸達到單機運行成本核算;②班組長應定期組織人員分析各種設(shè)備的能耗指標及存在的問題，并商討如何解決和改進;③班組必須建立所管范圍內(nèi)設(shè)備、設(shè)施詳細的技術(shù)參數(shù)資料和能耗資料，并妥善保管;④班組長應根據(jù)廠里要求對職工加強成本意識教育和責任意識教育，并根據(jù)實際情況向部門匯報每人的執(zhí)行情況和應采取的獎懲意見;⑤班組應積極維護、保養(yǎng)計量裝置，對計量儀表做到定時巡視、記錄，定期保養(yǎng)、維護，定量進行分析，并能向主管部門提出使其更加完善的建議

⑥班組應建立自身培訓、交流制度，對一些經(jīng)常出現(xiàn)的問題進行內(nèi)部交流，也可請廠內(nèi)技術(shù)人員進行針對性的培訓，提高解決問題的能力;⑦班組人員應積極參與所管范圍內(nèi)節(jié)能降耗的工作，利用自身一線班組優(yōu)勢，探討———摸索———實踐，總結(jié)其運行過程中的低能耗控制點，并向主管部門匯報和建議。

3.班組維護、檢修成本控制

①班組必須將所管范圍內(nèi)的設(shè)備、設(shè)施分解到人、責任到人，建立設(shè)備、設(shè)施責任制，并建立完善的基礎(chǔ)資料管理工作;②班組必須嚴格執(zhí)行設(shè)備、設(shè)施養(yǎng)護制度和養(yǎng)護標準，并接受班組自查和部門檢查;③班組人員必須提高自身動手能力、小修、檢修能力，對一些經(jīng)常出現(xiàn)的小修問題應能正確解決，減少維修費用;④班組人員必須建立所管設(shè)備、設(shè)施的維修保養(yǎng)檔案，對廠里安排的大、中修項目實行匯簽制，分別由主管部門、班組長、具體負責人對其質(zhì)量和工作量進行簽字確認，分清責任，控制大、中修效果;⑤班組長應定期組織人員分析所管范圍內(nèi)設(shè)備、設(shè)施的運行情況，使其達到經(jīng)濟運行效果，提高設(shè)備設(shè)施的維護、保養(yǎng)及檢修水平;⑥班組內(nèi)部應建立自身考核機制，完善設(shè)備、設(shè)施責任制，對一些責任事故進行分析，并向主管部門提出獎懲意見;⑦班組內(nèi)部應加強培訓和交流，對一些經(jīng)常出現(xiàn)而無法自行解決的問題提出解決方案，并向主管部門匯報;部門成本控制

部門是執(zhí)行全廠綜合管理的組成部門，也是完成各項任務的執(zhí)行機構(gòu)。只有加強基礎(chǔ)性工作，完善各項企業(yè)制度，加強相互監(jiān)督的促進機制，才能逐步實現(xiàn)全面、有效的成本核算。

1.生產(chǎn)成本控制

①能源消耗控制：結(jié)合污水廠工藝運行參數(shù)，計算出合理的運行參數(shù)指標;根據(jù)污水廠運行實際情況，摸索出實際參數(shù)控制指標;可采用組織技術(shù)人員研究能耗最低化課題→建立一整套完善的基礎(chǔ)性資料→指導班組運行生產(chǎn)，下達生產(chǎn)任務指標和能耗控制指標→發(fā)現(xiàn)問題，循環(huán)往復，提高能耗控制水平;根據(jù)實際情況加大人員培訓、指導及檢查、監(jiān)督力度;完善計量工作：包括煤、水、電、油各種消耗量及空氣量、污水量、回流量、投泥量、沼氣量等工藝參數(shù);確定污水廠能耗大戶，進行有針對性的研究，如鼓風機、壓縮機、回流泵等。建立主要機組能耗控制方案，確定其運行參數(shù)和方式等;創(chuàng)新與科研：尋找其不同運行方式、控制方式的可行性，如有些機組能否間斷運行、循環(huán)運行，設(shè)備控制方式能否通過技改技革達到節(jié)能目的等。

②藥劑費用控制：污水廠藥劑費主要用于污泥脫水，其它班組用量很小。完善計量工作：包括污泥濃度、溶藥濃度、泥泵流量、藥泵流量、投藥比、水量等計量工作;在滿足脫水泥餅含水率要求的前提下，盡量減少投藥量。在計量準確的基礎(chǔ)上，根據(jù)污泥濃度下投藥量指標，培訓、指導班組如何控制好投藥的比例，采用下限投藥，減少藥劑費;隨時減少脫水機本機的運行效果，控制好其性能參數(shù)如液壓力、上下漲力等，使其達到較好的運行狀態(tài)，也可減少投藥量;創(chuàng)新與科研：試驗新型藥劑，在滿足脫水要求下，單價低或用量小，只要總體成本能夠降低即可;控制藥的質(zhì)量、價格。

③人員費用控制2.制造成本控制：①建立設(shè)備、設(shè)施管理工作平臺：按設(shè)備、設(shè)施的類別、類型及特點，建立設(shè)備、設(shè)施臺賬、卡片;建立維護、修理、更新改造直至報廢的全過程綜合管理基礎(chǔ)資料;建立綜合設(shè)備、設(shè)施資產(chǎn)檔案等，能使污水廠更方便地進行資產(chǎn)統(tǒng)計、價值評估、維修預測、設(shè)備設(shè)施更新改造等工作;制定設(shè)備、設(shè)施的點檢、完好檢查、性能檢查、狀態(tài)監(jiān)測、維修、保養(yǎng)等工作的標準制定，為生產(chǎn)計劃的制定提供依據(jù);建立設(shè)備、設(shè)施定期檢測技術(shù)參數(shù)指標庫，通過對檢測記錄的處理分析，掌握主要設(shè)備、設(shè)施的技術(shù)參數(shù)狀態(tài)，實現(xiàn)從故障維修向預防性維修的過渡;建立維修項目技術(shù)標準(經(jīng)驗)數(shù)據(jù)庫，使維修任務與人員費用、材料費用任務進度;自修或委補綜合平衡，實現(xiàn)維修費用可控的、合理的、有技術(shù)保證的、費用最低的管理;建立故障維修、定期維修、預防維修、可靠性維修、狀態(tài)維修相結(jié)合的綜合維修體系，使企業(yè)由被動維修向狀態(tài)維修過渡;制定設(shè)備、設(shè)施維修的任務管理體制，實行維修申請單、實施后的工程量清單、維修質(zhì)量驗收單等制度，進行匯簽并作為資料存檔備案;建立全面的設(shè)備、設(shè)施管理經(jīng)濟技術(shù)分析體系，實現(xiàn)從宏觀到局部的數(shù)據(jù)分析、統(tǒng)計，生成不同部門、不同類別的設(shè)備、設(shè)施的費用維修成本核算表，為維修成本控制提供經(jīng)濟管理支持。

②維修、檢修、小修費用控制：建立維修申請制度：填寫各種原因的維修申請工作單，包括故障維修申請單、定期計劃維修申請單、技改申請單、待修申請單等;確定維修任務計劃：根據(jù)運行時間、故障原因、檢驗檢測記錄、狀態(tài)記錄等確定是否應該進行維修、維修方式(自修或委外)、維修標準及估算維修工作量;維修實施過程：下達維修任務單，記錄維修項目的材料、人力、時間、資金等消耗，并監(jiān)督維修過程中的質(zhì)量、進度情況;維修質(zhì)量驗收：根據(jù)修前狀態(tài)、修后狀態(tài)、維修標準等進行維修的綜合評定，并實行整體驗收單匯簽制度;維修費用審定：根據(jù)維修過程中的材料消耗、配件消耗、人力消耗、技術(shù)含量等進行預、決算的審定，并實行工作量清單及預、決算的簽定制，以利于降低維修費用;維修統(tǒng)計分析：對維修計劃與實施的情況進行綜合分析，并對維修效果與費用進行綜合比較，確定以后維修工作應注意的事項，從而減少維修費用。

③大修及改造費用控制：大修及改造項目的確定：根據(jù)設(shè)備、設(shè)施基礎(chǔ)管理工作平臺確定大修及改造項目、維修級別及初步的預算等;大修及改造項目方案確定：應對大修及改造費用的可行性、技術(shù)含量的完整性、維修質(zhì)量的可靠性、經(jīng)濟價值的可比性等方面進行綜合評價，確定施工方案(性價比);施工單位的確定：根據(jù)施工單位的資質(zhì)類別、信譽度、方案、質(zhì)量、技術(shù)安全要求、工程造價及實際維修能力等綜合確定施工單位、生產(chǎn)廠家、總價超過規(guī)定值時采用投標確定;施工標準及質(zhì)量控制：根據(jù)實際需要確定施工(維修)質(zhì)量標準;施工質(zhì)量驗收：在施工過程中，管理人員應對工程的分布、分項進行驗收;在施工收尾階段應對工程進行整體驗收并進行試運轉(zhuǎn)試驗，對大修及改造工程作到綜合驗收;施工總造價的控制：根據(jù)施工過程中的材料消耗、配件消耗、人力消耗、技術(shù)含量等簽訂施工合同，進行預、決算的審定，并實行工作量清單及預、決算的簽定制，以利于降低大修改造費用;施工匯總分析：在工程驗收過程中，施工單位應提供與施工相關(guān)的技術(shù)燃料和改造的設(shè)計方案和竣工資料;管理人員根據(jù)這些資料作出包括大修改造效果的匯總分析，并分析出資金使用的合理性。

④油料、消耗等其它費用控制：(在成本組成中只占極小比例，略)3.管理及其它費用：(在成本組成中只占極小比例，略

第三篇：污水處理廠運行情況匯報

木木區(qū)污水處理廠運行情況報告

一、基本概況

木木水務公司成于2008年1月與木木縣人民政府簽訂關(guān)于木木縣污水處理廠《特許經(jīng)營TOT協(xié)議》。木木縣污水處理廠位于木木縣莘莊街道辦事處西南村南，占地約40畝，服務面積150平方公里，服務人口10萬人，主要職能是處理木木縣中心城區(qū)南部區(qū)域的生活污水和工業(yè)廢水。

木木縣污水處理廠是國家淮河流域水污染防治“十一五”規(guī)劃重點工程之一。該項目采用A2O工藝，設(shè)計日處理污水10萬立方米，由城建設(shè)計研究院設(shè)計，出水水質(zhì)達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）一級A排放標準，總投資6500萬元。于2008年11月投產(chǎn)運行。處理后污水達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）Ⅰ級A標準。

木木縣污水處理廠的建設(shè)和運行有效改善了下游河水質(zhì)，對保障國控斷面水質(zhì)穩(wěn)定達標起到了重要作用，同時該項目的建設(shè)進一步提高了木木縣南部生態(tài)環(huán)境質(zhì)量，優(yōu)化了企業(yè)投資環(huán)境，促進了臨沂南工重地的可持續(xù)發(fā)展。

二、各項生產(chǎn)運行管理等工作

（一）基礎(chǔ)管理

2008年1月，木木水務公司與木木縣人民政府簽訂《特許經(jīng)營TOT協(xié)議》，取得《市政公用事業(yè)經(jīng)營許可證》。于2008

年3月正式接管該廠運營。

首創(chuàng)接管運營后，深化企業(yè)管理內(nèi)部改革，努力推進企業(yè)規(guī)范化管理進程。在制度建設(shè)方面，規(guī)范了各項規(guī)章制度，明確了崗位職責，；在人員配置上，嚴進寬出、人盡其用，杜絕了部分污水處理廠人浮于事的現(xiàn)象；在成本控制上，通過規(guī)范的設(shè)備操作維護規(guī)程、工藝調(diào)度方案、成本控制方案、物資采購財務管理制度、月度生產(chǎn)計劃管理、生產(chǎn)調(diào)度、績效獎懲等手段，有效控制了成本。

公司定期開展6S學習和培訓活動，從整理、整頓、清掃、清潔、素養(yǎng)、安全每一個方面逐條的進行培訓、行動、自檢、檢查?；顒右詫崿F(xiàn)6S現(xiàn)場管理活動“鞏固成果、強化考核、提高水平”為方針，加強6S現(xiàn)場管理，使現(xiàn)場管理工作持之以恒、常抓不懈，不斷的得到優(yōu)化和深化，從而實現(xiàn)企業(yè)管理過程的整體優(yōu)化。

（二）水質(zhì)、水量、污泥管理

2015年共實際處理污水3650萬噸，日均處理量5萬噸，滿負荷運轉(zhuǎn)率106%；

2015年消耗指標完成情況:共耗電275.69萬度，處理每噸污水平均耗電0.255度；消耗PAM（聚丙烯酰胺）8.5噸；消耗PAC（聚合氯化鋁）14.6噸；

2015年共產(chǎn)出含水率80%以下污泥10805噸，全部外運至中環(huán)新能源進行焚燒處置。脫水后的泥餅（含水率≤80%）運送到中環(huán)新能源進行污泥干化焚燒，污泥處置辦法科學、合理，不會

對環(huán)境造成二次污染。

水質(zhì)處理情況:進水COD平均值為373mg/L，進水氨氮平均值為17.29 mg/L，出水COD平均值為39.98mg/L，出水氨氮平均值為3.8 mg/L，消減COD 3719噸，消減氨氮144噸，出水水質(zhì)達標率達到100%。

我們將以安全生產(chǎn)為基礎(chǔ)，以穩(wěn)定運行、達標排放為宗旨，繼續(xù)實施“績效管理年”，以“三標”管理體系為抓手，加強內(nèi)控制度的完善，通過績效管理工作的有效開展，促進公司建立健全科學合理、有效制衡的激勵與約束制度，實現(xiàn)“政府放心、社會滿意”，積極進取，扎實工作，為建設(shè)生態(tài)CHENGSHI做出應有的貢獻。

第四篇：污水處理廠設(shè)計

第一章 設(shè)計資料

一、自然條件

1、氣候：該城鎮(zhèn)氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。

2、水文：最高潮水位

6.48m（羅零高程，下同）

高潮常水位

5.28m

低潮常水位

2.72m

二、城市污水排放現(xiàn)狀

1、污水水量

（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；（2）生產(chǎn)廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；（3）公用建筑廢水量排放系數(shù)按近期0.15，遠期0.20考慮；（4）處理廠處理系數(shù)按近期0.80，遠期0.90考慮。

2、污水水質(zhì)

（1）生活污水水質(zhì)指標為 CODcr

60g/人.d BOD5

30g/人.d（2）工業(yè)污染源參照沿海開發(fā)區(qū)指標，擬定為： CODcr

300mg/L；

BOD5

170mg/L（3）

氨氮根據(jù)經(jīng)驗確定為30md/L。

三、污水處理廠建設(shè)規(guī)模與處理目標

1、建設(shè)規(guī)模

該污水處理廠服務面積為10.09km2，近期（2000年）規(guī)劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規(guī)劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。

2、處理目標

根據(jù)該城鎮(zhèn)環(huán)保規(guī)劃，污水處理廠出水進入的水體水質(zhì)按國家3類水體標準控制，同時執(zhí)行國家關(guān)于污水排放的規(guī)范和標準，擬定出水水質(zhì)指標為

CODcr≤100mg/L；

BOD5≤30mg/L；

SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L

四、建設(shè)原則

污水處理工程建設(shè)過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術(shù)方案，在達到治理要求的前提下應優(yōu)先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術(shù)和其他技術(shù)不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設(shè)，以使污水處理廠盡快完全發(fā)揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程占地。第二章 污水處理工藝方案選擇

一、工藝方案分析

本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現(xiàn)有城市污水處理技術(shù)的特點，以采用生化處理最為經(jīng)濟。由于將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。

根據(jù)國內(nèi)外已運行的大、中型污水處理廠的調(diào)查，要達到確定的治理目標，可采用“普通活性污泥法”或“氧化溝”法。

普通活性污泥法，也稱傳統(tǒng)活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設(shè)計運行經(jīng)驗，處理效果可靠，如設(shè)計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構(gòu)筑物及設(shè)備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。氧化溝處理技術(shù)是20世紀50年代有荷蘭人首創(chuàng)。60年代以來，這項技術(shù)在國外已被廣泛采用，工藝及構(gòu)筑物有了很大的發(fā)展和進步。隨著對該技術(shù)缺點（占地面積大）的克服和對其優(yōu)點的逐步深入認識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術(shù)。

氧化溝工藝一般可不設(shè)初沉池，在不增加構(gòu)筑物及設(shè)備的情況下，氧化溝內(nèi)不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由于氧化溝內(nèi)活性污泥已經(jīng)好氧穩(wěn)定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。

氧化溝污水處理技術(shù)已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)相比較，它在技術(shù)、經(jīng)濟等方面具有一系列獨特的優(yōu)點。

1、工藝流程簡單、構(gòu)筑物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統(tǒng)活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，基建投資少。另外，由于不采用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統(tǒng)，運行管理方便。

2、處理效果穩(wěn)定，出水水質(zhì)好。

3、基建投資省，運行費用低。

4、污泥量少，污泥性質(zhì)穩(wěn)定。

5、具有一定承受水量、水質(zhì)沖擊負荷的能力。

6、占地面積少。

污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設(shè)條件有關(guān)，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據(jù)國內(nèi)眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。

由以上資料，經(jīng)過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優(yōu)勢，故采用氧化溝工藝。

二、工藝流程確定：（如圖所示）說明：由于不采用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬采用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。

曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化發(fā)臭，難于處置。故采用曝氣沉砂池。

本設(shè)計不采用初沉池，原則上應根據(jù)進水的水質(zhì)情況來確定是否采用初沉池。但考慮到后面的二級處理采用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到后面生物處理的營養(yǎng)成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低于排放標準，故污泥負荷和污泥泥齡分別低于0.15kgBOD/kgss*d和高于20.0d。

氧化溝采用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調(diào)速器，相應于每組氧化溝內(nèi)安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理后再反饋至變頻調(diào)速器，實現(xiàn)曝氣根據(jù)DO自動控制

為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)定（如避免橫向錯流、異重流對沉淀的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉淀池采用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉淀池，容積利用率高，出水水質(zhì)好。設(shè)計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，回流比 R=0.7。

第三章

污水處理工藝設(shè)計計算

一、水質(zhì)水量的確定 1.水量的確定

近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人?天=1.8×104m3/d

工業(yè)廢水Q工業(yè)=1.5×104m3/d

公用建筑廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d 所以近期產(chǎn)生的廢水量為Q Q=Q生活+Q工業(yè)+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d近期的處理系數(shù)為0.8，故近期污水處理廠的處理量 Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人?天=3.0×104m3/d

工業(yè)廢水Q工業(yè)=2.4×104m3/d

公用建筑廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d 所以遠期產(chǎn)生的廢水量為Q Q=Q生活+Q工業(yè)+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d 遠期的處理系數(shù)為0.9，故遠期污水處理廠的處理量

Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d 通常設(shè)計污水處理廠時遠期的設(shè)計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設(shè)計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設(shè)計處理水量Qp=6.0×104m3/d。2.水質(zhì)的確定近期COD：

COD = =242mg/L近期BOD5： BOD5= =129mg/L 遠期COD： COD= =240 mg/L 遠期BOD5：

BOD5= =128mg/L NH3-N按規(guī)定取為30 mg/L 所以處理廠的處理水質(zhì)確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L

二、曝氣沉砂池設(shè)計計算說明書

沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質(zhì)影響后續(xù)構(gòu)筑物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構(gòu)造簡單，處理效果較好，工作穩(wěn)定，但沉砂中夾雜一些有機物，易于腐化散發(fā)臭味，難以處置，并且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產(chǎn)生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產(chǎn)生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低于5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設(shè)置了一個洗砂槽，可產(chǎn)生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉(zhuǎn)盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，并將有機物脫除。后3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構(gòu)造比平流式沉砂池復雜。

和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：

一、可通過曝氣來實現(xiàn)對水流的調(diào)節(jié)，而其它沉砂池池內(nèi)流速是通過結(jié)構(gòu)尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調(diào)解；

二、通過曝氣可以有助于有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(制作建筑材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時采用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池后同時設(shè)置沉砂分選設(shè)備。通過分選一方面可減少有機物產(chǎn)生的氣味，另一方面有助于沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質(zhì)在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內(nèi)，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內(nèi)。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對于流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。由于此次設(shè)計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此采用曝氣沉砂池較為合適。

曝氣沉砂池的設(shè)計參數(shù)：

（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；（3）最大流量時停留時間為1—3min；

（4）有效水深為2—3m，寬深比一般采用1~1.5；

（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設(shè)置橫向擋板；（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；

（7）空氣擴散裝置設(shè)在池的一側(cè)，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設(shè)置調(diào)節(jié)氣量的閥門；

（8）池子的形狀應盡可能不產(chǎn)生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；（9）池子的進口和出口布置，應防止發(fā)生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，并考慮設(shè)置擋板；（10）池內(nèi)應考慮設(shè)置消泡裝置。

一、曝氣沉砂池的設(shè)計與計算 1.最大設(shè)計流量Qmax Qmax=Kz×Qp 式中的Kz為變化系數(shù)，Kz=1.42

Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2.池子的有效容積

V=60Qmaxt 式中 V——沉砂池有效容積，m3；

Qmax——最大設(shè)計流量，m3/s；

t——最大設(shè)計流量時的流動時間，min，設(shè)計時取1~3min。所以

V=60×0.493×1.5=44.37m3 3.水流斷面面積

A=

式中 A——水流斷面面積，m2

Qmax——最大設(shè)計流量，m3/s；

V——水流水平流速，m/s。所以

A=4.11m2 取

A=4.2m2 4.池寬B B=

h——沉砂池的有效水深，m。取h=2m。所以B= =2.1m B/h=1.05，滿足要求。5． 池長

L= = m，取L=10.5m 此時L/B=5滿足要求 6．流速校核

Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求 7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定

設(shè)每立方米污水所需空氣量

d=0.2m3空氣/m3污水

8．沉砂槽的設(shè)計

若設(shè)吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h 設(shè)沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，沉砂槽高度為

h1= 沉砂槽容積為

9．沉沙池總高

設(shè)池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為

h2=0.3×0.7=0.21m 設(shè)超高 ,沉沙池水面離池底的高

m 10．曝氣系統(tǒng)的設(shè)計

采用鼓風曝氣系統(tǒng)，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣

（1）干管直徑d1：由于設(shè)置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，干管截面積A= = =0.0116m2 d1= = m=120mm，因為沒有120mm的管徑，所以采用接近的管徑100mm。

回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。

（2）支管直徑d2：由于閘板閥控制的間距要在5m以內(nèi)，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設(shè)置三根豎管，設(shè)支管氣速為v=5m/s，支管面積

A= m2 d2= = mm，取整管徑d2=80mm 校核氣速v=4.6m/s(滿足3—5m/s)（3）穿孔管：采用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設(shè)5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）

一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s 孔數(shù)：n= 個

孔間隔

為，在10~15mm之間，符合要求。

穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側(cè)設(shè)置1根穿孔管曝氣管，共兩根。

二、細格柵的選型和計算

選用XG1000型細格柵，參數(shù)如下

設(shè)備寬B：1000mm

有效柵寬B1：850㎜

有效柵隙：5㎜

耙線速度：2 m/min

電機功率：1.1kw

安裝角度：60°

渠寬B3：1050㎜

柵前水深h2：1.0m/s

流體流速：0.5～1.0m/s 柵條寬度s=0.01m 1． 柵前后的水頭損失 水流斷面面積 m2 柵前流速

在0.4~0.9m/s范圍內(nèi)，復合要求 設(shè)過柵流速為v=0.6m/s 設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：

。3． 柵槽總長度

柵前的渠道超高設(shè)為0.45m，所以渠道高度為1.45m 因為安裝高度是取60°，所以格柵所占的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m 柵后長1米。所以渠道的總長度 L=0.5+0.84+1=2.34m

三、水面標高

根據(jù)經(jīng)驗值污水每經(jīng)過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據(jù)曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構(gòu)筑物的水面標高，本次設(shè)計以經(jīng)過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。曝氣沉砂池的水面標高：2.38m 細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高：

2.43m 細格柵柵后水面標高：

2.48m 細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m 配水井外套桶水面標高： 2.82m 配水井內(nèi)套桶水面標高： 2.88 設(shè)配水井超高為0.35m 則整個曝氣沉砂池系統(tǒng)的最高標高為3.23m 則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m

四、配水井的計算

設(shè)配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設(shè)配水井水柱高為5.03米。配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。

五、砂水分離器和吸砂機的選擇

（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器

（2）根據(jù)池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數(shù)為： 潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）

潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw 行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率

0.55kw

驅(qū)動裝置功率： 0.37×2kw

鋼軌型號

15kg/mGB11264-89

軌道預埋件斷面尺寸（mm）（b1-20）60 10（b1：沉砂池墻體壁厚）軌道預埋件間距

1000mm

四、氧化溝

1、設(shè)計說明

擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低于排放標準。采用卡式氧化溝的優(yōu)點：立式表曝機單機功率大，調(diào)節(jié)性能好，節(jié)能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝占地面積減小，土建費用降低。

氧化溝采用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調(diào)速器，相應于每組氧化溝內(nèi)安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理后再反饋至變頻調(diào)速器，實現(xiàn)曝氣根據(jù)DO自動控制

2、設(shè)計計算（1）.設(shè)計參數(shù)：

qv=30000m3/d（設(shè)計采用雙池，則單池流量=15000 m3/d），設(shè)計溫度15℃，最高溫度25℃，進水水質(zhì):近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L，NH3-N=30mg/L，遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L，NH3-N=30mg/L，出水水質(zhì):CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L（2）.確定采用的有關(guān)參數(shù)：

取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發(fā)性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS?d，CS(20)=9.07mg/L，α=0.90，β=0.94，剩余堿度：100mg/L(以CaCO3)，所需堿度7.14mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原，硝化安全系數(shù)：3。（3）.設(shè)計泥齡： 確定硝化速率μN

μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）

=0.22d-1 θcm=1/=1/0.22=4.5d，設(shè)計泥齡θc=3*4.5=13.5d 為了保證污泥穩(wěn)定，應選擇泥齡為30d（4）.設(shè)計池體體積：

①確定出水中溶解性BOD5的量：

出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L

出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L ②好氧區(qū)容積計算：

V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3 水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：

產(chǎn)生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d 假設(shè)污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用于細胞合成，用于合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉(zhuǎn)化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L 故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。④堿度計算：

剩余堿度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)大于100mg/L，可以滿足pH＞7.2 ⑤缺氧區(qū)容積計算：

qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS?d V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3 水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h ⑥總池容積計算

V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h（5）.曝氣量計算 ①計算需氧氣量

R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px =30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h ②實際需氧量

Ro’=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d 校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20

=477.6kg/h

（在400-500之間

符合）6.溝型尺寸設(shè)計及曝氣設(shè)備選型 采用卡式氧化溝（兩座并聯(lián)）：

取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d, 則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m, 單溝好氧區(qū)總長度=單溝長*4* V1 /V=126m 單溝厭氧區(qū)總長度=單溝長*4* V2 /V=76m 采用四溝道，兩臺55kW的立式表曝氣機（單池）曝氣設(shè)備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，7.配水井設(shè)計

污水在配水井的停留時間最少不低于3min（不計回流污泥的量），設(shè)截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設(shè)計的有效水深為4.0m（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60 r=2.7m 8.其它附屬構(gòu)筑物的設(shè)計

工程設(shè)計中墻的厚度為250mm；氧化溝體表面設(shè)置走道板的寬度為800mm；；倒流墻的設(shè)計半徑為3.9m；配水井的進水管道采用的規(guī)格為DN900,污泥回流管道采用的規(guī)格為DN500；出水井的設(shè)計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管采用的規(guī)格為DN700。

五、輻流式二沉池 1.設(shè)計說明 1.1二沉池的類型

二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因

由于平流式二沉池占地面積大；豎流式二沉池多用于小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設(shè)置專門的排泥設(shè)備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質(zhì)和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。2.設(shè)計計算 2.1污泥回流比：

2.2沉淀部分水面面積：

流量：

；

最大流量（設(shè)計流量）：

單個池子的設(shè)計流量：

污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)，池子數(shù)n為2。

沉淀部分水面面積：

2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。2.4池子直徑

池子直徑：

根據(jù)選型取池子直徑為35.0m。2.5沉淀部分的有效水深

沉淀時間t為2.5s

有效水深：

2.6沉淀池總高

2.7校核徑深比： 徑深比為

符合要求。2.8進水管的設(shè)計 單體設(shè)計污水流量：

進水管設(shè)計流量：

取管徑D=700mm，流速為

因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。2.9穩(wěn)流筒

進水井的流速為0.8m/s，則過水面積為

過水面積和泥管面積的總和：

由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為

筒壁厚為250mm，取管徑為900mm。

進行校核：過水面積為

流速為。

筒上有8個小孔，孔面積為S2=，所以。

二沉池采用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩(wěn)流筒的直徑為3880mm。

取穩(wěn)流筒出流速度為0.1m/s，則過水面積為

穩(wěn)流筒下部與池底距離為

所以穩(wěn)流筒下部與池底距離大于0.2m，即符合要求。2.10配水井

配水井設(shè)計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。

時間取3分鐘

流量為

取配水井直徑為D=3000mm

則配水井高度

其中，設(shè)計水深為7.0m，超高為0.6m。2.11出水部分單池設(shè)計流量：

出水溢流堰設(shè)計

（1）堰上水頭 H=0.05mH2O（2）每個三角堰的流量0.783L/s（3）三角堰個數(shù)

因此取n=223（個）2.12排泥部分

回流污泥量為 剩余污泥量為

因為剩余污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。取流速為0.8（m/s）

直徑為

取直徑為D=400mm

校核：流速為

0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。

綜上，二沉池采用的是ZBX型周邊傳動吸泥機

池徑為35000mm.

第五篇：污水處理廠設(shè)計

一．

二．施工方法

（一）施工準備、模板安裝前基本工作：

（1）放線：首先引測建筑的邊柱、墻軸線，并以該軸線為起點，引出各條軸線。模板放線時，根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的中心線和邊線，墻模板要彈出模板的邊線和外側(cè)控制線，以便于模板安裝和校正。

（2）用水準儀把建筑水平標高根據(jù)實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。（3）模板墊底部位應預先找平，雜物清理干凈，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿或砼成形后爛根。

（4）需用的模板及配件對其規(guī)格、數(shù)量逐項清點檢查，未經(jīng)修復的部件不得使用。（5）事先確定模板的組裝設(shè)計方案，向施工班組進行技術(shù)、質(zhì)量、安全交底。

（6）經(jīng)檢查合格的模板應按安裝程序進行堆放或運輸。堆放整齊，底部模板應墊離地面不少 10cm.（7）支承支柱的土壤地面，應事先夯實整平，加鋪 50 厚墊板，并做好防水、排水設(shè)置。

（8）模板應涂刷脫模劑。結(jié)構(gòu)表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。膠模劑要經(jīng)濟適用，不粘污鋼筋為主。

（9）做好施工機具和輔助材料的準備工作。

（二）模板安裝、技術(shù)要求：

（1）按配板設(shè)計循序拼裝，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。

（2）配件必須安裝牢固，支持和斜撐的支承面應平整堅實，要有足夠的受壓面積。（3）預埋件、預留孔洞必須位置準確，安設(shè)牢固。

（4）基礎(chǔ)模板必須支撐牢固，防止變形，側(cè)模斜撐的底部應加設(shè)墊木。

（5）墻、柱模板底面應找平，下端應事先做好基準靠緊墊平，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正，兩側(cè)模板均應利用斜撐調(diào)整固定其垂直度。

（6）支柱所設(shè)的水平撐與剪刀撐，應按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。

（7）同一條拼縫上的 U 形卡，不宜向同一方向卡緊。

（8）墻模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。嚴禁在鋼模板上采用電、氣焊灼孔。

（9）鋼楞宜采用整根桿件，接頭應錯開設(shè)置，搭接長度不應少于 300mm.2、模板安裝注意事項

（1）柱模板

保證柱模板長度符合模數(shù)，不符合模數(shù)的放到節(jié)點部位處理。柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿，柱模的澆筑口和清掃在配模時一并考慮留出。若梁、柱模板分兩次支設(shè)時，在柱子砼達到拆模強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便于與梁模板連接。

按照現(xiàn)行 《 砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范 》（GB50204-94），澆筑砼的自由傾落高度不得超過 2 m的規(guī)定。因此在柱模超過 2m 以上時可以采取設(shè)門子板車的辦法。（2）梁模板

梁口與柱頭模板的連接要緊密牢固。

梁模支柱一般情況下采用雙支柱時，間距以 60~100 為宜，特殊情況應設(shè)計計算。模板支柱縱橫向和水平拉桿、剪刀撐等均應按設(shè)計要求布置，當設(shè)計無規(guī)定時，支柱間距一般不宜大于 1 m，縱橫方向水平拉桿的上下間距不宜大于 1.5m，縱橫方向的剪刀撐間距不大于 6 米，扣件鋼管支架要檢查扣件是否擰緊。

(3)墻模板

按位置線安裝門洞口模板、預埋件或木磚。模板安裝按設(shè)計要求，邊就位邊校正，并隨即安裝各種連接件，支撐件或加設(shè)臨時支撐。相鄰模板邊肋用 U 形卡連接的間距不得大于 300 ；對拉螺栓應根據(jù)不同的對拉形式采用不同的做法。

墻高超過 2 米以上時，一般應留設(shè)門子板。設(shè)置方法同柱模板，門子板水平距一般為 2.5 米。

（4）樓板模板

采用 Φ48×3.5 鋼管做立柱，從邊跨一側(cè)開始逐排安裝立柱，并同時安裝外楞。立柱和鋼楞（大龍骨）間距，根據(jù)模板設(shè)計計算決定，一般情況下立柱與外楞間距為 600~1200 小龍骨間距 400~600 調(diào)平后即可鋪設(shè)模板。在模板鋪設(shè)完，標高校正后，立桿之間應加設(shè)水平拉桿，其道數(shù)要根據(jù)立桿高度決定，一般情況下離地面 200~300 處設(shè)一道，往上縱橫方向每 1。2 左右設(shè)一道。

底層地面應夯實，底層和樓層立柱均應墊通長腳手板。采用多層支架時，上下層支

柱應在同一堅向中心線上。

（5）基礎(chǔ)模板

為保證基礎(chǔ)尺寸，防止兩側(cè)模板位移，宜在兩側(cè)模板間相隔一段距離加設(shè)臨時支撐，澆筑砼時拆除。

箱基底板模板應按設(shè)計要求留置后澆帶，剪力墻壁位置準確，隨時找正，及時擰緊對拉螺栓。

（6）樓梯模板

施工前應根據(jù)實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設(shè)梯底模，安裝外側(cè)模和步模板。

安裝模板蛙要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定。防止?jié)仓艜r模板移動。

后澆帶內(nèi)側(cè)模板安裝時，底板處采用以層鋼絲網(wǎng)片支模，墻壁、頂板采用 3 厚木板支模。

三、保證安全生產(chǎn)和要求、模板上架設(shè)的電線和使用的照明燈具。應采用 36V 的低壓電源或其它有效的安全措施。、作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，不得掉落。3、要避開雷雨天施工。、裝、拆模板時，必須采用穩(wěn)固的登高工具，高度超過 3。5 時，必須搭設(shè)腳手架。裝、拆時下面不得站人。高處作業(yè)時操作人員應掛上安全帶。裝、拆模板應隨拆隨運轉(zhuǎn)，扣件和鋼管嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。、安裝墻、柱模板

四、模板設(shè)計

本工程墻、柱模板采用組合鋼模板組拼，支撐、楞采用 Φ48×3.5 鋼管。、墻模板結(jié)構(gòu)設(shè)計：取 6 米跨計算（其余跨度參照），扣除柱位置，凈跨為 6-0.24=5.76 米。采用 Φ12 對拉螺栓（兩頭采用鉆孔鋼片），縱向間距 600mm，豎向間距 300mm。組合鋼模拼裝詳附圖所示。

鋼材抗拉強度設(shè)計值： Q 235 鋼為 215N/ mm 2。鋼模的允許撓度：面板為 1.5mm，鋼楞為 3mm。驗算：鋼模板、鋼楞和對拉 Φ12 鋼筋是否滿足設(shè)計要求。

（1）、荷載設(shè)計值砼自重 rc =24KN/mm 3，強度等級 C30，坍落度 12cma、砼側(cè)壓力

砼初凝時間： t0 =200/T+15=200/20+15=5.71h

F1=0.22×rc×t0×1×1.15 ×1.81/2 =46.52KN/ 2

F2=rc×H=24×0.8=67.2KN/m 2

取兩者中小值 , 即 F1=46.52KN/m 2,實際值 F=F1×1×1.15=53.5KN/m 2

b.傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷截采用導管為 2KN/m 2

荷載實際值為 2×1.4×0.85=2.38KN/ m 2

荷載組合實際值 :F=53.5=2.38=55.88K / m 2

(2)、驗算 a.鋼模板驗算采用 P3015 鋼模板（δ=2.5）

I=26.97×104mm4 Wxj=5.9×103mm3

計算簡圖 :(略)化為線均布荷載 :

q1=F×o.33/1000=55.88×0.33/1000=18.44KN/mm

(用于計算承載力)

q2=F×0.3/1000=53.5×0.33/1000=17.66Kn/mm

(用于驗算撓度)

撓度驗算 : p=0.273×q P4/100E1

=0.273×17.66×6004/100×2.06×26.97×104

=1.13mm<[p]=1.5mm（可）

b.內(nèi)鋼楞驗算根 Φ48×3.5 I=12.19×104 mm4 W=5.08×103 mm3

計算簡圖 :(略)線荷截

q1=F×0.75/1000=55.88×0.6/1000=33.53/mm

(用于計算承載力)

q2=F×0.75/1000=53.5×0.6/1000=32.1/mm

(用于驗算撓度)

抗彎強度驗算 :

330/800=0.41≈0.4近似按多跨連續(xù)梁計算

M=0.078×ql2=0.078×33.53×8002=167.38×104N.mm

抗彎承載能力 :

σ=M/W=167.38×104/5.08×103=329N/mm2

329.5N/mm2>215N/mm2(不可)

方案

一、改用兩根 Φ48×3.5 作內(nèi)鋼楞。

則抗彎承載能力： =167.38×104/2×5.08×103=164N/mm2<215n/mm2(可)

方案

二、每根內(nèi)楞間距改為 600mm.M=0.078×33.53×6002=94.15×104/mm

δ=M/w=94.15×104/5.08×103=185N/mm2<215N/mm2（可）

撓度驗算：

p=0.644×ql4/100EI

=0.644×32.1×8004/100×2.06×105×2×12.9×104

=2.49mm<3mm（可）

c.對拉鋼筋 Φ12 驗算

結(jié)拉桿的拉力 Φ12 凈面積 A=88.74 mm2

按橫豎計算

N=F×0.8×0.6=55.88×0.8×0.6=26.82KN

對拉桿應力 δ= N/A=26820/88.74=302N/ mm2 >215N/ mm2(不可)

改不豎向 0.3m , 縱向 0.6m 則 N=F×0.3×0.6=10.66KN

δ=10060/88.74=113.36N/ mm2 <215N/ mm2(可)、梁模板結(jié)構(gòu)設(shè)計采用 Φ48×3.5 鋼管支設(shè).取梁斷面 b×h=250×400, 長 6000mm 的矩形梁.(1)、底模驗算抗彎強度驗算

a.荷載：砼自重 24×0.25×0.4×1.2=2.88Kn.m

鋼筋荷重 1.05×0.25×0.4×1.2=0.18Kn /m

振搗砼荷重 2× 0.25× 1.2=0.6KN/m

合計 q1=3.66KN/m

折減系數(shù) 0.9, 則 q=q1 ×0.9=3.29KN/m

b.抗彎承載力驗算底模楞鋼間距取 0.7, 為多跨連續(xù)梁 ,近似單跨計算。

M=q1=3.29×0.7=0.202×10N.mm

=M/W0.202×10/5.08×10=39.76N/mm2<205N/mm2(可)

c.撓度驗算

p=5ql4/384EI=5×3.29×700/384×2.06×105×12.9× 104

=0.39mm<[ p] =I/250=700/250=2.8mm(可)

小楞驗算：

a.抗彎強度驗算小楞間距 700 mm，小楞上的荷載為集中荷載。

取 p=q1=3.66KN/m

M=1/8p1(2-b/t)=1/8×3660×700×(2-300/700)=0.511×106N.mm

δ =M/W=0.511×106/5.08×103=101N/mm2<205N/mm2(可)

若取間距 900，則 δ=130N/mm2<205N/mm2（可）

b.撓度驗算

P=Pl/48EI=3660×103×700/48×2.06×105×12.9×104=0.2mm<1/250=2.8mm3、大楞驗算

M=1/10ql2=1/10 ×3.66 ×7002=1.8× 105N.mm(可)

ó=M/W=1.8 ×105/5.08× 103=35.46M/mm2<205N/mm2

Р=3.66×7002/150EI=1.79×106/150×2.06×105×12.9× 104

=0.45mm<1/250=2.8（可）、鋼管立柱驗算橫桿步距 1000mm，立桿允許荷載 11.6Kn

每根立柱荷載 N=19.74/16=1.23KN

立柱穩(wěn)定驗算 : ψ =N/ψA ≤ f

A=489mm2

λ=1/I=130/1.58=82 查(GBJ18-87)附錄三 :

軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) ψ =0.71（可）

ó=N/ψA=1230/0.7× 489=4.75N/mm2<205N/mm2（可）

若取 @1000 立桿 , 則

N=19.74/12=1.65KN

Ψ =N/ψA=1650/0.71× 489=4.75N/mm2<205N/mm2(可)

取立桿 @900

結(jié)論 : 1.剪力墻 250mm 厚時 , 選用方案二，內(nèi)外縱橫桿間距 600。拉桿選用 Φ12，兩端與鋼模板的 U 型卡卡牢。