第一篇：環(huán)烷酸腐蝕問(wèn)題

1.1 常減壓蒸餾裝置

常減壓裝置是對(duì)原油一次加工的蒸餾裝置，即將原油分餾成汽油、煤油、柴油、蠟油、渣油等組分的加工裝置，常減壓蒸餾是原油加工的第一步，并為以后的二次加工提供原料，所以常減壓裝置是煉油廠的“龍頭”。

原油經(jīng)換熱，達(dá)到一定溫度后，注水和破乳劑，進(jìn)入電脫鹽脫水罐，脫鹽后的原油進(jìn)入另一組換熱器，與系統(tǒng)中高溫?zé)嵩磽Q熱后，進(jìn)入常壓爐(有的裝置設(shè)有初餾塔或閃蒸塔，閃蒸出部分輕組分后再進(jìn)入常壓爐)。達(dá)到一定溫度(370℃)后，經(jīng)轉(zhuǎn)油線進(jìn)入常壓分餾塔。在常壓塔內(nèi)將原油分餾成汽油、煤油、柴油，有時(shí)還有部分蠟油以及常壓重油等組分。產(chǎn)品經(jīng)必要的電化學(xué)精制后進(jìn)入貯槽。常壓重油經(jīng)塔底泵送入減壓塔加熱爐加熱(395℃)后，經(jīng)轉(zhuǎn)油線進(jìn)入減壓分餾塔，減壓塔汽化段壓力為80-100mm汞柱，有3-4個(gè)側(cè)線，作為制造潤(rùn)滑油或二次加工的原料，塔底油可送往延遲焦化，氧化瀝青或渣油加氫裂化等裝置。

1.2 環(huán)烷酸腐蝕

環(huán)烷酸腐蝕產(chǎn)物溶于油，所以腐蝕的金屬表面粗糙而光亮，呈溝槽狀。1.2.1環(huán)烷酸

石油酸是石油中有機(jī)酸的總稱，包括環(huán)烷酸、芳香族酸和脂肪酸等。環(huán)烷酸(RCOOH，R為環(huán)烷基)是指分子結(jié)構(gòu)中含有飽和環(huán)狀結(jié)構(gòu)的酸及其同系物。環(huán)烷酸是石油中有機(jī)酸的主要組分，占石油中總酸量的95％以上，雖然這些酸在分子量上有顯著差異(180—350℃)，但它們的通式可用R(CH2)nCOOH表示，式中R通常指環(huán)戊基或環(huán)己基，n通常大于12，根據(jù)R和n值不同，在石油中分子結(jié)構(gòu)不同的環(huán)烷酸達(dá)1500多種。較高分子量的環(huán)烷酸是由多個(gè)羧酸組成的混合物。環(huán)烷酸不溶于水，易溶于油品、乙醚、苯等有機(jī)溶劑。1.2.2環(huán)烷酸腐蝕影響因素（1）酸值

一般以原油的酸值判斷環(huán)烷酸的含量，原油的酸值大于0.5mgKOH/g時(shí)，就能引起設(shè)備的腐蝕，酸值大于1.0mgKOH/g為高酸值原油。

早年的研究認(rèn)為，環(huán)烷酸腐蝕只是在酸值超過(guò)0.5mgKOH/g時(shí)才成為問(wèn)題。原油酸值低于0.5mgKOH/g時(shí)，常減壓蒸餾裝置的設(shè)計(jì)只需考慮抗硫腐蝕。80 年代，Cheron公司有人探索了碳鋼和環(huán)烷酸腐蝕的關(guān)聯(lián)性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在不同溫度下腐蝕速度都是酸值的一個(gè)函數(shù)，其log—log曲線如圖1—4所示。

后來(lái)的經(jīng)驗(yàn)表明。這種關(guān)聯(lián)性相當(dāng)精確．但是，這種關(guān)聯(lián)性只適用于像蒸餾塔，換熱器等液體流速較低的區(qū)域，不能用于像加熱爐爐管和轉(zhuǎn)油線之類的高流速區(qū)域。圖1-4中的關(guān)聯(lián)性有一個(gè)明顯的缺點(diǎn)，即在低酸值時(shí)測(cè)得的腐蝕速率顯然低于外推曲線。

看來(lái)，事實(shí)上是有一個(gè)極限酸濃度的，低于這個(gè)極限，環(huán)烷酸基本上就不再有腐蝕作用。研究了加工美國(guó)海灣原油和加利福尼亞原油的一些蒸餾裝置，結(jié)果表明，其塔側(cè)線的最大酸值大約為1.5mKOH/g這時(shí)，對(duì)5％和12％鉻鋼沒有腐蝕。據(jù)此判斷，這些裝置的塔或換熱器不會(huì)遭受任何環(huán)烷酸腐蝕。但酸值為2mgKOH/g就處在腐蝕范圍了，有必要采取一些專門的防護(hù)措施。將得到的1.5-2.0mgKOH/g酸值范圍內(nèi)的數(shù)據(jù)點(diǎn)制成表，可得出結(jié)論說(shuō)，腐蝕極大約介于這兩個(gè)數(shù)值之間。

隨著操作經(jīng)驗(yàn)的不斷積累，越來(lái)越明顯地看出，原油蒸餾裝置在酸值低于1.8mgKOH/g的條件下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，低速區(qū)沒受到環(huán)烷酸腐蝕。但是，極限值仍舊要采用1.5mgKOH/g，以補(bǔ)償酸值測(cè)定中的誤差或原油性質(zhì)上的差異。現(xiàn)在還不完全清楚，為什么酸值低于極限值時(shí)，腐蝕就突然停止。有可能是和一種防護(hù)性的硫化鐵膜的形成或溶解有關(guān)。原油裝置中幾乎常常有相當(dāng)量的硫化氫，其正常腐蝕產(chǎn)物是不溶于油的硫化鐵。但是，環(huán)烷酸將鐵轉(zhuǎn)換為油溶性的環(huán)烷酸鐵。當(dāng)一 2 個(gè)體系中同時(shí)含有硫化氫和環(huán)烷酸時(shí)，就可能在硫化物膜的形成和溶解之間出現(xiàn)競(jìng)爭(zhēng)。看來(lái)，隨著環(huán)烷酸濃度的提高，金屬硫化物部分溶解，從而減弱了防護(hù)膜的粘附性，并破壞了它的完整性。結(jié)果，膜的防護(hù)性能變差，在流速高或湍流激烈的地方，更容易出現(xiàn)膜的局部脫除現(xiàn)象。有人在原油酸值為0～45mgKOH/g，溫度為21—400℃，壓力為4MPa，油流速為4m/s的條件下，研究了不同參數(shù)對(duì)環(huán)烷酸腐蝕速率的影響。得到的結(jié)果之一是：在給定溫度下，腐蝕與油中的環(huán)烷酸含量(或酸值)有直接關(guān)系，酸值提高1倍，碳鋼、低合金鋼蒙乃爾合金的腐蝕大致也增加l倍，而410不銹鋼的腐蝕則幾乎增加4倍。

（2）溫度

環(huán)烷酸的腐蝕能力和溫度關(guān)系密切，220℃以下，環(huán)烷酸基本不發(fā)生腐蝕，以后隨溫度的升高而增加，在270—280℃，達(dá)到酸沸點(diǎn)，腐蝕最為強(qiáng)烈，溫度再升高腐蝕速率下降；溫度達(dá)到350℃—400℃時(shí)，由于FeS膜高溫融解，腐蝕重新加?。?00℃以上石油酸分解，腐蝕減弱，基本沒有腐蝕。

試驗(yàn)研究在不同條件下于液相和氣相中做了腐蝕掛片試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，碳鋼和410不銹鋼的腐蝕大約隨溫度每升高55℃而增加2倍。這種關(guān)系大約也適用于低合金鋼。對(duì)于加工酸值低于1.0mgKOH/g的原油的蒸餾裝置來(lái)說(shuō)，溫度低于232℃時(shí)，不用擔(dān)心碳鋼、低合金鋼、410不銹銅和奧氏體(18/8)不銹鋼的環(huán)烷酸腐蝕問(wèn)題。溫度高于260℃時(shí)，根據(jù)溫度、壓力和原油類型的不同，環(huán)烷酸部分氣化。氣化通常會(huì)使大多數(shù)液體進(jìn)料中的環(huán)烷酸含量減少，而且會(huì)抑制溫度升高而增加腐蝕的趨勢(shì)。氣化的環(huán)烷酸對(duì)普通結(jié)構(gòu)材料不腐蝕。（3）流速

環(huán)烷酸的腐蝕速度主要受流速影響，流速增加環(huán)烷酸腐蝕明顯加重。流速大的地方發(fā)生剜狀腐蝕，其他地方發(fā)生全面腐蝕。在常壓蒸餾裝置加熱爐管、減壓蒸餾裝置加熱爐管、轉(zhuǎn)油線、中段塔盤等部位易發(fā)生此類腐蝕。

原油蒸餾裝置高溫重油部位的事故多發(fā)段幾乎都與高流速和渦流造成的沖 3 蝕有直接關(guān)系。例如：加熱爐的出口管線和輕油線由于輕質(zhì)油品的氣化，液流速度劇增，從而使腐蝕加?。憾y、彎頭、丁字口及熱電偶套管的根部等處的腐蝕穿孔均是由于液流受阻形成渦流帶來(lái)沖蝕的結(jié)果。

由流體動(dòng)力學(xué)可知，無(wú)論是流股對(duì)壁面的沖擊力還是流體在流道中克服沿程阻力和局部阻力所消耗的機(jī)械性能都與流速有關(guān)。流股對(duì)壁面的沖擊總壓力船計(jì)算公式為：

F ≈ p Q0V0Sinθ

式中：p為流體密度；Q0為入射流股的流量；V0為入射流股的流速：θ為壁面傾角(見圖)。

流體對(duì)壁面沖擊力的示意圖

從公式中可以著出：沖擊力的大小不僅與流速成正比，而且與壁面的傾角有關(guān)；θ越大。沖擊力F也越大；當(dāng)θ為90°時(shí)，F(xiàn)到最大值。在加熱爐出口管線的彎頭及集合管的丁字口等處，液流對(duì)管壁的沖蝕最嚴(yán)重，就是這個(gè)道理。所以在設(shè)計(jì)中要注意盡量減少?gòu)濐^，使管線走向流線化，爐出口管線進(jìn)入集合管或轉(zhuǎn)油線時(shí)最好斜插或在轉(zhuǎn)油線內(nèi)加導(dǎo)向彎管。

流體在經(jīng)過(guò)流道邊界形狀發(fā)生急劇變化的局部區(qū)域時(shí)。例如流道彎曲(彎頭)、多股液流相遇(型合流三通)、過(guò)流截面突然擴(kuò)大或縮小(大小頭)、遇到障礙物(熱電偶、焊瘤等)的層流狀態(tài)被破壞。流速的大小或方向被迫劇烈的改變，因而發(fā)生撞擊、旋渦等現(xiàn)象。此時(shí)由于粘擊性作用，流體質(zhì)點(diǎn)間發(fā)生劇烈的摩擦和動(dòng)量交換，因而阻礙著流體運(yùn)動(dòng)，這種阻礙稱為局部阻力。流體為了克服局部阻力而消耗的機(jī)械能稱為局部損失。

局部損失是與流動(dòng)的速度的平方成正比。流體在這些局部區(qū)域所消耗的機(jī)械能，其中大部分的撞擊該區(qū)域的邊壁和障礙物時(shí)被它們吸收掉了。這也就意味著流體對(duì)邊壁作用的能量也與流速的平方成正比、隨著流速的增加流體對(duì)邊壁的沖 4 擊能也迅速增加，一旦它超過(guò)了金屬表面保護(hù)歷所能承受的強(qiáng)度，這層保護(hù)膜就很快被破壞，從而使腐蝕反應(yīng)能在這些部位不斷進(jìn)行下去。常壓爐爐管口彎頭的沖蝕現(xiàn)象只是在距離爐出口的最后幾根才突然加劇，這個(gè)事實(shí)就很好地說(shuō)明了這一點(diǎn)。

在討論高流速和渦流帶來(lái)的沖蝕問(wèn)題時(shí)不能忽略“彎管二次流”的影響。流體經(jīng)彎管時(shí)，除了因流速的方向和分布發(fā)生變化。以及渦流等產(chǎn)生的能量損失之外，還會(huì)因離心慣性力的作用把質(zhì)點(diǎn)從內(nèi)側(cè)擠向外側(cè)，使外側(cè)壓力增加，內(nèi)側(cè)壓力減小。彎管內(nèi)外側(cè)的壓力差使靠近壁面的質(zhì)點(diǎn)沿壁面從外側(cè)向內(nèi)側(cè)流動(dòng)。并在內(nèi)側(cè)中點(diǎn)匯合。逼向斷面中央形成回流，這樣就在管內(nèi)出現(xiàn)了雙旋渦式的二次流，從而增大了局部損失。二次流的影響，雖然強(qiáng)度不如直接沖刷。但消失很慢。從我們對(duì)常壓爐爐管和轉(zhuǎn)油線測(cè)得的數(shù)據(jù)可知：二次流的影響主要取決于流速。其影響長(zhǎng)度一般為管徑的幾倍到十幾倍。流速越高影響的長(zhǎng)度也就越長(zhǎng)。（4）物態(tài)影響

環(huán)烷酸在純液相中的腐蝕小于氣相，而在氣液相共存區(qū)或氣液相變區(qū)(如轉(zhuǎn)油線中的汽化狀態(tài)或減壓塔中的凝結(jié)狀態(tài))，其腐蝕相當(dāng)嚴(yán)重。試驗(yàn)研究表明在249℃和304℃時(shí)液相和處于液相等溫線之下，腐蝕率僅為液相的30—60％，這是因?yàn)槭髽I(yè)蒸餾防腐的理論分析與實(shí)驗(yàn)研究在該溫度下，只有少量的環(huán)烷酸能被閃蒸、氣相空間試件明顯地受到冷凝液腐蝕的緣故。在277℃氣相等溫線與液相等溫線吻合，表明冷凝液的酸值一定與母液的酸值相等或接近。而在304℃，沸點(diǎn)較低的環(huán)烷酸閃蒸得快，氣相腐蝕率平均為液相腐蝕率的150—350％，甚至高達(dá)480％。所以在該溫度下氣相腐蝕明顯加劇。

根據(jù)煉油廠經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)酸的物理狀態(tài)發(fā)生變化時(shí)，腐蝕將變得更為嚴(yán)重，例如，在轉(zhuǎn)油線中呈氣化狀態(tài)，或在減壓塔中呈冷凝狀態(tài)時(shí)，在氣化狀態(tài)下，線速較高，也會(huì)促進(jìn)腐蝕。1.3 環(huán)烷酸腐蝕機(jī)理

環(huán)烷酸詳細(xì)的腐蝕機(jī)理至今尚無(wú)法定論，廣為接受的有以下述兩種： 1.3.1環(huán)烷酸與鐵反應(yīng)生成環(huán)烷酸鐵：

2RCOO-+Fe2+—Fe(OOCR)2

環(huán)烷酸鐵溶于油中并脫離金屬表面，從而暴露出金屬裸面。溶劑蒸發(fā)后的環(huán)烷酸 5 鐵殘?jiān)m不具有腐蝕性，但遇到H2S后會(huì)進(jìn)一步反應(yīng)生成硫化亞鐵和環(huán)烷酸：

Fe(OOCR)2+H2S—FeS+2RCOOH 生成的硫化亞鐵覆蓋在鋼鐵表面形成保護(hù)膜。這層膜雖然減緩了環(huán)烷酸的腐蝕，但不能完全阻止環(huán)烷酸與鐵作用，而釋放的環(huán)烷酸又引起下游腐蝕，如此循環(huán)。1.3.2硫化物與鐵反應(yīng)生成硫化亞鐵：

S2-+Fe2+—FeS 硫化亞鐵再與環(huán)烷酸反應(yīng)生成環(huán)烷酸鐵和硫化氫：

2RCOOH+FeS—Fe(OOCR)2+H2S 環(huán)烷酸鐵破壞了硫化亞鐵保護(hù)膜，引起了設(shè)備的腐蝕。

從這兩種機(jī)理可以看出，上述幾種反應(yīng)在一定的條件下是可逆的。原油中腐蝕的兩大癥結(jié)是硫化物和環(huán)烷酸，它們?cè)谠椭械淖饔貌槐M相同，正是這兩種物質(zhì)的相互作用和相互制約、促進(jìn)，使腐蝕問(wèn)題變得復(fù)雜。環(huán)烷酸形成可溶性的腐蝕產(chǎn)物，硫化氫則形成不溶性的腐蝕產(chǎn)物。當(dāng)兩者腐蝕作用同時(shí)進(jìn)行，如果含硫量低于某臨界值，則腐蝕程度加重，即環(huán)烷酸破壞了硫化物腐蝕產(chǎn)生的硫化亞鐵保護(hù)膜，生成了可溶于油的環(huán)烷酸鐵和硫化氫；如果含硫量高于某臨界值，設(shè)備表面生成了穩(wěn)定的硫化亞鐵保護(hù)膜，則減緩了環(huán)烷酸的腐蝕。不同的原油中含有不同類別的硫化物(活性的和非活性的)，它們的含量和存在形式既能抑制又能加速環(huán)烷酸與鐵的作用，從而導(dǎo)致硫化物既可增強(qiáng)又可降低含酸原油的腐蝕性。

1.4環(huán)烷酸腐蝕實(shí)驗(yàn)室測(cè)定方法

預(yù)測(cè)環(huán)烷酸腐蝕的實(shí)驗(yàn)方法有以下幾種：

TAN法：原油中酸值的測(cè)定是采用傳統(tǒng)的KOH中和法，其結(jié)果以中和l克原油所需要的KOH毫克數(shù)來(lái)表示，稱之為TAN。一般認(rèn)為當(dāng)原油的TAN>0.5mg KOH/g時(shí)，就存在環(huán)烷酸腐蝕。但試驗(yàn)表明，在一定的溫度范圍內(nèi)，環(huán)烷酸含量和TAN間并無(wú)確定的關(guān)系。

腐蝕酸度(CAN)法：試驗(yàn)得知，隨著餾分沸點(diǎn)的增加酸含量雖然增加，但酸度卻下降，說(shuō)明低分子量的環(huán)烷酸性較高。Craig提出了腐蝕酸度(以下簡(jiǎn)稱CAN)的概念，即將實(shí)驗(yàn)過(guò)程中試樣鋼片的失重?fù)Q算為相當(dāng)于消耗了多少酸值的環(huán)烷酸來(lái)表示。

CAN與TAN有相同的單位，求出每次實(shí)驗(yàn)后CAN與TAN的比值，就可以 預(yù)測(cè)該油品的腐蝕性。

原子轟擊質(zhì)譜(FAB.MS)法：是將分離出的環(huán)烷酸做相對(duì)分子質(zhì)量的分布實(shí)驗(yàn)。這種方法主要是對(duì)來(lái)自世界各地的原油進(jìn)行特征分析，應(yīng)用這種技術(shù)來(lái)預(yù)測(cè)腐蝕的研究工作一直在進(jìn)行當(dāng)中，目前尚未見到有實(shí)質(zhì)性的進(jìn)展。

壁剪切應(yīng)力法：流速在環(huán)烷酸腐蝕中是一個(gè)很關(guān)鍵的因素。在某一溫度，某種材料在原油中的腐蝕速率與流速的關(guān)系中，可能存在一個(gè)臨界流速，但具體數(shù)值尚不清楚。

根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，凡在有阻礙流體流動(dòng)從而引起流速發(fā)生變化的地方，如彎頭、泵殼、熱電偶套管插入處等，環(huán)烷酸的腐蝕就特別嚴(yán)重。雖然流速是影響環(huán)烷酸腐蝕的主要參數(shù)，但由于缺乏直接用流速預(yù)測(cè)腐蝕的方法，所以使用與流速參數(shù)相關(guān)的雷諾數(shù)和壁剪切應(yīng)力顯得更為準(zhǔn)確。因?yàn)樗鼈儼斯苈分幸后w的密度、粘度、氣化程度和管徑。二者計(jì)算公式如下：

Re=DpV/U 式中：Re=雷諾數(shù)；

D=管徑，m； p=流體密度，Kg/m3； V=流體流速，m/s： u=動(dòng)力粘度，kg/m．so 得到雷諾數(shù)后，就可以通過(guò)Moody表查到摩擦系數(shù)f，然后用下面的公式計(jì)算壁剪切應(yīng)力：

T--fpV2／2 式中：T=壁剪切應(yīng)力；

f=摩擦系數(shù)。

比較二者的壁剪切應(yīng)力，就可以預(yù)測(cè)環(huán)烷酸腐蝕情況。腐蝕速率與壁剪切應(yīng)力之間存在一定的比例關(guān)系，一般酸值越高，對(duì)流速的敏感度越大。高溫、高流速條件下，即使非常低的環(huán)烷酸含量也可導(dǎo)致高的腐蝕速率。

NACI法：原油中的硫化物在高溫下會(huì)釋放出H2S，H2S與鐵反應(yīng)生成硫化亞鐵覆蓋在鋼鐵表面形成保護(hù)膜；另外，H2S還能與環(huán)烷酸鐵反應(yīng)生成環(huán)烷酸。原油中這些不同類別的硫化物和羧酸之間的相互作用十分復(fù)雜，即可增強(qiáng)也可減弱原 7 油的腐蝕性。Craig提出了用環(huán)烷酸腐蝕指數(shù)(NACI)的概念來(lái)判斷腐蝕類型，即用試樣在腐蝕介質(zhì)中的腐蝕速率(mpy)與試樣在實(shí)驗(yàn)后單位面積上的失重量(m/cm2)的比值來(lái)表示。當(dāng)NACI小于10時(shí)，可以認(rèn)為發(fā)生了完全的硫化物腐蝕；當(dāng)NACI大于10時(shí)，可以認(rèn)為發(fā)生了一定程度的環(huán)烷酸腐蝕，且受到了硫化物的影響，該值越大，環(huán)烷酸腐蝕越嚴(yán)重。

模擬實(shí)驗(yàn)法：環(huán)烷酸腐蝕實(shí)驗(yàn)一般要在實(shí)際的工藝物流或接近實(shí)際操作條件的模擬環(huán)境下進(jìn)行。原油加工過(guò)程中腐蝕易出現(xiàn)在加熱爐、轉(zhuǎn)油線、減壓塔及側(cè)線餾分管道等部位，其中每一部位環(huán)烷酸腐蝕的影響因素不盡相同，所以腐蝕實(shí)驗(yàn)的模擬條件也是不同的。實(shí)驗(yàn)大部分是以高壓釜金屬掛片作為研究對(duì)象，它的基本原理是測(cè)定含鐵金屬試片浸入腐蝕介質(zhì)后的重量損失。失重實(shí)驗(yàn)是所有腐蝕測(cè)定中最常見的一種試驗(yàn)方法。掛片經(jīng)測(cè)量、稱重后浸入在腐蝕介質(zhì)中一段已知的時(shí)間，取下掛片，清洗掛片以除去腐蝕產(chǎn)物，然后再稱重，就可算出試片單位面積上的失重量。

1.5 關(guān)于環(huán)烷酸腐蝕部位用材特性

高溫環(huán)烷酸腐蝕的控制方法主要是采用材料防護(hù)。在蒸餾裝置使用的材料中，18—8鋼和316L都是常用的解決環(huán)烷酸腐蝕的主要手段。

1.5.1鉻鉬鋼的回火脆性(Cr5Mo)鉻鉬鋼具有回火脆性，所謂回火脆性指鉻鉬鋼長(zhǎng)期在371～593℃使用，由于鋼中微量不純?cè)睾秃辖鹪叵驃W氏體晶界偏析，使晶界凝聚力下降，致使產(chǎn)生晶間破壞的韌性劣化現(xiàn)象。在加氫裝置中使用的鉻鉬鋼系列中以2.25Cr-lMo和3Cr-1Mo鋼的回火脆性敏感性最為顯著。

鉻鉬鋼回火脆性的特征：脆性斷面呈現(xiàn)晶界破壞形態(tài)；回火脆性對(duì)材料抗拉強(qiáng)度和延展率影響不大，主要反映在沖擊韌性試驗(yàn)上；材料一旦脆化，則脆性轉(zhuǎn)變溫度向高溫遷移；回火脆性是可逆的，將脆化的材料加熱到600℃以上后急冷，材料可以恢復(fù)到原來(lái)的韌性。

回火脆性產(chǎn)生的原因是由于磷、錫、砷、銻等微量不純?cè)睾秃辖鹪叵蛟瓓W氏體晶界偏析，致使凝力下降所致。硅和錳是促進(jìn)脆化元素。從組織上看，如果鋼的成分相同，其脆性敏感性按馬氏體、貝氏體、珠光體的順序遞減。粗大的奧氏體脆化敏感性高。1.5.2高酸值原油的蒸餾選材

遼河油田、勝利油田、新疆的部分油田產(chǎn)油酸值較高，在選材及應(yīng)用上注意材料成分對(duì)耐環(huán)烷酸腐蝕的作用影響很大，碳含量高易腐蝕，而Cr、Ni、Mo含量的增加對(duì)耐腐蝕性能有利。一般的選材標(biāo)準(zhǔn)：

溫度低于220℃可用碳鋼，溫度高于220℃，流速不超過(guò)25—30m/S時(shí)，可用碳鋼。

Cr5Mo，Cr9Mo鋼耐蝕性比碳鋼好。主要作加熱爐管，管線和熱交換器用。鉻鎳鋼，18-8型加入Ti可對(duì)碳元素起穩(wěn)定作用。對(duì)環(huán)烷酸有一定耐蝕力，可用于油品管道塔內(nèi)構(gòu)件。

不銹鋼中，含Mo的316L，317L是目前使用的耐環(huán)烷酸腐蝕腐蝕最好的不銹鋼。

1.5.3不銹鋼堆焊層的剝離(填料)熱壁加氫反應(yīng)器的鉻鉬鋼基材是不能抵抗高溫氫+硫化氫腐蝕的，通常是在反應(yīng)器基體內(nèi)壁堆焊超低碳不銹鋼防護(hù)層。堆焊層分為單層和雙層兩種形式。單層式，一般為E-347型不銹鋼；雙層式的第一層為E-309型不銹鋼，第二層為E-347型不銹鋼，第一層為過(guò)渡層，第二層為防護(hù)層。單層式的優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)效率高，成本低，但化學(xué)成分不易保證，必須采用淺熔深的堆焊技術(shù)。雙層式由于具有Cr、Ni元素較高的過(guò)渡層，允許有較大的稀釋率，可采用一般埋弧自動(dòng)焊接的方法進(jìn)行堆焊。雙層堆焊的抗裂紋性能優(yōu)于單層堆焊。因?yàn)镋-309型堆焊層的韌性高于E-347型堆焊層，E-347型堆焊層中的Nb使堆焊層變脆，但Nb又使堆焊層具有抗連多硫酸對(duì)不銹鋼應(yīng)力腐蝕開裂的能力。

在高溫高壓氫氣的作用下，不銹鋼堆焊層與基材之間的界面層吸氫以后顯著脆化，沿著境界出現(xiàn)裂紋，最終導(dǎo)致剝離。不銹鋼堆焊層的剝離主要是由于在高溫狀況和低溫狀況下，氫氣在基材和堆焊層中的飽和溶解度變化不一致，一旦停工，氫氣不能完全釋放，在界面層聚集，導(dǎo)致界面層脆化造成的。另外，融合層上的應(yīng)力和不銹鋼堆焊層的化學(xué)成分也是重要的影響因素。

1.5.4 304，321，316等奧氏體不銹鋼

304與316公稱牌號(hào)分別為18Cr--8Ni與16Cr一12Ni--2Mo，屬于低碳奧氏 9 體不銹鋼，304L和316L則是超低碳不銹鋼，321為18Cr—lONi--Ti穩(wěn)定型不銹鋼，它們均具有優(yōu)良的抗晶間腐蝕性能，具有較高的抗高溫(>240℃)硫化物腐蝕性能，常應(yīng)用于減壓塔中、下部襯里，部分爐管、高溫轉(zhuǎn)油線及部分高溫管束等。上述幾種奧氏體不銹鋼抗高溫硫腐蝕性能、抗高溫環(huán)烷酸性能大大優(yōu)于0Crl3，0Crl3Al鐵素體鋼，而且綜合機(jī)械性能、加工性能優(yōu)良，具有應(yīng)用的普遍性與多面性。目前在中石化煉系統(tǒng)加工高硫油方面廣泛應(yīng)用，效果一致反應(yīng)很好。隨著冶煉技術(shù)的發(fā)展，超低碳的304L與316L在國(guó)內(nèi)外得到大量主要應(yīng)用。

316L鋼中含1.8—2.5％的Mo，使鋼對(duì)非氧化性酸和熱有機(jī)酸增強(qiáng)抗腐蝕能力．并且使鋼耐點(diǎn)蝕，縫隙腐蝕能力增強(qiáng)。國(guó)外資料認(rèn)為不銹鋼中含2％的Mo，實(shí)際上也降低鋼的敏化傾向。

316L加入足夠(12％～16％)的Ni，使鋼成為單相奧氏體，避免了多組織產(chǎn)生原電池。足夠的Ni也降低C在奧氏體中的溶解度，提高抗腐蝕能力。

316L線脹系數(shù)比碳鋼高(5～6)×10-1·K-1，因此316L工藝管道需進(jìn)行嚴(yán)格應(yīng)力校核，進(jìn)行管道熱力補(bǔ)償，在焊接時(shí)為防止合金元素稀釋產(chǎn)生淬硬組織，在保證溶透情況下，應(yīng)盡量采用小電流，快速焊。

1.5.5鈦管

煉制高硫劣質(zhì)(含氯、雜質(zhì)、酸等較高)原油，國(guó)外往往采用較高材質(zhì)保證長(zhǎng)周期運(yùn)行。對(duì)低溫冷凝冷卻系統(tǒng)及常壓塔頂及內(nèi)件，采用monel、鈦與鈦合金等乜們心引。由于鈦十分耐蝕，但一次性投入較高，限制了其應(yīng)用，但由于其比重較小，比強(qiáng)度高，壁厚可減薄，故按單位體積計(jì)算，制造冷卻器換熱器，其投資與雙相鋼差不多，甚至比鎳基合金便宜。在國(guó)內(nèi)有安慶石化與齊魯石化等煉油廠采用整體鈦制作常頂空冷器、減頂預(yù)冷器成功實(shí)例，安慶石化鈦管已使用18年，齊魯煉油廠二蒸餾已使用12年，截至目前使用情況仍然良好。近年，新建大型常減壓蒸餾均在塔頂使用鈦制品，如海南大煉油項(xiàng)目800萬(wàn)噸/年常減壓蒸餾、青島1000萬(wàn)噸/年常減壓蒸餾。

1.6 勝利和阿曼原油特點(diǎn)

1.7 典型部位腐蝕案例

壓爐轉(zhuǎn)油線彎頭發(fā)生泄漏。此處彎頭材質(zhì)20#鋼．規(guī)格φ530×14，操作溫度為370℃，在高溫硫和環(huán)烷酸的共同作用下腐蝕穿孔，見圖3 2。檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，漏點(diǎn)周圍厚度為3 5mm，減薄率為82％。查閱測(cè)厚記錄，2000年檢測(cè)時(shí)未發(fā)現(xiàn)異常，2005年4月～2006年9月，腐蝕速率7.44mm/a。

減頂餾出線彎頭焊口腐蝕泄漏，見圖3.3。管道材質(zhì)為20#鋼，規(guī)格為φ159×7，檢測(cè)彎頭泄漏點(diǎn)周圍厚度僅為2.8 mm。

1.8環(huán)烷酸防腐建議

材料防腐是減緩腐蝕的有效途徑之一，對(duì)于蒸餾裝覆的高溫硫化物腐蝕(≥240℃)部位，采用含5％Cr以上的合金鋼材料，能有效地減緩腐蝕。

根據(jù)中國(guó)石化發(fā)布《加工高含硫原油部分裝置在用設(shè)備及管道選材指導(dǎo)意見》選材導(dǎo)則：此處換熱器管束推薦雙相鋼(2507)，鈦和蒙耐爾合金。采用那一種材質(zhì)要考慮工藝防腐的質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)條件，雙相鋼2507在國(guó)內(nèi)也有采用，效果也很好；但鈦十分耐HCl腐蝕，并且鈦在煉制高硫劣質(zhì)(含氯、雜質(zhì)、酸等較高)原油方面耐蝕作用非常突出，在國(guó)內(nèi)有安慶石化與齊魯石化等煉油廠采用鈦管的成功實(shí)例，其中安慶石化常頂空冷器的鈦管已使用15年，齊魯煉油廠二蒸餾減頂空冷器使用鈦管近9年，截至目前使用情況仍然良好。另外鈦強(qiáng)度高，比重小，相對(duì)價(jià)格較經(jīng)濟(jì)，按單位體積計(jì)算，制造鈦換熱器，其投資與雙相鋼差不多，甚至比蒙耐爾合金便宜。

1.8.1加注高溫緩蝕劑

270—280℃及320—400℃是環(huán)烷酸腐蝕的兩個(gè)高峰區(qū)，在這兩個(gè)溫度段的設(shè)備管線腐蝕很嚴(yán)重，特別是減壓側(cè)線碳鋼的管線和換熱器芯子最宜發(fā)生減薄泄漏，國(guó)外煉油廠在高溫環(huán)烷酸緩蝕劑應(yīng)用方面有很多成功的例子。可以考慮在減壓各側(cè)線加注高溫緩蝕劑對(duì)酸值較高的原油造成的高溫部位環(huán)烷酸腐蝕有較好的防護(hù)效果，可使設(shè)備腐蝕速率明顯降低，能夠延長(zhǎng)運(yùn)行周期2倍以上。

1.8.2 高溫部位材質(zhì)升級(jí)建議

對(duì)于蒸餾裝置高溫部位腐蝕的防護(hù)多采用材質(zhì)升級(jí)，采用高等級(jí)材質(zhì)316L(00Crl7Nil4M02)超低碳奧氏體不銹鋼、0Crl8Nil0Ti系列鋼、Cr5Mo等基本上能夠耐環(huán)烷酸及硫的高溫腐蝕。對(duì)于低凝環(huán)烷基原油的高溫環(huán)烷酸的腐蝕，選材仍應(yīng)以含Cr的不銹鋼為主；在溫度220—330℃環(huán)烷酸腐蝕較嚴(yán)重的主要設(shè)備最好選用316L或內(nèi)襯316L，該部位的冷換設(shè)備最好用0Crl8Ni l0Ti系列材質(zhì)；滲鋁材質(zhì)在保證質(zhì)量的前提下，也可考慮在一些高溫腐蝕部位的換熱器上應(yīng)用。同時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量避免因沖刷嚴(yán)重而造成的高溫環(huán)烷酸腐蝕加劇。

1.8.3控制流速和流態(tài)

擴(kuò)大管徑，降低流速。原中石化總公司有關(guān)設(shè)備條文規(guī)定，低流速轉(zhuǎn)油線最大流速不得超過(guò)62m/S，高流速轉(zhuǎn)油線最大流速不得超過(guò)94m/S。

設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)要合理。要盡量減少部件結(jié)合處的縫隙和液體流向的死角、盲腸；減少管線振動(dòng)：盡量取直線走向，減少急彎走向；集合管進(jìn)轉(zhuǎn)油線最好斜插，若垂直插入，則建議在轉(zhuǎn)油線內(nèi)加導(dǎo)向彎頭。

高溫重油部位，尤其是高流速區(qū)的管道的焊接，凡是單面焊的盡可能采用氬弧焊打底，以保證根部成型良好，不允許有焊瘤、凹焊和未焊透縫。

原油的腐蝕評(píng)價(jià)方法

實(shí)驗(yàn)方法

1、實(shí)驗(yàn)采用FYX－1型高溫高壓釜設(shè)備，進(jìn)行旋轉(zhuǎn)掛片實(shí)驗(yàn)，通過(guò)失重法測(cè)定.實(shí)驗(yàn)采用FYX－1型高溫高壓釜設(shè)備，進(jìn)行旋轉(zhuǎn)掛片實(shí)驗(yàn)，通過(guò)失重法測(cè)定材料的腐蝕速率。具體為：A3鋼標(biāo)準(zhǔn)試片浸入酸值為8.8mgKOH.g-1的減四線餾分油中，添加緩蝕劑（濃度為500mg.l-1），在285℃，250轉(zhuǎn).分-1的條件下旋轉(zhuǎn)48小時(shí)，測(cè)定腐蝕速率，表4-1列出了部分實(shí)驗(yàn)結(jié)果。可以看出，在相同條件下，新開發(fā)的LS－101高溫緩蝕劑的緩蝕率比從美國(guó)進(jìn)口的Nalco5180高溫緩蝕劑高。

2、原油的腐蝕評(píng)價(jià)在高溫動(dòng)態(tài)腐蝕試驗(yàn)裝置上進(jìn)行，使用原油量27L；實(shí)驗(yàn)溫度：260、280、300℃；沖刷速度：控制在液體流速25m/s：噴嘴直徑1.2mm；實(shí)驗(yàn)時(shí)間48小時(shí)。評(píng)價(jià)材料為：20G，0Crl8Nil0Ti，00Crl7Nil4M02。試片為φ 10×2圓形試片，腐蝕試驗(yàn)前用600#砂紙精磨。以失重計(jì)算腐蝕速度，稱重采用萬(wàn)分之一電子天平稱量；300℃的腐蝕試片采用掃描電鏡進(jìn)行觀察，用EDAX能譜分析儀進(jìn)行能譜分析。280℃的20G和00Crl7Nil4M02腐蝕試片采用光學(xué)金相顯微鏡進(jìn)行觀察分析。

（1）實(shí)驗(yàn)前-后酸值的變化驗(yàn)證腐蝕實(shí)驗(yàn)進(jìn)行過(guò)程中，腐蝕介質(zhì)的量較為合適；（2）測(cè)試不同溫度、不同材質(zhì)的腐蝕速率（3）腐蝕形貌觀察（低倍、高倍）及能譜測(cè)試（4）表面粗糙度測(cè)試；

pH電極清洗維護(hù)

①一般性污染：用水、0.1mol/LNaOH或0.1mol/LHCl清洗電極數(shù)分鐘。②油脂或有機(jī)物污染：用丙酮或乙醇清洗電極數(shù)秒鐘。

③硫化物污染(隔膜發(fā)黑)：用9892清洗液處理，硫脲/HCl用來(lái)清洗發(fā)黑的隔膜，它是由含硫溶液引起的。使用方法：將電極頭部浸泡在溶液中(隔膜應(yīng)沒入溶液中)，直到隔膜無(wú)色(至少1小時(shí))，然后浸泡在3M的KCl中過(guò)夜，完全沖洗，重新校準(zhǔn)后可使用。

④蛋白質(zhì)污染(隔膜發(fā)黃)：用9891清洗液處理，胃液素/HCI用來(lái)去除蛋白質(zhì)污染(隔膜發(fā)黃)。用法：將電極頭部放入溶液中，確保隔膜浸沒在溶液中(至少1個(gè)小時(shí))。然后用蒸餾水沖洗，重新校準(zhǔn)。

⑤電極的再生：用9895再生液處理。敏感膜向下手持電極，把電極再生液滴在敏感膜上，沿軸線不斷旋轉(zhuǎn)電極，建議保持3分鐘左右，然后立即用去離子水徹底沖洗電極并將電極貯存在電極使用說(shuō)明書指定的保存液中12小時(shí)。重新校準(zhǔn)后使用。再生只能有限的延長(zhǎng)電極的壽命。

注：當(dāng)被測(cè)介質(zhì)對(duì)電極有硫化物污染或蛋白質(zhì)污染時(shí)，應(yīng)及時(shí)處理。

第二篇：材料腐蝕

在日常生活中，腐蝕現(xiàn)象隨處可見，因?yàn)楦g而造成的材料失效比比皆是?，F(xiàn)在，研究材料在腐蝕介質(zhì)環(huán)境（或稱作氛圍）中材料對(duì)介質(zhì)的敏感性以及在腐 蝕介質(zhì)中裂紋擴(kuò)展速率顯得尤為重要，作為材料研究者或者材料應(yīng)用者，應(yīng)對(duì)材 料的這種耐腐蝕特性需要仔細(xì)研究，以確保材料的合理使用，最優(yōu)使用。掌握材 料的應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)方法、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)也非常重要。

通常，材料的耐腐蝕特性主要通過(guò)以下幾種試驗(yàn)確定： 1.慢應(yīng)變速率應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)，通常也叫做慢拉伸試驗(yàn)； 2.材料應(yīng)力腐蝕疲勞試驗(yàn)； 3.材料腐蝕試驗(yàn)；

這三種試驗(yàn)通常采用慢應(yīng)變速率應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)機(jī)，腐蝕疲勞試驗(yàn)機(jī)，腐蝕環(huán) 境試驗(yàn)箱三種設(shè)備完成。需要提醒用戶的是：慢應(yīng)變速率應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)機(jī)可以和 應(yīng)力腐蝕疲勞試驗(yàn)機(jī)集成在一套設(shè)備上完成，而不必搞成兩套設(shè)備完成。作為材 料研究單位，因?yàn)橐环N材料往往面臨在很多介質(zhì)條件下工作的可能性，所以，介 質(zhì)環(huán)境的準(zhǔn)備、不同的介質(zhì)、不同的溫度對(duì)試驗(yàn)容器將會(huì)提出不同的要求，包括 安裝位置，所以用戶在采購(gòu)這類設(shè)備的時(shí)候一定要對(duì)這些條件明晰，以采購(gòu)到合 適的設(shè)備。

FCC-50 型多功能裂紋擴(kuò)展速率試驗(yàn)機(jī)，即可完成慢拉伸試驗(yàn)、應(yīng)力腐蝕疲勞試驗(yàn)。希望以下的標(biāo)準(zhǔn)對(duì)用戶的應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)起到一定的幫助作用 GB/T 13671-1992 不銹鋼縫隙腐蝕電化學(xué)試驗(yàn)方法 GB/T 15748-1995 船用金屬材料電偶腐蝕試驗(yàn)方法 GB/T 10119-1988 黃銅耐脫鋅腐蝕性能的測(cè)定

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GB/T 15970.5-1998 金屬和合金的腐蝕 應(yīng)力腐蝕試驗(yàn) 第5 部分:C 型環(huán)試 樣的制備和應(yīng)用

GB/T 15970.6-1998 金屬和合金的腐蝕 應(yīng)力腐蝕試驗(yàn) 第6 部分:預(yù)裂紋試 樣的制備和應(yīng)用

GB/T 15970.7-2000 金屬和合金的腐蝕 應(yīng)力腐蝕試驗(yàn) 第7 部分：慢應(yīng)變 速率試驗(yàn)

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下載 ASTM_G36-94沸騰氯化鎂應(yīng)力腐蝕開裂.doc

下載 FCC-50_CGR(綜合).pdf

下載 GBT_15970.2-2000金屬和合金的腐蝕_應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)_第2部分.pdf

下載 GBT_15970.7-2000.pdf

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下載 HB_7740-2004_燃?xì)鉄岣g試驗(yàn)方法.pdf ? ? ? ? ? ? ? 下載 ISO_7539-7-2005_金屬和合金的腐蝕.應(yīng)力腐蝕試驗(yàn).第7部分慢速應(yīng)變率試驗(yàn).pdf

下載 YYF-50_SSRT(綜合).pdf

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第三篇：腐蝕綜述

油井套管腐蝕與防護(hù) 1 油套管的腐蝕機(jī)理分析

套管是油井的永久性部分，套管的壽命直接決定油井的壽命。

1.1 油井套管腐蝕的原因

造成油井套管被腐蝕的主要原因包括溶解氣體腐蝕、溶解鹽腐蝕、細(xì)菌腐蝕等。油井套管腐蝕與管材冶金特性和服役環(huán)境有關(guān)。管材冶金特性主要包括：化學(xué)成分、熱處理與材料組織結(jié)構(gòu)等。服役環(huán)境影響包括：介質(zhì)pH 值、溶液成分與濃度、溫度與壓力、介質(zhì)流速等。碳鋼和低合金鋼與含 H2S，CO2和Cl-等腐蝕介質(zhì)接觸時(shí)，一般會(huì)發(fā)生兩種類型的腐蝕，一種為H2S所引起的環(huán)境敏感開裂，包括氫致開裂（HIC）、階梯型裂紋（SWC）、應(yīng)力定向氫致開裂（SOHIC）、軟區(qū)開裂（SZC）及硫化物應(yīng)力開裂（SSC）；另一種為失重腐蝕（MLC），包括全面腐蝕、點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕等。按照腐蝕介質(zhì)劃分，一般有溶解氣體腐蝕、溶解鹽類腐蝕及細(xì)菌腐蝕等[1-7]。1.1.1 溶解氣體腐蝕

油氣田水中溶解的氧（主要來(lái)自地面注入的泥漿和回注水）能引起碳鋼的腐蝕。溶液中含有低于1 mg/L 的氧就可能造成嚴(yán)重的腐蝕，如果同時(shí)存在CO2或H2S 氣體，腐蝕速率會(huì)急劇升高。影響氧腐蝕的主要因素有氧濃度、壓力、溫度等。碳鋼在油氣田水中的腐蝕速度取決于氧濃度和氧擴(kuò)散勢(shì)壘。光潔的碳鋼表面，氧擴(kuò)散勢(shì)壘小，因而腐蝕速度較快，隨著腐蝕過(guò)程的進(jìn)行，生成的腐蝕產(chǎn)物膜起到擴(kuò)散勢(shì)壘的作用，腐蝕速率逐步降低，最后達(dá)到基本恒定的腐蝕速率。CO2常作為石油和天然氣的伴生氣存在于油氣中。另外，采用CO2作為趨油劑來(lái)提高油氣采收率也會(huì)帶入CO2［33］。CO2可以在水中溶解，生成H2CO3，降低溶液的pH 值，促使陽(yáng)極鐵溶解而導(dǎo)致腐蝕。美國(guó)的Little Creek 油田實(shí)施CO2驅(qū)礦場(chǎng)試驗(yàn)期間，沒有采取任何防護(hù)措施，油管腐蝕速率高達(dá)1217mm/a，不足5 個(gè)月時(shí)間，管壁就被腐蝕穿孔［34］。我國(guó)華北油田潛山構(gòu)造中CO2石油伴生氣含量高達(dá)42%，使得低碳鋼的腐蝕速率達(dá)到3～7mm/a。CO2可導(dǎo)致嚴(yán)重的局部腐蝕、穿孔及應(yīng)力腐蝕（SCC）等［35］。影響碳鋼CO2腐蝕速率的因素除材料外，主要與CO2分壓，溫度，pH值，Cl-和HCO3-等因素有關(guān)，其中CO2分壓起著決定性的作用［30-36］。當(dāng)CO2分壓低于0.021 MPa時(shí)，幾乎不發(fā)生腐蝕；當(dāng)分壓在0.021～0.21 MPa之間時(shí)，發(fā)生不同程度的點(diǎn)蝕；當(dāng)分壓大于0.21 MPa，發(fā)生嚴(yán)重的局部腐蝕。含CO2油氣井的局部腐蝕由于受溫度的影響常常選擇性地發(fā)生在井的某一深處［37］。國(guó)內(nèi)外不少油氣井都含有H2S。油氣中的H2S 除來(lái)自地層外，滋長(zhǎng)的硫酸鹽還原菌（SRB）轉(zhuǎn)化地層中和化學(xué)添加劑中的硫酸鹽時(shí)，也會(huì)釋放出H2S。H2S的水溶液呈酸性，增加腐蝕速率。美國(guó)南德克薩斯氣田的H2S含量高達(dá)98%，為世界之最，加拿大阿爾伯達(dá)的氣田H2S 含量為81%。國(guó)內(nèi)河北的趙南莊氣田H2S含量達(dá)92%［38-39］。碳鋼在H2S的水溶液中會(huì)產(chǎn)生氫去極化腐蝕，H2S濃度較低時(shí)，能生成致密的硫化鐵膜，有效阻止Fe離子通過(guò)，從而顯著降低金屬的腐蝕速度；H2S濃度較高時(shí)，生成的硫化鐵膜呈黑色疏松分層狀或粉末狀，不但不能阻止Fe離子通過(guò)，反而與Fe形成宏觀電池。水中的溶解鹽類和CO2對(duì)H2S的腐蝕也有一定的影響。1.1.2 細(xì)菌的腐蝕

由于環(huán)空部位的液體相對(duì)靜止，環(huán)套空間內(nèi)的注入水隨深度的增加，溫度升

［40］高，為細(xì)菌的滋生和繁殖創(chuàng)造了有利條件。常見的細(xì)菌有硫酸鹽還原菌（SRB）、鐵細(xì)菌和粘液菌等。其中以SRB細(xì)菌造成的腐蝕最為嚴(yán)重，約占全部腐蝕的50%以上。SRB 是一種以有機(jī)物為營(yíng)養(yǎng)的細(xì)菌，溫度每升高10℃，SRB的生長(zhǎng)速度增加1.5～2.5 倍，超出一定的溫度，SRB 的生長(zhǎng)將受到抑制甚至死亡。最適宜SRB 存活的pH值為7.0～7.5，超過(guò)此范圍，SRB 的代謝活性將會(huì)降低。SRB的腐蝕原理是把硫酸根還原成二價(jià)硫，二價(jià)硫與鐵發(fā)生反應(yīng)生成黑色的FeS，造成套管腐蝕。此外，SRB菌體聚集物和腐蝕產(chǎn)物隨注入水進(jìn)入地層還可能引起地層堵塞，造成注水壓力上升，注水量減少，直接影響原油產(chǎn)量。1.1.3 溶解鹽的腐蝕

油田水中的溶解鹽類對(duì)碳鋼的腐蝕速率有顯著的影響。碳鋼在中性及堿性鹽溶液中主要發(fā)生的是氧去極化腐蝕，會(huì)生成保護(hù)性的鈍化膜，因此，比在酸性鹽溶液中的腐蝕速率要?。?1］。Ca2+和Mg2+離子的存在會(huì)增大溶液的礦化度，從而使離子強(qiáng)度增大，加重局部腐蝕的傾向。HCO3-的存在會(huì)抑制FeCO3的溶解，有利于腐蝕產(chǎn)物膜的形成，容易使金屬表面鈍化，從而降低腐蝕速率。Cl-是引起油套管腐蝕的主要陰離子。一方面Cl-因半徑較小，極易穿透腐蝕產(chǎn)物膜，與吸附在金屬表面的Fe2+離子結(jié)合形成FeCl2，促進(jìn)碳鋼和低合金鋼的腐蝕。姚小飛［42］等研究了Cl-濃度對(duì)油管用超級(jí)13Cr 鋼應(yīng)力腐蝕開裂行為的影響。結(jié)果表明，隨Cl-濃度的增大，超級(jí)13Cr 抗SCC性能下降、應(yīng)力腐蝕開裂的傾向增大。另一方面Cl-降低了CO2在水溶液中的溶解度，從而減緩了材料的腐蝕速度。劉會(huì)［43］等研究了P110油套管在不同Cl含量流動(dòng)介質(zhì)中的腐蝕速率。結(jié)果表明，隨著Cl濃度的增大，P110鋼的平均腐蝕速率呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。1.1.4 溫度、pH 值及流速對(duì)油井套管腐蝕的影響 1.1.4.1 溫度的影響

由于油氣集輸系統(tǒng)和采油井場(chǎng)烴類氣體揮發(fā)比較嚴(yán)重，一般需對(duì)采油井口進(jìn)行密封，以減少烴類氣體的揮發(fā)和原油的泄漏。對(duì)于封閉系統(tǒng)，溫度升高不僅會(huì)促使溶解氣體分壓增大，還會(huì)導(dǎo)致碳酸氫鹽分解成CO2而促進(jìn)腐蝕。此外，過(guò)高

--的溫度還會(huì)促使緩蝕劑分解而失效。姜毅［44］等利用高溫高壓電化學(xué)測(cè)試技術(shù)，研究了溫度對(duì)13Cr不銹鋼CO2腐蝕機(jī)理的影響。結(jié)果表明：在90～120 ℃范圍內(nèi)，13Cr以點(diǎn)蝕為電極反應(yīng)由活化控制；溫度升高到150℃時(shí)發(fā)生全面腐蝕，而電極反應(yīng)則主要由擴(kuò)散控制。張清［45］等研究了溫度（80～110 ℃）對(duì)油管鋼CO2/H2S腐蝕速率的影響。結(jié)果表明，隨溫度的升高，兩種鋼的腐蝕速率均先增后減，且在90℃時(shí)腐蝕速率最快。1.1.4.2 pH值的影響

金屬腐蝕過(guò)程的本質(zhì)是電化學(xué)的氧化還原反應(yīng)，它不僅與溶液中的離子濃度有關(guān)，而且還與溶液的pH值有關(guān)。當(dāng)pH 值＜4時(shí)，碳鋼表面的Fe2O3覆蓋膜將完全溶解，致使碳鋼表面和酸性介質(zhì)直接接觸，腐蝕速率較快；當(dāng)pH 值在4~10時(shí)，腐蝕過(guò)程主要受氧擴(kuò)散過(guò)程控制，pH 值影響較小；當(dāng)pH 值在10~13 時(shí)，隨pH 值升高，碳鋼表面的Fe2O3膜逐漸轉(zhuǎn)化為具有鈍化性能的γ-Fe2O3保護(hù)膜，腐蝕速率降低。但是當(dāng)pH值過(guò)高時(shí)，碳鋼表面的鈍化膜溶解成可溶性的NaFeO2，腐蝕速率增［46］。

1.1.4.3 介質(zhì)流速的影響

介質(zhì)流速對(duì)管材腐蝕也有一定的影響。田光［47］對(duì)A3 鋼做了不同溫度和離子濃度條件下的CO2靜態(tài)腐蝕掛片與動(dòng)態(tài)腐蝕試驗(yàn)。結(jié)果表明，流速＜2 m/s 時(shí)，隨流速增大腐蝕速率加快；流速為2 m/s左右時(shí)，腐蝕速率達(dá)到峰值； 流速＞2 m/s 時(shí),流速對(duì)腐蝕速率的影響不大。趙國(guó)仙

［48］

等在模擬腐蝕環(huán)境中研究了流速對(duì)P110 鋼CO2腐蝕行為的影響。結(jié)果表明，流速增大有利于腐蝕性組元的物質(zhì)和電荷傳遞，從而促進(jìn)腐蝕，但是也會(huì)引起腐蝕產(chǎn)物膜形貌和結(jié)構(gòu)的變化，從而對(duì)物質(zhì)和電荷傳遞過(guò)程構(gòu)成阻礙。

1.2 油井套管防腐蝕技術(shù)

1.2.1 選用耐蝕管材

正確選材是抑制油套管腐蝕的主要措施之一，既要考慮材料的成分、理化性能設(shè)計(jì)，又要考慮產(chǎn)品的生產(chǎn)工藝及最終性能，成本也是制約選材的重要因素。一般來(lái)說(shuō)，選材程序應(yīng)遵循兩個(gè)方面：①全面分析油套管服役環(huán)境，預(yù)測(cè)可能發(fā)生的腐蝕類型和嚴(yán)重程度以及各種腐蝕因素的交互作用，確定不同段井況和不同服役時(shí)期的腐蝕型；②對(duì)選定的材質(zhì)進(jìn)行腐蝕評(píng)價(jià)試驗(yàn)，并結(jié)合技術(shù)可行性和經(jīng)濟(jì)因素綜合分析，確定最佳材質(zhì)。在含有H2S 的環(huán)境選材時(shí)，不僅要考慮材質(zhì)是否具有抵抗SSC，HIC/SWC 和SOHIC/SZC的能力，還需要考慮材質(zhì)適用的特定酸性環(huán)境。目前，各油套管廠家除開發(fā)了API系列的C90，T95和C110鋼級(jí)抗SSC 油套管外［49］，還開發(fā)了非API系列的抗SSC 油套管，如住友金屬的SM80SS～110SS，V&M 的VM80SS～110SS，JFE 的NKAC-110SS，寶鋼的BG80SS ～110SS，天津鋼管的TP80SS～110SS，西姆萊斯的WSP-80S（S）～WSP-110S（S）等。CO2引起的腐蝕主要是電化學(xué)腐蝕失重，其中以均勻腐蝕和局部腐蝕為主。CO2腐蝕與材料的含Cr量以及油氣中的CO2分壓和溫度密切相關(guān)。Cr是防止CO2腐蝕最有效的元素，它能迅速在金屬表面形成致密而極薄的Cr2O3鈍化膜，隨著Cr 含量的增加，抗CO2腐蝕效果增強(qiáng)［50］。Cr系列不銹鋼有13Cr、超級(jí)13Cr（如住友金屬的13CrM 和13CrS）、雙相不銹鋼（22Cr 和25Cr）等［38-51］。當(dāng)溫度超過(guò)150℃時(shí)，13Cr 易發(fā)生點(diǎn)蝕，且對(duì)含量在10%以上的氯化物很敏感。超級(jí)13Cr鋼使用的臨界溫度為175 ℃。22Cr和25Cr具有極好的抗CO2腐蝕性能，臨界溫度可達(dá)250℃，但其他介質(zhì)也會(huì)顯著影響這些材料的抗CO2腐蝕性能。呂祥鴻［52］等通過(guò)高壓釜研究了超級(jí)13Cr的腐蝕行為。結(jié)果表明，在CO2腐蝕環(huán)境中，隨試驗(yàn)溫度的升高，超級(jí)13Cr的均勻腐蝕速率上升緩慢，只發(fā)生了輕微的點(diǎn)蝕；在H2S 和CO2共存條件下，超級(jí)13C的均勻腐蝕速率變化不大，點(diǎn)蝕嚴(yán)重，當(dāng)Cl-濃度為160g/L 時(shí)，其最大點(diǎn)蝕深度可達(dá)28μm。住友金屬開發(fā)的耐CO2腐蝕油套管有SM13CR-80～95，SM13CRS-80～110和SM13CRM-80～110，川崎開發(fā)了KOHP2-13Cr95～110，天津鋼管開發(fā)了TP80-110NC-13Cr，TP95～125-HP13Cr 和TP95～125-SUP13Cr，寶鋼開發(fā)了BG95～110-13Cr，BG13Cr-110U和BG13Cr-110S 等。當(dāng)井況同時(shí)含有H2S，CO2和Cl-等介質(zhì)時(shí)，必須使用FeNi 基或Ni 基合金［53］。Ni 基合金中Ni含量都在30%以上，其中w（Ni+Fe）≥50%的稱為FeNi 基耐蝕合金。在Ni 基合金中，添加Fe 可以改善合金元素的相容性，并通過(guò)置換部分Ni 來(lái)降低成本；添加Cr 可改善在氧化性介質(zhì)中的耐蝕性，提高耐局部腐蝕的性能；添加Mo可改善在還原性介質(zhì)中的耐蝕性，提高耐局部腐蝕和耐氯化物晶間腐蝕的性能；添加W的作用與Mo類似，但對(duì)高Ni-Mo合金的熱穩(wěn)定性有害；添加Cu可提高耐H2SO4和HF腐蝕的性能；添加Nb，Ti，Ta可改善焊接熱影響區(qū)，并提高Ni基合金耐晶間腐蝕的性能。目前用于防腐的FeNi基及Ni基合金鋼主要有：NiCu 系、NiCr系、NiFeCr系及Hastelloy B/C/G系列合金。由于各油氣田腐蝕介質(zhì)類型、井下溫度及壓力等相差較大，大量采用耐蝕合金大大增加了油氣開采的成本。雙金屬?gòu)?fù)合管是由基層和耐蝕層通過(guò)機(jī)械或冶金方式結(jié)合而成的?；鶎硬捎锰间摴芑蚝辖痄摴?，確保優(yōu)異的機(jī)械力學(xué)性能；耐蝕層依據(jù)油氣腐蝕環(huán)境選擇。雙金屬?gòu)?fù)合管較單一耐蝕管具有50%～70%的成本優(yōu)勢(shì)，近年來(lái)在國(guó)內(nèi)外得到了廣泛的應(yīng)用和發(fā)展［54］。有些油氣田除采用大量金屬管外，還采用了一部分非金屬管，如玻璃鋼管［55］、纖維增強(qiáng)塑料管等［56］。

1.2.2 涂鍍層防腐技術(shù)

在油氣開采過(guò)程中，管材在極其嚴(yán)酷和復(fù)雜的環(huán)境下服役，材料的表面選用耐蝕涂層可有效隔絕腐蝕介質(zhì)達(dá)到防腐效果。油套管防腐采用的涂鍍層主要有金屬覆蓋層、非金屬覆蓋層和化學(xué)轉(zhuǎn)化覆蓋層［32］。用耐蝕性較強(qiáng)的金屬或合金把容易腐蝕的金屬表面完全遮蓋起來(lái)以防止腐蝕的方法，稱為金屬覆蓋層保護(hù)，主要包括電鍍、化學(xué)鍍、滲鍍、熱鍍、物理及化學(xué)氣相鍍等。非金屬覆蓋層包括有機(jī)涂層和無(wú)機(jī)涂層?；瘜W(xué)轉(zhuǎn)化膜覆蓋層包括磷化處理、氧化處理、鈍化處理等。李巖［57］采用不同方法在N80油套管鋼表面分別制備化學(xué)鍍Ni-P、電鍍Zn-Ni、熱噴涂Ni-Cr-Fe-Ta-Mo-Ti合金涂層，大幅提高了N80鋼的耐蝕性。李遠(yuǎn)輝［58］等對(duì)N80油套管鋼試樣進(jìn)行滲氮和QPQ（quench-polish-quench）處理，并進(jìn)行了腐蝕試驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)，在吸氧動(dòng)力學(xué)所控制的含氧溶液中，經(jīng)過(guò)處理的試樣抗腐蝕性能最好；在析氫動(dòng)力學(xué)所控制的無(wú)氧溶液中，處理過(guò)的試樣腐蝕速率遠(yuǎn)低于未處理的試樣。林乃明［59］等采用熱滲鍍技術(shù)在油套管用P110鋼表面成功制備了Ni基合金層，顯著提高了P110鋼的耐蝕性。劉楊［60］采用熱噴涂方法，將一種特殊的固態(tài)非金屬粉末噴涂在油管內(nèi)壁，并通過(guò)涂層自身所具有的減磨和耐磨特性，來(lái)保護(hù)和延緩抽油桿接箍與桿體的磨損，對(duì)偏磨抽油機(jī)井的桿、管有很好的保護(hù)作用。張智［61］以特種高分子有機(jī)聚合物為基礎(chǔ)，開發(fā)了綜合性能較高的MPS防腐涂層，并通過(guò)對(duì)納米材料及納米技術(shù)的研究，在MPS涂層中添加了數(shù)種納米材料，有效解決了納米材料的分散問(wèn)題，使MPS涂層具有較高的抗腐蝕、防結(jié)蠟、防結(jié)垢性能。目前雖然使用防腐涂層可以極大提高油套管的抗腐蝕性能，但由于油氣井作業(yè)的復(fù)雜性，涂層使用還存在較大的限制。1.2.3 電化學(xué)防腐技術(shù)

電化學(xué)保護(hù)按其保護(hù)原理，可分為陽(yáng)極保護(hù)和陰極保護(hù)［62］。陽(yáng)極保護(hù)在油氣田應(yīng)用較少。陰極保護(hù)分為外加電流陰極保護(hù)和犧牲陽(yáng)極陰極保護(hù)。外加電流保護(hù)是將被保護(hù)金屬與直流電源的負(fù)極相連，利用外加陰極電流進(jìn)行陰極極化，從而降低腐蝕速率的方法； 犧牲陽(yáng)極保護(hù)是在將一個(gè)電位更負(fù)的金屬連接到被保護(hù)金屬上作陽(yáng)極，使被保護(hù)金屬陰極極化而得到保護(hù)的方法。應(yīng)根據(jù)不同的油套管材質(zhì)和服役環(huán)境選用不同的陰極保護(hù)方式。多年的實(shí)踐證明，對(duì)套管實(shí)施陰極保護(hù)是減緩和防止其外壁腐蝕破壞的有效措施，如美國(guó)得克薩斯太陽(yáng)勘探公司，20世紀(jì)90年代以來(lái)對(duì)2178口井進(jìn)行陰極保護(hù)，有效率達(dá)88%；國(guó)內(nèi)的長(zhǎng)慶油田具有“三低”特點(diǎn)，自1987年以來(lái)，先后對(duì)346口井進(jìn)行陰極保護(hù)，使保護(hù)前套管的平均破損率由2.65降到了保護(hù)后的0.802［63］，取得了顯著效果。1.2.4 化學(xué)防腐技術(shù)

針對(duì)油套管腐蝕問(wèn)題，目前主要通過(guò)加注一種具有緩蝕、殺菌、防垢等綜合效能的化學(xué)保護(hù)液，改善注水井水質(zhì)，起到了防腐防垢的作用［39］。與其他防護(hù)方法相比，采用化學(xué)保護(hù)液有如下特點(diǎn)：①不改變油套管的性質(zhì)和生產(chǎn)工藝；②用量少，一般添加0.1%~1.0%的緩蝕劑即可起到防腐蝕作用；③方法簡(jiǎn)單，無(wú)需特殊的附加設(shè)備。目前開發(fā)的有機(jī)緩蝕劑主要以抑制H2S腐蝕為主。我國(guó)已經(jīng)生產(chǎn)和使用的抗H2S 腐蝕的緩蝕劑有7019，1017，7251（G-A）等，一般用量約0.3%，緩蝕效率就可達(dá)90%左右。為了增產(chǎn)原油，我國(guó)研制和應(yīng)用的用于高溫高壓酸化壓裂的緩蝕劑有7623，7701和天津若丁-甲醛等。這些緩蝕劑一般可在80~150℃使用，用量2%~4%，緩蝕效率可達(dá)90%左右。李海燕［64］等研究發(fā)現(xiàn)加注MH-46緩蝕劑不僅能防止H2S和CO2的腐蝕，還能抑制SRB 和不均勻結(jié)垢引起的腐蝕，用量為100 mg/L時(shí)緩蝕率可達(dá)80%以上。緩蝕劑的保護(hù)效果與腐蝕介質(zhì)的類型、濃度、溫度、流速以及被保護(hù)金屬材料材質(zhì)等有密切關(guān)系。因此，添加緩蝕劑有嚴(yán)格的選擇性，不同的腐蝕介質(zhì)和被保護(hù)金屬應(yīng)選擇不同的緩蝕劑。

1.3 油套管的腐蝕特征

通常油套管的腐蝕具有3個(gè)主要的特征，具體如下：

（1）通常腐蝕介質(zhì)是多相存在的，當(dāng)不同相介質(zhì)同時(shí)對(duì)油套管產(chǎn)生腐蝕時(shí)，會(huì) 互相促進(jìn)，使油套管加速腐蝕。

（2）當(dāng)油套管處于高溫或者高壓的工作環(huán)境下時(shí)，會(huì)使得油套管的腐蝕程度和 腐蝕速率大大增加。

（3）油氣田中的主要腐蝕介質(zhì)包括H2S、CO2、O2、Cl、H2O等。在這些介質(zhì) 含量相同的情況下，O2的腐蝕性最大；Cl本身不會(huì)對(duì)油套管產(chǎn)生腐蝕，但其遷移率較高，這會(huì)促進(jìn)套管局部發(fā)生酸化腐蝕；H2O是電化學(xué)腐蝕的主要載體。

1.4 油套管的腐蝕類型

油套管通常處于復(fù)雜、惡劣的工作環(huán)境中，對(duì)其產(chǎn)生腐蝕的因素非常多，各種因素如果共同對(duì)油套管進(jìn)行腐蝕，則會(huì)大大加快油套管腐蝕的速度。根據(jù)油套管的工作溫度，其腐蝕的主要類型如下：（1）低溫環(huán)境：氫致開裂、侵蝕、坑蝕；（2）常溫環(huán)境：硫化物應(yīng)力開裂；

（3）高溫環(huán)境：均勻腐蝕、點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕、應(yīng)力腐蝕等。

1.5 工作環(huán)境對(duì)油套管的基本要求

根據(jù)油套管腐蝕的特征分析，油套管在工作過(guò)程中應(yīng)滿足力學(xué)及工作環(huán)境兩方面的要求。油套管需要具有較高的耐腐蝕性及耐磨損性，另外還需要較高的強(qiáng)度，防止拉應(yīng)力的過(guò)大而導(dǎo)致的套管開裂。同時(shí)，其接頭還需要有較高的密封性，避免外界氣體的入侵而造成管道內(nèi)部的過(guò)快腐蝕。

第四篇：腐蝕小說(shuō)讀后感

《腐蝕》是一部日記體的長(zhǎng)篇小說(shuō)，腐蝕小說(shuō)讀后感。他以國(guó)民黨政府發(fā)動(dòng)“皖南事變”為背景，以一個(gè)失足的女特務(wù)的日記的形式，暴露了國(guó)民黨大后方酷烈的特務(wù)統(tǒng)治，斗爭(zhēng)鋒芒直指國(guó)民黨法西斯特務(wù)統(tǒng)治和他們反共反人民、賣國(guó)投敵的政治路線。

作品的主人公——女特務(wù)趙慧明，出身于封建官僚家庭，曾參加過(guò)學(xué)生運(yùn)動(dòng)和救亡工作。但由于階級(jí)出身和社會(huì)生活帶來(lái)的性格：嚴(yán)重的利己主義、愛慕虛榮和不明大義。使她無(wú)法抵制特務(wù)頭子的威逼利誘，墜入了特務(wù)組織的羅網(wǎng)，成為替反動(dòng)統(tǒng)治賣命效勞的走卒。由于她在特務(wù)系統(tǒng)中不是嫡系，受到排擠，還遭到高級(jí)特務(wù)的侮辱和玩弄，她的尚未完全腐蝕的靈魂中，多少保留著一點(diǎn)“人之所以為人”的東西，因此她感到矛盾痛苦而又無(wú)處可以申訴。

作品在特定的處境中多方面地揭示了趙慧明的復(fù)雜的內(nèi)心世界，趙慧明受騙、犯罪而又不甘于墮落所引起的矛盾和痛苦，她的“自訟、自嘲、自辯護(hù)”，一級(jí)在覺醒自新過(guò)程中所經(jīng)歷的決裂、斗爭(zhēng)，寫得在細(xì)膩真切，深深地感染打動(dòng)這讀者，激發(fā)著人們對(duì)于在精神上合肉體上殘害、摧殘青年的國(guó)民黨法西斯特務(wù)統(tǒng)治的仇恨，暴露了特務(wù)統(tǒng)治陰森恐怖的內(nèi)幕。

作品中汪蔣合流反共賣國(guó)和國(guó)民黨頑固派發(fā)動(dòng)“皖南事變”兩個(gè)重大事件，就如投石入水，激化了眾多的矛盾，它們通過(guò)趙慧明的觀感生動(dòng)地展現(xiàn)出來(lái)，又有力地推動(dòng)了趙慧明內(nèi)心矛盾的發(fā)展，讀后感《腐蝕小說(shuō)讀后感》。例如“以皖南事變”為中心，揭示了國(guó)民黨勾結(jié)汪偽、賣國(guó)投敵的反共反人民罪行。正像趙慧明所說(shuō)的，“在這個(gè)地方，人人笑里藏刀，攛人上樓拔了梯子，做就圈套誘你自己往里鉆——圈套法門，還不是當(dāng)做功課來(lái)討論。”這里，有對(duì)付共產(chǎn)黨和進(jìn)步青年的種種卑劣手段，也有特務(wù)內(nèi)部五花八門的勾心斗角的伎倆。“皖南事變”前夕，國(guó)民黨特務(wù)像糞坑里的沒頭蒼蠅，整天嗡嗡的沒頭沒腦到處亂撞，各處都在大規(guī)模檢舉，被檢舉的人光一個(gè)市一下就是兩百多。國(guó)民黨反動(dòng)派發(fā)動(dòng)“皖南事變”就是要把這作與為汪偽勾結(jié)、投入日本帝國(guó)主義懷抱的見面禮。作品中寫汪偽特務(wù)在蔣管區(qū)自由出入，工作順利，陳胖、周經(jīng)理等國(guó)民黨政客在義憤填膺的高唱愛國(guó)的背后，與松生、舜英等汪偽特務(wù)密謀實(shí)現(xiàn)分久必合的賣國(guó)陰謀。書中許多描寫正是這一賣國(guó)陰謀的形象再現(xiàn)。

《腐蝕》通過(guò)特定環(huán)境中趙慧明這一典型形象的塑造，概況了長(zhǎng)期以來(lái)，特別是抗戰(zhàn)以后作者對(duì)國(guó)民黨反動(dòng)派的深刻觀察和認(rèn)識(shí)。它是抗戰(zhàn)時(shí)期中以顯示題材揭露國(guó)統(tǒng)區(qū)整治黑暗的最重要的作品，是一部對(duì)國(guó)民黨特務(wù)罪惡的有力控訴書。

《腐蝕》的現(xiàn)實(shí)主義成就，不僅表現(xiàn)在作品通過(guò)趙慧明典型形象的刻畫，尖銳地抨擊了國(guó)民黨特務(wù)統(tǒng)治的政治黑暗，而且還按照現(xiàn)實(shí)生活和人物性格本身的特點(diǎn)，真是地揭示了趙慧明逐步覺醒、走向自新之路的過(guò)程。

供水管網(wǎng)所團(tuán)支部： 張釗瑜

第五篇：讀腐蝕體會(huì)

讀腐蝕心得體會(huì)

《腐蝕》以皖南事變?yōu)闅v史背景。故事情節(jié)開展于一九四○年九月至一九四一年二月的重慶。這時(shí)，日寇為呼應(yīng)德、意法西斯在歐洲的攻勢(shì)，加緊了對(duì)國(guó)民黨的誘降，企圖早日結(jié)束中日戰(zhàn)爭(zhēng)，以便向南洋擴(kuò)張。國(guó)民黨認(rèn)為反共賣國(guó)時(shí)機(jī)已到，進(jìn)一步推行消極抗日積極反共的政策：在政治上，實(shí)行法西斯特務(wù)統(tǒng)治，殘酷迫害共產(chǎn)黨人和革命人民，并與日寇漢奸暗中勾結(jié)，進(jìn)行賣國(guó)投降活動(dòng)；在軍事上，配合日、偽軍對(duì)敵后根據(jù)地的封鎖、進(jìn)攻，不斷襲擊八路軍和新四軍，竟于一九四一年一月制造了駭人聽聞的“皖南事變”?！陡g》這部小說(shuō)的創(chuàng)作正是具有高度政治責(zé)任感的革命作家茅盾，目擊這一黑暗現(xiàn)實(shí)而及時(shí)作出的強(qiáng)烈抗議。

《腐蝕》中的女主人公趙惠明就是一個(gè)不幸失足、墮落為特務(wù)的女青年。小說(shuō)通過(guò)她的矛盾心理的自由和可恥生活的記錄，及時(shí)地揭露了蔣介石與日、汪相勾結(jié)進(jìn)行反共反人民的賣國(guó)投降陰謀，有力地控訴了國(guó)民黨法西斯特務(wù)的血腥統(tǒng)治和腐蝕青年的滔天罪行。這對(duì)于配合當(dāng)時(shí)的政治斗爭(zhēng)，是起了重大作用的。

女主人公趙惠明原是一個(gè)封建官僚家庭的女兒，在學(xué)校學(xué)習(xí)時(shí)，她曾追求光明和正義，參加過(guò)愛國(guó)學(xué)生活動(dòng)，后來(lái)還曾奔赴抗日前線服務(wù)過(guò)。但后來(lái)由于受了國(guó)民黨的誘騙，剛二十四的她，就陷入了一個(gè)特務(wù)組織，心靈受到腐蝕，過(guò)著罪惡的生活。但她的靈魂還沒有完全腐爛，她痛苦，好掙扎，渴望做一個(gè)好人，跳出人間地獄。雖然她的出發(fā)點(diǎn)是個(gè)人主義的，沒有一個(gè)明確的思想基礎(chǔ)。但是，殘酷無(wú)情的現(xiàn)實(shí)教育了她，促使她悔改，尋找出路。這部以一個(gè)被腐蝕的女性──趙惠明日記形式寫成的小說(shuō)，茅盾在書中寫了革命者對(duì)趙惠明期望：“生活不像我們意想的那樣好，也不那么壞。只是自己去創(chuàng)造環(huán)境?！欢軌騽?chuàng)新的生活。有無(wú)數(shù)友誼的手向她指引?！?茅盾塑造的這個(gè)趙惠明，是一個(gè)有著深刻的社會(huì)意義和美學(xué)價(jià)值的典型形象。

《腐蝕》通過(guò)趙惠明的遭遇和感受，還展現(xiàn)出了國(guó)統(tǒng)區(qū)群魔亂舞、一片黑暗的圖景。在國(guó)統(tǒng)區(qū)的重慶，不但有橫行無(wú)忌的蔣記特務(wù)，也有或明或暗地活動(dòng)的汪記特務(wù)。他們彼此勾勾搭搭，往來(lái)頻繁，實(shí)際是在進(jìn)行一宗出賣民族利益的交易，在策劃蔣、汪、日合流的反共陰謀。何參議、陳胖子、周經(jīng)理等要人，在“紀(jì)念”會(huì)上咬牙切齒、義憤填膺地高唱“愛國(guó)”，背后與汪記特務(wù)密談，則又心向往之地地認(rèn)為：“照最近趨勢(shì)看來(lái)，快則半年，分久必合，咱們又可以泛舟秦淮，痛飲一番！”這便徹底暴露了他們是一丘之貉的本來(lái)面目。作品還寫出：隨著反共陰謀的擴(kuò)大，國(guó)民黨特務(wù)更加緊了對(duì)革命人民的鎮(zhèn)壓。在特務(wù)內(nèi)部，也充滿了矛盾傾軋，互相構(gòu)陷，“人人是笑里藏刀，攛人上屋拔了梯子，做就圈套誘你自己往里鉆”；“落井下石，看風(fēng)使舵，以別人的痛苦為笑樂(lè)”。趙惠明在日記中說(shuō)：“象一個(gè)練拳的人，我是站在沙包的圍攻中，只要一個(gè)失手，我就完蛋?！边@種緊張的心理，也真實(shí)地反映了特務(wù)內(nèi)部斗爭(zhēng)的激烈、環(huán)境的險(xiǎn)惡。作品還寫蔣、汪特務(wù)是“愈不象人，愈有辦法”。然而光明始終在與黑暗搏斗，黑暗是掩蓋不了光明的。周恩來(lái)同志在《新華日?qǐng)?bào)》上強(qiáng)烈抗議國(guó)民黨制造皖南事變的題詩(shī)：“千古奇冤，江南一葉；同室操戈，相煎何急！”就象萬(wàn)丈霞光沖破了黑暗的云層。它所引起的巨大反應(yīng)，在作品里的描繪是：國(guó)民黨特務(wù)簡(jiǎn)直惶恐萬(wàn)狀，對(duì)有同恩來(lái)同志題詩(shī)的《新華日?qǐng)?bào)》，“整整一天，滿街兜拿，——搶的搶，抓的抓，撕的撕”，唯恐落在人民手里；人民群眾則爭(zhēng)相購(gòu)買，一個(gè)報(bào)童藏有十多份《新華日?qǐng)?bào)》，竟“從一元一份賣起，直到八元的高價(jià)”，有人還貼出字條，愿以十元征求一份報(bào)紙。于此可見，誰(shuí)是誰(shuí)非，人民心中是雪亮的；尤其在國(guó)民黨嚴(yán)密封鎖消息、肆意歪曲真象的情況下，作品敢于直接披露周恩來(lái)同志正義凜然的題詩(shī)，更表現(xiàn)了作者站在黨和人民的立場(chǎng)堅(jiān)持抗戰(zhàn)的鮮明的政治態(tài)度，這在同時(shí)期的創(chuàng)作中是罕見的。

在新中國(guó)，改革開放把中國(guó)女性，尤其是職業(yè)女性推上了時(shí)代潮流，她們以自己的奮斗、實(shí)踐和驕人的業(yè)績(jī)展示了自己的開朗、熱情、堅(jiān)毅、自信、自尊、自愛、自立、自強(qiáng)，她們?cè)趧?chuàng)業(yè)中尋找自己的位置，在拼搏中實(shí)現(xiàn)自我價(jià)值，在進(jìn)取中塑造自身形象。用自信、自尊、自愛、自立、自強(qiáng)來(lái)規(guī)范行為！用堅(jiān)定、豁達(dá)而堅(jiān)強(qiáng)的態(tài)度來(lái)對(duì)待人生！用平常心態(tài)面對(duì)生活！每一個(gè)女人都可以是一道獨(dú)特的風(fēng)景線，用自己的魅力來(lái)演繹人生的神話，追求高雅的生活情趣和生活格調(diào)，針對(duì)女性的需求組織開展有益身心的各種文娛體育活動(dòng)，寓教于樂(lè)、寓教于美，使女性在豐富多彩的活動(dòng)中陶冶情操，增長(zhǎng)才干，強(qiáng)健體魄，促進(jìn)女性綜合素質(zhì)的提高，防止心靈被社會(huì)各種誘惑腐蝕。

總之，我們新時(shí)代的女性是良好社會(huì)風(fēng)尚的倡導(dǎo)者、實(shí)踐者和推動(dòng)者；是社會(huì)公德、職業(yè)道德和家庭美德的弘揚(yáng)者；傳承中華美德、構(gòu)建和諧家庭，提升女性素質(zhì)、構(gòu)建和諧社會(huì)”是促進(jìn)和諧社會(huì)的重要組成部分，女性能理解和尊重他人，關(guān)心和幫助他人，善于與人和睦相處，善于與人合作共事，推動(dòng)著全社會(huì)文明健康可持續(xù)發(fā)展的新生活方式，自覺遵紀(jì)守法，為保持長(zhǎng)期和諧穩(wěn)定的社會(huì)環(huán)境出力。我們倡導(dǎo)全社會(huì)都來(lái)關(guān)注女性的發(fā)展，共建社會(huì)和諧穩(wěn)步發(fā)展，展巾幗奉獻(xiàn)新姿，為祖國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展貢獻(xiàn)力量。