第一篇：旋風(fēng)預(yù)熱器的工作參數(shù)有哪些

旋風(fēng)預(yù)熱器的工作參數(shù)有哪些

預(yù)熱器屬于懸浮態(tài)傳熱，由于氣固接觸，傳熱面積大，傳熱效率高。生料粉懸浮態(tài)傳熱面積是堆積態(tài)傳熱面積的2000多倍，懸浮態(tài)的氣固傳熱系數(shù)也比堆積態(tài)傳熱系數(shù)提高了12 ~ 23倍。

(1)預(yù)熱器熱效率η物料在預(yù)熱器中所獲得的熱量與輸入預(yù)熱器熱量之比。

η =(QQ2tm1)/(tg1-tg2)

式中ε——預(yù)熱器升溫系數(shù)，以小數(shù)表示；

tm1，tm2 ——分別表示進(jìn)出預(yù)熱器物料的溫度（℃）；

tg1，tg2 ——分別表示進(jìn)出預(yù)熱器氣體的溫度（℃）。

(3)分解效率分解效率是預(yù)熱器回收粉體的能力，一般用廢氣中粉塵含量來(lái)評(píng)價(jià)。預(yù)熱器的分解速率，特別是1級(jí)預(yù)熱器的分解效率，直接影響到水泥生產(chǎn)成分和大氣環(huán)境。影響預(yù)熱器分離效率的因素除了預(yù)熱器本身的結(jié)構(gòu)外，主要是操作中的漏風(fēng)。

(4)壓力損失ΔP預(yù)熱器壓力損失是指預(yù)熱器進(jìn)口和出口壓力差，主要是由預(yù)熱器結(jié)構(gòu)決定的。它直接影響系統(tǒng)的電耗，實(shí)際生產(chǎn)中要盡可能降低。

公司成套生產(chǎn)線包括： 新型水泥生產(chǎn)線、活性石灰生產(chǎn)線、陶粒生產(chǎn)線、石料生產(chǎn)線、制砂生產(chǎn)線、選礦生產(chǎn)線、石英砂生產(chǎn)線、碎石生產(chǎn)線、加氣混凝土設(shè)備，為你提供更為專業(yè)的服務(wù)。

公司視產(chǎn)品質(zhì)量為企業(yè)的生命。公司生產(chǎn)的球磨機(jī)設(shè)備，包括水泥球磨機(jī)、節(jié)能球磨機(jī)、陶瓷球磨機(jī)、超細(xì)球磨機(jī)、防爆球磨機(jī)、攪拌球磨機(jī)、管式球磨機(jī)、濕式球磨機(jī)、溢流型球磨機(jī)、選礦球磨機(jī)等。我廠設(shè)備具有性能可靠、設(shè)計(jì)合理、操作方便、工作效率高等特點(diǎn)。產(chǎn)品嚴(yán)格按照IS09002國(guó)際質(zhì)量認(rèn)證體系標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)，公司生產(chǎn)的水泥設(shè)備由熟料細(xì)碎機(jī)、水泥球磨機(jī)、管磨機(jī)、風(fēng)掃煤磨機(jī)、冷卻機(jī)、預(yù)熱器和烘干機(jī)等主要設(shè)備組成，配合氣箱式脈沖袋收塵器、鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)、提升機(jī)、水泥粉磨站可組成完整的水泥生產(chǎn)線。該生產(chǎn)線具有高效、低能、處理量高、經(jīng)濟(jì)合理等優(yōu)點(diǎn)。

第二篇：旋風(fēng)分離器工作原理

旋風(fēng)分離器工作原理

當(dāng)含塵氣體由切向進(jìn)氣口進(jìn)入旋風(fēng)除塵器時(shí)，氣流由直線運(yùn)動(dòng)變?yōu)閳A周運(yùn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)氣流的絕大部分沿除塵器內(nèi)壁呈螺旋形向下、朝向錐體流動(dòng)，通常稱此為外旋氣流。含塵氣體在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中產(chǎn)生離心力，將相對(duì)密度大于氣體的粉塵粒子甩向除塵器內(nèi)壁面。粉塵粒子一旦與除塵器壁面接觸，便失去徑向慣性力而依靠向下的動(dòng)量和重力作用沿壁面下落，進(jìn)入排灰管。旋轉(zhuǎn)下降的外旋氣流到達(dá)錐體時(shí)，因圓錐形的收縮而向除塵器中心靠攏。根據(jù)旋矩不變?cè)?，其切向速度不斷提高，粉塵粒子所受離心力也不斷加強(qiáng)。當(dāng)氣流到達(dá)錐體下端某一位置時(shí)，即以同樣的旋轉(zhuǎn)方向從除塵器中部由下反轉(zhuǎn)向上繼續(xù)做螺旋形運(yùn)動(dòng)，構(gòu)成內(nèi)旋氣流。最后凈化氣體經(jīng)排氣管排出，但仍有小部分未被捕集的粉塵粒子也隨之排出。自進(jìn)氣管流入的另一小部分氣體則向除塵器頂蓋流動(dòng)，然后沿排氣管外側(cè)向下流動(dòng)。當(dāng)?shù)竭_(dá)排氣管下端時(shí)，即反轉(zhuǎn)向上跟隨上升的內(nèi)旋氣流一同從排氣管排出，分散在這一部分氣流中的粉塵粒子也隨同被帶走。

旋風(fēng)除塵器是利用旋轉(zhuǎn)的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力，將粉塵從氣流中分離出來(lái)的一種干式氣固分離裝置。由于它結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、無(wú)運(yùn)動(dòng)部件、制造安裝投資較少、操作維護(hù)簡(jiǎn)便、性能穩(wěn)定、受含塵氣體的濃度和溫度影響較少、壓損中等、動(dòng)力消耗不大，所以廣泛用于許多領(lǐng)域。

第三篇：旋風(fēng)除塵器工作原理

旋風(fēng)除塵器工作原理

旋風(fēng)式除塵器的組成及內(nèi)部氣流 旋風(fēng)除塵器是除塵裝置的一類。除沉機(jī)理是使含塵氣流作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，借助于離心力降塵粒從氣流中分離并捕集于器壁，再借助重力作用使塵粒落入灰斗。旋風(fēng)除塵器于1885年開(kāi)始使用，已發(fā)展成為多種型式。按其流進(jìn)入方式，可分為切向進(jìn)入式和軸向進(jìn)入式兩類。在相同壓力損失下，后者能處理的氣體約為前者的3倍，且氣流分布均勻。普通旋風(fēng)除塵器由簡(jiǎn)體、錐體和進(jìn)、排氣管等組成。旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于制造、安裝和維護(hù)管理，設(shè)備投資和操作費(fèi)用都較低，已廣泛用來(lái)從氣流中分離固體和液體粒子，或從液體中分離固體粒子。在普通操作條件下，作用于粒子上的離心力是重力的5,2500倍，所以旋風(fēng)除塵器的效率顯著高于重力沉降室。大多用來(lái)去除0.3μm以上的粒子，并聯(lián)的多管旋風(fēng)除塵器裝置對(duì)3μm的粒子也具有80,85%的除塵效率。選用耐高溫、耐磨蝕和服飾的特種金屬或陶瓷材料構(gòu)造的旋風(fēng)除塵器，可在溫度高達(dá)1000?，壓力達(dá)500×105Pa的條件下操作。從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)諸方面考慮旋風(fēng)除塵器壓力損失控制范圍一般為500,2000Pa。

優(yōu)點(diǎn)

按照前面軸向速度對(duì)流通面積積分的方法，一并計(jì)算常規(guī)旋風(fēng)除塵器安裝了不同類型減阻桿后下降流量的變化，并將各種情況下不同斷面處下降流量占除塵器總處理流量的百分比繪入，為表明上、下行流區(qū)過(guò)流量的平均值即下降流量與實(shí)際上、下地流區(qū)過(guò)流量差別的大小?？煽闯龈髂Ｐ偷亩搪妨髁考跋陆盗髁垦爻龎m器高度的變化。與常規(guī)旋風(fēng)除塵器相比，安裝全長(zhǎng)減阻桿1#和4#后使短路流量增加但安裝非全長(zhǎng)減阻桿H1和H2后使短路流量減少。安裝1#和4#后下降流量沿流程的變化規(guī)律與常規(guī)旋風(fēng)除塵器基本相同，呈線性分布，三條線近科平行下降。但安裝H1和H2后，分布呈折線而不是直線，其拐點(diǎn)恰是減阻桿從下向上插入所伸到的斷面位置。由此還可以看到，非全長(zhǎng)減阻桿使得其伸至斷面以上各斷面的下降流量增加，下降流量比常規(guī)除塵器還大，但接觸減阻桿后，下降流量減少很快，至錐體底部達(dá)到或低于常規(guī)除塵器的量值。

短路流量的減少可提高除塵效率，增大斷面的下降流量，又能使含塵空氣在除塵器內(nèi)的停留時(shí)間增長(zhǎng)，為粉塵創(chuàng)造了更多的分離機(jī)會(huì)。因此，非全長(zhǎng)減阻桿雖然減阻效果不如全長(zhǎng)減阻桿，但更有利于提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。常規(guī)旋風(fēng)除塵器排氣芯管入口斷面附近存在高達(dá)24%的短路流量，這將嚴(yán)重影響整體除塵效果。如何減少這部分短路流量，將是提高效率的一個(gè)研究方向。非全長(zhǎng)減阻桿減阻效果雖然不如全長(zhǎng)減阻桿好，但由于其減小了常規(guī)旋風(fēng)除塵器的短路流量及使斷面下降流量增加、使旋風(fēng)除塵器的除塵效率提高，將更具實(shí)際意義。

旋風(fēng)除塵器是使含塵氣流作高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，借助離心力的作用將顆粒物從氣流中分離并收集下來(lái)的除塵裝置。進(jìn)入旋風(fēng)除塵器的含塵氣流沿簡(jiǎn)體內(nèi)壁邊旋轉(zhuǎn)邊下降，同時(shí)有少量氣體沿徑向運(yùn)動(dòng)到中心區(qū)域中，當(dāng)旋轉(zhuǎn)氣流的大部分到達(dá)錐體底部附近時(shí)，則開(kāi)始轉(zhuǎn)為向上運(yùn)動(dòng)，中心區(qū)域邊旋轉(zhuǎn)邊上升，最后由出口管排出，同時(shí)也存在著離心的徑向運(yùn)動(dòng)。通常將旋轉(zhuǎn)向下的外圈氣流稱為外旋渦，而把錐體底部的區(qū)域稱為回流區(qū)或者混流區(qū)。旋風(fēng)除塵器煙氣中所含顆粒物在旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，在離心力的作用下逐步沉降茁涂塵器的內(nèi)壁上，并在外旋渦的推動(dòng)和重力作用下，大部分顆粒物逐漸沿錐體內(nèi)壁降落到灰斗中。此外，進(jìn)口氣流中的少部分氣流沿簡(jiǎn)體內(nèi)壁旋轉(zhuǎn)向上，到達(dá)上頂端蓋后又繼續(xù)沿出口管外壁旋轉(zhuǎn)下降，最后到達(dá)出口管下端附近被上升的氣流帶走。通常把這部分氣流稱為上旋渦。隨著上旋渦，將有少量細(xì)顆粒物被內(nèi)旋渦向上帶走。同樣，在混流區(qū)內(nèi)也有少部分細(xì)顆粒物被內(nèi)旋渦向上帶起，并被部 分帶走。旋風(fēng)除塵器就是通過(guò)上述方式完成顆粒物的捕集的。捕集到的顆粒物位于除塵器底部的灰斗中，從除塵器排出是氣體中仍會(huì)含有部分細(xì) 小顆粒物。旋風(fēng)除塵器的形式多。按氣流進(jìn)入的方式不同，可大致分為切向進(jìn)入和軸向進(jìn)入兩大類。軸向進(jìn)入式是靠導(dǎo)流葉片促使氣流旋轉(zhuǎn)的，因此也叫導(dǎo)流葉片旋轉(zhuǎn)式。軸向進(jìn)入式又可分為逆流式和直流式。切向進(jìn)入式又分為直人式和蝸殼式等形式:直人式的入口管外壁與筒體相切;而蝸殼式的入口管內(nèi)壁與筒體相切。我公司采 用的是切向直入式旋風(fēng)除塵器。旋風(fēng)除塵器適用于凈化大于1-3微米的非粘性、非纖維的干燥粉塵。它是一種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作方便、耐高溫、設(shè)備費(fèi)用和阻力較高(80,160毫米水柱)的凈化設(shè)備，旋風(fēng)除塵器在凈化設(shè)備中應(yīng)用得最為廣泛。

改進(jìn)型的旋風(fēng)分離器在部分裝置中可以取代尾氣過(guò)濾設(shè)備。

第四篇：球磨機(jī)工作參數(shù)

第2章 球磨機(jī)工作參數(shù)和效率的關(guān)系

為了全面了解球磨系統(tǒng)的特性，深入認(rèn)識(shí)該系統(tǒng)，從眾多錯(cuò)綜復(fù)雜的影響因素中，找出影響球磨機(jī)內(nèi)部參數(shù)的主要因素，拋棄次要因素，本章將對(duì)影響球磨機(jī)內(nèi)部參數(shù)的因素進(jìn)行分析，把握它們之間的相互制約關(guān)系，為過(guò)程模型的建立和球磨機(jī)內(nèi)部參數(shù)的優(yōu)化奠定基礎(chǔ)。

2.1球磨機(jī)簡(jiǎn)介

通過(guò)物理方法進(jìn)行的任何礦石濃縮處理均需要將礦石從脈石中分離出來(lái)，需將礦石粉碎成要求的尺寸。到目前為止，球磨機(jī)以其投資成本低、安裝快速容易、使用維護(hù)費(fèi)用低、磨出的物料形狀好和生產(chǎn)能力上的優(yōu)勢(shì)，成為工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的產(chǎn)品，用于將易碎、有粘性、腐蝕性較小的礦石塊料磨碎成要求的尺寸，產(chǎn)生的細(xì)屑最少且適應(yīng)處理特性在很廣范圍內(nèi)變化的礦石。其磨礦的基本原理是當(dāng)球磨機(jī)以一定的速度作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，裝入筒內(nèi)的鋼球在筒體襯板和鋼球之間的摩擦力、鋼球的重力以及由于磨機(jī)旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的離心力的作用下，將隨著筒體作旋轉(zhuǎn)的上升運(yùn)動(dòng)，被提升到一定的高度，然后當(dāng)鋼球的重力(實(shí)際上是重力的徑向分力)大于或等于離心力時(shí)，就開(kāi)始脫離筒體內(nèi)壁，按照某一軌跡降落。這種周而復(fù)始的運(yùn)動(dòng)就產(chǎn)生了連續(xù)的沖擊和研磨作用，從而粉碎物料，其中鋼球主要的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)如圖1所示。

（a）拋落式

（b）瀉落式

圖1鋼球的兩種主要運(yùn)動(dòng)形態(tài)

球磨過(guò)程是復(fù)雜而又多變的生產(chǎn)系統(tǒng)，它具有下列特點(diǎn)：(1)影響因素多，是選礦工業(yè)中可變參數(shù)最多的作業(yè)之一，而且各因素之間相互影響、相互制約，檢測(cè)也比較困難。這些影響參數(shù)大致可以分為三大類:（1）物料性質(zhì)方面有:礦石的可磨度、給料粒度、產(chǎn)品細(xì)度等;（2）磨機(jī)結(jié)構(gòu)方面有;磨機(jī)的結(jié)構(gòu)、尺寸、襯板形狀等;（3）磨機(jī)操作方面有:介質(zhì)添加制度(如介質(zhì)尺寸配比以及材質(zhì)、介質(zhì)充填率)、磨機(jī)轉(zhuǎn)速、磨機(jī)給料量、磨礦濃度等。

上述因素中，第一類是磨礦過(guò)程的自變量，也是磨礦過(guò)程中干擾的主要來(lái)源。第二類被確定以后一般就不改變了(理想情況下)。第三類則是球磨機(jī)的工作條件，如果設(shè)備維修以及添加鋼球的材質(zhì)都是正常的，則其可改變的條件就是磨機(jī)轉(zhuǎn)速、加球制度(介質(zhì)配比和數(shù)量)、磨機(jī)給料量和磨礦濃度。一旦磨機(jī)加球制度、磨機(jī)給料量和磨礦濃度，則只有轉(zhuǎn)速固定是可以變化的。

(2)非線性：磨礦回路的參數(shù)因設(shè)備磨損程度不同是變化的，它們之間的關(guān)系是非線性的。如球磨機(jī)襯板的磨損，改變了其有效容積:鋼球消耗量與添加量失調(diào)，改變了裝球量和鋼球的比例。又如，球磨機(jī)磨礦效率與其負(fù)荷之間的關(guān)系就是非線勝的，有最大值，它隨工況變化而變化.(3)時(shí)變性：磨礦過(guò)程中的許多因素如原礦性質(zhì)、裝球量、磨機(jī)襯板厚度等都是時(shí)變的。(4)滯后大。(5)機(jī)理復(fù)雜。

(6)隨機(jī)干擾因素多而且嚴(yán)重，這主要表現(xiàn)為：

① 來(lái)自不同采區(qū)或同一采區(qū)不同采段的礦石，可磨性存在很大的差異，人工操作己經(jīng)難以識(shí)別和作出相應(yīng)操作以適應(yīng)礦石性質(zhì)的變化，導(dǎo)致生產(chǎn)率降低，消耗增大，對(duì)于貧、難、雜礦石這一問(wèn)題尤為突出。

② 相關(guān)性極強(qiáng)的眾多過(guò)程變量，如原礦性質(zhì)、給礦量、磨礦濃度等;種變量的波動(dòng)會(huì)引起其它變量乃至整個(gè)作業(yè)的改變。

③ 非自動(dòng)化操作時(shí)人為干擾因素多，主要起因于磨機(jī)操作者的素質(zhì)和技術(shù)水平。由于操作不及時(shí)而引起的任何問(wèn)題，都不僅直接影響該作業(yè)或回路，甚至影響整個(gè)選礦廠的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。

球磨機(jī)合理的內(nèi)部工作參數(shù)是取得最佳磨礦效果的必要條件。磨礦理論和實(shí)踐表明:保持球磨機(jī)在最佳工作狀態(tài)下運(yùn)行，不僅能提高球磨機(jī)的處理能力，從而提高球磨機(jī)的工作效率，而且對(duì)提高磨礦產(chǎn)品乃至整個(gè)選礦廠的生產(chǎn)指標(biāo)以及節(jié)能降耗都具有十分重要的意義。

球磨系統(tǒng)處于動(dòng)態(tài)平衡時(shí)的工作狀態(tài)為理想的穩(wěn)定狀態(tài)。此狀態(tài)下的球磨過(guò)程屬準(zhǔn)平穩(wěn)隨機(jī)過(guò)程。除由于各種隨機(jī)干擾所產(chǎn)生些波動(dòng)之外，各變量的均值不隨時(shí)間而變。介質(zhì)在沿磨機(jī)長(zhǎng)度上的分布和輸入磨內(nèi)的能量保持均勻;物料粒度分布的軸向梯度保持不變。因此，在輸入(給水給料量、給料粒度、可磨性)穩(wěn)定的條件下，系統(tǒng)將有穩(wěn)定輸出(產(chǎn)量、產(chǎn)品濃度、粒度分布及工作噪聲).球磨系統(tǒng)這種自均勻和自穩(wěn)定趨勢(shì)可從廣義熱力學(xué)第二定律得到解釋；作為一個(gè)獨(dú)立系統(tǒng)不管內(nèi)部如何變化，其嫡總要趨向極大，這就使系統(tǒng)內(nèi)部變成均勻無(wú)序的狀態(tài)。然而在系統(tǒng)外有穩(wěn)定給水、給料和能量輸入條件下，系統(tǒng)可以不斷地吸取到負(fù)嫡，兩者達(dá)到平衡時(shí)，使系統(tǒng)依其內(nèi)在規(guī)律處于穩(wěn)定狀態(tài)。任何 不 穩(wěn) 定外部輸入都會(huì)造成系統(tǒng)狀態(tài)的變化，如果系統(tǒng)輸入波動(dòng)量低于其處理能力時(shí)，系統(tǒng)狀態(tài)波動(dòng)只會(huì)造成輸出的波動(dòng)(產(chǎn)量和粒度分布的變化)，系統(tǒng)本身又自動(dòng)達(dá)到新的動(dòng)態(tài)平衡點(diǎn)。在外部輸入的物料量大于系統(tǒng)處理能力能力時(shí)，介質(zhì)不能及時(shí)地將物料磨細(xì)和排出，物料的積累又進(jìn)一步削弱了介質(zhì)的粉磨作用，使物料在磨內(nèi)逐漸增加。這一自動(dòng)增長(zhǎng)的因果關(guān)系鏈?zhǔn)骨蚰ミ^(guò)程進(jìn)入惡性自繁殖狀態(tài)而失穩(wěn)。該狀態(tài)標(biāo)志著原有穩(wěn)定狀態(tài)迅速瓦解。這就是球磨作業(yè)過(guò)程中時(shí)有發(fā)生的漲肚現(xiàn)象。從自繁殖過(guò)程共性來(lái)看，球磨系統(tǒng)也存在一個(gè)臨界條件，即磨機(jī)最大處理能力(最大處理量不是唯一值，而是由操作條件所決定的區(qū)域)。當(dāng)系 統(tǒng) 輸 入超出這一臨界條件時(shí)，就會(huì)有自繁殖現(xiàn)象發(fā)生。被動(dòng)地解決方法是靠停止輸入來(lái)打斷上述自動(dòng)增長(zhǎng)的因果鏈，這也將造成系統(tǒng)不穩(wěn)定，使前后工序都受到影響。球磨系統(tǒng)最大處理能力這一臨界條件取決于系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和穩(wěn)程度。系統(tǒng)越穩(wěn)定，抗擾動(dòng)能力越大，相應(yīng)的臨界條件也就越高。在實(shí)際操作中，為了避免漲肚現(xiàn)象發(fā)生，系統(tǒng)不得不在臨界低于臨界條件狀態(tài)下工作，這使得磨機(jī)的工作能力不能充分發(fā)揮。球磨系統(tǒng)在長(zhǎng)期穩(wěn)定工作過(guò)程中，介質(zhì)和襯板不斷的產(chǎn)生磨損，其粉磨處理能力不斷衰減，整個(gè)系統(tǒng)工作狀態(tài)產(chǎn)生漂移。對(duì)于介質(zhì)磨損，在實(shí)際操作中常采用間斷補(bǔ)加大直徑介質(zhì)的方法。從穩(wěn)定系統(tǒng)工作狀態(tài)觀點(diǎn)來(lái)看，這種方法將明顯的造成系統(tǒng)狀態(tài)突變，使輸出產(chǎn)生大的波動(dòng)。理想方法是根據(jù)介質(zhì)磨損速度，采用不停機(jī)短時(shí)間間隔少量補(bǔ)球的方案，抑制狀態(tài)漂移確保系統(tǒng)穩(wěn)定。襯板磨損則難于進(jìn)行不停機(jī)補(bǔ)償，所以說(shuō)球磨系統(tǒng)的漂移雖不可避免，但可以人為的減緩這種漂移.因此及時(shí)掌握磨機(jī)工作狀態(tài)、調(diào)整輸入是非常必要的。由以上分析可知，動(dòng)態(tài)平衡是球磨系統(tǒng)正常工作的先決條件，作為狀態(tài)變化外因(如給料、給水和物料特性)的輸入穩(wěn)定是其關(guān)鍵，而保持系統(tǒng)狀態(tài)穩(wěn)定的內(nèi)因是磨機(jī)的結(jié)構(gòu)因素(如磨機(jī)構(gòu)造、配球等)所決定的。對(duì)球磨系統(tǒng)工作進(jìn)行評(píng)價(jià)的指標(biāo)是系統(tǒng)的輸出(如產(chǎn)量、產(chǎn)品細(xì)度、粒度分布特性、能耗、鋼耗、狀態(tài))因素雖多但必須全面考慮問(wèn)題，不從系統(tǒng)全局出發(fā)、忽略任何一方面都將造成結(jié)論的片面性和系統(tǒng)狀態(tài)的不穩(wěn)定。球磨 機(jī) 是 一個(gè)多輸入、多輸出的系統(tǒng)，其理想的情況是在保證磨礦產(chǎn)品粒度的前提下，最大限度的提高磨機(jī)處理量，同時(shí)降低能耗及鋼耗，這是球磨過(guò)程優(yōu)化問(wèn)題的核心。影響磨機(jī)運(yùn)行效果的因素可以劃分為結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)動(dòng)參數(shù)、磨球運(yùn)行參數(shù)、物料運(yùn)行參數(shù)、礦漿運(yùn)行參數(shù)。對(duì)于特定的球磨機(jī)，其結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)動(dòng)參數(shù)確定不變，其他運(yùn)行參數(shù)隨時(shí)間變化，從而直接或間接地影響其磨礦出力、電耗比、產(chǎn)品細(xì)度。

2.2球磨過(guò)程因素分析

影響球磨過(guò)程的因素很多，概括來(lái)講主要包括以下三個(gè)方面：(1)物料性質(zhì)，包括礦石可磨度、礦石密度、給料粒度、產(chǎn)品細(xì)度；(2)磨機(jī)結(jié)構(gòu)，包括磨機(jī)規(guī)格、型式、襯板；

(3)操作因素，包括介質(zhì)形狀、尺寸配比及材質(zhì)、介質(zhì)充填率、磨機(jī)轉(zhuǎn)速、分級(jí)效率、返砂比、礦漿濃度、粘度、料球比等。

這些因素本身相互影響、相互制約，因此關(guān)于磨礦過(guò)程的建模和優(yōu)化到目前為止仍處于深入研究、尚未很好解決。除此之外，上述諸因素的多變性和隨機(jī)性也大大增加了球磨過(guò)程建模和優(yōu)化的難度。因此，在優(yōu)化建模研究之前有必要對(duì)球磨過(guò)程的影響因素進(jìn)行分析，抓住主要矛盾，才能使研究工作順利進(jìn)行。因此，本節(jié)以球磨機(jī)的內(nèi)部參數(shù)和外部響應(yīng)為中心研究球磨機(jī)各個(gè)影響因素之間的相互關(guān)系。

下邊對(duì)各個(gè)參數(shù)特性進(jìn)行扼要說(shuō)明。

(1)磨機(jī)的結(jié)構(gòu)特性:主要包括磨機(jī)的型式、直徑和長(zhǎng)度及排料方式。磨機(jī)的直徑?jīng)Q定了介質(zhì)作用能力、運(yùn)動(dòng)狀態(tài)以及臨界轉(zhuǎn)速;磨機(jī)的長(zhǎng)度決定了物料在球磨機(jī)中運(yùn)行的時(shí)間。磨機(jī)的直徑和長(zhǎng)度確定了磨機(jī)的有效容積，限定了磨機(jī)容量，從而也限制了磨機(jī)的處理能力。球磨機(jī)的排料方式直接影響球磨機(jī)內(nèi)部礦漿量的多少，同時(shí)對(duì)介質(zhì)充填率和介質(zhì)配比也有影響，因此，影響球磨機(jī)的生產(chǎn)率、磨礦產(chǎn)品的質(zhì)量以及磨礦能耗。在定型磨機(jī)上，上述結(jié)構(gòu)特性不再變化。

(2)襯板 ：包括襯板的材質(zhì)、幾何形狀和厚度。球磨機(jī)筒體襯板的作用有兩個(gè)方面:一是防止筒體遭受研磨介質(zhì)和物料的直接打擊及礦漿的腐蝕和磨損;二是提升研磨介質(zhì)產(chǎn)生磨礦作用。因此，襯板的材質(zhì)和幾何形狀對(duì)磨礦介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)有一定的影響;襯板厚度決定了球磨機(jī)的有效容積，隨磨礦時(shí)間的延長(zhǎng)，襯板的厚度會(huì)變薄，但變化速度很慢，在研究過(guò)程中可以忽略。

(3)介質(zhì)添加制度，包括介質(zhì)添加的數(shù)量和間隔(即介質(zhì)添加制度)。在正常工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中，介質(zhì)添加的數(shù)量和間隔，直接影響著介質(zhì)的配比，而介質(zhì)配比是否適宜，直接決定著磨礦過(guò)程是否能夠獲得滿意的結(jié)果。因此，介質(zhì)添加制度是磨礦過(guò)程的一個(gè)主要影響因素。在本研究中直接采用直徑不同的鋼球進(jìn)行試驗(yàn).(4)介質(zhì)特性：包括介質(zhì)的材質(zhì)和形狀。介質(zhì)的材質(zhì)決定了介質(zhì)在磨礦過(guò)程中的消耗量和形狀保持的長(zhǎng)久性;介質(zhì)的形狀對(duì)磨礦的效果有一定的影響[15.16]。在本研究中，介質(zhì)特性不作為變量考慮。

(5)給料量： 在磨機(jī)連續(xù)工作狀態(tài)下，表示單位時(shí)間內(nèi)給入磨機(jī)內(nèi)部的物料量。它受物料特性和給料裝置的影響，會(huì)有一定的波動(dòng)，在磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，其值可控，是調(diào)節(jié)磨機(jī)工作狀態(tài)、影響磨機(jī)生產(chǎn)指標(biāo)的主要參數(shù)之一。本研究中以料球比的相對(duì)值表示給入磨機(jī)的物料量。

(6)物料粒度：指給入球磨機(jī)的物料粒度。物料粒度對(duì)球磨機(jī)的處理能力和粉磨過(guò)程有較大的影響，在粉磨產(chǎn)品細(xì)度要求一定的條件下，給料粒度減小，有利于提高磨機(jī)的處理能力、降低鋼耗和電耗。本研究中物料粒度不作為參變量考慮。(7)物料可磨度：物料可磨度是衡量被磨物料抵抗外力作用的特定指標(biāo)，以這種指標(biāo)衡量物料在常規(guī)磨礦條件下被磨碎的能力。該指標(biāo)由物料自身的特 性來(lái)決定，在球磨機(jī)系統(tǒng)內(nèi)無(wú)可調(diào)性，是影響磨礦過(guò)程的因素之一。但是由于 礦石性質(zhì)的千變?nèi)f化，即使同一礦床各處的礦石性質(zhì)也不一定相同，到目前為 止還不能很好地將該影響因素引入描述磨礦過(guò)程的模型中，因此，本研究將其 作為定量考慮。

(8)給水量：在磨機(jī)連續(xù)工作狀態(tài)下單位時(shí)間內(nèi)給入磨機(jī)內(nèi)部的水量，其值在磨礦過(guò)程中可控，是調(diào)節(jié)磨機(jī)工作狀態(tài)的另一主要變量，它對(duì)磨礦過(guò)程的影響取決于與給料量的相對(duì)大小，即取決于磨礦濃度的大小。

(9)閉路磨礦時(shí)分級(jí)效率、返砂量和返砂濃度:該參數(shù)對(duì)磨機(jī)內(nèi)部的被磨物料量、粒度分布和磨礦濃度有直接的影響，從而影響球磨機(jī)內(nèi)部的工作參數(shù)。本研究按開(kāi)路考慮。

(10)介質(zhì)充填率：描述介質(zhì)在球磨機(jī)中的充填量，是影響球磨機(jī)吸取功率和粉磨能力的主要因素。實(shí)際生產(chǎn)中，在兩次介質(zhì)添加的間隔內(nèi)，介質(zhì)充填率隨磨礦時(shí)間的延長(zhǎng)會(huì)有減小的趨勢(shì)。

(11)料球比：描述了球磨機(jī)內(nèi)部滯留物料量與介質(zhì)充填量的體積比，該參數(shù)受許多因素的影響，如球磨機(jī)結(jié)構(gòu)、介質(zhì)配比以及球磨機(jī)的給料量、轉(zhuǎn)速和磨礦濃度。料球比決定了球磨機(jī)內(nèi)部的粉磨狀態(tài)，與球磨機(jī)發(fā)出的噪聲聲強(qiáng)具有直接的關(guān)系。

(12)磨礦濃度：描述了球磨機(jī)內(nèi)部料漿的流動(dòng)特性。該參數(shù)不但影響礦漿在球磨機(jī)中的流動(dòng)速度，而且還影響鋼球?qū)ξ锪系臎_擊力。當(dāng)磨礦濃度大時(shí)，在鋼球的四周包圍著一層粘稠的礦漿，增加物料受研磨的機(jī)會(huì)，但也使鋼球的沖擊力減弱;當(dāng)磨礦濃度小時(shí)，礦漿變稀，流動(dòng)速度快，停留時(shí)間短，使排料粒度變粗。因此磨礦濃度也是決定粉磨狀態(tài)的重要變量之一。另外，磨礦濃度對(duì)電耳測(cè)量信號(hào)的準(zhǔn)確性也有直接的影響。因此，磨礦濃度既要合適，還要穩(wěn)定。目前，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，磨礦濃度難以在磨機(jī)運(yùn)行狀態(tài)下直接測(cè)定，通常由磨礦產(chǎn)品濃度近似代替。

(13)功率：包括球磨機(jī)的輸入功率和有用功率.球磨機(jī)的輸入功率反映了球磨機(jī)在單位時(shí)間內(nèi)從系統(tǒng)外部吸取能量的多少，它受許多因素的影響;球磨機(jī)的有用功率反映了球磨機(jī)用于破碎物料所消耗的能量，同樣受許多因素的影響。在保證球磨機(jī)產(chǎn)量和產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，降低球磨機(jī)的輸入功率是目前主要的研究方向之一。

(14)壓力：是指球磨機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行狀態(tài)下，球磨機(jī)對(duì)軸承座造成的壓力。該參數(shù)是球磨機(jī)內(nèi)部參數(shù)的綜合反映，并且與球磨機(jī)筒體的重量、內(nèi)部負(fù)荷以及介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)有關(guān)。

(15)磨機(jī)轉(zhuǎn)速率：磨機(jī)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速與臨界轉(zhuǎn)速之比稱為磨機(jī)轉(zhuǎn)速率。根據(jù)戴維斯介質(zhì)運(yùn)動(dòng)理論，磨機(jī)的臨界轉(zhuǎn)速是由磨機(jī)內(nèi)徑?jīng)Q定的[6.19]。磨機(jī)轉(zhuǎn)速率決定了介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，即決定了介質(zhì)沖擊與研磨作用的相對(duì)強(qiáng)弱;同時(shí)，磨機(jī)的轉(zhuǎn)速率直接影響磨機(jī)輸入功率的大小。在實(shí)際生產(chǎn)中，磨機(jī)轉(zhuǎn)速因受機(jī)械傳動(dòng)裝置的限制通常設(shè)為定值.但由于不同類型的物料對(duì)磨機(jī)轉(zhuǎn)速率的適應(yīng)情況是不同的，所以不同生產(chǎn)單位，磨機(jī)的轉(zhuǎn)速率有可能不同，因此，本研究將磨機(jī)轉(zhuǎn)速率作為變量考慮。

(16)傳動(dòng)特性：是指球磨機(jī)系統(tǒng)的傳動(dòng)方式，該因素對(duì)球磨機(jī)的輸入功率有直接影響。

第五篇：操作參數(shù)對(duì)旋風(fēng)分離器分離性能的影響研究

操作參數(shù)對(duì)旋風(fēng)分離器分離性能的影響研究

張振偉

（東北大學(xué)，遼寧 沈陽(yáng)110004）

摘要：利用FLUENT的 RSM湍流模型對(duì)旋風(fēng)分離器氣固兩相流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬得出：隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來(lái)越大；隨著流量的增加，旋風(fēng)分離器的分離效率逐漸增大，小顆粒和中等顆粒的分離效率增加幅度較大，大顆粒的增加幅度稍?。浑S著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大，當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定，大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，小顆粒的分離效率在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

關(guān)鍵詞：數(shù)值模擬；顆粒；分離效率

1、旋風(fēng)分離器工作原理

旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由直筒和圓錐形灰斗、與直筒成切線布置的長(zhǎng)方形進(jìn)風(fēng)管、頂部排氣管和下部排塵管等幾個(gè)部分組成。

出口

入口

顆粒出口

圖1 旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

Fig.1 Structure graph of cyclone separator 旋風(fēng)分離器的工作原理是：含塵氣體由長(zhǎng)方形進(jìn)氣管進(jìn)入旋風(fēng)分離器，由于筒壁的約束作用，氣流由直線運(yùn)動(dòng)變成圓周運(yùn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)氣流的絕大部分沿直筒壁成螺旋狀向下朝圓錐形灰斗流動(dòng)，通常稱為外旋流。氣體中的粉料顆粒在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中，在離心力的作用下，將重度大于氣體的顆粒甩向器壁，顆粒一旦與器壁接觸，便失去慣性力，靠入口速度的初始動(dòng)量隨外螺旋氣流沿壁面下落，最終進(jìn)入下部排塵管。旋轉(zhuǎn)向下的外旋氣流在到達(dá)圓錐形灰斗時(shí)，因圓錐體形狀的收縮按“旋轉(zhuǎn)矩”不變?cè)?，其切向速度不斷提高（不考慮壁面摩擦損失）。在外旋流旋轉(zhuǎn)過(guò)程中周邊氣流壓力升高，在圓錐形灰斗中心部位形成低壓區(qū)，由于低壓區(qū)的吸引，當(dāng)氣流到達(dá)錐體下端某一位置時(shí)，便向分離器中心靠攏，即以同樣的旋轉(zhuǎn)方向在旋風(fēng)分離器內(nèi)部，由下反轉(zhuǎn)向上，繼續(xù)作螺旋運(yùn)動(dòng)，稱為內(nèi)旋流。最后，氣流經(jīng)上部排氣管排出分離器，少部分未被分離出來(lái)的物料顆粒隨氣流逃出。氣體中的顆粒在氣體旋轉(zhuǎn)向上進(jìn)入排氣管前碰到器壁，即可沿器壁滑落到排塵口，從而達(dá)到氣固分離的目的。

2、操作參數(shù)對(duì)分離性能的影響

2.1入口速度的影響

考慮不同入口速度對(duì)旋風(fēng)分離器壓降的影響，利用數(shù)值模擬的方法分別對(duì)入口速度為5m/s、10m/s、15m/s、20m/s和25m/s時(shí)的壓降和具有不同粒徑顆粒的分離效率分別進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得到不同入口速度下旋風(fēng)分離器的壓降。如表1所示，為了便于分析，將表中壓降數(shù)據(jù)繪成曲線如圖2所示。

表1速度-壓強(qiáng)表

Table 1 Table of velocity and pressure 速度（m/s）壓降（pa）

250020005 132 10 345 15 723 20 1428 25 2312 壓降（pa）***05101520速度（m/s）25

圖2速度對(duì)壓強(qiáng)影響

Fig.2 Influence of velocity to pressure 從圖2中可以看出，隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來(lái)越大。從能量角度看，增大旋風(fēng)分離器入口的速度會(huì)增大能量的損失，因?yàn)樾L(fēng)分離器的磨損與氣體速度的四次方成正比，所以過(guò)大的入口速度會(huì)增大旋風(fēng)分離器的壓降。因此，應(yīng)當(dāng)在保證旋風(fēng)分離器的分離性能的基礎(chǔ)上盡量采用較低的入口速度，節(jié)約能量。

表2不同速度下不同粒徑分離效率值

Table 2 Separation efficiency of the different size and different velocity

顆粒粒徑（μm）5m/s模擬效率（%）10.2 13.5 19.6

27.8 25.3 26.8 35.2 43.0 40.5 45.2 53.4 68.3 79.1 55.6 60.5 79.6 84.1 68.2 76.3 83.5 92 86.2 90.1 92.7 98.1 15m/s模擬效率（%）13.5 20m/s模擬效率（%）15.6 25m/s模擬效率（%）19.8

***15101520微粒（μm）25305m/s15m/s20m/s25m/s效率（%）

圖3速度對(duì)分離效率影響

Fig.3 Influence of velocity to separation efficiency

考慮不同入口速度對(duì)旋風(fēng)分離器中顆粒的分離效率的影響。不同入口速度下的顆粒分離效率的數(shù)值計(jì)算值如表2所示，并將其繪成曲線如圖3所示，便于直觀地分析。

從圖3中可以看出，當(dāng)入口速度增大時(shí)，旋風(fēng)分離器的分離效率也隨之增大；當(dāng)入口速度減小時(shí)，旋風(fēng)分離器的分離效率也隨之減小。同時(shí)從圖3中看出，入口速度的變化對(duì)分離效率曲線的影響比較大。經(jīng)模擬分析，當(dāng)速度為25m/s時(shí)的小顆粒的分離效率比20m/s時(shí)略小。分析其可能原因，由于湍流及微粒碰撞彈跳等因素促使沉積在器壁處的微粒重新被卷?yè)P(yáng)起來(lái)；又由于入口氣體速度的加大，使向心徑向氣速也增加；下行軸向氣速也增加，微粒停留時(shí)間變短；圓錐形灰斗底部被捕集的微粒受到的返氣夾帶的影響更加嚴(yán)重，這些諸多不利因素的綜合結(jié)果，使分離效率出現(xiàn)下降趨勢(shì)。2.2顆粒直徑的影響

旋風(fēng)分離器的總效率是針對(duì)某一特定微粒群而言的，在不同的生產(chǎn)條件下，分離器的用途不同，處理的微粒性質(zhì)也不同，用它作為旋風(fēng)分離器的性能指標(biāo)不具有通用的可比性。因而，還應(yīng)該考慮分離器對(duì)于不同粒徑微粒的分離效率，它是針對(duì)某一特定直徑的微粒而言的，表示的是旋風(fēng)分離器對(duì)特定直徑微粒的分離效率，與總分離效率相比更能說(shuō)明分離效率的分離性能。所以，這里討論的是微粒的特定直徑分離效率，以下簡(jiǎn)稱分離效率。

顆粒隨氣體進(jìn)入旋風(fēng)分離器，在氣流的帶動(dòng)下，由于受到方向向內(nèi)的阻力和方向向外的離心力作用而沿著筒體作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。離心力正比于微粒質(zhì)量，粒徑大的微粒是容易被捕集的。對(duì)于小顆粒來(lái)講，所受到的離心力較小，由于小微粒對(duì)氣流的跟隨性較好，有相當(dāng)一部分微粒跟隨氣流在分離器內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)直至最后被氣流帶出分離器而逃逸，或最終落入圓錐形灰斗底部而被捕集。

表3不同微粒粒徑下分離效率值

Table 3 Separation efficiency under different size of particle

粒徑（μm）分離效率（%）15.6 5 27.8 1.0 43.2 15 72.3 20 87.6 25 92.3 從表3的數(shù)值計(jì)算值和圖4中的顆粒粒徑對(duì)分離效率的影響圖中得出，隨著微粒粒徑的增加，分離效率呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。分析其原因：大顆粒所受的離心力增大，因此進(jìn)入分離器后隨氣流旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的圈數(shù)要小于小顆粒，大顆粒較早就在筒體壁段碰壁，較快的落入圓錐形灰斗底部而被分離；對(duì)于小顆粒，所受的離心力較小，由于徑向氣流的向心作用，較容易被氣流夾帶出頂部排氣管而逃逸。除此之外，由于小顆粒對(duì)氣流的跟隨性較好，有相當(dāng)大一部分微粒跟隨氣流在分離器內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，直至最后才被氣流帶出分離器而逃逸，或最終被捕集，也有的微粒在旋風(fēng)分離器內(nèi)作無(wú)限循環(huán)運(yùn)動(dòng)，此種情況被認(rèn)為旋風(fēng)分離器對(duì)該微粒無(wú)法分離。從數(shù)值模擬中可以看出，小粒徑的顆粒被捕集的效率不高，因此旋風(fēng)分離器常被用作含塵氣體分離系統(tǒng)的一級(jí)回收。

100908070效率（%）***1015微粒（μm）2025

圖4 顆粒粒徑對(duì)分離效率的影響

Fig.4 Influence of particle diameter to separation efficiency 理論上講，對(duì)任意旋風(fēng)分離器都有一確定的臨界粒徑，小于臨界粒徑的顆粒是完全不能被捕集的，但在實(shí)際中，顆粒在進(jìn)入分離器后，由于顆粒間的相互碰撞，顆粒的團(tuán)聚夾帶及靜電和分子引力等因素，使顆粒的運(yùn)動(dòng)具有很大的隨機(jī)性，一部分小于臨界粒徑的細(xì)顆粒也能被捕集，一部分大于臨界粒徑的大顆粒也會(huì)逃逸。2.3顆粒濃度的影響

入口氣體顆粒濃度對(duì)旋風(fēng)分離器的效率影響也較大。下面研究不同顆粒濃度下的分離效率，在相同流量下，考察氣體含塵量分別為1%、3%、5%、7%下的分離效率。

表4為不同顆粒濃度總效率與分離效率的模擬計(jì)算值，為了直觀繪制成曲線圖。如圖5所示為顆粒濃度對(duì)分離效率的影響，隨著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大；小顆粒增大的幅度較大，而大顆粒增大的幅度較小。而且濃度越大，小顆粒分離效率提高越多，這是因?yàn)闈舛容^高時(shí)，氣流對(duì)小顆粒的攜帶作用更加明顯，所以效率提高較大。當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定。大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，而小顆粒的分離效率將在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

表4不同顆粒濃度總效率與分離效率值

Table 4 The total efficiency and separation efficiency under different particle concentration 流量（m3/h）總效率（%）5μm顆粒分離效率 10μm顆粒分離效率 15μm顆粒分離效率 55 22.1 76.8 92.6

65.5 36.2 83.6 97.2

48.5 87.5 98.1

55.8 89.2 98.6

78.1 57.6 92.1 99.8 120100分離效率（%）***50流量（m3/h）55

總效率（%）5μm顆粒分離效率10μm顆粒分離效率15μm顆粒分離效率圖5 顆粒濃度對(duì)分離效率的影響

Fig.5 Influence of particle concentration to separation efficiency 此外，在旋風(fēng)分離器的實(shí)際應(yīng)用中，當(dāng)處理氣體的顆粒濃度較高時(shí)，顆粒對(duì)壁面的磨損也加劇，使得分離器的使用壽命變短，而顆粒也會(huì)被粉碎變細(xì)，更加不利于分離。因此，在很多情況下，人們并不指望只經(jīng)過(guò)一次分離便達(dá)到分離目的，而是經(jīng)過(guò)幾次分離，逐級(jí)減小顆粒群的含量和粒度，最終達(dá)到分離要求。

3結(jié)論

隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來(lái)越大。隨著流量的增加，旋風(fēng)分離器的分離效率逐漸增大，尤其是小顆粒和中等顆粒效率的增加幅度更大，大顆粒的增加幅度稍小。雖然增大處理氣量可以提高分離效率，卻是以過(guò)大的能量消耗為代價(jià)的，而且當(dāng)處理氣量增大到某一程度時(shí)，會(huì)伴隨有顆粒粉碎、器壁磨損等負(fù)面效應(yīng)。相同的流量下，隨著顆粒粒徑的增大，其分離效率逐漸增大，但增加的幅度越來(lái)越小，最終趨向穩(wěn)定。隨著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大，氣流對(duì)小顆粒的攜帶作用更加明顯，其分離效率提高較大，而大顆粒增大的幅度較小。當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定。大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，而小顆粒的分離效率在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

參考文獻(xiàn)

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