第一篇：操作參數(shù)對(duì)旋風(fēng)分離器分離性能的影響研究

操作參數(shù)對(duì)旋風(fēng)分離器分離性能的影響研究

張振偉

（東北大學(xué)，遼寧 沈陽110004）

摘要：利用FLUENT的 RSM湍流模型對(duì)旋風(fēng)分離器氣固兩相流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬得出：隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來越大；隨著流量的增加，旋風(fēng)分離器的分離效率逐漸增大，小顆粒和中等顆粒的分離效率增加幅度較大，大顆粒的增加幅度稍小；隨著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大，當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定，大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，小顆粒的分離效率在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

關(guān)鍵詞：數(shù)值模擬；顆粒；分離效率

1、旋風(fēng)分離器工作原理

旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由直筒和圓錐形灰斗、與直筒成切線布置的長(zhǎng)方形進(jìn)風(fēng)管、頂部排氣管和下部排塵管等幾個(gè)部分組成。

出口

入口

顆粒出口

圖1 旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

Fig.1 Structure graph of cyclone separator 旋風(fēng)分離器的工作原理是：含塵氣體由長(zhǎng)方形進(jìn)氣管進(jìn)入旋風(fēng)分離器，由于筒壁的約束作用，氣流由直線運(yùn)動(dòng)變成圓周運(yùn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)氣流的絕大部分沿直筒壁成螺旋狀向下朝圓錐形灰斗流動(dòng)，通常稱為外旋流。氣體中的粉料顆粒在旋轉(zhuǎn)過程中，在離心力的作用下，將重度大于氣體的顆粒甩向器壁，顆粒一旦與器壁接觸，便失去慣性力，靠入口速度的初始動(dòng)量隨外螺旋氣流沿壁面下落，最終進(jìn)入下部排塵管。旋轉(zhuǎn)向下的外旋氣流在到達(dá)圓錐形灰斗時(shí)，因圓錐體形狀的收縮按“旋轉(zhuǎn)矩”不變?cè)?，其切向速度不斷提高（不考慮壁面摩擦損失）。在外旋流旋轉(zhuǎn)過程中周邊氣流壓力升高，在圓錐形灰斗中心部位形成低壓區(qū)，由于低壓區(qū)的吸引，當(dāng)氣流到達(dá)錐體下端某一位置時(shí)，便向分離器中心靠攏，即以同樣的旋轉(zhuǎn)方向在旋風(fēng)分離器內(nèi)部，由下反轉(zhuǎn)向上，繼續(xù)作螺旋運(yùn)動(dòng)，稱為內(nèi)旋流。最后，氣流經(jīng)上部排氣管排出分離器，少部分未被分離出來的物料顆粒隨氣流逃出。氣體中的顆粒在氣體旋轉(zhuǎn)向上進(jìn)入排氣管前碰到器壁，即可沿器壁滑落到排塵口，從而達(dá)到氣固分離的目的。

2、操作參數(shù)對(duì)分離性能的影響

2.1入口速度的影響

考慮不同入口速度對(duì)旋風(fēng)分離器壓降的影響，利用數(shù)值模擬的方法分別對(duì)入口速度為5m/s、10m/s、15m/s、20m/s和25m/s時(shí)的壓降和具有不同粒徑顆粒的分離效率分別進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得到不同入口速度下旋風(fēng)分離器的壓降。如表1所示，為了便于分析，將表中壓降數(shù)據(jù)繪成曲線如圖2所示。

表1速度-壓強(qiáng)表

Table 1 Table of velocity and pressure 速度（m/s）壓降（pa）

250020005 132 10 345 15 723 20 1428 25 2312 壓降（pa）***05101520速度（m/s）25

圖2速度對(duì)壓強(qiáng)影響

Fig.2 Influence of velocity to pressure 從圖2中可以看出，隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來越大。從能量角度看，增大旋風(fēng)分離器入口的速度會(huì)增大能量的損失，因?yàn)樾L(fēng)分離器的磨損與氣體速度的四次方成正比，所以過大的入口速度會(huì)增大旋風(fēng)分離器的壓降。因此，應(yīng)當(dāng)在保證旋風(fēng)分離器的分離性能的基礎(chǔ)上盡量采用較低的入口速度，節(jié)約能量。

表2不同速度下不同粒徑分離效率值

Table 2 Separation efficiency of the different size and different velocity

顆粒粒徑（μm）5m/s模擬效率（%）10.2 13.5 19.6

27.8 25.3 26.8 35.2 43.0 40.5 45.2 53.4 68.3 79.1 55.6 60.5 79.6 84.1 68.2 76.3 83.5 92 86.2 90.1 92.7 98.1 15m/s模擬效率（%）13.5 20m/s模擬效率（%）15.6 25m/s模擬效率（%）19.8

***15101520微粒（μm）25305m/s15m/s20m/s25m/s效率（%）

圖3速度對(duì)分離效率影響

Fig.3 Influence of velocity to separation efficiency

考慮不同入口速度對(duì)旋風(fēng)分離器中顆粒的分離效率的影響。不同入口速度下的顆粒分離效率的數(shù)值計(jì)算值如表2所示，并將其繪成曲線如圖3所示，便于直觀地分析。

從圖3中可以看出，當(dāng)入口速度增大時(shí)，旋風(fēng)分離器的分離效率也隨之增大；當(dāng)入口速度減小時(shí)，旋風(fēng)分離器的分離效率也隨之減小。同時(shí)從圖3中看出，入口速度的變化對(duì)分離效率曲線的影響比較大。經(jīng)模擬分析，當(dāng)速度為25m/s時(shí)的小顆粒的分離效率比20m/s時(shí)略小。分析其可能原因，由于湍流及微粒碰撞彈跳等因素促使沉積在器壁處的微粒重新被卷揚(yáng)起來；又由于入口氣體速度的加大，使向心徑向氣速也增加；下行軸向氣速也增加，微粒停留時(shí)間變短；圓錐形灰斗底部被捕集的微粒受到的返氣夾帶的影響更加嚴(yán)重，這些諸多不利因素的綜合結(jié)果，使分離效率出現(xiàn)下降趨勢(shì)。2.2顆粒直徑的影響

旋風(fēng)分離器的總效率是針對(duì)某一特定微粒群而言的，在不同的生產(chǎn)條件下，分離器的用途不同，處理的微粒性質(zhì)也不同，用它作為旋風(fēng)分離器的性能指標(biāo)不具有通用的可比性。因而，還應(yīng)該考慮分離器對(duì)于不同粒徑微粒的分離效率，它是針對(duì)某一特定直徑的微粒而言的，表示的是旋風(fēng)分離器對(duì)特定直徑微粒的分離效率，與總分離效率相比更能說明分離效率的分離性能。所以，這里討論的是微粒的特定直徑分離效率，以下簡(jiǎn)稱分離效率。

顆粒隨氣體進(jìn)入旋風(fēng)分離器，在氣流的帶動(dòng)下，由于受到方向向內(nèi)的阻力和方向向外的離心力作用而沿著筒體作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。離心力正比于微粒質(zhì)量，粒徑大的微粒是容易被捕集的。對(duì)于小顆粒來講，所受到的離心力較小，由于小微粒對(duì)氣流的跟隨性較好，有相當(dāng)一部分微粒跟隨氣流在分離器內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)直至最后被氣流帶出分離器而逃逸，或最終落入圓錐形灰斗底部而被捕集。

表3不同微粒粒徑下分離效率值

Table 3 Separation efficiency under different size of particle

粒徑（μm）分離效率（%）15.6 5 27.8 1.0 43.2 15 72.3 20 87.6 25 92.3 從表3的數(shù)值計(jì)算值和圖4中的顆粒粒徑對(duì)分離效率的影響圖中得出，隨著微粒粒徑的增加，分離效率呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。分析其原因：大顆粒所受的離心力增大，因此進(jìn)入分離器后隨氣流旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的圈數(shù)要小于小顆粒，大顆粒較早就在筒體壁段碰壁，較快的落入圓錐形灰斗底部而被分離；對(duì)于小顆粒，所受的離心力較小，由于徑向氣流的向心作用，較容易被氣流夾帶出頂部排氣管而逃逸。除此之外，由于小顆粒對(duì)氣流的跟隨性較好，有相當(dāng)大一部分微粒跟隨氣流在分離器內(nèi)作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，直至最后才被氣流帶出分離器而逃逸，或最終被捕集，也有的微粒在旋風(fēng)分離器內(nèi)作無限循環(huán)運(yùn)動(dòng)，此種情況被認(rèn)為旋風(fēng)分離器對(duì)該微粒無法分離。從數(shù)值模擬中可以看出，小粒徑的顆粒被捕集的效率不高，因此旋風(fēng)分離器常被用作含塵氣體分離系統(tǒng)的一級(jí)回收。

100908070效率（%）***1015微粒（μm）2025

圖4 顆粒粒徑對(duì)分離效率的影響

Fig.4 Influence of particle diameter to separation efficiency 理論上講，對(duì)任意旋風(fēng)分離器都有一確定的臨界粒徑，小于臨界粒徑的顆粒是完全不能被捕集的，但在實(shí)際中，顆粒在進(jìn)入分離器后，由于顆粒間的相互碰撞，顆粒的團(tuán)聚夾帶及靜電和分子引力等因素，使顆粒的運(yùn)動(dòng)具有很大的隨機(jī)性，一部分小于臨界粒徑的細(xì)顆粒也能被捕集，一部分大于臨界粒徑的大顆粒也會(huì)逃逸。2.3顆粒濃度的影響

入口氣體顆粒濃度對(duì)旋風(fēng)分離器的效率影響也較大。下面研究不同顆粒濃度下的分離效率，在相同流量下，考察氣體含塵量分別為1%、3%、5%、7%下的分離效率。

表4為不同顆粒濃度總效率與分離效率的模擬計(jì)算值，為了直觀繪制成曲線圖。如圖5所示為顆粒濃度對(duì)分離效率的影響，隨著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大；小顆粒增大的幅度較大，而大顆粒增大的幅度較小。而且濃度越大，小顆粒分離效率提高越多，這是因?yàn)闈舛容^高時(shí)，氣流對(duì)小顆粒的攜帶作用更加明顯，所以效率提高較大。當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定。大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，而小顆粒的分離效率將在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

表4不同顆粒濃度總效率與分離效率值

Table 4 The total efficiency and separation efficiency under different particle concentration 流量（m3/h）總效率（%）5μm顆粒分離效率 10μm顆粒分離效率 15μm顆粒分離效率 55 22.1 76.8 92.6

65.5 36.2 83.6 97.2

48.5 87.5 98.1

55.8 89.2 98.6

78.1 57.6 92.1 99.8 120100分離效率（%）***50流量（m3/h）55

總效率（%）5μm顆粒分離效率10μm顆粒分離效率15μm顆粒分離效率圖5 顆粒濃度對(duì)分離效率的影響

Fig.5 Influence of particle concentration to separation efficiency 此外，在旋風(fēng)分離器的實(shí)際應(yīng)用中，當(dāng)處理氣體的顆粒濃度較高時(shí)，顆粒對(duì)壁面的磨損也加劇，使得分離器的使用壽命變短，而顆粒也會(huì)被粉碎變細(xì)，更加不利于分離。因此，在很多情況下，人們并不指望只經(jīng)過一次分離便達(dá)到分離目的，而是經(jīng)過幾次分離，逐級(jí)減小顆粒群的含量和粒度，最終達(dá)到分離要求。

3結(jié)論

隨著入口速度的增大，旋風(fēng)分離器的壓降也隨之增大，且增大的幅度越來越大。隨著流量的增加，旋風(fēng)分離器的分離效率逐漸增大，尤其是小顆粒和中等顆粒效率的增加幅度更大，大顆粒的增加幅度稍小。雖然增大處理氣量可以提高分離效率，卻是以過大的能量消耗為代價(jià)的，而且當(dāng)處理氣量增大到某一程度時(shí)，會(huì)伴隨有顆粒粉碎、器壁磨損等負(fù)面效應(yīng)。相同的流量下，隨著顆粒粒徑的增大，其分離效率逐漸增大，但增加的幅度越來越小，最終趨向穩(wěn)定。隨著氣體中顆粒濃度的增大，分離總效率及各分離效率都逐漸增大，氣流對(duì)小顆粒的攜帶作用更加明顯，其分離效率提高較大，而大顆粒增大的幅度較小。當(dāng)濃度達(dá)到某一定值時(shí)，各種粒徑顆粒的分離效率都會(huì)趨于穩(wěn)定。大顆粒的分離效率在較低濃度時(shí)就已經(jīng)趨于穩(wěn)定，而小顆粒的分離效率在較高濃度時(shí)才能趨于穩(wěn)定。

參考文獻(xiàn)

1.譚天佑，梁風(fēng)珍.工業(yè)通風(fēng)除塵技術(shù)[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1984，3.2.王博.旋風(fēng)分離器內(nèi)氣固兩相運(yùn)動(dòng)的數(shù)值仿真研究[D].西安建筑科技大學(xué)碩士學(xué)位論文.2003：1-10.3.王子云，付祥釗.旋風(fēng)除塵器的氣固兩相流內(nèi)湍流的數(shù)值模擬與分析[J].河南科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2007，4(8)：53-56.4.毛羽，龐磊，王小偉等.旋風(fēng)分離器內(nèi)三維紊流場(chǎng)的數(shù)值模擬[J].石油煉制與化工.2002，33(2)：1-6 5.王海剛，劉石.不同湍流模型在旋風(fēng)分離器三維數(shù)值模擬中的應(yīng)用和比較[J].熱能動(dòng)力工程，2003，18(4)：337-342.

第二篇：海拔對(duì)離心泵吸入性能的影響研究論文

離心泵廣泛應(yīng)用于各種油料的輸送，約占泵總量的70%~80%。在高原環(huán)境下，大氣壓力隨海拔的提升不斷降低，離心泵吸入口壓力相應(yīng)減小，吸入能力下降影響泵正常工作，導(dǎo)致工作效率降低。定量分析離心泵在不同海拔下的工作性能及變化規(guī)律，應(yīng)進(jìn)行實(shí)地實(shí)驗(yàn)，然而實(shí)地實(shí)驗(yàn)受場(chǎng)地等因素限制，設(shè)備展開、調(diào)試及撤收等較為困難，難以實(shí)施。因此，本文利用海拔與大氣壓力之間的關(guān)系，采用模擬的方法對(duì)離心泵在不同海拔下的工作性能進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。

1實(shí)驗(yàn)裝置及方法

1.1實(shí)驗(yàn)裝置

1.1.1泵

實(shí)驗(yàn)中使用的泵主要是離心泵和真空泵。離心泵為非自吸式，由發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，為實(shí)驗(yàn)研究對(duì)象；真空泵是水環(huán)式，由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，用來對(duì)真空罐抽真空。

1.1.2含氣率測(cè)試儀

為準(zhǔn)確快速地監(jiān)測(cè)、采集實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用了含氣率測(cè)試儀。該測(cè)試儀基于電容探測(cè)法設(shè)計(jì)而成，其基本原理是在管路上布置電容器，電容值的大小與氣液混合物的介電常數(shù)以及探針與液體接觸的長(zhǎng)度有關(guān)。當(dāng)探針與被測(cè)流體接觸長(zhǎng)度發(fā)生變化，其輸出電容值也發(fā)生變化，通過測(cè)量輸出的電容值可推算出混合物的比率。含氣率測(cè)試儀主要包括電容傳感器和電容電壓轉(zhuǎn)換電路兩大部分。電容傳感器的兩極由2根涂有聚四氟乙烯涂層的探針鋼絲制成。電容電壓轉(zhuǎn)換電路由兩部分組成：一是電容電壓轉(zhuǎn)換部分，采用CAV424芯片將電容轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)電壓信號(hào)，可輸出1~4 V標(biāo)準(zhǔn)電壓；二是放大電路，采用AM401將前面的輸出信號(hào)放大，提高采集系統(tǒng)的分辨率。

1.1.3真空罐

真空罐是實(shí)驗(yàn)中控制泵吸入口真空度的重要設(shè)備，由Q235-B型鋼焊接而成，高3 m，直徑1.35 m，容積4.3 m3，凈重1 584 kg，設(shè)計(jì)溫度0 ℃，設(shè)計(jì)壓力1.1 MPa，耐壓實(shí)驗(yàn)壓力1.38 MPa，最高允許工作壓力1.05 MPa。罐身配備有真空表及液位計(jì)，真空表的測(cè)量范圍為0~0.09 MPa，測(cè)量精度0.001 MPa；液位計(jì)最高液位為3 m，精度0.1 m。

1.2實(shí)驗(yàn)流程

離心泵進(jìn)出口管線通過DN100鋼管與真空罐相連，形成一個(gè)封閉的循環(huán)系統(tǒng)。實(shí)驗(yàn)時(shí)，將管路及離心泵內(nèi)充滿清水，真空罐內(nèi)注入約3/4的清水，實(shí)測(cè)水溫32~34 ℃。首先利用真空泵對(duì)真空罐抽真空，通過蝶閥的開關(guān)控制真空管路與真空罐的互通，通過真空表的讀數(shù)來確定真空罐內(nèi)的氣壓值，待真空罐內(nèi)氣壓達(dá)到指定數(shù)值時(shí)，關(guān)閉蝶閥。通過控制真空度來模擬不同海拔下的大氣壓力，實(shí)現(xiàn)離心泵吸入口壓力的調(diào)整，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)泵高原吸入性能模擬實(shí)驗(yàn)。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

地理學(xué)中將平均海拔超過1 000 m的廣袤地區(qū)稱為高原。機(jī)械設(shè)備通常將海拔2 500 m作為正常使用的分界點(diǎn)。為了能夠準(zhǔn)確對(duì)比離心泵吸入性能的變化規(guī)律，本文選取海拔0，1 500，2 000，2 500，3 000 m作為實(shí)驗(yàn)點(diǎn)。由表2可見，海拔每升高500 m，對(duì)應(yīng)真空度約上升0.005 MPa。對(duì)應(yīng)本文選取的海拔，真空罐內(nèi)的真空度依次增大0，0.015，0.02，0.025，0.03 MPa。

由于真空度高于0.025 MPa、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速超過1 600 r/min后，泵機(jī)組出現(xiàn)了劇烈抖動(dòng)現(xiàn)象，為避免繼續(xù)升速后損壞實(shí)驗(yàn)設(shè)備，各海拔下均選取泵機(jī)組發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 100，1 200，1 300，1 400，1 500，1 600 r/min進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。泵由發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)過增速器驅(qū)動(dòng)運(yùn)行，增速比為1.52，對(duì)應(yīng)的泵轉(zhuǎn)速為1 672，1 824，1 976，2 128，2 280，2 432 r/min，在各轉(zhuǎn)速下測(cè)試泵入口持液率數(shù)據(jù)。

實(shí)驗(yàn)按照GB/T 3216—2005《回轉(zhuǎn)動(dòng)力泵 水力性能驗(yàn)收試驗(yàn)1級(jí)和2級(jí)》[13]、GB/T 18149—2000《離心泵、混流泵和軸流泵水力性能試驗(yàn)規(guī)范 精密級(jí)》[14]和GB/T 13929—1992《水環(huán)真空泵和水環(huán)壓縮機(jī)試驗(yàn)方法》[15]等國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法進(jìn)行。

2實(shí)驗(yàn)結(jié)果

按照上述方法開展實(shí)驗(yàn)，獲取離心泵在不同海拔和轉(zhuǎn)速下的泵吸入口持液率曲線。因持液率曲線較多且規(guī)律類似，本文只列出各海拔下泵轉(zhuǎn)速為1 824和2 280 r/min時(shí)的持液率數(shù)據(jù)，并以海拔0 m、泵轉(zhuǎn)速2 280 r/min時(shí)的持液率數(shù)據(jù)曲線為例對(duì)實(shí)驗(yàn)過程進(jìn)行說明。700 s時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)掛泵，因泵入口流體被吸走且后續(xù)流體未能及時(shí)補(bǔ)充，此時(shí)泵吸入口流體含量迅速降低，所以瞬間泵吸入口處氣體含量急劇增大，而后隨著管內(nèi)流體的不斷流動(dòng)補(bǔ)充至泵吸入口處，持液率慢慢回升直至基本穩(wěn)定于一固定值。2 250 s時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)與泵連接斷開，泵吸入口持液率上升，因泵停止運(yùn)轉(zhuǎn)，而后續(xù)流體仍然繼續(xù)流動(dòng)，泵吸入口管線內(nèi)瞬間充滿流體，造成吸入口持液率大幅上升，而后隨著流體流速的下降，持液率數(shù)值恢復(fù)至實(shí)驗(yàn)初始狀態(tài)。

3數(shù)據(jù)分析

整理泵在不同海拔和轉(zhuǎn)速下含氣率測(cè)試儀輸出的電壓值 β，計(jì)算泵吸入口持液率 α 和泵吸入口持液率變化率 γ，得到泵在不同真空度下的持液率變化規(guī)律。

離心泵吸入口持液率 α 和持液率變化率 γ 的數(shù)值可以發(fā)現(xiàn)，泵吸入口的持液率符合以下規(guī)律：①不同海拔、相同轉(zhuǎn)速下，泵的持液率隨海拔的提升不斷降低，即海拔越高，泵吸入口的持液率越低，海拔每升高500 m，泵吸入口持液率下降2%~5%；②相同海拔、不同轉(zhuǎn)速下，泵的持液率隨轉(zhuǎn)速提高呈降低趨勢(shì)，即泵的轉(zhuǎn)速越高，泵吸入口持液率越低。

泵轉(zhuǎn)速不變，海拔升高時(shí)，因大氣壓力 P 降低，而高差 Z 與動(dòng)能 0.5ρv入2均不變，導(dǎo)致離心泵吸入口壓力 P入降低，離心泵的吸入能力下降，泵吸入口持液率降低。海拔不變，泵轉(zhuǎn)速升高時(shí)，泵吸入口流體流速升高，流體動(dòng)能升高，若要繼續(xù)保持方程兩端平衡，則吸入口壓力與流體密度至少有一項(xiàng)需要減小；若吸入口壓力降低，則與第一種情況相同；若流體密度減小，則說明液體內(nèi)混入氣體，即吸入口持液率降低。

4結(jié)論

通過一系列不同海拔和轉(zhuǎn)速下泵高原吸入性能模擬實(shí)驗(yàn)，獲取了離心泵在不同海拔和轉(zhuǎn)速下泵吸入口持液率，生成了泵的持液率變化曲線，分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得出以下結(jié)論：

1）不同海拔、相同轉(zhuǎn)速下，泵的持液率隨海拔的提升不斷降低，即海拔越高，泵吸入口持液率越低，海拔高度每升高500 m，泵吸入口持液率下降2%~5%；

2）相同海拔、不同轉(zhuǎn)速下，泵的持液率隨轉(zhuǎn)速提高呈降低趨勢(shì)，即泵的轉(zhuǎn)速越高，泵吸入口持液率越低；

3）隨著泵吸入口持液率降低，泵內(nèi)吸入氣體增加，泵內(nèi)流體流動(dòng)狀態(tài)不穩(wěn)定，泵出入口壓力及流量波動(dòng)劇烈，泵機(jī)組工作狀態(tài)趨于不穩(wěn)定。

第三篇：淺析焊接工藝參數(shù)對(duì)焊接質(zhì)量的影響

淺析焊接工藝參數(shù)對(duì)焊接質(zhì)量的影響

一、焊接工藝在機(jī)械制造中的應(yīng)用：

焊接由于節(jié)省大量的材料，生產(chǎn)效率高，是制造業(yè)中主要的加工工藝之一，幾乎涉及到所有的產(chǎn)品。剛結(jié)構(gòu)的焊接制作，工業(yè)產(chǎn)品及廠房的制作安裝，民用產(chǎn)品的制造等等。利用現(xiàn)有設(shè)備及焊接材料和操作人員的技能情況，制定適合的焊接工藝規(guī)程，保證焊接質(zhì)量，是產(chǎn)品的生產(chǎn)過程中，最為重要的環(huán)節(jié)。

焊接質(zhì)量的保證，是在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，根據(jù)不同材料的物理性能和化學(xué)成分，以及所采用的焊接設(shè)備、焊接方法和結(jié)構(gòu)特性，制定能保證其加工質(zhì)量的焊接工藝技術(shù)文件。在生產(chǎn)實(shí)踐過程中，如何確保焊接工藝規(guī)程的實(shí)施，是鋼結(jié)構(gòu)生產(chǎn)及維修部門的重要工作。

由于各企業(yè)所加工構(gòu)件的材料和結(jié)構(gòu)不同，使用的焊接方法不同，在焊接試驗(yàn)和工藝評(píng)定方面，所做的內(nèi)容也不盡相同，制定的焊接規(guī)程也有一定的差別。焊接規(guī)程做為焊接過程的技術(shù)性文件，不論生產(chǎn)何種產(chǎn)品，保證其質(zhì)量的前提，就是焊接生產(chǎn)全過程完整的執(zhí)行焊接工藝規(guī)程。

焊接工藝規(guī)程是在滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)規(guī)程要求的前提下，經(jīng)過焊接工藝評(píng)定制定的，是生產(chǎn)過程重要的技術(shù)文件之一。焊接工藝規(guī)程的完全執(zhí)行，是控制焊接產(chǎn)品質(zhì)量行之有效的程序和方法。

二、焊接參數(shù)對(duì)焊接的影響與控制

在結(jié)構(gòu)材料已知的情況下，焊接工藝規(guī)程中，主要的幾個(gè)參數(shù)如焊接材料、接頭形式、焊接電流、焊接電壓、保護(hù)氣體流量、氣體純度、焊接層數(shù)，而合金鋼及有色金屬焊接過程，還要考慮層間溫度、預(yù)熱及后熱溫度。如任一參數(shù)的大幅度變動(dòng)，都可能產(chǎn)生焊縫尺寸超差、成形不好、裂紋、夾渣、未焊透、咬邊、焊瘤、燒穿、焊接變形等缺陷，甚至產(chǎn)品報(bào)廢

焊接過程是一個(gè)不均勻加熱和冷卻過程。焊縫區(qū)及熱影響區(qū)溫度會(huì)隨著焊條（焊絲）的移動(dòng)而發(fā)生變化。是一個(gè)不均勻加熱和冷卻過程，熔池的冶金反應(yīng)也是不充分的。焊接電流作為焊接過程重要的工藝參數(shù)之一，是決定焊接熱輸入量的重要參數(shù)，即線能量的的大小。當(dāng)焊接電流增大時(shí)，焊接速度也應(yīng)加快。才能保證線能量基本不變。日常操作中，基本是以提高生產(chǎn)效率為前提，盡可能的采用大的電流參數(shù)。大的電流參數(shù)，固然提高了生產(chǎn)效率，但對(duì)焊接質(zhì)量和焊縫成形產(chǎn)生了一定的影響。會(huì)燒損一部分合金元素，隨著合金元素含量的減少，焊縫冷卻后的的組織結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，而且熔滴過渡形式也發(fā)生改變。短路過渡變?yōu)樯淞鬟^度，熔滴尺寸變小，體表面積增大，氣體帶入熔池更多，產(chǎn)生氣孔的幾率增加。大的焊接電流作業(yè)時(shí)，熔合區(qū)和過熱區(qū)的的晶粒粗大，冷卻速度加快，極易出現(xiàn)脆化相，使焊縫的疲勞強(qiáng)度和沖擊韌性降低。特別是淬火傾向大且有低溫沖擊韌性要求的材質(zhì)，對(duì)其焊接接頭的影響最為明顯。同時(shí)，焊接電流過大，產(chǎn)生的咬邊、焊穿、焊瘤、嚴(yán)重焊接變形致使焊接接頭應(yīng)力集中，疲勞強(qiáng)度和承載能力下降，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致焊縫開裂。焊接電流過小易產(chǎn)生氣孔、未焊透、夾渣等缺陷，降低接頭的致密性，減少承載面積，致使接頭強(qiáng)度和沖擊強(qiáng)度降低。

焊接電流增加時(shí)，電弧的熱量增加，因此熔池體積和弧坑深度都隨電流而增加，所以冷卻下來后，焊縫厚度就增加；焊接電流增加時(shí)，焊絲的熔化量也增加，因此焊縫的余高也隨之增加。如果采用不填絲的鎢極氬弧焊，則余高就不會(huì)增加；焊接電流增加時(shí)，一方面是電弧截面略有增加，導(dǎo)致熔寬增加；另一方面是電流增加促使弧坑深度增加。由于電壓沒有改變，所以弧長(zhǎng)也不變，導(dǎo)致電弧潛入熔池，使電弧擺動(dòng)范圍縮小，則就促使熔寬減少。由于兩者共同的作用，所以實(shí)際上熔寬幾乎保持不變。

三、焊條電弧焊的電弧電壓的決定因素

電弧長(zhǎng)度越大，電弧電壓越高，電弧長(zhǎng)度越短，電弧電壓越低。在焊接過程中，應(yīng)盡量使用短弧焊接。立焊、仰焊時(shí)弧長(zhǎng)應(yīng)比平焊更短些，以利于熔滴過渡，防止熔化金屬下滴。堿性焊條焊接時(shí)應(yīng)比酸性焊條弧長(zhǎng)短些，以利于電弧的穩(wěn)定和防止氣孔。弧長(zhǎng)增加，金屬飛濺越多，對(duì)母材金屬的表面損傷嚴(yán)重。特別是對(duì)有防腐要求的不銹鋼類和鈦金屬構(gòu)件焊接過程中，應(yīng)盡量減少飛濺物。

同時(shí)，焊接過程中，焊接速度應(yīng)該均勻適當(dāng)，既要保證焊透又要保證不焊穿，同時(shí)還要使焊縫寬度和余高符合設(shè)計(jì)要求。如果焊速過快，熔化溫度不夠，易造成未熔合、焊縫成形不良等缺陷；如果焊速過慢，使高溫停留時(shí)間增長(zhǎng)，熱影響區(qū)寬度增加，焊接接頭的晶粒變粗，力學(xué)性降低，同時(shí)使工件變形量增大。當(dāng)焊接較薄工件時(shí)，易形成燒穿。

當(dāng)其它條件不變時(shí)，電弧電壓增長(zhǎng)，焊縫寬度顯著增加而焊縫厚度和余高將略有減少，電弧電壓增大，嚴(yán)重時(shí)引起磁偏吹。這也是使焊縫成型不好，形成氣孔、夾渣、未焊透的一個(gè)因素。在焊接電源為直流反接時(shí)，表現(xiàn)得尤為突出。

由此可見，電流是決定焊縫厚度的主要因素，而電壓則是影響焊縫寬度的主要因素。因此，為得到良好的焊縫形狀，即得到符合要求的焊縫成形系數(shù)，這兩個(gè)因素是互相制約的，即一定的電流要配合一定的電壓，不應(yīng)該將一個(gè)參數(shù)在大范圍內(nèi)任意變動(dòng)。

焊速對(duì)熔深和熔寬均有明顯影響，焊速較小時(shí)（例如單絲埋弧焊焊速小于）熔深隨焊速增加略有增加，熔寬減小。但焊速達(dá)到一定數(shù)值以后，熔深和熔寬都隨焊速增大而明顯減小。這是因?yàn)楹附铀俣仍黾訒r(shí)，焊縫中單位時(shí)間內(nèi)輸入的熱量減少了。從焊接生產(chǎn)率考慮，焊接速度愈快愈好。但當(dāng)焊縫厚度要求一定時(shí)，為提高焊接速度，就得進(jìn)一步提高焊接電流和電弧電壓，所以，這三個(gè)工藝參數(shù)應(yīng)該綜合在一起進(jìn)行選用。四、焊速對(duì)焊接的影響

焊速較小時(shí)，電弧力的作用方向幾乎是垂直向下的，隨著焊速增大，弧柱后傾有利熔池液體金屬在電弧力作用下向尾部流動(dòng)，使熔池底部暴露，因而有利于熔深的增加。

焊速增加時(shí)，從焊縫的熱輸入和熱傳導(dǎo)角度來看，焊縫的熔深和熔寬都要減小。

以上兩方面因素綜合的結(jié)果，低焊速時(shí)前者起主導(dǎo)作用，熔深隨焊速增加而略有增加。當(dāng)焊速超過一定值時(shí)，后者起主導(dǎo)作用，熔深就隨焊速增加而減小。熔寬及增高則總是隨焊速增加而減小的。

從焊接生產(chǎn)率角度來考慮，焊速是愈快愈好，因此焊速減慢熔深降低的這一段區(qū)間是沒有實(shí)際意義的。當(dāng)焊件熔深要求確定時(shí)，為提高焊速，就得進(jìn)一步提高焊接電流和電弧電壓，即意味著電弧功率提高，因此，焊接電流和焊速的選取就要考慮綜合經(jīng)濟(jì)效果。簡(jiǎn)單的提高功率來提高焊速是有限制的。焊速對(duì)熔深和熔寬均有明顯影響，焊速較小時(shí)（例如單絲埋弧焊焊速小于）熔深隨焊速增加略有增加，熔寬減小。但焊速達(dá)到一定數(shù)值以后，熔深和熔寬都隨焊速增大而明顯減小。

實(shí)踐證明，提高電弧電壓會(huì)使熔池保護(hù)性能變差，氮?dú)饪變A向增加。提高焊接速度，會(huì)使結(jié)晶速度增加，氣孔傾向也增加。

五、常用焊接材料包括焊條、焊絲、保護(hù)氣體、焊劑。焊芯（焊絲）其作用主要是填充金屬和傳導(dǎo)電流。

焊條按用途可分為10大類；按熔渣酸堿度分為酸性和堿性兩大類；焊劑有酸性、中性、堿性三大類。焊絲按結(jié)構(gòu)有實(shí)芯和藥芯兩類，按用途有8大類。手弧焊和埋弧焊作業(yè)中，焊縫區(qū)是通過氣渣聯(lián)合保護(hù)的。氣保焊和氣焊是以氣保護(hù)為主。堿性焊條由于加入CaF2，影響氣體電離，電弧的穩(wěn)定性變差，一般要求采用直流反接。焊條工藝性能是通過藥皮配方來實(shí)現(xiàn)的。以電弧穩(wěn)定性、焊縫脫渣性、再引弧性、飛濺率、熔敷系數(shù)、熔敷率、摻合金作用強(qiáng)弱等性能體現(xiàn)的。焊條（焊絲）質(zhì)量檢驗(yàn)有相關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)作為依據(jù)。在實(shí)際使用中，一般都是定型生產(chǎn)的產(chǎn)品，可根據(jù)結(jié)構(gòu)和焊縫金屬強(qiáng)度要求，做相應(yīng)的檢驗(yàn)。焊條（焊絲）的選用的基本原則是，確保焊接結(jié)構(gòu)安全使用的前提下，盡量選用工藝性能好和生產(chǎn)率高的焊條（焊絲）和焊劑。根據(jù)被焊構(gòu)件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、母材性質(zhì)和工作條件，對(duì)焊縫金屬提出安全使用的各項(xiàng)要求，所選焊條（焊絲）、焊劑都應(yīng)使之滿足。必要時(shí)通過焊接性試驗(yàn)來確定。在生產(chǎn)中主要有同種金屬材料焊接和異種金屬焊接兩種情況，選用焊條（焊絲）焊劑時(shí)考慮的因素應(yīng)有所區(qū)別。焊條（焊絲）、焊劑的保管也是焊接質(zhì)量保證的重要環(huán)節(jié)之一，是不容忽視的。出現(xiàn)的藥皮脫落、焊絲表面銹蝕、藥皮（焊劑）含水量增加，均會(huì)導(dǎo)致焊縫含氫量過高，氣孔增加幾率升高，焊縫抗裂性能、韌性下降。有色金屬和不銹鋼構(gòu)件防腐性能下降等工藝質(zhì)量問題。特別是壓力容器及特殊鋼結(jié)構(gòu)制造中尤為重要。為了保證焊接質(zhì)量，原材料的質(zhì)量檢驗(yàn)很重要。在生產(chǎn)的起始階段，就要把好材料關(guān)，才能穩(wěn)定生產(chǎn)，穩(wěn)定焊接產(chǎn)品的質(zhì)量。

六、加強(qiáng)焊接原材料的進(jìn)廠驗(yàn)收和檢驗(yàn)，必要時(shí)要對(duì)其理化指標(biāo)和機(jī) 械性能進(jìn)行復(fù)驗(yàn)。

建立嚴(yán)格的焊接原材料管理制度，防止儲(chǔ)備時(shí)焊接原材料的污損。實(shí)行在生產(chǎn)中焊接原材料標(biāo)記運(yùn)行制度，以實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接原材料質(zhì)量的追蹤控制。選擇信譽(yù)比較高、產(chǎn)品質(zhì)量比較好的焊接原材料供應(yīng)廠和協(xié)作廠進(jìn)行訂貨和加工，從根本上防止焊接質(zhì)量事故的發(fā)生。

總之，焊接原材料的把關(guān)應(yīng)當(dāng)以焊接規(guī)范和國家標(biāo)準(zhǔn)為依據(jù)，及時(shí)追蹤控制其質(zhì)量，而不能只管進(jìn)廠驗(yàn)收，忽視生產(chǎn)過程中的標(biāo)記和檢驗(yàn)。

七、焊接接頭在焊接時(shí)的方法

焊接接頭是組成焊接結(jié)構(gòu)的最基本要素。也是焊接結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。主要有對(duì)接、角接、搭接、T形、卷邊五種形式。為使焊縫的厚度達(dá)到規(guī)定的尺寸不出現(xiàn)焊接缺陷和獲得全焊透的焊接接頭，焊縫的邊緣應(yīng)按板厚和焊接工藝要求加工成各種形式的坡口。

常用焊接接頭坡口形式有V形、X形、U形及雙U形。設(shè)計(jì)和選擇坡口焊縫時(shí)，應(yīng)考慮坡口角度、根部間隙、鈍邊和根部半徑。

焊條電弧焊時(shí)，為保證焊條能夠接近焊接接頭根部以及多層焊時(shí)側(cè)邊熔合良好，坡口角度與根部間隙之間應(yīng)保持一定的比例關(guān)系。當(dāng)坡口角度減小時(shí)，根部間隙必須適當(dāng)增大。因?yàn)楦块g隙過小，根部難以熔透，必須采用較小規(guī)格的焊條，降低焊接速度；反之如果根部間隙過大，則需要較多的填充金屬，提高了焊接成本和增大了焊接變形。

熔化極氣體保護(hù)焊由于采用的焊絲較細(xì)，且使用特殊導(dǎo)電嘴，可以實(shí)現(xiàn)厚板（大于200mm）I形坡口的窄間隙對(duì)接焊。

開有坡口的焊接接頭，一般需要留有鈍邊來確保焊縫質(zhì)量。鈍邊高度以既保證熔透又不致燒穿為佳。焊條電弧焊V形或雙面U形坡口取0～3mm，雙面V形或雙面U形坡口取0～2mm。埋弧焊的熔深比焊條電弧焊大，因此鈍邊可適當(dāng)增加，以減少填充金屬。帶有鈍邊的接頭，根部間隙主要取決于焊接位置和焊接工藝參數(shù)，在保證焊透的前提下，間隙盡可能減小。

坡口加工可以采用機(jī)械加工或熱切割法。V形坡口和X形坡口可以在機(jī)械氣割下料時(shí)，采用雙割據(jù)或三割據(jù)同時(shí)完成坡口的加工。坡口加工的尺寸公差對(duì)于焊件的組裝和焊接質(zhì)量有很大的影響，應(yīng)嚴(yán)格檢查和控制。坡口的尺寸公差一般不超過±0.5mm。

八、焊接方法的重要性

焊接質(zhì)量對(duì)工藝方法的依賴性很強(qiáng)，焊接方法在影響焊接工序質(zhì)量的諸因素中占有非常突出的地位。工藝方法對(duì)焊接質(zhì)量的影響主要來自兩個(gè)方面，一方面是工藝制訂的合理性；另一方面是執(zhí)行工藝的嚴(yán)格性。工藝方法是根據(jù)模擬相似的生產(chǎn)條件所作的試驗(yàn)和長(zhǎng)期積累的經(jīng)驗(yàn)以及產(chǎn)品的具體技術(shù)要求而編制出來的，是保證焊接質(zhì)量的重要基礎(chǔ)，它有規(guī)定性、嚴(yán)肅性、慎重性和連續(xù)性的特點(diǎn)。通常由經(jīng)驗(yàn)比較豐富的焊接技術(shù)人員編制，以保證它的正確性與合理性。在此基礎(chǔ)上確保貫徹執(zhí)行工藝方法的嚴(yán)格性，在沒有充足根據(jù)的情況下不得隨意變更工藝參數(shù)，即使確需改變，也得履行一定的程序和手續(xù)。

不合理的焊接工藝不能保證焊出合格的焊縫，但有了經(jīng)評(píng)定驗(yàn)證的正確合理的工藝規(guī)程，若不嚴(yán)格貫徹執(zhí)行，同樣也不能焊出合格的焊縫。兩者相輔相成，相互依賴，不能忽視或偏廢任何一個(gè)方面。在焊接質(zhì)量管理體系中，對(duì)影響焊接工藝方法的因素進(jìn)行有效控制的做法是：必須按照有關(guān)規(guī)定或國家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)焊接工藝進(jìn)行評(píng)定。

選擇有經(jīng)驗(yàn)的焊接技術(shù)人員編制所需的工藝文件，工藝文件要完整和連續(xù)。按照焊接工藝規(guī)程的規(guī)定，加強(qiáng)施焊過程中的現(xiàn)場(chǎng)管理與監(jiān)督。

在生產(chǎn)前，要按照焊接工藝規(guī)程制作焊接產(chǎn)品試板與焊接工藝檢驗(yàn)試板，以驗(yàn)證工藝方法的正確性與合理性。還有，就是焊接工藝規(guī)程的制定無巨細(xì)，對(duì)重要的焊接結(jié)構(gòu)要有質(zhì)量事故的補(bǔ)救預(yù)案，把損失降到最低?？筛鶕?jù)在特定環(huán)境下，焊接質(zhì)量對(duì)環(huán)境的依賴性也是較大的。焊接操作常常在室外露天進(jìn)行，必然受到外界自然條件（如溫度，濕度、風(fēng)力及雨雪天氣）的影響，在其它因素一定的情況下，也有可能單純因環(huán)境因素造成焊接質(zhì)量問題。所以，也應(yīng)引起一定的注意。在焊接質(zhì)量管理體系中，環(huán)境因素的控制措施比較簡(jiǎn)單，當(dāng)環(huán)境條件不符合規(guī)定要求時(shí)，如風(fēng)力較大，風(fēng)速大于四級(jí)，或雨雪天氣，相對(duì)濕度大于90%，可暫時(shí)停止焊接工作，或采取防風(fēng)、防雨雪措施后再進(jìn)行焊接，在低氣溫下焊接時(shí)，低碳鋼不得低于-20℃，普通合金鋼不得低于-10℃，如超過這個(gè)溫度界限，可對(duì)工件進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。

第四篇：原材料對(duì)混凝土性能的影響—粉煤灰

原材料對(duì)混凝土性能的影響—粉煤灰、SO3含量、fCaO含量、含水量。按上述品質(zhì)指標(biāo)將能用于混凝土和砂漿的粉煤灰分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級(jí)。GB/T1596—2005《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》中對(duì)粉煤灰上述品質(zhì)指標(biāo)有明確的規(guī)定。

粉煤灰在水泥基材料中的作用主要有：形態(tài)效應(yīng)、活性效應(yīng)、微集料效應(yīng)。粉煤灰的形態(tài)效應(yīng)主要表現(xiàn)為填充作用和潤滑作用；粉煤灰的活性效應(yīng)是指混凝土中粉煤灰的活性成分所產(chǎn)生的化學(xué)效應(yīng)。如將粉煤灰用作膠凝組分，則這種效應(yīng)自然就是最重要的基本效應(yīng)，活性效應(yīng)的高低取決于反映的能力、速度及其反應(yīng)產(chǎn)物的數(shù)量、結(jié)構(gòu)和性質(zhì)等因素。粉煤灰的微集料效應(yīng)是指粉煤灰微細(xì)顆粒均勻分布于水泥漿體的基相之中，就像微細(xì)的集料一樣。在水泥漿體中摻加礦物質(zhì)粉料，可取代部分水泥熟料，混凝土的硬化過程及其結(jié)構(gòu)和性質(zhì)的形成，不僅取決于水泥，而且還取決于微集料。

1、粉煤灰細(xì)度對(duì)混凝土性能的影響：

粉煤灰的細(xì)度對(duì)混凝土的性能有著重要的影響，這種影響主要體現(xiàn)在兩個(gè)方面：一是影響粉煤灰的活性，粉煤灰越細(xì)，火山灰反應(yīng)能力越強(qiáng)；二是影響需水性，一般來說原狀粉煤灰越粗，需水性越大。在混凝土中，用水量是影響其結(jié)構(gòu)和性能的最敏感因素，通過機(jī)械粉磨，可以提高粉煤灰的細(xì)度，但通常不能夠降低粉煤灰的需水量。

2、粉煤灰燒失量對(duì)混凝土性能的影響：

粉煤灰中未燃盡的碳粉都可以按燒失量來估量。碳粒是對(duì)混凝土有害的物質(zhì)，它能使混凝土的用水量增加，粉煤灰中的含碳量越高，它的需水量也就越多。隨著含碳量的變化，粉煤灰的顏色可以從乳白色變到黑色，高鈣粉煤灰往往呈淺黃色，含鐵量較高的粉煤灰也有可能呈現(xiàn)出較深的顏色。原狀粉煤灰通常顏色較淺，機(jī)械粉磨作用將這些顆粒打破，使得一些未燃燒的炭露出來，因此，磨細(xì)粉煤灰常常呈現(xiàn)出較黑的顏色。

3、粉煤灰fCaO含量對(duì)混凝土性能的影響：

在低鈣粉煤灰中CaO絕大部分結(jié)合在玻璃體中，在高鈣粉煤灰中，除大部分被結(jié)合外，還有一部分是游離的?！八罒睜顟B(tài)的游離CaO具有利于激發(fā)活性和不利于安定性的雙重作用，因此必須重視高鈣粉煤灰的安定性問題。

4、粉煤灰SO3含量對(duì)混凝土性能的影響：

SO3過高會(huì)產(chǎn)生破壞性的鈣礬石，我國規(guī)范規(guī)定為粉煤灰中SO3含量必須不大于3%。

5、粉煤灰的堿含量較高，也會(huì)導(dǎo)致硬化水泥石產(chǎn)生較大的干縮變形，這對(duì)混凝土的抗裂性能也是不利的。

另外，使用優(yōu)質(zhì)粉煤灰，其摻量越大，減水效果越顯著。反之，使用劣質(zhì)粉煤灰，其摻量越大，混凝土的用水量增加也越多。粉煤灰與氫氧化鈣結(jié)合，會(huì)使混凝土堿度有所降低這些都是粉煤灰化學(xué)穩(wěn)定行為帶來的副作用。

第五篇：家電對(duì)電力線適配器性能的影響

家電對(duì)電力線適配器性能的影響

前文已經(jīng)介紹過家用電器會(huì)對(duì)TL-PA201電力線適配器的性能造成影響，那么影響究竟有多大呢？我們通過一個(gè)插線板來進(jìn)行實(shí)際測(cè)試。

如圖所示，我們把TL-PA201和電腦、音箱、路由器、臺(tái)燈、筆記本、打印機(jī)的電源全部插在一個(gè)插線板上，看看TL-PA201的性能變化。（測(cè)試地點(diǎn)依然是書房中的A、B兩點(diǎn)）

小結(jié)：影響顯著

相比使用獨(dú)立的插座，TL-PA201與電器設(shè)備共用插座后的實(shí)際測(cè)試性能降低了20Mbps，降幅達(dá)到了25%?？梢娂矣秒娖鲗?duì)電力線適配器的性能影響還是非常明顯的，因此建議大家在使用TL-PA201時(shí)，應(yīng)盡量選擇獨(dú)立的電源插座，以便獲得更好的性能。

在TL-PA201的使用說明中，明確寫到TL-PA201應(yīng)遠(yuǎn)離充電器等設(shè)備使用。那么充電器對(duì)TL-PA201的影響會(huì)有多大呢？一起來看看我們的測(cè)試。

我們把手機(jī)充電器和TL-PA201共同插在一個(gè)插線板上，測(cè)試地點(diǎn)同樣是書房中的A、B兩點(diǎn)，測(cè)試結(jié)果如下：

小結(jié)：請(qǐng)遠(yuǎn)離充電器

相比使用獨(dú)立的插座，TL-PA201與充電器共用插座后的實(shí)際測(cè)試性能降低了15Mbps，降幅接近20%，可見 充電器對(duì)TL-PA201的影響還是非常明顯的。造成這種現(xiàn)象的主要原因是普通充電器的電磁屏蔽效果較差，電磁波對(duì)“電力線”的通信產(chǎn)生了干擾，致使數(shù)據(jù) 傳輸性能下降。因此，為了保證用戶的正常使用，請(qǐng)不要吧TL-PA201和充電器放在一個(gè)插座上使用。

優(yōu)、劣質(zhì)電線對(duì)電力線適配器性能的影響

考慮到優(yōu)、劣質(zhì)電線的不好區(qū)分，以及實(shí)際測(cè)試的不方便性，我們選擇了兩個(gè)質(zhì)量不同的插線板來替代優(yōu)、劣質(zhì)電線，看看它們對(duì)TL-PA201的性能會(huì)產(chǎn)生怎樣的影響。

小結(jié)：對(duì)比差距明顯

結(jié)果非常明顯，優(yōu)質(zhì)插線板的測(cè)試成績(jī)領(lǐng)先劣質(zhì)插線板23M，領(lǐng)先幅度非常明顯。因此用戶在使用TL-PA201時(shí)，如果必須要配合插線板使用，請(qǐng)選擇質(zhì)量可靠的產(chǎn)品，而且不要選擇帶有濾波功能的插線板哦。

通過對(duì)TL-PA201電力線適配器的全面測(cè)試，我們的疑問也已全部解開。首先，TL-PA201非常安全，用戶大可 放心使用；其次，TL-PA201的性能大約是百兆網(wǎng)線的一半，完全可以滿足現(xiàn)代家庭對(duì)網(wǎng)絡(luò)帶寬的需求；而TL-PA201的性能和穩(wěn)定性相比300M無 線網(wǎng)絡(luò)則要高出不少，因此更加適合作為家庭現(xiàn)有網(wǎng)絡(luò)的有效補(bǔ)充；最后，TL-PA201“怕”很多東西，用戶在使用時(shí)需要注意。

“電力貓”最怕以下幾樣?xùn)|西：

1、濾波產(chǎn)品。無論是電表、還是濾波插座，TL-PA201均無法正常使用。

2、電源適配器。無論是哪種電器的電源適配器，在其使用過程中均會(huì)對(duì)TL-PA201的性能產(chǎn)生影響，因此不建議大家把TL-PA201和電源適配器共用。

3、充電器。充電器在工作時(shí)產(chǎn)生的電磁波會(huì)嚴(yán)重影響TL-PA201的實(shí)際性能，因此用戶需注意遠(yuǎn)離其使用。

4、劣質(zhì)電線或插線板。

綜合來看，TP-Link TL-PA201電力線適配器的表現(xiàn)還是非常不錯(cuò)的，它的性能處于有線網(wǎng)絡(luò)和無線網(wǎng)絡(luò)之間，但它的靈活性遠(yuǎn)勝有線網(wǎng)絡(luò)，而穩(wěn)定性相比無線網(wǎng)絡(luò)也更加出色。因此用戶只要是在同一個(gè)電表下使用，并且盡量做到每臺(tái)TL-PA201單獨(dú)使用一個(gè)插座，那么你將獲得非常出色的“第三類”網(wǎng)絡(luò)體驗(yàn)，享受到完全不遜于有 線網(wǎng)絡(luò)的“新生活”。

更多常見問題解答：

1、用電力線適配器還需要用傳統(tǒng)Modem嗎？

答：需要，電力線適配器只是在家庭內(nèi)部構(gòu)建局域網(wǎng)使用，如果需要接入互聯(lián)網(wǎng)還是需要通過小區(qū)寬帶或傳統(tǒng)的ADSL Modem 等方式。

2、電力線適配器單個(gè)可以使用嗎？

答：不可以，至少需要兩個(gè)才能使用，1個(gè)連接ADSL Modem 或路由器LAN 口，1個(gè)連接電腦。如有兩臺(tái)電腦，則需要3個(gè)，三臺(tái)電腦，則需要4個(gè)，依此類推。

3、家庭空氣開關(guān)會(huì)影響電力線適配器使用嗎？

答：電力線適配器可以跨越大多數(shù)空氣開關(guān)或漏電保護(hù)開關(guān)。

4、TL-PA101與TL-PA201可以相互通信么？

答：TL-PA101與TL-PA201采用不同的標(biāo)準(zhǔn)協(xié)議，因此是不可以互通的?，F(xiàn)市場(chǎng)上PLC 產(chǎn)品大多依循統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)協(xié)議，85M產(chǎn)品可與85M產(chǎn)品互通，200M產(chǎn)品可與200M產(chǎn)品互通。