第一篇：大型電站鍋爐節(jié)能降耗的主要途徑

一、我國裝機及供電煤耗概述

近年來,我國電力工業(yè)發(fā)電裝機以平均每年100GW 的速度增容,截止到2008年底,已擁有800GW 的發(fā)電裝機總?cè)萘俊?008年我國關閉小機組10GW, 300MW 和600MW 發(fā)電機組上升為我國的主力機組。目前,全國已投運百萬千瓦級超超臨界機組10余臺,國內(nèi)三大鍋爐制造廠承擔了150余臺600MW 和1000MW 級超(超)臨界壓力鍋爐的制造任務,其中近30臺1000MW 級大機組即將投運。

隨著國家節(jié)能降耗力度的持續(xù)增加,以供電煤耗為基本標志的電力用能水平不斷提高。我國2008年供電煤耗實現(xiàn)情況(按2008年1～4月份統(tǒng)計): 1000MW 超臨界機組為300.5 g/(kW·h),600MW 超臨界機組為317.6 g/(kW·h), 600MW亞臨界機組為327.3 g/(kW·h)(空冷機組350.2g/(kW·h)), 300MW 級亞臨界機組為340.7g/(kW·h)(供熱機組325.8 g/(kW·h))。但五大電力公司彼此相差較大,以600MW 超臨界機組為例, 最高(327.9 g/(kW·h))與最低(311.4g/(kW·h))相差達16.5 g/(kW·h)。

影響供電煤耗水平的宏觀因素主要有以下4個:

(1)火電機組單機平均容量和參數(shù)。大機組、超(超)臨界機組所占比例越大,供電煤耗水平越好。

(2)實際燃用煤種變化。煤質(zhì)偏離設計值越大,供電煤耗越高。

(3)機組負荷率。機組利用小時和負荷率越低,供電煤耗越差。

(4)節(jié)能重視力度。如果供電煤耗在目標責任制考核中權(quán)重太低,就會影響電廠對節(jié)能降耗工作的重視。

電站鍋爐是電廠的三大主機之一,其設備及運行狀況,直接影響整個機組的能源利用水平以及安全性和經(jīng)濟性。

二、加大技術改造力度,積極推廣新技術的應用

我國各發(fā)電集團公司和電廠應積極推廣應用先進成熟的節(jié)能技術,提高設備的安全性、經(jīng)濟性。認真進行節(jié)能改造項目的可行性研究,全面分析現(xiàn)有設備的運行狀況,對配置不合理、運行效率較低的設備系統(tǒng),有針對性地編制中長期節(jié)能技術改造規(guī)劃,分年度實施,以保證節(jié)能目標的實現(xiàn)。

根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)特點及煤質(zhì)情況,推廣應用煤粉鍋爐等離子點火或鍋爐小油量氣化燃燒點火及穩(wěn)燃技術,可節(jié)油90%左右。目前,一批無燃油系統(tǒng)燃煤電站已經(jīng)投運或正在興建

。為擴大煤種適應性和低負荷穩(wěn)燃,可考慮采用濃淡分離、富集型、雙通道型等新型燃燒器。直吹式制粉系統(tǒng)鍋爐采用可調(diào)煤粉分配器、異步擋板調(diào)節(jié)等技術,可改善各粉管的煤粉濃度分配,強化著火與燃盡,保證燃燒器安全。

回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的漏風對于廠用電及鍋爐效率有重大影響,對漏風率超過12% 的空氣預熱器應進行密封系統(tǒng)改造。通過采用雙密封、接觸式柔性密封、熱風循環(huán)回收等技術,將漏風率降低至5%～7% ,甚至更低潔凈。

。有條件的鍋爐可裝置激波吹灰系統(tǒng),保證鍋爐受熱面的對于制粉系統(tǒng)參數(shù)不相匹配的粗、細粉分離器、排粉機(或一次風機)進行改造,充分發(fā)揮磨煤機的潛力,降低制粉電耗。應用變頻調(diào)速、雙速電動機、液體電阻變速和液力耦合器調(diào)速等技術,對設計裕量較大、長期在低負荷工況下運行的大功率輔機進行改造。各類水泵、風機要通過試驗摸清運行效率、閥門擋板壓損、系統(tǒng)阻力和輔機配置情況,有針對性地對輔機進行治理整改。改造低效給水泵,采用新型葉輪、導流部件及密封裝置,以提高給水泵效率。

電站鍋爐采用爐煙再循環(huán)、強化傳熱技術可解決汽溫偏低、省煤器磨損、排煙溫度過高等問題,如采用H型翅片管、低壓省煤器、分離式熱管等。當前國內(nèi)電廠對鍋爐最低排煙溫度的控制趨于逐步降低,由傳統(tǒng)的130～135 ℃,降低至115～120 ℃,通過與脫硫系統(tǒng)聯(lián)合設計或改造,排煙溫度甚至可以降低至80～90 ℃,就此提出了深度節(jié)能的概念。

三、加強鍋爐運行管理

管理節(jié)能是投資最小、見效最快的節(jié)能途徑。對于大型鍋爐而言,本體和輔助設備已很完善,管理節(jié)能的效果會占更大的比重。例如,“十五”期間,據(jù)某集團公司統(tǒng)計600MW 機組的數(shù)據(jù),通過管理型節(jié)能降低煤耗8g/(kW·h), 通過技改型節(jié)能降低煤耗6.5 g/(kW·h),總煤耗降低值14.5 g/(kW·h)。

1、燃料管理與動力配煤

在煤源多變和煤質(zhì)惡化情況下,應加大煤場管理監(jiān)督力度,確保數(shù)據(jù)真實準確,盡可能實現(xiàn)分煤分地存放。有條件的電廠都應開發(fā)或使用煤廠管理系統(tǒng)軟件,為動力配煤準備打下基礎。

動力配煤可有效解決燃燒、結(jié)焦、汽溫等問題,應針對該鍋爐結(jié)構(gòu)特性,進行動力配煤、摻燒試驗,以求得合宜的摻燒方式

。在燃用煤質(zhì)特性相差甚大的情況下,建議采用分磨磨制的方法,可較好地解決燃燒經(jīng)濟與制粉出力之間的矛盾。

2、開展對標管理和耗差分析

跟蹤學習、借鑒國內(nèi)、外先進的發(fā)電生產(chǎn)技術和工藝,正確選擇“標桿”,如安全生產(chǎn)指標、環(huán)境保護指標、經(jīng)濟效益指標、發(fā)電生產(chǎn)指標、設備技術指標和燃料綜合管理指標。各指標進一步分解為可操作的小指標,如供電煤耗、綜合廠用電率等。運行人員應熟知鍋爐各耗差的基準值和耗差之間的計算關系,學會進行耗差的離線分析。各部門(專業(yè))對照目標值及時進行分析、評估、改進、提高。將成熟、有效降低能源損耗的方法和措施制度化,求長效節(jié)能,減少隨意性。把對標指標月(年)度完成情況列入月度(年度)綜合考核。要把運行人員通過鍋爐運行調(diào)整得到的收益與通過設備節(jié)能技術改造得到的效益同等對待,給于獎勵。

3、運行參數(shù)和狀態(tài)管理

控制最佳煤粉細度,提高磨煤機出口溫度,優(yōu)化磨煤機投停的負荷適應性編組,維持合理的一次、二次風量,加強鍋爐吹灰系統(tǒng)的維護和管理,提高吹灰器的完好率和投入率,努力降低排煙溫度。定期開展鍋爐漏風、空氣預熱器漏風等試驗工作。鍋爐噴水減溫器應嚴密而不泄漏,防止造成汽溫偏低和噴水量過大。積極開展主要輔機的性能試驗,制定特

性曲線。開展制粉系統(tǒng)優(yōu)化運行試驗,確保經(jīng)濟運行。

4、檢修及技術管理 綜合考慮夏、冬2季煤耗差異和循環(huán)水溫等因素,優(yōu)化機組檢修、調(diào)停計劃,加強鍋爐點檢工作,實行設備的狀態(tài)檢修。計劃性檢修堅持以“四個確?！睘槟繕?確保檢修后機組一次啟動成功;確保技術經(jīng)濟指標明顯優(yōu)于修前,電能質(zhì)量滿足電網(wǎng)要求;確保以節(jié)能降耗為重點的技改項目取得成功;確保長周期安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟運行。認真做好檢修全過程安全、質(zhì)量、進度控制,安全、優(yōu)質(zhì)、高效、低耗、按期做好計劃性檢修工作。

四、加強運行調(diào)整、降低鍋爐損失

若提高鍋爐效率,必須抓住排煙熱損失及燃燒熱損失2個關鍵點。300MW 級及以上等級的鍋爐,排煙溫度每降低10℃,鍋爐效率可提高0.5% ～0.6%,標準煤耗降低2.0 g/(kW·h)左右。

要在運行中降低排煙溫度,一是靠燃燒調(diào)整、合理控制燃燒參數(shù),二是靠局部結(jié)構(gòu)的改進。前者如爐內(nèi)火焰中心控制、爐膛氧量控制、鍋爐吹灰系統(tǒng)投入正?；騼?yōu)化、爐膛漏風和制粉系統(tǒng)摻冷風的消除、一次風率控制不過大、提升磨煤機出口溫度定值、制粉系統(tǒng)優(yōu)化投停編組等,后者如燃燒器噴口局部改動、制粉系統(tǒng)再循環(huán)管擴大通徑、爐底密封改造、空氣預熱器漏風改造等。例如,鄒縣電廠300MW 乏氣送粉鍋爐,通過燃燒調(diào)整,僅減小一次風率一項(從45%減少到35%),就可降低排煙溫度6～7℃。

燃燒熱損失要抓住飛灰含碳量這個關鍵點,飛灰中碳的質(zhì)量分數(shù)每降低1%,影響鍋爐效率約0.5%,煤質(zhì)越差(指發(fā)熱量越低、灰分越高),影響越大。運行中降低飛灰中碳的質(zhì)量分數(shù),在燃燒調(diào)整與管理方面,主要是煤粉細度調(diào)節(jié)、爐膛氧量選取、火焰峰值溫度提升、一次風及二次風空氣動力場試驗、配風方式優(yōu)化、燃燒器投停方式、動力配煤摻燒等。在局部結(jié)構(gòu)的改進方面,主要是粗粉分離器改造、磨煤機軸密封改造、爐膛敷設衛(wèi)燃帶等。例如,荷澤電廠600MW“W”火焰鍋爐,通過粗粉分離器改造,將煤粉細度R90由改前的15%～20% ,減小到7%～8%,飛灰中碳的質(zhì)量分數(shù)降低6%～8%,且分離器阻力也有所降低。

五、做好基礎工作,深挖輔機節(jié)能潛力

大部分電站鍋爐風機裝置效率都很低,其原因主要是節(jié)流壓損太大,從出現(xiàn)的問題看,主要是選型配置問題。例如,風機的設計裕量達到50%以上,風機電動機配置裕量達到80%以上,水泵配置裕量達到30%以上,造成了很大的投資浪費并嚴重影響了機組的經(jīng)濟運行。解決這些問題可采取如下2種方法:

在試驗的基礎上,考慮對葉輪進行改造。調(diào)峰時間較長的機組考慮將定速驅(qū)動改為變速驅(qū)動。

新設計300～600MW 機組,引風機大都選取定速驅(qū)動靜葉可調(diào)的軸流風機,這樣的調(diào)節(jié)方式對變工況運行的適應性很差。從投資增加的角度考慮,可使用低速國產(chǎn)變頻運行。

制粉系統(tǒng)耗電大是普遍存在的問題,不論是中儲式還是直吹式都是如此。尤其300MW機組的直吹式系統(tǒng)設計和運行存在問題較多,運行單位基本沒有進行經(jīng)濟性試驗,經(jīng)濟運行的技術基礎不夠,增加的耗電率是發(fā)電量的0.15%～0.3%。如雙進雙出磨煤機由于料位控制失靈或不準確,即可造成磨煤單耗再升高 2～3(kW·h)/ t。試驗和監(jiān)督是必須進行的,不能怕麻煩,沒有過細工作就不會有成績。例如,國電荷澤電廠“W”火焰爐,通過75%負荷改3臺磨煤機投運為2臺磨煤機投運的試驗研究,廠用電率降低0.25%。

六、進行劣質(zhì)煤燃燒的研究

目前,相當一部分電站鍋爐不能燃用設計煤種而不得不燒劣質(zhì)煤,遇到的問題是鍋爐燃燒不穩(wěn)甚至滅火,水冷壁產(chǎn)生高溫腐蝕、飛灰磨損加重等。開展劣質(zhì)煤燃燒的研究顯得十分緊迫。這方面的工作包括穩(wěn)燃、低NOx型燃燒器的研制、動力配煤和摻燒、制粉系統(tǒng)和燃燒參數(shù)調(diào)整、擴展表面的應用等。

七、降低事故率,確保安全運行

鍋爐事故不僅影響機組安全,也直接影響到電廠的經(jīng)濟運行。一個電廠單機煤耗率最低的機組,年平均煤耗不一定最低,如果這臺機組1年內(nèi)啟、停幾次,年平均煤耗就上去了。

鍋爐滅火、爐膛負(正)壓超限、“四管”爆管、風機跳停、是造成停爐事故的最常見原因。近年來,由于煤質(zhì)變差,由燃燒不穩(wěn)引起的鍋爐滅火停爐、爐膛壓力保護停爐事故頻繁發(fā)生。應積極開展燃煤鍋爐滅火原因的分類研究,燃燒參數(shù)與煤質(zhì)相關性的研究,眾多電廠均報道了通過全面分析滅火原因、積極采取燃燒調(diào)整應對措施,完全解決了劣質(zhì)煤燃燒的鍋爐頻繁滅火問題的實例。

“四管”爆管問題。應重點抓好新機組的安裝、檢修質(zhì)量控制。國內(nèi)600MW、100MW 機組在投運之初都曾發(fā)生過連續(xù)爆管事故,主要原因是管子內(nèi)部異物堵塞造成蒸汽偏流、管子干燒引起。目前一些電建單位已引起重視并花巨資購進管內(nèi)窺視裝置,及時發(fā)現(xiàn)安裝過程的鐵屑焊渣等殘余物沉積管內(nèi),電廠和制造廠也應加強監(jiān)督管理,共同防范。

此外,運行中火焰中心偏高、煙氣偏流,蒸汽流量不均、汽包水位偏低等,都會導致過熱器、再熱器、水冷壁管爆漏。各電廠和電力研究機構(gòu)采取了應對措施,包括燃燒器切圓反切改造、管子入口加裝節(jié)流圈、進出三通管的結(jié)構(gòu)改進、運行中最高壁溫控制、過熱器管狀態(tài)建檔、鍋爐啟、停減溫噴水量控制等。

省煤器爆管絕大部分起因于飛灰磨損。煤質(zhì)越差(熱值低、灰分高)飛灰動能越大、磨損越嚴重。常規(guī)的措施是增設防磨件,消除煙氣走廊,積極的措施是進行設備改造,利用擴展表面技術(如H形翅片),在保證傳熱量前提下降低整體煙氣流速。例如,大連、福州、丹東、岳陽電廠等一批350MW 級鍋爐和常熟、威海電廠等一批600MW 級鍋爐都已經(jīng)采用了此種技術并已納入其典型設計。

大型鍋爐多采用軸流式引、送風機,喘振、失速、搶風是該型風機的固有弊端,常在通道阻力上升、流量降低時發(fā)生。避免此類事故最好的方法是降低通道流阻,通過合理投運暖風器、改造通道局部結(jié)構(gòu)、控制排煙溫度下限等,都可以收到很好的效果。

參考文獻:

[ 1 ]王正華,張珊.電站鍋爐點火油系統(tǒng)節(jié)油技術應用展望[ J ].湖南電力, 2009, 29(3): 6059.[ 3 ]張建中,陳戍生.外高橋三電廠2 ×1 000MW超超臨界機組工程建設中的重大技術創(chuàng)新和項目優(yōu)化[ J ].電力建設, 2008(8): 7129.

第二篇：電站節(jié)能降耗實施方案

電站節(jié)能降耗 實施方案

電站 2015年1月22日

目 的

為降低和節(jié)約電站生產(chǎn)成本，提高綜合管理水平，根據(jù)總廠文件精神要求，結(jié)合電站實際情況特制定本站節(jié)能降耗方案：

編 制： 審 核：

2015電站

年1月22日

電站節(jié)能降耗 實施方案

為降低和節(jié)約電站生產(chǎn)成本，提高綜合管理水平，根據(jù)總廠文件精神要求，結(jié)合電站實際情況開展節(jié)能降耗工作，具體實施方案如下：

一、成立節(jié)能降耗領導小組

組 長：

副組長：

成 員：

二、設備方面節(jié)能降耗管理

1、枯水期應保持高水位發(fā)電，合理調(diào)整機組開度，延長機組運行時間，運行時不得超負荷運行，必要時可以降低負荷運行。

2、避免機組處于備用狀態(tài)時啟動大功率設備（抽水、空壓機補氣）。

3、機組處于備用狀態(tài)時應關閉不必要的電源，主要為調(diào)速器油泵電源。

4、管路存在漏水、漏油及漏氣情況應及時處理，杜絕“三漏”

三、照明系統(tǒng)管理

1、應根據(jù)天氣變化情況及時調(diào)整站區(qū)定時照明系統(tǒng)的開啟和關閉時間。

2、根據(jù)時間、場地、照明要求對選擇合適的照度；

3、采用高效節(jié)能燈具和節(jié)電器（電子式鎮(zhèn)流器、新型優(yōu)質(zhì)材料反射器），對廠房、辦公區(qū)、大壩照明系統(tǒng)安裝智能節(jié)電器，在樓梯過道安裝智能聲光節(jié)電器等

4、職工宿舍照明系統(tǒng)必須做到人走燈滅。

5、職工宿舍已安裝電能表，每月每個房間規(guī)定使用電量為120度，月底進行底數(shù)抄寫及核算，并張貼公布。

四、辦公及內(nèi)務管理

1、辦公低值易耗品（中性筆、訂書釘、筆芯、打印紙）的領用，使用人應本著節(jié)約使用

2、需打印復印辦公用資料盡量減少新耗材紙張的使用，打印資料前應認真檢查核對，避免出現(xiàn)因個人粗心大意造成的耗材浪費

3、辦公室照明系統(tǒng)必須做到人走燈滅，下班后主動關閉辦公設備（空調(diào)、打印機、飲水機、電腦等）電源。

五、培訓管理

1、加強電站職工的節(jié)能意識，提高運行人員的操作水平。

2、開展相關宣傳活動及定期對運行人員進行培訓來提高員工的節(jié)能意識，使職工在工作和生活中都能樹立“節(jié)約能源，人人有責”的觀念。

六、獎勵與處罰措施

（1）獎 勵

1、對節(jié)能降耗提出合理化個人意見，經(jīng)電站采納并取得良好效果的，當月績效考核加10分。

2、對在節(jié)能降耗方案實施中表現(xiàn)優(yōu)異的職工，在年終績效考核中加10分。

3、及時發(fā)現(xiàn)火災或重大安全隱患，以及在突發(fā)火災、安全等事件處理中應對及時表現(xiàn)突出的，當月績效考核加20分。

（2）處 罰

1、在節(jié)能降耗方案實施中虛與應付的，一經(jīng)查實考核當月績效10分。

2、管理不到位或者未能盡職盡責的，一經(jīng)查實將根據(jù)情節(jié)輕重考核當月績效2-10分。

3、領導小組組長將不定期抽查管理情況，并將檢查結(jié)果納入個績效考核體系，根據(jù)情節(jié)輕重考核當月績效2-10分。

電站

2015-01-22

第三篇：大型電站鍋爐風機噪聲原因分析及治理

大型電站鍋爐風機噪聲原因分析及治理(1)北極星電力網(wǎng)技術頻道 作者:佚名 2011-3-3 14:40:45(閱344次)所屬頻道: 火力發(fā)電 關鍵詞: 鍋爐 風機噪聲 原因分析

【關鍵詞】 鍋爐 風機 噪聲

摘要：論文分析了嘉興發(fā)電廠二期鍋爐側(cè)風機噪聲產(chǎn)生的原因，對二期鍋爐側(cè)風機噪聲進行了綜合整治，設備的進氣處噪聲采取安裝消聲器，未達到降噪標準的部分通過在發(fā)聲設備外側(cè)敷設吸聲材料，通過吸聲材料內(nèi)耗衰減，在控制生產(chǎn)性噪聲上已取得較好效果，建議該降噪方法在火力發(fā)電廠生產(chǎn)現(xiàn)場進行推廣。

嘉興發(fā)電廠二期工程4臺600MW機組全部建成投產(chǎn)后，嘉電已經(jīng)成為“長三角”地區(qū)重要的火力發(fā)電基地。嘉電二期工程生產(chǎn)現(xiàn)場普遍存在著噪聲超標問題。高強度的噪聲，不僅損害人的聽覺，引起聽力下降，而且對神經(jīng)系統(tǒng)、消化系統(tǒng)、心血管系統(tǒng)等都有不同程度的影響。由于火電廠是一種連續(xù)的生產(chǎn)過程，因此，火電廠所產(chǎn)生的噪聲也是連續(xù)的。公司領導非常重視噪聲整治項目，為保護員工和周圍居民的身心健康以及噪聲控制和治理。嘉電二期鍋爐側(cè)風機噪聲分析

嘉電二期工程#

3、#

4、#

5、#6共4臺600MW燃煤汽輪發(fā)電機組已投入商業(yè)運行，經(jīng)噪聲測試，除了北面廠界超標，發(fā)電設備多處噪聲級很高，對主要的生產(chǎn)環(huán)境有較大的影響。

二期選用的風機都是大型的高壓混流風機，風量大，壓頭高，裝機功率大，其中一次風機的裝機功率、壓頭更高。送風機及一次風機機體及管道的外形尺寸都很大，電動機安裝在風機的外端進風口下面，用聯(lián)軸器與風機軸連接，風機的進風口由彎頭接至電動機的上方，并安裝了進風消聲器。室外的空氣經(jīng)過進風消聲器進入風機的機體，被高速旋轉(zhuǎn)的葉輪推壓至葉輪的前端，沿風管進入鍋爐。由于送風機及一次風機都已安裝了進風消聲器，風機的排風口與風管是密封連接的，進風排風的風動力噪聲不會從進風排風口向外傳播，在風機安裝處的噪聲主要是風機機體壁和風管壁輻射的噪聲，是風機的風動力噪聲或空氣動力性噪聲“透過”風機及風管壁向外輻射的噪聲，同時還有電機的電磁噪聲、冷卻風扇的噪聲、風機電機的聯(lián)軸器噪聲及軸承的旋轉(zhuǎn)噪聲等?？諝鈩恿π栽肼曈呻姍C的冷卻風扇旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的空氣壓力脈動引起的氣流噪聲。

送風機及風管的體積較大，機體壁及風管壁展開面積很大，所輻射的噪聲級較高，輻射噪聲的聲能總量較大。送風機及風管的附近噪聲級在100dB(A)左右，一次風機風管壁近場的噪聲級要接近110dB(A)，風機的噪聲呈現(xiàn)了中頻偏低的頻譜特性，頻帶較寬。風機的強噪聲對廠區(qū)的環(huán)境影響較為嚴重，影響范圍也比較大，是目前影響廠界環(huán)境超標的主要噪聲源。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，公司決定首先對3號爐側(cè)風機進行噪聲整治。嘉電3號鍋爐側(cè)風機噪聲的治理

當對噪聲源采取措施后，噪聲還未達到允許標準時，通過吸聲、消聲、隔聲、隔振的辦法，從傳播途徑的降噪措施來控制總體噪聲效應和改善電廠員工的工作環(huán)境。經(jīng)多方努力我們首先對3號爐側(cè)風機進行了噪聲整治，并在控制生產(chǎn)性噪聲上已取得了一定成效，下面介紹一下3號爐側(cè)風機噪聲控制的一些具體做法。

2.1 送風機A、B的噪聲控制

從噪聲源分析可知，3號爐送風機A、B的噪聲主要是送風機內(nèi)部高強的風動力噪聲透過送風機機殼及風管管壁向外輻射形成的噪聲，可采取的降噪措施是對送風機機殼及風管進行隔聲包扎，使噪聲向外輻射的強度有所降低，即采用離心玻璃棉板+巖棉板+JNH吸聲抹面料+彩鋼板的隔聲包扎方法。

3號爐送風機A、B由上海鼓風機廠制造，風量：211.2m3/s(BMCR)型號：FAF-26.6-14-1安裝于鍋爐房0m層平臺。

對送風機噪聲的控制，我們主要采用了隔聲吸聲技術，具體工藝如下：

(1)風道上焊接鉤釘，要求每平方米焊接10只直徑為4mm、長為150mm的鉤釘，這樣能固定吸聲材料。

(2)本次3號爐側(cè)送風機降噪采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面，外護層選用彩鋼板。吸聲材料采用50mm超細離心玻璃棉，(規(guī)格：1200×600×30mm，密度：32 kg/m3，平均吸聲系數(shù)為0.6，)超細離心玻璃棉具有質(zhì)輕、柔軟、直徑細、纖維長、按裝時不太刺皮膚等優(yōu)點，作為吸聲材料在工程上得到廣泛應用。

(3)施工工藝要求做到一層錯縫，兩層壓縫，無空隙，表面平整，每層吸聲材料要用壓板固定并用鐵絲網(wǎng)扎緊。

(4)鐵絲網(wǎng)外用JNH吸聲抹面料進行泥漿抹面，厚度不小于30mm，將鐵絲網(wǎng)蓋住，做到表面平整光滑，這樣即能起到隔音作用，又有良好的防水作用。

(5)泥漿抹面以后再焊接4 mm×4 mm的角鐵，以固定彩鋼板，角鐵的焊接質(zhì)量影響到外護板的外觀，要求其平整圓滑，安裝彩鋼板時要從下到上，搭接朝下，具有良好的防水性能，做到外觀平整美觀。(如圖1所示)

圖1 風機降噪施工工藝圖解

我公司選用 HS6288B型噪聲頻譜分析儀，在現(xiàn)場距設備噪聲源1m處進行監(jiān)測分析。經(jīng)過整治3號爐送風機的噪聲由原來的102dB(A)左右下降為86dB(A)左右，有效改善了鍋爐0m層的噪聲作業(yè)環(huán)境，符合《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準》中的要求，治理效果令人滿意。以下是3號爐送風機A治理前后噪聲測定數(shù)據(jù)。(見表1)表1 3號爐送風機A治理前后噪聲測定 測點№1 №2 №3 №4 №5 №6平均值

治理前數(shù)值dB(A)105.5 104 97.7 98.2 102.995.8 102 治理后數(shù)值dB(A)90.6 90 82.4 85 86.1 81.7 87.3 2.2 一次風機A、B噪聲的控制

3號爐一次機A、B由上海鼓風機廠制造，風量：81.72m3/s(BMCR)型號：PAF-19-12.5-2。通過噪聲測量及分析可知，一次風機的噪聲主要是進氣口和出氣口輻射空氣動力性噪聲和機殼與管壁輻射機械性噪聲。對一次風機噪聲的控制，主要采用了隔聲吸聲技術，具體工藝如下：

本次3號爐一次風機本體噪聲治理工作采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第三層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面;冷一次風道(爐墻內(nèi)側(cè))噪聲治理工作采用第一層敷設50mm厚容重為32kg/m3離心玻璃棉、第二層敷設50mm厚容重為100kg/m3的巖棉、之后采用JNH吸聲抹面料進行30mm厚的抹面。其它工藝步驟同送風機要求。

根據(jù)《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準》第5條中規(guī)定，“工業(yè)企業(yè)的生產(chǎn)車間和作業(yè)場所的工作地點的噪聲標準為85 dB(A)?，F(xiàn)有工業(yè)企業(yè)經(jīng)過努力暫時達不到標準時，可適當放寬，但不得超過90 dB(A)?！眳⒄毡敬螠y試結(jié)果可以看出，3號爐側(cè)風機生產(chǎn)場所的噪聲水平達到了標準要求。(見表2)表2 3號爐一次風機A治理前后噪聲測定 測點

№1 №2 №3 №4 №5 №6平均值

治理前數(shù)值dB(A)106.8 104.3 99.8 101.3 95.2 97.8 102.5 治理后數(shù)值dB(A)91.1 90.4 89.1 91.5 87.1 89 89.9 經(jīng)采取上述整改措施后，3號鍋爐一次風機的噪聲由最高時107 dB(A)左右降至89 dB(A)左右，達到了工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準。結(jié) 語

合理選擇吸聲抹面材料能進一步達到降噪效果，我們施工中所使用的JNH吸聲抹面料對中低頻到高頻的各種噪聲均有良好的吸聲效果。

經(jīng)環(huán)保專業(yè)人員測定，3號鍋爐送風機、一次風機區(qū)域平均噪聲降到89.9dB(A)，而在治理之前的3號爐風機區(qū)域在相同情況下平均噪聲為102.5dB(A)。通過本項目的實施，目前3號爐送風機附近部分區(qū)域噪聲已降到85 dB(A)，撈渣機附近部分區(qū)域噪聲已降到80 dB(A)以下，極大地改善了3號爐現(xiàn)場作業(yè)環(huán)境。實施隔聲包扎后北面廠界處的噪聲有明顯的降低，治理后的3號爐風機區(qū)域的平均噪聲強度僅相當于治理之前3號爐風機區(qū)域的十分之一，該項目為二期其它鍋爐風機噪聲治理樹立了樣板。在隨后實施的4號爐、5號爐、6號爐風機區(qū)域噪聲治理項目達到了相同的整治效果，截止2008年初，嘉電公司已全面完成二期鍋爐側(cè)風機噪聲治理工作。采取上述措施后使廠界噪聲達標，符合有關的職業(yè)衛(wèi)生標準。建議該方法在火電系統(tǒng)內(nèi)進行推廣。(作者：徐雪松，呂玉恒，陳建榮)

第四篇：秸稈電站鍋爐火力發(fā)電

稻殼秸稈生物質(zhì)發(fā)電鍋爐參數(shù)簡介：

容量：10—75蒸噸;

熱效率：85—92%;

適用燃料：稻殼、秸稈、木屑等農(nóng)林廢棄物;

應用范圍：大型集中供熱、火力電廠發(fā)電;

簡介：鄭鍋稻殼秸稈生物質(zhì)發(fā)電鍋爐主要有三種形式，ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(鏈條爐排)、ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(角管式鏈條爐排)、ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(循環(huán)流化床)，完全滿足了不同企業(yè)的供熱及發(fā)電需求。下面來分別的了解下此三類產(chǎn)品：

1、ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(循環(huán)流化床)：

避免或解決了生物質(zhì)燃燒及換熱過程中的積灰和結(jié)渣問題，并且能夠長期穩(wěn)定運行。煙氣的排放滿足國家相關的環(huán)保標準，灰渣含碳量低，可以實現(xiàn)飛灰的綜合利用。

2、ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(鏈條爐排)：

配有鼓引風機進行機械通風，并配有螺旋出渣機實現(xiàn)機械出渣，控制監(jiān)測儀表齊全，鍋爐運行安全可靠，排出的灰、渣可直接作為農(nóng)家肥使用，是一種高效節(jié)能環(huán)保產(chǎn)品。

3、ZG型生物質(zhì)電站鍋爐(角管式鏈條爐排)：

鍋爐本體采用角管式、自承重結(jié)構(gòu)，巧妙地解決了鍋爐的膨脹與支撐結(jié)構(gòu)簡單、可靠。燃料采用噴播方式加入爐膛，使燃料以“層燃+懸浮燃燒”的混合方式進行燃燒，燃燒效率高。

隨著社會對能源需求的日益增長，作為主要能源來源的石化燃料在迅速地減少。因此，尋找一種可再生的替代能源，成為社會普遍關注的焦點。生物質(zhì)能是一種理想的可再生能源，它來源廣泛，每年都有大量的工業(yè)，農(nóng)業(yè)及森林廢棄物產(chǎn)出。

在目前世界的能源消耗中，生物質(zhì)能消耗占世界總能耗的14%，僅次于石油、煤炭和天然氣，位居第四位。而在我們國家特別是北方地區(qū)的玉米桿、南方的稻殼等可再生資源非常豐富，用其代替或部分代替燃煤，不僅為企業(yè)帶來豐厚的經(jīng)濟回報，也增加了廣大農(nóng)民的收入。另一方面，生物質(zhì)能是一種清潔可再生能源，CO2排放接近于零，因此利用生物質(zhì)能對保護環(huán)境、改善生態(tài)、提高農(nóng)民生活水平等都具有重要的作用。

生物質(zhì)燃料直接作為鍋爐燃料，也是利用生物質(zhì)能的一種有效途徑。近年來，生物質(zhì)鍋爐在我國得到了迅速的發(fā)展。鄭鍋生物質(zhì)電站鍋爐是將農(nóng)村地區(qū)的農(nóng)林秸稈廢棄物直接或加工成生物質(zhì)顆粒燃料供電站鍋爐使用，具有社會效益和經(jīng)濟效益的雙重統(tǒng)一，且使用生物質(zhì)發(fā)電享受國家優(yōu)惠補貼政策。

鄭鍋生產(chǎn)的生物質(zhì)電站鍋爐具備國內(nèi)領先技術，能夠成功避免積灰和結(jié)渣問題，煙氣的排放量滿足國家相關的環(huán)保標準，可以實現(xiàn)飛灰的綜合利用。

第五篇：電站鍋爐檢常見問題

電站鍋爐內(nèi)檢 常見問題及案例分析

一、常見問題

（一）、鍋筒檢驗的常見問題

1、裂紋（圖1－2）

鍋爐檢驗中經(jīng)常發(fā)現(xiàn)鍋筒內(nèi)部預埋件焊縫、汽水擋板焊縫存在裂紋，有時也發(fā)現(xiàn)下降管、給水套管、安全閥管座等焊縫存在裂紋，偶爾還發(fā)現(xiàn)鍋筒對接焊縫存在裂紋。

圖1 鍋筒封頭環(huán)焊縫裂紋

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2、腐蝕（圖3）

? 一般常見于筒體汽空間及兩側(cè)封頭等應力集中處。?

3、結(jié)垢（圖4）

? 水垢一般位于水位線附近及筒體底部。

圖3 汽空間腐蝕

圖4 水位線附近結(jié)垢

4、汽水分離裝置及安全附件損壞（圖5－6）常見的有鋼絲網(wǎng)分離器損壞和電接點水位計損壞

圖5 鋼絲網(wǎng)分離器損壞 圖6 水位計損壞

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（二）、水冷壁檢驗的常見問題 ?

1、過熱、變形（圖7－8）

? 一般常見于熱負荷較高區(qū)域及折焰角處水冷壁管。

圖7 熱負荷較高區(qū)域爐膛水冷壁變形

圖8 汽水分界線處爐膛水冷壁變形

2、磨損

? 折焰角、防渣管、燃燒器周圍、各門孔兩側(cè)、熱電偶溫度計兩側(cè)、吹灰器附近、進風口、落料口以及冷灰斗區(qū)域水冷壁管等煙氣流速較大部位最易磨損。?

3、鼓包、脹粗

? 一般位于高熱負荷或水循環(huán)不良區(qū)域，例如：防渣管、燃燒器周圍、各門孔兩側(cè)以及折焰角處水冷壁管等部位較易鼓包或脹粗。?

4、裂紋（圖9－10）

? 熱負荷較高區(qū)域水冷壁管及防渣管，可分為長期超溫裂紋和短期超溫裂紋。

圖9 水冷壁裂紋（短期過熱）

圖10 水冷壁裂紋（長期過熱）

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5、機械損傷（圖11－12）

? 因焦塊脫落而導致下部水冷壁管、冷灰斗區(qū)域水冷壁管及流化床鍋爐埋管等被碰傷或砸扁。此外，檢修時人為機械刮傷也時有發(fā)生。

圖11 冷灰斗落焦砸傷

圖12 人為機械損傷

6、鰭片開裂、燒穿（圖13－14）

燃燒器周圍、各門孔兩側(cè)及熱負荷較高區(qū)域水冷壁鰭片開裂或燒穿。

圖13 爐膛水冷壁鰭片開裂

圖14 吹灰器附近鰭片燒損

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7、腐蝕、結(jié)垢（圖15－16）

? 熱負荷較高區(qū)域水冷壁管外壁高溫腐蝕、內(nèi)壁氧化腐蝕及結(jié)垢，可通過割管檢查或其他方法檢查發(fā)現(xiàn)。

圖15 水冷壁管爐側(cè)外壁氧化層

圖16 水冷璧取樣管內(nèi)部情況明顯結(jié)垢 ?

8、燃燒器噴嘴燒壞（圖17）?

9、節(jié)流孔異物（圖18）?

10、積灰、結(jié)渣、掛焦

圖17 燃燒器噴嘴燒壞

圖18 螺旋段與垂直段水冷壁內(nèi)部異物

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（三）、省煤器、過熱器、再熱器檢驗的常見問題 ?

1、磨損（圖19－24）

? 一般常見于上部管排、穿墻管、煙氣走廊管子以及吹灰器附近的管子。

圖19 過熱器磨損

圖20 過熱器磨損（煙氣走廊）

圖21 一級再熱器管子彎頭磨損

圖22 煙道省煤器支撐管下部吹損

圖23 導流板脫離

圖24 一級再熱器管子磨損

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2、變形、移位（圖25－26）

? 高溫管組（排）因管卡開裂而導致管組（排）變形、移位最常見。

圖25 屏式過熱器變形

圖26 冷夾管變形離行

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3、積灰、堵灰（圖27－28）

? 一般為管排積灰，蛇行管組堵灰。

圖27 頂棚及后包墻過熱器積灰

圖28 再熱器蛇形管組堵灰

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4、氧化、腐蝕（圖29－30）

? 一般省煤器腐蝕為氧腐蝕或低溫腐蝕，而過熱器、再熱器大多為高溫腐蝕。

圖29 一級再熱器管子內(nèi)壁氧化

圖30 后墻吊掛管（穿墻套管）燒損

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5、管卡、防磨瓦等損壞（圖31－32）

? 常見的有懸吊結(jié)構(gòu)件、固定卡、管卡、阻流板、防磨板等燒壞、脫落、變形等。

圖31 省煤器防磨瓦脫落

圖32 管卡移位

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6、脹粗、鼓包（圖33－34）

? 常見于過熱器及再熱器高溫管段部位。

圖33 末級過熱器管鼓包

圖34 三級過熱器出口聯(lián)箱管子彎管處脹粗

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7、裂紋（圖35－36）

? 一般頂棚過熱器、包墻過熱器鰭片因膨脹而開裂，異種鋼接頭因應力作用而產(chǎn)生裂紋。

圖35 通道墻與包墻附近的鰭片燒裂

圖36 頂棚過熱器鰭片開裂

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（四）、集箱檢驗的常見問題 ? 1、裂紋（圖37－38）

? 常見的有管座角焊縫表面裂紋，支座、吊耳與集箱角焊縫表面裂紋和環(huán)焊縫表面裂紋，以及母材表面裂紋。

圖37 集箱管座角焊縫裂紋

圖38 集箱支座與筒體焊縫開裂

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2、腐蝕

? 有內(nèi)表面腐蝕和外表面腐蝕兩種形式；既包括化學腐蝕，又有電化學腐蝕等多種形式存在。?

3、內(nèi)部異物（圖39－40）? 常見的有水渣、泥垢、鐵銹等雜物

圖39 省煤器進口集箱內(nèi)部異物

圖40 水冷壁進口集箱內(nèi)部異物

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4、護板開裂（圖41－42）

? 因護板無法傳熱而導致受熱開裂。

圖41 包墻集箱包覆板開裂

圖42 水冷壁集箱包覆板開裂 ?

（五）、減溫器檢驗常見問題 ?

1、噴嘴減溫器（圖43－44）

? 常見的有內(nèi)襯套、噴嘴及筒體焊縫裂紋，噴口磨損，內(nèi)壁腐蝕、沖刷等。

圖43 噴水減溫器加強板脫落

圖44 噴水減溫器噴嘴噴頭破裂

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2、面式減溫器（圖45－46）

? 常見的有筒體焊縫及母材裂紋；芯管泄漏等。

圖45 面式減溫器筒體母材表面裂紋

圖46 面式減溫器筒體環(huán)焊縫表面裂紋

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（六）、鍋爐范圍內(nèi)管道檢驗常見問題 ?

1、腐蝕

? 包括化學腐蝕和電化學腐蝕等多種腐蝕形式，受外部腐蝕氣體影響而導致管道外表面腐蝕更常見。?

2、裂紋

? 以高溫裂紋和應力裂紋為主。?

3、材質(zhì)劣化

? 一般常見的有材料珠光體球化或材料晶體石墨化等。?

（七）、其他常見問題

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1、制造、安裝遺留缺陷（圖47－52）? 常見的有焊口未熔合、未焊透、夾渣等制造遺留問題；以及外購件材質(zhì)錯用，彎管橢圓度超標，支吊架、雜項管安裝不規(guī)范等安裝遺留缺陷。

圖47 膨脹受阻

圖48 膨脹指示器安裝錯誤

圖49 支座安裝錯誤

圖50 橢圓度超標

圖51 管道表面裂紋（材質(zhì)錯用）

圖52 熱工儀表管安裝錯誤

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2、爐墻漏煙、鋼架過熱（圖53－54）

圖53 爐墻漏煙

圖54 鋼架過熱

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3、澆注料、耐火骨料開裂、脫落（圖55－56）

圖55 澆注料開裂

圖56 間隔包墻吊掛處耐火骨料脫落

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4、爐頂密封不嚴（圖57－58）

圖57 三級過熱器管與頂棚之間密封不良

圖58 外護板密封不良，漏灰嚴重

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5、吊桿松動、變形、過熱氧化（圖59－60）

圖59 吊桿變形

圖60 吊桿松動

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6、安全附件

? 安全閥、壓力表超期未校驗，水位計、熱電偶損壞未維修等。?

7、外置式汽水分離器角焊縫裂紋、未熔合（圖61－62）?

8、資料不齊全。

圖61 汽水分離器管座角焊縫裂紋

圖62 汽水分離器管座角焊縫未熔合

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一、典型案例分析

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（一）、鍋筒裂紋（圖63－64）?

1、案例

? 某廠一臺型號為WGZ-220/9.8-1的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約45000小時，經(jīng)我所目視檢查發(fā)現(xiàn)鍋筒內(nèi)部預焊件與接水盤支撐角鋼、汽水擋板、鍋筒間焊縫存在肉眼可見裂紋近20條，最長一條為100mm左右；經(jīng)MT進一步檢查發(fā)現(xiàn)封頭對接焊縫也存在1條裂紋，內(nèi)部預焊件另有10多條裂紋，后經(jīng)打磨處理發(fā)現(xiàn)裂紋最深達6mm。

圖63 鍋筒托水盤預埋件角焊縫裂紋

圖64 汽水擋板與筒體焊縫裂紋

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2、原因分析

? 經(jīng)查，該鍋爐內(nèi)部預焊件材質(zhì)為Q235A，鍋筒材質(zhì)為19Mn6,焊條采用E4303，在制造廠內(nèi)焊接后整體熱處理。由于該鍋爐鍋筒材質(zhì)與內(nèi)部預焊件材質(zhì)性能差異較大，錯用酸性焊條，鍋筒母材與焊縫及內(nèi)部預焊件之間熱膨脹系數(shù)相差較大，且該發(fā)電機組啟停比較頻繁，因此該鍋爐在頻繁的啟停運行過程中，受鍋筒母材與焊縫及內(nèi)部預焊件之間巨大熱應力的影響，從而產(chǎn)生了疲勞裂紋。

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3、處理措施

? 經(jīng)現(xiàn)場打磨消除裂紋后，實測其剩余壁厚，并查強度計算書。若剩余壁厚大于該鍋筒最小需要壁厚，則可以無需處理繼續(xù)投入使用；若剩余壁厚小于該鍋筒最小需要壁厚，則可采用堆焊或挖補處理，也可降壓使用，以便確保鍋筒安全運行。需要強調(diào)的是，修理應委托有相應資質(zhì)的單位施工，并請有資質(zhì)的特種設備檢驗檢測機構(gòu)實施修理監(jiān)檢。?

（二）、水冷壁管鼓包、磨損 ?

1、案例

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某廠一臺型號為DHCF35-3.82/450-WⅡ的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約6萬小時，檢驗人員在對鍋筒檢查發(fā)現(xiàn)水垢很厚，經(jīng)了解得知該廠鍋爐水質(zhì)管理非常薄弱，于是在對水冷壁進行宏觀檢查時，重點檢查熱負荷較高區(qū)域水冷壁管的鼓包、脹粗情況，檢查結(jié)果發(fā)現(xiàn)該區(qū)域水冷壁管約有1/3存在不同程度的鼓包。同時考慮到該爐型為循環(huán)流化床鍋爐，具有煙 ? 氣流速大、飛灰多等特點，檢驗人員本次重點檢查了以往未被重視的熱電偶溫度計兩側(cè)的管子磨損情況，經(jīng)壁厚測量發(fā)現(xiàn)熱電偶溫度計兩側(cè)的管子磨損已經(jīng)很嚴重了，許多管子壁厚減薄量竟高達30％以上。

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2、原因分析

? 由于該廠鍋爐水質(zhì)管理薄弱，鍋爐水質(zhì)經(jīng)常不合格，造成水冷壁結(jié)垢，結(jié)垢后導致傳熱不良，因此導致水冷壁過熱鼓包、脹粗。又由于該鍋爐為循環(huán)流化床鍋爐，具有煙氣流速大、飛灰多等特點，受熱電偶溫度計阻擋影響，煙氣在電偶溫度計兩側(cè)流速增大，從而導致熱電偶溫度計兩側(cè)的管子磨損加劇。?

3、處理措施

? 根據(jù)檢驗結(jié)果知道，由于水質(zhì)不合格造成該鍋爐水冷壁過熱鼓包、脹粗，因此建議使用單位加強日常水質(zhì)管理，并對現(xiàn)有水垢進行一次化學清洗。更換壁厚減薄量超標的管子，并對熱電偶溫度計兩側(cè)的管子實施局部噴涂金屬，增加耐磨性能。

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（三）、省煤器磨損（圖65－66）?

1、案例

? 某廠一臺型號為WGZ-220/9.8-1的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約45000小時，每次鍋爐檢修都要更換因磨損減薄的同一部位的省煤器管組，使用單位與檢修單位均未分析原因。

圖65 省煤器管磨損

圖66 省煤器管磨損 ?

2、原因分析

? 經(jīng)現(xiàn)場檢查，發(fā)現(xiàn)磨損原因是由槽鋼形成煙氣走廊引起的，而煙氣走廊的形成增大煙氣流速，并造成磨損的。?

3、處理措施

? 在槽鋼凹槽面焊上扁鐵，以便消除煙氣走廊，消除了煙氣走廊，也就解決了磨損問題。

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（四）、再熱器爆管（圖67－70）?

1、案例

? 某廠一臺600MW機組超臨界直流鍋爐，運行中一級再熱器突然爆管，造成緊急停爐。該鍋爐累計運行時間約30000小時，上次檢修期間未見一級再熱器管壁厚異常減薄。停爐檢查發(fā)現(xiàn)，水平煙道前包墻處的耐火骨料損壞嚴重，一級再熱器前側(cè)省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫開裂多處，省煤器防震梁下滑，前側(cè)省煤器吊掛管附近的一級再熱器由于管子磨損減薄而爆破。

圖67 結(jié)構(gòu)示意圖

圖68 一級再熱器磨損爆破

圖69 吊掛管防磨板焊縫開裂防震梁下滑

圖70 水平煙道前包墻處耐火骨料脫落

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2、原因分析

? 運行中，水平煙道前包墻處的耐火骨料由于高溫煙氣沖刷等原因造成開裂、松動、脫落；省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫因傳熱不良產(chǎn)生裂紋開裂，造成省煤器防震梁下滑。由于水平煙道前包墻處的耐火骨料損壞造成煙氣流向改變，改變流向的煙氣碰到省煤器防震梁后反彈到一級再熱器管上，遇阻反彈造成煙氣流向突然改變、流速突然加大，加劇了一級再熱器管的局部磨損，最終導致一級再熱器管特定部位壁厚減薄而爆管停爐。?

3、處理措施

? 修復損壞的耐火骨料和省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫，更換嚴重磨損減薄的一級再熱器管和省煤器懸吊管。檢修期間加強對水平煙道前包墻處的耐火骨料、省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫等非受壓件的維護和檢查，防止此類事故再次發(fā)生。?

（五）、過熱器爆管（圖71－74）?

1、案例

? 某廠一臺600MW機組超臨界直流鍋爐，運行中三級過熱器出口高溫段管因脹粗而爆管，造成緊急停爐。停爐檢查發(fā)現(xiàn)，該鍋爐三級過熱器出口高溫段管子靠近三過出口聯(lián)箱側(cè)彎頭明顯脹粗，壁厚減??；檢查還發(fā)現(xiàn)，三級過熱器有20個出口側(cè)最小彎內(nèi)氧化皮堆積超過30％。圖71 三級過熱器出口高溫段管（彎管處）脹粗

圖72 三級過熱器管與出口集箱的角焊縫

圖73 三級過熱器管子彎內(nèi)異物

圖74 3SH管子彎內(nèi)異物（氧化皮集聚物）

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2、原因分析

? 據(jù)了解，三級過熱器出口高溫段管材質(zhì)為SA213T91, 出口側(cè)最小彎曲半徑R=29 mm。由于電力緊張，該鍋爐曾長時間滿負荷運行。由于滿負荷運行，三過處于高熱負荷區(qū)域，加之可能存在爐膛熱負荷偏差，因此容易造成三級過熱器出口高溫段管壁溫度超過材質(zhì)設計溫度，最終導致過熱、脹粗，甚至爆管。又由于三級過熱器管排內(nèi)側(cè)管子汽流流程長、彎曲半徑小、阻力大，因此運行中容易造成管子內(nèi)壁高溫氧化，堆積氧化皮，甚至堵塞，從而導致過熱、脹粗、爆管。?

3、處理措施

? 因為屬于設計原因造成的，因此要從設計方面進行整改。將三級過熱器出口高溫段管材質(zhì)更換為SA213TP347H,以便提高管子耐高溫性能；并改造內(nèi)側(cè)管排，加大彎曲半徑（改造后，彎曲半徑R=75 mm），減少異物堵塞的危險性。經(jīng)過改造后，運行到下一次檢修期檢查，未發(fā)現(xiàn)出口高溫段管因脹粗和彎內(nèi)氧化皮堆積。