第一篇：空氣源熱泵機組壓縮機故障分析與改進

空氣源熱泵機組壓縮機故障分析與改進

前言 ：

空氣源熱泵機組因其自帶冷熱源，安裝方便等特點，近幾年受到廣泛應用;但由于受空調(diào)負荷及外界環(huán)境的影響，工作范圍波動較大，機組在非標準工況下運行時間較長，在一些較惡劣的工況下，機組出現(xiàn)了一些壓縮機的故障問題。本文就空氣源熱泵機組在實際運行中出現(xiàn)的一些壓縮機故障問題進行了詳細分析，并提出了相應的改進措施。

故障現(xiàn)象 ：

空氣源熱泵機組采用的壓縮機型式種類較多，以全封閉活塞式壓縮機為常見，而全封閉活塞壓縮機的故障問題，大都發(fā)生在冬季進行制熱運行時。通過對一些故障壓縮機解剖的故障情況觀察，壓縮機的故障大致分為三類:

(1)壓縮機吸排氣閥片破裂

現(xiàn)象:壓縮機油位正常，壓縮機的軸承、曲軸、連桿完好，吸排氣閥片破裂。

(2)壓縮機堵轉(zhuǎn)(此類故障較多)

現(xiàn)象:壓縮機冷凍油為黑色、上下軸承套脫落或磨損、連桿斷裂、曲軸與軸承的摩擦面及曲軸與連桿的摩擦面有拉毛痕跡、電機轉(zhuǎn)子上有磨損痕跡，吸排氣閥片完好。

(3)壓縮機電機燒毀

現(xiàn)象:壓縮機對地絕緣為0，壓縮機的軸承、曲軸、連桿完好。3 原因分析

下面就以上三類故障進行詳細分析:

(1)壓縮機吸排氣閥破裂

從故障現(xiàn)象可以看出，造成壓縮機吸排氣閥破裂的主要原因是機組水側(cè)系統(tǒng)破裂，水進人壓縮機，形成液擊而導致閥片打壞。水側(cè)系統(tǒng)破裂主要有兩種情況：

①機組在制冷運行時，水系統(tǒng)發(fā)生斷流現(xiàn)象，由于有些用戶私自將流量開關短接，機組不能進行保護動作，水側(cè)熱交換器(特別是滿液式熱交換器)內(nèi)部水結(jié)冰而導致?lián)Q熱銅管凍裂，以致水氟互混，水進入壓縮機形成液擊造成損壞。

②冬季，用戶不使用機組時，沒有按照規(guī)范操作，將水側(cè)換熱器內(nèi)部的冷凍水放掉或者沒有進行相應的防凍措施，水側(cè)熱交換器內(nèi)部水結(jié)冰而導致?lián)Q熱銅管凍裂，以致水氟互混，等機組再次開機時，水進人壓縮機造成塤壞。

(2)壓縮機堵轉(zhuǎn)

從此類故障壓縮機的解剖現(xiàn)象看，壓縮機內(nèi)部并不缺油，抱軸堵轉(zhuǎn)是由于瞬時潤滑不良引起的，而導致潤滑不良的主要原因是潤滑油油質(zhì)發(fā)生了變化:油被稀釋或油位被制冷劑液體抬高。

出現(xiàn)機組回液的原因有：

①在制冷循環(huán)中的制冷劑，通常積存在溫度最低的部分，進行冷凝。當機組長時間停機時，由于壓縮機的熱容量比冷凝器、蒸發(fā)器、儲液器的熱容量大，壓縮機成為制冷循環(huán)中溫度最低的部分，使制冷劑進入。由于潤滑油能將制冷劑很好的溶解，所以積聚在壓縮機內(nèi)的制冷劑就溶解在潤滑油中，這種現(xiàn)象稱為“溶人”現(xiàn)象。制冷劑的“溶入”量視制冷劑充入量、制冷循環(huán)的結(jié)構(gòu)和停機時間的長短而各異，在飽和時，大致為充入潤滑油量的30-100%。稀釋的油會導致潤滑不良，造成抱軸。

再者，如果機組長時間停抓，則潤滑油將視壓縮機封閉殼的溫度、制冷劑和潤滑油種類的不同，發(fā)生液相分離，分成下部為制冷劑液體(制冷劑多，制冷劑和潤滑油的混合液少)，上部為潤滑油(潤滑油多，潤滑油和制冷劑的混合液少)這種情況。若在這樣的狀態(tài)下使壓縮機啟動，則供往軸承和其他運動部件的油是幾乎只有制冷劑液的“潤滑劑”，因此，在啟動后的短時間內(nèi)，軸承部分、連桿等部位將產(chǎn)生卡死和磨損。壓縮機在啟動前沒有進行預熱或者預熱時間不夠、曲軸箱電加熱器功率不夠時，將無法避免以上情況的發(fā)生，從而造成壓縮機損壞。

②機組在制熱運行時，特別是在濕度較大的環(huán)境下運行時，翅片容易接霜，如果除霜方式不是太完善，不能及時除霜或者除霜不徹底，都將導致低壓偏低，壓縮機大量回液，引起壓縮機故障。

(3)電機燒毀

如上所述，回液是造成抱軸的主要因素，因抱軸而引起軸承偏心，造成電機定子磨損，導致電機短路燒毀的現(xiàn)象是存在的。但對于純粹的電機燒毀，回液是否有影響?筆者認為，全封閉活塞壓縮機的筒狀結(jié)構(gòu)，決定了它對液擊并不敏感，即使有部分液體制冷劑進人壓縮機，一般不會直接導致閥片打壞，也不會直接造成電機燒毀。

同時，因為全封閉壓縮機的潤滑大都采用離心飛濺式，沒有壓力差的控制，所以壓縮機在缺油潤滑的情況下也能運行。此時，壓縮機電流不斷上升，直至空氣開關(過電流保護器)跳掉，此過程系壓縮機過載運行，電流較大，電機線圈的溫升也很快，直至內(nèi)埋PTC動作。因為壓縮機的PTC溫升速率在滿負荷或過載的條件下是十分靈敏的，而且空氣開關都在PTC之前動作，所以，缺油直接造成電機燒毀也缺乏依據(jù)。筆者認為，壓縮機純粹電機燒毀之因有兩個:

①電機溫升過高。

因為全封閉壓縮機的電機是通過回氣來冷卻的，冬季熱泵機制熱時，工況比較惡劣，特別是環(huán)境溫度很低時，換熱量很小，制冷劑循環(huán)量也小，回氣壓力低，再加上電控上除霜不及時和不徹底，均會導致電機冷卻不夠，線圈發(fā)熱。這樣持續(xù)的發(fā)熱會形成高溫，而PTC對低負荷時的小電流反應不敏感，所以壓縮機經(jīng)數(shù)次啟動后，在未達到較高溫度時就會因過熱造成絕緣破壞，電機短路燒毀。②制冷系統(tǒng)內(nèi)部不清潔，含有雜質(zhì)，雜質(zhì)腐蝕和磨損電機線圈，造成短路燒毀。

改進措施 ：

針對以上分析的原因，做出相應的改進措施:

(1)控制上應有防凍控制功能(即在停機狀態(tài)，當環(huán)境溫度低于一定值時，水泵或電加熱應投人運行，以防水系統(tǒng)產(chǎn)生凍結(jié))，同時，水系統(tǒng)上應設有排水裝置，當機組長時間不用時，應排空水交換器內(nèi)的水，防止凍壞。

(2)為了保障機組的正常運行，流量開關及各種保護開關不能私自進行短接;機組在運行時，要經(jīng)常進行觀察，發(fā)現(xiàn)機組進出水溫差過大時，要及時對水系統(tǒng)進檢查:水泵是否正常，水流量情況及清洗水過濾器。

(3)在電控程序中增加開機前 保證壓縮曲軸箱加熱器加熱時間的條件，確保壓縮機能充分預熱，防止損壞。

(4)改進除霜方式，確保及時除霜和除霜徹底，提高電控的可靠性，防止誤動作或不動作。

(5)完善系統(tǒng)設計，特別是在低溫制熱工況下，應合理進行膨脹閥及氣液分離器的匹配，或采取增加高低壓旁通等措施，來防止機組的回液問題。

(6)改進工藝，加強管理和增強質(zhì)量意識，確保制冷系統(tǒng)內(nèi)部干凈清潔，無水分，制造加工質(zhì)量是影響機組質(zhì)量的重要因素，很多問題必須防患于未然，避免造成重大故障。

(7)加強用戶的使用、操作及維護保養(yǎng)培訓。

第二篇：空氣源熱泵機組的設計選型總結(jié)

空氣源熱泵機組的設計選型總結(jié)

一、熱水量及耗熱量的計算

1、日耗熱量的計算

依據(jù)規(guī)范《建筑給水排水設計規(guī)》GB50015-2003，全日供應熱水的宿舍（I、II 類）、住宅、別墅、酒店式公寓、招待所、培訓中心、旅館、賓館的客房(不含員工)、醫(yī)院住院部、養(yǎng)老院、幼兒園、托兒所(有住宿)、辦公樓 等建筑的集中熱水供應系統(tǒng)的設計日耗熱量應按下式計算 ：

Qd?c?m?q??(tr?tl)rrd式中 Q—— 日耗熱量，KJ/ d ；

C —— 水的比熱，4.187 KJ/ kg· ℃

q —— 熱水用水定額 L/ 人·d 或 L/ 床·d r

m —— 用水計算單位數(shù)（人數(shù)或床位數(shù)）

?rr —— 熱水密度，kg/L

rt

—— 熱水的溫度，t= 60℃

tl

—— 冷水溫度，℃

2、設計日用水量 qrd?Qcd?r(tr1?tl1)

式中 q—— 設計日用水量，L/ d ；

rdQd—— 日耗熱量，KJ/ d ；

C —— 水的比熱，4.187 KJ/ kg· ℃

? —— 熱水密度，kg/L

r

m —— 用水計算單位數(shù)（人數(shù)或床位數(shù)）

tr

1—— 設計熱水的溫度，℃

t

—— 設計冷水溫度，℃

l13、設計小時耗熱量

全日供應熱水的宿舍（I、II 類）、住宅、別墅、酒店式公寓、招待所、培訓中心、旅館、賓館的客房(不含員工)、醫(yī)院住院部、養(yǎng)老院、幼兒園、托兒所(有住宿)、辦公樓 等建筑的集中熱水供應系統(tǒng)的設計小時耗熱量應按下式計算:

Q h?Kmqc(tr?tl)?rhrT

式中 Q—— 設計小時耗熱量，KJ/ h ；

h

C —— 水的比熱，4.187 KJ/ kg· ℃

q —— 熱水用水定額 L/ 人·d 或 L/ 床·d r

m —— 用水計算單位數(shù)（人數(shù)或床位數(shù)）

?rr —— 熱水密度，kg/L

rt

—— 熱水的溫度，t= 60℃

tl

—— 冷水溫度，℃

T

—— 每日使用時間，h

K —— 小時變化系數(shù)，見下標6.4.2 選取

h

4、設計小時用水量

qrh?Qrhc?(tr?tl)

式中 Q—— 設計小時耗熱量，L/ h ；

h

C —— 水的比熱，4.187 KJ/ kg· ℃

?rr —— 熱水密度，kg/L

t

—— 設計熱水的溫度，℃

tl

—— 設計冷水溫度，℃

二、設備選型

1、機組小時供熱量

空氣源熱泵熱水機組小時供熱量按下式計算: Q式中

g?KgQ1d1T

Q —— 熱泵機組設計小時供熱量 KJ/ h Qd—— 最高日耗熱量 KJ/d T—— 熱泵設計工作時間，12～20 h 1 K1—— 安全系數(shù)，可取 1.05～1.0 所選熱泵的總制熱功率應在相應的工況下，大于設計小時供熱量Q

g2、貯熱水箱的選擇

（1）全日制集中熱水供系統(tǒng)貯熱水箱有效容積，應根據(jù)日耗熱量、熱泵持續(xù)工作時間及熱泵工作時間內(nèi)耗熱量等因素確定，當其因素不確定時宜按下式計算 ：

式中： Q h —— 設計小時耗熱量(kJ/h)；

V r——貯熱水箱有效容積（L）； T —— 設計小時耗熱量持續(xù)時間（h）；

η—— 有效貯熱容積系數(shù)，貯熱水箱、臥式貯熱水罐 η = 0.80 ～ 0.85，立式貯熱水罐η = 0.85 ～ 0.90 ；

k 2 —— 安全系數(shù)，k 2 =1.10 ～ 1.20。

（2）定時熱水供應系統(tǒng)的貯熱水箱的有效容積宜為定時供應最大時段的全部熱水量；

3、循環(huán)水泵的選擇

水箱與熱泵機組之間需要用水泵來提供循環(huán)動力。（1）循環(huán)水泵的流量計算

(1.15~1.2)Qc??tqx?g

式中 q—— 循環(huán)流量，L / h

xQ—— 設計小時供熱量 KJ/h

g?t—— 熱泵機組被加熱水溫升，一般為5~7℃

?—— 熱泵機組被加熱水的密度，kg/L

備注：當空氣源熱泵機組不需再次經(jīng)過換熱器換熱時，循環(huán)流量可乘以1.15~1.2的安全系數(shù)。（2）揚程計算

H?1.3(Hb?He?Hp)

式中 H—— 循環(huán)泵揚程，KPa

H—— 換熱器阻力損失，板換時約50KPa bH—— 熱泵機組內(nèi)蒸發(fā)器的阻力損失KPa，由設備商提供

eH—— 連接管路損失，KPa

P

4、空氣源熱泵熱水供應系統(tǒng)設置輔助熱源應按下列原則確定（1)最冷月平均氣溫不小于10℃的地區(qū)，可不設輔助熱源 ；

最冷月平均氣溫小于10℃且不小于0℃時，宜設置輔助熱源。（2)空氣源熱泵輔助熱源應投資省，就地獲取 ；

注：經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較合理時 , 采暖季節(jié)宜由燃煤（氣）鍋爐、熱力管網(wǎng)的高溫水或電力作為熱水供應輔助熱源。

（3)當設輔助熱源時，宜按當?shù)剞r(nóng)歷春分、秋分所在月的平均氣溫和冷水供水溫度計算；當不設輔助熱源時，應按當?shù)刈罾湓缕骄鶜鉁睾屠渌┧疁囟扔嬎?；

5、空氣源熱泵機組布置應符合下列規(guī)定 ：

（1)機組不得布置在通風條件差、環(huán)境噪聲控制嚴及人員密集的場所 ；（2)機組進風面距遮擋物宜大于 1.5m，控制面距墻宜大于 1.2m，頂部出風的機組，其上部凈空宜大于 4.5m ；

（3)機組進風面相對布置時，其間距宜大于 3.0m。

注 ：小型機組布置時，本款第（2)、（3)項中尺寸要求可適當減少。

第三篇：氫氣壓縮機故障分析-專業(yè)技術(shù)工作總結(jié)

氫氣壓縮機故障分析

本人在加氫崗位從事設備管理時，通過一段時間的檢修作業(yè)對本崗位重要設備-氫氣壓縮機也有點了解，下面就其常見易發(fā)故障做下分析，接觸不深尚有不足之處請指正。

一、壓縮機簡介

往復式壓縮機是石化、煉油及長輸天然氣行業(yè)裝臵中的關鍵核心設備，必須保證其高負荷長周期運行。在石化領域，往復式壓縮機主要是向大容量、高壓力、低噪聲、高效率、高可靠性等方向發(fā)展；往復壓縮機易損零件多，如活塞密封環(huán)、活塞和氣閥等，一旦損壞會對生產(chǎn)帶來很大的影響，并常常伴隨有機組的振動。這就要求設備管理維護人員總結(jié)并分析壓縮機常見的故障機及對應解決措施，這對于提高生產(chǎn)效率，維持設備裝臵的平穩(wěn)生產(chǎn)具有重要的現(xiàn)實意義。

二、工作原理

往復式壓縮機，又稱活塞式壓縮機。由活塞在氣缸內(nèi)作往復運動而將氣體吸人、壓縮和排出的壓縮機。可分活塞式壓縮機和隔膜式壓縮機兩種。主要由運動部件、氣缸、活塞和閥門等構(gòu)成。在運轉(zhuǎn)時，活塞不斷往復運動，引起氣缸內(nèi)的容積發(fā)生增大和減少的周期變化，依靠氣閥的作用，容積每變化一次，即完成一次將氣體吸入氣缸，經(jīng)過壓縮然后排出的全過程即完成一工作循環(huán)。與其他類型的壓縮機相比，往復式壓縮機具有以下明顯優(yōu)點：壓力范圍廣、可適用于低壓到高壓工作環(huán)境；熱效率較高；適應性強、排氣量可在較大的范圍內(nèi)調(diào)節(jié)；對制造壓縮機的金屬材料要求不苛刻。但同時往復壓縮機也具有諸如下缺點：外形尺寸及重量都較大，結(jié)構(gòu)復雜，易損部件較多，氣流有脈動，運轉(zhuǎn)中有振動等

三、常見故障及處理方式

導致機絹非正常的停機原因有氣閥故障、壓力填料環(huán)、工藝問題、活塞環(huán)和支撐環(huán)等，具體事故概率簡單列舉如下：氣閥故障約占40％，工藝問題故障約9％，壓力環(huán)、活塞環(huán)、支撐環(huán)共計約30％。

(一)氣閥故障及處理。

氣閥故障是機組停機的最主要原因，氣閥故障主要有以下幾個原因。

1．潤滑劑的影響。潤滑油可以對氣缸和填料的潤滑，在滿足潤滑的前提下應盡可能地選用粘度低的潤滑油。潤滑油的正確選用，對于氣閥及氣缸的使用壽命至關重要?？菇够阅苤饕ㄟ^殘?zhí)縼砗饬?，殘?zhí)吭酱笥推吩跉飧字薪Y(jié)炭傾向就越大。因為過量的油在局部聚集在活塞環(huán)后面的槽中，并在壓縮溫度影響下變稠和炭化?？ㄗ〉幕钊h(huán)，降低了活塞和氣缸之間的氣密性，并且沿著活塞環(huán)泄漏出來的氣體破壞氣缸壁上潤滑油膜，加重活塞環(huán)與氣缸壁之間的磨損。被壓縮氣體帶走的過量潤滑油會污染排氣閥，由于排氣閥溫度較高，潤滑油易在此焦化，這將導致氣閥不能嚴密關閉，使排氣量顯著降低，致使壓縮機消耗功率增加，加快氣閥閥片的磨損和損壞。因此在保證氣缸潤滑的要求下，應盡量減少注油量。在每次氣閥或氣缸打開時，檢查此時氣缸的潤滑情況，如果氣缸內(nèi)油較多或結(jié)炭較多，則說明注油量偏大，開工時稍微調(diào)低注油量，這樣經(jīng)過幾次調(diào)節(jié)就會找到合適的注油量。理想的狀態(tài)是同時以最小注油量達到最號的潤滑效果(既充分潤滑，又少焦化)。

2．氣體中異物的損害。氣體污物主要是指鐵銹、細小的砂?；蚋g性粉粒，通往壓縮機氣流通道巾脫落的各種顆粒，有時甚至是上一次閥門故障時遺留在壓縮機氣缸內(nèi)的殘留物。類似此類污染物會顯著加劇閥件的磨損，同時也會增加氣缸、活塞環(huán)、填料環(huán)的磨損。面對這種情況，應該在在檢修時檢查控制各級入口分離器和入口管線過濾網(wǎng)的檢修質(zhì)量。在長時間的停工檢修時，以氮氣保護該系統(tǒng)，防止內(nèi)壁大氣腐蝕。如含不飽和烴，其遇高溫還可能發(fā)生聚合反應，進一步炭化同樣也會加速氣閥的磨損。

3．其它的原因。氣閥閥座密封墊片失效、氣閥中心緊固螺栓斷裂、進氣閥卸荷器壓差卡、彈簧故障、閥片故障等諸如此類故障同樣會導致氣閥故障，但這些均非主要情況。

(二)活塞環(huán)填料密封故障。密封故障主要表現(xiàn)為活塞桿與填料環(huán)摩擦磨損，從而導致密封泄漏量超標，活塞與填料腔中有粉狀沉積物，嚴重影響了安全生產(chǎn)的正常運行。主要表現(xiàn)在以下幾個方面。

1．進入機組的工藝介質(zhì)夾帶顆粒物，現(xiàn)場檢修有時會發(fā)現(xiàn)在壓縮機氣缸及填料密封腔體中有大量沉積物，這些沉積物是由_T藝介質(zhì)夾帶過來的微細固體粉塵或結(jié)焦的碳組成，其硬度往往很高，其在密封腔處的沉積必然會造成密封填料嚴重的磨粒磨損，從而大大縮短了填料密封環(huán)及活塞桿的使用壽命。通過調(diào)整工藝使壓縮機參數(shù)達到設計要求，在氣體進機組前將微細顆粒降至最低，必要時可加氣固分離器，分離掉這些顆粒雜物，就可避免氣缸、填料摩擦副之間的磨粒磨損。

(三)常見工藝問題及注意事項 常見工藝性問題有以下幾點：

(1)氣體攜帶固體顆粒，致使過濾網(wǎng)堵塞，氣閥、缸套破壞。

(2)介質(zhì)帶液，影響氣缸潤滑情況．甚至引起損壞氣閥或液擊事故。

（3）壓縮機入口壓力波動，導致壓縮比超過設定值，引起壓縮機排氣溫度超溫，導致壓縮機氣閥燒壞等。針對此類問題，將操作中的注意事項匯總?cè)缦拢?/p>

(1)開機時密切注意各級壓力，防止壓縮比過大；在開機穩(wěn)定后各級的壓縮比要調(diào)整均勻，這樣各級出口溫度會在設計的范圍內(nèi)，不至于燒壞氣閥。操作時注意控制一級入口壓力，防止一級入口壓力變化過大，造成各級壓力波動而帶動各級溫度的變化。

(2)潤滑油的使用方面，一要潔凈，二要控制好油溫油壓在設計區(qū)間內(nèi)。油溫波動會直接影響粘度，進而導致油壓變化，使得各潤滑點油膜不穩(wěn)，導致運動部件的平穩(wěn)性下降，活塞桿跳動增加等不利因素。

(4)注油器的使用，注油系統(tǒng)直接關系到活塞環(huán)，支撐環(huán)和氣閥的正常投用，注油量要控制在設計范圍內(nèi)，注油過多，會增加閥片粘滯，影響氣閥及時開閉，同時會在閥片表面結(jié)焦，造成氣閥性能下降，過少潤滑會造成磨損加劇。

從現(xiàn)場故障現(xiàn)象判斷原因 1.1 排氣量不足

排氣量不足是與壓縮機的設計氣量相比而言。主要可從下述幾方面考慮:(1)入口過濾器的故障

積垢堵塞,使排氣量減少;吸氣管太長,管徑太小,致使吸氣阻力增大影響了氣量。要定期清洗濾清器。

(2)氣缸、活塞、活塞環(huán)磨損嚴重超差,使有關間隙增大,泄漏量增大,影響到了排氣量屬于正常磨損時,需及時更換易損件,如活塞環(huán)等。屬于安裝不正確,間隙留得不合適時,應按圖紙給予糾正,如無圖紙時,可取經(jīng)驗資料,對于活塞與氣缸之間沿圓周的間隙,如為鑄鐵活塞時,間隙值為氣缸直徑的0.06 %～0.09 %;對于鋁合金活塞,間隙為氣缸直徑的0.12 %～0.18 %;鋼活塞可取鋁合金活塞的較小值。

(3)填料函密封不嚴,產(chǎn)生漏氣使排氣量降低 其原因首先是填料函本身制造時不符合要求;其次可能是由于在安裝時,活塞桿與填料函中心對中不好,產(chǎn)生磨損、拉傷等造成漏氣;一般在填料函處加注潤滑油,它起潤滑、密封、冷卻作用。

(4)壓縮機吸、排氣閥的故障對排氣量的影響 閥座與閥片間掉入金屬碎片或其它雜物,關閉不嚴,形成漏氣。這不僅影響排氣量,而且還影響級間壓力和溫度的變化;閥座與閥片接觸不嚴形成漏氣而影響了排氣量,可能屬于制造質(zhì)量問題,如閥片翹曲等,也可能是由于閥座與閥片磨損嚴重而形成漏氣。

(5)氣閥彈簧力與氣體力匹配的不合適

彈力過強則使閥片開啟遲緩,彈力太弱則閥片關閉不及時,這些不僅影響了排氣量,而且會影響到功率的增加以及氣閥閥片、彈簧的壽命。同時,也會影響到氣體壓力和溫度的變化。

1.2 排氣溫度不正常 排氣溫度不正常是指其高于設計值。從理論上講,影響排氣溫度增高的因素有:進氣溫度、壓力比以及壓縮指數(shù)。實際情況影響到吸氣溫度增高的因素有以下幾個方面:(1)中間冷卻效率低,或者中冷器內(nèi)水垢結(jié)多影響到換熱,則后一級的吸氣溫度必然要高,排氣溫度也會高。

(2)氣閥漏氣,活塞環(huán)漏氣,不僅影響到排氣溫度升高,而且也會使級間壓力變化,只要壓力比高于正常值就會使排氣溫度升高。

(3)水冷式機器,缺水或水量不足均會使排氣溫度升高。

1.3 壓力不正常以及排氣壓力降低

壓縮機排出的氣量在額定壓力下不能滿足使用的要求,則排氣壓力必然要降低,所以排氣壓力降低是現(xiàn)象,其實質(zhì)是排氣量不能滿足使用的要求。此時,只好另換一臺排氣壓力相同,而排氣量大的機器。影響級間壓力不正常的主要原因是氣閥漏氣或活塞環(huán)磨損后漏氣,故應從這些方面去找原因和采取措施。

1.4 響聲異常

壓縮機在某些部件發(fā)生故障時,將會發(fā)出異常的響聲,一般來講,我們是可以判別出異常的響聲的。

活塞與缸蓋間隙過小,會直接撞擊,活塞桿與活塞連接螺帽松動或脫扣,活塞向上串動碰撞氣缸蓋,氣缸中掉入金屬碎片以及氣缸中積聚水份等均可在氣缸內(nèi)發(fā)出敲擊聲;曲軸箱內(nèi)曲軸瓦螺栓、螺帽、連桿螺栓、十字頭螺栓松動、脫扣、折斷等,軸徑磨損嚴重間隙增大,十字頭銷與襯套配合間隙過大或磨損嚴重等等均可在曲軸箱內(nèi)發(fā)出撞擊聲;排氣閥片折斷,閥彈簧松軟或損壞,負荷調(diào)節(jié)器調(diào)得不當?shù)鹊染稍陂y腔內(nèi)發(fā)出敲擊聲。

只要壓縮機運行中發(fā)出或大或小的異常聲音,說明壓縮機某一部位出現(xiàn)故障,應根據(jù)故障響聲的部位、大小做出正確的判斷,為維修提供依據(jù)。

結(jié)語

對往復式活塞壓縮機進行故障診斷涉及到設備的使用問題以及對機械設備本身的結(jié)構(gòu)、運動動力特性的掌握、對發(fā)生故障的機理的了解。搞好科學檢修、提高維修質(zhì)量、對備件質(zhì)量做到嚴格控制,防止使用材質(zhì)不過關的備件,以免降低運行周期。

簿 世 超 2013-03-04

第四篇：變壓器氣體繼電器故障分析與改進措施

變壓器氣體繼電器故障分析與改進措施

2008-10-14

來源：Internet

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1概況

氣體繼電器是大型電力變壓器最重要的非電量保護裝置。實踐證明，裝有氣體繼電器的變壓器，在變壓器本體發(fā)生放電性或由其他因素引起的絕緣油快速分解故障時，反映最靈敏的往往是氣體繼電器。它的正確動作能大大減少變壓器故障后的損失。目前，QJ系列的氣體繼電器主要有QJ-

25、QJ-50、QJ-80等幾種或其改進型產(chǎn)品，它們的結(jié)構(gòu)基本相同。在JB/T9647-1999《氣體繼電器》中，規(guī)定了此類產(chǎn)品的型號、技術(shù)要求等。在一些顯示器變壓器上也有采用，如速動油壓繼電器、皮托(PITOT)繼電器、BR-1型繼電器或MK-10型繼電器等。但到目前為止，尚沒有出現(xiàn)一種可以完全取代氣體繼電器的大型電力變壓器的非電量保

護裝置。

當變壓器內(nèi)部出現(xiàn)輕微故障時，因油分解產(chǎn)生的氣體逐漸積聚到氣體繼電器上部，達到一定量時，使上開口杯下降到某一限定位置，其上的磁鐵使干簧接點吸合，發(fā)出輕瓦斯保護動作，發(fā)出信號。當變壓器內(nèi)部發(fā)生嚴重故障時，絕緣油被迅速并大量分解，使油箱內(nèi)壓力急劇升高，出現(xiàn)油的浪涌現(xiàn)象，氣體繼電器連接油管內(nèi)產(chǎn)生油流達到繼電器啟動定值時，油流沖擊擋板，當擋板旋轉(zhuǎn)到某一限定位置時，其上的磁鐵使干簧接點吸合，使生瓦斯保護動作、開關跳閘、切除故

障。

氣體繼電器的動作有正確動作和誤動作之分。文章就氣體繼電器因使用不當或制造缺陷原因，產(chǎn)生非正常動作的情況加以統(tǒng)計分析，并提出一些改進措施，為正確使用變壓器瓦斯保護裝置提供參考。

2遼寧電網(wǎng)發(fā)生的主事故實例

2.1使用維護不當引起重瓦斯保護動作

2.1.1呼吸系統(tǒng)不暢

(1)1991年1月12日，太平哨電廠2號主變壓器正常運行中(SFPL-120000/220型)，重瓦斯保護動作跳閘。當時有功功率為80MW、無功功率為20MVAR，上層油溫為66℃。因環(huán)境溫度低，已經(jīng)吸潮的吸濕器硅膠結(jié)塊，引起呼吸不暢，在機組負荷增加、油溫升高時，造成呼吸器跑油，熱油將硅膠結(jié)塊融化，壓力突然釋放，造成重瓦斯保護動作跳閘。1990年2月25日，太平哨電廠1號主變壓器(SFPS-120000/220型)發(fā)生過同樣事故。

(2)1992年1月1日，白山電廠紅石變電站2號主變壓器正常運行中(SFP-120000/220型)，輕、生瓦斯保護動作，兩側(cè)開關跳閘，呼吸器噴油。當時正值調(diào)峰，機組滿負荷運行的時間，上層油溫達69.4℃，環(huán)境溫度為-10.5℃。變壓器運行時冷卻風扇未投入，加之負荷較大，變壓器溫度快速上升，導致發(fā)生事故。經(jīng)分析發(fā)生事故的原因與上例基本相同。

2.1.2本體端子箱密封不嚴

(1)1992年3月10日，兩錦局凌河一次變電站1號主變壓器(SFP-63000/220型)重瓦斯保護動作，開關跳閘。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，事故時工作人員正在用洗衣粉水對油箱進行清洗。未對器身上的端子箱采取可靠的遮擋措施，霧狀水珠進入端子箱，知接跳閘回路接點，造成重瓦斯保護動作跳閘。

(2)1993年6月29日，兩錦局錦州一次變電站1號主變壓器(DF-40000/220型)發(fā)生由于C相變壓器二次保護端子箱密封不良、受潮，未落實重瓦斯跳閘線與相鄰正電源分開布置的反事故措施，造成相鄰的跳閘線與正電源短接，導致發(fā)生重瓦斯保護動作跳閘事故。沈陽電廠主變壓器發(fā)生了同樣原因的重瓦斯保護動作跳

閘事故。

2.1.3氣體繼電器引出電纜或二次回路不良

(1)1997年1月12日，鐵嶺局中固二次變電站1號主變壓器(SFL1-8000/60)有載調(diào)壓開關重瓦斯保護動作，主變壓器停運。經(jīng)檢查為有載調(diào)壓開關重瓦斯保護電纜絕緣損壞，造成跳閘接點短接，保護動作。

(2)1991年鐵嶺局平頂堡二次變電站、朝陽局木頭城子二次變電站主變壓器，因主控保護屏到變壓器端子箱之間的電纜絕緣降低，以到絕緣擊穿，造成重瓦斯保

護動作跳閘。

(3)1994年3月7日，赤峰局土城二次變電站主變壓器發(fā)生因二次回路接地，造成跳閘回路接通，重瓦斯保護動作、開關跳閘事故。

2.1.4氣體繼電器安裝不良

1998年6月19日，赤峰局元寶山一次變電站1號主變壓器(SFPZ-120000/220型)有載調(diào)壓重瓦斯保護動作，10條66KV線路及母線全停。事故原因是：安裝有載調(diào)壓氣體繼電器時，法蘭壓住繼電器跳閘端子引線，造成引線絕緣損壞，接點短接，有載調(diào)壓重瓦斯保護動作跳閘。

2.2制造缺陷引起的重瓦斯保護動作

2.2.1氣體繼電器干簧接點玻璃管破碎

(1)2005年9月2日，大連開發(fā)區(qū)供電局220KV中華路變電站1號主變壓器調(diào)壓開關重瓦斯保護動作，三側(cè)開關跳閘，主變壓器停電。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，調(diào)壓開關氣體繼電器干簧管斷裂、破碎，有放電短路痕跡，初步判定為干筑管破碎后，瞬間接通引起跳閘。1998年9月25日和2004年1月22日，該變壓器曾發(fā)生了2次

同樣原因的事故。

(2)2002年1月27日，大連供電公司革鎮(zhèn)堡一次變電站2號主變壓器(SFPSZ-120000/220型)有載調(diào)壓重瓦斯保護(氣體繼電器型號為QJ4G-25型)動作跳閘。跳閘原因是串聯(lián)在重瓦斯保護回路中的氣體繼電器中的干簧接點玻璃管破碎，簧片搭接，跳閘回路接通，導致開關動作跳閘。

2.2.2氣體繼電器接線盒密封不良

(1)1992年5月22日，大連一次變電站一組主變壓器重瓦斯保護動作，三側(cè)斷路器跳閘，全站停電。經(jīng)檢查是由于氣體繼電器接線端子盒防水不良，進水受潮，跳閘接點短接，造成重瓦斯保護動作跳閘。

(2)1991年5月26日，本溪局崔東二次變電站2號主變壓器、1996年5月1日鐵嶺局亂石山二次電路站1號主變壓器、1995年4月22日阜新66電廠KVT1T變壓器、1998年7月22日鞍山局太平二次變電站1號主變壓器等都發(fā)生了主變壓器或有載調(diào)壓氣體繼電器接線端子盒密封不嚴，進水后短接瓦斯保護接點，造

成保護動作跳閘。

2.3輕瓦斯保護頻繁動作

2.3.1制造缺陷引起輕瓦斯保護動作

1992年4月8日，通遼電廠2號主變壓器運行中輕瓦斯保護動作，經(jīng)檢查為氣體繼電器輕瓦斯油杯轉(zhuǎn)軸脫落，造成輕瓦斯保護接點接通，發(fā)出信號。

2.3.2油位降低引起輕瓦斯保護動作

(1)1992年1月24日，通遼電廠4號主變壓器、1991年赤峰局元寶山二次變電站、烏丹二次變電站主變壓器都出現(xiàn)了因漏油或溫度降低、油位嚴重下降，導致輕瓦斯保護動作的情況。

(2)1993年鞍山局海城一次變電站2號主變壓器(SFPS-63000/220型)、1993清河電廠7號主變電站變壓器(SFP3-26000/220型)、1994年沈陽高臺山一次變電站1號主變壓器等都發(fā)生了輕瓦斯保護頻繁動作，其原因都是由于冷卻器油門、膠墊老化龜裂漏油，油位下降，輕瓦斯保護動作。

(3)2001年1月10日，丹東局蛤蟆塘二次變電站1號主變壓器輕瓦斯保護動作。原因是變壓器油箱上蓋插測溫元件孔的膠圈損壞，進水后將測溫元件插管凍裂，造成儲油柜油大量漏泄，輕瓦斯保護動作。

2.3.3空氣侵入引起輕瓦斯保護動作

1992年朝陽電廠1號主變壓器、1993年白山電廠紅石電站2號主變壓器(SFPSZ4-63000/220型)、1993年赤峰局元寶山一次變電站2號主變壓器(SFPZL3-63000/220型)、1994年沈陽勸工一次變電站1號主變壓器(SFPS3-80000/220)、2001年本溪一次變電站5號主變壓器、鐵嶺開原一次變電站2號主變壓器都發(fā)生瓦斯保護頻繁動作，其原因都是由于冷卻系統(tǒng)負壓區(qū)有密封不良情況，造成空氣侵入，輕瓦斯保護動作，發(fā)出信號。

2.3.3殘存空氣引起輕瓦斯保護動作

1993年沈陽局孫家一次變電站1號主變壓器(SFPSL3-63000/220型)、1993年丹東局岫巖一次變電站主變(SFP-63000/220型)、1994年赤峰局元寶山一次變電站2號主變壓器(SFPZL3-63000/220型)、1994年撫順局河北一次變電站主變壓器(SFPS7-180000/220型)都發(fā)生了輕瓦斯保護頻繁動作。經(jīng)檢查，故障原因是：更換冷卻器后，排氣不徹底或更換硅膠后浸油、排氣不充分，殘存空氣逐漸

析出，造成輕瓦斯保護頻繁動作。

3氣體繼電器非正常動作情況分析

(1)氣體繼電器非正常動作情況分為重瓦斯保護動作跳閘和輕瓦斯保護動作，發(fā)出2類信號。由于前都動作于跳閘，往往影響和損失都大，是我們特別應

該注意和預防的。

(2)從由運行維護不當引起重瓦斯保護動作的統(tǒng)計看：對設備的反事故技術(shù)措施落實得好的，此類事故發(fā)生的就少，反之，不能嚴格執(zhí)行各級制定的反事故技術(shù)措施的，這類事故發(fā)生的就比較集中。此類故障的主要表現(xiàn)形態(tài)是：①由于呼吸系統(tǒng)不暢，引起重瓦斯保護動作。②由于本體端子箱密封不良，進水引起重瓦斯動作。③由于繼電器引出電纜短路或絕緣不良，引起重瓦斯保護動作。第一類表現(xiàn)形態(tài)都發(fā)生在冬季，且為水電機組、環(huán)境濕度大，變壓器負荷變化大，并伴隨著呼吸器跑油。第二類故障純屬維護不到位，在雨季到來之前應該落實的反事故措施不能認真落實。有的單位對多年強調(diào)的正電源與跳閘線在端子排上要隔開的要求也沒有落實。對電纜和二次線加強絕緣監(jiān)視，定期試驗十分必要，特別要提高安裝質(zhì)量，防止因安裝不當而給運行帶來隱患。

(3)由于制造缺陷引起的重瓦斯保護動作主要表現(xiàn)為氣體繼電器干簧接點玻璃管碎裂和繼電器接線盒密封不良2種形態(tài)。前者都發(fā)生在有載調(diào)壓開關的氣體繼電器上，且在同一臺變壓器上，1998年、2004年和2005年發(fā)生了3次事故，是否與該處振動幅值較大有關，需要進一步分析，但主要還是應該提高繼電器的制造質(zhì)量。氣體繼電器接線盒密封不良問題，在各類繼電器上都有發(fā)生，說明改進接線盒的密封狀況勢在必行，也可對改變接線盒的安裝方向進行探討，以減少進水短路的幾率。有的單位采用加裝防雨罩的措施，可以有效的減少此類事故的發(fā)生，但最根本的還是要確保接線盒密封萬無一失。

(4)輕瓦斯保護頻繁動作，如果不能及時、正確判斷，對于發(fā)展較快的故障可能造成漏判，釀成大禍。由于氣體繼電器浮筒轉(zhuǎn)軸脫落，造成輕瓦斯保護頻繁動作，是制造過程中應該特別注意改進的。在油位降低的情況下，輕瓦斯發(fā)出信號，使運行人員及時采取措施，防止漏油的繼續(xù)發(fā)展，說明輕瓦斯保護設置的重要意義。變壓器或冷卻系統(tǒng)存在負壓區(qū)進氣或排氣不徹底，導致輕瓦斯保護頻繁動作的隱患，這種情況容易使人們麻痹，此時，若有其他故障發(fā)生，容易產(chǎn)生漏判，所以，此時應盡快處理漏氣或排隊殘留氣體。

4改進措施

(1)速動油壓繼電器在變壓器本體發(fā)生嚴重故障時，達到或超過整定的壓力值時，壓力升速越快，其動作越靈敏，對保護變壓器可以起到一定作用。但到目前為止，變壓器生產(chǎn)廠家還沒有以此裝置取代氣體繼電器。對高電壓、大容量的重要變壓器，加裝此類裝置可以大大提高保護的可靠性。

(2)對于有載調(diào)壓開關的氣體繼電器設置，應遵循國家標準和行業(yè)標準的有關規(guī)定：保護裝置應反映壓力或油流沖擊的情況，如采用氣體繼電器代替油流控制繼電器，該繼電器應該具有油流沖擊動作功能，不必保留輕瓦斯保護功能，這樣，可以減少輕瓦斯動作后的大量工作，又可以對有載調(diào)壓開關實施可靠的保護。

(3)在經(jīng)過多次事故教訓和經(jīng)過認真調(diào)研、分析，經(jīng)過對幾個生產(chǎn)廠家的技術(shù)改進進行評議后，遼寧省電力有限公司于2004年8月在《關于變壓器有載分接開關氣體繼電器選型的通知》文件中，對QJ4G-25型氣體繼電器的改進，作了明確要求：①繼電器的支架調(diào)試為70-90mm；②采用雙接點串聯(lián)結(jié)構(gòu)，干簧管接點引線距離不小于4mm；③不采用輕瓦斯開口杯裝置，并取消相應接點；④干簧管應采用雙螺絲固定在支架上，并在固定環(huán)內(nèi)加裝緩沖層；⑤采用質(zhì)量好的、接點鍍銀的干簧管；⑥推薦采用引線焊接點熱塑包封結(jié)構(gòu)。對其他尚未采取改進措施的有載調(diào)壓開關用氣體繼電器暫不宜選用。

(4)對有載調(diào)壓開關重瓦斯保護是否投跳閘，應根據(jù)實際情況而定。如氣體繼電器未做改進，發(fā)生誤動的頻次較多，也可以暫投信號。對有載調(diào)壓開關用氣體繼電器采用改進后新結(jié)構(gòu)的產(chǎn)品，變壓器有載調(diào)壓開關的瓦斯保護可以投跳

閘。

(5)對于220KV有以上的變壓器，必須采用雙接點的氣體繼電器；對于66KV及以下的變壓器，逐步采用雙接點的氣體繼電器；對于有載調(diào)壓開關用的氣體繼

電器，一律取消輕瓦斯回路。

第五篇：安鋼1550冷軋機組支撐輥軸承座漏油故障分析及改進

安鋼1550mm冷軋機組支撐輥軸承座漏油故障分析及改進

邢巍 鄒德喜 高丹 張躍衡 王磊 王珂 馬永強

（安鋼集團冷軋分公司）

摘要

針對安鋼1550冷軋機組支撐輥軸承座漏油事故頻發(fā)，修復設備及油耗成本較高，結(jié)合生產(chǎn)情況對支撐輥軸承座漏油故障進行分析，找出原因并提出改進措施，通過改進取得了良好的效益，解決了支撐輥軸承座漏油問題。關鍵詞

冷軋機 支撐輥 軸承座 漏油故障 分析

ROLLER BEARING SEAT LEAKAGE FAULT ANALYSIS AND IMPROVEMENT OF 1550MM COLD ROLLING MILL OF ANYANG IRON AND STEEL SUPPORT

XingWei ZouDeXi GaoDan ZhangYueHeng WangLei WangKe MaYongQiang(Branch group cold rolling plant of Anyang Iron &steel Co)

ABSTRACT

According to the 1550 cold rolling mill of Anyang steel supporting roller bearing seat leakage accidents, repair equipment and fuel cost is higher, in combination with the production situation of the supporting roller bearing seat leakage failure analysis, find out the reasons and put forward the improvement measures, good results achieved by improving the supporting roller bearing seat, solves the problem of oil leakage.KEY WORDS Cold rolling mil Supporting roller The bearing seat Fault Analysis

0 前言

隨著經(jīng)濟社會各行各業(yè)對薄板的需求量的增加，軋制高質(zhì)量高性能的卷帶薄板已經(jīng)成為當今軋鋼企業(yè)重要的工作方向，酸洗-冷軋聯(lián)合機組是當今世界上技術(shù)最成熟、最先進的冷[1]軋設備。在機組中軋機軋輥因直接參與板帶的軋制是其最關鍵設備，本文結(jié)合安鋼1550mm酸洗-冷軋聯(lián)合機組生產(chǎn)實際情況針對軋機軋輥中支撐輥軸承漏油故障進行討論分析，得出造成故障是由于油壓過大超過設計值、回油不暢、裝配問題、設計缺陷、油封問題等幾方面因素的結(jié)論，并提出改進措施和方法，解決了支撐輥軸承漏油問題，取得了良好的應用效果。1 安鋼冷軋1550mm酸軋機組支撐輥設備概況

安鋼新建1550mm酸軋聯(lián)合機組年生產(chǎn)規(guī)模120萬t，其中冷軋產(chǎn)品70萬t，熱鍍鋅產(chǎn)品35萬t，冷硬卷15萬t。產(chǎn)品定位為高級家電板和建材板。1550mm酸軋聯(lián)合機組中軋機采用5架6輥軋機，最大軋制壓力達22000kN，軋制速度：軋機入口側(cè):：最大280m/min，S5軋機軋制速度：最大1350m/min，其中支撐輥采用中國一重生產(chǎn)的鍛鋼軋輥，支撐輥尺寸：φ1300 /1150×1550 mm；支撐輥總長：～4790 mm，輥面硬度：HS 60-65 ；軸頸硬度：HS 40－50；材質(zhì)：45Cr4NiMoV，由于其軋制力負荷比較大，因此在支撐輥軸承選擇上采用的是瑞典進口的SKF四列圓柱滾子軸承（Φ800/Φ1080×750 mm），其結(jié)構(gòu)（如圖1）：采用四列圓柱滾子軸承,在支撐輥的兩側(cè)裝有止推軸承。軸承座為鑄鋼件，結(jié)構(gòu)設計上能滿足稀油潤滑的要求。軸承座上帶有耐磨銅襯板。軸承座上的快速接頭采用帶自密封的快換接頭，用來防止在換輥過程中稀油漏掉污染乳化液。支撐輥兩端都設置了止推軸承，可以實現(xiàn)支撐輥傳動側(cè)和操作側(cè)互換，潤滑方式為集中稀油潤滑。

圖1 支撐輥軸承裝配圖 支撐輥漏油故障原因及分析

安鋼1550mm酸洗-冷軋機組投產(chǎn)初期支撐輥軸承潤滑油消耗量過大，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)系支撐輥軸承座漏油，漏油點集中在回油管接口處及軸承座與軋輥接口處，事故頻繁發(fā)生，不僅造成大量油品的浪費而且軸承消耗和維護費用也大幅度的提高，支撐輥軸承潤滑得不到保障，影響軋機的機時產(chǎn)量，同時帶來環(huán)境污染問題。從機組實際運行情況來看造成支撐輥軸承漏油的因素是多方面的，并且許多因素處于不穩(wěn)定狀態(tài)，時有時無。如何在生產(chǎn)中摸索出控制好這些不穩(wěn)定因素，保證支撐輥軸承能夠以良好、潤滑、穩(wěn)定的狀態(tài)服務生產(chǎn)是我們目前亟待解決的問題。

通過對下線的故障支撐輥軸承座進行檢查，并針對漏油原因進行討論分析，發(fā)現(xiàn)就目前造成安鋼1550mm酸軋冷軋機組支撐輥軸承座漏油的原因有以下幾個方面： 1.油壓過大超過設計值，軸承座密封元件以及諸如油管、接口等零部件在設計上都有一定的耐壓范圍，軋機在軋制過程中由于受到條件限制，同時為保證支撐輥軸承能夠有較好的潤滑，工作中會出現(xiàn)短期間歇性超壓現(xiàn)象。

2.支撐輥軸承座回油不暢，尤其是上支撐輥軸承座在上機后萬向回油管有“U”型彎兒就會造成回油不暢，另外潤滑油中雜質(zhì)含量過高或者有異物導致異物堵塞也是造成回油不暢的重要原因。

3.裝配問題，在支撐輥軸承的裝配中，由于工作人員的責任心不強，會出現(xiàn)接口螺絲未擰緊，平面密封膠涂抹不均勻，螺絲緊固劑未按規(guī)定加注以及背靠背骨架密封野蠻安裝等情況，另外軸承座端蓋上一圈55mm螺絲由于螺絲松緊度不一樣會出現(xiàn)一側(cè)有間隙，這都會造成支撐輥軸承座漏油。

[2]4.軸承座設計缺陷，在支撐輥軸承座靠近軋輥輥身一側(cè)的端面（圖2）上設計有一排用于回油的堵絲孔，其中最下部兩個孔影響到支撐輥軸承座水封的密封，同時在進、回油管和軸承座的連接絲孔上也存在不對中現(xiàn)象，從而造成進、回油管安裝不緊固，這都會造成漏油故障。

5.油封問題，分為兩個部分：靠近輥身的水封，軸承內(nèi)部背靠背骨架密封；密封屬于正常損耗件，出現(xiàn)損壞沒有及時更換就會造成漏油故障。

6.“Ο”密封圈，有兩處，分別位于端蓋處和油管接口，“Ο”密封圈也屬于正常損耗件，出現(xiàn)損壞沒有及時更換也會造成漏油故障。

圖2 支撐輥端面 支撐輥漏油故障改進方法及措施 3.1油壓過大超過設計值

對油泵出口壓力表和軸承座入口壓力表進行實時監(jiān)控，嚴格控制油泵出口壓力，確保其在設計范圍內(nèi)能夠?qū)χ屋佪S承連續(xù)、恒定的供油。3.2 支撐輥軸承座回油不暢

每次上機后軋制前要打開軋機卷簾對支撐輥軸承進行檢查，發(fā)現(xiàn)有“U”型彎及時進行理順；控制油品質(zhì)量減少油品中的雜質(zhì)及異物。3.3 裝配問題

實行作業(yè)長制和裝配責任追究制，加強對裝配工進行軋輥裝配質(zhì)量考核，強化職工責任意識，實行裝配的自檢、互檢，以避免接口螺絲未擰緊，平面密封膠涂抹不均勻，螺絲緊固劑未按規(guī)定加注以及背靠背骨架密封野蠻安裝等情況；配備專業(yè)電動工具確保端蓋螺絲預緊力一致。

3.4 軸承座設計缺陷

對于油管接口孔不對中問題對油管進行擴孔處理，對于端面絲孔缺陷使用平面密封膠將其覆蓋，并及時反饋廠家進行優(yōu)化完善。3.5 油封問題

加強日常檢查，并建立油封檢查登記制度，對下線軸承座進行精細化檢查,密封唇口要用手直接觸摸，發(fā)現(xiàn)有問題的油封及時更換；對背靠背骨架密封縫隙處用高壓甘油小車加注甘油；裝配前對支撐輥輥頸進行煤油清洗并涂抹潤滑油確保輥頸與軸承、密封形成油膜。3.6 “Ο”密封圈

對每次下線的支撐輥軸承都要進行檢查，發(fā)現(xiàn)損壞及時更換，更換端蓋“Ο”密封圈時要涂抹黃油，以防損傷“Ο”密封。改進效果

[3] 通過以上改進，漏油問題徹底解決。改進前每月需補充潤滑油20桶左右，改進后每月加油量不超過10桶，平均每年可節(jié)約潤滑油120桶，直接降低成本10萬元左右，節(jié)能降本效果明顯；同時由于漏油問題解決，減少了停機更換時間，大大提高了軋機的機時產(chǎn)量，改造前平均3次/月，每次需投入換輥人次5人左右，換輥時間約2小時，改進后，支撐輥幾乎不漏油，不需投入人力及時間，只需進行日常維護，遇到計劃檢修才進行抽輥檢查，減輕了職工勞動強度，提高了設備的利用率和機時產(chǎn)量，增加了利潤，減少了系統(tǒng)維護費用；另外在堵塞了漏油點之后也避免了乳化液通過漏點進入軸承座內(nèi)對軸承的損害，保障了SKF軸承各個摩擦副的潤滑效果，減少了軋輥軸承抱死、燒蝕的情況，降低了備件費用；此外，軋輥在軋制過程中如果出現(xiàn)軸承抱死、燒蝕的情況，會導致堆鋼等事故，由此可見，軸承座漏油故障改進后無形中減少了軋制事故的產(chǎn)生；最后，漏油故障解決后，軋機工作區(qū)域工作環(huán)境得以改善，環(huán)保效果明顯?？傊?，支撐輥漏油故障的解決不僅具有顯著的經(jīng)濟效益還具

[3] 有環(huán)保、節(jié)約資源的社會效益。結(jié)語

作為安鋼1550mm酸軋機組的5機架6輥軋機核心部件，支撐輥軸承座潤滑油泄漏，將對生產(chǎn)造成很大的影響，我們根據(jù)密封原理，結(jié)合生產(chǎn)實際情況以及總結(jié)多次維修和事故處理的經(jīng)驗，包括進行合理的人員的管理制度，提出了消除支撐輥軸承座漏油的改進方法和措施，在實際應用中起到了良好的效果，為安鋼的冷軋產(chǎn)品的升級、改造及降本增效做出了重要的設備上的保障，為同行業(yè)類似設備事故提供了借鑒意義。參考文獻：

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作者簡介：邢巍、1978.7、漢、男、2006年畢業(yè)于安鋼工大，機電工程專業(yè)；助理工程師 ；電話：*** ；地址：河南省安陽市長江大道南段安鋼集團冷軋有限責任公司生產(chǎn)技術(shù)部。E-mail：xingwei***@126.com