第一篇：五種典型的工藝

五種典型的工藝

（1）間歇活性污泥法（SBR）

間歇活性污泥法也稱序批式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor-SBR），它由個或多個SBR池組成，運行時，廢水分批進入池中，依次經歷5個獨立階段，即進水、反應、沉淀、排水和閑置。進水及排水用水位控制，反應及沉淀用時間控制，一個運行周期的時間依負荷及出水要求而異，一般為4～12h，其中反應占40％，有效池容積為周期內進水量與所需污泥體積之和。

比連續(xù)流法反應速度快，處理效率高，耐負荷沖擊的能力強；由于底物濃度高，濃度梯度也大，交替出現(xiàn)缺氧、好氧狀態(tài)，能抑制專性好氧菌的過量繁殖，有利于生物脫氮除磷，又由于泥齡較短，絲狀菌不可能成為優(yōu)勢，因此，污泥不易膨脹；與連續(xù)流方法相比，SBR法流程短、裝置結構簡單，當水量較小時，只需一個間歇反應器，不需要設專門沉淀池和調節(jié)池，不需要污泥回流，運行費用低。

(2)吸附再生(接觸穩(wěn)定)法

這種方式充分利用活性污泥的初期去除能力，在較短的時間里(10～40min)，通過吸附去除廢水中懸浮的和膠態(tài)的有機物，再通過液固分離，廢水即獲得凈化，BOD5可去除85％～90％左右。吸附飽和的活性污泥中，一部分需要回流的，引入再生池進一步氧化分解，恢復其活性；另一部分剩余污泥不經氧化分解即排入污泥處理系統(tǒng)。分別在兩池(吸附池和再生他)或在同一池的兩段進行。它適應負荷沖擊的能力強，還可省去初次沉淀池。主要優(yōu)點是可以大大節(jié)省基建投資，最適于處理含懸浮和膠體物質較多的廢水，如制革廢水、焦化廢水等，工藝靈活。但由于吸附時間較短，處理效率不及傳統(tǒng)法的高。

（3）氧化溝

氧化溝是延時曝氣法的一種特殊型式，它的平面象跑道，溝槽中設置兩個曝氣轉刷（盤），也有用表面曝氣機、射流器或提升管式曝氣裝置的。曝氣設備工作時，推動溝液迅速流動，實現(xiàn)供氧和攪拌作用。

與普通曝氣法相比，氧化溝具有基建投資省，維護管理容易，處理效果穩(wěn)定，出水水質好，污泥產量少，還有較好的脫N、P作用，適應負荷沖擊能力強等優(yōu)點。

（4）連續(xù)進水周期循環(huán)延時曝氣活性污泥法（ICEAS）

ICEAS反應器前部設有預反應區(qū)（占池容積的10%）。反應池由預反應區(qū)和主反應區(qū)組成，并實現(xiàn)連續(xù)進水，間歇排水。預反應區(qū)一般處在厭氧和缺氧狀態(tài)，有機物在此被活性污泥吸附，該區(qū)還具有生物選擇作用，抑制絲狀菌生長，防止污泥膨脹。被吸附的有機物在主反應區(qū)內被活性污泥氧化分解。

反應連續(xù)進水，解決了來水與間歇進水不匹配的矛盾。但該工藝沉淀效果較差、凈化效果變差，易發(fā)生污泥膨脹，污泥負荷較低，反應時間長，設備容積增大，投資較大。

（5）生物脫氮除磷工藝（A/A/O）

污水首先進入厭氧池與回流污泥混合，在兼性厭氧發(fā)酵菌的作用下，廢水中易生物降解的大分子有機物轉化為聚磷菌可以吸收小分子有機物（如VFA），并以PHB的形式貯存在體內，其所需的能量來自聚磷鏈的分解。隨后，廢水進入缺氧區(qū)，反硝化細菌利用廢水中的有機基質對隨回流混合液帶入的NO3-進行反硝化。廢水進入好氧池時，廢水中有機物的濃度較低，聚磷菌主要是通過分解體內的PHB而獲得能量，供細菌增殖，同時將周圍環(huán)境中的溶解性磷吸收到體內，并以聚磷鏈的形式貯存起來，隨后以剩余污泥的形式排出系統(tǒng)。系統(tǒng)中好氧區(qū)的有機物濃度較低，正有利于該區(qū)中自養(yǎng)硝化菌的生長。

厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件和不同種類的微生物菌群的有機配合，能同時具有去除有機物、脫氮除磷的功能；工藝簡單，水力停留時間較短；SVI一般小于100，不會發(fā)生污泥膨脹；污泥中磷含量高，一般為2.5%以上；厭氧-缺氧池只需輕緩攪拌，使之混合，而以不增加溶解氧為度；沉淀池要避免發(fā)生厭氧-缺氧狀態(tài)，以避免聚磷菌釋放磷而降低出水水質和反硝化產生N2而干擾沉淀；脫氮效果受混合液回流比大小的影響，除磷效果則受回流污泥中挾帶DO和硝酸態(tài)氧的影響，因而脫氮除磷效果不可能提高。

第二篇：動量定理的五種典型應用

動量定理的五種典型應用

動量定理的內容可表述為：物體所受合外力的沖量，等于物體動量的變化。公式表達為：或。它反映了外力的沖量與物體動量變化的因果關系。在涉及力F、時間t、物體的速度v發(fā)生變化時，應優(yōu)先考慮選用動量定理求解。下面解析動量定理典型應用的五個方面，供同學們學習參考。

1.用動量定理解決碰擊問題

在碰撞、打擊過程中的相互作用力，一般是變力，用牛頓運動定律很難解決，用動量定理分析則方便得多，這時求出的力應理解為作用時間t內的平均力。例1.蹦床是運動員在一張繃緊的彈性網上蹦跳、翻滾并做各種空中動作的運動項目。一個質量為60kg的運動員，從離水平網面3.2m高處自由落下，著網后沿豎直方向蹦回到離水平網面1.8m高處。已知運動員與網接觸的時間為1.4s。試求網對運動員的平均沖擊力。（?。?/p>

解析：將運動員看成質量為m的質點，從高處下落，剛接觸網時速度的大小，（向下）………………①

彈跳后到達的高度為，剛離網時速度的大小，（向上）………………②

接觸過程中運動員受到向下的重力正方向，由動量定理得：

和網對其向上的彈力F。選取豎直向上為

………………③

由以上三式解得：代入數值得：

2.動量定理的應用可擴展到全過程

當幾個力不同時作用時，合沖量可理解為各個外力沖量的矢量和。對物體運動的全過程應用動量定理可“一網打盡”，干凈利索。

例2.用全過程法再解析例1 運動員自由下落的時間

被網彈回做豎直上拋，上升的時間 與網接觸時間為

。選取向下為正方向，對全過程應用動量定理得：

則3.用動量定理解決曲線問題

動量定理的應用范圍非常廣泛，不論力是否恒定，運動軌跡是直線還是曲線，總成立。注意動量定理的表達公式是矢量關系，相等，方向總相同。

例3.以初速

水平拋出一個質量

兩矢量的大小總是的物體，試求在拋出后的第。2秒內物體動量的變化。已知物體未落地，不計空氣阻力，取解析：此題若求出初、未動量，再求動量的變化，則不在同一直線上的矢量差運算較麻煩?？紤]到做平拋運動的物體只受重力（恒定），故所求動量的變化應等于重力的沖量，其沖量易求。有 的方向豎直向下。

4.用動量定理解決連續(xù)流體的作用問題

在日常生活和生產中，常涉及流體的連續(xù)相互作用問題，用常規(guī)的分析方法很難奏效。若構建柱體微元模型應用動量定理分析求解，則曲徑通幽，“柳暗花明又一村”。

例4.有一宇宙飛船以

在太空中飛行，突然進入一密度為的微隕石塵區(qū)，假設微隕石與飛船碰撞后即附著在飛船上。欲使飛船保持原速度不變，試求飛船的助推器的助推力應增大為多少。（已知飛船的正橫截面積）。

解析：選在時間△t內與飛船碰撞的微隕石為研究對象，其質量應等于底面積為S，高為的直柱體內微隕石塵的質量，即設飛船對微隕石的作用力為F，由動量定理得：

則，初動量為0，末動量為mv。根據牛頓第三定律可知，微隕石對飛船的撞擊力大小也等于20N。因此，飛船要保持原速度勻速飛行，助推器增大的推力應為20N。5.動量定理的應用可擴展到物體系統(tǒng)

動量定理的研究對象可以是單個物體，也可以是物體系統(tǒng)。

例5.質量為M的金屬塊和質量為m的木塊用細繩連在一起，放在水中，如圖所示。從靜止開始以加速度a在水中勻加速下沉。經時間，細線突然斷裂，金屬塊和木塊分離，再經時間，木塊停止下沉，試求此時金屬塊的速度。

解析：把金屬塊、木塊及細繩看成一個物體系統(tǒng)，整個過程中受重力和浮力不變，它們的合力為在繩斷前后也不變。設木塊停止下沉時，金屬塊的速度為v，選取豎直向下為正方向，對全過程應用動量定理，有

則

綜上例析，動量定量的應用非常廣泛。仔細地理解動量定理的物理意義，潛心地探究它的典型應用，對于我們深入理解有關的知識、感悟方法，提高運用所學知識和方法分析解決實際問題的能力很有幫助。

第三篇：水處理工程典型工藝

圖2-1 城市污水處理廠典型工藝流程(見李亞峰，P11，圖2-2)

圖2-2鏈條式機械格柵

圖2-3移動式伸縮臂機械格柵

圖2-4 鋼絲繩牽引三索式差動卷筒機械格柵

圖2-5 多斗式平流式沉砂池構造圖

圖2-6 曝氣沉砂池剖面圖

圖2-7多爾沉沙池（見李亞峰，P21，圖2-12)

圖2-8圓形渦流式沉砂池水砂分離流線圖（見李亞峰，P20，圖2-9下部)，圖2-9鐘式沉砂池（見李亞峰，P20，圖2-10）

圖2-10佩斯塔沉砂池

圖2-11平流式水力旋流沉砂池構造圖

圖2-12為帶行車式刮泥機的平流式沉淀池

圖2-13進出水裝置及鋸齒溢流堰圖

圖2-14多斗排泥平流式沉淀池

圖2-15帶鏈條式刮泥機的平流式沉淀池圖

2-16靜水壓力法排泥

2-17豎流式沉淀池構造圖 圖

圖

圖2-18中心進水周邊出水輻流式沉淀池（見李亞峰P24，圖2-16）

圖2-19周邊進水中心出水輻流式沉淀池（見李亞峰P24，圖2-17）

圖2-20周邊進水周邊出水輻流式沉淀池（見李亞峰P25，圖2-18）

圖2-21平移推流式

圖2-22旋轉推流式

圖2-23曝氣池廊道

圖2-24采用回轉式布水器的普通生物濾池

圖2-25 高負荷生物濾池構造圖

圖2-26 塔式生物濾池構造圖

圖2-27生物轉盤構造

圖2-28 接觸氧化池構造圖

圖2-29為間歇式重力濃縮池構造圖。（見李亞峰P62，圖3-1）

圖2-30輻射式連續(xù)重力濃縮池（見李亞峰P63，圖3-2）

圖2-31 豎流式污泥濃縮池

圖2-32 矩形氣浮濃縮池（見李亞峰P64，圖3-5（b））

圖2-33 圓形氣浮濃縮池（見李亞峰P64，圖3-5（a））

圖2-34 圓形消化池

圖2-35 蛋形消化池

圖2-36 消化池的進泥與排泥方式

圖2-37 污泥干化床

圖2-38 帶式壓濾機脫水工藝流程

圖2-39壓榨輥軸P型帶式壓濾機

圖2-40壓榨輥軸S型帶式壓濾機

圖2-41 臥式螺旋卸料離心脫水機

圖2-42 板框壓濾機濾板、濾框和濾布組合圖

圖2-43 AB法污水處理工藝流程

圖2-44 A1/O法污水處理工藝流程

圖2-45 A2/O法污水處理工藝流程

圖2-46 A2/O法污水處理工藝流程

圖2-47 典型SBR反應器運行模式

圖2-48 ICEAS反應池操作過程（見周金全P56圖1-37）

圖2-49 CAST反應池的運行工序（見見周金全P56圖1-38）

圖2-50 CASS反應池的運行工序（見李亞峰P41圖2-37

圖2-51 DAT-IAT工藝流程（見李亞峰P42圖2-38）

圖2-52 MSBR常規(guī)工藝流程圖

圖2-53 韓國incheon國際機場的MSBR工藝的平面布置及運行過程

圖2-54 UNITANK工藝的運行過程（見李亞峰P42圖2-39）

圖2-55是氧化溝污水處理工藝流程（見周金全P46圖1-22）

圖2-56 普通Carrousel氧化溝系統(tǒng)

圖2-57 卡羅塞爾2000氧化溝工藝

圖2-58 卡羅塞爾3000氧化溝系統(tǒng)

圖2-59 Orbal氧化溝系統(tǒng)

圖2-60 D型氧化溝

圖2-61 T型氧化溝

圖2-62 DE型氧化溝的工藝流程（見李亞峰P45圖2-46）

圖2-63 VR型氧化溝系統(tǒng)

圖2-64 側渠式氧化溝

圖2-65 BMTS型氧化溝

圖2-66 船型氧化溝

圖2-67 轉刷曝氣型氧化溝（見周金全P48圖1-25）

法A段曝氣池構造示意圖

圖

圖2-69 AB法B段曝氣池構造示意圖

2-70 A1/O法構筑物示意圖

圖

圖2-71 A2/O法構筑物示意圖

圖2-72 A2/O法構筑物示意圖

圖2-73 ICEAS反應器構造圖

圖2-74 CASS反應器構造圖

圖2-75 BZQ-W型球冠形膜微孔曝氣器（見周金全P169圖2-72）

圖2-76 盤式橡膠膜微孔曝氣器（見周金全P169圖2-73）

圖2-77 STEDCO200型橡膠膜微孔曝氣器（見周金全P170圖2-75）

圖2-78 STEDCO300型橡膠膜微孔曝氣器（見周金全P170圖2-74）

圖2-79 高密度聚乙烯復盤型（φ178×8）微孔曝氣器（見周金全P171圖2-76）

圖2-80 高密度聚乙烯復盤型（φ180×8）微孔曝氣器（見周金全P171圖2-77）

圖2-81 GY.ZZ型鐘罩形剛玉微孔曝氣器（見周金全P171圖2-78）

圖2-82 BG-I型圓拱形剛玉微孔曝氣器（見周金全P171圖2-79）

圖2-83 GY.Q型球形剛玉微孔曝氣器（見周金全P171圖2-80）

圖2-84 射流曝氣系統(tǒng)

圖2-85 固定管式潷水器（見周金全P184圖2-101）

圖2-86注氣式柔性管潷水器（見周金全P185圖2-102）

圖2-87鋼索式柔性管潷水器（見周金全P185圖2-103）

圖2-88 手動式潷水器（見周金全P186圖2-104）

圖2-89 雙吊點螺旋桿傳動套管式潷水器（見周金全P186圖2-105）

圖2-90 旋轉式潷水器（見周金全P187圖2-106）

圖2-91肘節(jié)式潷水器（見周金全P187圖2-107）

圖2-92 泵吸式潷水器（見周金全P188圖2-108）

圖2-93 堰門式潷水器（見周金全P188圖2-109）

圖2-94 門控式柔性管潷水器（見周金全P188圖2-110）

圖2-95 螺桿傳動旋轉式潷水器（見周金全P189圖2-111）

圖2-96 SM型潛水攪拌機外形和結構示意圖（見周金全P146圖2-50）

圖2-97 幾種轉刷曝氣機

圖2-98 曝氣轉盤

圖2-99 PE172、PE193型泵型曝氣機外形（見周金全P173圖2-84）

圖2-100 BE型泵型葉輪表面曝氣機外形（見周金全P174圖2-88）

圖2-101 DY型倒傘形葉輪表面曝氣機外形（見周金全P175圖2-89）

圖2-102 FT型浮筒式也葉輪表面曝氣機外形（見周金全P175圖2-90）

圖2-103 自吸螺旋曝氣機

圖2-104射流曝氣機

圖2-105導管曝氣機

第四篇：家庭農場的五種典型模式

家庭農場的五種典型模式

以市場為主導，培育一批生產蔬菜、瓜果、畜禽養(yǎng)殖等規(guī)模大戶，規(guī)模大戶還進行了工商注冊登記，成立了公司，進一步尋求貼近市場的發(fā)展方式。

2013年中央一號文件提出，鼓勵和支持承包土地向專業(yè)大戶、家庭農場、農民合作社流轉。其中，家庭農場概念是首次在中央一號文件中出現(xiàn)。近年來，上海松江、湖北武漢、吉林延邊、浙江寧波、安徽郎溪等地積極培育家庭農場。據統(tǒng)計，農業(yè)部確定的33個農村土地流轉規(guī)范化管理和服務試點地區(qū)，已有家庭農場6670多個。

家庭農場是指以家庭成員為主要勞動力，從事農業(yè)規(guī)模化、集約化、商品化生產經營，并以農業(yè)收入為家庭主要收入來源的新型農業(yè)經營主體。

在美國和西歐一些國家，農民通常在自有土地上經營，也有的以租入部分或全部土地經營。農場主本人及其家庭成員直接參加生產勞動。早期家庭農場模式是獨立的個體生產，在農業(yè)中占有重要地位。

中國農村實行家庭承包經營后，有的農戶向集體承包較多土地，實行規(guī)模經營，也被稱之為家庭農場。2013年“家庭農場”的概念是首次在中央一號文件中出現(xiàn)，稱鼓勵和支持承包土地向專業(yè)大戶、家庭農場、農民合作社流轉。

下面介紹我國家庭農場5種模式：

浙江寧波

以市場為主導，培育一批生產蔬菜、瓜果、畜禽養(yǎng)殖等規(guī)模大戶，規(guī)模大戶還進行了工商注冊登記，成立了公司，進一步尋求貼近市場的發(fā)展方式。

家庭農場數：600多戶

平均年收入：租金+薪金收入

單戶家庭農場面積：一般在50畝以上

年銷售額50萬元以上：355家

特色：一般雇傭工人，有自主商標等

上海松江

采取以農戶委托村委會流轉的方式，將農民手中的耕地流轉到村集體。土地流轉到村委后，由區(qū)政府出面將耕地整治成高標準基本農田，再將耕地發(fā)包給承租者。

家庭農場數：1200戶左右

平均年收入：已達7萬-10萬元

單戶家庭農場面積：100畝-150畝

持證農場主：1000多人(中高級)

特色：持證上崗、政府銜接產業(yè)鏈等

湖北武漢

2011年確定“支持發(fā)展家庭農場等新型經營模式”，鼓勵農村有文化、懂技術、會經營的農民，通過承包、投資入股等形式，集中當地分散的土地進行連片開發(fā)。

家庭農場數：167戶

平均年收入：超過20萬元

單戶家庭農場面積：15畝-500畝

特色：家庭農場主必須是武漢市農村戶籍農戶，具有高中及以上文化水平等

吉林延邊

從2008年開始，延邊州在全州范圍內探索“家庭農場”模式。農村種田大戶、城鄉(xiāng)法人或自然人，通過承租農民自愿流轉的承包田創(chuàng)辦的土地集中經營的經濟組織。

家庭農場數：451戶

平均年收入：10萬元以上

平均經營土地面積：1275畝

特色：可享受各項國家農業(yè)財政補貼政策，實施相關稅收優(yōu)惠政策等

安徽郎溪

從2009年起，郎溪縣連續(xù)3年安排項目資金90萬元，在全縣優(yōu)選10個家庭農場，每年為每個農場投入項目資金3萬元，開展示范家庭農場建設。實行家庭承包經營后，農民家庭通過租賃、承包或者經營自有土地實現(xiàn)規(guī)模經營的形式。

家庭農場數：216戶

農場內人均純收入：28910元

單戶農場面積：50畝以上

特色：成立“郎溪縣家庭農場協(xié)會”，創(chuàng)建科技示范基地，目前已創(chuàng)辦示范農場20個。

第五篇：發(fā)動機典型零件工藝分析

發(fā)動機廠典型零件的結構及其工藝分析

汽車發(fā)動機缸體加工工藝分析

1.1 汽車發(fā)動機缸體結構特點及其主要技術要求

發(fā)動機是汽車最主要的組成部分，它的性能好壞直接決定汽車的行駛性能，故有汽車心臟之稱。而發(fā)動機缸體是發(fā)動機的基礎零件，通過它把發(fā)動機的曲柄連桿機構(包括活塞、連桿、曲軸、飛輪等零件)和配氣機構(包括缸蓋、凸輪軸、進氣門、排氣門、進氣歧管、排氣歧管、氣門彈簧，氣門導管、挺桿、挺柱、搖臂、搖臂支座、正時齒輪)以及供油、潤滑、冷卻等機構聯(lián)接成一個整體。它的加工質量會直接影響發(fā)動機的性能。1.1.1缸體的結構特點

由于缸體的功用決定了其形狀復雜、壁薄、呈箱形。其上部有若干個經機械加的穴座，供安裝氣缸套用。其下部與曲軸箱體上部做成一體，所以空腔較多，但受力嚴重，所以它應有較高的剛性，同時也要減少鑄件壁厚，從而減輕其重量，而氣缸體內部除有復雜的水套外，還有許多油道。1.1.2缸體的技術要求

由于缸體是發(fā)動機的基礎件，它的許多平面均作為其它零件的裝配基準，這些零件之間的相對位置基本上是由缸體來保證的。缸體上的很多螺栓孔、油孔、出砂孔、氣孔以及各種安裝孔都能直接影響發(fā)動機的裝配質量和使用性能，所以對缸體的技術要求相當嚴格。現(xiàn)將我國目前生產的幾種缸體的技術要求歸納如下：

1）主軸承孔的尺寸精度一般為IT5～IT7，表面粗糙度為Ral6—0.8μm，圓柱度為0.007~0.02mm，各孔對兩端的同軸度公差值為￠0.025～0.04mm。

2）氣缸孔尺寸精度為IT5～IT7，表面粗糙度為Ral.6～0.8μm，有止口時其深度公差為0.03～0.05mm，其各缸孔軸線對主軸承孔軸線的垂直度為0.05mm。

3）各凸輪軸軸承孔的尺寸精度為IT6～IT7，表面粗糙度為Ra3.2～0.8μm，各孔的同軸度公差值為0.03～0.04mm。

第 1 頁

第 2 頁 4）各凸輪軸軸承孔對各主軸承孔的平行度公差值為0.05～0.1mm。5）挺桿尺寸精度為ITO~IT7，表面粗糙度為Ral.6~0.4m,且對凸輪軸軸線的垂直度為0.04～0.06mm。

6）以上各孔的位置公差為0.06～0.15mm。

7）頂面(缸蓋的安裝基面)及底面的平面度為0.05～0.10mm，頂面的表面粗糙度為Ral.6～0.8μm，且對主軸承中心線的尺寸公差為0.1~0.15mm。

8）后端面(離合器殼安裝面)粗糙度為Ra3.2～1.6μm，且與主軸承孔軸線垂直度為0.05～0.08mm

9）主軸承座接合面粗糙度為Ra3.2～1.6μm，鎖口的寬度公差為0.025～0.05mm。

1.2 缸體的材料和毛坯制造

1.2.1缸體的材料

根據發(fā)動機的原理可以知道缸體的受力情況很復雜，需要有足夠的強度、剛度，耐磨性及抗振性，因此對缸體材料有較高的要求。缸體的材料有普通鑄鐵、合金鑄鐵及鋁合金等。我國發(fā)動機缸體采用HT200、HT250灰鑄鐵、合金鑄鐵和鋁合金?；诣T鐵具有足夠的韌性和良好的耐磨性，多用于不鑲缸套的整體缸體。由于價格較低，切削性能較好，故應用較廣。近年來隨著發(fā)動機轉速和功率的提高，為了提高缸體的耐磨性，國內、外都努力推行鑄鐵的合金化，即在原有的基礎上增加了碳、硅、錳、鉻、鎳、銅等元素的比例，嚴格控制硫和磷的含量，其結果不僅提高了缸體的耐磨性和抗拉強度，而且改善了鑄造性能。用鋁合金制造缸體，不但重量輕、油耗少，而且導熱性、抗磁性、抗蝕性和機械加工性均比鑄鐵好。但由于鋁缸體需鑲嵌鑄鐵缸套或在缸孔工作表面上加以鍍層，原材料價格較貴等原因，因此其使用受到一定程度的限制。1.2.2缸體的毛坯制造

由于缸體內部有很多復雜的型腔，其壁較薄(最薄達3～5mm)，有很多加強筋，所以缸體的毛坯采用鑄造方法生產。而鑄造過程中需用很多型芯，因此不論是造型過程還是澆注過程，都有很嚴格的要求。

鑄造缸體毛坯的主要方法有，砂型鑄造（多觸點高壓有箱造型），金屬型

第 3 頁 鑄造、壓力鑄造、低壓鑄造等。缸體的澆注形式為臥式澆注，僅用兩個砂箱，其型芯定位較為困難，所以容易引起毛坯尺寸及位置的偏移。在機械加工以前，需經時效處理以消除鑄件的內應力及改善材料的機械性能。我國大多數汽車制造工廠還要求在鑄造車間對缸體進行初次的水套水壓試驗1～3min，不得有滲漏現(xiàn)象。

關于缸體鑄造毛坯的質量和外觀，各廠都有自己的標準。例如對非加工面不允許有裂紋，縮孔、縮松及冷隔，缺肉、夾渣，粘砂、外來夾雜物及其它降低缸體強度和影響產品外觀的鑄造缺陷，特別是缸孔與缸套配合面，主軸承螺孔內表面、頂面、主軸承裝軸瓦表面不允許有任何缺陷。

缸體毛坯的質量對機械加工有很大的影響，歸納起來表現(xiàn)在以下三個方面： 1）加工余量過大，不但造成了原材料利用率降低及浪費機加工時，而且還增加了機床的負荷，影響機床和刀具的壽命，甚至要增加生產面積和機床臺數，使企業(yè)投資大為增加。

2）飛邊過大會造成與加工余量過大的同樣后果。由于飛邊表面硬度較高，將導致刀具耐用度降低。

3）由于冷熱加工定位基準不統(tǒng)一，毛坯各部分相互間酌偏移會造成機械加工時余量不均勻，甚至報廢。

1.3 缸體的結構工藝性分析

1.3.1缸體的主要加工表面

1）缸體屬于薄壁型的殼體零件，在夾緊時容易變形，故不但要選擇合理的夾緊點，而且還要控制切削力的大小。

2）由于孔系的位置精度較高，故在加工時需采用相對的工序集中方法，這樣就需要高效多工位的專用機床。

3）因缸體是發(fā)動機的基礎零件，緊固孔、安裝孔特別多，需要用多面組合的組合鉆床和組合攻絲機床來加工。

4）一些關鍵部位的孔系尺寸精度較高，其中有相當一部分孔須經精密加工，這在大量生產條件下生產率和生產節(jié)拍也是一個很關鍵的問題，所以要安排成多道工序的加工。

5）缸體上有各個方向的深油道孔，加工時會造成排屑困難、刀具易折斷、第 4 頁 孔中心線歪斜、生產節(jié)拍較長等問題。因此對深孔應采用分段加工，對交叉油道應先加工大孔后加工小孔，也可采用槍鉆進行加工。

6）斜面和斜孔的加工要采用較特殊的安裝方法或采用特殊的設備。7）由于缸體各個接合面面積較大，且有較高的位置精度和粗糙度的要求，一次加工不可能滿足要求，因此要劃分成幾個加工階段。

8）由于缸體的加工部位多、工藝路線長、工件輸送又較難處理、使生產管理上較繁雜，因而導致了生產面積和投資的增大。

9）缸體加工過程中還穿插著必要的裝配瓦蓋和飛輪殼工序，這在大批量生產中應該合理地安排。

10）由于缸體加工部位較多，加工要求較高，所以檢驗工作比較復雜。11）由于缸體形狀復雜，螺孔很多，油道多面深且交叉貫通，因此清洗問題要予以足夠的重視。

12）缸體各部分尺寸的設計基準不可能完全一致，故在加工時要充分考慮因基準不重合而造成的誤差，必要時可考慮變更定位基準。1.3.2缸體加工工藝過程應遵循的原則

缸體形狀復雜且有厚度不同的壁和筋，加工精度又比較高，因此，必須充分注意加工過程中由于內應力而引起的變形。在安排工藝過程時應遵循以下原則；

1）首先從大表面上切去多余的加工層，以便保證精加工后變形量很小。2）容易發(fā)現(xiàn)零件內部缺陷的工序應安排在前面。

3）把各個深油孔盡可能安排在較前面的工序，以免因較大的內應力而影響后續(xù)的精加工工序。

1.4 定位基準的選擇

1.4.1粗基準的選擇

缸體屬于箱體類零件，形狀比較復雜、加工部位較多，因此選擇粗基準時應滿足兩個基本要求，即使加工的各主要表面(包括主軸承孔、凸輪軸孔、氣缸孔、前后端面和頂、底面等)余量均勻和保證裝入缸體的運動件(如曲軸、連桿等)與缸體不加工的內壁間有足夠的間隙。

缸體加工的粗基準，通常選取兩端的主軸承座孔和氣缸內孔。如果毛坯的第 5 頁 鑄造精度較高，能保證缸體側面對氣缸孔軸線的尺寸精度，也可選用側面上的幾個工藝凸臺作為粗基準，這樣便于定位和夾緊。

由于缸體毛坯有一定的鑄造誤差，故表面粗糙不平。如直接用粗基準定位加工面積大的平面，因切削力和夾緊力較大，容易使工件產生變形，同時由于粗基準本身精度低，也容易因振動而使工件產生松動。通常是采用面積很小、相距較遠的幾個工藝凸臺作為過渡基準。

10-5c所示為先以粗基準定位加工過渡基準，然后以過渡基準定位加工精基準。圖l0-5a表 示毛坯側面上的工藝凸臺，底面法蘭臺及60°缺口。首先在鑄造車間以第一，七主軸，承座孔和第一氣缸孔為粗基準進行定位，從第一、六氣缸孔的上部平面壓緊，銑出側面上的幾個工藝凸臺(過渡基準)，如圖l0-5b所示，然后在機加工車間以側面的工藝凸臺及底面法蘭中的兩個凸臺定位，初銑頂面和底面(底面為精基準)，如圖10-5c所示。再以底面和靠近底面的兩個工藝凸臺及法蘭上鑄出的缺口定位，鉆、鉸兩個工藝孔(精基準)，如圖l0-5d所示。所以，缸體加工過程中選用的粗基準是第一、七主軸承座孔；第一氣缸孔、底面的兩個法蘭凸臺及60°缺口。

1.4.2精基準的選擇

在選擇精基準時，應考慮如何保證加工精度和安裝方便。大多數缸體的精基準都選擇底面及其上的兩個工藝孔，其優(yōu)點是：

1）底面輪廓尺寸大，工件安裝穩(wěn)固可靠。

2）缸體的主要加工表面，大多數都可用以作為基準，符合基準統(tǒng)一原則，減少了由于基準轉換而引起的定位誤差。例如主軸承座孔、凸輪軸軸承孔、氣缸孔以及主軸承座孔端面等，都可用它作為精基準來保證位置精度。

3）加工主軸承座孔和凸輪軸軸承孔時，便于在夾具上設置鏜桿的支承導套，能捉高加工精度并能捉高切削用量。

4）由于多數工序都以此作為基準，各工序的夾具結構大同小異，夾具設計、制造簡單，縮短了生產準備周期，降低了成本。由于采用單一的定位基準，可避免加工過程中經常翻轉工件，從而減輕了勞動量。

底面作為精基準也有一些缺點：

1）用底面定位加工頂面時，必然存在基準不重合產生的定位誤差，難以保

第 6 頁 證頂面至主軸承座孔軸線的距離公差（用來保證壓縮比）。

2）加工時不便于觀察切削過程。

也有采用頂面為精基準的，其優(yōu)缺點大致與上述相反。主軸承座孔軸線雖然是設計基準，但由于其半圓孔結構和裝夾不方便，所以當前國內生產中很少用作精基準。近年來國外已開始采用主軸承座孔作為精基準。

1.5 加工階段的劃分和加工順序的安排

1.5.1 加工階段的劃分

缸體的加工可劃分為四個階段：

1）粗加工階段

該階段主要是去除各個加工表面的余量并做出精基準，其關鍵問題是如何提高生產率。

2）半精加工階段

該階段主要是為最終保證產品和工藝要求作好準備，對于某些部位也可以由粗加工直接進入精加工而不用半精力旺，缸體上的主要孔系的加工例如主軸承孔、凸輪軸孔、缸孔、挺桿孔等都有半精加工階段。

3）精加工階段

該階段主要是保證缸體的尺寸精度、形狀精度、位置精度及表面粗糙度，是關鍵的加工階段。缸體上大多數加工部位，經過這一加工階段都可完成。

4）精細加工階段

當零件上某些加工部位的尺寸、形狀要求很高，表面粗糙度值要求很低，用一般精加工手段較難達到要求時，則要用精細加工。由于精細加工的余量很小，只能提高尺寸精度和形狀精度以及表面質量，而對位置精度的提高見效甚微。缸體上的不鑲套缸孔及主軸承座孔常有精細加工的要求。1.5.2缸體工序順序的安排

由于缸體形狀復雜，且有厚度不同的壁和筋在加工過程中由多種原因造成的內應力易使工件產生變形。因此，加工時應遵循以下原則：

1）首先從大表面切去大部分加工余量，以保證精加工后零件的變形最小。2）切削力大、夾緊力大以及易發(fā)現(xiàn)零件內部缺陷的工序應安排在前面進行。3）由于加工深油孔時容易產生內應力，安排時要注意對加工精度的不利影響。

4）正確地安排密封試驗、襯套和軸承等的壓裝以及清洗檢驗等非加工工序。

第 7 頁 從表10-1可以看出，缸體加工順序的安排有下面幾個特點：

1）用作精基準的表面(底面及兩個工藝孔)代先加工，這樣使以后的加工都有一個統(tǒng)一的工藝基準，這不但對于簡化設備工裝及方使運輸帶來好處，而且為減少工件的定位誤差提供了必要條件。

2）按照先粗后精的原則盡量把零件加工劃分成幾個階段，這樣有利于在加工過程中消除內應力，以限制工件在加工過程中的變形量。

3）按加工順序便于零件進行加工。由于缸體形狀復雜，輸送比較困難，特別是在大量生產條件下，盡可能減少零件的轉動，以免增加裝置。

4）合理地安排檢驗工序。將其安排在粗加工階段結束之后，裝瓦蓋和裝飛輪殼之前。在自動線生產中每段自動線最后一個工位往往是檢驗，這樣可防止不合格的半成品流入后面的自動線。

1.6 主要加工工序的分析

1.6.1第一道工序

拉削加工：拉削平面是一種高效率、高精度的加工方法，主要用于大量生產中。這是因為拉刀削平面的生產率很高，這是因為拉刀或工件的移動速度比銑削的進給速度要快得多。拉削速度一般為8～10m／min，而銑削時工作臺的進給量一般小于1000mm／min。拉刀可在一次行程中去除工件的全部余量，而且粗精加工可一次完成。拉削的精度較高，這是因為拉刀各刀齒的負荷分布良好，修光齒（校準齒）能在較佳的條件下工作，切削速度低，刀齒的使用壽命高。此外，拉床只有拉力(或工件)的移動，因此運動鏈簡單，機床的剛度高。拉削平面的精度最高可達IT7，表面粗糙度為砌3.2～1.6mm。

拉削不但可以加工單一的、敞開的平面，也可以加工組合平面，在發(fā)動機零件的加工中得到了廣泛地應用。若用拉刀加工缸體主軸承座孔分離面（對口面）和鎖口面，既滿足了高的生產率也保證了組合平面間的位置和尺寸精度，所以在國內外汽車制造業(yè)中被廣泛采用。

第 8 頁

上圖是拉削EQ6100型汽油機缸體平面用的臥式雙向平面拉床示意圖，該拉床是我國自行設計和制造的，全長23m、寬7.1m、高3.6m、重230t、額定拉力為450kN、行程9m.它能自動完成裝卸缸體、定位夾緊、回轉、翻轉等工序，實現(xiàn)自動循環(huán)并附有排屑和吸塵裝置。

缸體毛坯用推料器通過上料輥道推上第一工位回轉夾具，自動夾緊后，該夾具回轉90°，刀具溜板由無極變速的電動機組通過絲杠螺母機構驅動。

該機床共有刀片3000多片，拉削速度最高達到25～30m／min并實現(xiàn)無級變速，實際應用為7～8m／min，機床主電機功率為250kW。這種平面拉床用來加工缸體其生產效率很高，質量也非常穩(wěn)定。它可以替代雙面或單面組合銑床10臺以上，因此占地面積大為減少，但耗電量大、刀具制造和調整比較困難，較復雜，所以投資和生產費用較大。

下拉刀全長7.55m，共分六級，對底面及鎖口面進行粗拉，精拉，對半圓面進行粗拉，對口面進行半精拉及粗拉。底面拉刀采用分屑拉削法，鑲以硬質合金不重磨刀片，共48齒，齒升量為0.2mm，切削余量為4.8mm。半精拉及精拉的部分采用不重磨刀片，共24齒，齒升量為0.2～0.05mm，包含三個修光齒，切削余量為1.7mm。對口面拉刀采用層剝法，共48齒，齒升量為0.2～0.05mm，切削余量為5.63 mm。半圓面拉刀采用兩齒一組的分屑拉削法，共54齒，每組齒升量為0.2—0.1lmm，切削余量為4.75mm。鎖口面拉刀也是采用兩齒一組的第 9 頁 分屑拉削法，共54齒，每組齒升量為0.2～0.13mm，切削余量為4.25mm。

上拉刀全長5.04m，頂面拉刀采用兩齒一組的分屑拉削法，共72齒，每組齒升量為0.25 ～0.1mm，切削余量為5.75mm。窗口面拉刀采用層剝法，共64齒，齒升量在0.1mm以下，切削余量為5.7mm。

缸體拉削后，底面和頂面的平面度均不超過0.05mm／50mm,底面全長不超過0.lmm，頂面全長不超過0.2mm，所有加工尺寸精度均不超過±0.15mm范圍。

下圖所示為該機床拉削缸體各表面位置圖。下拉刀拉削機體底面

1、鎖口面

2、對口面3及半圓面4，然后第一工位回轉夾具復位，由另一個推料器推入翻轉裝置，回轉180°后被推入第二工位回轉夾具。定位、夾緊后回轉90°，刀具溜板作反向行程拉削，由上拉刀加工頂面5及窗口面6。加工以后第二工位回轉夾具復位，機體被推出，由輥道送至下一道工序。

1.6.2孔及孔系加工

缸體主要加工的孔是缸孔、主軸承孔、凸輪軸孔及挺桿孔等，這些孔的直徑較大、孔較深、尺寸精度和表面質量要求較高，這些孔所組成的孔系均有較嚴格的位置精度要求，因此給加工帶來較大的困難。另一方面缸體中還有很多縱橫交叉的油道孔，雖然其尺寸精度、位置精度及表面質量要求不高，但孔深較大，在大量生產條件下也成為一大難題。

第 10 頁 缸孔的加工：缸孔的質量對發(fā)動機基本性能有很大影響，其尺寸精度為IT5～7，表面 粗糙度為Ral.6～0.8mm，各缸孔軸線對主軸承孔的垂直度0.05mm，有止口的深度公差為0.03～0.05mm，所以缸孔加工是難度較大的加工部位。加工時應注意以下幾點：

一是缸孔的粗加工工序應盡量提前，以保證精加工后零件變形最小并及早發(fā)現(xiàn)缸孔內的鑄造缺陷，最大限度減少機械加工的損失。

二是缸孔的精加工或最終加工應盡量后移，以避免其它表面加工時會導致缸體零件的 變形。其三是為保證工作表面的質量和生產效率，珩磨余量要小。缸孔的加工分為：

（1）粗鏜缸孔： 其主要目的是從缸孔表面切去大部分余量，因此要求機床剛性足、動力性好。常采用鑲有四片或六片硬質合金刀片的鏜刀頭，切削深度較大，在其直徑方向上為3～6mm，因此容易產生大量的切削熱，使工件和機床主軸溫度升高。為防止這種情況的發(fā)生，有的工廠為減小切深將缸孔分為二次或三次加工，冷卻主軸，以便減少缸體的變形。在大批量生產中，多采用多軸同時加工四缸或六缸，因此切削扭矩較大。為了改善切削條件，新設計的組合鏜床已采用不同向旋轉的鏜桿和立式或斜置式剛性主軸。

（2）半精鏜缸孔： 加工時使用裝有多片硬質合金刀片的鏜刀頭，在鏜桿上部設有一個輔助夾持器，其上裝有倒角刀片。當半精鏜缸孔的工作行程接近結束時，倒角刀片在缸孔上部倒角。

（3）精鏜缸孔： 精鏜時通常采用單刀頭，目前在進口的機床中已普遍采用自動測量與刀具磨損補償裝置，使測量與補償有機的聯(lián)系，且由機床內部自動完成。如圖10-12所示為某廠引進的缸孔精鏜刀具，加工時第一把作為半精鏜的刀頭由刀桿中固定鏜削缸孔，切削深度為總余量的2／3～3／4，行程終了時刀桿上部的刀頭在缸孔上端倒角，然后楔塊經液壓缸驅動使第二把作為精鏜的刀頭伸出，并在鏜削主軸返回行程中對缸孔精鏜加工，其切削，深度為0.15mm左右。

（4）缸孔的珩磨： 珩磨是保證缸孔質量和獲得表面特性的重要工序。它不僅可以降低加工表面的粗糙度，而且在一定的條件下還可以提高工件的尺寸及形狀精度。

缸孔珩磨的工作原理如圖10-13所示，珩磨加工時工件固定不動，圓周上

第 11 頁 裝有磨條并與機床主軸浮動連接的珩磨頭作為工具，在一定壓力下通過珩磨頭對工件內孔表面的相對運動，從加工表面上切除一層極薄的金屬。加工時，珩磨頭上的磨條有三個運動，即回轉運動、軸向往復運動和垂直加工表面的徑向進給運動。前兩個運動的合成使磨粒在加工表面上的切削軌跡呈交叉而又不重復的網紋。

為了提高珩磨效率，在珩磨缸孔時采用8～10個磨條替代過去的4～6個磨條，這樣就可很快地去除珩磨余量，作用于孔壁上的壓力較小也較均勻，所以珩磨時發(fā)熱少，可提高磨條的壽命。當珩磨余量較大時，也可分為粗珩和精珩。粗珩余量為0.05～0.07mm，使用較軟的磨料，自勵性好，切削作用強、生產率較高，但加工表面易劃傷。精珩時余量為5～7mm，選用硬的磨條，可用120#～280#或W28~W14，當然也可采用價格較貴的金剛石磨條。珩磨時，采用煤油作為冷卻潤滑液。

用金剛石磨條珩磨鑄鐵缸孔時，為了減少珩磨時的發(fā)熱量和改善磨條與工件表面的摩擦，使用煤油作為冷卻液。近年來國內外已逐步采用水來代替油巳取得了相同的效果，不僅降低了珩磨成本，珩磨后還不需清洗。汽車變速箱體加工工藝分析

2.1 汽車變速箱體及其工藝特點

汽車變速箱體是變速箱的基礎零件。它把變速箱中的軸和齒輪等有關零件和機構聯(lián)接為一整體，使這些零件和機構保持正確的相對位置，以便其上各個機構和零件能正確、協(xié)調一致地工作。變速箱體的加工質量直接影響變速器的裝配質量，進而影響汽車的使用性能和壽命。

變速箱體屬平面型(非回轉體型)薄壁殼體零件，尺寸較大，結構復雜，其上有若干個精度要求較高的平面和孔系，以及較多的聯(lián)接螺紋孔。其主要技術要求如下：

(1)主要軸承孔的尺寸精度不低于IT7。

(2)孔與平面、孔與孔的相互位置公差。

①前端面T1為變速箱的安裝基面，它對O1軸的端面全跳動公差為0.08mm。后端面T2為安裝軸承蓋用，要求稍低，它對O1軸的端面圓跳動公差為0.1mm。

第 12 頁 ②取力窗口面T4對O2軸的平行度公差為0.08mm，其公差等級為IT8～IT9級.③三對軸承孔中心線間的平行度公差為0.06mm，其公差等級約為IT6～IT7級,它與齒輪傳動精度及齒寬等因素有關。

(3)主要孔中心距偏差為±0.05mm．由齒輪傳動中心距離偏差標準規(guī)定。(4)主要軸承孔表面粗糙度為Ra1.6μm。裝配基面、定位基面及其余各平面的表面粗糙度為Ra3.2μm。

(5)各表面上螺孔位置度公差為￠0.15mm。

2.2 變速箱體的材料和毛坯

該變速箱體的材料為HT150。由于灰鑄鐵具有較好的耐磨性、減振性和良好的鑄造性、可加工性，而且價格低廉，所以它是箱體類零件廣泛采用的材料。

分型面如圖所示為平直面，比階梯分型面造型簡單，但由于分型面未通過O1、O2軸承孔中心線，因而毛坯孔有兩段1°～3°的拔模斜度，使毛坯孔不圓，導致余量不勻。由于孔的余量較大(單邊余量為4.0mm）經過四次切削，毛坯復映誤差對加工精度影響不大。

上蓋面與前、后端面T1，T2的最大加工余量為4.5mm；兩側窗口面余量為3mm；各主要軸承孔均鑄出，直徑余量為8mm。倒檔孔、油塞孔和加油孔等其孔徑在30mm以內，均不預先鑄出毛坯孔。所有加工余量的偏差為土2.0mm。汽車發(fā)動機連桿加工工藝分析

3.1 汽車發(fā)動機連桿結構特點及其主要技術要求

連桿是汽車發(fā)動機中的主要傳力部件之一，其小頭經活塞銷與活塞聯(lián)接，大頭與曲軸連桿軸頸聯(lián)接．氣缸燃燒室中受壓縮的油氣混合氣體經點火燃燒后急劇膨脹，以很大的壓力壓向活塞頂面，連桿則將活塞所受的力傳給曲軸，推動曲軸旋轉。

連桿部件由連桿體，連桿蓋和螺栓、螺母等組成。在發(fā)動機工作過程中，連桿要承受膨脹氣體交變壓力和慣性力的作用，連桿除應具有足夠的強度和剛度外，還應盡量減小連桿自身的重量，以減小慣性力。連桿桿身的橫截面為工字形，從大頭到小頭尺寸逐漸變小。

第 13 頁 為了減少磨損和便于維修，在連桿小頭孔中壓入青銅襯套，大頭孔內襯有具有鋼質基底的耐磨巴氏合金軸瓦。

為了保證發(fā)動機運轉均衡，同一發(fā)動機中各連桿的質量不能相差太大。因此，在連桿部件的大、小頭端設置了去不平衡質量的凸塊，以便在稱重后切除不平衡質量。

連桿大、小頭兩端面對稱分布在連桿中截面的兩側?？紤]到裝夾、安放、搬運等要求，連桿大、小頭的厚度相等。

連桿小頭的頂端設有油孔，發(fā)動機工作時，依靠曲軸的高速轉動，氣缸體下部的潤滑油可飛濺到小頭頂端的油孔內，以潤滑連桿小頭銅襯套與活塞銷之間的擺動運動副。

連桿上需進行機械加工的主要表面為：大、小頭孔及其兩端面，連桿體與連桿蓋的結合面及連桿螺栓定位孔等．連桿總成的技術要求如下：

（1）為了保證連桿大、小頭孔運動副之間有良好的配合，大頭孔的尺寸公差等級為IT6，表面粗糙度Ra值應不大于0.4μm，小頭孔的尺寸公差等級為IT5，表面粗糙度Ra值應不大于0.4μm。對兩孔的圓柱度也提出了較高的要求，大頭孔的圓柱度公差為0.006mm，小頭孔的圓柱度公差為0.00125mm。

（2）因為大、小頭孔中心距的變化將會使氣缸的壓縮比發(fā)生變化，從而影響發(fā)動機的效率，因此要求兩孔中心距公差等級為IT9。大、小頭孔中心線在兩個相互垂直方向上的平行度誤差會使活塞在氣缸中傾斜，致使氣缸壁唐攢不均勻，縮短發(fā)動機的使用壽命，同時也使曲軸的連桿軸頸磨損加劇，因此也對其平行度公差提出了要求。

（3）連桿大頭孔兩端面對大頭孔中心線的垂直度誤差過大，將加劇連桿大頭兩端面與曲軸連桿軸頸兩端面之間的磨損，甚至引起燒傷，所以必須對其提出要求。

（4）連桿大、小頭兩端面間距離的基本尺寸相同，但其技術要求不同。大頭孔兩端面間的尺寸公差等級為IT9，表面粗糙度Ra值應不大于0.8μm；小頭兩端面間的尺寸公差等級為ITl2，表面粗糙度Ra應不大于6.3μm。這是因為連桿大頭兩墻面與曲軸連桿軸頸兩軸肩端面間有配合要求，而連桿小頭兩端面與活塞銷孔座內檔之間投有配合要求。連桿大頭端面間距離尺寸的公差帶正好落在連桿小頭端面距離尺寸的公差帶中，這將給連桿的加工帶來許多方便。

第 14 頁（5）為了保證發(fā)動機運轉干穩(wěn)，對連桿小頭(約占連桿全長2/3)的質量差和大頭(約占全長的1/3)的質量差分別提出了要求。為了保證上述連桿總成的技術要求，必須對連桿體和連桿蓋的螺栓孔、結合面等提出要求。

3.2 汽車發(fā)動機連桿的材料和毛坯

連桿在工作中承受多向交變載荷的作用，要具有很高的強度。因此，連桿材料一般都采用高強度碳鋼和合金鋼，如45鋼、65鋼、40Cr、40MnB等。近年來也有采用球墨鑄鐵和粉末冶金材料的。

某汽車發(fā)動機連桿采用40MnB鋼，用模緞法成型，將桿體和桿蓋鍛成一體。對于這種整體鍛造的毛坯，要在以后的機械加工過程中將其切開。為了保證切開孔的加工余量均勻，一般將連桿大頭孔鍛成橢圓形。相對于分體鍛造而言，整體鍛造的連桿毛坯具有材料損耗少、鍛造工時少、模具少等優(yōu)點。其缺點是所需鍛造設備動力大及存在金屬纖維被切斷等問題。

連桿毛坯的鍛造工藝過程是將棒料在爐中加熱至1140～1200°C。先在輥鍛機上通過四個型槽進行輥鍛制坯，然后在鍛壓機上進行預鍛和終鍛，最后在壓床上沖連桿大頭孔并切除飛邊。鍛造好的連桿毛坯需經調質處理，使之得到細致均勻的回火索氏體組織，從而改善性能，減少毛坯內應力。此外，為提高毛坯的精度，還需進行熱校正、外觀缺陷檢查、內部探傷、毛坯尺寸檢查等工序，最終獲得合格的毛坯。典型的連桿毛坯采用工字形斷面截形，材料為40MnB鋼，進行調質處理后，要求硬度大于HB 220，大、小頭厚度為39.6～40.0mm，毛坯總重量2.340～2.520Kg。此外，對兩端面有形狀誤差要求．

3.3 汽車發(fā)動機連桿的主要工序分析

3.3.1 定位基準的加工 3.3.2 大頭孔的加工 3.3.2 小頭孔的加工

第 15 頁

第 17 頁 4 汽車發(fā)動機曲軸加工工藝分析

4.1 汽車發(fā)動機曲軸結構特點及其主要技術要求

曲軸是汽車發(fā)動機的主要零件之一，用于將活塞的往復運動變?yōu)樾D運動，以輸出發(fā)動機的功率，曲軸工作時要承受很大的轉矩及大小和方向都發(fā)生變化的彎矩，因此曲軸應有足夠的強度，支承剛度及耐磨性。曲軸的質量分布要平衡，防止因不平衡產生離心力，使曲軸承受附加載荷。

曲軸的形狀和曲柄的相互位置，決定于發(fā)動機氣缸的數目、行程數、排列情況及各氣缸的工作順序。在單列式多缸發(fā)動機中，連桿軸頸的數目與氣缸數相同，主軸頸的數目由發(fā)動機的型式和用途決定．多主軸頸曲軸的優(yōu)點是：提高了曲軸承載能力，減少了軸頸載荷。但也使曲軸長度增加，材料滑牦增加，機械加工勞動量也隨之增加。

上圖為六缸汽車發(fā)動機的曲軸零件簡圖。主軸頸和連桿軸頸不在同一軸線上。它具有七個主軸頸；六個連桿軸頸分別位于三個互成120°角的平面內。曲軸在六個連桿軸頸處形成了六個開擋，因此曲軸是一個結構復雜、剛性差的零件。

為了保證曲軸正常工作，對曲軸規(guī)定了嚴格的技術要求。主要技術要求如下：

（1）主軸頸和連桿軸頸的尺寸精度為0.02mm；軸頸的圓度誤差和軸頸軸線間的平行度誤差均不大于0.015mm；軸頸表面粗糙度不大于Ra0.32μm。

（2）連桿軸頸與主軸頸軸線間的平行度誤差在每100mm長度上不大于0.02mm。

（3）以1，7主軸頸支承時，第4主軸頸的徑向圓跳動誤差不大于0.03mm；裝飛輪法蘭盤的端面竄動誤差不大于0.02mm；法蘭盤的端面只允許凹入，以保證和飛輪端面可靠貼合，凹入量不大于0.1mm。

（4）曲柄半徑尺寸精度為±0.05mm。

（5）連桿軸頸之間的角度偏差不大于土30°。

（6）主軸頸、連桿軸頸與曲柄連接圓角的表面粗糙度不大于Ra0.4μm。（7）曲軸軸頸表面熱處理后硬度不低于46HRC。

第 18 頁（8）曲軸需徑動平衡，動平衡精度小于100g·cm。（9）曲軸需要進行磁力探傷。

在曲軸的機械加工過程中，遇到的主要問題是工件的剛性差，因此需要采取措施克服剛性差對加工過程的影響，以達到曲軸的技術要求。常采取的措施有：

（1）用兩端傳動和中間傳動的方式驅動曲軸，改善曲軸的支承方式和縮短支承距離，減小加工中的彎曲變形和扭轉變形。

（2）在加工中增加輔助支承，提高剛性。

（3）使定位支承基準靠近被加工表面，減少切削力引起的變形。（4）增設校直工序，減小前道工序的彎曲變形對后道工序的影響。在曲軸加工中，需要選擇徑向、軸向基準及圓周方向上的角向基準。各基準的選擇如下：

（1）徑向基準： 加工中選毛坯兩端主軸頸為粗基準銑兩端面并鉆兩端中心孔，再以兩端中心孔作徑向定位基準。此基準也是曲軸的設計基準．曲軸加工中所有主軸頸及其它同軸線軸頸的粗、半精、精加工都用中心孔定位。加工連桿軸頸時一般采用兩個主軸頸外圓表面作定位基準，以提高支承剛性。

（2）軸向基準： 曲軸軸向的設計、安裝基準都是第4主軸頸的兩側端面。加工連桿軸頸時選用該軸頸的止推軸肩端面作軸向定位基準。曲軸本身不需要精確的軸向定位，在磨削加工工序中采用中心孔作軸向基準，用定寬砂輪靠火花磨削加工軸頸側端面，軸向尺寸精度取決于磨削前的加工精度和磨削中的自動測量系統(tǒng)。

（3）角向基準： 采用在曲柄臂上銑定位面和在法蘭盤端面鉆定位工藝孔的方法來實現(xiàn)角向定位。曲柄臂上的工藝定位面周向定位精度低，用于粗加工工序，法蘭盤上的工藝孔定位精度高，用于磨削和拋光等精加工工序。

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第 20 頁 4.2 汽車發(fā)動機曲軸的材料和毛坯

由于曲軸要有高的強度、剛度和良好的耐磨性，因此一般都選用優(yōu)質碳素鋼、合金鋼、球墨鑄鐵、可鍛鑄鐵或合金鑄鐵等材料制作。對于鋼制曲軸，主要采用模鍛方法制作毛坯．模鍛毛坯的金屬纖維分布合理，有利于提高曲軸強度。近年來稀土球墨鑄鐵應用廣泛，它有很多優(yōu)點，能滿足一般功率發(fā)動機的工作要求。其特點如下：

（1）鑄造性好，曲軸可設計成較合理的結構形狀，適應于精密鑄造。可減少加工余量，縮短加工工藝過程，降低成本。

（2）球墨鑄鐵曲軸有較高的強度和較小的缺口敏感性，較好的減振性及耐磨性。

（3）球墨鑄鐵中加入了銅元素，起到了細化組織、穩(wěn)定珠光體和提高強度的作用，使曲軸可直接進行機械加工，省去了毛坯的正火處理工序。

毛坯鑄造技術要求為：

（1）曲柄拔模斜度為1°～l°30′其余鑄造拔模斜度為1°～30°。

（2）毛坯加工余量為：主軸頸、連桿軸頸4mm，軸頸臺肩3mm，余量偏差為。

（3）主軸頸、連桿軸頸鑄造圓角R5，其它鑄造圓角R3～R5。（4）鑄件不得有砂眼、疏松、縮孔、雜質等內部缺陷。

1.5（5）第4主軸頸擺差≤2.5mm，其它未注明加工余量偏差為??1.0mm：

4.3 汽車發(fā)動機曲軸主要工序分析

4.3.1 定位基準的加工

4.3.2 主軸頸的加工

4.3.3 連桿軸頸的加工

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