第一篇：X100管線鋼的分析報(bào)告

對(duì)X100管線鋼的材料分析報(bào)告

X100級(jí)管線鋼的現(xiàn)實(shí)意義

近年來,隨著我國對(duì)石油、天然氣等能源的需求進(jìn)一步增大, 并且伴隨最近鐵礦石價(jià)格的飛漲, 導(dǎo)致管鋼成本的提高.為了減少輸送成本, 同時(shí)又不損失石油天然氣的輸送量, 開發(fā) X100 等級(jí)的高鋼級(jí)管線鋼成為一種必然。Ｘ１００管線鋼的應(yīng)用具有巨大的經(jīng)濟(jì)效益，可使長距離油氣管線成本節(jié)約５％～１２％(據(jù)加拿大的統(tǒng)計(jì)分析表明, 管線鋼每提高一個(gè)鋼級(jí)可減少建設(shè)成本7%)，主要體現(xiàn)在節(jié)約材料、提高輸送壓力、減小施工量、降低維護(hù)費(fèi)用、優(yōu)化整體方案等方面,為節(jié)省管線工程的建設(shè)投資、降低運(yùn)輸費(fèi)用, 采用高強(qiáng)度等級(jí)的管線鋼更加經(jīng)濟(jì)合理.隨著國內(nèi)一系列管道建設(shè)工程的展開, X100 的高強(qiáng)度、高韌性帶來的成本優(yōu)勢(shì)將促使其大規(guī)模生產(chǎn)應(yīng)用。目前, 世界石油管道的建設(shè)正朝著長距離、大口徑、高輸送壓力發(fā)展, 為減少建設(shè)和維護(hù)成本, 高鋼級(jí)管線鋼的開發(fā)應(yīng)用已成為國內(nèi)外管道用鋼的研究熱點(diǎn).X100級(jí)管線鋼的發(fā)展及現(xiàn)狀

從近些年的發(fā)展歷史來看，較早時(shí)候日本、德國的管線鋼制造商與一些石油公司合作, 進(jìn)行高強(qiáng)度等級(jí)的X100 和X120 管線鋼的開發(fā)試制.在20世紀(jì)80 年代中期, X100 級(jí)管線鋼已完成了試驗(yàn), 但那時(shí)尚無實(shí)際應(yīng)用的需求;1995 年, 幾家石油和天然氣公司開始設(shè)計(jì)X100 級(jí)管線鋼材料.歐洲自1995 年開始進(jìn)行X100 鋼管的開發(fā)試制,采用T MCP 工藝, 到2002 年已生產(chǎn)了數(shù)百噸壁厚12.7~ 25.4 mm 的X100 管線鋼..2002 年T CPL 在加拿大建成了一條管徑1 219 mm、壁厚14.3 mm、X100 鋼級(jí)的1 km 試驗(yàn)段.但是從材料設(shè)計(jì)的角度來講, X100 的研究尚不成熟, 組織與性能的關(guān)系有待于進(jìn)一步分析, 以便為國內(nèi)的X100 的開發(fā)和設(shè)計(jì)奠定良好基礎(chǔ).從其管線鋼的材料及級(jí)別來看，其發(fā)展可分為三個(gè)階段：第一階段為20 世紀(jì)50 年代年以前，是以C-Mn鋼為主的普通碳鋼，強(qiáng)度級(jí)別為X52 以下。第二階段為20 世紀(jì)50 年代到70 年代，在C-Mn鋼基礎(chǔ)上引入微量釩和鈮，通過相應(yīng)的熱軋及軋后處理等工藝，提高了鋼材的綜合性能，生產(chǎn)出X60、X65 級(jí)鋼板。特別是20 世紀(jì)60 年代后期，日本等國開展了控制軋制研究，對(duì)熱軋中厚鋼板、帶鋼熱變形過程中工藝參數(shù)與組織狀態(tài)、力學(xué)性能關(guān)系等方面進(jìn)行了系統(tǒng)研究。第三階段為20 世紀(jì)70 年代年至今，用V、Ti、Nb、Mo、B 等元素微合金化，并采用了控制軋制與控制冷卻相結(jié)合等新技術(shù)，相繼開發(fā)出X70、X80、X100 等綜性能優(yōu)異的高強(qiáng)度級(jí)別管線鋼。目前，管線鋼正朝著厚壁、大直徑和高強(qiáng)度方向發(fā)展。

當(dāng)前石油管道用鋼的主流級(jí)別已成為X80,圍繞該鋼種相關(guān)研究也已十分成熟。X100~ X120級(jí)別管線鋼的實(shí)驗(yàn)室研發(fā)已取得成功, 除了國外有少量實(shí)驗(yàn)管道, 還未出現(xiàn)大規(guī)模工程應(yīng)用, 對(duì)其組織的研究也一直處在對(duì)傳統(tǒng)低碳貝氏體組織的研究階段, 關(guān)于組織的形成和轉(zhuǎn)變機(jī)理也未達(dá)成統(tǒng)一定論。組織的微觀結(jié)構(gòu)、強(qiáng)韌化機(jī)理以及復(fù)相組織構(gòu)成與性能之間的關(guān)系等一些具體問題還有待研究。

目前全世界長輸管道總長度已經(jīng)超過了200萬公里, 而我國也已鋪設(shè)了2萬多公里的油氣管道, 預(yù)計(jì)在未來十年內(nèi)我國還將建設(shè)長輸管線總長度達(dá)到10~ 20 萬公里的油氣管道。隨著管道鋪設(shè)長度的增加和輸送壓力的提高, 對(duì)管道的鋼級(jí)要求越來越高, 目前我國已經(jīng)具了生產(chǎn)X52、X60、X65、X70、X80管線鋼的能力, 繼西氣東輸一線、二線工程后，為實(shí)現(xiàn)能源戰(zhàn)略目標(biāo)，各鋼鐵企業(yè)開始著手研發(fā)X100 級(jí)及更高級(jí)別的管線鋼，并已經(jīng)成功試制出X100管線鋼, 但國內(nèi)研制的X100管線鋼的沖擊性能仍存在一定的問題，因此目前為止我國X100

級(jí)管線鋼尚處于研發(fā)試制階段，快速發(fā)展Ｘ１００管線鋼是中國管道事業(yè)面臨的重要。

性能要求

要求具有高強(qiáng)度、高的低溫止裂韌性以及良好的焊接性, 對(duì)特殊地區(qū)的管線鋼還要求具有抗H2S 腐蝕及抗大應(yīng)變的能力

X100 級(jí)管線鋼的微觀組織與力學(xué)性能研究

設(shè)備技術(shù):利用金相顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡掃描及先進(jìn)的EBSD 技術(shù)

試驗(yàn)材料：國產(chǎn)及進(jìn)口X100管線鋼

主要成分:C Si MnNb Mo Cu Cr Ni Fe

研究對(duì)象: X100 管線鋼的力學(xué)性能、顯微組織、晶粒取向及析出物.(具體研究組織內(nèi)針狀鐵素體、粒狀貝氏體和M/A 島組成)

工藝: 控軋控冷工藝(TMCP)或高溫軋制工藝(HTP)

性能主要參數(shù):試驗(yàn)鋼的平均屈服強(qiáng)度為７００ＭＰａ，抗拉強(qiáng)度為７９０ＭＰａ，屈強(qiáng)比為０．8８，伸長率為２０％，－２０℃時(shí)的平均夏比沖擊功為２２４Ｊ

幾種典型實(shí)驗(yàn):

實(shí)驗(yàn)一

選材和試驗(yàn)過程:本研究所選用材料為進(jìn)口X100 鋼管.金相樣品直接試驗(yàn)鋼板上切取, 金相組織觀察在MEF4M 金相顯微鏡及圖像分析系統(tǒng)上進(jìn)行, 觀察面為平軋向的樣品正面, 經(jīng)粗磨、細(xì)磨、拋光和3 % 硝酸酒精腐蝕而成.從試驗(yàn)鋼板端部垂直于軋方向切取沖擊樣坯,經(jīng)機(jī)床加工成10 mm x10 mm x55 mm 的夏氏V 型缺口沖擊試樣.10、-20、-40、-60、-80℃6 種溫度條件下, 分別按照GB2975-82、GB/ T229294 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定, 在B2300B 機(jī)械式半自動(dòng)沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行沖擊試驗(yàn).拉伸試樣均采用12.5 mm試樣, 并按AST M A370-2002 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定, 在MT S810-15 自動(dòng)拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行.然后利用先進(jìn)的EBSD 技術(shù)對(duì)X100 超強(qiáng)管線鋼的相參量、有效晶粒尺寸及其分布進(jìn)行了研究.結(jié)果分析:(1)X100 管線鋼全部為粒狀貝氏體組織;(2)X100 管線鋼的透射組織分析表明, 狀貝氏體含量很高, 主要存在于鐵素體邊界;鐵三碳存在于鐵素體板條;以針狀鐵素體為主, 也存在少量條狀鐵素體;同時(shí)位錯(cuò)密度很高;(3)EBSD 研究表明, 鐵三碳呈均勻彌散分布, 殘余奧氏體含量較大.有效晶粒細(xì)化現(xiàn)象突出, 預(yù)示該品牌X100 管線鋼擁有較理想的強(qiáng)韌性特征.實(shí)驗(yàn)二:

選材和試驗(yàn)過程:

元素C SiMnP S Cr Mo Ni NbCeqPcm

X100-10.043 0.23 1.86 0.00840.0016 0.21 0.29 0.46 0.0380.4970.191

X100-2 0.064 0.095 1.69 0.00780.00230.0240.27 0.2 0.0420.4360.187

X100-3 0.049 0.25 2.00 0.0120.003 0.32 0.33 0.46 0.0520.5560.213

三種實(shí)驗(yàn)鋼板的主要化學(xué)成分見表,根據(jù)ASTMA370-2002 和ASTMA370-2005 標(biāo)準(zhǔn)在鋼管距焊縫180°母材部位取橫向拉伸和沖擊試樣，并在MTS810 型拉伸機(jī)和JB-800 型沖擊機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)。根據(jù)GB/T18658-2002(金屬夏比沖擊試驗(yàn)方法)取標(biāo)準(zhǔn)沖擊試樣，進(jìn)行溫度為20、0、-

10、-20、-40和-60℃的系列沖擊試驗(yàn)。落錘試樣在管材距焊縫1/4部位取橫向落錘試樣

(DWTT)試樣尺寸為300mm×75mm×壁厚，缺口形式為標(biāo)準(zhǔn)壓制V 型缺口，實(shí)驗(yàn)設(shè)備型號(hào)為JL-30000，實(shí)驗(yàn)按API5L 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。試樣經(jīng)打磨拋光后，用2%硝酸酒精溶液侵蝕后進(jìn)行金相和掃描電鏡的微觀組織觀察。將透射電鏡樣品減薄至50μm 以下，采用5%高氯酸無水乙醇溶液為電解液，在-20℃、50 V 下電解雙噴減薄至穿孔，在JEM-200CX 透射電鏡下觀察，工作電壓為175 kV。

結(jié)果分析:(1)嚴(yán)格控制鋼中S、P 含量，有利于提高管材的韌性和塑性及斷后伸長率，并且S、P 量的降低能夠顯著提高管材的低溫韌性。(2)采用控軋控冷工藝可獲得微觀組織為粒狀貝氏體+狀鐵素體+M/A 島組織的X100 級(jí)高強(qiáng)度級(jí)別的管線鋼。但在保證微觀組織的晶粒度滿足標(biāo)準(zhǔn)要的前提下，在奧氏體再結(jié)晶溫度區(qū)軋制時(shí)，通過反復(fù)再結(jié)晶使原奧氏體晶粒盡可能細(xì)化，同降終冷溫度，保證針狀鐵素體和粒狀貝氏體組織晶粒細(xì)小，分布均勻。(3)X100-2 管線鋼管體的韌性值較高，且低溫區(qū)間沖擊韌度下降幅度較緩慢，表現(xiàn)了良好的抗起裂性能。在減小粒狀氏體和針狀鐵素體晶粒尺寸的同時(shí)，降低層片狀M/A 島組織在晶間的聚集分布，以進(jìn)一步提高體的塑性變形能力，改善其低溫韌性.實(shí)驗(yàn)三

選材和實(shí)驗(yàn)過程:

試驗(yàn)用X100管線鋼板厚度為14.3mm, 化學(xué)成分見表1, 力學(xué)性能見表2, 其基本金相組織針狀鐵素體.表1

C SiM n P S C r M oNiNbV Ti Cu A l Fe

0.05 0.25 2.00 0.012 0.0032 0.33 0.330.46 0.055 0.007 0.022 0.20 0.046 余量

表2

屈服強(qiáng)度R eL/M Pa抗拉強(qiáng)度Rm/M Pa斷后伸長率A(%)屈強(qiáng)比R eL/Rm沖擊吸收功AKV / J

730 805 20.5 0.91 191

采用熱模擬試驗(yàn)獲取X100管線鋼在不同焊接熱輸入條件下粗晶熱影響區(qū)(coarse

grainhea-t affectzone, CGHAZ)的組織結(jié)構(gòu).熱模擬試驗(yàn)在G leeble1500型熱模擬機(jī)上行熱模擬參數(shù)如表3 所示.表3

熱輸入加熱速度峰值溫度冷卻時(shí)間 高溫停留時(shí)間tH / s

E /(kJ.cm-1)v /(度.s-1)T /t8/5 / s900度1100度

10130 1 300 53.62 2.95130 1 300 10 5.43 3.601301 300 20 10.86 7.20130 1 300 40 21.71 14.41

1 300 70 38.00 25.23

1 300 100 54.28 36.03

其中熱循環(huán)的幾種t8/ 5覆蓋了石油、天然氣輸送鋼管在制管焊接和野外施工焊接過程中所采用的不同焊接熱輸入下的冷卻參數(shù).熱模擬試樣分別采用10mm 65mm和10.5mm

10.5mm 55 mm 的初始試樣, 試樣于板厚中部(沿板厚方向兩面對(duì)稱加工)橫向截取.熱模擬試驗(yàn)后再將試樣加工5mm 25mm的標(biāo)準(zhǔn)比例拉伸試樣和10mm x10 mm x55 mm的標(biāo)準(zhǔn)Charpy沖擊試樣, 沿板厚方向開制V形缺口.拉伸試驗(yàn)在MTS880型萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行;沖擊試驗(yàn)在JBC-300電子測力沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行.光學(xué)金相試樣經(jīng)機(jī)械拋光后以3% 硝酸酒精溶液進(jìn)行腐蝕, 在RECHART MEF3A 光學(xué)顯微鏡下觀察.TEM試樣經(jīng)機(jī)械減薄至50 m 后, 在雙噴電解裝置上以10% 高氯酸+ 90% 醋酸溶液進(jìn)行雙噴, 在JEM 200CX 透射電子顯微鏡上觀

察.SEM 試驗(yàn)在TESLABS300型掃描電子顯微鏡上進(jìn)行.結(jié)果分析:(1)隨著焊接熱輸入的增加, X100管線鋼的強(qiáng)韌性降低.當(dāng)焊接熱輸入在10~ 20 kJ/cm 范圍內(nèi),X100管線鋼的焊接粗晶熱影響區(qū)有較好的強(qiáng)韌特性, 可作為X100管線鋼推薦的熱輸入.(2)在10 kJ/cm 左右的較低熱輸入下, X100管線鋼焊接粗晶熱影響區(qū)的顯微組織為BF+ GB.這種組織賦予材料以最佳的強(qiáng)韌性水平.(3)在20 kJ/cm 左右的中等焊接熱輸入下,X100管線鋼焊接粗晶熱影響區(qū)的顯微組織以GB+QF為主, 材料有較好的強(qiáng)韌配

合.(4)當(dāng)熱輸入為50 kJ/cm 時(shí), 一方面晶粒粗化比較明顯, 另一方面粗晶區(qū)中的BF和GB 被QF和PF替代, 致使材料的強(qiáng)韌性降低.實(shí)驗(yàn)四:

選材和實(shí)驗(yàn)過程:

試驗(yàn)用WS01 焊絲采用電爐冶煉, 直徑為4.0mm。焊絲主要化學(xué)成分如表1 所示;焊劑為CHF105, 焊前經(jīng)350

第二篇：鋼工程造價(jià)對(duì)比分析報(bào)告

鋼模板工程造價(jià)對(duì)比分析報(bào)告

為更為直觀的顯示“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”的價(jià)格優(yōu)勢(shì)，通過對(duì)傳統(tǒng)的模板支撐形式和“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”的各項(xiàng)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸納和測算，并對(duì)比分析如下：

一、各種數(shù)據(jù)設(shè)定

1、以建筑總面積7500平方米（15層），單層500平方米的建筑項(xiàng)目為例進(jìn)行分析；

2、木方的使用次數(shù)按約5次計(jì)算，鋼件的使用均按300次計(jì)算；

3、原傳統(tǒng)支撐按每百平米用木方165根，鋼管和絲杠各200根進(jìn)行測算。

4、全部按三層倒用所需支撐的數(shù)量進(jìn)行測算。

二、模板支撐材料費(fèi)用分析

1、用傳統(tǒng)支撐模式，按木方為新購入，鋼管和絲杠均為租賃的方式進(jìn)行測算

（鋼管和絲杠按每層15天計(jì)算）：

1）木方：28元×2475根=69300元

2）鋼管：0.015元/米×15天×3000根×2.3米×5次=7762.5元

3）絲杠：0.05元/根×15天×3000根×5次=11250元

4）其他用料：1500元

平攤實(shí)際購（耗）用材料費(fèi)用：69300元+7762.5元+11250元+1500元=89812.5元 每平方米平均耗用11.975元。

2、用新型模板支撐組合結(jié)構(gòu)的全部為新購入的費(fèi)用測算：

購入費(fèi)用合計(jì)：9900元×30噸=297000元

平攤實(shí)際消耗費(fèi)用：297000元÷（300÷5）=4950元

每平方米平均耗用0.66元。

3、兩種形式分析對(duì)比表

分析項(xiàng)目

模板支撐形式 一次性購入費(fèi)用 其他消耗費(fèi)用 租賃費(fèi)用 7500平方米項(xiàng)目平攤實(shí)際消耗費(fèi)用 每平方米

平均單價(jià)

傳統(tǒng)模板支撐形式

（木方購入、其他租賃）69300 1500元 19012.5元 89812.5元 11.975元

購入“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)” 297000元 4950元 0.66元

三、模板支撐人工費(fèi)用分析

用“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”與用傳統(tǒng)模板支撐形式相比，每平方米最低可節(jié)省人工費(fèi)用3元，7500平方米的建筑可節(jié)省人工費(fèi)22500元。

四、模板支撐綜合費(fèi)用分析

如果用傳統(tǒng)的模板支撐形式，只是購入木方，鋼管和絲杠全部租賃：

—?jiǎng)t在購入時(shí)多花費(fèi)297000元-89812.5元=207187.5元；

—如按使用平攤實(shí)際耗用則可節(jié)省89812.5元-4950元=84862.5元；

—加上節(jié)省的人工費(fèi)22500元，可節(jié)省107362.5元。

秦皇島興民偉業(yè)建筑設(shè)備有限公司江蘇辦事處

業(yè)務(wù)經(jīng)理 王亞軍

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傳統(tǒng)建筑模板支撐與“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”

工程造價(jià)對(duì)比分析報(bào)告

為更為直觀的顯示“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”的價(jià)格優(yōu)勢(shì)，通過對(duì)傳統(tǒng)的模板支撐

形式和“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”的各項(xiàng)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸納和測算，并對(duì)比分析如下：

一、各種數(shù)據(jù)設(shè)定

1、以建筑總面積7500平方米（15層），單層500平方米的建筑項(xiàng)目為例進(jìn)行分析；

2、木方的使用次數(shù)按約5次計(jì)算，鋼件的使用均按300次計(jì)算；

3、原傳統(tǒng)支撐按每百平米用木方165根，鋼管和絲杠各200根進(jìn)行測算。

4、全部按三層倒用所需支撐的數(shù)量進(jìn)行測算。

二、模板支撐材料費(fèi)用分析

1、用傳統(tǒng)支撐模式，按木方為新購入，鋼管和絲杠均為租賃的方式進(jìn)行測算

（鋼管和絲杠按每層15天計(jì)算）：

1）木方：28元×2475根=69300元

2）鋼管：0.015元/米×15天×3000根×2.3米×5次=7762.5元

3）絲杠：0.05元/根×15天×3000根×5次=11250元

4）其他用料：1500元

平攤實(shí)際購（耗）用材料費(fèi)用：69300元+7762.5元+11250元+1500元=89812.5元 每平方米平均耗用11.975元。

2、用新型模板支撐組合結(jié)構(gòu)的全部為新購入的費(fèi)用測算：

購入費(fèi)用合計(jì)：9900元×30噸=297000元

平攤實(shí)際消耗費(fèi)用：297000元÷（300÷5）=4950元

每平方米平均耗用0.66元。

3、兩種形式分析對(duì)比表

分析項(xiàng)目

模板支撐形式 一次性購入費(fèi)用 其他消耗費(fèi)用 租賃費(fèi)用 7500平方米項(xiàng)目平攤實(shí)際消耗費(fèi)用 每平方米

平均單價(jià)

傳統(tǒng)模板支撐形式

（木方購入、其他租賃）69300 1500元 19012.5元 89812.5元 11.975元

購入“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)” 297000元 4950元 0.66元

三、模板支撐人工費(fèi)用分析

用“數(shù)字化鋼性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)”與用傳統(tǒng)模板支撐形式相比，每平方米最低可節(jié)省人工費(fèi)用3元，7500平方米的建筑可節(jié)省人工費(fèi)22500元。

四、模板支撐綜合費(fèi)用分析

如果用傳統(tǒng)的模板支撐形式，只是購入木方，鋼管和絲杠全部租賃：

—?jiǎng)t在購入時(shí)多花費(fèi)297000元-89812.5元=207187.5元；

—如按使用平攤實(shí)際耗用則可節(jié)省89812.5元-4950元=84862.5元；

—加上節(jié)省的人工費(fèi)22500元，可節(jié)省107362.5元。

第三篇：銀行鋼貿(mào)行業(yè)分析報(bào)告

****銀行鋼貿(mào)企業(yè)調(diào)研報(bào)告

為響應(yīng)國家大力支持中小企業(yè)的發(fā)展，我行積極開展以扶持中小企業(yè)發(fā)展為主導(dǎo)思想，大力解決中小微企業(yè)貸款難的問題。****銀行自接到新疆銀監(jiān)局下發(fā)的鋼貿(mào)行業(yè)調(diào)研通知后，積極開展和自查了在本行的鋼貿(mào)企業(yè)貸款情況和整體經(jīng)營狀況調(diào)研?，F(xiàn)就調(diào)研情況匯報(bào)監(jiān)管部門。

一、疆內(nèi)鋼貿(mào)行業(yè)整體情況。

目前全國鋼材市場處于在蕭條期，目前疆內(nèi)有4家大的鋼材市場分別是：王家溝鋼材市場、誠信祥鋼材市場、華凌鋼材市場、北站鋼材市場。2013年一年中疆內(nèi)各類鋼材都在掉價(jià)，其中建材掉價(jià)最嚴(yán)重，平均掉價(jià)在1000元左右，冷板和熱板價(jià)位掉價(jià)也在500-700之間。2014年至今鋼材市場鋼價(jià)處在低位，價(jià)格比較穩(wěn)定，主要是受房地產(chǎn)業(yè)下滑，市場需求量減少，天氣尚未轉(zhuǎn)暖、地方性鋼廠生產(chǎn)項(xiàng)目增多等影響。疆內(nèi)建材目前穩(wěn)定在3150元/噸，冷板4100-4200元/噸，管材維持在3300元/噸。

本行客戶中的鋼材企業(yè)，基本上是中小微企業(yè)，從2011年年底我行就已經(jīng)向客戶發(fā)出預(yù)警，禁止在本行發(fā)生貸款的企業(yè)積壓鋼材，不要對(duì)鋼材市場抱有暴漲的幻想。要遵循市場規(guī)律，只要有利潤就出貨，減少庫存量等方式。目前在本行貸款的鋼貿(mào)企業(yè)整體狀況良好，截止到2014年3月底各

企業(yè)都能保證有盈利，存貨基本上控制在最低限額，有一家鋼貿(mào)企業(yè)逾期，金額44萬元，占全部鋼貿(mào)貸款的0.1%。該企業(yè)逐步在償還本行貸款。

二、鋼貿(mào)企業(yè)的信貸業(yè)務(wù)及風(fēng)險(xiǎn)控制情況

（一）目前我了為了大力扶持疆內(nèi)中小企業(yè)的發(fā)展，我行對(duì)中小企業(yè)主要扶持方式是以信用貸款方式主，以抵押貸款方式為輔，兩者相結(jié)合的方式進(jìn)行的。對(duì)鋼貿(mào)企業(yè)在本行單戶授信貸款總額少于1000萬元，截止到2014年3月末我行鋼貿(mào)行業(yè)貸款余額27207萬元，其中貸款余額21494萬元，較上年同期減少12050萬元，貼現(xiàn)金額5713萬元，較上年同期增長463萬元，鋼貿(mào)行業(yè)承兌余額42509萬元，較上年同期減少11667萬元。

我行鋼貿(mào)貸款客戶，貸款資金主要用于本行業(yè)正常業(yè)務(wù)周轉(zhuǎn)，未發(fā)現(xiàn)套取貸款用于小貸放款及套利投機(jī)的情況，業(yè)務(wù)比較清晰，各客戶主營鋼材品種明確，進(jìn)入2014年以來，鋼材價(jià)格波動(dòng)較小，這對(duì)我鋼貿(mào)客戶來說風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)降低，無大幅降價(jià)空間從一定程度上保護(hù)了商家，但因波動(dòng)較小也意味無大的投機(jī)囤貨價(jià)差帶來的利潤，這就要求客戶快進(jìn)快

出，薄利多銷，我們也提示客戶注意資金的回?cái)n，控制久賬、賖賬、三角賬等。為了控制風(fēng)險(xiǎn)，我行的措施主要是加大對(duì)客戶的了解，及時(shí)掌控客戶的經(jīng)營狀況，逐步壓縮信貸規(guī)模，增大抵押物控制。

我行對(duì)現(xiàn)有的鋼貿(mào)企業(yè)票據(jù)融資采取的方式是全額保

證金的方式，不給予鋼貿(mào)企業(yè)敞口融資。其目的是驅(qū)動(dòng)鋼貿(mào)企業(yè)客戶正常發(fā)展，降低鋼貿(mào)企業(yè)的經(jīng)營風(fēng)險(xiǎn)，防止鋼貿(mào)企業(yè)擴(kuò)大杠桿率，超范圍經(jīng)營。我行鋼貿(mào)客戶銀票承兌業(yè)務(wù)單張金額較小，主要支付對(duì)象為鋼材生產(chǎn)廠家，如八鋼、酒鋼、昆玉鋼鐵、昆侖鋼廠、伊犁首鋼等，以及各鋼廠的一二級(jí)代理商。并且承兌票據(jù)主要在疆內(nèi)流通，大多為轉(zhuǎn)讓支付，較少部分個(gè)別客戶有現(xiàn)金需求時(shí)才發(fā)生貼現(xiàn)。

（二）鋼貿(mào)企業(yè)經(jīng)營概況及風(fēng)險(xiǎn)情況

我行貸款的鋼貿(mào)企業(yè)目前整體經(jīng)營狀況良好，從本行的各家鋼貿(mào)企業(yè)客戶來看，利潤率都有所下降，基本上在2%左右，銷售收入也相應(yīng)的有所下降，庫存量在減少，基本上都在0庫存下經(jīng)營，風(fēng)險(xiǎn)較低，總的來看都有盈余。

在本行貸款的鋼貿(mào)企業(yè)目前沒有發(fā)現(xiàn)有涉及到投資擔(dān)

保公司、小貸公司和民間募集資金的現(xiàn)象。

三，鋼貿(mào)企業(yè)目前在經(jīng)營中面臨的風(fēng)險(xiǎn)主要是在價(jià)格持續(xù)下滑的環(huán)境下，盡量減少庫存，擴(kuò)大企業(yè)的客戶源，由市場走向客戶。

四，我行采取的風(fēng)險(xiǎn)控制措施

1、了解鋼貿(mào)企業(yè)持續(xù)性發(fā)展，從企業(yè)的日常業(yè)務(wù)發(fā)生

量來考核一個(gè)企業(yè)的經(jīng)營狀況好壞，并時(shí)刻與企業(yè)溝通了解企業(yè)在做什么和想做什么。

2、了解鋼貿(mào)企業(yè)的上下游關(guān)系，通過和企業(yè)上下游關(guān)系來了解企業(yè)的經(jīng)營狀況，有無對(duì)外投資。

3、了解鋼貿(mào)企業(yè)的經(jīng)營方式，如做市場的企業(yè)和做客戶的企業(yè)，做市場的企業(yè)其風(fēng)險(xiǎn)性較高，銷售收入較大，利潤率較低。做客戶的企業(yè)風(fēng)險(xiǎn)性較低，銷售收入較小，利潤率較高。

4、了解鋼貿(mào)企業(yè)在本行的日常業(yè)務(wù)有無異常狀況，通過業(yè)務(wù)發(fā)生量和本次業(yè)務(wù)同上次業(yè)務(wù)的時(shí)間差來了解企業(yè)的周轉(zhuǎn)次數(shù)，斷定企業(yè)的盈利能力。

5、落實(shí)好三查制度，及時(shí)動(dòng)態(tài)跟蹤企業(yè)的經(jīng)營狀況，企業(yè)的管理人員變動(dòng)情況，財(cái)務(wù)人員的變動(dòng)情況，企業(yè)的業(yè)務(wù)精英有無跳槽情況。

****銀行

2014年4月21日

第四篇：鋼材料分析

碳素結(jié)構(gòu)鋼的版號(hào)由代表屈服點(diǎn)的字母,屈服點(diǎn)數(shù)值、質(zhì)量等級(jí)符號(hào)、脫氧方法四部分按順序組成。

其中以Q代表屈服點(diǎn)：共分為五種：195、215、235、255、275mm2；質(zhì)量等級(jí)則以硫磷含量由多到少，分別用符號(hào)A、B、C、D表示；脫氧方法以F代表沸騰鋼，b代表半鎮(zhèn)靜鋼、Z代表鎮(zhèn)靜鋼、TZ代表特殊鎮(zhèn)靜鋼。在牌號(hào)中Z和TZ通常予省略。

如Q235B.F,即表示屈服點(diǎn)為235MPA的B級(jí)沸騰鋼。

如果是房屋建筑，規(guī)范只說明不能用Q215，至于用Q235ABCD沒有限制。因?yàn)镼235A能用那么質(zhì)量等級(jí)BCD更能用。

如果用在鋼結(jié)構(gòu)等地方。如果設(shè)計(jì)要求為Q235B，就不能用Q235AQ235A和Q235B的區(qū)別：

材質(zhì)為Q235A和Q235B的鋼材皆屬于碳素結(jié)構(gòu)鋼。在國家標(biāo)準(zhǔn)GB700-88中，對(duì)Q235A和Q235B的材質(zhì)區(qū)分主要在鋼材的含碳量方面，材質(zhì)為Q235A的鋼材含碳量在0.14-0.22%之間，Q235B的鋼材含碳量在0.12-0.20%之間；其次是在拉伸及沖擊實(shí)驗(yàn)方面，材質(zhì)為Q235A的鋼材不做沖擊實(shí)驗(yàn)，材質(zhì)為Q235B的鋼材做常溫沖擊試驗(yàn)，V型缺口。相對(duì)來說，材質(zhì)為Q235B的鋼材的機(jī)械性能要遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于材質(zhì)為Q235A的鋼材。一般情況下，鋼廠在成品鋼板出廠之前都在鋼板表面做了標(biāo)識(shí)。若為型材，如：角鋼、槽鋼、工字鋼、H型鋼等鋼材，鋼廠在成品型材出廠之前都在標(biāo)識(shí)牌上做了標(biāo)識(shí)。用戶可以在標(biāo)識(shí)牌上判別其材質(zhì)是Q235A，還是Q235B，或其他材質(zhì)。

A，B，C，D，E，所不同的，指的是它們性能中沖擊溫度的不同。分別為：Q235A級(jí)，是不做沖擊;Q235B級(jí)，是20度常溫沖擊;Q235C級(jí)，是0度沖擊;Q235D級(jí)，是－20度沖擊;Q235E級(jí)，是－40度沖擊。在不同的沖擊溫度，沖擊的數(shù)值也有所不同。

在板材里，是最普通的材質(zhì)，屬普板系列。過去的一種叫法為：A3。執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：外部標(biāo)準(zhǔn)為：GB709，內(nèi)部標(biāo)準(zhǔn)為：GB3274-88

第五篇：管線交叉問題相關(guān)報(bào)告

關(guān)于創(chuàng)業(yè)路二標(biāo)各專業(yè)管線交叉節(jié)點(diǎn)空間相沖突的報(bào)告

中鐵十七局項(xiàng)目經(jīng)理部：

我路基工區(qū)技術(shù)人員對(duì)本標(biāo)段各專業(yè)管線空間位置及高程進(jìn)行了計(jì)算與復(fù)核，發(fā)現(xiàn)部份管線之間存在空間位置相沖突的情況，主要存存問題是雨水接戶管與污水主干管相沖突、電力排管橫向過路管與雨水主管及污水主干管空間位置相沖突，選列幾處具體如下；

列舉第一處：

電力井號(hào)DL91-DL91.2-DL91.3為24回10KV電纜的過路橫穿管8+2孔管塊。本段電力橫穿過路管與北側(cè)雨水干管相交、與南側(cè)雨水干管和污水干相交。

同雨水管相交點(diǎn)的北側(cè)，雨水管內(nèi)底標(biāo)高為106.288管徑為800，電力管內(nèi)底標(biāo)高為106.135管塊8+2(凈高為0.54米),此處電力管內(nèi)底比雨水管內(nèi)底低0.15米, 電力橫穿至右幅，不調(diào)整電力管高程則與雨水沖突。

與南側(cè)雨水干管和污水干相交處，雨水管內(nèi)底標(biāo)高106.183管徑800,電力管底標(biāo)高106.677管塊8+2(凈高為0.54米),此處電力管內(nèi)底比雨水管內(nèi)底高0.494米。

處理建議：若較小下調(diào)電力排管標(biāo)高則與南側(cè)污水管道相沖突，若調(diào)至污水管底標(biāo)高以下，則溝底較深，開挖工程量較大，建議電力排管調(diào)至雨水管道頂面橫穿，從雨水管頂面橫穿，電力排管管頂基本同路基路床頂面高程相平，覆土為結(jié)構(gòu)層的厚度（電力橫穿管頂部為直接為路面結(jié)構(gòu)層），采取圖紙說明的相關(guān)措施，改變管道上方及管周0.5米路面結(jié)構(gòu)層做法,結(jié)構(gòu)層墊層改為5CM中粗砂,底基層改為17CM厚鋼筋凝土板,混凝土板采用C20砼。

列舉第二處：

電力井號(hào)DL90-DL90.1為24回10KV電纜的過路橫穿管8+2孔管塊。本段電力橫穿過路管與北側(cè)雨水干管相交、與南側(cè)雨水干管和污水干相交。其電力橫穿管與北側(cè)雨水主管及南側(cè)雨、污水主管交叉點(diǎn)的空間相對(duì)情況同列舉的第一處的情況相同。

處理建議：同第一處相同，從雨水管頂上橫穿。

選擇列舉其它數(shù)處：DL85-DL85、DL63-DL63.2、DL65-DL65.1電力橫穿管同北側(cè)側(cè)雨相沖突。

處理建議：同第一處相同。