第一篇：鍋爐安全閥閥門故障分析的論文

簡介：分析了鍋爐安全閥閥門漏泄、閥體結(jié)合面滲漏、沖量安全閥動(dòng)作后主安全閥不動(dòng)作、沖量安全閥回座后主安全閥延遲回座時(shí)間過長以及安全閥的回座壓力低、頻跳和顫振等常見的故障原因，并針對(duì)故障原因提出了解決方法。

關(guān)鍵字：安全閥沖量安全閥主安全閥

1、前言オ

安全閥是一種非常重要的保護(hù)用閥門，廣泛地用在各種壓力容器和管道系統(tǒng)上，當(dāng)受壓系統(tǒng)中的壓力超過規(guī)定值時(shí)，它能自動(dòng)打開，把過剩的介質(zhì)排放到大氣中去，以保證壓力容器和管道系統(tǒng)安全運(yùn)行，防止事故的發(fā)生，而當(dāng)系統(tǒng)內(nèi)壓力回降到工作壓力或略低于工作壓力時(shí)又能自動(dòng)關(guān)閉。安全閥工作的可靠與否直接關(guān)系到設(shè)備及人身的安全，所以必須給予重視。

2、安全閥常見故障原因分析及解決方法お

2.1、閥門漏泄

在設(shè)備正常工作壓力下，閥瓣與閥座密封面處發(fā)生超過允許程度的滲漏，安全閥的泄漏不但會(huì)引起介質(zhì)損失。另外，介質(zhì)的不斷泄漏還會(huì)使硬的密封材料遭到破壞，但是，常用的安全閥的密封面都是金屬材料對(duì)金屬材料，雖然力求做得光潔平整，但是要在介質(zhì)帶壓情況下做到絕對(duì)不漏也是非常困難的。因此，對(duì)于工作介質(zhì)是蒸汽的安全閥，在規(guī)定壓力值下，如果在出口端肉眼看不見，也聽不出有漏泄，就認(rèn)為密封性能是合格的。一般造成閥門漏泄的原因主要有以下三種情況：

一種情況是，臟物雜質(zhì)落到密封面上，將密封面墊住，造成閥芯與閥座間有間隙，從而閥門滲漏。消除這種故障的方法就是清除掉落到密封面上的臟物及雜質(zhì)，一般在鍋爐準(zhǔn)備停爐大小修時(shí)，首先做安全門跑砣試驗(yàn)，如果發(fā)現(xiàn)漏泄停爐后都進(jìn)行解體檢修，如果是點(diǎn)爐后進(jìn)行跑砣試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)安全門漏泄，估計(jì)是這種情況造成的，可在跑砣后冷卻20分鐘后再跑舵一次，對(duì)密封面進(jìn)行沖刷。

另一種情況是密封面損傷。造成密封面損傷的主要原因有以下幾點(diǎn)：一是密封面材質(zhì)不良。例如，在3～9號(hào)爐主安全門由于多年的檢修，主安全門閥芯與閥座密封面普遍已經(jīng)研得很低，使密封面的硬度也大大降低了，從而造成密封性能下降，消除這種現(xiàn)象最好的方法就是將原有密封面車削下去，然后按圖紙要求重新堆焊加工，提高密封面的表面硬度。注意在加工過程中一定保證加工質(zhì)量，如密封面出現(xiàn)裂紋、沙眼等缺陷一定要將其車削下去后重新加工。新加工的閥芯閥座一定要符合圖紙要求。目前使用YST103通用鋼焊條堆焊加工的閥芯密封面效果就比較好。二是檢修質(zhì)量差，閥芯閥座研磨的達(dá)不到質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求，消除這種故障的方法是根據(jù)損傷程度采用研磨或車削后研磨的方法修復(fù)密封面。

造成安全閥漏泄的另一個(gè)原因是由于裝配不當(dāng)或有關(guān)零件尺寸不合適。在裝配過程中閥芯閥座未完全對(duì)正或結(jié)合面有透光現(xiàn)象，或者是閥芯閥座密封面過寬不利于密封。消除方法是檢查閥芯周圍配合間隙的大小及均勻性，保證閥芯頂尖孔與密封面同正度，檢查各部間隙不允許抬起閥芯；根據(jù)圖紙要求適當(dāng)減小密封面的寬度實(shí)現(xiàn)有效密封。

2.2、閥體結(jié)合面滲漏

指上下閥體間結(jié)合面處的滲漏現(xiàn)象，造成這種漏泄的主要原因有以下幾個(gè)方面：一是結(jié)合面的螺栓緊力不夠或緊偏，造成結(jié)合面密封不好。消除方法是調(diào)整螺栓緊力，在緊螺栓時(shí)一定要按對(duì)角把緊的方式進(jìn)行，最好是邊緊邊測量各處間隙，將螺栓緊到緊不動(dòng)為止，并使結(jié)合面各處間隙一致。二是閥體結(jié)合面的齒形密封墊不符合標(biāo)準(zhǔn)。例如，齒形密封墊徑向有輕微溝痕，平行度差，齒形過尖或過坡等缺陷都會(huì)造成密封失效。從而使閥體結(jié)合面滲漏。在檢修時(shí)把好備件質(zhì)量關(guān)，采用合乎標(biāo)準(zhǔn)的齒形密封墊就可以避免這種現(xiàn)象的發(fā)生。三是閥體結(jié)合面的平面度太差或被硬的雜質(zhì)墊住造成密封失效。對(duì)由于閥體結(jié)合面的平面度太差而引起閥體結(jié)合面滲漏的，消除的方法是將閥門解體重新研磨結(jié)合面直至符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。由于雜質(zhì)墊住而造成密封失效的，在閥門組裝時(shí)認(rèn)真清理結(jié)合面避免雜質(zhì)落入。

2.3、沖量安全閥動(dòng)作后主安全閥不動(dòng)作

這種現(xiàn)象通常被稱為主安全門的拒動(dòng)。主安全門拒動(dòng)對(duì)運(yùn)行中的鍋爐來說危害是非常大的，是重大的設(shè)備隱患，嚴(yán)重影響設(shè)備的安全運(yùn)行，一旦運(yùn)行中的壓力容器及管路中的介質(zhì)壓力超過額定值時(shí)，主安全門不動(dòng)作，使設(shè)備超壓運(yùn)行極易造成設(shè)備損壞及重大事故。

在分析主安全門拒動(dòng)的原因之前，首先分析一下主安全門的動(dòng)作原理。如圖1，當(dāng)承壓容器內(nèi)的壓力升至沖量安全閥的整壓力時(shí)，沖量安全閥動(dòng)作，介質(zhì)從容器內(nèi)通過管路沖向主安全閥活塞室內(nèi)，在活塞室內(nèi)將有一個(gè)微小的擴(kuò)容降壓，假如此時(shí)活塞室內(nèi)的壓強(qiáng)為P1，活塞節(jié)流面積為Shs，此時(shí)作用在活塞上的f1為：

f1=P1×Shs……………………(1)

假如此時(shí)承壓容器內(nèi)的介質(zhì)的壓強(qiáng)為P2，閥芯的面積為Sfx，則此時(shí)介質(zhì)對(duì)閥芯一個(gè)向上的作用力f2為：

f2=P2×Shx..............(2)

通常安全閥的活塞直徑較閥芯直徑大，所以式(1)與式（2）中Shs＞Sfx狿1≈P2

假如將彈簧通過閥桿對(duì)閥芯向上的拉力設(shè)為f3及將運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）設(shè)為fm，則主安全門的動(dòng)作的先決條件：只有作用在活塞上的作用力f1略大于作用在閥芯上使其向上的作用力f2及彈簧通過閥桿對(duì)閥芯向上的拉力f3及運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）fm之和時(shí)，即：f1＞f2+f3+fm時(shí)主安全門才能啟動(dòng)。

通過實(shí)踐，主安全門拒動(dòng)主要與以下三方面因素有關(guān)：

一是閥門運(yùn)動(dòng)部件有卡阻現(xiàn)象。這可能是由于裝配不當(dāng)，臟物及雜質(zhì)混入或零件腐蝕；活塞室表面光潔度差，表面損傷，有溝痕硬點(diǎn)等缺陷造成的。這樣就使運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力fm增大，在其他條件不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門拒動(dòng)。

例如，在2001年3號(hào)爐大修前過熱主安全門跑砣試驗(yàn)時(shí)，發(fā)生了主安全門拒動(dòng)。檢修時(shí)解體檢查發(fā)現(xiàn)，活塞室內(nèi)有大量的銹垢及雜質(zhì)，活塞在活塞室內(nèi)無法運(yùn)動(dòng)，從而造成了主安全門拒動(dòng)。檢修時(shí)對(duì)活塞，脹圈及活塞室進(jìn)行了除銹處理，對(duì)活塞室溝痕等缺陷進(jìn)行了研磨，裝配前將活塞室內(nèi)壁均勻地涂上鉛粉，并嚴(yán)格按次序?qū)﹂y門進(jìn)行組裝。在鍋爐水壓試驗(yàn)時(shí)，對(duì)脈沖管進(jìn)行沖洗，然后將主安全門與沖量安全閥連接，大修后點(diǎn)爐時(shí)再次進(jìn)行安全閥跑砣試驗(yàn)一切正常。

二是主安全門活塞室漏氣量大。當(dāng)閥門活塞室漏氣量大時(shí)，式（1)中的f1一項(xiàng)作用在活塞上的作用力偏小，在其他條件不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門拒動(dòng)。造成活塞室漏氣量大的主要原因與閥門本身的氣密性和活塞環(huán)不符合尺寸要求或活塞環(huán)磨損過大達(dá)不到密封要求有關(guān)系。

例如，3～9號(hào)爐主安全閥對(duì)活塞環(huán)的質(zhì)量要求是活塞環(huán)的棱角應(yīng)圓滑，自由狀態(tài)開口間隙不大于14，組裝后開口間隙△=1～1.25，活塞與活塞室間隙B=0.12～0.18，活塞環(huán)與活塞室間隙為S=0.08～0.12，活塞環(huán)與活塞室接觸良好，透光應(yīng)不大于周長的1／6。對(duì)活塞室內(nèi)要求是，活塞室內(nèi)的溝槽深度不得超過0.08～0.1mm，其橢圓度不超過0．1mm，圓錐度不超過0.1mm，應(yīng)光潔無擦傷，但解體檢修時(shí)檢查發(fā)現(xiàn)每臺(tái)爐主安全門的活塞環(huán)、活塞及活塞室都不符合檢修規(guī)程要求，目前一般活塞環(huán)與活塞室的間隙都在S≥0.20，且活塞室表面的缺陷更為嚴(yán)重，嚴(yán)重地影響了活塞室的汽密性，造成活塞室漏汽量偏大。

消除這種缺陷的方法是：對(duì)活塞室內(nèi)表面進(jìn)行處理，更換合格的活塞及活塞環(huán)，在有節(jié)流閥的沖量安全裝置系統(tǒng)中關(guān)小節(jié)流閥開度，增大進(jìn)入主安全門活塞室的進(jìn)汽量，在條件允許的情況下也可以通過增加沖量安全閥的行程來增加進(jìn)入主安全門活塞室內(nèi)的進(jìn)汽量方法推動(dòng)主安全閥動(dòng)作。

三是主安全閥與沖量安全閥的匹配不當(dāng)，沖量安全閥的蒸汽流量太小。沖量安全閥的公稱通徑太小，致使流入主安全閥活塞室的蒸汽量不足，推動(dòng)活塞向下運(yùn)動(dòng)的作用力f1不夠，即f1＜f2+f3+fm致使主安全閥閥芯不動(dòng)。這種現(xiàn)象多發(fā)生于主安全閥式?jīng)_量安全閥有一個(gè)更換時(shí)，由于考慮不周而造成的。

例如2002年5號(hào)爐大修時(shí)，將兩臺(tái)重錘式?jīng)_量安全閥換成兩臺(tái)哈爾濱閥門廠生產(chǎn)A49H-P54100VDg20脈沖式安全閥，此安全閥一般與A42H-P54100VDg125型彈簧式主安全匹配使用，將它與蘇產(chǎn)Dg150×90×250型老式主安全閥配套使用，此種主安全閥與A29H-P54100VDg125型彈簧式主安全閥本比不僅公稱通徑要大而且氣密性較差，在5號(hào)爐飽和安全閥定砣完畢，進(jìn)行跑砣試驗(yàn)時(shí)造成主安全閥拒動(dòng)。后來我們將沖量安全閥解體，將其導(dǎo)向套與閥芯配合部分的間隙擴(kuò)大，以增加其通流面積，再次跑砣試驗(yàn)一次成功。所以說沖量安全閥與主安全閥匹配不當(dāng)，公稱通徑較小也會(huì)引起主安全閥拒動(dòng)。

2.4、沖量安全閥回座后主安全閥延遲回座時(shí)間過長

發(fā)生這種故障的主要原因有以下兩個(gè)方面：

一方面是，主安全閥活塞室的漏汽量大小，雖然沖量安全閥回座了，但存在管路中與活塞室中的蒸汽的壓力仍很高，推動(dòng)活塞向下的力仍很大，所以造成主安全閥回座遲緩，這種故障多發(fā)生于A42Y-P5413.7VDg100型安全閥上，因?yàn)檫@種型式的安全閥活塞室汽封性良好。消除這種故障的方法主要通過開大節(jié)流閥的開度和加大節(jié)流孔徑加以解決，節(jié)流閥的開度開大與節(jié)流孔徑的增加都使留在脈沖管內(nèi)的蒸汽迅速排放掉，從而降低了活塞內(nèi)的壓力，使其作用在活塞上向下運(yùn)動(dòng)的推力迅速減小，閥芯在集汽聯(lián)箱內(nèi)蒸汽介質(zhì)向上的推力和主安全閥自身彈簧向上的拉力作用下迅速回座。

另一方面原因就是主安全閥的運(yùn)動(dòng)部件與固定部件之間的磨擦力過大也會(huì)造成主安全閥回座遲緩，解決這種問題的方法就是將主安全閥運(yùn)動(dòng)部件與固定部件的配合間隙控制臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。

2.5、安全閥的回座壓力低

安全閥回座壓力低對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大危害，回座壓力過低將造成大量的介質(zhì)超時(shí)排放，造成不必要的能量損失。這種故障多發(fā)生在200MW機(jī)組所使用的A49H型彈簧脈沖安全閥上，分析其原因主要是由以下幾個(gè)因素造成的：

一是彈簧脈沖安全閥上蒸汽的排泄量大，這種形式的沖量安全閥在開啟后，介質(zhì)不斷排出，推動(dòng)主安全閥動(dòng)作。

一方面是沖量安全閥前壓力因主安全閥的介質(zhì)排出量不夠而繼續(xù)升高，所以脈沖管內(nèi)的蒸汽沿汽包或集氣聯(lián)箱繼續(xù)流向沖量安全閥維持沖量安全閥動(dòng)作。

另一方面由于此種型式的沖量安全閥介質(zhì)流通是經(jīng)由閥芯與導(dǎo)向套之間的間隙流向主安全閥活塞室的，介質(zhì)沖出沖量安全閥的密封面，在其周圍形成動(dòng)能壓力區(qū)，將閥芯抬高，于是達(dá)到?jīng)_量安全閥繼續(xù)排放，蒸汽排放量越大，閥芯部位動(dòng)能壓力區(qū)的壓強(qiáng)越大，作用在閥芯上的向上的推力就越大，沖量安全閥就越不容易回座，此時(shí)消除這種故障的方法就是將節(jié)流閥關(guān)小，使流出沖量安全閥的介質(zhì)流量減少，降低動(dòng)能壓力區(qū)內(nèi)的壓力，從而使沖量安全閥回座。

造成回座壓力低的第二因素是：閥芯與導(dǎo)向套的配合間隙不適當(dāng)，配合間隙偏小，在沖量安全閥啟座后，在此部位瞬間節(jié)流形成較高的動(dòng)能壓力區(qū)，將閥芯抬高，延遲回座時(shí)間，當(dāng)容器內(nèi)降到較低時(shí)，動(dòng)能壓力區(qū)的壓力減小，沖量閥回座。

消除這種故障的方法是認(rèn)真檢查閥芯及導(dǎo)向套各部分尺寸，配合間隙過小時(shí)，減小閥瓣密封面直往式閥瓣阻汽帽直徑或增加閥瓣與導(dǎo)向套之間徑向間隙，來增加該部位的通流面積，使蒸汽流經(jīng)時(shí)不至于過分節(jié)流，而使局部壓力升高形成很高的動(dòng)能壓力區(qū)。

造成回座壓力低的另一個(gè)原因就是各運(yùn)動(dòng)零件磨擦力大，有些部位有卡澀，解決方法就是認(rèn)真檢查各運(yùn)動(dòng)部件，嚴(yán)格按檢修標(biāo)準(zhǔn)對(duì)各部件進(jìn)行檢修，將各部件的配合間隙調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，消除卡澀的可能性。

2.6、安全閥的頻跳

頻跳指的是安全閥回座后，待壓力稍一升高，安全閥又將開啟，反復(fù)幾次出現(xiàn)，這種現(xiàn)象稱為安全閥的“頻跳”。安全閥機(jī)械特性要求安全閥在整動(dòng)作過程中達(dá)到規(guī)定的開啟高度時(shí)，不允許出現(xiàn)卡阻、震顫和頻跳現(xiàn)象。發(fā)生頻跳現(xiàn)象對(duì)安全閥的密封極為不利，極易造成密封面的泄漏。分析原因主要與安全閥回座壓力達(dá)高有關(guān)，回座壓力較高時(shí)，容器內(nèi)過剩的介質(zhì)排放量較少，安全閥已經(jīng)回座了，當(dāng)運(yùn)行人員調(diào)整不當(dāng)，容器內(nèi)壓力又會(huì)很快升起來，所以又造成安全閥動(dòng)作，像這種情況可通過開大節(jié)流閥的開度的方法予以消除。節(jié)流閥開大后，通往主安全閥活塞室內(nèi)的汽源減少，推動(dòng)活塞向下運(yùn)動(dòng)的力較小，主安全閥動(dòng)作的機(jī)率較小，從而避免了主安全閥連續(xù)啟動(dòng)。

2.7、安全閥的顫振

安全閥在排放過程中出現(xiàn)的抖動(dòng)現(xiàn)象，稱其為安全閥的顫振，顫振現(xiàn)象的發(fā)生極易造成金屬的疲勞，使安全閥的機(jī)械性能下降，造成嚴(yán)重的設(shè)備隱患，發(fā)生顫振的原因主要有以下幾個(gè)方面：

一方面是閥門的使用不當(dāng)，選用閥門的排放能力太大（相對(duì)于必須排放量而言），消除的方法是應(yīng)當(dāng)使選用閥門的額定排量盡可能接近設(shè)備的必需排放量。

另一方面是由于進(jìn)口管道的口徑太小，小于閥門的進(jìn)口通徑，或進(jìn)口管阻力太大，消除的方法是在閥門安裝時(shí)，使進(jìn)口管內(nèi)徑不小于閥門進(jìn)口通徑或者減少進(jìn)口管道的阻力。排放管道阻力過大，造成排放時(shí)過大的北壓也是造成閥門顫振的一個(gè)因素，可以通過降低排放管道的阻力加以解決。

3、結(jié)束語

對(duì)鍋爐安全閥的常見故障原因進(jìn)行了分析并提出了具體的解決方法，雖然目前電站鍋爐安全閥都是由主、輔閥配套組成的，并采用機(jī)械和熱工控制雙重保護(hù)，有些故障不易發(fā)生，但只有充分掌握安全閥的常見故障原因和消除方法，在故障發(fā)生時(shí)處理起來才能得心應(yīng)手，對(duì)保證設(shè)備的安全運(yùn)行有著重要的意義。

第二篇：鍋爐安全閥校驗(yàn)調(diào)試方案

金華燃機(jī)電廠進(jìn)氣冷卻技術(shù)改造工程

安 全 閥 調(diào) 整 作 業(yè) 方 案

編寫：

審核：

批準(zhǔn)：

浙 江 開 元 安 裝 集 團(tuán) 公 司 第 三 分 公 司

2005年6月

1概述

金華燃機(jī)電廠進(jìn)氣冷卻技術(shù)改造工程的新增設(shè)設(shè)計(jì)余熱鍋爐煙氣余熱回收部分，是在金華燃機(jī)電廠原雙壓無補(bǔ)燃強(qiáng)制循環(huán)燃機(jī)余熱鍋爐上增加設(shè)計(jì)的。通過增加低壓鍋筒、低壓蒸發(fā)器及相應(yīng)的本體管路改造，可以進(jìn)一步提高煙氣余熱的回收，降低余熱鍋爐的排煙溫度，同時(shí)產(chǎn)生0.1MPA，120℃的飽和蒸汽，該蒸汽可用作溴化鋰制冷機(jī)的熱源動(dòng)力，或作為低壓換熱器之熱源。新增設(shè)計(jì)部分余熱鍋爐由杭州鍋爐廠制造供貨。1.1 余熱鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù) 1.1.1鍋爐最大設(shè)計(jì)運(yùn)行參數(shù)

低壓鍋爐額定蒸發(fā)流量：

~3.6 t/h 低壓鍋爐蒸汽壓力：

0.3MPa 低壓鍋爐蒸汽溫度：

143℃（飽和蒸汽）補(bǔ)給水溫度：

~90℃

1.1.2 鍋爐飽和蒸汽壓力0.1MPa、蒸汽溫度120℃下運(yùn)行下的設(shè)計(jì)參數(shù)：

低壓鍋爐額定蒸發(fā)流量：

~4.0 t/h 低壓鍋爐蒸汽壓力：

0.1MPa 低壓鍋爐蒸汽溫度：

120℃（飽和蒸汽）補(bǔ)給水溫度：

~90℃ 余熱鍋爐排煙溫度：

~139℃ 2.鍋爐蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn) 2.1 試驗(yàn)應(yīng)具備條件 2.1.1鍋爐煮爐結(jié)束。

2.1.2在前階段調(diào)試工作中發(fā)現(xiàn)的問題，已妥善處理，缺陷已消除。2.2鍋爐蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)

2.2.1鍋爐按運(yùn)規(guī)升壓至工作壓力進(jìn)行蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)。

2.2.2試驗(yàn)時(shí)應(yīng)注意檢查鍋爐的焊口、人孔、手孔和法蘭的嚴(yán)密性。2.2.3注意檢查鍋爐的附件和全部汽水閥門的嚴(yán)密性。

2.2.4應(yīng)注意檢查汽包、受熱面部件和本體管路的膨脹，及其支座、支架的受力，移動(dòng)的伸縮情況是否正常，是否有妨礙膨脹之處。

3、安全閥調(diào)整校驗(yàn)

本次改造增加的低壓鍋筒裝設(shè)2只安全閥，型號(hào)A48Y-16C彈簧式安全閥。3.1安全閥整定值

按照《鍋規(guī)》（96）的規(guī)定，安全閥的整定值如下： 低壓鍋筒工作安全閥

2個(gè)

0.3+0.03MPa= 0.33Mpa

0.3+0.05MPa= 0.35Mpa 安全閥的回座壓差，一般應(yīng)為起座壓力的4%~7%，最大不得超過起座壓力的10%。

3.2 校驗(yàn)安全閥的準(zhǔn)備工作

3.2.1經(jīng)過蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)，確認(rèn)可起壓，方可進(jìn)行校驗(yàn)安全閥工作。

3.2.2安全閥閥體、排汽彎頭及集水盤底部均已裝好引至安全地點(diǎn)的疏水管路。排汽管下端不得擱在安全閥集水盤上，二者之間應(yīng)留有設(shè)計(jì)膨脹間隙。3.2.3安全閥排汽管牢固可靠，安裝符合設(shè)計(jì)規(guī)范，并不妨礙鍋爐的膨脹。3.2.4安全閥安裝前排汽及進(jìn)汽處的雜物應(yīng)仔細(xì)清理干凈，以免安全閥回座時(shí)雜物將閥芯碰壞。

3.2.5配備量程為0~1.0MPa 1.5級(jí)以上壓力表一只，安裝在低壓鍋筒上，升壓時(shí)對(duì)控制室監(jiān)視壓力表校對(duì)并作修正。

標(biāo)準(zhǔn)壓力表應(yīng)經(jīng)校驗(yàn)合格，并有誤差記錄，在調(diào)整值附近如大于0.5%，應(yīng)作修正。

3.2.6爐頂與控制室通訊暢通可靠。

3.2.7廠用照明良好，道路暢通平整無雜物堆積，平臺(tái)樓梯欄桿完整。

3.2.8事先準(zhǔn)備好防止安全閥起座用的專用卡具，并準(zhǔn)備好校驗(yàn)安全閥所需用的工具。

3.2.9組織安全閥校驗(yàn)小組，明確職責(zé)分工，防止混亂。3.3 安全閥校驗(yàn)

3.3.1按照升溫升壓曲線，鍋爐緩慢升壓。3.3.2安全閥的整定壓力以就地壓力表讀數(shù)為準(zhǔn)。

3.3.3安全閥的調(diào)整，通過彈簧的調(diào)節(jié)螺釘，使彈簧的作用力符合安全閥動(dòng)作壓力的要求。3.3.4安全閥調(diào)整時(shí)先調(diào)整開啟壓力最高的，后調(diào)整壓力較低的。在調(diào)整時(shí)應(yīng)調(diào)整彈簧的松緊，觀察起跳壓力，如此反復(fù)進(jìn)行至符合要求。安全閥起跳一次，停隔20~30分鐘后再重新校正，防止起座時(shí)間過長使彈簧受熱。3.3.5安全閥調(diào)整階段，以向空排汽作為蒸汽壓力的主要調(diào)節(jié)手段。3.3.6在安全閥校畢后，做好各項(xiàng)記錄，辦理簽證。3.4注意事項(xiàng)

3.4.1注意鍋爐運(yùn)行情況，如遇異常情況，應(yīng)停止安全閥檢驗(yàn)。

3.4.2當(dāng)安全閥動(dòng)作時(shí)，應(yīng)及時(shí)增加鍋爐給水量，安全閥回座時(shí)，適當(dāng)減少鍋爐給水量，以維持汽包水位。

3.4.3安全閥起座后，應(yīng)迅速采取降壓措施，開大向空排汽，使安全閥回座。3.4.4若安全閥至整定值時(shí)，還未起座，允許超壓0.1MPa，否則須降低壓力至80%整定值才能進(jìn)行調(diào)整工作，然后再升壓校驗(yàn)，如果三次試跳不成功，須待安全閥冷卻后再檢驗(yàn)。

3.4.5統(tǒng)一指揮升壓、降壓，壓力的升降一般宜在每分鐘±0.05~0.1MPa為限。3.4.6準(zhǔn)備好安全閥的拆卸工具及調(diào)整器械。

3.4.7現(xiàn)場做好安全保衛(wèi)工作，無關(guān)人員不得進(jìn)入安全閥校驗(yàn)現(xiàn)場，不得靠近安全閥排汽口處，嚴(yán)禁高空作業(yè)，防止墜跌事故。

3.4.8 當(dāng)發(fā)生安全閥不能回座的故障，就地處理無效時(shí)，須停爐降壓至0MPa表壓后，安全閥處確無排汽時(shí)，方可拆除安全閥進(jìn)行檢修。

第三篇：技師考評(píng)論文——鍋爐給水泵的故障分析與處理

中壓鍋爐給水泵的故障分析與處理

摘要：對(duì)硫磺回收聯(lián)合裝置中的中壓鍋爐給水泵流量小、受沖蝕、電機(jī)過載、斷軸等故障進(jìn)行分析，并提出合理的解決方法和改進(jìn)措施，確保了裝置的長周期運(yùn)行。

關(guān)鍵詞：中壓鍋爐給水泵

故障分析

改造

1前言

硫磺回收聯(lián)合裝置（意大利KTI技術(shù)）中的四臺(tái)中壓鍋爐給水泵P2102A、P2102B、P2302A、P2302B，于一九九九年十二月投入使用。初期幾個(gè)月運(yùn)行正常，流量尚能滿足生產(chǎn)，運(yùn)行幾個(gè)月后，流量開始下降，電流升高，經(jīng)常造成電機(jī)過載跳閘。從二OOO年八月至二OO一年七月，這四臺(tái)泵單泵運(yùn)行周期最長不超過一個(gè)月，致使該泵不能滿足生產(chǎn)，且又影響上游裝置的生產(chǎn)。為了解決這一故障，對(duì)該泵進(jìn)行技術(shù)攻關(guān)，在解體檢查過程中進(jìn)行嚴(yán)格細(xì)心的檢測分析，發(fā)現(xiàn)了許多問題。本文針對(duì)中壓鍋爐給水泵的故障進(jìn)行分析、改造。

2技術(shù)參數(shù)與結(jié)構(gòu)示意圖

該四臺(tái)泵是由北京巡航高科技有限公司開發(fā)，研制，專為高揚(yáng)程、小流量、易汽化介質(zhì)而設(shè)計(jì)的臥式二級(jí)開式葉輪的特種高速離心泵，由電機(jī)（2980r/min）、增速箱、泵體三部分組成，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖-1所示：

其具體參數(shù)如下： 型號(hào)：SHP65-40-600 流量：25m3/h 揚(yáng)程：595m 轉(zhuǎn)速：7360r/min 額定功率：110KW 額定電流：196A 介質(zhì)：104℃凝結(jié)水

圖-1 泵結(jié)構(gòu)示意圖

1-泵體，2-誘導(dǎo)輪，3-中間隔板，4-葉輪，5-隔板襯套 6-機(jī)械密封，7-增速機(jī)構(gòu)，8-高速軸，9-低速軸，10-電機(jī)

3故障分析

根據(jù)二OOO年八月至二OO一年七月期間的運(yùn)行記錄，對(duì)這幾臺(tái)中壓鍋爐給水泵出現(xiàn)的故障進(jìn)行分析：

3.1 流量不足，電機(jī)過載 3.1.1 沖蝕嚴(yán)重

3.1.1.1 從該泵的工藝上看，介質(zhì)凝結(jié)水從罐（V2109）引出，經(jīng)過中壓鍋爐給水泵加壓后輸送到汽包。該泵原設(shè)計(jì)溫度是104℃，由于使用一段時(shí)間后，冷卻效果差，導(dǎo)致凝結(jié)水溫度升高，一般在115℃左右，造成中壓鍋爐給水泵進(jìn)口溫度增加。從圖-2可以看出該泵在吸程方面應(yīng)沒問題。

圖-2 工藝流程圖

1-凝結(jié)水罐

2-入口調(diào)節(jié)閥

3-出口調(diào)節(jié)閥

4-中壓鍋爐給水泵

3.1.1.2 由離心泵的工作原理知，當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，在葉輪中心（葉片入口）附近形成低壓區(qū)，這個(gè)低壓區(qū)壓力越低，吸入高度就越高，但是吸入的低壓還是有限制的，因?yàn)楫?dāng)葉片入口附近的最低壓強(qiáng)等于或小于輸送溫度下液體的飽和蒸汽壓時(shí)，液體將在該處產(chǎn)生氣泡，它隨同液體從低壓區(qū)流向高壓區(qū)，汽泡在高壓作用下迅速凝結(jié)或破裂，此時(shí)周圍的液體以極高的速度沖向原泡所占據(jù)的空間，在沖擊點(diǎn)處產(chǎn)生幾萬千帕的壓強(qiáng)，沖擊頻率高達(dá)幾萬次之多，由于沖擊的作用使一、二級(jí)中間隔板表面及泵體出現(xiàn)許多坑蝕，隔板的固定螺釘和頂絲孔被沖蝕嚴(yán)重，泵室流道被沖穿，其中葉輪與泵體間隙比原來增大了2mm。

3.1.1.3 介質(zhì)溫度過高。原設(shè)計(jì)介質(zhì)的溫度為104℃，隨著裝置負(fù)荷的提高，凝結(jié)水的不斷增多，回水量逐漸增大，導(dǎo)致凝結(jié)水罐的操作壓力增加，溫度上升，造成中壓鍋爐給水泵進(jìn)口溫度增加，實(shí)際使用時(shí)介質(zhì)溫度達(dá)到115℃，使氣蝕現(xiàn)象更加容易產(chǎn)生。

3.1.2 容積損失嚴(yán)重。該泵的內(nèi)泄漏是造成容積損失的主要原因，內(nèi)泄漏主要發(fā)生在一、二級(jí)葉輪隔板與襯套之間、中間隔板和泵體之間、二級(jí)葉輪入口泵蓋與泵體之間、泵體與葉輪之間等。由于泵內(nèi)部配合間隙增大，介質(zhì)回流增大，出口流量就會(huì)降低，負(fù)荷增大致使電機(jī)電流增高，而引起過載跳閘。

3.2 斷軸。其間出現(xiàn)的斷軸有兩次，一次是P2102A軸在誘導(dǎo)輪和第一級(jí)葉輪之間斷裂;另一次是P2102B軸在油封動(dòng)環(huán)密封槽處斷裂.經(jīng)認(rèn)真分析研究認(rèn)為造成這一故障的主要原因是以下兩點(diǎn)：

3.2.1 振動(dòng)過大

3.2.1.1 軸承損壞。由于油封的軸向“O”型橡膠密封圈密封效果差，造成軸向密封失效，故高壓介質(zhì)水串入油箱與潤滑油混合，造成運(yùn)行中的軸承潤滑不良損壞軸承而振動(dòng)。

3.2.1.2 抽空。由于設(shè)計(jì)上的原因，每兩臺(tái)中壓鍋爐給水泵共用一條進(jìn)口管，且總管與支管的管徑都是DN100。切換泵時(shí)，若兩臺(tái)泵同時(shí)運(yùn)行，很容易由于來量不足而引起抽空造成振動(dòng)，尤其是剛啟動(dòng)備用泵時(shí)，更加明顯。

3.2.1.3 泵軸彎曲，造成轉(zhuǎn)子偏擺過大，導(dǎo)致口環(huán)、誘導(dǎo)輪、葉輪偏磨，同時(shí)引起振動(dòng)。

3.2.2 應(yīng)力集中：高速軸承肩臺(tái)階及動(dòng)環(huán)密封槽內(nèi)直角處沒有圓弧過渡，造成應(yīng)力集中，造成軸彎曲變形。其結(jié)構(gòu)示意圖如圖-3所示。

圖-3 改造前機(jī)械密封局部轉(zhuǎn)件圖

1-“Ｏ”型密封圖 2-介質(zhì)端密封動(dòng)環(huán) 3-軸套 4-潤滑油端密封動(dòng)環(huán) 5-滾動(dòng)軸承 6-高速軸

4故障處理

4.1 防止抽空現(xiàn)象發(fā)生

4.1.1 建議生產(chǎn)車間更換進(jìn)口管，增大進(jìn)口管徑，保證進(jìn)口流量。4.1.2 精心操作與維護(hù)。切換泵時(shí)，應(yīng)先將運(yùn)轉(zhuǎn)泵降量，以免系統(tǒng)流量不

足而引起抽空。此外，將鍋爐給水泵的出口壓控閥由自動(dòng)控制改為手動(dòng)控制，以防止啟動(dòng)時(shí)流量瞬間增大而引起電流超標(biāo)。

4.2 材質(zhì)升級(jí)。中間隔板和隔板螺釘由原來的20號(hào)鋼改為40Cr，泵體、泵蓋也由原來的ZG230-450材質(zhì)改為0 Cr 18Ni9Ti材質(zhì)。這樣就大大增強(qiáng)了材料的耐腐蝕、耐沖刷的性能，對(duì)穩(wěn)定流量起著重要作用。

4.3 在工藝上進(jìn)行一些改進(jìn)。當(dāng)介質(zhì)溫度超過原設(shè)計(jì)溫度時(shí)可加入低溫的新鮮水，降低液體的溫度這也就降低了介質(zhì)的飽和蒸汽壓力。

4.4 增加密封點(diǎn)，減少容積損失。

4.4.1 中間隔板和泵體間加密封墊。解決了泵中間隔板和泵體之間因沒有密封墊，二級(jí)高壓的液體回流沖刷腐蝕而損壞中間隔板和泵體。

4.4.2 泵體與二級(jí)出口泵蓋改造。原泵蓋與泵體之間沒有密封，造成二級(jí)葉輪出口的液體在回流到一級(jí)進(jìn)口的過程沖刷腐蝕了泵蓋，在修復(fù)泵蓋時(shí)增加了一個(gè)“O”型密封圈，杜絕內(nèi)泄漏的產(chǎn)生。

4.5 聯(lián)系該泵的生產(chǎn)廠家，把該泵的高速軸所有軸肩臺(tái)階增加足夠的圓弧過渡，去除在動(dòng)環(huán)位置軸上的“O”型密封槽，對(duì)軸套兩端的內(nèi)徑進(jìn)行倒角2.5*45°，用以含壓軸向密封圈，這樣在裝動(dòng)環(huán)時(shí)既不切掉“O”型圈，又能增加密封性能，消除了應(yīng)力集中，保證軸的強(qiáng)度。改造后的結(jié)構(gòu)示意圖如圖-4所示。

圖-4

改造后機(jī)械密封局部示意圖 1-介質(zhì)端密封動(dòng)環(huán)

2-“Ｏ”型密封圈

3-軸套 4-潤滑油端密封動(dòng)環(huán)

5-滾動(dòng)軸承

6-高速軸

4.6 更換高速軸軸承為日本產(chǎn)的7308二套、6308一套。把原來由3mm波 5

紋墊控制軸承外圈來確定高速軸串量，改為軸承壓蓋與軸承外圈用平墊調(diào)整來控制預(yù)留0.04-0.06mm間隙的方法（如圖-5所示），消除了波紋墊失去彈性而被壓平的現(xiàn)象，保證了高速軸的精確定位，避免了葉輪與中間隔板或與泵腔磨損的故障發(fā)生。

改造前

改造后

圖-5 軸承壓蓋改造

1-軸承壓蓋及密封壓蓋，2-油封動(dòng)環(huán)，3-波紋墊，4-軸承，5-高速軸

5改造效果

經(jīng)過以上的一系列改造和改進(jìn)，使中壓鍋爐給水泵的所有沖蝕和磨損都有明顯的好轉(zhuǎn)。工作電流由改造前的192A，降為改造后125A，操作壓力在改造前為5.3Mpa，改造后上升為5.9Mpa，流量在改造前為7.86m3/h，改造后增大到24.92m3/h。四臺(tái)中壓鍋爐給水泵的使用壽命比原來有了很大的提高，檢修周期由原來十天一修，提高到現(xiàn)在一年半還未一修。自二OO一年六月十八日改造使用至今都非常平穩(wěn)，扭轉(zhuǎn)了生產(chǎn)上的被動(dòng)局面，確保了裝置的長周期運(yùn)行。

6結(jié)束語

由于該泵采用懸臂式的支撐形式，增加了整條軸的徑向力，這樣中間隔板 6

襯套與葉輪口環(huán)直接接觸，配件就很容易磨損，我們只能采取定期更換的方法來彌補(bǔ)這一缺陷。經(jīng)改造后這幾臺(tái)泵運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，每年為企業(yè)創(chuàng)造約80萬元的經(jīng)濟(jì)效益，受到使用單位的高度評(píng)價(jià)，這些改造項(xiàng)目已被泵的生產(chǎn)廠家采用，作為技術(shù)革新成果向全國推廣。參考文獻(xiàn)：

1、姚玉英等，《化工原則》[M]，天津，天津科學(xué)技術(shù)出版社，1993。

2、孫家孔等，《石油化工裝置設(shè)備腐蝕與防護(hù)手冊(cè)》，北京，中國石化出版社，1996。

第四篇：鍋爐安全閥熱態(tài)校驗(yàn)過程

鍋爐安全閥熱態(tài)校驗(yàn)技術(shù)交底

1.根據(jù)《蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》規(guī)定：檢修后的安全閥應(yīng)作熱態(tài)校驗(yàn),回座壓差應(yīng)為起跳壓力的4%—7%,最大不超過10%.2.安全閥校驗(yàn)順序必須由高壓到低壓進(jìn)行校驗(yàn),首先進(jìn)行效驗(yàn)汽包安全閥,其次效驗(yàn)過熱器安全閥.3.安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)應(yīng)具備的條件

3.1 安全閥的檢查、檢修、金屬監(jiān)督工作已全部結(jié)束,全部安全閥的鎖定卡子已準(zhǔn)備好,并且卡子已從安全閥上取下來,調(diào)整安全閥的工器具已準(zhǔn)備齊全可用.3.2 排汽管道的檢查,檢修已結(jié)束.鍋爐水壓試驗(yàn)已合格,并具備點(diǎn)火條件,燃油系統(tǒng)可靠,鍋爐啟動(dòng)用油已準(zhǔn)備充足.3.3 汽包和過熱器就地壓力表已換裝為0.5級(jí)標(biāo)準(zhǔn)壓力表,鍋爐DCS系統(tǒng)已能投入,各種運(yùn)行參數(shù)已能正常顯示.3.4 現(xiàn)場通道暢通、照明完善、試驗(yàn)用的防護(hù)用品、專用工具、記錄表格、通訊設(shè)施已具備待用.檢修用臨時(shí)設(shè)施已拆除.3.5 鍋爐過熱器向空排汽閥改為就地操作,其工作性能安全可靠,靈活可用.4.安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)工作程序

4.1 鍋爐壓力達(dá)到安全閥動(dòng)作值時(shí),對(duì)鍋爐的安全閥由高到低依次進(jìn)行熱態(tài)校驗(yàn).如在熱態(tài)校驗(yàn)過程中鍋爐出現(xiàn)重大缺陷和泄漏,應(yīng)報(bào)告值長,及時(shí)進(jìn)行處理,防止事故擴(kuò)大.4.2 安全閥熱態(tài)校驗(yàn)及調(diào)整.4.3 安全閥熱態(tài)校驗(yàn)注意事項(xiàng)

4.3.1 鍋爐點(diǎn)火,升溫升壓操作由運(yùn)行人員負(fù)責(zé).校驗(yàn)安全閥過程中,應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)控汽包水位和汽壓,值班人員不得擅自離開工作崗位.4.3.2 熱態(tài)校驗(yàn)安全閥的組織領(lǐng)導(dǎo)及參加人員應(yīng)由鍋爐檢修主任,枝術(shù)專責(zé)、熱工、鍋爐檢修有關(guān)人員、鍋爐運(yùn)行及安監(jiān)科有關(guān)人員.由值長領(lǐng)導(dǎo),檢修主任組織并負(fù)責(zé)各方面聯(lián)系工作.4.3.3 鍋爐操作及安全閥校驗(yàn)人員應(yīng)由司爐及有關(guān)人員操作、由熱工、鍋爐檢修人員負(fù)責(zé)安全閥的校驗(yàn)及調(diào)試.4.3.4 安全閥校驗(yàn)操作人員需準(zhǔn)備對(duì)講機(jī)、耳塞及調(diào)校專用工具和器材.4.3.5 在調(diào)校安全閥過程中,盡量減少安全閥的動(dòng)作次數(shù),以每只安全閥動(dòng)作次數(shù)1﹣2次為佳.同一只安全閥兩次動(dòng)作之間,需間隔30分鐘以上,使彈簧冷卻一段時(shí)間.4.3.6 如安全閥動(dòng)作不正確,需要重新調(diào)整安全閥零部件,需將鍋爐壓力降到該安全閥設(shè)定值70﹪左右,并將安全閥用鎖定卡子卡死后再進(jìn)行調(diào)整.調(diào)整好后,取出卡子,鍋爐再緩慢升壓,繼續(xù)該安全閥的校驗(yàn)工作.4.3.7 安全閥的卡死鎖定工作,只能用專用鎖定卡子,并只能用手的力鎖緊,其目的是防止鎖緊過度,損壞安全閥零部件.4.3.8 安全閥校驗(yàn)過程中,應(yīng)經(jīng)常校對(duì)就地壓力與集控室內(nèi)壓力表讀數(shù)值,但應(yīng)以就地壓力表讀數(shù)為準(zhǔn).4.3.9 作好現(xiàn)場試驗(yàn)記錄.4.3.10 超過安全閥設(shè)定動(dòng)作值不起跳時(shí),運(yùn)行人員應(yīng)及時(shí)開啟向空排汽閥及減弱爐內(nèi)燃燒,以防止鍋爐繼續(xù)升壓而發(fā)生事故,必要時(shí),可全部停止鍋爐燃料供給.4.3.11 參加安全閥試驗(yàn)人員應(yīng)遵守電業(yè)安全規(guī)程及本檢修規(guī)程中規(guī)定與要求.如出現(xiàn)危及檢修人員及設(shè)備安全時(shí),應(yīng)立即停止安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)工作.4.3.12 安全閥調(diào)校過程中的操作及事故處理,均按規(guī)程執(zhí)行.鍋爐的啟動(dòng)與運(yùn)行的現(xiàn)場負(fù)責(zé)人為當(dāng)班值長,檢修人員不得操作設(shè)備.

第五篇：109型機(jī)車分配閥安全閥故障分析及改進(jìn)建議

109型機(jī)車分配閥安全閥故障分析及改進(jìn)建議

摘 要：本文通過分析目前109型機(jī)車分配閥安全閥在運(yùn)用過程中容易出現(xiàn)的故障現(xiàn)象，如在進(jìn)行幾次緊急制動(dòng)后安全閥易出現(xiàn)不正常漏風(fēng)現(xiàn)象、安全閥返修率高等問題，文章總結(jié)了故障原因，并結(jié)合實(shí)際情況提出了幾點(diǎn)改進(jìn)建議。

關(guān)鍵詞：DK-1型電空制動(dòng)機(jī)； DK-2型電空制動(dòng)機(jī)；109型機(jī)車分配閥；安全閥；增壓方式； 調(diào)壓閥

0 引言

DK-1型電空制動(dòng)機(jī)是我國電力機(jī)車中的主型制動(dòng)機(jī)，而109型分配閥又是DK-1型電空制動(dòng)機(jī)的核心元件，它根據(jù)列車管壓力的變化來相應(yīng)控制制動(dòng)缸壓力的大小，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)車的制動(dòng)和緩解。

在實(shí)際運(yùn)用過程中，109型機(jī)車分配閥安全閥在目前的緊急增壓方式下易出現(xiàn)風(fēng)壓不正常泄漏；緊急制動(dòng)時(shí)安全閥噪音偏大；消耗壓縮空氣嚴(yán)重；無火回送時(shí)安全閥調(diào)壓不方便；安全閥返修率較高等缺點(diǎn)。

據(jù)售后人員反映，109型機(jī)車分配閥的安全閥一般在完成幾次緊急制動(dòng)后，就可能出現(xiàn)安全閥漏風(fēng)現(xiàn)象，使容積室壓力非正常下降，其主要原因是安全閥在工作時(shí)動(dòng)作頻繁，導(dǎo)致閥口的密封性降低，使安全閥出現(xiàn)漏風(fēng)點(diǎn)，導(dǎo)致容積室產(chǎn)生漏風(fēng)現(xiàn)象。這會(huì)在一定程度上會(huì)影響機(jī)車制動(dòng)力的大小，使空氣制動(dòng)作用不能達(dá)到預(yù)期效果，因此對(duì)安全閥的改進(jìn)具有重要意義。安全閥故障現(xiàn)象及原因分析

1.1 故障現(xiàn)象

據(jù)在各機(jī)務(wù)段售后人員反映，109型機(jī)車分配閥安全閥在完成幾次緊急制動(dòng)后，安全閥就可能出現(xiàn)故障，主要表現(xiàn)在：

（1）安全閥不正常漏風(fēng)，導(dǎo)致容積室壓力不穩(wěn)定。

（2）安全閥的閥口易形成麻點(diǎn)，（3）安全閥的整定壓力值會(huì)隨著時(shí)間的推移產(chǎn)生一定的偏差。

（4）安全閥工作時(shí)噪音較大。

（5）壓縮空氣泄漏量大。

1.2 原因分析

緊急制動(dòng)時(shí)在增壓閥的作用下，總風(fēng)經(jīng)小孔迅速流向容積室，使得容積室壓力能夠快速上升，直至其壓力達(dá)到安全閥的整定壓力值。此時(shí)，安全閥便開始在排風(fēng)和停止排風(fēng)的重復(fù)動(dòng)作中反復(fù)切換，直到容積室壓力得以緩解。

安全閥采用泄壓式金屬閥口密封的形式，閥芯與閥體為剛性接觸。實(shí)施緊急制動(dòng)時(shí)，因?yàn)榘踩y的動(dòng)作過程非常迅速，使閥芯與閥體之間頻繁沖擊，因此導(dǎo)致閥芯與閥體的接觸面在頻繁沖擊的狀態(tài)下易產(chǎn)生損傷，并且，當(dāng)閥口一旦有異物進(jìn)入時(shí)接觸面還易形成麻點(diǎn)，使安全閥密封不嚴(yán)，閥與閥口的接觸面就是安全閥的主要漏風(fēng)地點(diǎn)，最終會(huì)導(dǎo)致容積室壓縮空氣經(jīng)安全閥泄漏。

由于安全閥的頻繁跳躍式的工作，鎖緊螺母由于頻繁的機(jī)械振動(dòng)可能會(huì)有一些松動(dòng)，使得安全閥隨著工作時(shí)間的推移，整定壓力值發(fā)生一定的飄移。

緊急制動(dòng)時(shí)，安全閥在動(dòng)作過程中，壓力空氣的排泄以及閥芯與閥體的頻繁沖擊都會(huì)產(chǎn)生較大的噪音污染。改進(jìn)建議

為了解決109型分配閥安全閥的以上問題，本文針對(duì)已投入運(yùn)營機(jī)車和新造機(jī)車兩種不同情況提出以下建議。

2.1 對(duì)于已投入運(yùn)營機(jī)車的改進(jìn)建議

（1）在制動(dòng)機(jī)的操作方法上的優(yōu)化改進(jìn)：

①盡可能少使制動(dòng)機(jī)處于緊急制動(dòng)位，以降低安全閥的工作頻率，延長其使用壽命；

②在不使用制動(dòng)機(jī)時(shí)應(yīng)關(guān)閉總風(fēng)，防止總風(fēng)意外進(jìn)入容積室，產(chǎn)生過大的壓力使安全閥動(dòng)作，以SS4B機(jī)車DK-1型電空制動(dòng)機(jī)為例，具體操作是關(guān)閉總風(fēng)塞門123，阻斷總風(fēng)進(jìn)入分配閥的通路。

（2）應(yīng)給安全閥加裝空氣過濾裝置，如過濾網(wǎng)，盡量提高壓力空氣的清潔度，因?yàn)榭諝庵械碾s質(zhì)會(huì)使閥與閥體的接觸面更容易損傷，降低安全閥的使用壽命。

2.2 對(duì)于新造機(jī)車的改進(jìn)建議

（1）對(duì)于新造機(jī)車提出一種新的緊急增壓時(shí)容積室壓力控制設(shè)計(jì)方案，具體方案如下：

總風(fēng)進(jìn)入分配閥后分為兩條空氣通路，一路為增壓閥口打開時(shí)向容積室供風(fēng)的通路，一路為均衡部制動(dòng)缸供風(fēng)通路。新的壓力控制方案保留了均衡部制動(dòng)缸供風(fēng)通路，而另一條則是從外部引入經(jīng)過調(diào)壓閥整定后的總風(fēng)，并且將其引入到原增壓閥部。

①取消原分配閥閥體上的安全閥，并封堵溝通安全閥和容積室的孔Ⅳ；

②堵塞分配閥內(nèi)部溝通總風(fēng)與增壓閥的孔Ⅲ；

③將分配閥增壓閥部的總風(fēng)通路引出然后通過一個(gè)外部調(diào)壓閥與外部總風(fēng)管連通；

將分配閥緊急增壓通路變?yōu)橛赏獠靠傦L(fēng)經(jīng)調(diào)壓閥到增壓閥，再到容積室。改進(jìn)以后，緊急制動(dòng)狀態(tài)下增壓閥閥口打開，外部總風(fēng)流經(jīng)過調(diào)壓閥將壓力變?yōu)檎{(diào)壓閥整定值的450kPa，再通過C3小孔流往容積室，容積室的最高壓力等于調(diào)壓閥整定壓力值。

容積室的最高壓力由調(diào)壓閥進(jìn)行控制，同時(shí)去掉安全閥后，完全截?cái)嗔巳莘e室的壓縮空氣從安全閥泄漏的通路，徹底消除了容積室壓力經(jīng)安全閥泄漏的隱患，并可完全消除安全閥動(dòng)作時(shí)產(chǎn)生的噪音污染，還可減少壓縮空氣的消耗。

（2）實(shí)踐運(yùn)用

這種設(shè)計(jì)方法已應(yīng)用在160km/h交流客運(yùn)機(jī)車DK-2型電空制動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)中?？傦L(fēng)經(jīng)過調(diào)壓閥52（整定壓力450kPa，無火回送時(shí)250kPa）、檢測口276、緊急增壓塞門137進(jìn)入到分配閥101內(nèi)部。緊急制動(dòng)時(shí)，由于列車管壓力急劇降低，經(jīng)調(diào)壓閥調(diào)壓后的壓力空氣進(jìn)入到容積室內(nèi)，并保障容積室內(nèi)的空氣壓力大小即為調(diào)壓閥的整定值。通過實(shí)驗(yàn)對(duì)設(shè)計(jì)方案的反復(fù)驗(yàn)證，證明這種新的緊急增壓時(shí)容積室壓力控制方式的設(shè)計(jì)準(zhǔn)確、可靠。原來的安全閥在無火回送時(shí)調(diào)壓不便，需要反復(fù)充風(fēng)來調(diào)節(jié)整定壓力，操作繁瑣，而新的設(shè)計(jì)方案只需把無火安全塞門139打開，容積室最大壓力由無火安全閥（整定壓力250kPa）190來控制，操作簡單方便。結(jié)束語

針對(duì)109型機(jī)車分配閥安全閥易出現(xiàn)的故障，裝有DK-1型電空制動(dòng)機(jī)已投入運(yùn)營的機(jī)車，采取優(yōu)化操作方法和加裝安全閥空氣過濾裝置能在一定程度上降低安全閥的故障率，但不能從根本上解決安全閥漏風(fēng)、易消耗壓縮空氣等問題。若采用上文新的容積室壓力控制設(shè)計(jì)方式，弱化安全閥在制動(dòng)機(jī)正常工作時(shí)的功能和作用，可使安全閥的問題得到根本上的解決。這樣既避免了壓縮空氣的泄漏，保障了容積室壓力在緊急制動(dòng)時(shí)的準(zhǔn)確和穩(wěn)定，又降低了壓縮空氣的消耗，消除了安全閥噪音，使無火回送時(shí)調(diào)壓方便。此種設(shè)計(jì)方案可在后續(xù)各型機(jī)車制動(dòng)機(jī)新設(shè)計(jì)時(shí)推廣應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

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