第一篇：鍋爐安全閥閥門(mén)故障分析的論文

簡(jiǎn)介：分析了鍋爐安全閥閥門(mén)漏泄、閥體結(jié)合面滲漏、沖量安全閥動(dòng)作后主安全閥不動(dòng)作、沖量安全閥回座后主安全閥延遲回座時(shí)間過(guò)長(zhǎng)以及安全閥的回座壓力低、頻跳和顫振等常見(jiàn)的故障原因，并針對(duì)故障原因提出了解決方法。

關(guān)鍵字：安全閥沖量安全閥主安全閥

1、前言オ

安全閥是一種非常重要的保護(hù)用閥門(mén)，廣泛地用在各種壓力容器和管道系統(tǒng)上，當(dāng)受壓系統(tǒng)中的壓力超過(guò)規(guī)定值時(shí)，它能自動(dòng)打開(kāi)，把過(guò)剩的介質(zhì)排放到大氣中去，以保證壓力容器和管道系統(tǒng)安全運(yùn)行，防止事故的發(fā)生，而當(dāng)系統(tǒng)內(nèi)壓力回降到工作壓力或略低于工作壓力時(shí)又能自動(dòng)關(guān)閉。安全閥工作的可靠與否直接關(guān)系到設(shè)備及人身的安全，所以必須給予重視。

2、安全閥常見(jiàn)故障原因分析及解決方法お

2.1、閥門(mén)漏泄

在設(shè)備正常工作壓力下，閥瓣與閥座密封面處發(fā)生超過(guò)允許程度的滲漏，安全閥的泄漏不但會(huì)引起介質(zhì)損失。另外，介質(zhì)的不斷泄漏還會(huì)使硬的密封材料遭到破壞，但是，常用的安全閥的密封面都是金屬材料對(duì)金屬材料，雖然力求做得光潔平整，但是要在介質(zhì)帶壓情況下做到絕對(duì)不漏也是非常困難的。因此，對(duì)于工作介質(zhì)是蒸汽的安全閥，在規(guī)定壓力值下，如果在出口端肉眼看不見(jiàn)，也聽(tīng)不出有漏泄，就認(rèn)為密封性能是合格的。一般造成閥門(mén)漏泄的原因主要有以下三種情況：

一種情況是，臟物雜質(zhì)落到密封面上，將密封面墊住，造成閥芯與閥座間有間隙，從而閥門(mén)滲漏。消除這種故障的方法就是清除掉落到密封面上的臟物及雜質(zhì)，一般在鍋爐準(zhǔn)備停爐大小修時(shí)，首先做安全門(mén)跑砣試驗(yàn)，如果發(fā)現(xiàn)漏泄停爐后都進(jìn)行解體檢修，如果是點(diǎn)爐后進(jìn)行跑砣試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)安全門(mén)漏泄，估計(jì)是這種情況造成的，可在跑砣后冷卻20分鐘后再跑舵一次，對(duì)密封面進(jìn)行沖刷。

另一種情況是密封面損傷。造成密封面損傷的主要原因有以下幾點(diǎn)：一是密封面材質(zhì)不良。例如，在3～9號(hào)爐主安全門(mén)由于多年的檢修，主安全門(mén)閥芯與閥座密封面普遍已經(jīng)研得很低，使密封面的硬度也大大降低了，從而造成密封性能下降，消除這種現(xiàn)象最好的方法就是將原有密封面車(chē)削下去，然后按圖紙要求重新堆焊加工，提高密封面的表面硬度。注意在加工過(guò)程中一定保證加工質(zhì)量，如密封面出現(xiàn)裂紋、沙眼等缺陷一定要將其車(chē)削下去后重新加工。新加工的閥芯閥座一定要符合圖紙要求。目前使用YST103通用鋼焊條堆焊加工的閥芯密封面效果就比較好。二是檢修質(zhì)量差，閥芯閥座研磨的達(dá)不到質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求，消除這種故障的方法是根據(jù)損傷程度采用研磨或車(chē)削后研磨的方法修復(fù)密封面。

造成安全閥漏泄的另一個(gè)原因是由于裝配不當(dāng)或有關(guān)零件尺寸不合適。在裝配過(guò)程中閥芯閥座未完全對(duì)正或結(jié)合面有透光現(xiàn)象，或者是閥芯閥座密封面過(guò)寬不利于密封。消除方法是檢查閥芯周?chē)浜祥g隙的大小及均勻性，保證閥芯頂尖孔與密封面同正度，檢查各部間隙不允許抬起閥芯；根據(jù)圖紙要求適當(dāng)減小密封面的寬度實(shí)現(xiàn)有效密封。

2.2、閥體結(jié)合面滲漏

指上下閥體間結(jié)合面處的滲漏現(xiàn)象，造成這種漏泄的主要原因有以下幾個(gè)方面：一是結(jié)合面的螺栓緊力不夠或緊偏，造成結(jié)合面密封不好。消除方法是調(diào)整螺栓緊力，在緊螺栓時(shí)一定要按對(duì)角把緊的方式進(jìn)行，最好是邊緊邊測(cè)量各處間隙，將螺栓緊到緊不動(dòng)為止，并使結(jié)合面各處間隙一致。二是閥體結(jié)合面的齒形密封墊不符合標(biāo)準(zhǔn)。例如，齒形密封墊徑向有輕微溝痕，平行度差，齒形過(guò)尖或過(guò)坡等缺陷都會(huì)造成密封失效。從而使閥體結(jié)合面滲漏。在檢修時(shí)把好備件質(zhì)量關(guān)，采用合乎標(biāo)準(zhǔn)的齒形密封墊就可以避免這種現(xiàn)象的發(fā)生。三是閥體結(jié)合面的平面度太差或被硬的雜質(zhì)墊住造成密封失效。對(duì)由于閥體結(jié)合面的平面度太差而引起閥體結(jié)合面滲漏的，消除的方法是將閥門(mén)解體重新研磨結(jié)合面直至符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。由于雜質(zhì)墊住而造成密封失效的，在閥門(mén)組裝時(shí)認(rèn)真清理結(jié)合面避免雜質(zhì)落入。

2.3、沖量安全閥動(dòng)作后主安全閥不動(dòng)作

這種現(xiàn)象通常被稱(chēng)為主安全門(mén)的拒動(dòng)。主安全門(mén)拒動(dòng)對(duì)運(yùn)行中的鍋爐來(lái)說(shuō)危害是非常大的，是重大的設(shè)備隱患，嚴(yán)重影響設(shè)備的安全運(yùn)行，一旦運(yùn)行中的壓力容器及管路中的介質(zhì)壓力超過(guò)額定值時(shí)，主安全門(mén)不動(dòng)作，使設(shè)備超壓運(yùn)行極易造成設(shè)備損壞及重大事故。

在分析主安全門(mén)拒動(dòng)的原因之前，首先分析一下主安全門(mén)的動(dòng)作原理。如圖1，當(dāng)承壓容器內(nèi)的壓力升至沖量安全閥的整壓力時(shí)，沖量安全閥動(dòng)作，介質(zhì)從容器內(nèi)通過(guò)管路沖向主安全閥活塞室內(nèi)，在活塞室內(nèi)將有一個(gè)微小的擴(kuò)容降壓，假如此時(shí)活塞室內(nèi)的壓強(qiáng)為P1，活塞節(jié)流面積為Shs，此時(shí)作用在活塞上的f1為：

f1=P1×Shs……………………(1)

假如此時(shí)承壓容器內(nèi)的介質(zhì)的壓強(qiáng)為P2，閥芯的面積為Sfx，則此時(shí)介質(zhì)對(duì)閥芯一個(gè)向上的作用力f2為：

f2=P2×Shx..............(2)

通常安全閥的活塞直徑較閥芯直徑大，所以式(1)與式（2）中Shs＞Sfx狿1≈P2

假如將彈簧通過(guò)閥桿對(duì)閥芯向上的拉力設(shè)為f3及將運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）設(shè)為fm，則主安全門(mén)的動(dòng)作的先決條件：只有作用在活塞上的作用力f1略大于作用在閥芯上使其向上的作用力f2及彈簧通過(guò)閥桿對(duì)閥芯向上的拉力f3及運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）fm之和時(shí)，即：f1＞f2+f3+fm時(shí)主安全門(mén)才能啟動(dòng)。

通過(guò)實(shí)踐，主安全門(mén)拒動(dòng)主要與以下三方面因素有關(guān)：

一是閥門(mén)運(yùn)動(dòng)部件有卡阻現(xiàn)象。這可能是由于裝配不當(dāng)，臟物及雜質(zhì)混入或零件腐蝕；活塞室表面光潔度差，表面損傷，有溝痕硬點(diǎn)等缺陷造成的。這樣就使運(yùn)動(dòng)部件與固定部件間摩擦力fm增大，在其他條件不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門(mén)拒動(dòng)。

例如，在2001年3號(hào)爐大修前過(guò)熱主安全門(mén)跑砣試驗(yàn)時(shí)，發(fā)生了主安全門(mén)拒動(dòng)。檢修時(shí)解體檢查發(fā)現(xiàn)，活塞室內(nèi)有大量的銹垢及雜質(zhì)，活塞在活塞室內(nèi)無(wú)法運(yùn)動(dòng)，從而造成了主安全門(mén)拒動(dòng)。檢修時(shí)對(duì)活塞，脹圈及活塞室進(jìn)行了除銹處理，對(duì)活塞室溝痕等缺陷進(jìn)行了研磨，裝配前將活塞室內(nèi)壁均勻地涂上鉛粉，并嚴(yán)格按次序?qū)﹂y門(mén)進(jìn)行組裝。在鍋爐水壓試驗(yàn)時(shí)，對(duì)脈沖管進(jìn)行沖洗，然后將主安全門(mén)與沖量安全閥連接，大修后點(diǎn)爐時(shí)再次進(jìn)行安全閥跑砣試驗(yàn)一切正常。

二是主安全門(mén)活塞室漏氣量大。當(dāng)閥門(mén)活塞室漏氣量大時(shí)，式（1)中的f1一項(xiàng)作用在活塞上的作用力偏小，在其他條件不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門(mén)拒動(dòng)。造成活塞室漏氣量大的主要原因與閥門(mén)本身的氣密性和活塞環(huán)不符合尺寸要求或活塞環(huán)磨損過(guò)大達(dá)不到密封要求有關(guān)系。

例如，3～9號(hào)爐主安全閥對(duì)活塞環(huán)的質(zhì)量要求是活塞環(huán)的棱角應(yīng)圓滑，自由狀態(tài)開(kāi)口間隙不大于14，組裝后開(kāi)口間隙△=1～1.25，活塞與活塞室間隙B=0.12～0.18，活塞環(huán)與活塞室間隙為S=0.08～0.12，活塞環(huán)與活塞室接觸良好，透光應(yīng)不大于周長(zhǎng)的1／6。對(duì)活塞室內(nèi)要求是，活塞室內(nèi)的溝槽深度不得超過(guò)0.08～0.1mm，其橢圓度不超過(guò)0．1mm，圓錐度不超過(guò)0.1mm，應(yīng)光潔無(wú)擦傷，但解體檢修時(shí)檢查發(fā)現(xiàn)每臺(tái)爐主安全門(mén)的活塞環(huán)、活塞及活塞室都不符合檢修規(guī)程要求，目前一般活塞環(huán)與活塞室的間隙都在S≥0.20，且活塞室表面的缺陷更為嚴(yán)重，嚴(yán)重地影響了活塞室的汽密性，造成活塞室漏汽量偏大。

消除這種缺陷的方法是：對(duì)活塞室內(nèi)表面進(jìn)行處理，更換合格的活塞及活塞環(huán)，在有節(jié)流閥的沖量安全裝置系統(tǒng)中關(guān)小節(jié)流閥開(kāi)度，增大進(jìn)入主安全門(mén)活塞室的進(jìn)汽量，在條件允許的情況下也可以通過(guò)增加沖量安全閥的行程來(lái)增加進(jìn)入主安全門(mén)活塞室內(nèi)的進(jìn)汽量方法推動(dòng)主安全閥動(dòng)作。

三是主安全閥與沖量安全閥的匹配不當(dāng)，沖量安全閥的蒸汽流量太小。沖量安全閥的公稱(chēng)通徑太小，致使流入主安全閥活塞室的蒸汽量不足，推動(dòng)活塞向下運(yùn)動(dòng)的作用力f1不夠，即f1＜f2+f3+fm致使主安全閥閥芯不動(dòng)。這種現(xiàn)象多發(fā)生于主安全閥式?jīng)_量安全閥有一個(gè)更換時(shí)，由于考慮不周而造成的。

例如2002年5號(hào)爐大修時(shí)，將兩臺(tái)重錘式?jīng)_量安全閥換成兩臺(tái)哈爾濱閥門(mén)廠生產(chǎn)A49H-P54100VDg20脈沖式安全閥，此安全閥一般與A42H-P54100VDg125型彈簧式主安全匹配使用，將它與蘇產(chǎn)Dg150×90×250型老式主安全閥配套使用，此種主安全閥與A29H-P54100VDg125型彈簧式主安全閥本比不僅公稱(chēng)通徑要大而且氣密性較差，在5號(hào)爐飽和安全閥定砣完畢，進(jìn)行跑砣試驗(yàn)時(shí)造成主安全閥拒動(dòng)。后來(lái)我們將沖量安全閥解體，將其導(dǎo)向套與閥芯配合部分的間隙擴(kuò)大，以增加其通流面積，再次跑砣試驗(yàn)一次成功。所以說(shuō)沖量安全閥與主安全閥匹配不當(dāng)，公稱(chēng)通徑較小也會(huì)引起主安全閥拒動(dòng)。

2.4、沖量安全閥回座后主安全閥延遲回座時(shí)間過(guò)長(zhǎng)

發(fā)生這種故障的主要原因有以下兩個(gè)方面：

一方面是，主安全閥活塞室的漏汽量大小，雖然沖量安全閥回座了，但存在管路中與活塞室中的蒸汽的壓力仍很高，推動(dòng)活塞向下的力仍很大，所以造成主安全閥回座遲緩，這種故障多發(fā)生于A42Y-P5413.7VDg100型安全閥上，因?yàn)檫@種型式的安全閥活塞室汽封性良好。消除這種故障的方法主要通過(guò)開(kāi)大節(jié)流閥的開(kāi)度和加大節(jié)流孔徑加以解決，節(jié)流閥的開(kāi)度開(kāi)大與節(jié)流孔徑的增加都使留在脈沖管內(nèi)的蒸汽迅速排放掉，從而降低了活塞內(nèi)的壓力，使其作用在活塞上向下運(yùn)動(dòng)的推力迅速減小，閥芯在集汽聯(lián)箱內(nèi)蒸汽介質(zhì)向上的推力和主安全閥自身彈簧向上的拉力作用下迅速回座。

另一方面原因就是主安全閥的運(yùn)動(dòng)部件與固定部件之間的磨擦力過(guò)大也會(huì)造成主安全閥回座遲緩，解決這種問(wèn)題的方法就是將主安全閥運(yùn)動(dòng)部件與固定部件的配合間隙控制臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。

2.5、安全閥的回座壓力低

安全閥回座壓力低對(duì)鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大危害，回座壓力過(guò)低將造成大量的介質(zhì)超時(shí)排放，造成不必要的能量損失。這種故障多發(fā)生在200MW機(jī)組所使用的A49H型彈簧脈沖安全閥上，分析其原因主要是由以下幾個(gè)因素造成的：

一是彈簧脈沖安全閥上蒸汽的排泄量大，這種形式的沖量安全閥在開(kāi)啟后，介質(zhì)不斷排出，推動(dòng)主安全閥動(dòng)作。

一方面是沖量安全閥前壓力因主安全閥的介質(zhì)排出量不夠而繼續(xù)升高，所以脈沖管內(nèi)的蒸汽沿汽包或集氣聯(lián)箱繼續(xù)流向沖量安全閥維持沖量安全閥動(dòng)作。

另一方面由于此種型式的沖量安全閥介質(zhì)流通是經(jīng)由閥芯與導(dǎo)向套之間的間隙流向主安全閥活塞室的，介質(zhì)沖出沖量安全閥的密封面，在其周?chē)纬蓜?dòng)能壓力區(qū)，將閥芯抬高，于是達(dá)到?jīng)_量安全閥繼續(xù)排放，蒸汽排放量越大，閥芯部位動(dòng)能壓力區(qū)的壓強(qiáng)越大，作用在閥芯上的向上的推力就越大，沖量安全閥就越不容易回座，此時(shí)消除這種故障的方法就是將節(jié)流閥關(guān)小，使流出沖量安全閥的介質(zhì)流量減少，降低動(dòng)能壓力區(qū)內(nèi)的壓力，從而使沖量安全閥回座。

造成回座壓力低的第二因素是：閥芯與導(dǎo)向套的配合間隙不適當(dāng)，配合間隙偏小，在沖量安全閥啟座后，在此部位瞬間節(jié)流形成較高的動(dòng)能壓力區(qū)，將閥芯抬高，延遲回座時(shí)間，當(dāng)容器內(nèi)降到較低時(shí)，動(dòng)能壓力區(qū)的壓力減小，沖量閥回座。

消除這種故障的方法是認(rèn)真檢查閥芯及導(dǎo)向套各部分尺寸，配合間隙過(guò)小時(shí)，減小閥瓣密封面直往式閥瓣阻汽帽直徑或增加閥瓣與導(dǎo)向套之間徑向間隙，來(lái)增加該部位的通流面積，使蒸汽流經(jīng)時(shí)不至于過(guò)分節(jié)流，而使局部壓力升高形成很高的動(dòng)能壓力區(qū)。

造成回座壓力低的另一個(gè)原因就是各運(yùn)動(dòng)零件磨擦力大，有些部位有卡澀，解決方法就是認(rèn)真檢查各運(yùn)動(dòng)部件，嚴(yán)格按檢修標(biāo)準(zhǔn)對(duì)各部件進(jìn)行檢修，將各部件的配合間隙調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，消除卡澀的可能性。

2.6、安全閥的頻跳

頻跳指的是安全閥回座后，待壓力稍一升高，安全閥又將開(kāi)啟，反復(fù)幾次出現(xiàn)，這種現(xiàn)象稱(chēng)為安全閥的“頻跳”。安全閥機(jī)械特性要求安全閥在整動(dòng)作過(guò)程中達(dá)到規(guī)定的開(kāi)啟高度時(shí)，不允許出現(xiàn)卡阻、震顫和頻跳現(xiàn)象。發(fā)生頻跳現(xiàn)象對(duì)安全閥的密封極為不利，極易造成密封面的泄漏。分析原因主要與安全閥回座壓力達(dá)高有關(guān)，回座壓力較高時(shí)，容器內(nèi)過(guò)剩的介質(zhì)排放量較少，安全閥已經(jīng)回座了，當(dāng)運(yùn)行人員調(diào)整不當(dāng)，容器內(nèi)壓力又會(huì)很快升起來(lái)，所以又造成安全閥動(dòng)作，像這種情況可通過(guò)開(kāi)大節(jié)流閥的開(kāi)度的方法予以消除。節(jié)流閥開(kāi)大后，通往主安全閥活塞室內(nèi)的汽源減少，推動(dòng)活塞向下運(yùn)動(dòng)的力較小，主安全閥動(dòng)作的機(jī)率較小，從而避免了主安全閥連續(xù)啟動(dòng)。

2.7、安全閥的顫振

安全閥在排放過(guò)程中出現(xiàn)的抖動(dòng)現(xiàn)象，稱(chēng)其為安全閥的顫振，顫振現(xiàn)象的發(fā)生極易造成金屬的疲勞，使安全閥的機(jī)械性能下降，造成嚴(yán)重的設(shè)備隱患，發(fā)生顫振的原因主要有以下幾個(gè)方面：

一方面是閥門(mén)的使用不當(dāng)，選用閥門(mén)的排放能力太大（相對(duì)于必須排放量而言），消除的方法是應(yīng)當(dāng)使選用閥門(mén)的額定排量盡可能接近設(shè)備的必需排放量。

另一方面是由于進(jìn)口管道的口徑太小，小于閥門(mén)的進(jìn)口通徑，或進(jìn)口管阻力太大，消除的方法是在閥門(mén)安裝時(shí)，使進(jìn)口管內(nèi)徑不小于閥門(mén)進(jìn)口通徑或者減少進(jìn)口管道的阻力。排放管道阻力過(guò)大，造成排放時(shí)過(guò)大的北壓也是造成閥門(mén)顫振的一個(gè)因素，可以通過(guò)降低排放管道的阻力加以解決。

3、結(jié)束語(yǔ)

對(duì)鍋爐安全閥的常見(jiàn)故障原因進(jìn)行了分析并提出了具體的解決方法，雖然目前電站鍋爐安全閥都是由主、輔閥配套組成的，并采用機(jī)械和熱工控制雙重保護(hù)，有些故障不易發(fā)生，但只有充分掌握安全閥的常見(jiàn)故障原因和消除方法，在故障發(fā)生時(shí)處理起來(lái)才能得心應(yīng)手，對(duì)保證設(shè)備的安全運(yùn)行有著重要的意義。

第二篇：鍋爐安全閥校驗(yàn)調(diào)試方案

金華燃機(jī)電廠進(jìn)氣冷卻技術(shù)改造工程

安 全 閥 調(diào) 整 作 業(yè) 方 案

編寫(xiě)：

審核：

批準(zhǔn)：

浙 江 開(kāi) 元 安 裝 集 團(tuán) 公 司 第 三 分 公 司

2005年6月

1概述

金華燃機(jī)電廠進(jìn)氣冷卻技術(shù)改造工程的新增設(shè)設(shè)計(jì)余熱鍋爐煙氣余熱回收部分，是在金華燃機(jī)電廠原雙壓無(wú)補(bǔ)燃強(qiáng)制循環(huán)燃機(jī)余熱鍋爐上增加設(shè)計(jì)的。通過(guò)增加低壓鍋筒、低壓蒸發(fā)器及相應(yīng)的本體管路改造，可以進(jìn)一步提高煙氣余熱的回收，降低余熱鍋爐的排煙溫度，同時(shí)產(chǎn)生0.1MPA，120℃的飽和蒸汽，該蒸汽可用作溴化鋰制冷機(jī)的熱源動(dòng)力，或作為低壓換熱器之熱源。新增設(shè)計(jì)部分余熱鍋爐由杭州鍋爐廠制造供貨。1.1 余熱鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù) 1.1.1鍋爐最大設(shè)計(jì)運(yùn)行參數(shù)

低壓鍋爐額定蒸發(fā)流量：

~3.6 t/h 低壓鍋爐蒸汽壓力：

0.3MPa 低壓鍋爐蒸汽溫度：

143℃（飽和蒸汽）補(bǔ)給水溫度：

~90℃

1.1.2 鍋爐飽和蒸汽壓力0.1MPa、蒸汽溫度120℃下運(yùn)行下的設(shè)計(jì)參數(shù)：

低壓鍋爐額定蒸發(fā)流量：

~4.0 t/h 低壓鍋爐蒸汽壓力：

0.1MPa 低壓鍋爐蒸汽溫度：

120℃（飽和蒸汽）補(bǔ)給水溫度：

~90℃ 余熱鍋爐排煙溫度：

~139℃ 2.鍋爐蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn) 2.1 試驗(yàn)應(yīng)具備條件 2.1.1鍋爐煮爐結(jié)束。

2.1.2在前階段調(diào)試工作中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，已妥善處理，缺陷已消除。2.2鍋爐蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)

2.2.1鍋爐按運(yùn)規(guī)升壓至工作壓力進(jìn)行蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)。

2.2.2試驗(yàn)時(shí)應(yīng)注意檢查鍋爐的焊口、人孔、手孔和法蘭的嚴(yán)密性。2.2.3注意檢查鍋爐的附件和全部汽水閥門(mén)的嚴(yán)密性。

2.2.4應(yīng)注意檢查汽包、受熱面部件和本體管路的膨脹，及其支座、支架的受力，移動(dòng)的伸縮情況是否正常，是否有妨礙膨脹之處。

3、安全閥調(diào)整校驗(yàn)

本次改造增加的低壓鍋筒裝設(shè)2只安全閥，型號(hào)A48Y-16C彈簧式安全閥。3.1安全閥整定值

按照《鍋規(guī)》（96）的規(guī)定，安全閥的整定值如下： 低壓鍋筒工作安全閥

2個(gè)

0.3+0.03MPa= 0.33Mpa

0.3+0.05MPa= 0.35Mpa 安全閥的回座壓差，一般應(yīng)為起座壓力的4%~7%，最大不得超過(guò)起座壓力的10%。

3.2 校驗(yàn)安全閥的準(zhǔn)備工作

3.2.1經(jīng)過(guò)蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)，確認(rèn)可起壓，方可進(jìn)行校驗(yàn)安全閥工作。

3.2.2安全閥閥體、排汽彎頭及集水盤(pán)底部均已裝好引至安全地點(diǎn)的疏水管路。排汽管下端不得擱在安全閥集水盤(pán)上，二者之間應(yīng)留有設(shè)計(jì)膨脹間隙。3.2.3安全閥排汽管牢固可靠，安裝符合設(shè)計(jì)規(guī)范，并不妨礙鍋爐的膨脹。3.2.4安全閥安裝前排汽及進(jìn)汽處的雜物應(yīng)仔細(xì)清理干凈，以免安全閥回座時(shí)雜物將閥芯碰壞。

3.2.5配備量程為0~1.0MPa 1.5級(jí)以上壓力表一只，安裝在低壓鍋筒上，升壓時(shí)對(duì)控制室監(jiān)視壓力表校對(duì)并作修正。

標(biāo)準(zhǔn)壓力表應(yīng)經(jīng)校驗(yàn)合格，并有誤差記錄，在調(diào)整值附近如大于0.5%，應(yīng)作修正。

3.2.6爐頂與控制室通訊暢通可靠。

3.2.7廠用照明良好，道路暢通平整無(wú)雜物堆積，平臺(tái)樓梯欄桿完整。

3.2.8事先準(zhǔn)備好防止安全閥起座用的專(zhuān)用卡具，并準(zhǔn)備好校驗(yàn)安全閥所需用的工具。

3.2.9組織安全閥校驗(yàn)小組，明確職責(zé)分工，防止混亂。3.3 安全閥校驗(yàn)

3.3.1按照升溫升壓曲線，鍋爐緩慢升壓。3.3.2安全閥的整定壓力以就地壓力表讀數(shù)為準(zhǔn)。

3.3.3安全閥的調(diào)整，通過(guò)彈簧的調(diào)節(jié)螺釘，使彈簧的作用力符合安全閥動(dòng)作壓力的要求。3.3.4安全閥調(diào)整時(shí)先調(diào)整開(kāi)啟壓力最高的，后調(diào)整壓力較低的。在調(diào)整時(shí)應(yīng)調(diào)整彈簧的松緊，觀察起跳壓力，如此反復(fù)進(jìn)行至符合要求。安全閥起跳一次，停隔20~30分鐘后再重新校正，防止起座時(shí)間過(guò)長(zhǎng)使彈簧受熱。3.3.5安全閥調(diào)整階段，以向空排汽作為蒸汽壓力的主要調(diào)節(jié)手段。3.3.6在安全閥校畢后，做好各項(xiàng)記錄，辦理簽證。3.4注意事項(xiàng)

3.4.1注意鍋爐運(yùn)行情況，如遇異常情況，應(yīng)停止安全閥檢驗(yàn)。

3.4.2當(dāng)安全閥動(dòng)作時(shí)，應(yīng)及時(shí)增加鍋爐給水量，安全閥回座時(shí)，適當(dāng)減少鍋爐給水量，以維持汽包水位。

3.4.3安全閥起座后，應(yīng)迅速采取降壓措施，開(kāi)大向空排汽，使安全閥回座。3.4.4若安全閥至整定值時(shí)，還未起座，允許超壓0.1MPa，否則須降低壓力至80%整定值才能進(jìn)行調(diào)整工作，然后再升壓校驗(yàn)，如果三次試跳不成功，須待安全閥冷卻后再檢驗(yàn)。

3.4.5統(tǒng)一指揮升壓、降壓，壓力的升降一般宜在每分鐘±0.05~0.1MPa為限。3.4.6準(zhǔn)備好安全閥的拆卸工具及調(diào)整器械。

3.4.7現(xiàn)場(chǎng)做好安全保衛(wèi)工作，無(wú)關(guān)人員不得進(jìn)入安全閥校驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)，不得靠近安全閥排汽口處，嚴(yán)禁高空作業(yè)，防止墜跌事故。

3.4.8 當(dāng)發(fā)生安全閥不能回座的故障，就地處理無(wú)效時(shí)，須停爐降壓至0MPa表壓后，安全閥處確無(wú)排汽時(shí)，方可拆除安全閥進(jìn)行檢修。

第三篇：技師考評(píng)論文——鍋爐給水泵的故障分析與處理

中壓鍋爐給水泵的故障分析與處理

摘要：對(duì)硫磺回收聯(lián)合裝置中的中壓鍋爐給水泵流量小、受沖蝕、電機(jī)過(guò)載、斷軸等故障進(jìn)行分析，并提出合理的解決方法和改進(jìn)措施，確保了裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

關(guān)鍵詞：中壓鍋爐給水泵

故障分析

改造

1前言

硫磺回收聯(lián)合裝置（意大利KTI技術(shù)）中的四臺(tái)中壓鍋爐給水泵P2102A、P2102B、P2302A、P2302B，于一九九九年十二月投入使用。初期幾個(gè)月運(yùn)行正常，流量尚能滿足生產(chǎn)，運(yùn)行幾個(gè)月后，流量開(kāi)始下降，電流升高，經(jīng)常造成電機(jī)過(guò)載跳閘。從二OOO年八月至二OO一年七月，這四臺(tái)泵單泵運(yùn)行周期最長(zhǎng)不超過(guò)一個(gè)月，致使該泵不能滿足生產(chǎn)，且又影響上游裝置的生產(chǎn)。為了解決這一故障，對(duì)該泵進(jìn)行技術(shù)攻關(guān)，在解體檢查過(guò)程中進(jìn)行嚴(yán)格細(xì)心的檢測(cè)分析，發(fā)現(xiàn)了許多問(wèn)題。本文針對(duì)中壓鍋爐給水泵的故障進(jìn)行分析、改造。

2技術(shù)參數(shù)與結(jié)構(gòu)示意圖

該四臺(tái)泵是由北京巡航高科技有限公司開(kāi)發(fā)，研制，專(zhuān)為高揚(yáng)程、小流量、易汽化介質(zhì)而設(shè)計(jì)的臥式二級(jí)開(kāi)式葉輪的特種高速離心泵，由電機(jī)（2980r/min）、增速箱、泵體三部分組成，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖-1所示：

其具體參數(shù)如下： 型號(hào)：SHP65-40-600 流量：25m3/h 揚(yáng)程：595m 轉(zhuǎn)速：7360r/min 額定功率：110KW 額定電流：196A 介質(zhì)：104℃凝結(jié)水

圖-1 泵結(jié)構(gòu)示意圖

1-泵體，2-誘導(dǎo)輪，3-中間隔板，4-葉輪，5-隔板襯套 6-機(jī)械密封，7-增速機(jī)構(gòu)，8-高速軸，9-低速軸，10-電機(jī)

3故障分析

根據(jù)二OOO年八月至二OO一年七月期間的運(yùn)行記錄，對(duì)這幾臺(tái)中壓鍋爐給水泵出現(xiàn)的故障進(jìn)行分析：

3.1 流量不足，電機(jī)過(guò)載 3.1.1 沖蝕嚴(yán)重

3.1.1.1 從該泵的工藝上看，介質(zhì)凝結(jié)水從罐（V2109）引出，經(jīng)過(guò)中壓鍋爐給水泵加壓后輸送到汽包。該泵原設(shè)計(jì)溫度是104℃，由于使用一段時(shí)間后，冷卻效果差，導(dǎo)致凝結(jié)水溫度升高，一般在115℃左右，造成中壓鍋爐給水泵進(jìn)口溫度增加。從圖-2可以看出該泵在吸程方面應(yīng)沒(méi)問(wèn)題。

圖-2 工藝流程圖

1-凝結(jié)水罐

2-入口調(diào)節(jié)閥

3-出口調(diào)節(jié)閥

4-中壓鍋爐給水泵

3.1.1.2 由離心泵的工作原理知，當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，在葉輪中心（葉片入口）附近形成低壓區(qū)，這個(gè)低壓區(qū)壓力越低，吸入高度就越高，但是吸入的低壓還是有限制的，因?yàn)楫?dāng)葉片入口附近的最低壓強(qiáng)等于或小于輸送溫度下液體的飽和蒸汽壓時(shí)，液體將在該處產(chǎn)生氣泡，它隨同液體從低壓區(qū)流向高壓區(qū)，汽泡在高壓作用下迅速凝結(jié)或破裂，此時(shí)周?chē)囊后w以極高的速度沖向原泡所占據(jù)的空間，在沖擊點(diǎn)處產(chǎn)生幾萬(wàn)千帕的壓強(qiáng)，沖擊頻率高達(dá)幾萬(wàn)次之多，由于沖擊的作用使一、二級(jí)中間隔板表面及泵體出現(xiàn)許多坑蝕，隔板的固定螺釘和頂絲孔被沖蝕嚴(yán)重，泵室流道被沖穿，其中葉輪與泵體間隙比原來(lái)增大了2mm。

3.1.1.3 介質(zhì)溫度過(guò)高。原設(shè)計(jì)介質(zhì)的溫度為104℃，隨著裝置負(fù)荷的提高，凝結(jié)水的不斷增多，回水量逐漸增大，導(dǎo)致凝結(jié)水罐的操作壓力增加，溫度上升，造成中壓鍋爐給水泵進(jìn)口溫度增加，實(shí)際使用時(shí)介質(zhì)溫度達(dá)到115℃，使氣蝕現(xiàn)象更加容易產(chǎn)生。

3.1.2 容積損失嚴(yán)重。該泵的內(nèi)泄漏是造成容積損失的主要原因，內(nèi)泄漏主要發(fā)生在一、二級(jí)葉輪隔板與襯套之間、中間隔板和泵體之間、二級(jí)葉輪入口泵蓋與泵體之間、泵體與葉輪之間等。由于泵內(nèi)部配合間隙增大，介質(zhì)回流增大，出口流量就會(huì)降低，負(fù)荷增大致使電機(jī)電流增高，而引起過(guò)載跳閘。

3.2 斷軸。其間出現(xiàn)的斷軸有兩次，一次是P2102A軸在誘導(dǎo)輪和第一級(jí)葉輪之間斷裂;另一次是P2102B軸在油封動(dòng)環(huán)密封槽處斷裂.經(jīng)認(rèn)真分析研究認(rèn)為造成這一故障的主要原因是以下兩點(diǎn)：

3.2.1 振動(dòng)過(guò)大

3.2.1.1 軸承損壞。由于油封的軸向“O”型橡膠密封圈密封效果差，造成軸向密封失效，故高壓介質(zhì)水串入油箱與潤(rùn)滑油混合，造成運(yùn)行中的軸承潤(rùn)滑不良損壞軸承而振動(dòng)。

3.2.1.2 抽空。由于設(shè)計(jì)上的原因，每?jī)膳_(tái)中壓鍋爐給水泵共用一條進(jìn)口管，且總管與支管的管徑都是DN100。切換泵時(shí)，若兩臺(tái)泵同時(shí)運(yùn)行，很容易由于來(lái)量不足而引起抽空造成振動(dòng)，尤其是剛啟動(dòng)備用泵時(shí)，更加明顯。

3.2.1.3 泵軸彎曲，造成轉(zhuǎn)子偏擺過(guò)大，導(dǎo)致口環(huán)、誘導(dǎo)輪、葉輪偏磨，同時(shí)引起振動(dòng)。

3.2.2 應(yīng)力集中：高速軸承肩臺(tái)階及動(dòng)環(huán)密封槽內(nèi)直角處沒(méi)有圓弧過(guò)渡，造成應(yīng)力集中，造成軸彎曲變形。其結(jié)構(gòu)示意圖如圖-3所示。

圖-3 改造前機(jī)械密封局部轉(zhuǎn)件圖

1-“Ｏ”型密封圖 2-介質(zhì)端密封動(dòng)環(huán) 3-軸套 4-潤(rùn)滑油端密封動(dòng)環(huán) 5-滾動(dòng)軸承 6-高速軸

4故障處理

4.1 防止抽空現(xiàn)象發(fā)生

4.1.1 建議生產(chǎn)車(chē)間更換進(jìn)口管，增大進(jìn)口管徑，保證進(jìn)口流量。4.1.2 精心操作與維護(hù)。切換泵時(shí)，應(yīng)先將運(yùn)轉(zhuǎn)泵降量，以免系統(tǒng)流量不

足而引起抽空。此外，將鍋爐給水泵的出口壓控閥由自動(dòng)控制改為手動(dòng)控制，以防止啟動(dòng)時(shí)流量瞬間增大而引起電流超標(biāo)。

4.2 材質(zhì)升級(jí)。中間隔板和隔板螺釘由原來(lái)的20號(hào)鋼改為40Cr，泵體、泵蓋也由原來(lái)的ZG230-450材質(zhì)改為0 Cr 18Ni9Ti材質(zhì)。這樣就大大增強(qiáng)了材料的耐腐蝕、耐沖刷的性能，對(duì)穩(wěn)定流量起著重要作用。

4.3 在工藝上進(jìn)行一些改進(jìn)。當(dāng)介質(zhì)溫度超過(guò)原設(shè)計(jì)溫度時(shí)可加入低溫的新鮮水，降低液體的溫度這也就降低了介質(zhì)的飽和蒸汽壓力。

4.4 增加密封點(diǎn)，減少容積損失。

4.4.1 中間隔板和泵體間加密封墊。解決了泵中間隔板和泵體之間因沒(méi)有密封墊，二級(jí)高壓的液體回流沖刷腐蝕而損壞中間隔板和泵體。

4.4.2 泵體與二級(jí)出口泵蓋改造。原泵蓋與泵體之間沒(méi)有密封，造成二級(jí)葉輪出口的液體在回流到一級(jí)進(jìn)口的過(guò)程沖刷腐蝕了泵蓋，在修復(fù)泵蓋時(shí)增加了一個(gè)“O”型密封圈，杜絕內(nèi)泄漏的產(chǎn)生。

4.5 聯(lián)系該泵的生產(chǎn)廠家，把該泵的高速軸所有軸肩臺(tái)階增加足夠的圓弧過(guò)渡，去除在動(dòng)環(huán)位置軸上的“O”型密封槽，對(duì)軸套兩端的內(nèi)徑進(jìn)行倒角2.5*45°，用以含壓軸向密封圈，這樣在裝動(dòng)環(huán)時(shí)既不切掉“O”型圈，又能增加密封性能，消除了應(yīng)力集中，保證軸的強(qiáng)度。改造后的結(jié)構(gòu)示意圖如圖-4所示。

圖-4

改造后機(jī)械密封局部示意圖 1-介質(zhì)端密封動(dòng)環(huán)

2-“Ｏ”型密封圈

3-軸套 4-潤(rùn)滑油端密封動(dòng)環(huán)

5-滾動(dòng)軸承

6-高速軸

4.6 更換高速軸軸承為日本產(chǎn)的7308二套、6308一套。把原來(lái)由3mm波 5

紋墊控制軸承外圈來(lái)確定高速軸串量，改為軸承壓蓋與軸承外圈用平墊調(diào)整來(lái)控制預(yù)留0.04-0.06mm間隙的方法（如圖-5所示），消除了波紋墊失去彈性而被壓平的現(xiàn)象，保證了高速軸的精確定位，避免了葉輪與中間隔板或與泵腔磨損的故障發(fā)生。

改造前

改造后

圖-5 軸承壓蓋改造

1-軸承壓蓋及密封壓蓋，2-油封動(dòng)環(huán)，3-波紋墊，4-軸承，5-高速軸

5改造效果

經(jīng)過(guò)以上的一系列改造和改進(jìn)，使中壓鍋爐給水泵的所有沖蝕和磨損都有明顯的好轉(zhuǎn)。工作電流由改造前的192A，降為改造后125A，操作壓力在改造前為5.3Mpa，改造后上升為5.9Mpa，流量在改造前為7.86m3/h，改造后增大到24.92m3/h。四臺(tái)中壓鍋爐給水泵的使用壽命比原來(lái)有了很大的提高，檢修周期由原來(lái)十天一修，提高到現(xiàn)在一年半還未一修。自二OO一年六月十八日改造使用至今都非常平穩(wěn)，扭轉(zhuǎn)了生產(chǎn)上的被動(dòng)局面，確保了裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

6結(jié)束語(yǔ)

由于該泵采用懸臂式的支撐形式，增加了整條軸的徑向力，這樣中間隔板 6

襯套與葉輪口環(huán)直接接觸，配件就很容易磨損，我們只能采取定期更換的方法來(lái)彌補(bǔ)這一缺陷。經(jīng)改造后這幾臺(tái)泵運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，每年為企業(yè)創(chuàng)造約80萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益，受到使用單位的高度評(píng)價(jià)，這些改造項(xiàng)目已被泵的生產(chǎn)廠家采用，作為技術(shù)革新成果向全國(guó)推廣。參考文獻(xiàn)：

1、姚玉英等，《化工原則》[M]，天津，天津科學(xué)技術(shù)出版社，1993。

2、孫家孔等，《石油化工裝置設(shè)備腐蝕與防護(hù)手冊(cè)》，北京，中國(guó)石化出版社，1996。

第四篇：鍋爐安全閥熱態(tài)校驗(yàn)過(guò)程

鍋爐安全閥熱態(tài)校驗(yàn)技術(shù)交底

1.根據(jù)《蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》規(guī)定：檢修后的安全閥應(yīng)作熱態(tài)校驗(yàn),回座壓差應(yīng)為起跳壓力的4%—7%,最大不超過(guò)10%.2.安全閥校驗(yàn)順序必須由高壓到低壓進(jìn)行校驗(yàn),首先進(jìn)行效驗(yàn)汽包安全閥,其次效驗(yàn)過(guò)熱器安全閥.3.安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)應(yīng)具備的條件

3.1 安全閥的檢查、檢修、金屬監(jiān)督工作已全部結(jié)束,全部安全閥的鎖定卡子已準(zhǔn)備好,并且卡子已從安全閥上取下來(lái),調(diào)整安全閥的工器具已準(zhǔn)備齊全可用.3.2 排汽管道的檢查,檢修已結(jié)束.鍋爐水壓試驗(yàn)已合格,并具備點(diǎn)火條件,燃油系統(tǒng)可靠,鍋爐啟動(dòng)用油已準(zhǔn)備充足.3.3 汽包和過(guò)熱器就地壓力表已換裝為0.5級(jí)標(biāo)準(zhǔn)壓力表,鍋爐DCS系統(tǒng)已能投入,各種運(yùn)行參數(shù)已能正常顯示.3.4 現(xiàn)場(chǎng)通道暢通、照明完善、試驗(yàn)用的防護(hù)用品、專(zhuān)用工具、記錄表格、通訊設(shè)施已具備待用.檢修用臨時(shí)設(shè)施已拆除.3.5 鍋爐過(guò)熱器向空排汽閥改為就地操作,其工作性能安全可靠,靈活可用.4.安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)工作程序

4.1 鍋爐壓力達(dá)到安全閥動(dòng)作值時(shí),對(duì)鍋爐的安全閥由高到低依次進(jìn)行熱態(tài)校驗(yàn).如在熱態(tài)校驗(yàn)過(guò)程中鍋爐出現(xiàn)重大缺陷和泄漏,應(yīng)報(bào)告值長(zhǎng),及時(shí)進(jìn)行處理,防止事故擴(kuò)大.4.2 安全閥熱態(tài)校驗(yàn)及調(diào)整.4.3 安全閥熱態(tài)校驗(yàn)注意事項(xiàng)

4.3.1 鍋爐點(diǎn)火,升溫升壓操作由運(yùn)行人員負(fù)責(zé).校驗(yàn)安全閥過(guò)程中,應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)控汽包水位和汽壓,值班人員不得擅自離開(kāi)工作崗位.4.3.2 熱態(tài)校驗(yàn)安全閥的組織領(lǐng)導(dǎo)及參加人員應(yīng)由鍋爐檢修主任,枝術(shù)專(zhuān)責(zé)、熱工、鍋爐檢修有關(guān)人員、鍋爐運(yùn)行及安監(jiān)科有關(guān)人員.由值長(zhǎng)領(lǐng)導(dǎo),檢修主任組織并負(fù)責(zé)各方面聯(lián)系工作.4.3.3 鍋爐操作及安全閥校驗(yàn)人員應(yīng)由司爐及有關(guān)人員操作、由熱工、鍋爐檢修人員負(fù)責(zé)安全閥的校驗(yàn)及調(diào)試.4.3.4 安全閥校驗(yàn)操作人員需準(zhǔn)備對(duì)講機(jī)、耳塞及調(diào)校專(zhuān)用工具和器材.4.3.5 在調(diào)校安全閥過(guò)程中,盡量減少安全閥的動(dòng)作次數(shù),以每只安全閥動(dòng)作次數(shù)1﹣2次為佳.同一只安全閥兩次動(dòng)作之間,需間隔30分鐘以上,使彈簧冷卻一段時(shí)間.4.3.6 如安全閥動(dòng)作不正確,需要重新調(diào)整安全閥零部件,需將鍋爐壓力降到該安全閥設(shè)定值70﹪左右,并將安全閥用鎖定卡子卡死后再進(jìn)行調(diào)整.調(diào)整好后,取出卡子,鍋爐再緩慢升壓,繼續(xù)該安全閥的校驗(yàn)工作.4.3.7 安全閥的卡死鎖定工作,只能用專(zhuān)用鎖定卡子,并只能用手的力鎖緊,其目的是防止鎖緊過(guò)度,損壞安全閥零部件.4.3.8 安全閥校驗(yàn)過(guò)程中,應(yīng)經(jīng)常校對(duì)就地壓力與集控室內(nèi)壓力表讀數(shù)值,但應(yīng)以就地壓力表讀數(shù)為準(zhǔn).4.3.9 作好現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)記錄.4.3.10 超過(guò)安全閥設(shè)定動(dòng)作值不起跳時(shí),運(yùn)行人員應(yīng)及時(shí)開(kāi)啟向空排汽閥及減弱爐內(nèi)燃燒,以防止鍋爐繼續(xù)升壓而發(fā)生事故,必要時(shí),可全部停止鍋爐燃料供給.4.3.11 參加安全閥試驗(yàn)人員應(yīng)遵守電業(yè)安全規(guī)程及本檢修規(guī)程中規(guī)定與要求.如出現(xiàn)危及檢修人員及設(shè)備安全時(shí),應(yīng)立即停止安全閥的熱態(tài)校驗(yàn)工作.4.3.12 安全閥調(diào)校過(guò)程中的操作及事故處理,均按規(guī)程執(zhí)行.鍋爐的啟動(dòng)與運(yùn)行的現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人為當(dāng)班值長(zhǎng),檢修人員不得操作設(shè)備.

第五篇：109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥故障分析及改進(jìn)建議

109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥故障分析及改進(jìn)建議

摘 要：本文通過(guò)分析目前109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥在運(yùn)用過(guò)程中容易出現(xiàn)的故障現(xiàn)象，如在進(jìn)行幾次緊急制動(dòng)后安全閥易出現(xiàn)不正常漏風(fēng)現(xiàn)象、安全閥返修率高等問(wèn)題，文章總結(jié)了故障原因，并結(jié)合實(shí)際情況提出了幾點(diǎn)改進(jìn)建議。

關(guān)鍵詞：DK-1型電空制動(dòng)機(jī)； DK-2型電空制動(dòng)機(jī)；109型機(jī)車(chē)分配閥；安全閥；增壓方式； 調(diào)壓閥

0 引言

DK-1型電空制動(dòng)機(jī)是我國(guó)電力機(jī)車(chē)中的主型制動(dòng)機(jī)，而109型分配閥又是DK-1型電空制動(dòng)機(jī)的核心元件，它根據(jù)列車(chē)管壓力的變化來(lái)相應(yīng)控制制動(dòng)缸壓力的大小，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)車(chē)的制動(dòng)和緩解。

在實(shí)際運(yùn)用過(guò)程中，109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥在目前的緊急增壓方式下易出現(xiàn)風(fēng)壓不正常泄漏；緊急制動(dòng)時(shí)安全閥噪音偏大；消耗壓縮空氣嚴(yán)重；無(wú)火回送時(shí)安全閥調(diào)壓不方便；安全閥返修率較高等缺點(diǎn)。

據(jù)售后人員反映，109型機(jī)車(chē)分配閥的安全閥一般在完成幾次緊急制動(dòng)后，就可能出現(xiàn)安全閥漏風(fēng)現(xiàn)象，使容積室壓力非正常下降，其主要原因是安全閥在工作時(shí)動(dòng)作頻繁，導(dǎo)致閥口的密封性降低，使安全閥出現(xiàn)漏風(fēng)點(diǎn)，導(dǎo)致容積室產(chǎn)生漏風(fēng)現(xiàn)象。這會(huì)在一定程度上會(huì)影響機(jī)車(chē)制動(dòng)力的大小，使空氣制動(dòng)作用不能達(dá)到預(yù)期效果，因此對(duì)安全閥的改進(jìn)具有重要意義。安全閥故障現(xiàn)象及原因分析

1.1 故障現(xiàn)象

據(jù)在各機(jī)務(wù)段售后人員反映，109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥在完成幾次緊急制動(dòng)后，安全閥就可能出現(xiàn)故障，主要表現(xiàn)在：

（1）安全閥不正常漏風(fēng)，導(dǎo)致容積室壓力不穩(wěn)定。

（2）安全閥的閥口易形成麻點(diǎn)，（3）安全閥的整定壓力值會(huì)隨著時(shí)間的推移產(chǎn)生一定的偏差。

（4）安全閥工作時(shí)噪音較大。

（5）壓縮空氣泄漏量大。

1.2 原因分析

緊急制動(dòng)時(shí)在增壓閥的作用下，總風(fēng)經(jīng)小孔迅速流向容積室，使得容積室壓力能夠快速上升，直至其壓力達(dá)到安全閥的整定壓力值。此時(shí)，安全閥便開(kāi)始在排風(fēng)和停止排風(fēng)的重復(fù)動(dòng)作中反復(fù)切換，直到容積室壓力得以緩解。

安全閥采用泄壓式金屬閥口密封的形式，閥芯與閥體為剛性接觸。實(shí)施緊急制動(dòng)時(shí)，因?yàn)榘踩y的動(dòng)作過(guò)程非常迅速，使閥芯與閥體之間頻繁沖擊，因此導(dǎo)致閥芯與閥體的接觸面在頻繁沖擊的狀態(tài)下易產(chǎn)生損傷，并且，當(dāng)閥口一旦有異物進(jìn)入時(shí)接觸面還易形成麻點(diǎn)，使安全閥密封不嚴(yán)，閥與閥口的接觸面就是安全閥的主要漏風(fēng)地點(diǎn)，最終會(huì)導(dǎo)致容積室壓縮空氣經(jīng)安全閥泄漏。

由于安全閥的頻繁跳躍式的工作，鎖緊螺母由于頻繁的機(jī)械振動(dòng)可能會(huì)有一些松動(dòng)，使得安全閥隨著工作時(shí)間的推移，整定壓力值發(fā)生一定的飄移。

緊急制動(dòng)時(shí)，安全閥在動(dòng)作過(guò)程中，壓力空氣的排泄以及閥芯與閥體的頻繁沖擊都會(huì)產(chǎn)生較大的噪音污染。改進(jìn)建議

為了解決109型分配閥安全閥的以上問(wèn)題，本文針對(duì)已投入運(yùn)營(yíng)機(jī)車(chē)和新造機(jī)車(chē)兩種不同情況提出以下建議。

2.1 對(duì)于已投入運(yùn)營(yíng)機(jī)車(chē)的改進(jìn)建議

（1）在制動(dòng)機(jī)的操作方法上的優(yōu)化改進(jìn)：

①盡可能少使制動(dòng)機(jī)處于緊急制動(dòng)位，以降低安全閥的工作頻率，延長(zhǎng)其使用壽命；

②在不使用制動(dòng)機(jī)時(shí)應(yīng)關(guān)閉總風(fēng)，防止總風(fēng)意外進(jìn)入容積室，產(chǎn)生過(guò)大的壓力使安全閥動(dòng)作，以SS4B機(jī)車(chē)DK-1型電空制動(dòng)機(jī)為例，具體操作是關(guān)閉總風(fēng)塞門(mén)123，阻斷總風(fēng)進(jìn)入分配閥的通路。

（2）應(yīng)給安全閥加裝空氣過(guò)濾裝置，如過(guò)濾網(wǎng)，盡量提高壓力空氣的清潔度，因?yàn)榭諝庵械碾s質(zhì)會(huì)使閥與閥體的接觸面更容易損傷，降低安全閥的使用壽命。

2.2 對(duì)于新造機(jī)車(chē)的改進(jìn)建議

（1）對(duì)于新造機(jī)車(chē)提出一種新的緊急增壓時(shí)容積室壓力控制設(shè)計(jì)方案，具體方案如下：

總風(fēng)進(jìn)入分配閥后分為兩條空氣通路，一路為增壓閥口打開(kāi)時(shí)向容積室供風(fēng)的通路，一路為均衡部制動(dòng)缸供風(fēng)通路。新的壓力控制方案保留了均衡部制動(dòng)缸供風(fēng)通路，而另一條則是從外部引入經(jīng)過(guò)調(diào)壓閥整定后的總風(fēng)，并且將其引入到原增壓閥部。

①取消原分配閥閥體上的安全閥，并封堵溝通安全閥和容積室的孔Ⅳ；

②堵塞分配閥內(nèi)部溝通總風(fēng)與增壓閥的孔Ⅲ；

③將分配閥增壓閥部的總風(fēng)通路引出然后通過(guò)一個(gè)外部調(diào)壓閥與外部總風(fēng)管連通；

將分配閥緊急增壓通路變?yōu)橛赏獠靠傦L(fēng)經(jīng)調(diào)壓閥到增壓閥，再到容積室。改進(jìn)以后，緊急制動(dòng)狀態(tài)下增壓閥閥口打開(kāi)，外部總風(fēng)流經(jīng)過(guò)調(diào)壓閥將壓力變?yōu)檎{(diào)壓閥整定值的450kPa，再通過(guò)C3小孔流往容積室，容積室的最高壓力等于調(diào)壓閥整定壓力值。

容積室的最高壓力由調(diào)壓閥進(jìn)行控制，同時(shí)去掉安全閥后，完全截?cái)嗔巳莘e室的壓縮空氣從安全閥泄漏的通路，徹底消除了容積室壓力經(jīng)安全閥泄漏的隱患，并可完全消除安全閥動(dòng)作時(shí)產(chǎn)生的噪音污染，還可減少壓縮空氣的消耗。

（2）實(shí)踐運(yùn)用

這種設(shè)計(jì)方法已應(yīng)用在160km/h交流客運(yùn)機(jī)車(chē)DK-2型電空制動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)中?？傦L(fēng)經(jīng)過(guò)調(diào)壓閥52（整定壓力450kPa，無(wú)火回送時(shí)250kPa）、檢測(cè)口276、緊急增壓塞門(mén)137進(jìn)入到分配閥101內(nèi)部。緊急制動(dòng)時(shí)，由于列車(chē)管壓力急劇降低，經(jīng)調(diào)壓閥調(diào)壓后的壓力空氣進(jìn)入到容積室內(nèi)，并保障容積室內(nèi)的空氣壓力大小即為調(diào)壓閥的整定值。通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)設(shè)計(jì)方案的反復(fù)驗(yàn)證，證明這種新的緊急增壓時(shí)容積室壓力控制方式的設(shè)計(jì)準(zhǔn)確、可靠。原來(lái)的安全閥在無(wú)火回送時(shí)調(diào)壓不便，需要反復(fù)充風(fēng)來(lái)調(diào)節(jié)整定壓力，操作繁瑣，而新的設(shè)計(jì)方案只需把無(wú)火安全塞門(mén)139打開(kāi)，容積室最大壓力由無(wú)火安全閥（整定壓力250kPa）190來(lái)控制，操作簡(jiǎn)單方便。結(jié)束語(yǔ)

針對(duì)109型機(jī)車(chē)分配閥安全閥易出現(xiàn)的故障，裝有DK-1型電空制動(dòng)機(jī)已投入運(yùn)營(yíng)的機(jī)車(chē)，采取優(yōu)化操作方法和加裝安全閥空氣過(guò)濾裝置能在一定程度上降低安全閥的故障率，但不能從根本上解決安全閥漏風(fēng)、易消耗壓縮空氣等問(wèn)題。若采用上文新的容積室壓力控制設(shè)計(jì)方式，弱化安全閥在制動(dòng)機(jī)正常工作時(shí)的功能和作用，可使安全閥的問(wèn)題得到根本上的解決。這樣既避免了壓縮空氣的泄漏，保障了容積室壓力在緊急制動(dòng)時(shí)的準(zhǔn)確和穩(wěn)定，又降低了壓縮空氣的消耗，消除了安全閥噪音，使無(wú)火回送時(shí)調(diào)壓方便。此種設(shè)計(jì)方案可在后續(xù)各型機(jī)車(chē)制動(dòng)機(jī)新設(shè)計(jì)時(shí)推廣應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

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