第一篇：電廠鍋爐分隔屏過(guò)熱器常見(jiàn)問(wèn)題原因分析及處理措施

電廠鍋爐分隔屏過(guò)熱器常見(jiàn)問(wèn)題原因分析及處理措施

（大唐長(zhǎng)春第三熱電廠 吉林省長(zhǎng)春市 130103）

摘 要：隨著當(dāng)今電廠鍋爐鍋爐容量與蒸汽壓力的不斷增加，過(guò)熱器在鍋爐中的的地位也越來(lái)越重要。但是由于惡劣的工作環(huán)境，經(jīng)常發(fā)生管屏出列、管子內(nèi)壁腐蝕等問(wèn)題。本文結(jié)合長(zhǎng)春某電廠多年運(yùn)行的實(shí)際情況對(duì)分隔屏常見(jiàn)問(wèn)題進(jìn)行了分析，并制定了處理措施。將大大提高機(jī)組的可靠性，為設(shè)備長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行提供可靠的保障。

關(guān)鍵詞：過(guò)熱器 變形 腐蝕 超溫

0引言

電廠鍋爐是火力發(fā)電廠的三大主機(jī)中最基本的能量轉(zhuǎn)換設(shè)備。它使燃料在爐內(nèi)燃燒放熱，并將鍋爐內(nèi)工質(zhì)水加熱成具有足夠數(shù)量和質(zhì)量的過(guò)熱蒸汽，工汽輪機(jī)使用。分隔屏是鍋爐的重要過(guò)熱器，但是由于分隔屏過(guò)熱器的工作環(huán)境十分惡劣，隨著工作時(shí)間增加，設(shè)備會(huì)出現(xiàn)變形、腐蝕等問(wèn)題，所以必須采取一定的手段和措施，才能為了避免分隔屏損壞，延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命。

1鍋爐分隔屏過(guò)熱器的工作原理

過(guò)熱器的作用是將飽和蒸汽加熱成具有一定溫度的過(guò)熱蒸汽。在鍋爐負(fù)荷或其他工況變動(dòng)時(shí)應(yīng)保證過(guò)熱蒸汽溫度正常，并保持在規(guī)定范圍內(nèi)波動(dòng)。從電廠熱力循環(huán)看，蒸汽的初參數(shù)越高，則循環(huán)熱效率越高。隨著鍋爐容量的增大及蒸汽初參數(shù)的提高，過(guò)熱器的作用就更加重要。

過(guò)熱器由五個(gè)主要部分組成： a）末級(jí)過(guò)熱器；b）過(guò)熱器后屏；c）過(guò)熱器分隔屏；d）立式低溫過(guò)熱器和水平低溫過(guò)熱器；e）頂棚過(guò)熱器和包墻過(guò)熱器。

隨著鍋爐容量增大和蒸汽壓力的進(jìn)一步提高，水蒸發(fā)所需要的熱量減少，而蒸汽過(guò)熱熱進(jìn)一步增加，必然要將過(guò)熱器布置在爐內(nèi)的高煙溫區(qū)，如分隔屏過(guò)熱器。分隔屏過(guò)熱器是以吸收爐膛輻射熱為主的輻射換熱器?？梢越档蜖t膛出口煙溫，減少煙氣擾動(dòng)和旋轉(zhuǎn)，改善過(guò)熱蒸汽的氣溫特性。

2鍋爐分隔屏過(guò)熱器的布置及結(jié)構(gòu)

以長(zhǎng)春某電廠為例，該電廠擁有兩臺(tái)350MW鍋爐為亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、自然循環(huán)汽包爐，采用平衡通風(fēng)、直流式燃燒器、四角切圓燃燒方式，燃用褐煤。鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量為1165t/h；機(jī)組電負(fù)荷為350MW（即THA工況）時(shí)，鍋爐的額定蒸發(fā)量為1045.56t/h。

分隔屏過(guò)熱器就布置在爐膛上方，前墻水冷壁和過(guò)熱器后屏之間，沿爐寬方向布置四大屏，每大屏又沿爐深方向分為6小片。每小片由9圈共18根管組成。由于處于爐膛位置和受熱的不同，管子的材質(zhì)也不同，通常分別為12Cr1MoVG、SA-213TP304H。管屏從爐膛中心開(kāi)始，分別以一定的橫向節(jié)距沿整個(gè)爐膛寬度方向布置。

分隔屏沿爐膛寬度方向有四組汽冷定位夾緊管并與墻式再熱器之間裝設(shè)導(dǎo)向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運(yùn)行中管屏的晃動(dòng)；同時(shí)，管子與管子之間有活動(dòng)卡塊（如圖1所示），能保證管子之間能上下竄動(dòng)，但不會(huì)突出管屏面。

3鍋爐分隔屏過(guò)熱器常見(jiàn)問(wèn)題

鍋爐分隔屏過(guò)熱器位于爐膛內(nèi)，工作環(huán)境惡劣，出口蒸汽溫度達(dá)到540℃，經(jīng)常發(fā)生以下問(wèn)題：

（1）分隔屏管排卡塊脫開(kāi)、管排出列；

（2）分隔屏管排彎曲變形；

（3）分隔屏管排內(nèi)壁腐蝕；

（4）分隔屏流體夾管內(nèi)彎頭滲漏。

以?L春某電廠2號(hào)鍋爐為例。檢修期間進(jìn)行受熱面檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)2號(hào)爐分隔屏過(guò)熱器有15根管出列，出列管位置分別在分隔屏夾屏管上方至頂棚管下方，出列管不同程度彎曲（如圖2所示）。出列管全部進(jìn)行割管更換，割管下口距下彎頭最低處為5.7m，上口距下彎頭最高處為13.4m。

以長(zhǎng)春某電廠1號(hào)鍋爐為例。檢修期間，對(duì)1號(hào)爐分隔屏過(guò)熱器進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)內(nèi)壁存在結(jié)垢（如圖3所示）與腐蝕情況，附著物去除后，可見(jiàn)管內(nèi)壁有點(diǎn)蝕坑（如圖4所示）。

4鍋爐分隔屏過(guò)熱器常見(jiàn)問(wèn)題原因分析

針對(duì)分隔屏常見(jiàn)的問(wèn)題，通過(guò)檢修記錄、水汽指標(biāo)記錄、現(xiàn)場(chǎng)查驗(yàn)、化驗(yàn)分析以及同類(lèi)型鍋爐分隔屏過(guò)熱器設(shè)備情況對(duì)比，對(duì)導(dǎo)致這些問(wèn)題的原因進(jìn)行了分析，得出以下結(jié)論。

4.1 分隔屏管排出列的原因分析

（1）由于安裝、制造及運(yùn)輸、運(yùn)行過(guò)程中個(gè)別屏管與管之間管卡變形卡澀，運(yùn)行中出現(xiàn)膨脹偏差時(shí)管卡斷裂，部分管失去約束逐漸出列。

以長(zhǎng)春某電廠2號(hào)鍋爐分隔屏過(guò)熱器管排出列情況以及出列管排割管情況進(jìn)行實(shí)物分析（割管下口距下彎頭最低處為5.7m，上口距下彎頭最高處為13.4m）。出列管標(biāo)高在56.684m至64.384m之間，在此區(qū)間由5道活動(dòng)夾塊，每間隔2.37m有一組活動(dòng)夾塊固定管排，由此分析管排固定不存在問(wèn)題，造成管排出列的主要原因就是活動(dòng)夾塊斷裂。

（2）個(gè)別管排超溫，膨脹量增大，也是造成管排出列的原因之一。

以長(zhǎng)春某電廠分隔屏過(guò)熱器超溫記錄進(jìn)行分析。根據(jù)1、2號(hào)鍋爐超溫情況分析，兩臺(tái)爐分隔屏過(guò)熱器個(gè)別管屏在14年、15年均存在超溫情況，其中，2號(hào)爐分隔屏第2、5、7、23、24、25點(diǎn)超溫較為頻繁。此處的分隔屏過(guò)熱器管均有彎曲變形現(xiàn)象。

特別要強(qiáng)調(diào)一點(diǎn)，分隔屏過(guò)熱器使用的是12Cr1MoVG，使用溫度是580℃，溫度超限值是484℃。由超溫記錄來(lái)看，超溫均在2～5℃之間，時(shí)間在1～5分鐘。雖然超溫限值較低，超溫量較小，但測(cè)量的是爐外溫度，近似于蒸汽溫度，而沒(méi)有考慮爐內(nèi)管壁存在55℃～110℃換熱溫差，兩者存在溫度梯度。

（3）有時(shí)從經(jīng)濟(jì)角度考慮采用給水泵低壓運(yùn)行。壓力低時(shí)蒸發(fā)段吸熱量增加過(guò)熱段吸熱量減小，導(dǎo)致過(guò)熱受熱面管排超溫。

4.2 分割屏管內(nèi)腐蝕原因分析

（1）水汽品質(zhì)不合格是導(dǎo)致腐蝕發(fā)生的原因之一。在設(shè)備運(yùn)行過(guò)程中，曾將發(fā)生過(guò)熱網(wǎng)加熱器漏泄，當(dāng)時(shí)鍋爐給水、爐水、過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽和飽和蒸汽氫電導(dǎo)率超標(biāo)。抽查21日，過(guò)熱蒸汽DDH 0.186μs/cm，22日，過(guò)熱蒸汽DDH 0.179μs/cm。

（2）給水、爐水及蒸汽含有微量Cl-、SO42-、乙酸等陰離子導(dǎo)致金屬表面氧化膜破壞，使腐蝕加劇。

（3）過(guò)熱器管內(nèi)壁直接與高溫高壓蒸汽流中的干過(guò)熱蒸汽發(fā)生高溫蒸汽腐蝕是腐蝕產(chǎn)生的又一可能原因。

（4）基建階段及鍋爐停備用期間，過(guò)熱器管內(nèi)不免存在臟污、積水和氧氣進(jìn)入，產(chǎn)生腐蝕會(huì)使Fe3O4保護(hù)膜遭到破壞。

5鍋爐分隔屏過(guò)熱器常見(jiàn)問(wèn)題處理措施

5.1 分割屏管排出列處理措施

國(guó)內(nèi)鍋爐屏過(guò)出現(xiàn)大面積亂排、出列還是非常普遍的，輕微的管排出列問(wèn)題并不嚴(yán)重，只要進(jìn)行處理即可。

（1）重點(diǎn)應(yīng)該關(guān)注管壁超溫問(wèn)題。建議電廠對(duì)各屏爐外測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的回路及溫度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，以便了解各回路吸熱及水動(dòng)力分配情況是否存在問(wèn)題。

（2）檢修期間，對(duì)管屏活動(dòng)夾塊進(jìn)行全面檢查，看是否存在卡澀、變形、撕裂，致使管排膨脹受阻和出列因素。

（3）低負(fù)荷時(shí)注意控制運(yùn)行壓力，避免過(guò)熱器管壁超溫。

（4）在爐內(nèi)加溫度測(cè)點(diǎn)監(jiān)測(cè)屏過(guò)金屬壁溫，避免爐內(nèi)管壁存在55℃～110℃換熱溫差對(duì)監(jiān)測(cè)的影響。

（5）進(jìn)行分隔屏過(guò)熱器檢查或檢修，應(yīng)做好檢查和檢修的詳細(xì)記錄以及影像資料，定期進(jìn)行劣化分析，判斷劣化趨勢(shì)，在發(fā)生故障前進(jìn)行更換工作。

（6）給水泵低壓運(yùn)行可產(chǎn)生一定節(jié)能效果，但是低壓運(yùn)行將導(dǎo)致過(guò)熱器超溫，對(duì)鍋爐安全運(yùn)行帶來(lái)影響較大，建議謹(jǐn)慎采用低壓運(yùn)行方式。

5.2 分割屏管內(nèi)腐蝕處理措施

（1）防止熱網(wǎng)加熱器、凝汽器泄漏，降低蒸汽中的氯離子和氧的含量。加強(qiáng)對(duì)給水質(zhì)量監(jiān)督，防治減溫水水質(zhì)不合格。

（2）加強(qiáng)對(duì)爐水質(zhì)量監(jiān)督，保證過(guò)熱蒸汽純度。加強(qiáng)鍋爐排污，降低爐水含鹽量，減少蒸汽攜帶量。

（3）加強(qiáng)凝結(jié)水精處理出水質(zhì)量控制，按月進(jìn)行水汽系統(tǒng)痕量離子檢測(cè)。

（4）加強(qiáng)停爐期間的防腐，每30min監(jiān)測(cè)一次水汽pH值、電導(dǎo)率和氫電導(dǎo)率，每1小時(shí)測(cè)定一次水汽中的鐵、銅含量，保證爐水和分離器出水pH值大于9。

（5）大小修時(shí)加強(qiáng)對(duì)汽包內(nèi)水汽分離裝置的維護(hù)，保證水汽分離效果，減少蒸汽帶水。

（6）嚴(yán)格加強(qiáng)鍋爐過(guò)熱蒸汽溫度的控制，保持熱負(fù)荷穩(wěn)定，防止高溫腐蝕及低熔點(diǎn)腐蝕性化合物貼附在金屬表面上。

6總結(jié)

電力工業(yè)是國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的基礎(chǔ)。電力工業(yè)的發(fā)展水平和電能供應(yīng)的數(shù)量和質(zhì)量是衡量工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防和科技現(xiàn)代化的重要標(biāo)準(zhǔn)。特別是在我國(guó)北方，供熱電廠肩負(fù)著冬季為千家萬(wàn)戶(hù)供熱的重要任務(wù)，將近6個(gè)月的供熱期，機(jī)組需要連續(xù)運(yùn)行，其設(shè)備穩(wěn)定性至關(guān)重要。而分隔屏過(guò)熱器作為電廠鍋爐的重要設(shè)備，一旦發(fā)生問(wèn)題必將直接導(dǎo)致機(jī)組停運(yùn)，冬季供熱中斷的嚴(yán)重后果。及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，采取科學(xué)有效的措施，降低分隔屏過(guò)熱器的事故發(fā)生率，將大大提高機(jī)組的可靠性，為設(shè)備長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行提供可靠的保障。

參考文獻(xiàn)：

[1]葉江明.電廠鍋爐原理及設(shè)備（第二版）.北京：中??電力出版社，2007

[2]鄭體寬，楊晨.熱力發(fā)電廠.北京：中國(guó)電力出版社，2007

作者簡(jiǎn)介：

孫洪坤（1986.11-），男，籍貫：吉林省公主嶺市，學(xué)歷：研究生學(xué)歷，工程師，研究方向：電力工程

第二篇：鍋爐過(guò)熱器泄漏原因分析

運(yùn)行分析報(bào)告(1)

時(shí)間：2007年1月23日8:30 地點(diǎn)：鍋爐運(yùn)行會(huì)議室 主持人：韓世棟

參加人：李富民、高緒貴、各班長(zhǎng)、司爐共三十四人 主題分析：鍋爐過(guò)熱器泄漏原因分析

一、原因分析:

1、焊接質(zhì)量不合格，材料質(zhì)量不合格或管子制造方面有缺點(diǎn)。

2、安裝或檢修時(shí)質(zhì)量差。

3、冷爐上水時(shí)水溫、水質(zhì)、上水速度未按要求進(jìn)行，引起受熱面氧化腐蝕。

4、鍋爐升壓速度太快，冷熱不均，產(chǎn)生過(guò)大的熱應(yīng)力。

5、鍋爐升負(fù)荷速度太快，爐管脹縮不均，而且使水循環(huán)變壞。

6、停爐時(shí)冷卻過(guò)快或放水急劇收縮，造成較大的應(yīng)力。

7、汽包水位過(guò)低，水循環(huán)流動(dòng)也就降低，引起水循環(huán)不良破壞正常的水循環(huán)。

二、防范措施：

1、提高檢修工藝和質(zhì)量。

2、冷爐上水夏季上水不少于2小時(shí)，冬季不少于3小時(shí)，上水溫度與汽包壁溫不大于40℃

3、嚴(yán)格按照升溫、升壓曲線進(jìn)行。控制升速度1~1.5℃/min:升壓速度在1.96Mpa以下時(shí)0.0098~0.02Mpa/min,在1.96Mpa以上時(shí)0.0196~0.049Mpa/min。并保證各部壁溫不超過(guò)規(guī)定值。

4、避免負(fù)荷大幅度波動(dòng)。

5、嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)程。按照正常停爐與故障停爐冷卻的條件和熱爐放水的條件進(jìn)行。

6、保持正常水位，避免水位過(guò)低和長(zhǎng)期低水位運(yùn)行。

第三篇：混凝土裂縫原因分析及處理措施

混凝土裂縫原因分析及控制措施

韓恒梅

祿建民

平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院（河南平頂山 467001）

摘要：混凝土裂縫的存在和發(fā)展通常會(huì)使內(nèi)部的鋼筋等材料產(chǎn)生腐蝕，降低鋼筋混凝土材料的承載能力、耐久性及抗?jié)B能力，影響建筑物的外觀、使用壽命，嚴(yán)重的將威脅到人民的生命、財(cái)產(chǎn)。本文對(duì)混凝土施工中裂縫的原因及控制措施作一初步探討。

關(guān)鍵詞：混凝土裂縫；混凝土裂縫的原因分析；混凝土裂縫的控制措施

The Reason Analyse and Control Measure of Concrete Crack

Hanhengmei Lujianmin Pingdingshan Industrial College of Technology（Henan Pingdingshan 467001）Abstract: The existing and developing of concrete crack can uaually erode some material just like reinforcing steel bar,low the carrying capacity、wearing and antiinfiltration capacity of reinforced concrete,influence the appearance、using time of building,and even threaten the life and wealth of human.The article mostly discusses the reason and control measure of concrete crack.Keywords: Concrete crack;The reason analyse of concrete crack;The control measure of concrete crack 0 前言

混凝土在現(xiàn)代工程建設(shè)中占有重要地位，而混凝土的裂縫較為普遍?；炷潦且环N由砂石骨料、水泥、水及其他外加材料混合而成的非均質(zhì)脆性材料。由于混凝土施工、本身變形和約束等一系列問(wèn)題，使混凝土裂縫成了土木、水利、橋梁、隧道等工程中最常見(jiàn)的工程病害。

裂縫的原因分析 由于混凝土的組成材料、微觀構(gòu)造以及所受外界影響的不同，混凝土中產(chǎn)生裂縫有多種原因，主要是溫度和濕度的變化，混凝土的脆性和不均勻性，以及結(jié)構(gòu)不合理，原材料不合格，模板變形，基礎(chǔ)不均勻沉降等。

（1）混凝土在硬化的過(guò)程中，由于干縮引起的體積變形受到約束時(shí)產(chǎn)生的裂縫，這種裂縫的寬度有時(shí)會(huì)很大，甚至?xí)灤┱麄€(gè)構(gòu)件。

（2）混凝土在硬化期間水泥產(chǎn)生大量水化熱，內(nèi)部溫度不斷上升，在混凝土表面引起拉應(yīng)力。后期在降溫過(guò)程中，由于受到基礎(chǔ)或老混凝土的約束，又會(huì)在混凝土內(nèi)部出現(xiàn)拉應(yīng)力。氣溫的降低也會(huì)在混凝土表面引起很大的拉應(yīng)力，當(dāng)這些拉應(yīng)力超出混凝土的抗裂能力時(shí)，即會(huì)出現(xiàn)裂縫。

（3）在厚度較大的構(gòu)件中，由于混凝土的塑性塌落受到模板或頂部鋼筋的抑制，在澆搗后數(shù)小時(shí)會(huì)發(fā)生這種由于混凝土塑性塌落引起的裂縫。

（4）當(dāng)有約束時(shí)，混凝土熱漲冷縮所產(chǎn)生的體積漲縮，因?yàn)槭艿郊s束力的限制，在內(nèi)部產(chǎn)生了溫度應(yīng)力，由于混凝土抗拉強(qiáng)度較低，容易被溫度引起的拉應(yīng)力拉裂，從而產(chǎn)生溫度裂縫。由于太陽(yáng)暴曬產(chǎn)生裂縫也是工程中最常見(jiàn)的現(xiàn)象。

（5）混凝土加水拌和后，水泥中的堿性物質(zhì)與活性骨料中活性氧化硅等起反應(yīng)，析出的膠狀堿——硅膠從周?chē)橘|(zhì)中吸水膨漲，體積增大三倍，從而使混凝土漲裂產(chǎn)生裂縫。

（6）許多混凝土的內(nèi)部濕度變化很小或變化較慢，但表面濕度可能變化較大或發(fā)生劇烈變化，如養(yǎng)護(hù)不當(dāng)、時(shí)干時(shí)濕，表面干縮變形受到內(nèi)部混凝土體的約束，也往往產(chǎn)生裂縫。

（7）構(gòu)件超載產(chǎn)生的裂縫，例如：構(gòu)件在超出設(shè)計(jì)的均布荷載或集中荷載作用下產(chǎn)生內(nèi)力彎矩，出現(xiàn)垂直于構(gòu)件縱軸的裂縫，構(gòu)件在較大剪力作用下，產(chǎn)生斜裂縫，并向上、下延伸。（8）當(dāng)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)出現(xiàn)不均勻沉陷，就有可能會(huì)產(chǎn)生裂縫，隨著沉陷的進(jìn)一步發(fā)展，裂縫會(huì)進(jìn)一步擴(kuò)大。

（9）當(dāng)鋼筋混凝土處于不利環(huán)境中，例如：侵蝕性水，由于混凝土保護(hù)層厚度有限，特別是當(dāng)混凝土密實(shí)性不良，環(huán)境中的氯離子等和溶于水中的氧會(huì)使混凝土中的鋼筋生銹，生成氧化鐵，氧化鐵的體積比原來(lái)金屬的體積大的多，鐵銹體積膨脹，對(duì)周?chē)炷翑D壓，使混凝土脹裂。

（10）由于原材料質(zhì)地不均勻、水灰比不穩(wěn)定以及運(yùn)輸和澆筑過(guò)程中的離析現(xiàn)象，在同一塊體混凝土中其抗拉強(qiáng)度也是不均勻的，存在著許多抗拉能力很低，易于出現(xiàn)裂縫的薄弱部位。

而在施工過(guò)程中，我們最為常見(jiàn)的多是因溫度而引起的裂縫。

在鋼筋混凝土中，拉應(yīng)力主要是由鋼筋承擔(dān)，混凝土只是承受壓應(yīng)力。在素混凝土內(nèi)或鋼筋混凝上的邊緣部位如果結(jié)構(gòu)內(nèi)出現(xiàn)了拉應(yīng)力，則須依靠混凝土自身承擔(dān)。一般設(shè)計(jì)中均要求不出現(xiàn)拉應(yīng)力或者只出現(xiàn)很小的拉應(yīng)力。施工中混凝土由最高溫度冷卻到工程運(yùn)行時(shí)期的穩(wěn)定溫度，往往在混凝土內(nèi)部引起相當(dāng)大的拉應(yīng)力，有時(shí)溫度應(yīng)力可超過(guò)其它外荷載所引起的應(yīng)力。因此，掌握溫度應(yīng)力的變化規(guī)律對(duì)于進(jìn)行合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工極為重要。

溫度應(yīng)力的分析

實(shí)踐證明，混凝土常見(jiàn)的裂縫，大多數(shù)是不同深度的表面裂縫，其主要原因是溫度梯度造成寒冷地區(qū)的溫度驟降也容易形成裂縫。

根據(jù)溫度應(yīng)力的形成過(guò)程可分為以下三個(gè)階段：

（1）早期：自澆筑混凝土開(kāi)始至水泥放熱基本結(jié)束，一般約30天。這個(gè)階段的兩個(gè)特征，一是水泥放出大量的水化熱，二是混凝上彈性模量的急劇變化。由于彈性模量的變化，這一時(shí)期在混凝土內(nèi)形成殘余應(yīng)力。

（2）中期：自水泥放熱作用基本結(jié)束時(shí)起至混凝土冷卻到穩(wěn)定溫度時(shí)止，這個(gè)時(shí)期中，溫度應(yīng)力主要是由于混凝土的冷卻及外界氣溫變化所引起，這些應(yīng)力與早期形成的殘余應(yīng)力相疊加，在此期間混凝上的彈性模量變化不大。

（3）晚期：混凝土完全冷卻以后的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)期。溫度應(yīng)力主要是外界氣溫變化所引起，這些應(yīng)力與前兩種的殘余應(yīng)力相迭加。

溫度的控制和防止裂縫的措施 為了防止裂縫，減輕溫度應(yīng)力可以從控制溫度和改善約束條件兩個(gè)方面著手。控制溫度的措施如下：

（1）采用改善骨料級(jí)配，用干硬性混凝土，摻混合料，加引氣劑或塑化劑等措施以減少混凝土中的水泥用量；

（2）拌合混凝土?xí)r加水或用水將碎石冷卻以降低混凝土的澆筑溫度；（3）熱天澆筑混凝土?xí)r減少澆筑厚度，利用澆筑層面散熱；（4）在混凝土中埋設(shè)水管，通入冷水降溫；

（5）規(guī)定合理的拆模時(shí)間，氣溫驟降時(shí)進(jìn)行表面保溫，以免混凝土表面發(fā)生急劇的溫度梯度；

（6）施工中長(zhǎng)期暴露的混凝土澆筑塊表面或薄壁結(jié)構(gòu)，在寒冷季節(jié)采取保溫措施； 改善約束條件的措施是：

合理地分縫分塊；避免基礎(chǔ)過(guò)大起伏；合理的安排施工工序，避免過(guò)大的高差和側(cè)面長(zhǎng)期暴露；改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，防止表面干縮，特別是保證混凝土的質(zhì)量對(duì)防止裂縫是十分重要，應(yīng)特別注意避免產(chǎn)生貫穿裂縫，出現(xiàn)后要恢復(fù)其結(jié)構(gòu)的整體性是十分困難的，因此施工中應(yīng)以預(yù)防貫穿性裂縫的發(fā)生為主。

在混凝土的施工中，為了提高模板的周轉(zhuǎn)率，往往要求新澆筑的混凝土盡早拆模。當(dāng)混凝土溫度高于氣溫時(shí)應(yīng)適當(dāng)考慮拆模時(shí)間，以免引起混凝土表面的早期裂縫。新澆筑早期拆模，在表面引起很大的拉應(yīng)力，出現(xiàn)“溫度沖擊”現(xiàn)象。在混凝土澆筑初期，由于水化熱的散發(fā)，表面引起相當(dāng)大的拉應(yīng)力，此時(shí)表面溫度亦較氣溫為高，此時(shí)拆除模板，表面溫度驟降，必然引起溫度梯度，從而在表面附加一拉應(yīng)力，與水化熱應(yīng)力迭加，再加上混凝土干縮，表面的拉應(yīng)力達(dá)到很大的數(shù)值，就有導(dǎo)致裂縫的危險(xiǎn)，但如果在拆除模板后及時(shí)在表面覆蓋一輕型保溫材料，如泡沫海棉等，對(duì)于防止混凝土表面產(chǎn)生過(guò)大的拉應(yīng)力，具有顯著的效果。

加筋對(duì)一般鋼筋混凝土有影響。在溫度不太高及應(yīng)力低于屈服極限的條件下，鋼的各項(xiàng)性能是穩(wěn)定的，而與應(yīng)力狀態(tài)、時(shí)間及溫度無(wú)關(guān)。鋼的線脹系數(shù)與混凝土線脹系數(shù)相差很小，在溫度變化時(shí)兩者間只發(fā)生很小的內(nèi)應(yīng)力。由于鋼的彈性模量為混凝土彈性模量的7～15倍，當(dāng)內(nèi)混凝土應(yīng)力達(dá)到抗拉強(qiáng)度而開(kāi)裂時(shí)，鋼筋的應(yīng)力將不超過(guò)100～200kg／cm2。因此，在混凝土中想要利用鋼筋來(lái)防止細(xì)小裂縫的出現(xiàn)很困難，但加筋后結(jié)構(gòu)內(nèi)的裂縫一般就變得數(shù)目多、間距小、寬度與深度較小了。而且如果鋼筋的直徑細(xì)而間距密時(shí)，對(duì)提高混凝土抗裂性的效果較好。混凝土和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的表面常常會(huì)發(fā)生細(xì)而淺的裂縫，其中大多數(shù)屬于干縮裂縫。雖然這種裂縫一般都較淺，但它對(duì)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和耐久性仍有一定的影響。

為保證混凝土工程質(zhì)量，防止開(kāi)裂，提高混凝土的耐久性，正確使用外加劑也是減少開(kāi)裂的措施之一。許多外加劑都有緩凝、增加和易性、改善塑性的功能，我們?cè)诠こ虒?shí)踐中應(yīng)多進(jìn)行這方面的實(shí)驗(yàn)對(duì)比和研究，比單純的靠改善外部條件，可能會(huì)更加簡(jiǎn)捷、經(jīng)濟(jì)。結(jié)論

裂縫是混凝土結(jié)構(gòu)中普遍存在的一種現(xiàn)象，它的出現(xiàn)不僅會(huì)降低建筑物的抗?jié)B能力，影響建筑物的使用功能，而且會(huì)引起鋼筋的銹蝕，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影響建筑物的承載能力，因此嚴(yán)格按規(guī)程、規(guī)范要求施工，嚴(yán)把質(zhì)量關(guān)，防患于未來(lái)，盡可能地降低混凝土裂縫的出現(xiàn)；對(duì)混凝土裂縫進(jìn)行認(rèn)真研究、區(qū)別對(duì)待，采用合理的方法進(jìn)行處理，并在具體施工中要靠我們多觀察、多比較，出現(xiàn)問(wèn)題后多分析、多總結(jié)，結(jié)合多種預(yù)防處理措施，混凝土的裂縫是完全可以避免的。

參考文獻(xiàn)：

［1］郭正興、李金根主編《建筑施工》，東南大學(xué)出版社 ［2］《建筑施工手冊(cè)》第四版，中國(guó)建筑工業(yè)出版社 ［3］《現(xiàn)行建筑施工規(guī)范大全》，中國(guó)建筑工業(yè)出版社 ［4］趙國(guó)藩主編 《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》，中國(guó)電力出版社 作者簡(jiǎn)介：

韓恒梅，女，河南省南陽(yáng)人，1996年畢業(yè)于焦作工學(xué)院建筑工程系建筑工程專(zhuān)業(yè)，現(xiàn)在平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院任教，講師。

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第四篇：繼電器常見(jiàn)問(wèn)題及處理措施

繼電器常見(jiàn)問(wèn)題及處理措施

繼電器的分類(lèi)

繼電器的分類(lèi)方法較多，可以按作用原理、外形尺寸、保護(hù)特征、觸點(diǎn)負(fù)載、產(chǎn)品用途等分類(lèi)。

一、按作用原理分

1．電磁繼電器

在輸入電路內(nèi)電流的作用下，由機(jī)械部件的相對(duì)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生預(yù)定響應(yīng)的一種繼電器。

它包括直流電磁繼電器、交流電磁繼電器、磁保持繼電器、極化繼電器、舌簧繼電器,節(jié)能功率繼電器。

(1)直流電磁繼電器：輸入電路中的控制電流為直流的電磁繼電器。

(2)交流電磁繼電器：輸入電路中的控制電流為交流的電磁繼電器。

(3)磁保持繼電器：將磁鋼引入磁回路，繼電器線圈斷電后，繼電器的銜鐵仍能保持在線圈通電時(shí)的狀態(tài)，具有兩個(gè)穩(wěn)定狀態(tài)。

(4)極化繼電器：狀態(tài)改變?nèi)Q于輸入激勵(lì)量極性的一種直流繼電器。

(5)舌簧繼電器：利用密封在管內(nèi)，具有觸點(diǎn)簧片和銜鐵磁路雙重作用的舌簧的動(dòng)作來(lái)開(kāi)、閉或轉(zhuǎn)換線路的繼電器。

(6)節(jié)能功率繼電器:輸入電路中的控制電流為交流的電磁繼電器,但它的電流大(一般30-100A),體積小, 節(jié)電功能.2.固態(tài)繼電器

輸入、輸出功能由電子元件完成而無(wú)機(jī)械運(yùn)動(dòng)部件的一種繼電器。

3.時(shí)間繼電器

當(dāng)加上或除去輸入信號(hào)時(shí)，輸出部分需延時(shí)或限時(shí)到規(guī)定的時(shí)間才閉合或斷開(kāi)其被控線路的繼電器。

4.溫度繼電器

當(dāng)外界溫度達(dá)到規(guī)定值時(shí)而動(dòng)作的繼電器.5.風(fēng)速繼電器

當(dāng)風(fēng)的速度達(dá)到一定值時(shí)，被控電路將接通或斷開(kāi)。

6.加速度繼電器

當(dāng)運(yùn)動(dòng)物體的加速度達(dá)到規(guī)定值時(shí)，被控電路將接通或斷開(kāi)。

7.其它類(lèi)型的繼電器

如光繼電器、聲繼電器、熱繼電器等。

電壓繼電器工作原理

它是當(dāng)電路中電壓達(dá)到預(yù)定值時(shí)而動(dòng)作的繼電器。其結(jié)構(gòu)與電流繼電器基本相同，只是電磁鐵線圈的匝數(shù)很多，而且使用時(shí)要與電源并聯(lián)。它廣泛應(yīng)用于失壓（電壓為零）和欠壓（電壓?。┍Ｗo(hù)中。所謂失壓和欠壓保護(hù)就是當(dāng)由于某種原因電源電壓降低過(guò)多或暫時(shí)停電時(shí)，電動(dòng)機(jī)即自動(dòng)與電源斷開(kāi)；當(dāng)電源電壓恢復(fù)時(shí)，如不重按起動(dòng)按鈕，則電動(dòng)機(jī)不能自行起動(dòng)。如果不是采用繼電器控制，而是直接用閘刀開(kāi)關(guān)進(jìn)行手動(dòng)控制，由于在停電時(shí)未及時(shí)拉開(kāi)開(kāi)關(guān)，當(dāng)電源電壓恢復(fù)時(shí)，電動(dòng)機(jī)即自行起動(dòng)，可能造成事故。另外還有過(guò)電壓繼電器，它是當(dāng)電路電壓超過(guò)一定值時(shí)，因電磁鐵吸力而切斷電源的繼電器，它用于過(guò)電壓保護(hù)（如保護(hù)硅管和可控硅元件）。

電流繼電器的電磁鐵線圈匝數(shù)較少。若通過(guò)線圈的電流低于額定值時(shí)，電磁鐵的吸力不足以克服反作用彈簧的彈力，銜鐵不動(dòng)作。若電流超過(guò)額定值，電磁鐵的吸力大于彈力，因而銜鐵被吸。這樣，觸頭系統(tǒng)中常閉觸頭斷開(kāi)，而常開(kāi)觸頭就閉合。由于電流超過(guò)某額定值時(shí)，繼電器才會(huì)動(dòng)作，故又稱(chēng)為過(guò)電流繼電器。調(diào)節(jié)反作用彈簧的彈力，可以調(diào)整動(dòng)作電流的數(shù)值。

電流繼電器主要用于過(guò)載和短路保護(hù)，它比熔斷器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，但過(guò)載保護(hù)性能優(yōu)于熔斷器，而且事故后不必像熔斷器那樣更換元件，可重復(fù)使用。所以，它在電力系統(tǒng)中對(duì)電機(jī)激過(guò)載和短路起著關(guān)鍵性的保護(hù)作用。

繼電器常見(jiàn)問(wèn)題及處理措施

一、觸點(diǎn)松動(dòng)回開(kāi)裂

觸點(diǎn)是繼電器完成切換負(fù)荷的電接觸零件，有些產(chǎn)品的觸點(diǎn)是靠鉚裝壓配合的，其主要的弊病是觸點(diǎn)松動(dòng)、觸點(diǎn)開(kāi)裂或尺寸位置偏差過(guò)大。這將影響繼電器的接觸可靠性。出現(xiàn)鏟除點(diǎn)松動(dòng)，是簧片與觸點(diǎn)的配合部分尺寸不合理或操作者對(duì)鉚壓力調(diào)節(jié)不當(dāng)造成的。觸點(diǎn)開(kāi)裂是材料硬度過(guò)高或壓力太大造成的。對(duì)于不同材料的觸點(diǎn)采用不同材料的工藝，有些硬度較高的觸點(diǎn)材料應(yīng)進(jìn)行退火處理，在進(jìn)行觸點(diǎn)制造、鉚壓或點(diǎn)焊。觸點(diǎn)制造應(yīng)細(xì)心，由于材料有公差存在，因此每次切斷長(zhǎng)度應(yīng)試摸后決定。觸點(diǎn)制造不應(yīng)出現(xiàn)飛邊、墊傷及不飽滿(mǎn)現(xiàn)象。觸點(diǎn)鉚偏則是操作者將摸具未對(duì)正確、上下摸有錯(cuò)位造成。觸點(diǎn)損傷、污染、是未清理干凈摸具上的油污染和鐵屑等物造成的。無(wú)論是何種弊病，都將影響繼電器的工作可靠性。因此，在觸點(diǎn)制造、鉚裝或電焊過(guò)程中，要遵守首件檢查中間抽樣和最終檢查的自檢規(guī)定、以提高裝配質(zhì)量。

二、繼電器參數(shù)不穩(wěn)定

電磁繼電器的零部件相當(dāng)部分是鉚裝配合的，存在的主要問(wèn)題是鉚裝處松動(dòng)或結(jié)合強(qiáng)度差。這種毛病會(huì)使繼電器參數(shù)不穩(wěn)定，高低溫下參數(shù)變化大，抗機(jī)械振動(dòng)、抗沖擊能力差。造成這種毛病的原因主要是被鉚件超差、零件放置不當(dāng)、工摸具質(zhì)量不合格或安裝不準(zhǔn)確。因此，在鉚焊前要仔細(xì)檢驗(yàn)工摸具和被鉚零件是否符合要求。

三、電磁系統(tǒng)鉚裝件變形

鉚裝后零件彎曲、扭斜、墩粗黑給下道工序的裝配或調(diào)整造成困難，甚至?xí)斐蓤?bào)廢。這種毛病的原因主要是被鉚零件超長(zhǎng)，過(guò)短或鉚裝時(shí)用力不均勻，摸具裝配偏差或設(shè)計(jì)尺寸有誤，零件放置不當(dāng)造成。在進(jìn)行鉚裝時(shí)，操作工人應(yīng)當(dāng)首先檢查零部件尺寸，外型，摸具是否準(zhǔn)確，如果摸具未裝到位就會(huì)影響電磁系統(tǒng)的裝配質(zhì)量或鐵心變形、墩粗。

四、玻璃絕緣子損傷

玻璃絕緣子是由金屬插腳與玻璃燒結(jié)而成，在檢查、裝配、調(diào)整、運(yùn)輸、清洗時(shí)容易出現(xiàn)的插腳彎曲，玻璃絕緣子掉塊、開(kāi)裂，而造成漏氣并時(shí)絕緣及耐壓性能下降，插腳轉(zhuǎn)動(dòng)還會(huì)造成接觸簧片移位，影響產(chǎn)品可靠通斷。這就要求裝配的操作者在繼電器生產(chǎn)的整個(gè)過(guò)程中要輕拿輕放，零部件應(yīng)整齊排列放在傳遞盒內(nèi)，裝配或調(diào)整時(shí)，不允許扳動(dòng)或扭轉(zhuǎn)引出腳。

五、線圈故障

繼電器用的線圈種類(lèi)繁多，有外包的、也有無(wú)外包的，線圈都應(yīng)單件隔開(kāi)放置在專(zhuān)用器具中，如果碰撞交連，在分開(kāi)時(shí)會(huì)造成斷線。在電磁系統(tǒng)鉚裝時(shí)，手扳壓床和壓力機(jī)壓力調(diào)整應(yīng)適中，壓力太大會(huì)造成線圈斷線或線圈架開(kāi)裂、變型、繞組擊穿。壓力太小又會(huì)造成繞線松動(dòng)，磁損增大。多繞組線圈一般是用顏色不同引線做頭。焊接時(shí)，應(yīng)注意分辨，否則將會(huì)造成線圈焊錯(cuò)。有始末端要求的線圈，一般用做標(biāo)記的方法標(biāo)明始末端。裝配和焊接時(shí)應(yīng)注意，否則會(huì)造成繼電器級(jí)性相反。

第五篇：對(duì)流過(guò)熱器爆管原因分析及治理對(duì)策

對(duì)流過(guò)熱器爆管原因分析及治理對(duì)策

摘 要：針對(duì)某電廠高溫對(duì)流過(guò)熱器爆管檢查情況，進(jìn)行爆管原因分析;提出了治理對(duì)策，制訂了鍋爐高溫對(duì)流過(guò)熱器檢查、處理計(jì)劃，強(qiáng)化了“防止鍋爐四管爆漏管理”工作;對(duì)于鍋爐四管爆漏治理工作，具有一定的借鑒意義。

關(guān)鍵詞：高溫對(duì)流過(guò)熱器 爆管 原因分析 治理

概況

某電廠裝機(jī)容量2臺(tái)125MW機(jī)組，采用上海鍋爐廠生產(chǎn)的 SG420/13.75-M418型鍋爐，額定蒸發(fā)量420t/h，主蒸汽壓力13.7MPa，主蒸汽溫度 540℃，于1999 年04月投產(chǎn)發(fā)電。

高溫對(duì)流過(guò)熱器布置于折焰角的斜坡上方，共104排，每排由外、中、內(nèi)三圈共計(jì)312 根蛇形管，順煙氣流動(dòng)方向布置，每排蛇形管有三個(gè)下彎，由3根管子套彎而成。蛇行管束的橫向節(jié)距為 90mm，縱向節(jié)距為77mm。進(jìn)口段管子材質(zhì)為12Cr1MoV，出口段為鋼102，管子規(guī)格均為Φ38mm×6mm，泄漏處管子材質(zhì)為12Cr1MoVG。

2015年02月26日，#2 機(jī)組點(diǎn)火啟動(dòng)，03月13日發(fā)現(xiàn)對(duì)流過(guò)熱器發(fā)生泄漏，3月18日泄漏加劇，#2爐停運(yùn)。

現(xiàn)場(chǎng)檢查情況

2.1對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第24排內(nèi)管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。

2.2對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第25排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈有多處爆管破口

對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第25排中管圈下部有一處縱向“爆口1”，“爆口1”呈粗糙脆性斷面的張口，管壁減薄不多，管子蠕脹也不甚顯著。第25排外管圈上部呈現(xiàn)點(diǎn)狀吹蝕“爆口2”，“爆口2”由多個(gè)小孔組成，爆口周邊管壁減薄不明顯，呈深坑狀。

2.3對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內(nèi)管圈吹損刷薄

2.4對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第27排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄

2.5對(duì)流過(guò)熱器北向南數(shù)第28排外管圈吹損刷薄

2.6確定此次對(duì)流過(guò)熱器泄露的第1漏點(diǎn)

通過(guò)檢查分析，確定第1漏點(diǎn)位于對(duì)流過(guò)熱器北數(shù)第25排，前數(shù)第2組中圈后彎下部，開(kāi)口朝下，具體泄漏位置見(jiàn)(圖1)。試驗(yàn)分析情況

3.1宏觀檢查情況

第 1 漏點(diǎn)位于前數(shù)第 2 組下彎、北數(shù)第 25 排中圈后彎彎管外弧處，此漏點(diǎn)處于彎管下部，見(jiàn)(圖2)。爆口長(zhǎng)約 39mm、寬約 3mm，開(kāi)口較小，爆口邊緣未減薄，無(wú)明顯脹粗現(xiàn)象，爆口附近外壁有密集的縱向開(kāi)裂現(xiàn)象，外壁有較厚氧化皮、顏色發(fā)黑，見(jiàn)(圖 3)。北數(shù)第 25 排外圈和北數(shù)第 26 排中圈兩根對(duì)流過(guò)熱器管外壁氧化皮也較厚經(jīng)測(cè)量，3根管內(nèi)、外壁氧化皮厚度均達(dá)到 0.3mm。

3.2材質(zhì)合金成分分析

對(duì)第 25 排中圈、第 25 排外圈、第 26 排中圈 3 根管進(jìn)行了合金成分分析，合金成分分析結(jié)果見(jiàn)(表1)。3 根對(duì)流過(guò)熱器管合金成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

部件位置材質(zhì)CrMoVMn

北數(shù)第 25 排下彎外圈12Cr1MoVG0.980.280.210.61

北數(shù)第 25 排下彎中圈(爆管管段)12Cr1MoVG0.990.290.230.59

北數(shù)第 26 排下彎中圈12Cr1MoVG0.970.310.220.62

GB 5310-200812Cr1MoVG0.90-1.200.25-0.350.15-0.300.40-0.70

表 1 對(duì)流過(guò)熱器管合金成分分析結(jié)果

3.3力學(xué)性能檢測(cè)情況

對(duì) 3 根對(duì)流過(guò)熱器管進(jìn)行了拉伸性能檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)(表2)。

部件位置抗拉強(qiáng)度(MPa)

Rm下屈服強(qiáng)度(MPa)

Rel

北數(shù)第 25 排下彎外圈(水平直管部分)504、531、475 343、366、316

北數(shù)第 25 排下彎中圈(垂直直管部分)488、486、479 336、339、331

北數(shù)第 26 排下彎中圈(垂直直管部分)509、554、526 336、380、359

GB 5310-2008 12Cr1MoVG 470～640 ≥25表 2 對(duì)流過(guò)熱器管拉伸性能結(jié)果 根對(duì)流過(guò)熱器管的力學(xué)性能均在標(biāo)準(zhǔn)要求的范圍內(nèi)。對(duì)流過(guò)熱器下彎中圈部分無(wú)法加工拉伸試樣，故拉伸試樣取在出口段的直管部分。北數(shù)第 25 排下彎中圈(泄漏管段)部分抗拉強(qiáng)度值已接近標(biāo)準(zhǔn)下限;北數(shù)第 25 排下彎外圈以及北數(shù)第 26 排下彎中圈試樣抗拉強(qiáng)度不均，最小值偏下限。

3.4微觀檢查情況

在北數(shù)第 25 排下彎中圈(泄漏管段)泄漏處取一環(huán)形管樣進(jìn)行微觀檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)爆口附近外壁有較為密集的縱向裂紋，裂紋附近有呈鏈狀蠕變孔洞，基體組織已達(dá)到5級(jí)嚴(yán)重球化，見(jiàn)(圖 4)。

爆管管段迎煙側(cè)與背煙側(cè)組織照片見(jiàn)(圖 5)、(圖6)，(圖 5)組織中有蠕變孔洞，組織 5 級(jí)嚴(yán)重球化，(圖6)組織中未見(jiàn)蠕變孔洞，組織球化3級(jí)，迎、背煙側(cè)組織球化級(jí)別差距較大。

分別在北數(shù)第 25 排下彎外圈、北數(shù)第 26 排下彎中圈后彎處取一環(huán)形管樣進(jìn)行微觀檢測(cè)，其迎煙側(cè)組織球化均已接近或達(dá)到5級(jí)，組織照片見(jiàn)(圖7)、(圖8)。

4泄漏原因分析

通過(guò)第一時(shí)間對(duì)泄漏現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行調(diào)查取證，對(duì)泄漏部位對(duì)流過(guò)熱器受熱面管材試樣進(jìn)行材質(zhì)、力學(xué)性能和微觀檢測(cè)，在此基礎(chǔ)之上進(jìn)行泄漏原因分析工作。

從對(duì)流過(guò)熱器爆口宏觀來(lái)看，爆口開(kāi)口較小、邊緣較鈍，外壁氧化皮較厚、有大量縱向裂紋;從微觀組織來(lái)看，基體中有眾多縱向從外壁沿晶間發(fā)展的蠕變裂紋，屬于長(zhǎng)期過(guò)熱泄漏的特征。

從3根對(duì)流過(guò)熱器管的金相組織和力學(xué)性能來(lái)看，組織已達(dá)5級(jí)嚴(yán)重球化、力學(xué)性能偏下限。3根管組織均球化嚴(yán)重，可排除異物堵塞的可能性。泄漏發(fā)生第2組下彎，此處煙溫相對(duì)高，容易發(fā)生爆管。

查閱 #

1、#2 爐歷次爆管記錄發(fā)現(xiàn)，2003年3月至2007年5月期間，#

1、#2 爐高溫對(duì)流過(guò)熱器頻繁發(fā)生爆管，并且爆管均發(fā)生于機(jī)組啟動(dòng)后短時(shí)間內(nèi)。其中：#1爐發(fā)生8次爆管，11個(gè)爆口有10個(gè)位于第一組U形彎，1個(gè)位于第二組U形彎，集中于南數(shù)22排—37排(北數(shù)28 排1個(gè))，中圈6個(gè)，外圈5個(gè);#2爐發(fā)生6次爆管，10個(gè)爆口有9個(gè)位于第一組，1個(gè)位于第二組，集中于南數(shù)22排—29 排和北數(shù)35排—52排，中圈U形彎3個(gè)，內(nèi)圈7個(gè)(U形彎1個(gè)，直管段管卡處6個(gè))。經(jīng)分析，由于啟動(dòng)時(shí)減溫水投放的不規(guī)范，導(dǎo)致對(duì)流過(guò)熱器多次發(fā)生水塞爆管泄漏。在規(guī)范了減溫水投放，并對(duì)兩臺(tái)鍋爐對(duì)流過(guò)熱器前數(shù)第1組下彎和附近管材進(jìn)行局部升級(jí)，大幅度降低了爆管次數(shù)。

此次爆管位于前數(shù)第2組下彎處，以前因水塞導(dǎo)致的爆管頻繁發(fā)生，水塞時(shí)管內(nèi)介質(zhì)通流不暢導(dǎo)致后面管子超溫運(yùn)行、第2組下彎又處于煙氣溫度較高區(qū)域，此處材質(zhì)仍為 12Cr1MoVG，當(dāng)累計(jì)到一定程度后就發(fā)生了長(zhǎng)期過(guò)熱爆管(爆口1)。

第25排中管圈下部長(zhǎng)期超溫爆口1泄漏蒸汽量較小，細(xì)小的蒸汽流對(duì)第25排外管圈上部呈現(xiàn)點(diǎn)狀吹蝕，形成爆口2，爆口2由多個(gè)小孔組成，爆口呈深坑狀。爆口2泄漏的蒸汽，造成第25排中管圈吹損減薄爆破，形成爆口3。

在這3個(gè)爆口泄漏蒸汽的吹蝕作用下，造成第24排內(nèi)管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄;第25排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈吹損多處泄露;第26排中管圈、外管圈吹損泄露，內(nèi)管圈吹損刷薄;第27排內(nèi)管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄;第28排外管圈吹損刷薄。處理情況及治理計(jì)劃

5.1處理情況

2015 年03月21日至2015年03月23日，安排進(jìn)行#2爐對(duì)流過(guò)熱器共13根泄露、吹損減薄的受熱面管子更換工作;乙側(cè)從北向南數(shù)第24、25、26、27排內(nèi)圈、中圈、外圈、第28排外圈，新更換管子型號(hào)：φ38*6，材質(zhì)T91，更換高度1.5米。

5.2治理計(jì)劃

由于送檢的3根對(duì)流過(guò)熱器管子組織最差處均已達(dá)到 5級(jí)嚴(yán)重球化，計(jì)劃利用2016年檢修機(jī)會(huì)對(duì)高溫對(duì)流過(guò)熱器第 2組下部彎頭和附近12Cr1MoVG管材進(jìn)行割管檢測(cè)，評(píng)估材質(zhì)劣化情況，依據(jù)評(píng)估結(jié)果確定第2組下彎附近12Cr1MoVG管段升級(jí)改造方案。

結(jié)論

總結(jié)處理經(jīng)歷，得出如下結(jié)論：#2爐對(duì)流過(guò)熱器泄漏的原因是由于管子長(zhǎng)期超溫，造成金屬基體組織長(zhǎng)期過(guò)熱老化、性能下降而發(fā)生泄漏。為了避免對(duì)流過(guò)熱器管子長(zhǎng)期超溫，要加強(qiáng)運(yùn)行人員培訓(xùn);在機(jī)組啟動(dòng)初期，應(yīng)通過(guò)燃燒調(diào)整來(lái)控制主汽汽溫，規(guī)范減溫水投用，避免在對(duì)流過(guò)熱器內(nèi)形成水塞;建全鍋爐四管運(yùn)行臺(tái)帳(或數(shù)據(jù)庫(kù))，包括鍋爐運(yùn)行時(shí)間、啟停次數(shù)、超溫幅度及時(shí)間、汽水品質(zhì)不合格記錄等數(shù)據(jù)，嚴(yán)格落實(shí)超溫考核制度，防止發(fā)生受熱面管子長(zhǎng)期超溫。

通過(guò)對(duì)高溫對(duì)流過(guò)熱器爆管原因進(jìn)行認(rèn)真分析，制定治理計(jì)劃;總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，加強(qiáng)運(yùn)行、檢修管理，嚴(yán)格貫徹執(zhí)行《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》、《火電機(jī)組防止鍋爐受熱面泄漏管理導(dǎo)則》等有關(guān)規(guī)程、規(guī)定;將“檢查” 和“預(yù)測(cè)” 有機(jī)地結(jié)合起來(lái)，通過(guò)檢查，掌握規(guī)律，從而預(yù)測(cè)四管的劣化傾向、檢查重點(diǎn)、修理方法，經(jīng)驗(yàn)值得借鑒。