第一篇：臨滄工業(yè)園區(qū)公共租賃房實施細則

臨滄工業(yè)園區(qū)公共租賃住房管理實施細則

第一章 總 則

第一條 為加快發(fā)展公共租賃住房，完善多層次住房保障體系，多渠道解決臨滄工業(yè)園區(qū)入園企業(yè)員工的住房困難問題，根據《廉租住房保障辦法》(建設部令第162號)、住房和城鄉(xiāng)建設部等七部委聯(lián)合發(fā)布的《關于加快發(fā)展公共租賃住房的指導意見》（建?！?010〕87號）、《云南省人民政府關于進一步加快保障性安居工程建設的實施意見》（云政發(fā)[2009]145號文件）、中共臨滄市委 臨滄市人民政府《關于加快城鎮(zhèn)保障性住房建設的實施意見》（臨發(fā)[2011]32號）的規(guī)定，結合園區(qū)實際，制定本實施細則。

第二條 本實施細則適用于臨滄工業(yè)園區(qū)（以下簡稱園區(qū)）公共租賃住房申請、租賃、運營和監(jiān)督管理工作。

第三條 本實施細則所稱公共租賃住房，是指政府計劃安排并由政府提供資金和稅費等政策支持，限定套型面積，按優(yōu)惠租金向符合條件的中低收入住房困難家庭出租或有條件出售的保障性住房，包括廉租住房和公共租賃住房。

第四條 臨滄工業(yè)園區(qū)建設局為轄區(qū)內公共租賃住房管理部門，園區(qū)各部門應各司其職，協(xié)同做好公共租賃住房的發(fā)展規(guī)劃、計劃，監(jiān)督指導公共租賃住房的建設管理，以及公共租賃住房申請對象的審核、租售和建立公共租賃住房管理信息系統(tǒng)等工作。

第二章 準入管理

第五條 公共租賃住房可以以家庭、單身人士、多人合租方式申請。

（一）家庭申請的，需確定1名符合申請條件的家庭成員為申請人，其配偶和具有法定贍養(yǎng)、撫養(yǎng)、扶養(yǎng)關系的共同居住生活人員為共同申請人。

（二）單身人士申請的，本人為申請人，未婚人員、不帶子女的離婚或喪偶人員、獨自進園區(qū)企業(yè)工作人員可以作為單身人士申請。

（三）多人合租的，合租人均需符合申請條件，且人數(shù)不超過3人，并確定1人為申請人，其他人為共同申請人。

第六條 申請條件

申請人需符合以下條件之一

（一）廉租房保障對象：即屬于臨滄工業(yè)園區(qū)規(guī)劃區(qū)范圍內、家庭人均居住面積小于1５平方米、人均月收入低于980元的城鎮(zhèn)住房困難家庭。

（二）申請人年滿18周歲，在園區(qū)有穩(wěn)定工作和收入來源，具有租金支付能力，符合政府規(guī)定收入限制的主城區(qū)無住房或家庭人均住房建筑面積低于1５平方米的住房困難家庭和單身個人；

（三）大中專院校及職業(yè)技術學校畢業(yè)后進入園區(qū)企業(yè)工作無住房職工；園區(qū)引進的專業(yè)人才；

（四）有穩(wěn)定職業(yè)，與園區(qū)用人單位簽訂勞動合同的外來務工人員；

（五）注冊在園區(qū)取得工商營業(yè)許可證并依法經營和納稅3年以上的創(chuàng)業(yè)人員。

但直系親屬在主城區(qū)具有住房資助能力的除外。１、有穩(wěn)定工作是指：

（１）與園區(qū)用人單位簽訂1年以上勞動合同，且在連續(xù)繳納6個月以上的社會保險費或住房公積金的人員；

（2）在園區(qū)企業(yè)退休的人員；

（3）園區(qū)國家機關、事業(yè)單位在編工作人員。

社會保險費、住房公積金的繳納時限從申請之日起往前計算。２、收入限制標準是指：

家庭人均月收入低于980元（含980元）的屬于廉租房保障對象，大于980元小于3000元（含3000元）屬于公租房保障對象。此標準將根據經濟發(fā)展水平、人均可支配收入、物價指數(shù)等因素的變化定期調整，并向社會公布。月收入包括工資、薪金、獎金、年終加薪、勞動分紅、津貼、補貼、養(yǎng)老金、其他勞動所得及財產性收入。不包括基本養(yǎng)老保險費、基本醫(yī)療保險費、失業(yè)保險費、工傷保險費、生育保險費等社會保險費和住房公積金。

３、無住房是指：申請人和共同申請人在主城區(qū)無私有產權住房（私有產權住房包括已簽訂合同未取得產權證的房屋），未承租公房或廉租住房，且申請之日前3年內在主城區(qū)未轉讓住房。

４、住房困難家庭是指：人均住房建筑面積低于1５平方米的本轄區(qū)家庭。計算方法為：人均住房建筑面積=住房建筑面積÷家庭戶籍人口數(shù)。

住房建筑面積按公房租賃憑證或房屋權屬證書記載的面積計算；有多處住房的，住房建筑面積合并計算；家庭人口按戶籍人口計算。

５、住房資助能力是指：申請人父母、子女或申請人配偶的父母在主城區(qū)擁有2套以上住房，且人均住房建筑面積達到35平方米以上。

６、申請家庭成員的收入、住房面積應當合并計算。戶籍因就學遷入本市的，就學期間不計入取得戶籍時間。因就學、服兵役等原因戶籍遷出本市的，仍可參與共同申請。

第七條 申請公共租賃住房時申請人及共同申請人應提供以下材料：

（一）《臨滄工業(yè)園區(qū)公共租賃住房申請表》；

（二）申請人、共同申請人簽字的家庭人均收入和住房狀況承諾書；

（三）身份證、戶口簿（戶籍證明）、婚姻證；配偶已去世的應提供死亡證明；離婚的應提供離婚證或法院離婚判決書及子女撫養(yǎng)權證明；因服兵役和到外地就學等原因戶籍未在本行政區(qū)域的應提供派出所證明；

（四）工作單位提供的工作收入證明或勞動合同、營業(yè)許可證、納稅證明、社會保險經辦機構提供的社會保險繳費證明；

（五）申請家庭同意接受有關部門對其戶籍、收入、住房等情況進行調查核實的聲明材料；

（六）住房情況證明；有工作單位的申請人和共同申請人，由單位出具住房分配情況證明；住房困難家庭需出具房屋權屬證書。

（七）其他需要提供的材料。

1．引進的特殊專業(yè)人才由園區(qū)人事部門出具引進人才證明； 2．省部級以上勞模、英模提供勞模、英模證書； 3．榮立二等功以上的復轉軍人提供立功受獎證書； 4．大中專院校及職校畢業(yè)生提供畢業(yè)證書；

5、最低生活保障證。

以上規(guī)定材料屬證明的提交原件，屬證件、證書或合同的提交復印件，并提供原件核對。

第八條 園區(qū)重點招商引資企業(yè)申請解決入園務工人員和新就業(yè)人員住房困難的，園區(qū)管委會可按“一企一策、一事一議”的原則，由雙方協(xié)商確定租金。

第九條 具有下列情形之一的，不得申請公共租賃住房：

（一）申請之日前3年內有房產轉讓行為的；

（二）通過購買商品房取得本市戶籍的；

（三）已領取拆遷安置補償金；

（四）已享受廉租住房實物配租或經濟適用住房政策的。第三章 配租管理

第十條 對符合條件的申請人。屬于廉租房保障對象的在房源充足的情況下可不參加搖號配租，直接抽簽確定房源；在房源緊張的情況下按申請的時間段、選擇的公共租賃住房地點和相對應的戶型面積搖號配租；屬于公租房保障對象的按申請的時間段、選擇的公共租賃住房地點和相對應的戶型面積搖號配租。獲取配租資格的申請人將獲得公共租賃住房管理部門發(fā)放的配租確認通知書。配租的申請人發(fā)放配租確認通知書。對本次搖號未能獲得配租的申請人，進入下一輪搖號配租。第十一條 有下列情形之一的，在輪候時予以適當優(yōu)先分配：

（一）享受最低生活保障的家庭；

（二）申請家庭成員中有屬于殘疾、重點優(yōu)撫對象、獲得市級以上見義勇為表彰、特殊貢獻獎勵、勞動模范稱號的；

（三）申請家庭成員中有在服兵役期間榮立二等功、戰(zhàn)時榮立三等功以上的。

第十二條 有下列情形之一的，可予以單列分配：

（一）居住在危房的；

（二）居住在已確定拆遷范圍內的住房且不符合拆遷安置條件的。第十三條 公共租賃住房配租面積與申請人的家庭人數(shù)相對應，2人以下（含2人）選擇建筑面積40平方米以下住房，3人以下（含3人）選擇建筑面積60平方米以下住房，4人以上（含4人）可選擇建筑面積80平方米以內的住房。

第十四條 配租后應在市級新聞媒體向社會公告，接受群眾監(jiān)督，公告期結束后，符合條件的申請人應在收到園區(qū)建設局發(fā)出入住通知后的30日內，到臨滄工業(yè)園區(qū)國有資產投資經營有限公司簽訂《臨滄工業(yè)園區(qū)公共租賃住房租賃合同》，未按期簽訂合同的，將視為自動放棄，本次配租作廢，但可重新申請。

第四章 租賃管理 第十五條 合同管理。

（一）租賃合同簽訂期限為3年。租賃合同期滿前3個月，承租人應進行續(xù)租申請，并按規(guī)定程序審查、公示后，方能續(xù)租。

（二）租賃合同應當明確下列內容：

1．房屋的位置、面積、結構、附屬設施和設備狀況； 2．房屋用途和使用要求； 3．租賃期限； 4．租金及其支付方式； 5．房屋維修責任；

6．違約責任及爭議解決辦法； 7．其他約定。

（三）承租人簽訂租賃合同之日，按3個月的租金標準一次性交納履約保證金，以保證租賃合同的正常履行。租賃合同期滿或終止，無違約責任的退還保證金本金；違約的可從保證金中抵扣應承擔的相關費用。

（四）承租人在租賃期限內死亡的，共同申請人可按原租賃合同繼續(xù)承租，但需確定新的承租人，變更租賃合同，租賃期限按原有合同的剩余時間計算。

第十六條 租金管理

（一）公共租賃住房的租金標準根據申請人家庭人均月收入與3000元的比值并參考市場月租金確定，每10個百分點為一個檔次，高于市場價或高于市場價80%的按照市場價格的80%確定。市場月租金實行動態(tài)調整，按物價部門會同有關部門研究確定的標準執(zhí)行，每年向社會公布1次。

（二）公共租賃住房租金按套數(shù)計算。承租人應按月交納租金，交納日期為每月20日前，拖欠的從逾期之日起每日按應付金額的千分之五支付違約金。

（三）租金收入按照政府非稅收入管理的規(guī)定繳入同級國庫，實行“收支兩條線”管理。

（四）對承租人拖欠租金和其他費用的，可按租賃合同約定通報其所在單位或縣（區(qū)）住房公積金管理中心，從其工資收入或住房公積金賬戶中直接劃扣。

（五）公共租賃住房的租金收入全部專項用于償還公共租賃住房貸款及利息和公共租賃住房的維護，違法違規(guī)收取、貪污、挪用公共租賃住房租金的，依紀依法嚴肅處理。

第十七條 房屋管理

（一）公共租賃住房只能用于承租人自住，不得出借或轉租，也不得用于從事經營性活動或改變房屋用途。

（二）承租人應按時交納房屋使用過程中發(fā)生的水、電、氣、通訊、有線電視、物業(yè)服務等相關費用。

（三）承租人應當每３年向臨滄工業(yè)園區(qū)建設局申報住房、收入情況，未按規(guī)定申報的，視為放棄租賃住房，合同終止。

（四）承租人應愛護并合理使用房屋及附屬設施，不得擅自對房屋進行裝修。確需裝修的，須向臨滄工業(yè)園區(qū)建設局提出書面申請，待批準后方可對其進行裝修。對于房屋內部設施設備因使用不當造成損壞的，由承租人承擔維修責任或賠償責任。

（五）多人合租的，由申請人負責簽訂租賃合同、繳納租金及其他費用。承租期間，不得增加共同居住人員。

第十八條 管理模式

（一）公共租賃住房應組建由社區(qū)居委會、房屋管理機構、派出所、物業(yè)服務公司、住戶代表等組成的小區(qū)管理委員會，負責小區(qū)的社會管理工作。

（二）臨滄工業(yè)園區(qū)國有資產投資經營有限公司負責公共租賃住房的租金收取和運營管護。

（三）臨滄工業(yè)園區(qū)國有資產投資經營有限公司組建或選聘的專業(yè)物業(yè)服務公司承擔小區(qū)物業(yè)管理。物業(yè)服務費由臨滄工業(yè)園區(qū)管理委員會研究核定。物業(yè)服務費實行動態(tài)調整，每2年向社會公布1次。

第五章 退出管理

第十九條 租賃合同期滿，承租人應退出公共租賃住房；需要續(xù)租的，應在租賃合同期滿3個月前提出申請，經審核符合條件的，重新簽訂租賃合同，并對原承租住房享有優(yōu)先權。

第二十條 承租人通過購買、獲贈、繼承等方式在城區(qū)獲得住房，且達到政府公布的人均住房建筑面積標準的，或在租賃期內超過政府規(guī)定收入標準的，應當退出公共租賃住房。

第二十一條 承租人有下列行為之一的，解除租賃合同，收回承租的公共租賃住房，其申請人和共同申請人5年內不得再次申請：

（一）提供虛假證明材料等欺騙方式取得公共租賃住房的；

（二）轉租、出借的；

（三）改變公共租賃住房結構或使用性質的；

（四）承租人無正當理由連續(xù)空置6個月以上的；

（五）拖欠租金和物業(yè)服務費累計6個月以上的；

（六）在公共租賃房中從事違法活動的；

（七）違反租賃合同約定的。第二十二條 退出規(guī)定

（一）承租人應在租賃合同期滿或終止之日騰退住房，并結清房屋租金、水、電、氣、物業(yè)等相關費用。原有住房和設施有損壞、遺失的，承租人應恢復、修理和賠償。

（二）承租人在租賃合同期滿或終止后，不符合租住條件但暫時無法退房的，可以給予3個月過渡期，過渡期按照正常標準計收租金。

（三）承租人不再符合租住條件，拒不騰退住房的，按公共租賃住房租金標準的3倍計收租金，并在適當范圍內公告。必要時申請人民法院強制執(zhí)行。

第六章 出售管理

第二十三條 具體的銷售辦法另行研究確定。第七章 監(jiān)督管理

第二十四條 臨滄工業(yè)園區(qū)建設局有權組織對承租人的租住資格進行抽查復核，承租人應予以配合。經抽查不符合條件的，取消租住資格。

第二十五條 房屋管理機構應當組織對承租人履行租賃合同約定的情況進行監(jiān)督檢查，有關單位和個人應當予以配合，如實提供資料。在監(jiān)督檢查中，房屋管理機構有權采取以下措施：

（一）2名以上工作人員可持工作證明，在至少1名成年家庭成員在場的情況下，進入公共租賃住房檢查使用情況；

（二）對違法違規(guī)行為予以制止并責令改正。第二十六條 承租人隱瞞或偽造住房、收入等情況，騙取公共租賃住房的，解除租賃合同，收回房屋，5年內不得再次申請。承租期間按公共租賃住房租金標準的3倍計收租金，并依法依紀追究責任。

第二十七條 對出具虛假證明材料的單位和個人，由臨滄工業(yè)園區(qū)建設局提請有關部門依法依紀追究相關責任人員的責任。

第二十八條 臨滄工業(yè)園區(qū)建設局設立舉報電話、舉報信箱，接受社會監(jiān)督；對違法違紀行為的舉報，要及時核實并作出處理。

第二十九條 政府職能部門的工作人員在資格審核和監(jiān)督管理過程中濫用職權、玩忽職守、徇私舞弊、索賄受賄的，要依法依紀追究責任。

第八章 附則

第三十條 公共租賃住房出售的具體實施辦法另行制定。第三十一條 本細則由臨滄工業(yè)園區(qū)建設局負責解釋。第三十二條 本細則自行文之日起施行。

第二篇：公共租賃房（一期）模板工程施工方案

宜城市龍頭公共租賃房（一期）

模板工程專項施工方案

編制人：

審核人：

審批人：

成都建工第三建筑工程有限公司

年 月

目 錄

1．編制依據 1

1.1相關文件及圖紙 1

1.2現(xiàn)行施工驗收規(guī)范、規(guī)程、標準 1

1.3編制說明 1

1.4參考資料 2

2．工程概況 2

2.1總體概況 2

2.2結構概況 2

2.3模板概況 3

3．施工安排 3

3.1進度、質量、安全及環(huán)境目標 3

3.2施工流水段和施工順序 3

4．施工計劃 3

4.1施工進度計劃 3

4.2材料計劃 4

4.3設備計劃 4

5．施工方法 5

5.1主要搭設方法 5

5.2材料的力學性能指標 17

5.3模板施工要求 18

6．施工安全保證措施 20

6.1管理人員組織機構 20

6.2施工技術措施 21

6.3模板安裝和拆除的安全技術措施 22

6.4施工應急救援預案 25

7．質量管理計劃 31

7.1明確工程施工質量目標 31

7.2確定質量控制點 31

7.3分析質量管理重點和難點 32

7.4確定關鍵過程和特殊過程 32

7.5制定現(xiàn)場管理制度 32

7.6質量保證措施 32

8．勞動力計劃 33

9．計算書 34

9.1驗算說明 34

9.2柱模板驗算 34

9.3梁模板驗算 39

9.4板模板驗算 95

1．編制依據

1.1相關文件及圖紙

1.本工程施工總承包的總承包合同、施工圖及相關技術資料等相關資料；

2.本工程的施工圖紙。

3.本工程現(xiàn)場的實際情況。

4.相關的法律、法規(guī)和文件。

5.本工程的施工組織設計。

6.我公司自身技術力量、機械裝備情況以及各項企業(yè)管理制度。

1.2現(xiàn)行施工驗收規(guī)范、規(guī)程、標準

《建筑施工組織設計規(guī)范》（GB/T50502-2009）；

《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）；

《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016；

《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》（JGJ300-2013）

《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）；

《鋼管腳手架扣件》（GB15831-2006）；

《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）；

《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）；

《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；

《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2017）；

《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-2016）

《危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定》（住房城鄉(xiāng)建設部令第37號）；

1.3編制說明

1.本工程由1#-14#住宅樓、地下室、配套用房、開閉所、垃圾用房、5處配電房等幾個單位工程組成，對以上范圍工程的柱、墻、梁、板取具有代表性的構件進行計算。

2.采用φ48.3×3.6的鋼管，但按φ48×3.0進行驗算。

3.驗算時按最危險的情況進行，按最大的支模高度進行驗算，首層支模高度按6米進行考慮。

4.本方案中不含高大模板。

1.4參考資料

《模板施工手冊》

《建筑施工手冊》第五版

2．工程概況

2.1總體概況

宜城市龍頭公共租賃房（一期）項目，由1#-14#住宅樓、地下室、配套用房等組成，均為鋼筋混凝土框剪結構，分為1層，4層，11層，18層，地下室層高4.7米，基礎為樁承臺基礎，底板板厚350,留有800寬的后澆帶多處。本支模專項方案主要針對地下室4.7米層高梁板支模、1#-14#樓第一層3.6米層高梁板支模、1#-14#樓標準層3.0米層高梁板支模、配套用房3.9米層高梁板支模，開閉所等4.5米層高梁板模板。

2.2結構概況

地基基礎	埋深	4.65m	持力層	圓礫層	承載力標準值	250Kpa
樁基	長螺旋壓灌樁，樁徑400、600，樁長14.5～16.5m
主 體	結構形式	混凝土框剪結構
主要柱網尺寸	地下室主要為5.5m、7.2m，住宅樓主要為2.7m、3.6m、3.9m、4.2m等。
主要結構尺寸	板：100、120厚樓板。 梁：200×(400～600)、300×(600～850)、400×900 柱：邊長200～800不等
抗震設防等級	二級
人防等級	無
材 料	混凝土	1#、2#、5～7#、10～12#、14#樓	構件名稱及范圍	強度等級	備注
框架柱礎頂～20.97m	C35
框架柱20.97m～屋面層	C30
樓面梁、板及現(xiàn)澆樓梯	C30
樁基及地梁	C30
3～4#、8～9#、13#樓	框架柱礎頂～屋面層	C30
樓面梁、板及現(xiàn)澆樓梯	C30
樁基及地梁	C30
配套用房	框架柱礎頂～屋面層	C30
樁基及地梁	C30
地下室	墻柱、梁板、基礎	C30	抗?jié)B等級P6
其它	構造柱、過梁、圈梁等	C25
鋼 筋	HPB300、HRB400
砌 體	B06級蒸壓加氣混凝土砌塊（強度等級為A3.5)，專用砌塊砂漿
特殊結構
其它需說明情況

2.3模板概況

基礎側模采用磚胎膜，柱、梁、板等均采用木模板，本工程所用的木模板均為15mm厚的清水復合木模板。支撐系統(tǒng)采用φ48.3×3.6鋼管架搭設，采用對拉螺桿控制斷面。

3．施工安排

3.1進度、質量、安全及環(huán)境目標

1．進度管理目標：達到施工合同要求，滿足施工總進度要求。

2．質量管理目標：達到混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范要求，質量合格，創(chuàng)結構優(yōu)質。

3．安全目標：杜絕重大安全事故、工傷頻率控制在10‰，杜絕職業(yè)病和職業(yè)中毒的發(fā)生。

4．環(huán)境管理目標：無揚塵、不撓民，施工噪聲場界達標，符合GB12523-2011標準，白天控制在70分貝內、夜間控制在55分貝內，達到“國家綠色施工工地標準”。

3.2施工流水段和施工順序

1．施工流水段

本工程各棟樓按1個施工流水段組織施工。

2．施工順序

基礎完成后施工上部主體，±0.000以各棟樓各自按1個流水段施工，上一層施工完成后再施工下一層，實際施工中可按后澆帶作一定微調。

4．施工計劃

4.1施工進度計劃

1．模板工程進度是與結構工程進度緊密相關的，模板分項工程是結構工程的重要工序，模板進度必須要滿足工程總進度計劃。

2．模板工期按預定工期、實際進度計劃和地下室基坑石方完成時間方能確定，初步安排如下（模板開工時間暫定為2020年12月）

4.2材料計劃

材料準備與配置計劃：木枋、模板、對拉絲桿、套管、水泥內撐自身購買，架管、扣件、蝴蝶卡、頂托采用租賃。主要材料的配置情況及詳細計劃如下：

序號	項目名稱	規(guī) 格	單 位	數(shù)量	進場時間
	木 枋	50×100	m3	785.65	開工后7天按計劃陸續(xù)進場
	清水復合木塑模板	δ=15mm	m2	96199.31	開工后7天按計劃陸續(xù)進場
	鋼 管	φ48.3×3.6	T	1381	開工后1天按計劃陸續(xù)進場
	旋轉扣件		千個	總計241.28	開工后1天按計劃陸續(xù)進場
	十字扣件		千個	開工后1天按計劃陸續(xù)進場
	直角扣件		千個	開工后1天按計劃陸續(xù)進場
	頂 托		個	26000	開工后7天按計劃陸續(xù)進場
	對拉絲桿		m	5000	開工后7天按計劃陸續(xù)進場
	蝴 蝶 卡		千個		開工后7天按計劃陸續(xù)進場

注：表中數(shù)量為預估，以實際為準。

4.3設備計劃

主要設備、中小型施工工具等需要量計劃如下：

序號	設備名稱	型 號	單 位	數(shù)量	備注
	塔 機	QTZ63	臺		吊材料
	鋼管切割機		臺		切鋼管
	木工園盤鋸		臺		裁模板
	電焊機	UN100	臺		焊接用
	手持切割機		臺		裁模板
	電動扳手		套	120	扭扣件
	力矩扳手	QF120N	套		檢查扣件扭力

5．施工方法

5.1主要施工方法

5.1.1基礎模板

基礎施工中，基礎承臺及基礎梁底模采用100mm厚C15混凝土墊層，墊層寬度比承臺底每邊各寬300mm，比基礎梁兩側各寬220；側模采用磚胎膜。底板底模采用100mm厚C15混凝土墊層，側模采用磚胎膜。電梯井、集水坑內模采用木模，底模采用100mm厚C15混凝土墊層，外模采用磚胎膜。如下圖所示：

墊層支模圖

基礎梁支模圖

基礎承臺支模圖

基底板支模圖

集水坑支模圖

電梯井支模圖

5.1.2柱模板

1．采用15mm厚清水復合木模板制作，施工現(xiàn)場組拼，在柱體模板內部按縱橫間距450mm設置水泥內撐（水平和豎向均為@450），確保模板尺寸不被緊??；背楞采用50×100木枋間距225mm，加固采用φ48.3×3.6 鋼管間隔450mm加固，對于獨立柱還要在四周加鋼管拋撐。邊長等于和大于500mm 的柱采用φ14普通穿墻螺桿加固（水平和豎向間距450mm，距桿距柱邊的間距不得大于300mm，否則應補一根），對拉螺桿外面套φ20PVC套管，以便取出重復使用。柱模板具體支設方法見下圖：

柱模板支設圖（邊長＜500）

柱模板支設圖（邊長≥500）

2．柱邊角處采用較方直的木方壓邊，保證楞角方直、美觀。獨立柱的斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45°）。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。

5.1.3梁模板

1．梁底模及支撐

(1)梁底模板選用15mm厚清水復合木模板制作散拼散裝。梁底模板采用50×100木枋順跨度方向鋪設作為支撐小梁；φ48.3×3.6鋼管作為支撐主梁，部分小梁在梁底每縱距內附加1根支撐主梁；梁底采φ48.3×3.6鋼管扣件式搭設支架，支架水平桿步距按步距不大于1.7m搭設。梁底模搭設參數(shù)詳見下表“梁底支撐搭設參數(shù)表”。

梁底支撐搭設參數(shù)表

梁截面尺寸（mm）	梁下橫向立桿根量	梁下橫向立桿間距（m）	梁下縱向立桿間距（m）	梁底木枋根數(shù)	梁側木枋根數(shù)	驗算采用的梁（mm）
200×400	0	0.8				200x600
200×500	0	0.8
200×600	0	0.8
300×600		0.9				300×800
300×800		0.9	0.5
300×850		0.9	0.5
400×900		0.9	0.5			400x900
310x1100		0.9	0.5			310x1100

(2)典型梁支模圖

2．梁側模

(1)梁側模板選用15mm厚復合木模板制作散拼散裝。①梁高度不大于500mm時，在梁側下部和頂部進行固定支撐即可，側面可不使用對拉螺桿；②梁高度600～800mm時，在梁側下部和頂部進行固定支撐，梁腹板中間設置一道φ14對拉螺桿，跨度方向間距500mm；③梁高900～1100mm時，梁側采用50×100木枋豎向設置作為小梁，小梁間距250mm，φ48.3×3.6雙鋼管水平設置作為主梁，梁腹板中間設置兩道φ14對拉螺桿，跨度方向間距500mm；④對拉螺桿外面套φ20PVC套管，以便取出重復使用；⑤為確保梁寬度尺寸的準確，在梁模板內對拉螺桿處均設置水泥內撐。

(2)梁側模大樣圖

梁高500以內梁側模支設圖

梁高600梁側模支設圖

梁高800～1100梁側模支設圖

5.1.4板模板

板模板采用16mm厚清水復合木模板散拼撒裝。①板下木枋間距250mm,雙鋼管托梁(大橫桿)，可調頂托節(jié)點；③采用φ48.3×3.6鋼管搭設滿堂架支撐系統(tǒng)，板下的立桿縱、橫向間距1000×1000,步距不大于1700mm，架體離地200mm設一道掃地桿。板模板支設詳見下圖：

100～120厚板支模圖300～350厚板支模圖

5.1.5樓梯梯段模板

采用15mm厚清水復合木模板，50×100木枋作楞，封閉式樓梯梯段做法，以確保樓梯踏步的外觀質量。封閉式樓梯梯段即梯段的踏面和踢面都需要支設模板，采用50mm×100mm 木枋與16mm厚清水復合木模板制作而成，背面通過木枋、鋼管和對接螺桿連接成整體，鋼管支撐。樓梯梯段模板支設詳見下圖：

樓梯模板支設圖

5.1.6特殊部位

(1)樓層高底跨、衛(wèi)生間等有高差處的吊模

高底跨、衛(wèi)生間等有高差處的吊模15mm厚清水復合木模板加50×100mm木枋背楞支設，下部采用同結構混凝土標號、同樓板厚度混凝土墊塊墊設。為解決吊?；炷猎跐仓r上冒不易裝填振搗，避免吊模處出現(xiàn)混凝土爛根現(xiàn)象。吊模處模板采取底口加寬措施，對吊模高度H小于100mm的底口整體采用15mm厚清水復合木模板加寬，保證吊模底口同混凝土接觸寬度為300mm；對吊模高H度大于100mm的，吊模底口整體采用16mm厚清水復合木模板加寬至500mm。

高低跨處的吊模模板支設圖

衛(wèi)生間等有高差處的吊模模板支設圖

(2)高低強度混凝土分界處

梁柱接頭混凝土強度等有高差，因此在強度等級有高差處需要分隔，在本工程中采用設置快易收口網進行分隔?？煲资湛诰W通過點焊鋼筋固定，快易收口網與固定鋼筋埋入混凝土中。做法見下圖：

梁柱節(jié)點混凝土等級有高差時攔收口網圖示

5.2材料的力學性能指標

序號	材料種類	材料規(guī)格	材質要求	力學性能指標
	清水復合木模板	15mm厚	滿足GB/T17656-2008《混凝土模板用膠合板》規(guī)定	剪切強度1.4N/mm2 抗彎強度13.0N/mm2 彈性模量6000.0/mm4
	木枋	50mm×100mm	針葉材(含水率≤25%)	剪切強度1.2N/mm2 抗彎強度11.0N/mm2 彈性模量9000.0/mm2
	鋼管	綜合	Q235鋼，Φ48.3壁厚3.6mm(計算時按Φ48×3.0	截面積A=424 mm2 抗拉（壓）強度設計值 =205 N/mm2 回轉半徑i=15.9mm
	扣件	十字、對接、旋轉	滿足GB15831-2006《鋼管腳手架扣件》要求	單扣件抗滑8KN 雙扣件抗滑12KN
	可調頂托		直徑與螺距滿足現(xiàn)行國家標準GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求	外徑不得小36mm 受力承載力設計值不小于40KN
	對拉螺桿	Φ14	徑與螺距滿足現(xiàn)行國家標準GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求	拉力設計值應達到170N/ mm2

5.3模板施工要求

模板施工前進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉設計圖與施工工藝，并應做好模板安裝作業(yè)的分工準備。備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。

5.3.1 墻柱模安裝要求

1．墻柱模安裝應按加工編號依次進行，當一側墻柱模安裝就位后、校直正確位置后穩(wěn)定模板，隨即安裝支撐及加固。墻體鋼筋綁扎完畢后，隨即安裝另一側模板并初步擰住對拉螺栓，經調正位置后及時用支撐撐牢，并緊固對拉螺栓。

2．為防止墻柱體水平施工縫處因漏漿出現(xiàn)蜂窩、麻面現(xiàn)象，在安裝墻模板前，在墻體水平施工縫下的墻面貼雙面膠帶，可有效防止墻柱體水平施工縫處漏漿。

3．墻柱模安裝完畢后，應對其垂直度、軸線位置、上口寬度及標高、預埋件等進行復核、校正，若有偏差應立即校正。經檢查合格后，應分別將相鄰墻模通過角模連成整體，并在墻模間加設橫向桿和剪刀撐進行整體固定。

4．為防止墻柱腳出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，在澆筑板混凝土時在墻周邊嵌埋木條，墻柱模支好后在其上面釘鎖腳板，以防根部脹模漏漿。

5．陰陽角采用定制的陰陽角模，模板與陰角模搭接時，利用標準件固定角模和模板的垂直度,預防施工過程澆注混凝土振動時所受到的側壓力使角模錯位。

6．墻柱模板在安裝完成后吊線檢查垂直度，并拉通線校核軸線位置。

5.3.2梁、板模安裝要求

1．混凝土梁的施工應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400cm。

2．搭設跨度超過4m的梁板模支撐架時亦應按3‰起拱，架頂橫桿應抄平固定，然后放置板模擱柵楞，最后鋪設板模板并加以固定。

3．梁、板模支撐體系立桿布置應保證上下樓層基本同位布置。梁、板模及支撐體系立桿均應落在實處，不得有“虛”腳現(xiàn)象。

4．后澆帶處的底模及其支撐應自成體系，獨立支設，再與整體滿堂架拉結成一體。

5．所有外模和邊梁底模支撐不得連于外腳手架上。

6．梁、板模安裝完畢后應檢查中心線、標高、斷面尺寸和平整度等項目。支模架和梁模夾具必須牢固，偏差超規(guī)定的應及時進行校正。

7．模板起吊時，要垂直起吊、穩(wěn)起穩(wěn)落、嚴禁大幅擺度，起吊前注意檢查模板是否與周圍有刮兜的現(xiàn)象；摘鉤后，塔吊鉤及鋼絲繩必須超過模板平臺架護欄及其它障礙后方可轉臂；地面操作人員，在模板起吊時，必須離開模板2m以外。

8．采用扣件式鋼管作立柱支撐時，在外側周圍應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為4.5～6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45°～ 60°。具體做法詳下圖：

9．樓板支架搭設好后，應復核底模標高位置是否正確，梁板跨度起拱應符合規(guī)范要求。

10．承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應按實際檢查結果計算。

11．模板安裝誤差控制在允許范圍，誤差超過規(guī)定值，則必須進行修正。

12．模板支架頂部自由長度不大于400mm。

模板支架頂部自由段長度示意圖

13．本工程的混凝土均采用天泵澆筑。

5.3.3模板安裝允許偏差和檢驗方法

項次	項目	允許偏差（㎜）	檢查方法
	軸線位移柱、墻、梁		尺量
	底模上表面標高	±5	水準儀或拉線、尺量
	截面模內尺寸	基礎	±10	尺量
柱、墻、梁	±5
	層高垂直度	≤6m		拉線、尺量
>6m
	相鄰兩板表面高低差		尺量
	表面平整度		靠尺、塞尺
	預留洞	中心線位置		拉線、尺量
尺寸	+10,0

6．施工安全保證措施

6.1管理人員組織機構

1．組織機構

施工負責人：楊元安

2．人員職責和權限

序號	項目職務	姓 名	職責和權限	聯(lián)系方式
	項目經理	劉興	全面主持工作	***
	技術負責人	陳從華	負責技術工作	***
	生產經理	楊元安	生產經理	***
	成本經理	陳杰	負責項目的成本管理	***
	安全負責人	江興文	負責工地安全生產	***
	安全員	李鑄	專業(yè)安全管理	***
	安全員	萬梓悠	專業(yè)安全管理	***
	材料主管	屈廣俊	負責工地材料采購及管理	***
	造價員	陳書玲	負責工程預、決算及過程控制	***
	施工員	張超	負責具體樓棟的生產	***
	測量員	葉 磊	負責現(xiàn)場測量工作	***
	質量員	伍彥西	負責現(xiàn)場生產安排和工程質量	***
	厙 管	屈啟武	負責材料發(fā)放	***
	技術員	王清華	負責內業(yè)技術	***
	機電工長	嚴工	負責現(xiàn)場臨電管理	***

6.2施工技術措施

1．技術準備

編制模板專項施工方案，明確設計荷載、計算方法、節(jié)點構造和安全措施，按照要求進行報審、審批；對項目管理人員和施工班組進行技術交底。

2．安全準備

支模搭設前，項目安全員必須對現(xiàn)場施工員及班組負責人進行二級安全交底；由現(xiàn)場施工員及班組負責人（支模直接責任人）組織操作工人進行認真、詳細的三級安全交底，操作班組應熟悉方案設計及施工要求，并做好模板安裝作業(yè)的分工準備，備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。安全員應監(jiān)督安全交底實施情況。

3．施工準備

(1)模板的組拼

施工前應對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并應運至指定地點堆放；已經檢查合格的拼裝后模板塊，應按照要求堆碼放，重疊放置時要在層間放置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm以上距離。

(2)模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用部位是否完全一致。

(3)模板的基準定位工作

首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線，邊線以及外側控制線，施工前線必須到位，以便于模板的安裝和校正。立面鋼筋綁扎完成后，在每層立面鋼筋上部放出標高；立面拆模后，在每層立面上放出控制軸線和標高。

(4)標高測量

利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。

6.3模板安裝和拆除的安全技術措施

6.3.1模板安裝的安全技術措施

1．模板安裝安全技術要求

（1）模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實，并加墊木。木鍥要釘牢，并用橫順掃地桿和剪力撐拉結牢固。

（2）安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。

（3）支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)定的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。

（4）在現(xiàn)場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業(yè)時，工具掉下傷人。

（5）二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。

（6）安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。

（7）安裝樓面模板遇有預留洞口的地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。

（8）安裝樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板、鋼模板等，應拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。

（9）切割木模板的園盤鋸必須設置防護罩，負責切割作業(yè)的人員應嚴格遵守操作規(guī)程，對于長寬木板的切割必須要有兩人配合方可操作，操作中還應注意防塵。

（10）對切割余下的邊角余料應堆放整齊，并做到長料長用，短料短用，節(jié)約用料。

（11）遇到6級或6級以上強風時，嚴禁安裝模板。

2．模板支撐體系搭設安全技術措施

（1）遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范有關規(guī)定。

（2）架子作業(yè)時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統(tǒng)一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。

（3）凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業(yè)，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發(fā)現(xiàn)連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現(xiàn)象，應該及時的對其進行加固處理。

（4）立桿應間隔交叉，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩(wěn)。

（5）扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要40～65N·m，過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件的時候，所有扣件的開口都必須向外。

（6）所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規(guī)格，無缺陷方可使用。

（7）模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。

（8）施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下。

（9）支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。

（10）模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。

（11）不準架設探頭板及未固定的桿。

（12）模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。

（13）安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。

(14)模板安裝完成經驗收合格后，方可進行下一道工序施工。

6.3.2模板拆除的安全技術措施

1．拆除模板必須經施工項目技術負責人批準，拆除模板的時間可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB5024-2015）和工程招標文件的相關規(guī)定，滿足要求后方可拆除，操作人員必須戴好安全帽。

2．梁板底模拆除其砼強度應滿足下表要求：

構 件 類 型	結構跨度（m）	達到設計的混凝土抗壓強度（%）
板	≤2	≥50
>2, ≤8	≥75
>8	≥100
梁	≤8	≥75
>8	≥100
懸臂構件		≥100

3．拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人。

4．模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規(guī)定：

(1)嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；

(2）拆下的支撐、木檔，要即時拔掉上面的釘子，并堆放整齊，防止“朝天釘”傷人；

(3）運至地面的鋼管、扣件應及時按規(guī)定進行外觀質量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格碼堆存放。

6.4施工應急救援預案

6.4.1支模施工中易發(fā)生重大事故的類別

A：傾覆事故 B：高空墜落事故 C:物體打擊 D:觸電事故

6.4.2應急準備和響應組織準備

1．目的：提高整個項目對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度。

2．施工現(xiàn)場生產安全應急救援小組

職 位	姓 名	職 務	工作職責	電 話
組 長	劉興	項目經理	主持施工現(xiàn)場全面工作，負責組織急救援協(xié)調指揮工作	***
副組長	陳從華	技術負責人	負責急救援實施的技術工作	***
副組長	江興文	安全負責人	負責急救援實施工作	***
副組長	楊元安	施工現(xiàn)場總指揮	參與急救援實施工作	***
組 員	萬梓悠	安全員	參與急救援實施工作	***
組 員	李鑄	安全員	參與急救援實施工作	***
組 員	葉磊	質 量 員	參與急救援實施工作	***
組 員	屈程	司 機	參與急救援實施工作	***
組 員	嚴工	機電工長	參與急救援實施工作	***

3．應急救援小組職責：

(1)進行教育培訓，使小組成員掌握應急救援的基本常識，同時具備安全生產管理相應的素質水平，小組成員定期對職工進行安全生產教育，提高職工安全生產技能和安全生產素質。

(2)制定生產安全應急救援預案，制定安全技術措施并組織實施，確定企業(yè)和現(xiàn)場的安全防范和應急救援重點，有針對性的進行檢查、驗收、監(jiān)控和危險預測。

(3)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。

(4)負責準備所需要的應急物資和應急設備。

(5)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。

4．生產安全事故應急救援程序：

(1)如發(fā)生產安全事故立即上報，具體上報程序如下：

現(xiàn)場第一發(fā)現(xiàn)人——現(xiàn)場值班人員——現(xiàn)場應急救援小組組長——公司值班人員——公司生產安全事故應急救援小組——向上級部門報告。

(2)生產安全事故發(fā)生后，應急救援組織立即啟動如下應急救援程序：

現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)人向現(xiàn)場值班人員報告→現(xiàn)場值班人員控制事態(tài)保護現(xiàn)場組織搶救，疏導人員?！F(xiàn)場應急救援小組組長組織組員進行現(xiàn)場急救，組織車輛保證道路暢通，送往最佳醫(yī)院?！局蛋嗳藛T了解事故及傷亡人員情況→公司生產安全應急救援小組了解事故及傷亡人員各簡況及采取的措施，成立生產安全事故臨時指揮小組，進行善后處理事故調查，預防事故發(fā)生措施的落實，并上報上級部門。

6.4.3事故預防措施及應急響應

1．傾覆事故

(1)預防措施

①為防止事故發(fā)生，支模架的安裝必須由具備資質的專業(yè)隊伍安裝，安裝完畢后經驗收合格后方可投入使用。

②支模架搭設前必須先編好搭設方案，經審批后遵照執(zhí)行。

③所有架子工必須持證上崗，工作時佩帶好個人防護用品，支搭支模架嚴格按方案施工，做好架體拉接點拉牢工作，防止架體倒塌。

④所有架體平臺架設好后，需經驗收各方簽字后，方可投入使用。

(2)應急響應

①如果有傾覆事故發(fā)生，首先旁觀者應在現(xiàn)場高呼，提醒現(xiàn)場有關人員立即通知現(xiàn)場負責人，由安全員負責撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫(yī)院，到現(xiàn)場救護，現(xiàn)場總指揮由項目經理擔當，負責全面組織協(xié)調工作，生產負責人親自帶領有關工長及外包隊負責人，分別對事故現(xiàn)場進行搶救，如有重傷人員由土建工長負責送外救護，電氣工長先切斷相關電源，防止發(fā)生觸電事故，門衛(wèi)值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。

②工長等人員協(xié)助生產負責人清理現(xiàn)場，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現(xiàn)場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。

③應急小組組織所有架子工，立即拆除相關腳手架，外包隊人員應協(xié)助清理有關材料，保證現(xiàn)場道路暢通，方便救護車輛出入，以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最低。

2．高空墜落事故

(1)預防措施

高空作業(yè)人員必須持證上崗，經過現(xiàn)場培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現(xiàn)場作業(yè)條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作業(yè)環(huán)境做好防滑、防墜落事故發(fā)生。發(fā)現(xiàn)隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定完成日期，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業(yè)。

(2)應急響應

發(fā)生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話 “120”給急救叫中心，工長保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴大。其他義務小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作，水、電工長協(xié)助送傷員外部救護工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程度，損失降到最小。

3．物體打擊事故

(1)預防措施

人員進入施工現(xiàn)場必須按規(guī)定配戴好安全帽。應在規(guī)定的安全通道內出入和上落，不得在非規(guī)定通道位置行走。

作業(yè)過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩(wěn)，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。

吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行指揮，散料應用吊籃裝置好后才能起吊。

拆除或拆卸作業(yè)要在設置警戒區(qū)域、有人監(jiān)護的條件下進行。

高處拆除作業(yè)時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。

(2)應急響應

發(fā)生物體打擊事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話 “120”給急救叫中心，工長保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴大。其他義務小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作。

(2)物體打擊應急措施

① 發(fā)生物體打擊事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。

② 出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。

4．觸電事故

(1)預防措施

①電工專業(yè)人員必須持有效合格證上崗，非電工專業(yè)人員禁止任何電器部件的更換或維修。

②建立臨時用電檢查制度，按臨時用電管理規(guī)定對現(xiàn)場的各種線路和設施進行定期檢查和不定期抽查，并將檢查、抽查記錄存檔。

③操作人員必須按規(guī)定穿戴絕緣膠鞋、絕緣手套，必須使用電工專用絕緣工具。

④臨時配電線路必須符合《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46-2005）的規(guī)定架設和使用。

⑤工地所有配電箱都要標明電箱的名稱、責任人、控制的各線路稱謂、編號等。

⑥配電箱及開關箱的周圍應有兩人同時工作的足夠空間和通道，不要在箱旁堆放建筑易燃材料和雜物。

(2)應急響應

發(fā)生觸電事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話 “120”給急救叫中心，由工長保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴大。其他義務小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場安全員組織臨時搶救或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程度，損失降到最小。

(3)觸電自救措施

①使觸電人員脫離帶電體：搶救人員必須首先保證自己不被傷害。如在附近有電源開關，應首先采用切斷電源的方法；如附近無電源開關，應尋找干燥木方、木板等絕緣材料，挑開帶電體；如可以迅速呼喚到周圍電工，電工可利用本人絕緣手套、絕緣鞋齊全的條件下，迅速使觸電者擺脫帶電部分。

②急救：觸電者擺脫帶電體后，應立即就地對其進行急救，除非周圍狹窄、潮濕，不具備搶救條件，可將其轉移到另外的地方。急救步驟如下：

a.使觸電者仰面平躺，檢查有無呼吸和心臟跳動；

b.如觸電者呼吸短促或微弱，胸部無明顯呼吸起伏，立即給其做口對口人工呼吸；

c.如觸電者脈搏微弱，應立即對其進行人工心臟按摩，在心臟部位不斷按壓、松開，頻率為60次/分鐘，幫助觸電者復蘇心臟跳動；

d.觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫(yī)院診治。

e.因觸電的不良影響，不是一下子表現(xiàn)出來的。因此，即使觸電者自我感覺良好，也不得繼續(xù)工作，應使其平躺，保持安靜，同時保證周圍空氣流通，由醫(yī)生來決定是否需要進一步治療。

6.4.4應急通信聯(lián)絡

項 目 負 責 人：劉 興 手機：***

項目技術負責人：陳從華 手機：***

施 工 負 責 人：楊元安 手機：***

安 全 員：李 鑄 手機：***

醫(yī)院救護中心：120 匪警：110 火警：119

首先醫(yī)院：宜城市中醫(yī)醫(yī)院 急救電話：0710-4211999

通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。項目部在施工現(xiàn)場常備一批應急救援物資，以便緊急情況下使用。

項目部常備應急救援物資一覽表

序號	材料設備名稱	單位	數(shù)量	存放何處
	藥箱及藥品	個/批		現(xiàn) 場
	擔 架	副		現(xiàn) 場
	氧氣袋	個		現(xiàn) 場
	對講機	部		現(xiàn) 場
	滅火器	個		現(xiàn) 場
	小 車	臺		現(xiàn) 場
	吊 車	臺		基地，隨時到位

宜城市中醫(yī)醫(yī)院線路圖

7．質量管理計劃

7.1明確工程施工質量目標

本工程為工程質量目標為確保合格。

7.2確定質量控制點

1．墻柱模板安裝的質量控制

針對墻柱模支撐不牢固、變形、移位的質量通病，擬采取在墻柱模安完以后，全面復核模板的垂直度、對角線長度差、截面尺寸等，保證支撐牢固可靠。

2．梁模板安裝的質量控制

梁模安裝時主要控制以下幾點：支模架及梁模夾具的牢固性，底模的拱起，梁柱接頭處節(jié)點的處理等。為此梁模安完后，須檢查中心線、標高、斷面尺寸等項目，支模架及梁模夾具必須牢固，偏差超過時進行校正；底模按規(guī)定起拱；柱子上端頭與梁模板交接處的空隙，可采用硬塑泡沫塊或木模鑲拼嵌補。

3．板模安裝的質量控制：板模下支承必須有足夠強度和剛度，支撐平面平整。

7.3分析質量管理重點和難點

1．模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。

2．模板的拼縫和接頭的嚴密性控制。

7.4確定關鍵過程和特殊過程

模板工程的關鍵過程：拼模、支撐架的搭設和加固、標高控制。

7.5制定現(xiàn)場管理制度

1．堅持做好施工前的技術交底工作，對施工過程中的質量技術要求，重點和難點跟施工作業(yè)人員做好詳盡的講解和說明。

2．做好施工中材料的質量驗證和進場后的驗收管理制度，嚴格把好質量關，在施工中嚴格按要求把好進場前材料（鋼管、扣件、木枋、模板、對拉絲桿、蝴蝶卡等）的驗證和進場后的驗收關。

3．施工過程中嚴格堅持自檢、互檢、專職檢驗制度。

施工過程中嚴格堅持自檢、互檢、專職檢驗制度，并做好文字記錄，作業(yè)班組在自檢的基礎上進行班組之間的互檢，在工序交接時要由質量員、工長、班組長共同進行驗收并作好記錄，合格后方可進行下道工序的施工。

4．技術復核制度

對于重要的結構部位和高支撐架等技術要高的重要工序的施工進行技術復核，經驗收合格方可進行下道工序。

7.6質量保證措施

7.6.1模板工程過程控制

1．模板需進行設計計算，滿足施工過程中剛度、強度和穩(wěn)定性要求，能可靠的承受所澆筑混凝土的重量、側壓力及施工荷載。模板安裝必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，拼縫嚴密，模板最大拼縫控制在1.5mm以內，支撐接頭不能錯位和扭邊，嚴格控制幾何尺寸，標高和軸線；跨度大于4m的梁按照跨長的2.5‰進行起拱。保證混凝土結構的準確性和混凝土表面的質量。

2．為了防止?jié)仓炷習r對側壓力過大而爆模，對于較大的梁、柱采用對拉片加固。

3．模板的拆除在混凝土達到規(guī)定強度后進行，拆除模板時注意保護混凝土結構的棱角。為了提高工效，保證質量，模板重復使用時要編號定位，每次使用前清理干凈模板并刷好隔離劑，使混凝土不掉角、不脫皮，表面光結。

4．固定在模板上的預埋件和預埋孔洞均要求位置準確，安裝牢固。其偏差控制在規(guī)定的允許偏差范圍內，澆筑混凝土前，仔細檢查，確保不遺漏。

5．精心處理柱、梁、板交接處的模板安裝，做到穩(wěn)定、牢固、不漏漿，固定在模板上的預埋件和留孔洞均不遺漏，安裝必須牢固，位置準確。

6．模板施工嚴格按木工翻樣的施工圖紙進行拼裝、就位和設支撐。模板安裝就位后，由技術員、質量員按平面尺寸、端面尺寸、標高、垂直度進行檢查。

7．澆筑混凝土時專門派人負責檢查模板，發(fā)現(xiàn)異常情況及時加以處理。

7.6.2模板工程質量通病預防措施

1．柱模板缺陷

質量問題：支撐不牢固、變形、移位。

預防措施：柱模安完以后，全面復核模板的垂直度、對角線長度差、截面尺寸等，支撐必須牢固。

2．梁模板缺陷

質量問題：支模架不牢固，梁模夾具不牢固，底模未按規(guī)定拱起，梁柱接頭處節(jié)點未處理好。

預防措施：模板安完后，檢查中心線，標高，斷面尺寸等項目，支模架及梁模夾具必須牢固，偏差超過時進行校正；底模按規(guī)定起拱；柱子上端頭與梁模板交接處的空隙，可采用硬塑泡沫塊或木模鑲拼嵌補。

3．板模板缺陷

質量問題：支撐不牢固變形。

預防措施；板模下支承有足夠強度和剛度，支撐平面平整。

8．勞動力計劃

模板工程施工所需的工人包括操作工人和安全管理人員，具體需求配置見下表。

勞動力計劃表 單位：人

時間	2020年	2021年
工種	12月	1-2月	3-4月	5-6月	7-8月	9-10月	11-12月
安全員
木 工
塔吊司機
指揮人員
普 工

9．計算書

9.1驗算說明

1．驗算依據為《建筑施工模板安全技術規(guī)程》JGJ162-2008。

2．驗算時φ48.3×3.6鋼管按φ48×3進行。

3．驗算時50×100的木枋按45×95進行驗算。

4．梁模板及支架采用同類型中最危險的截面進行,支模高度按4.7m驗算。

6．板模板及支架采用300mm的板進行驗算，支模高度按4.7m。

9.2柱模板驗算

計算依據：

1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

2、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010

3、《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009-2012

4、《鋼結構設計標準》GB 50017-2017

9.2.1柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。

柱模板設計示意圖

柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 4.00m；

計算簡圖

一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；

柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；

對拉螺栓直徑(mm):M12；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):1；

3.豎楞信息

豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；

寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；

5.木方參數(shù)

方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷載標準值計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H--模板計算高度，取3.000m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。

計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=23.042kN/m2；

傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。

三、柱模板面板的計算

模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 110 mm，且豎楞數(shù)為 6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。

面板計算簡圖

1.面板抗彎強度驗算

對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：

M=0.1ql2

其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；

l--計算跨度(豎楞間距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大彎矩：M =0.1×13.703×110×110= 1.66×104N.mm；

面板最大應力按下式計算：

σ =M/W

其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；

M--面板計算最大彎矩(N·mm)；

W--面板的截面抵抗矩 :

W=bh2/6

b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；

W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大應力計算值： σ = M/W = 1.66×104 / 2.70×104 = 0.614N/mm2；

面板的最大應力計算值 σ =0.614N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.面板抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板計算最大剪力(N)；

l--計算跨度(豎楞間距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數(shù)。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大剪力：V = 0.6×13.703×110.0 = 904.377N；

截面抗剪強度必須滿足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；

V--面板計算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ；

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面受剪應力計算值: τ =3×904.377/(2×500×18.0)=0.151N/mm2；

面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪應力 τ =0.151N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 [fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.面板撓度驗算

最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 23.04×0.50＝11.52 kN/m；

ν--面板最大撓度(mm)；

l--計算跨度(豎楞間距): l =110.0mm ；

E--面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；

I--面板截面的慣性矩(mm4)；

I=bh3/12

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；

面板最大容許撓度: [ν] = 110 / 250 = 0.44 mm；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×11.52×110.04/(100×6000.0×2.43×105)= 0.008 mm；

面板的最大撓度計算值 ν =0.008mm 小于 面板最大容許撓度設計值 [ν]= 0.44mm,滿足要求！

四、豎楞計算

模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。

本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4；

豎楞計算簡圖

1.抗彎強度驗算

支座最大彎矩計算公式：

M=0.1ql2

其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；

l--計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；

q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:

新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

豎楞的最大彎距：M =0.1×3.015×500.0×500.0= 7.54×104N·mm；

σ =M/W

其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；

M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；

W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；

f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

豎楞的最大應力計算值: σ = M/W = 7.54×104/8.33×104 = 0.904N/mm2；

豎楞的最大應力計算值 σ =0.904N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 [σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；

l--計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；

q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

豎楞的最大剪力：V = 0.6×3.015×500.0 = 904.377N；

截面抗剪強度必須滿足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；

V--豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.015×500=904.377N；

b--豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ；

hn--豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

豎楞截面最大受剪應力計算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

豎楞截面抗剪強度設計值: [fv]=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應力計算值 τ =0.271N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 [fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =23.04×0.11 = 3.01 kN/m；

νmax--豎楞最大撓度(mm)；

l--計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ；

E--豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；

I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；

豎楞最大容許撓度: [ν] = 500/250 = 2mm；

豎楞的最大撓度計算值: ν= 0.677×3.01×500.04/(100×9000.0×4.17×106)= 0.034 mm；

豎楞的最大撓度計算值 ν=0.034mm 小于 豎楞最大容許撓度 [ν]=2mm，滿足要求！

五、B方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按集中荷載計算（附計算簡圖）：

B方向柱箍計算簡圖

其中 P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P =(1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.11 × 0.5 = 1.51 kN；

B方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

B方向柱箍彎矩圖(kN·m)

最大彎矩: M = 0.086 kN·m；

B方向柱箍變形圖(mm)

最大變形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式

σ =M/W

其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 86029.4 N·mm；

彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

B邊柱箍的最大應力計算值: σ = 1.03 N/mm2；

柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 13 N/mm2；

B邊柱箍的最大應力計算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.03N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求!

2.柱箍撓度驗算

經過計算得到: ν= 0.016 mm；

柱箍最大容許撓度:[ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大撓度 ν=0.016mm 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=0.8mm，滿足要求!

3.柱箍抗剪強度驗算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪應力(N/mm2)；

V--柱箍計算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪應力計算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪應力計算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值[fv]=13N/mm2，滿足要求！

六、B方向對拉螺栓的計算

計算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--對拉螺栓所受的拉力；

A--對拉螺栓有效面積(mm2)；

f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；

查表得：

對拉螺栓的型號: M12 ；

對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm；

對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；

對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

對拉螺栓所受的最大拉力 N=3.332kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 [N]=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!

七、H方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按計算（附計算簡圖）：

H方向柱箍計算簡圖

其中 P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P =(1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.11 ×0.5 = 1.51 kN；

H方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

H方向柱箍彎矩圖(kN·m)

最大彎矩: M = 0.086 kN·m；

H方向柱箍變形圖(mm)

最大變形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式:

σ =M/W

其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 86029.4 N·mm；

彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

H邊柱箍的最大應力計算值: σ = 1.032 N/mm2；

柱箍的抗彎強度設計值: [f] = 13 N/mm2；

H邊柱箍的最大應力計算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.032N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求!

2.柱箍撓度驗算

經過計算得到: ν = 0.016 mm；

柱箍最大容許撓度: [ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大撓度 ν =0.016mm 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=0.8mm，滿足要求!

3.柱箍抗剪強度驗算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪應力(N/mm2)；

V--柱箍計算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪應力計算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪應力計算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值[fv]=13N/mm2，滿足要求！

八、H方向對拉螺栓的計算

驗算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--對拉螺栓所受的拉力；

A--對拉螺栓有效面積(mm2)；

f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；

查表得：

對拉螺栓的直徑: M12 ；

對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm；

對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；

對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

對拉螺栓所受的最大拉力: N=3.332kN 小于 [N]=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!

9.3梁模板驗算

9.3.1截面200×600梁底模板計算書

200×600梁底模板（扣件式）計算書

計算依據：

1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ 130－2011

3、《混凝土結構設計規(guī)范》GB 50010-2010

4、《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009-2012

5、《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017-2003

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：0；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，255mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖(單位：mm)

1.強度計算

材料抗彎強度驗算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：

新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計算跨度: l =(600-120)/(4-1)= 160mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(600-120)/(4-1)]2= 2.75×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(600-120)/(4-1)]/1000=1.852 kN；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 2.75×104 / 3.33×104=0.8N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =0.8N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計算跨度: l = [(600-120)/(4-1)]=160mm；

E--面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.776×[(600-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.017 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(600-120)/(4-1)]/250 = 0.64mm；

面板的最大撓度計算值 ν=0.017mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.64mm，滿足要求！

四、梁側模板支撐的計算

1.次楞計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q = 1.852/0.500= 3.705kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計算簡圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M = 0.093 kN·m，最大支座反力 R= 2.038 kN，最大變形 ν= 0.043 mm

（1）次楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

σ = M/W<[f]

經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 9.26×104/8.33×104 = 1.1 N/mm2；

次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應力計算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計算值 ν=0.043mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.038kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計算簡圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.438 kN·m，最大支座反力 R= 18.340 kN，最大變形 ν= 0.166 mm

（1）主楞抗彎強度驗算

σ = M/W<[f]

經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 4.38×105/8.99×103 = 48.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應力計算值 σ =48.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗算

根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.166 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大撓度計算值 ν=0.166mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.625mm，滿足要求！

五、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3；

I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.75]×0.50×0.90=8.667kN/m；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；

q=8.667+2.520=11.187kN/m；

最大彎矩及支座反力計算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×11.187×1002=1.40×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×8.667×0.1+0.437×2.52×0.1=0.435kN

RB=1.25ql=1.25×11.187×0.1=1.398kN

σ =Mmax/W=1.40×104/3.33×104=0.4N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=7.223kN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.521×8.667×1004/(100×6000×3.33×105)=0.002mm；

面板的最大撓度計算值: ν=0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.4mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q=1.398/0.5=2.797kN/m

2.方木的支撐力驗算

方木計算簡圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強度驗算

計算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×2.797×0.52 = 0.087 kN·m；

最大應力 σ= M / W = 0.087×106/83333.3 = 1 N/mm2；

抗彎強度設計值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應力計算值 1 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×2.797×0.5 = 0.874 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3×0.874×1000/(2×50×100)= 0.262 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.262 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗算

計算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計算值 ν= 0.521×2.797×5004 /(100×9000×416.667×104)=0.024mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大撓度計算值 ν= 0.024 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=2 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強度驗算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.435kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.398kN

梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.600-0.120)×0.750=0.901kN

簡圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過連續(xù)梁的計算得到：

支座力:

N1=N2=2.035 kN；

最大彎矩 Mmax=0.68 kN·m；

最大撓度計算值 Vmax=0.922 mm；

最大應力 σ=0.68×106/8980=75.8 N/mm2；

支撐抗彎設計強度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應力計算值 75.8 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.035 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.356 kN·m ；

最大變形 νmax = 1.059 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.375 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.356×106 /(4.49×103)=79.3 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 79.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=1.059mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計算

立桿的穩(wěn)定性計算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.035 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.375 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 100.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.2截面300×850梁計算書

300×850梁底模板（扣件式）計算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.85；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，500mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖(單位：mm)

1.強度計算

材料抗彎強度驗算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：

新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計算跨度: l =(850-300)/(4-1)= 183.33mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(850-300)/(4-1)]2= 3.60×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(850-300)/(4-1)]/1000=2.123 kN；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 3.60×104 / 3.33×104=1.1N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =1.1N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計算跨度: l = [(850-300)/(4-1)]=183.33mm；

E--面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.776×[(850-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.03 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(850-300)/(4-1)]/250 = 0.733mm；

面板的最大撓度計算值 ν=0.03mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.733mm，滿足要求！

四、梁側模板支撐的計算

1.次楞計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q = 2.123/0.500= 4.245kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計算簡圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M = 0.106 kN·m，最大支座反力 R= 2.335 kN，最大變形 ν= 0.049 mm

（1）次楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

σ = M/W<[f]

經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.06×105/8.33×104 = 1.3 N/mm2；

次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應力計算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計算值 ν=0.049mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計算簡圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.447 kN·m，最大支座反力 R= 6.304 kN，最大變形 ν= 0.335 mm

（1）主楞抗彎強度驗算

σ = M/W<[f]

經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 4.47×105/8.99×103 = 49.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應力計算值 σ =49.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗算

根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.335 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大撓度計算值 ν=0.335mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.625mm，滿足要求！

五、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.85+0.75]×0.25×0.90=6.055kN/m；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.055+1.260=7.315kN/m；

最大彎矩及支座反力計算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.315×1502=2.06×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.055×0.15+0.437×1.26×0.15=0.423kN

RB=1.25ql=1.25×7.315×0.15=1.372kN

σ =Mmax/W=2.06×104/1.67×104=1.2N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.046kN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.521×6.055×1504/(100×6000×1.67×105)=0.016mm；

面板的最大撓度計算值: ν=0.016mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.6mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q=1.372/0.25=5.486kN/m

2.方木的支撐力驗算

方木計算簡圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強度驗算

計算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×5.486×0.252 = 0.043 kN·m；

最大應力 σ= M / W = 0.043×106/83333.3 = 0.5 N/mm2；

抗彎強度設計值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應力計算值 0.5 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×5.486×0.25 = 0.857 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3×0.857×1000/(2×50×100)= 0.257 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.257 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗算

計算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計算值 ν= 0.521×5.486×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.003mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計算值 ν= 0.003 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強度驗算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.423kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.372kN

梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.300)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.850-0.300)×0.750=0.605kN

簡圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過連續(xù)梁的計算得到：

支座力:

N1=N3=0.19 kN；

N2=3.049 kN；

最大彎矩 Mmax=0.078 kN·m；

最大撓度計算值 Vmax=0.011 mm；

最大應力 σ=0.078×106/8980=8.7 N/mm2；

支撐抗彎設計強度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應力計算值 8.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.19 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.017 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.012 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.409 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.017×106 /(4.49×103)=3.7 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 3.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.012mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.049 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.267 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.198 mm ；

最大支座力 Rmax = 3.506 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.267×106 /(4.49×103)=59.4 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 59.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.198mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計算

立桿的穩(wěn)定性計算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.049 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =3.506 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=13594.445/(0.164×424)= 195.5 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 195.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.049 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =3.506 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.85)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.049+3.506+0.455=7.01 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 100.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.3截面310*1100梁計算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.31；梁截面高度 D(m)：1.10；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，750mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖(單位：mm)

1.強度計算

材料抗彎強度驗算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：

新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計算跨度: l =(1100-300)/(4-1)= 266.67mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(1100-300)/(4-1)]2= 7.63×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1100-300)/(4-1)]/1000=3.087 kN；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 7.63×104 / 3.33×104=2.3N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計算跨度: l = [(1100-300)/(4-1)]=266.67mm；

E--面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.776×[(1100-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.133 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(1100-300)/(4-1)]/250 = 1.067mm；

面板的最大撓度計算值 ν=0.133mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=1.067mm，滿足要求！

四、梁側模板支撐的計算

1.次楞計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q = 3.087/0.500= 6.175kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計算簡圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M = 0.154 kN·m，最大支座反力 R= 3.396 kN，最大變形 ν= 0.071 mm

（1）次楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

σ = M/W<[f]

經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.54×105/8.33×104 = 1.9 N/mm2；

次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應力計算值 σ = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計算值 ν=0.071mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.396kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計算簡圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.425 kN·m，最大支座反力 R= 7.132 kN，最大變形 ν= 0.306 mm

（1）主楞抗彎強度驗算

σ = M/W<[f]

經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 4.25×105/8.99×103 = 47.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應力計算值 σ =47.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗算

根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.306 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

主楞的最大撓度計算值 ν=0.306mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

五、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.75]×0.25×0.90=7.776kN/m；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=7.776+1.260=9.036kN/m；

最大彎矩及支座反力計算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×9.036×1552=2.71×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×7.776×0.155+0.437×1.26×0.155=0.537kN

RB=1.25ql=1.25×9.036×0.155=1.751kN

σ =Mmax/W=2.71×104/1.67×104=1.6N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6.480kN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =155.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =155.00/250 = 0.620mm；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.521×7.776×1554/(100×6000×1.67×105)=0.023mm；

面板的最大撓度計算值: ν=0.023mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.62mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q=1.751/0.25=7.003kN/m

2.方木的支撐力驗算

方木計算簡圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強度驗算

計算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×7.003×0.252 = 0.055 kN·m；

最大應力 σ= M / W = 0.055×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗彎強度設計值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應力計算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.003×0.25 = 1.094 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3×1.094×1000/(2×50×100)= 0.328 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.328 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗算

計算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計算值 ν= 0.521×7.003×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強度驗算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.537kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.751kN

梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.310)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(1.100-0.300)×0.750=0.710kN

簡圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過連續(xù)梁的計算得到：

支座力:

N1=N3=0.245 kN；

N2=3.757 kN；

最大彎矩 Mmax=0.096 kN·m；

最大撓度計算值 Vmax=0.013 mm；

最大應力 σ=0.096×106/8980=10.6 N/mm2；

支撐抗彎設計強度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應力計算值 10.6 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.245 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.021 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.016 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.527 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.021×106 /(4.49×103)=4.8 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 4.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.016mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.757 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.329 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.244 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.321 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.329×106 /(4.49×103)=73.2 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 73.2 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.244mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計算

立桿的穩(wěn)定性計算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.757 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.321 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.129×4=0.62 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8961.377/(0.209×424)= 101.1 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 101.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.757 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =4.321 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.129×(4-1.1)=0.62 kN；

N =N1+N2+N3 =3.757+4.321+0.449=8.527 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8527.249/(0.209×424)= 96.2 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 96.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.4截面400*900梁計算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.90；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，600mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。

三、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖(單位：mm)

1.強度計算

材料抗彎強度驗算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：

新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計算跨度: l =(900-300)/(4-1)= 200mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-300)/(4-1)]2= 4.29×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-300)/(4-1)]/1000=2.316 kN；

經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 4.29×104 / 3.33×104=1.3N/mm2；

面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應力計算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計算跨度: l = [(900-300)/(4-1)]=200mm；

E--面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.776×[(900-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.042 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(900-300)/(4-1)]/250 = 0.8mm；

面板的最大撓度計算值 ν=0.042mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.8mm，滿足要求！

四、梁側模板支撐的計算

1.次楞計算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q = 2.316/0.500= 4.631kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計算簡圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M = 0.116 kN·m，最大支座反力 R= 2.547 kN，最大變形 ν= 0.053 mm

（1）次楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

σ = M/W<[f]

經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.16×105/8.33×104 = 1.4 N/mm2；

次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應力計算值 σ = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計算值 ν=0.053mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.547kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計算簡圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.446 kN·m，最大支座反力 R= 6.550 kN，最大變形 ν= 0.346 mm

（1）主楞抗彎強度驗算

σ = M/W<[f]

經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 4.46×105/8.99×103 = 49.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應力計算值 σ =49.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗算

根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.346 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大撓度計算值 ν=0.346mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.875mm，滿足要求！

五、梁底模板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。

強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.75]×0.25×0.90=6.399kN/m；

施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.399+1.260=7.659kN/m；

最大彎矩及支座反力計算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.659×2002=3.83×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.399×0.2+0.437×1.26×0.2=0.59kN

RB=1.25ql=1.25×7.659×0.2=1.915kN

σ =Mmax/W=3.83×104/1.67×104=2.3N/mm2；

梁底模面板計算應力 σ =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗算

根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

最大撓度計算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.332kN/m；

l--計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大撓度計算值: ν= 0.521×6.399×2004/(100×6000×1.67×105)=0.053mm；

面板的最大撓度計算值: ν=0.053mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.8mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：

q=1.915/0.25=7.659kN/m

2.方木的支撐力驗算

方木計算簡圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強度驗算

計算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×7.659×0.252 = 0.06 kN·m；

最大應力 σ= M / W = 0.06×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗彎強度設計值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應力計算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.659×0.25 = 1.197 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3×1.197×1000/(2×50×100)= 0.359 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.359 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗算

計算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計算值 ν= 0.521×7.659×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強度驗算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.590kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.915kN

梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.900-0.400)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.900-0.300)×0.750=0.628kN

簡圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經過連續(xù)梁的計算得到：

支座力:

N1=N3=0.307 kN；

N2=3.736 kN；

最大彎矩 Mmax=0.105 kN·m；

最大撓度計算值 Vmax=0.021 mm；

最大應力 σ=0.105×106/8980=11.7 N/mm2；

支撐抗彎設計強度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應力計算值 11.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.307 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.027 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.02 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.66 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.027×106 /(4.49×103)=6 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.02mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強度計算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.736 kN

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.327 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.243 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.296 kN ；

最大應力 σ =M/W= 0.327×106 /(4.49×103)=72.8 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應力計算值 72.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.243mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計算

立桿的穩(wěn)定性計算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.736 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.296 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 122 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算

其中 N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.736 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =4.296 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.9)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.736+4.296+0.448=8.48 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；

lo--計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;

得到計算結果: 立桿的計算長度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = 122 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.4板模板驗算

9.4.1板厚300模板計算書

一、參數(shù)信息

1.模板支架參數(shù)

橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.00；

采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；

立桿承重連接方式:可調托座；

2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.750；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；

3.材料參數(shù)

面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；

面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；

木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；

木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；

木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

二、模板面板計算

模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度

模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W = 100×1.82/6 = 54 cm3；

I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。

面板計算簡圖

1、荷載計算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25.5×0.35×1+0.75×1 = 9.675 kN/m；

(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

q2 = 2×1= 2 kN/m；

2、強度計算

計算公式如下:

M=0.1ql2

其中：q=1.2×9.675+1.4×2= 14.41kN/m

最大彎矩M=0.1×14.41×3002= 129690 N·mm；

面板最大應力計算值 σ =M/W= 129690/54000 = 2.402 N/mm2；

面板的抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大應力計算值為 2.402 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

3、撓度計算

撓度計算公式為：

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1= 9.675kN/m

面板最大撓度計算值 ν= 0.677×9.675×3004/(100×9500×48.6×104)=0.115 mm；

面板最大允許撓度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大撓度計算值 0.115 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!

三、模板支撐方木的計算

方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞計算簡圖（mm）

1.荷載的計算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

q1= 25.5×0.3×0.35+0.75×0.3 = 2.903 kN/m ；

(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

q2 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；

2.強度驗算

計算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.903+1.4×0.6 = 4.323 kN/m；

最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×4.323×12 = 0.432 kN·m；

方木最大應力計算值 σ= M /W = 0.432×106/64000 = 6.755 N/mm2；

方木的抗彎強度設計值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大應力計算值為 6.755 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

3.抗剪驗算

截面抗剪強度必須滿足:

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×4.323×1 = 2.594 kN；

方木受剪應力計算值 τ = 3 ×2.594×103/(2 ×60×80)= 0.811 N/mm2；

方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪應力計算值 0.811 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!

4.撓度驗算

計算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷載 q = q1 = 2.903 kN/m；

最大撓度計算值 ν= 0.677×2.903×10004 /(100×9000×2560000)= 0.853 mm；

最大允許撓度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大撓度計算值 0.853 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!

四、托梁材料計算

托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；

托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；

W=8.98 cm3；

I=26.16 cm4；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝4.323kN;

托梁計算簡圖

托梁計算彎矩圖(kN·m)

托梁計算變形圖(mm)

托梁計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 1.455 kN·m ；

最大變形 Vmax = 1.733 mm ；

最大支座力 Qmax = 15.722 kN ；

最大應力 σ= 1455237.08/8980 = 162.053 N/mm2；

托梁的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大應力計算值 162.053 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!

托梁的最大撓度為 1.733mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!

五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)

作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容

(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.75×1×1 = 0.75 kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.5×0.35×1×1 = 8.925 kN；

靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.191 kN；

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載

活荷載標準值 NQ =(2+2)×1×1 = 4 kN；

3.立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.83 kN；

六、立桿的穩(wěn)定性計算

立桿的穩(wěn)定性計算公式

σ =N/(φA)≤[f]

其中 N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 17.83 kN；

φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到；

i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59 cm；

A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2；

W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

L0----計算長度(m)；

根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k----計算長度附加系數(shù)，取1.155；

μ----考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.7；

a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；

得到計算結果：

立桿計算長度 L0=2.945；

L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；

由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應力計算值；σ=17829.68/(0.209×424)= 201.202 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計算 σ= 201.202 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！

第三篇：臨潭縣公共租賃房管理辦法

臨潭縣公共租賃住房和廉租住房并軌運行

管理辦法

第一章 總 則

第一條 為完善本縣住房保障體系，保障城市低收入住房困難家庭以及新就業(yè)人員的基本住房需求，進一步規(guī)范公共租賃住房和廉租住房的管理，根據甘肅省住房和城鄉(xiāng)建設廳《關于加快推進公共租賃住房和廉租住房并軌運行的通知》（甘建保〔2014〕162號），《甘肅省公共租賃住房管理辦法》（甘政辦發(fā)[2010]159號），結合本縣實際情況，制定本辦法。

第二條 本縣范圍內公共租賃住房及廉租住房的規(guī)劃、房源籌集、配租、準入、退出、維修和監(jiān)督管理等活動，適用本辦法。

第三條 本辦法所稱公共租賃住房，是指政府按照合理標準籌集，限定套型面積和出租價格,面向城市低收入住房困難家庭以及新就業(yè)人員出租的租賃型保障住房。

第四條 縣住建部門是公共租賃住房管理工作的行政主管部門，具體工作由住房保障和房產管理部門負責。

縣政府及發(fā)展改革、財政、國土資源、規(guī)劃、建設、稅

務、統(tǒng)計、審計、物價、監(jiān)察等相關部門各司其職，協(xié)同做好公共租賃住房的管理工作。

第二章 資金籌集與使用

第五條 公共租賃住房的資金來源，主要包括：

（一）通過投融資等方式籌集的公共租賃住房的建設和收購資金；

（二）經政府批準可用于公共租賃住房的住房保障資金；

（三）出租公共租賃住房及配套設施回收的資金；

（四）社會捐贈用于公共租賃住房的資金。

第六條 公共租賃住房的租金收入、拆遷補償?shù)燃{入住房保障資金專戶，按照國家財政預算支出和財務制度的有關規(guī)定，實行收支兩條線管理。

公共租賃住房的管理、維修資金、空置期的物業(yè)管理費用等從住房保障資金中列支。

第三章 房源籌集

第七條 公共租賃住房的房源籌集渠道主要包括：

（一）政府直接投資建設和收購的公共租賃住房；

（二）政府在中低價位、中小戶型商品房開發(fā)項目中配建的公共租賃住房；

（三）廉租住房轉為公共租賃住房；

（四）社會捐贈及其他渠道籌集的公共租賃住房。

第八條 根據住建部門會同發(fā)展改革、民政、財政、規(guī)劃、國土資源、建設、物價等部門，擬定本縣公共租賃住房房源籌集、建設用地和資金來源計劃，報政府批準后實施。

公共租賃住房建設用地納入縣土地利用計劃和住房保障規(guī)劃實施計劃，在申報用地指標時單獨列出，保證供應。

第九條 公共租賃住房的規(guī)劃，應充分考慮低收入住房困難家庭對交通、就業(yè)、就學、就醫(yī)等的要求，合理安排區(qū)位布局。

公共租賃住房的建設，應當積極推廣應用先進、成熟、適用、安全的新技術、新工藝、新材料、新設備，推動節(jié)能、省地、節(jié)水、節(jié)材及環(huán)境保護工作，提高住宅建設的整體水

平。

第十條 在開發(fā)項目中配建公共租賃住房的，各行政主管部門應當根據省州相關文件的要求，落實相關配建職責。

在開發(fā)項目中配建的公共租賃住房，按配建面積免收城市基礎設施配套費、權屬登記費、工本費、交易管理費和土地登記費等各種行政事業(yè)性收費和政府性基金，免征契稅和印花稅。

第十一條 社會捐贈住房作為公共租賃住房的，按照國家規(guī)定的有關稅收優(yōu)惠政策執(zhí)行。

第十二條 新建公共租賃住房的單套建筑面積控制在50-90平方米左右。非新建方式籌集的公共租賃住房，要堅持小型、適用、滿足基本住房需求的原則。

第十三條 公共租賃住房工程項目的驗收和保修，按照國家有關規(guī)定執(zhí)行。

第四章 申請和審核

第一節(jié) 低收入住房困難家庭的申請和審核

第十四條 同時具備下列條件的低收入住房困難家庭可

以申請公共租賃住房：

（一）具有本縣城鎮(zhèn)常住戶口或者非本縣戶口的家庭實際居住本縣三年以上；

（二）家庭人均年收入按保障性住房家庭收入標準的執(zhí)行；

（三）無房；

（四）申請人與共同申請人之間有法定的贍養(yǎng)、撫養(yǎng)或者扶養(yǎng)關系。

申請人已婚的，其配偶以及未成年子女必須作為共同申請人。因投靠子女取得本市戶籍的居民，只能作為共同申請人。

第十五條 低收入住房困難家庭的公共租賃住房申請以家庭或者單身人士為基本申請單位。

每個申請家庭原則上以戶主作為申請人，其他家庭成員作為共同申請人。

第十六條 家庭成員部分或者全部為非本市戶籍的，可視其在本市居住年限情況，逐步納入公共租賃住房保障體系，具體規(guī)定由縣住建部門另行制定，報縣政府批準后實施。

第十七條 低收入住房困難家庭申請公共租賃住房的，由申請人向其戶籍所在地社區(qū)或者鄉(xiāng)鎮(zhèn)提出書面申請，并提交下列材料：

（一）申請表；

（二）家庭成員身份證件、戶口簿；

（三）家庭成員收入證明；

（四）房屋所有權證或者使用權證以及其他能夠證明申請家庭住房情況的材料；

（五）其他需要提供的材料。

第十八條 社區(qū)及鄉(xiāng)鎮(zhèn)收到申請人的申請材料后，應當及時作出是否受理的決定，并向申請人出具書面憑證。申請材料不齊全或者不符合法定形式的，應當當場或者在5個工作日內書面告知申請人需要補正的全部內容，受理時間從申請人補正材料的次日起計算；逾期不告知的，自收到申請材料之日起即為受理。

第十九條 縣住建部門通過申請人戶口所在地和實際居住地的社區(qū)、街道，采用查檔取證、入戶調查、鄰里訪問以及信函索證等方式對其家庭人口、住房狀況和收入狀況進行走訪核查，并在15個工作日內提出審核意見。經審核不符合申請條件的，先住建部門應當書面告知申請人；經審核符

合申請條件的，縣住建部門應當在其戶口所在地社區(qū)和實際居住地社區(qū)分別進行公示，公示期限為10天。

申請人及有關單位、組織或者個人應當如實提供有關情況。

公示有異議且異議成立的，市房產管理部門應當書面告知申請人。

第二節(jié) 新就業(yè)人員的申請和審核

第二十條 同時具備下列條件的新就業(yè)人員可以申請公共租賃住房：

（一）具有大專以上學歷；

（二）自畢業(yè)的次月起計算，畢業(yè)不滿五年；

（三）已與用人單位簽訂勞動（聘用）合同；

（四）本人及其父母在本市市區(qū)范圍內無私有房產且未租住公房。

第二十一條 新就業(yè)人員的公共租賃住房申請由新就業(yè)人員所在單位統(tǒng)一向縣住建局提出，不受理個人申請。

申請單位在申請時必須明確入住人員名單，并對入住人員以及提供材料的真實性予以擔保。

申請經批準后，由申請單位、新就業(yè)人員與縣住建局簽

訂三方合同。申請單位根據被批準的入住人員名單進行組合安置，辦理入住手續(xù)，繳納租金以及相關費用并承擔本單位人員的管理責任。

第二十二條 申請單位應當向縣住建局提出書面申請，并提供以下材料：

（一）《碌曲縣公共租賃住房申請表》對入住人員的組合租賃安置方案；

（二）入住人員身份證、戶口簿（戶籍證明）、學歷證明、勞動（聘用）合同、社會保險繳納證明等（提供原件核查）；

（三）申請單位出具的擔保書；

（四）申請單位營業(yè)執(zhí)照等復印件（提供原件核查）；

（五）其他需要提供的相關材料。

第二十三條

縣住建局收到申請單位的申請材料后，應當及時作出是否受理的決定，并向申請單位出具書面憑證。申請材料不齊全或者不符合法定形式的，應當當場或者在5個工作日內書面告知申請單位需要補正的全部內容，受理時間從申請單位補正材料的次日起計算；逾期不告知的，自收到申請材料之日起即為受理。

第二十四條 縣住建局在15個工作日內對申請材料進行審核，作出決定。

經審核不符合條件的，縣住建局應當書面告知申請單位并說明理由；經審核符合條件的，進入配租環(huán)節(jié)。

第五章 配 租

第二十五條 公共租賃住房的配租實行分類輪候制度。

低收入住房困難家庭的配租，由住建局通過抽簽或者搖號等方式，確定入圍申請人以及其選房順序。對連續(xù)兩次搖號未中的申請人，經審核仍符合申請條件的，在下一輪中直接確定為配租對象。申請人按照選房順序選定住房后，由縣住建局核發(fā)配租證，并與縣住建局簽訂《碌曲縣公共租賃住房租賃合同》，辦理入住手續(xù)。

新就業(yè)人員的配租，由住建局對批準的申請單位按申請順序安排房源，當年房源安置完畢后，轉入下一年計劃安置。配租對象確定后，由住建局與申請單位、新就業(yè)人員簽訂《碌曲縣公共租賃住房租賃合同》，按照組合租賃安置方案辦理入住手續(xù)。

第二十六條 公共租賃住房承租人及其家庭成員對配租的住房不享有收益權、處分權，占有權和使用權不得轉讓。

第二十七條 公共租賃住房建筑面積與申請人的保障面積相對應，一人和二人戶以一室戶型為主，三人及三人以上戶以二室戶型為主。

新就業(yè)人員的住房安排，由各單位的組合租賃安置方案確定。

第二十八條 公共租賃住房租金標準以保證正常使用和維修管理為原則，綜合考慮社會經濟發(fā)展水平、保障對象的承受能力以及市場租金水平等因素，由縣住建局會同價格管理部門確定并公布。

第二十九條 公共租賃住房租賃合同應當明確下列內容：

（一）房屋的位置、朝向、面積、結構、附屬設施和設備狀況；

（二）租金及其支付方式；

（三）物業(yè)管理費、水電費、電梯費等費用的支付方式；

（四）房屋用途和使用要求；

（五）租賃期限；

（六）房屋維修責任；

（七）停止公共租賃住房保障的情形；

（八）違約責任及爭議解決辦法；

（九）其他約定。

第三十條 除不可抗力外，符合公共租賃住房承租條件的申請對象發(fā)生以下情況之一的，視同放棄本次入圍資格，本內不得再次申請：

（一）未在規(guī)定的時間、地點參加選房的；

（二）參加選房但拒絕選定住房的；

（三）已選房但拒絕在規(guī)定時間內簽訂租賃合同的；

（四）簽訂租賃合同后放棄租房的；

（五）其他放棄入圍資格的情況。

第六章 后續(xù)管理

第三十一條 公共租賃住房家庭的收入、人口、住房等情況發(fā)生重大變化，不再符合公共租賃住房保障條件時，應當及時向住建局報告并退出。

租住公共租賃住房的新就業(yè)人員發(fā)生變動時，申請單位

應當及時向住建局進行報告。

第三十二條 公共租賃住房保障實行年審制度。

縣住建局對已經享受公共租賃住房政策的低收入住房困難家庭所申報的家庭收入、人口及住房變動情況進行年審。

住建局負責對租用公共租賃住房的新就業(yè)人員進行年審，新就業(yè)人員所在單位應當主動向住建局提供材料，配合做好年審工作。

第三十三條 年審后仍符合公共租賃住房保障范圍并且愿意繼續(xù)承租的，可以與住建局續(xù)約。

年審后符合廉租住房保障范圍的，可以申請變更，按照《碌曲縣廉租住房管理辦法》的規(guī)定納入廉租住房保障范圍。

年審后不符合公共租賃住房保障范圍的，應當退出。退出確有困難的，經住建局同意，可以申請最長不超過6個月的延長租住期。延長期內，按同區(qū)域同類住房市場價格收取租金。

第三十四條 新建公共租賃住房按照經濟、環(huán)保的原則進行裝修，享受公共租賃住房的家庭不得擅自對住房進行二

次裝修、改變原有使用功能以及內部結構。

承租人基于對房屋的合理利用所形成的附屬物歸產權人所有，退租時不予補償。

第三十五條 公共租賃住房的日常管理、修繕維護、設施設備維修更新由縣住建局負責。

第三十六條 縣住建局應當建立健全公共租賃住房檔案管理制度，完善紙質檔案和電子檔案的收集、管理及利用等工作，保證檔案數(shù)據的完整、準確，并根據申請家庭享受住房保障變動情況，及時變更住房檔案，實現(xiàn)公共租賃住房檔案的動態(tài)管理。

第七章 罰 則

第三十七條 公共租賃住房承租人有下列行為之一的，解除租賃合同，收回其承租的公共租賃住房：

（一）采用虛報隱瞞戶籍、家庭人口、收入、資產以及住房等欺騙方式取得公共租賃住房的；

（二）不符合公共租賃住房申請條件的；

（三）根據租賃合同的約定或者法律規(guī)定應當收回公共

租賃住房的。

有前款第（一）項行為的，由住建局責令其按同區(qū)域同類住房的市場租金補交房租，并在信用體系中載入其不良記錄，3年內不得申請公共租賃住房。

第三十八條 承租人在延長期屆滿后不退出承租住房的，按同區(qū)域同類住房的市場租金的1.5倍計收其超期居住的租金，并載入其個人誠信檔案。承租人在超期居住期間及超期居住退房后3年內均不得申請公共租賃住房。

承租人拒不退出公共租賃住房的，住建局可依法申請人民法院強制搬遷。

第三十九條 住建局或者其他有關行政管理部門的工作人員違反本辦法規(guī)定，玩忽職守、濫用職權、徇私舞弊、索賄受賄或者侵害公共租賃住房申請人、承租人合法權益的，由其所在單位或者上級主管部門給予處分；構成犯罪的，依法追究其刑事責任。

第八章 附 則

第四十條

本辦法自2014年7月1日起施行。

第四篇：衛(wèi)生院公共租賃房集資建房協(xié)議書

集資建房協(xié)議書

甲方（建房人、單位）：良口中心衛(wèi)生院

乙方（出資方）： 身份證號：

甲乙雙方本著公平、公正的原則，經甲乙雙方友好協(xié)商，自愿達成以下協(xié)議：

一、協(xié)議背景：根據《廣西壯族自治區(qū)鄉(xiāng)鎮(zhèn)衛(wèi)生院公共租賃住房建設工作方案》桂政辦發(fā)〔2012〕44號文件精神，公共租賃房產權公有，周轉使用。資金來源：采取中央支持、自治區(qū)財政補助、市縣兩級配套、鄉(xiāng)鎮(zhèn)衛(wèi)生院收支結余安排等形式籌措建設資金。任何人未經院辦允許不得將公共租賃房進行轉讓、租借、買賣等。由于建設項目只有中央資金到位，地方配套資金未到位，建設資金出現(xiàn)缺口問題，根據項目施工補充協(xié)議書，我院需承擔該建設項目所有缺口資金一百多萬元左右（包括增加的三次運輸費用六十萬元左右），我院前期已經支付缺口資金三十萬元，尚余缺口資金一百萬元左右。按照公共租賃房施工補充協(xié)議書，缺口資金待公共租賃房建設完成驗收合格后，要求使用單位支付缺口資金的50%。為做好公共租賃房管理，余下缺口資金由單位入住租賃房的職工集資、單位向職工貸款和單位向銀行貸款等三個方式解決。按照我院建設租賃房套數(shù)標準，入住1單元職工每套集資0.3萬元，入住2單元職工每套集資0.6萬元。

二.甲方在建設公共租賃房中因資金不足，甲乙雙方協(xié)商后，乙方集資人民幣￥ 元（大寫： 元），房屋驗收合格后，甲方將該公共租賃房房屋 單元 號房，建筑面積為平方米分給乙方居住。三.為明確雙方的責任、權益，雙方經協(xié)商后，達成如下協(xié)議。⑴.甲方應在乙方入住后做好日常水、電的正常供應。

⑵.集資及付款方式：協(xié)議簽訂后，乙方向甲方一次性支付建房集資款給甲方。集資還款方式：集資滿叁年，由甲方一次性付清乙方集資款（不計利息）。⑶.房屋保修責任：若因不可抗拒的因素所造成的經濟損失，甲方不承擔責任，但必須協(xié)助乙方維修。水費、電費根據乙方使用量，每月按照規(guī)定交給甲方。⑷.甲方或乙方行為集資違反本協(xié)議，由違約方支付違約金給對方，違約金按集資房屋款總額的20%計算。

⑸.本協(xié)議在履行中若發(fā)生爭議，甲乙雙方應采取協(xié)商解決。

⑹.雙方必須保證對方有干凈安全的生活環(huán)境，不得制造噪音、不得在公共租賃房內燒柴、制造煙霧等有損壞生存環(huán)境的事，且共同維護安全，預防火災，甲乙雙方應保證上下樓梯暢通。

⑺.甲方應保證乙方人行暢通，附屬工程由甲方負責出資修建（圍墻路、綠化）。院內建設乙方不得干涉甲方規(guī)劃管理。

⑻.乙方按照本人入住單元房間號，需支付防盜網安裝費用，費用以乙方入住房間面積標準所收取的房租費扣除抵消，集資未滿3年而因工作調動的，余下費用由下一個入住人員扣減，直至扣除夠防盜網安裝費；今后收取房租費作為公共租賃房管理維護費用。乙方自簽訂協(xié)議一周內一次性付給甲方防盜網安裝費用。房租費按照1.00元/m2標準計算收取。

⑼.乙方入住租賃房后，不得在所住的房間、走道等亂釘、亂畫或改建、搭建，不許從樓上往外丟棄雜物等，否則甲方有權扣除乙方集資款。⑽.本協(xié)議一式兩份，甲乙雙方各執(zhí)一份。

甲方（簽字、蓋章）： 乙方（簽字、蓋章）: 法人代表（簽 字）： 經辦人（簽 字）：

年 月 日 簽訂日期： 年 月 日

第五篇：工業(yè)園區(qū)租賃協(xié)議書

工業(yè)園區(qū)廠院租賃協(xié)議書

甲方：

乙方：

經甲乙雙方友好協(xié)商,本著積極發(fā)展工業(yè)、加快發(fā)展當?shù)亟洕脑瓌t精神，就乙方租用甲方生產經營廠院事宜，根據國家有關法律、法規(guī)、產業(yè)政策、地方政府招商引資優(yōu)惠政策等，達成以下協(xié)議內容：

一、乙方項目投資計劃：

1、由乙方在租用甲方的廠院內，投資組建生產/加工型企業(yè)，在通許縣工商局注冊成立公司（籌），該項目計劃總投資/億元，共需員工百人。

2、計劃首期投入萬/億元，年產值/億元，實現(xiàn)利稅/億元。計劃二

期投入萬/億元，年產值萬/億元，實現(xiàn)利稅萬/億元。

二、項目場所的位置：

1、甲方出租給乙方的廠院位于，甲方擁有完全產權。

2、租賃期間乙方需要繳納 萬元作為責任押金，甲方收到押金后15日內對乙方租賃的廠院進行清空整理。

3、甲方清空整理結束后通知乙方入駐，乙方應該接通知后15日內即進行設備、物料、人員

等的搬遷。

4、租賃費每月元/平方米，不含電、氣等額外消費費用。

5、租賃期限：自月日

到年月日共年。

三、甲方的權利和義務：

1、確保乙方享受與甲方同等的通許縣招商引資優(yōu)惠政策，并成立專門的領導組負責乙方與相關部門、當?shù)厝罕姷臏贤▍f(xié)調等工作。

2、確保乙方在經營過程中的自主權及相關的其它權利。

3、維護乙方的經營秩序和生產環(huán)境，確保乙方不受社會治安、外界群眾性事件、非正常的行政執(zhí)法部門的各類檢查等因素的干擾。

4、甲方負責協(xié)助乙方辦理工商登記、稅務登記、銀行開戶、環(huán)評等審批手續(xù)，乙方提供辦理相關手續(xù)需要的一切資料。

5、甲方需保證水電設施施工到位，滿足乙方生產需要。

6、甲方協(xié)調政府，從投產產生稅收起前兩年企業(yè)繳納的全部所得稅等額獎勵給乙方，后三年企業(yè)繳納的全部所得稅按50%的額度獎勵給乙方。共優(yōu)惠五年。

7、對乙方新研發(fā)的產品或新投入的技術，符合相關政策規(guī)定的，甲方協(xié)助申請國家項目扶持資金及科技研發(fā)資金。

8、乙方在生產經營中出現(xiàn)流動資金短缺時給予融資協(xié)助。

9、入駐企業(yè)內部的人員，如需在當?shù)刭徺I甲方開發(fā)的住宅類房產，甲方給予最大限度的優(yōu)惠，根據購買人的職務按照建設成本的120%—130%價格出售。

10、入駐企業(yè)內部的人員，如需在當?shù)刈赓U甲方開發(fā)的住宅類房產，甲方給予最大限度的優(yōu)惠，按照不高于當?shù)赝确课菔袌鲎赓U價的80%收取租賃費。

四、乙方的權利和義務：

1、乙方最遲在甲方通知后50天內搬遷完畢并啟動生產經營。

2、乙方在廠院內不得違反國家法律法規(guī)，保證合法生產經營。

3、租賃廠房期間，乙方應遵守國家的法律法規(guī)，不得利用租賃的廠房進行非法活動。

4、租賃的廠房，在使用期間乙方應做好消防安全、環(huán)境衛(wèi)生工作。

5、租用期間廠院出現(xiàn)自然老化等非人為破損，維修由甲方負責；其他損壞則由乙方負責修繕。

6、乙方對租賃的廠院只有使用權，不得轉租、抵押、變賣等，如確需轉租需事先征得甲方的書面同意，否則甲方有權收回。

7、乙方不得私自改造房屋結構，不得私自改變房屋用途。

8、乙方招聘員工應優(yōu)先錄用項目所在地人員。

9、政府發(fā)放的各種優(yōu)惠綠卡乙方不得轉借其他人員、單位使用，否則甲方或政府有權收回。

五、其他約定：

1、甲方根據縣委、縣政府出臺的各項優(yōu)惠政策、獎勵辦法及優(yōu)化環(huán)境的意見，給企業(yè)搞好服務，保證企業(yè)的合法權益不受侵犯，支持企業(yè)發(fā)展經濟。

2、乙方在正常生產經營中，均獨立自主，任何單位和個人均不得無理干預。

3、甲方年繳稅額達到萬元，或用工達到人，或年用電量達到萬度，廠院租金乙方可以免交，期間產生的租金由甲方和當?shù)卣畢f(xié)調解決。

4、。

六、本合同未盡事宜，甲、乙雙方友好協(xié)商，可以簽訂補充協(xié)議，補充協(xié)議具有同等效力。

七、本合同一式三份，甲、乙雙方各執(zhí)一份，政府備案一份，自簽字之日起生效。

甲方：（蓋 章）乙方：（蓋 章）

代表簽字：代表簽字：

年月日