第一篇：水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

支架搭設(shè)方案

（水中現(xiàn)澆箱梁）

中鐵二十局一處蘇州市 官瀆里立交工程項目經(jīng)理部 二OO二年四月十七日

目 錄

一、工程概況

二、施工方法及施工方案

1、臨時支墩布設(shè)

2、貝雷梁支架的布設(shè)

3、貝雷梁的架設(shè)

4、支架搭設(shè)

三、附圖

1、H橋（H20-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

2、C橋（C28-C30）支架結(jié)構(gòu)布置圖

3、B橋（B29-B32）支架結(jié)構(gòu)布置圖

四、計算資料

1、C橋支架布設(shè)計算資料

2、B橋支架布設(shè)計算資料

3、臨時樁坐標一覽表

水中現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)方案

一、工程概況：

蘇州市官瀆里立交工程共有三座跨河，分別為B、C、H三線橋，所跨河道為蘇瀏河壩基橋段，與新建壩基橋平行跨越。三橋中，B線橋B29-B32為一聯(lián)四跨現(xiàn)澆鋼筋砼連續(xù)箱梁，C橋C27-C30，H橋H19-C30均為一聯(lián)三跨現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁。三橋中以C線橋跨徑最大，為3×34m，而以B橋的橋面最寬，其最寬處達19m，為漸變段。

三橋均為現(xiàn)澆箱梁跨河，因此施工存在一定的難度，尤以對現(xiàn)澆箱梁的支架有更高，更嚴的要求。需水面上搭設(shè)現(xiàn)澆箱梁支架，且同時需考慮橋下通航。支架搭設(shè)的成功與否，直接關(guān)系到整個官瀆里立交工程的成敗。為確保整個工程順利進行，按時、保質(zhì)、高效的完成水中現(xiàn)澆箱梁施工任務(wù)，經(jīng)過多種方案詳細比較、篩選，我標段擬在水中布設(shè)臨時鉆孔樁支墩，在支墩橫梁上架設(shè)貝雷梁跨越，然后在其上鋪設(shè)工字鋼，形成基礎(chǔ)，搭設(shè)碗扣支架，鋪底模的方法搭設(shè)水中支架。具體搭設(shè)方案見下。

二、施工方法及施工方案：

1、臨時支墩布設(shè)

根據(jù)B、C、H線三橋各自的特點及跨徑，為確保水中支架的安全，擬在三橋每跨中加設(shè)一個臨時支墩，以縮小貝雷梁跨徑，從而縮小支架材料的跨中彎矩，達到既安全又節(jié)省材料的效果。水中臨時支墩擬采用跨中附近布置一排橫橋向鉆孔樁，其數(shù)量根據(jù)橋?qū)拋頉Q定，H橋和C橋為兩根，B橋則采用三根樁，樁徑均采用1m，樁頂標高高出水面40cm，鉆孔樁橫橋向布置在箱梁底板邊緣下方，來承受箱梁主要荷載。以C線橋為例，C橋臨時鉆孔樁布置在跨中橋梁中心線兩側(cè)，兩樁中心間距為6m。臨時鉆孔樁樁長經(jīng)過計算，為確保安全擬采用25m，其承載力完全滿足現(xiàn)澆箱梁支架施工要求。鉆孔樁施工方法同主橋的鉆孔樁施工，以確保其質(zhì)量。水中鉆孔樁施工完畢后，即可在其上接樁進行墩柱澆注，臨時支墩均為樁柱一體式，經(jīng)調(diào)查，為滿足緊急情況下通航要求，凈空擬按5m計算。據(jù)此，從貝雷梁底標高進行推算，從而確定臨時支墩的高度，立柱擬采用1.0m的圓柱，在立柱頂部兩邊預埋上兩根角鐵，并在立柱中心預埋一塊A3鋼板，以穩(wěn)定橫梁工字鋼。同時在樁與立柱交接處預埋一塊A3鋼板，加設(shè)一道鋼橫系梁，材料采用工字鋼，以增加鉆孔樁的橫向穩(wěn)定性。

2、貝雷梁支架布設(shè)

根據(jù)現(xiàn)澆箱梁支架的需要，為確保施工質(zhì)量及進度，經(jīng)過多種方案比較，我標段擬采用水中跨為貝雷梁跨越，因貝雷梁整體剛性好，強度大。為保證一定的凈空和凈寬，需在兩端和跨中設(shè)置支墩，跨中支墩采用樁柱一體式，兩端則擬采用鋼管支墩，同樣，以C線為例，因為C橋的橋?qū)捄涂鐝奖菻線橋大，在同樣標準下，滿足了C橋，也就能滿足H橋。B橋雖橋?qū)捰兴黾?，但B橋鉆孔樁增加到三根，同樣也能滿足要求。在C橋28#墩上承臺布置12根φ600×6mm的鋼管樁，用I30b工字鋼連接，上擱橫橋向一排4I30b工字鋼，并連成一個整體，作為支撐貝雷梁的橫梁。在C29#一側(cè)，在承臺上布置兩個鋼支墩，每個支墩由4根φ600×6mm的鋼管構(gòu)成，其底部和頂部各焊接一塊A3鋼板，調(diào)平，在其上同樣也搭設(shè)一根橫梁，橫梁由4根I30b工字鋼構(gòu)成。上述布置經(jīng)過計算，其受力情況滿足要求。C28和C29#墩的鋼支墩長度不相等，但必須滿足使其各自頂上所支承的4根I50b工字鋼橫梁在同一標高上，從而保證貝雷梁在同一高度。水中橫梁標高由立柱來控制。水中臨時支墩上的橫梁，因C線橋兩臨時樁間距較大，經(jīng)過計算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼作為橫梁，用鋼板將4根焊成一個整體。在橫梁兩端和焊接處加筋板，以增加受力和強度。橫梁與立柱頂上的預埋鋼板焊接，并固定在兩預埋的角鐵之間，以增加橫梁的穩(wěn)定性。B、C、H三橋跨中臨時墩上的橫梁均采用4根I50b的工字鋼，以力求保險。橫梁頂通過標高來控制水平。在承臺的布置的鋼管支墩，所采用的φ600×6mm的鋼管，其承載力完全滿足貝雷梁架設(shè)的要求。鋼管的上、下兩端均焊接一塊70×70cm、2cm厚的A3鋼板，下底的A3鋼板通過地腳螺栓和承臺連在一起，以增加支墩的穩(wěn)定性。各鋼管支墩之間均通過水平綴條和斜撐連接。鋼管支撐與橫梁之間也通過焊接的方式固定在一起。這樣在承臺上的所有鋼管支墩就連成一個整體，大大提高了支墩的穩(wěn)定性。

3、貝雷梁的架設(shè)

鋼管支墩和臨時鉆孔樁支墩的橫梁搭設(shè)完畢，標高符合要求后，即可在其上架上縱橋向的貝雷梁，貝雷梁采用上下加強型雙排單層貝雷梁，經(jīng)過計算，綜合橋?qū)捄涂鐝?，B橋在B29-B30#一跨布置6組12片，其余為5組10片貝雷梁，在C橋、H橋分別為4組8片雙排單層貝雷梁跨越。經(jīng)過計算，此種布置形式完全能夠滿足現(xiàn)澆箱梁的施工，其強度撓度均能達到規(guī)范要求。每組貝雷梁與橫梁之間能過U形卡子與橫梁連接，用螺栓擰緊，必要時通過在橫梁上加焊角鐵的方法來固定貝雷梁。每組貝雷梁的安放位置經(jīng)過計算，保證受力均勻，分布合理。

貝雷梁為定型鋼構(gòu)件，其標準尺寸為1.5×3 m，因此，在布置臨時支墩的時候，應盡量考慮使支點位置位于兩片貝雷梁的接頭處，或者是貝雷梁腹桿加強處，臨時支墩位置不一定在跨中，但以最大跨徑34m來計算，仍能滿足施工要求，故在架設(shè)貝雷梁時對此可不與考慮。C29-C30之間有一部份地基位于水中，所以對C28-C29跨貝雷梁予以延長9m到岸邊，在岸上設(shè)一臨時支墩來支撐貝雷梁。一跨4組成5組貝雷之間，通過角鐵或者是法蘭連接，形成拉桿，以增加貝雷梁的自身穩(wěn)定性。拉桿位置每隔6m左右設(shè)置一道，貝雷梁的架設(shè)應嚴格按要求施工，保證其受力效果。經(jīng)計算，整個水中支架共計需用540片左右加強型貝雷梁。

4、支架搭設(shè)

貝雷梁架設(shè)完畢，便可在上面鋪設(shè)一層I20b工字鋼，用來分布上面?zhèn)鬟f下來的荷載，同時也就用作上層碗扣件支架的基礎(chǔ)，即同于以后陸地上施工時的地基。I20b工字鋼橫橋向布置，間距控制在1m，在橫梁處適當予以加密，工字鋼與貝雷梁之間全部用U形卡子連接，螺栓擰緊，I20b工字鋼鋪完以后，即同于陸地上箱梁施工的基礎(chǔ)，在其上搭設(shè)碗扣件支架鋪設(shè)方木和底模，搭設(shè)要求同陸地上施工要求，其施工方法見現(xiàn)澆梁施工方案。

水中支架驗算

水中現(xiàn)澆箱梁支架的計算，主要是驗算貝雷梁的撓度、強度以及在臨時支墩上的橫梁驗算。C線橋橋?qū)挒?.5m，跨徑為34m，在橋?qū)捄涂鐝缴隙急菻線橋要大，因此，以同樣的標準搭設(shè)H橋支架，在驗算支架時，滿足了C橋同時也就滿足了H線橋。B橋因處于變截面上，以B29#~B31#一跨橋面最寬，B30#~B31#墩跨徑最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量來驗算B30#~B31#一跨的跨徑，這樣，在整個B橋上也都適應。

一、C線橋支架計算：（C28#~C29#）

1、荷載組合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹膠板重量：

C線橋每延米底模竹膠板用量為S1=12.18m2，取竹膠板比重ρ=0.8T/m3，厚度為h =1.5cm竹膠板，則每延米竹膠板重量為：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m斷面范圍內(nèi)共設(shè)置3根橫向10×10cm的，縱向9根15×15cm的方木，共計總重量為：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取縱向為0.9m一排）

經(jīng)計算貝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭設(shè)平均高度為7m，在每一延米范圍內(nèi)：

立桿：3×14.02×9≈0.38T

橫桿：3.97×9×5=0.18T

頂托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范圍內(nèi)，碗扣件支架重量為：g4=0.68T/m

（5）橫向I20b工字鋼自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加強型貝雷梁自重：

貝雷片自重：0.27T

加強弦桿2根：2×80=0.16T

插銷：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加強型貝雷梁自重為：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，貝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架總重量為：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重為ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

計算時為安全起見，考慮到部分施工荷載的影響，對I20b工字鋼以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3來計算考慮。

則有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29頂層I20b工字鋼驗算：

C28-C29一跨擬采用4組8片加強型雙排單層貝雷梁跨越，四片梁最大間距2.13m（見附后布置圖），在貝雷梁上鋪設(shè)一層I20b工字鋼，橫橋向間距為1.0m，長度采用10m長。

（1）平均分配到I20b工字鋼上的均布荷載計算：

一跨長度為34m，則所需工字鋼根數(shù)約為32根

則有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）強度計算

按最不利的受力情況，簡支狀態(tài)來計算

查表得：I20b工字鋼

Ix=2500cmWx=250cm則跨中最大彎矩為Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由強度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（3）撓度計算

因I20b工字鋼上以荷載較多，可視其為均布荷載，故撓度公式為：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允許撓度f允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨縱橋向貝雷梁驗算

（1）貝雷梁上所受的均布荷載計算

a、I20b工字鋼上部重量按砼比重ρ=3.0T/m來計算，則有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字鋼重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四組8片加強型貝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

則平均分布到貝雷梁上的均布荷載為：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）強度計算

根據(jù)布置圖：取計算跨徑Lo=16.5m

查公路計算手冊，雙排單層（加強型）貝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情況計算（取簡支狀態(tài)）

跨中彎矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手冊中，貝雷梁允許承受最大彎矩為M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

則由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（3）撓度計算

由撓度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允許撓度f=L/400≈37.5mm撓度符合要求

（4）支點處剪力計算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取實際受力情況，按連續(xù)梁計算

（1）強度計算

彎矩計算

由力學近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取彎矩系數(shù)Km=0.07

則有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度計算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取撓度系數(shù)Kw=0.521

則有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm撓度符合要求

（3）支點處剪力計算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系數(shù)Kv=0.625

則有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29臨時支墩上橫梁計算

C橋臨時支墩擬采用φ1.0m的鉆孔樁，鉆孔樁中心間距為6.14m，擬采用4根I50b工字鋼組焊成一根整橫梁。

（1）荷載計算

a、橫梁以上部份總重量為：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

則臨時墩上橫梁所承受的荷載為：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m長I50b工字鋼自重為：

G5=4×9×0.101=3.636T

則平均分布于單根I50b工字鋼上的均布荷載為q5=0.101T/m

c、四組貝雷梁作用于橫梁上，可視為四個集中荷載

則有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）強度計算

由公式可得，跨中彎矩為Mc

則有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字鋼：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以單根I50b工字鋼所能承受的最大彎矩為：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共計承受總彎矩為：M總=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M總=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字鋼符合要求

5、C28-C29一跨跨中臨時樁樁長計算

（1）荷載計算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按樁長為22m考慮，則樁本身重量為： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按單樁軸向容許承載力計算

P=ρj/K

計算時，取安全系數(shù)K=2，則有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

則有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）參數(shù)取定：

①臨時樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：樁入土長度影響的修正系數(shù) 取λ=0.85 ③考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7 ④A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：對臨時樁按[бo]=0來考慮

⑥k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3 ⑦γ2；查地質(zhì)堪察報告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取極限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此計算中：

①不考慮樁底的承載力

②安全系數(shù)取K=2

③極限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按樁長為20m來考慮樁自重

二、B橋支架計算

B橋的支架驗算，因詳細的施工圖未到，故擬采用以B29#-B30#一跨的重量來驗算最大跨徑，B30#-B31#墩。根據(jù)布置圖取計算跨徑Lo=12m，經(jīng)計算B29-B30#墩平均截面積為9.877m2。

①荷載計算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨徑為25m

則該跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5組10片加強型貝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、貝雷梁上I20b工字鋼重量G7

承I20b工字鋼平均長度為16m，跨徑為25m，則：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、橫梁自重G8

B線橋臨時支墩上橫梁也擬采用4根I50b工字鋼，長度為15m

則：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩縱向貝雷梁計算

a、按最不利受力情況簡支狀態(tài)來計算

平均分配到每延米貝雷梁上的荷布荷載為：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

則有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手冊得，加強型雙排單層貝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允許最大彎矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度計算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力驗算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取實際受力情況，按連續(xù)梁計算

（1）強度計算

查公路手冊，連續(xù)梁彎矩計算公式為：

M=Km〃qL2取彎矩系數(shù)=0.07

則有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由強度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa強度符合要求

（2）撓度驗算

由撓度計算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm撓度符合要求

（3）剪力計算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系數(shù)Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容許剪力，在支點處對貝雷梁適應用槽鋼予以加強

3、B橋橫梁計算

B橋臨時樁擬采用3根，以B29-B30#墩之間橋面最寬，因此，B29-B30之間的鉆孔樁間距最大，按取兩樁中心間距L=6.8m來計算，橫梁擬采用4根I50b工字鋼組焊而成。

（1）荷載計算

a、橫梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、橫梁上均布荷載q8=0.101T/m

（2）強度計算

取實際受力情況：按連續(xù)梁計算，由連續(xù)梁彎矩近似計算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

則有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字鋼所承受的跨中最大彎矩為：

M總=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M總=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字鋼用作橫梁，符合要求

（3）撓度計算

由撓度近似計算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取撓度系數(shù)Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm撓度符合要求

4、B線橋臨時樁樁長計算

B線橋臨時樁所承受的最大軸向壓力為：RA=1349KN，而C線橋25m樁所承受的反力為：1428KN。B線橋樁所承受的力小于C線橋，故C橋的樁長在B橋同樣適應，為安全起見B橋臨時樁樁長采用L=25m。

臨時鉆孔樁樁長計算

根據(jù)單樁軸向受壓容許承載力公式計算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨徑的C線橋為例

C橋平均每聯(lián)重531T，按跨中取1/3重量，則分配到每根臨時鉆的重量為：P=1/6×531=88.5噸

取k=2的安全系數(shù)，則P=88.5×2=177噸≈1770KN

1、參數(shù)確定：

（1）臨時樁樁徑采用1.0m，則周長取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：樁入土長度影響的修正系數(shù)

取λ=0.85（3）考慮孔底沉淀淤泥影響的清孔系數(shù)：取mo=0.7（4）A：樁底截面積：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：樁底取處土的容許承載力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)：取k2=3（7）γ2；壩基橋附近土層：eo=0.8~0.085，查地質(zhì)資料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：極限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m來進行施工

2、C28-C29跨中貝雷梁計算

（1）上層32根10m長I20b工字鋼重量為：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加強型的雙排單層貝雷梁，計算路徑取17.5m

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為（取1.5的不均勻折成系數(shù)）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手冊，加強型雙排單層貝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm則跨中彎矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許跨中彎矩為M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故彎矩滿足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa強度符合要求

水中支架驗算

一、頂層I20工字鋼驗算：

1、綜合考慮，為簡化計算，確保安全，計算受力圖示均按簡支梁來計算，砼比重按ρ=3T/m3來考慮

以C28-C29一跨來計算，該跨砼體積為：V=506/3=168.67m則該跨砼自重G=506T，該跨跨徑為L=34m

則平均每延米噸位數(shù)為：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）計算頂層I20工字鋼，間距按1.0m來考慮，下層四組8片貝雷梁間距為1.6m，平均分配到每根I20工字鋼的均布荷載為：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均勻折誠系數(shù)：則q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大彎矩計算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm3

則бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）橫橋向的橫梁計算

先按2根I40b工字鋼進行驗算

4組36m長貝雷梁自重：（雙排單層加強型），按每節(jié)24.5KN來計算（查手冊）

一組為12節(jié)，4 組共計48節(jié)，則自重為：

G1=48×24.5KN/節(jié)=1176KN

則三排橫梁共計承重為：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨徑最大的水中臨時墩來考慮：

先擬采用3根I40b工字鋼作橫梁，長度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

則Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字鋼：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容許應力[δ]=210MPa

∴容許彎矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

則每排所需I40b工字鋼根數(shù)為：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字鋼來計算：

IX=68512.5 WX=2246.69

則容許彎矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

則n=1338.4/513.8=3根

材料計算（C橋）

C28-C29貝雷梁考慮向C30方向延橋6m（兩節(jié)）

1、則C橋共計需貝雷片：（36+6）/3×8=112片（加強型）2、9m長I56b工字鋼：

3×3×9=54m，共計重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字鋼：單根長10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的鋼護筒，兩根單根長：C28#墩

臨時立柱頂?shù)较淞旱赘叨葹椋海?.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

臨時墩柱頂標高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

則φ200的長度為：9.722m

8根φ245的鋼管：長度：9.562m

φ32精軋螺紋鋼：4根，長度：3.5m

B橋計算

B橋因圖紙未到，加上安全因素，平均按每延米35T來考慮計算荷載，以B30~B31#墩為例，取計算跨徑25m

則該跨總重量為：25×35=875T

1、計算貝雷梁

擬彩和5組加強型雙排單層貝雷梁

則平均每組貝雷梁承重為：q=875/5=175T

按計算跨徑為27m來計算，則平均每延米承得為6.482T/m，按13米的跨徑來檢算貝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

則跨中彎矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允彎矩：安全系數(shù)K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa強度符合要求

B橋臨時墩頂橫梁計算

一、重量計算：

5組貝雷梁重：

G1=45×24.5KN/節(jié)=1102.5KN=110.25T

該跨砼自重按：每延米35T來考慮，則重點為875T

則總重為：G總=875+110.25=985.25T

在跨中中間寬度15m的貝雷梁計算

鉆孔樁擬定樁距采用6m

平均每片橫梁上承受荷載：983.25/3=328.42

平均到每組貝雷梁的荷載為：328.42/5=65.7T

由公式可得：先計算B點處的最大彎矩

MB支=KM〃PL 取修正系數(shù)Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa強度符合要求

B橋材料計算

B29#-B30#跨徑：20米

B30#-B31#跨徑：2.5米

B31#-B32#跨徑：23米

貝雷梁片數(shù)：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

橫梁：40片+5×6=70片

共計用貝雷梁片數(shù)為：56+64+64+70=254片

C橋材料計算：

貝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H橋

共需貝雷片：128片

三種橋共計需用貝雷片：245+128+112=485片

水中現(xiàn)澆箱梁支架驗算

B、C、H三線橋中，以C28-C29一跨跨徑最大，而以B29-B30一跨橋面最寬，處于變截面段，在同樣條件下，以B橋和C橋來驗算支架，也就滿足了H橋，現(xiàn)就以C橋和B橋來進行檢算。

一、1、綜合考慮，為簡化計算，保證安全，所有計算受力圖示均按簡支狀態(tài)來計算。

2、結(jié)合我單位長期的施工經(jīng)驗，對砼比重按P=3T/m3來考慮，取值時，其內(nèi)已包含了該部份砼數(shù)量的施工模板，機具、人群，操作荷載及砼自重。

3、計算時，從安全角度出發(fā)，統(tǒng)一取1.5的不均勻折減系數(shù)。

二、C28-C29一跨頂層I20b工字鋼驗算

1、重量計算

查圖紙可得，該跨砼自重為G1=506/3×3=506T

則該跨平均每延米自重為：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字長度為10m長計算，下層用作支承的雙排單層貝雷梁間距為1.6m，I20b工字鋼縱橋向間距為1.0m。

則平均分配到每根I20b工字鋼的均布荷載q2為：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字鋼強度和撓度驗算

查表得I20b工字鋼：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大彎矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29縱橋向4組貝雷梁驗算

1、荷載組合：

（1）上層32根10m長I20b工字鋼自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）經(jīng)設(shè)計和計算，貝雷梁采用4組加強型雙排單層，查手冊得：

雙排單層貝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每節(jié)（3m）貝雷梁自重：按24.5KN來計算，取計算跨徑為17.5m

4組36m長貝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

則平均分配到每組貝雷梁上的均布荷載為：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中彎矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手冊，雙排單層貝雷梁允許最大跨中彎矩為：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 彎矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允許=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支點處剪力驗算

支點處剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允許剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支點處對貝雷梁應予以加強

四、支墩上橫梁驗算

按采用3根I56a工字鋼來考慮：

3根9m長I56工字鋼自重為G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

橫梁跨中彎矩Mc計算

三排橫梁共計承重為G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

則每排橫梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支點處支座僅力為：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排橫梁共計受四個集中荷載：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

則跨中彎矩為Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字鋼：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm則跨中允許彎矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字鋼允許彎矩為：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作橫梁符合要求

五、B橋縱橋向貝雷梁計算

B橋因圖紙未到，參考C橋箱梁自重為q1=14.89T/m，考慮安全原因，B橋砼自重按q5=35T/m來考慮計算，現(xiàn)計B30-B31一跨25m來計算

1、荷載計算

（1）砼按q5=35T/m來計算，忽略I20b工字的重量

則砼自重為：G6=35×25=875T

（2）采用5組加強型雙排單層貝雷梁，該跨跨徑為25m

5組貝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

則平則分配到每組貝雷梁上均布荷載：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨徑來驗算貝雷梁

跨中彎矩為Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支點處對貝雷梁應予以加強

六、B線橋橫梁驗算

因B線橋較寬，該橋下用口作支撐貝雷梁用的橫梁也隨之加寬且B線橋臨時支墩均為一排三根鉆孔樁，所以B線橋的橫梁擬采用雙排單層貝雷梁，長度擬定為15m，在橋面中心布置三根鉆孔樁，樁中心間距為6m。

1、一根橫梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5組貝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴單根橫梁所承受的總重量為G總=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根橫梁有三個支撐點，上擱5組貝雷梁

則有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每個集中荷載力為：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手冊經(jīng)計算，多跨連續(xù)梁B點的彎矩為：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

對B點剪力進行計算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

∴бmax=Mc/Wx=830×103/15398.3×10-6=53.9MPa<[б]=210MPa 強度符合要求

第二篇：滿布碗扣支架現(xiàn)澆箱梁方案.

滿布碗扣支架現(xiàn)澆箱梁方案

支架采用滿布式碗扣支架。支架的桿件撓度應不大于相應結(jié)構(gòu)跨度的1/400，并且根據(jù)砼的彈性和非彈性變形及支架的彈性和非彈性變形設(shè)置施工預拱度。箱梁外、底模板均采用支架組合木模貼地板革膠合板，其外、底模的撓度不應超過模板構(gòu)件跨度的1/400，內(nèi)模板不應超過1/250跨徑。

不承重的側(cè)模，應在砼強度能保證砼表面及棱角不損壞的情況下方可拆除，一般在砼抗壓強度達到2.5MPa時就可拆除側(cè)模。承重模板和支架，應在砼強度達到設(shè)計強度后方可拆除。

1、地基處理：

現(xiàn)場地勢平坦，比較適宜滿布式碗扣支架，在墩柱施工時穿插安排地基處理，地基首先用人工配合裝載機整平，用壓路機碾壓平整，在墩柱周邊人工配合電夯分層夯實，壓實度達到85%以上，對于地基承載力不夠的地方,采用洞渣回回填并壓實.在處理好地面上填筑10cm厚的C25砼，在支架外50cm挖設(shè)縱向排水溝，確?；A(chǔ)不受水流浸。對于地基不夠?qū)挼牡囟?，采用臨時墩φ430*8的鋼管，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，樁基礎(chǔ)的持力層為強風化巖層，其強風化巖層承載力為1500kPa（承載力根據(jù)《工程地質(zhì)勘察報告》）。鋼管上面為40#工字鋼、20#工字鋼、碗扣式滿堂支架，12#槽鋼、8mm*8mm的方木、1.5cm的竹膠板.2、支架布置及計算說明

支架采用碗扣式滿堂支架，支架計算菏載為：支架模板自重+澆筑段鋼筋砼重量+施工人員、機具、材料運輸堆放的活荷載。支架布置如圖T-

1、圖T-2示。

箱梁荷載通過底模及方木、側(cè)模板傳遞到碗扣支架的立桿頂可調(diào)節(jié)頂托的槽鋼上，然后通過縱向槽鋼直接傳遞給立桿（支架）。

3、計算原理及結(jié)果 3.1、荷栽計算

⑴、砼自重：砼自重按26KN/m3計算，腹板及橫隔梁處：q1=1.8×26=46.8KN/㎡ 翼板最厚處以及頂?shù)装逄帲簈2=0.5×26=13KN/㎡ 翼板最薄處：q3=0.18×26=4.68KN/㎡

（2）、施工人員、機具、材料運輸堆放的活荷載 計算模板及支撐模板的方木時取2．5KN/㎡ 計算槽鋼時取3.0KN/㎡ 計算支架立桿時取1KN/㎡

（3）、振搗產(chǎn)生的對水平模板的垂直壓力2KN/㎡，對垂直模板的水平壓力4KN/㎡

（4）、新澆砼對側(cè)面模板產(chǎn)生的壓力： q4=24*1.8=43.2KN/m2（5）、傾倒砼對模板側(cè)面產(chǎn)生的壓力：2.0KN/m2（6）、模板支架自重按1.5KN/m2 模板自重按0.5KN/㎡ 3.2、肋板處支架、模板計算

（1）、底模板采用δ=15mm竹膠板，近似接近簡支于橫向鋼管上進行計算，按單跨計算。如圖T-3。用作模板的竹膠板按15mm厚1.0m寬驗算，模板和木方允許應力[＆W]=9.5MPa，彈性模量E=8.5*103MPa。

對于橫隔梁和腹板全高均為鋼筋砼：方木間距為30cm。碗扣式鋼管間距為60cm*60cm。即 模板計算長度L0=0.3m 橫向方木計算長度L0=0.6m 縱向槽鋼計算長度L0=0.6m（2）、對于底模模板：按單跨梁計算

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）=57.12KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2=6.3KN/m Mmax=(Nj+Nh0.222/8=0.384KNm 應力 δ W=0.384/（1*0.0152/6）=1.02MPa<[＆W]=9.5MPa 最大剪力Qmax=ql/2=6.976KN 最大彎矩 Mmax=0.105*57.12*0.252+0.119*6.3*0.252=0.422KNm 彎曲應力 δ W=0.422*103/（1*0.022/6）=6.3MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5*(Nj+Nh 0.224/384EI=0.08mm＜[f]=250/500=0.44mm 符合要求

（3）、橫向方木（100mm*100mm）橫向跨度60cm，按縱向槽鋼的簡之梁計算。

計算模板傳遞給方木的均布荷載q，根據(jù)模板上作用的均布荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3=17.14KN/m 活荷載Nh=1.4*(2.5+2*0.3=1.89KN/m Mmax=（17.14+1.89）*0.62/8=0.856KNm

應力 δ W=0.856*103/（0.1*0.12/6）=5.14MPa<[＆W]=9.5MPa 撓度 fmax=5(Nj+NhL4/384EI=0.45mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（4）、縱向12#槽鋼計算：

縱向12#槽鋼計算按作用于立桿頂托上的簡支梁計算，計算跨距按立桿間距60cm。

計算鋼管方木傳給縱向的均布荷載q,根據(jù)方木作用在縱向槽鋼上的支點荷載大小，有：

靜荷載Nj=1.2*（46.8+0.5）*0.3*0.6=10.22KN 活荷載Nh=1.4*(1.5+3.0*0.3*0.6=1.13KN Mmax=（Nj+Nh）L2/8=0.52KNm 應力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5(Nj+Nh）L3/384EI=0.43mm＜[f]=60/500=1.2mm 符合要求

（5）、碗扣式鋼管立桿受力： ①碗扣式鋼管立桿允許壓力： N/ΨF≦[σ]

因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時允許應力折件系數(shù)，其值為長細比λ的涵數(shù)，其值可查表；

F——無縫鋼管橫截面凈面積，F(xiàn)=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼； [σ]——A3鋼管軸向允許應力140MPa； 那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

0.6*0.6*[1.2*（46.8+1.5）+1.4*(1+2]=22.38KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝ L0——步距（㎝）； λ——桿件細長比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝； 159cm為最大允許步距，為安全起見步距取90㎝。

3、地基承載力計算

如圖T-06示，立桿壓力N通過立桿墊座向地基傳遞，通過10cm厚混凝土基礎(chǔ)面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計算（偏于安全），地基反力近似均布反力計算。

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,則每根立桿在原地基的擴散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測得容許承載力為60KPa以上，可見地基承載力可以。

對于地基不夠?qū)挼牡囟?，設(shè)置臨時，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)嵌入強風化巖層50cm，強風化巖承載力為1500KPa。

20#工字鋼計算

20#工字鋼間距為60cm。設(shè)計跨徑定位3.5m, 則腹板最大彎矩為Mmax=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.52/8=33.32KNm

支座剪應力N=(46.8KN/m+3KN/m*0.45*3.5/2=39.22KN

W=Mmax/σ=33.32/170=196cm3 選用20#工鋼（W=250cm3）型鋼所受最大剪力為39.22KN τ=QmaxS*zmax/Izd=39.22*103/17.2*9*10-5=25.34MPa＜[τ]=100MPa 20#工字鋼下承重梁跨徑設(shè)計為4.5米 最大彎矩Mmax=330.918KNm 最大剪力Qmax=147.075KN W=147.075/170=865.1cm3

選取40a工字鋼，（I=21714cm,w=1085.7cm3,s=631.2cm3）

τ=147.075*1085.7/21714/1.05=70.03MPa＜[τ]=100MPa 滿足使用要求。

臨時墩的選用

臨時墩采用φ430*8的鋼管樁柱，由于舊鋼管樁有一定程度銹蝕，為安全起見按φ430*6計算，鋼管受力最大為147.075KN。（A=ΠD2（1-α2）/4=79.2cm2,I=ΠD4（1-α4）/64=17451.3cm4，i= D（1+α2）1/2/4=14.9cm

原地面以上靜高按11m計算，鋼管樁柱按二端鉸接計算 λ=1000/14.9=67.1

ψ=0.84(查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GBJ17-88附錄一得或《材料力學》(下冊Pg146

σ= f/ A/ψ=147.075/79.2/0.84=2.15MPa<[σ]=170MPa 滿足使用要求

按構(gòu)造要求設(shè)置柱間支撐即可

由該橋的《工程地質(zhì)勘察報告》得知強風化巖層，[σ]=1500KPa 設(shè)計樁基直徑d=1.0m,則樁基嵌入強風化巖層允許承載力為[N]=[σ]*0.52*3.14=1177.5KN＞147.075KN，故滿足施工要求，為了施工安全，樁基嵌入強風化巖深度要求為0.5m。

3、翼板處支架、模板計算

（1）、采用δ=15mm竹膠板，取單位板寬（1ｍ）按簡支梁計算，竹膠板允許近似接近簡支于橫向鋼管上進行計算，按單跨計算。竹膠板允許彎拉應力取12MPa。計算單位板寬模板上作用的均布荷載q大小：混凝土荷載：

q1=Ar砼=(0.18+0.5/2*1*2.6=8.84KN/m 施工荷載q2=1.5KPa*1=1.5KN/m 振搗砼時產(chǎn)生的荷載：q3=2.0KPa*1m=2.0KN/m 則：q=q1+q2+q3=12.34KN/m 最大剪力Qmax=qL/2=12.34*0.22/2=1.357KN 最大彎矩Mmax=QL2/8=0.0347KN.m 彎曲應力σ=Mmax/W=0.0347/(1*0.0152/6=925.33KPa=0.93MPa＜[σ]=12MPa

τmax=1.5*1.375/(1*0.015 =0.14MPa＜[τ]=1.9MPa(2橫向方木計算

在翼板位置，10*10cm橫向間距30cm，按作用于縱向方木上的簡之梁計算，計算模板傳遞方木的均布荷載q，根據(jù)模板上作用的均布荷載大小，有：

Q=0.22*12.34=2.72KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.72*0.32 /8=0.026KN.m 支點最大剪力Qmax= qL/2=2.72*0.3/2=0.344KN

彎曲應力σmax=Mmax/W=0.026/0.13/6=156KPa=0.156MPa＜[σ]=12MPa 剪應力τmax=2*1.224/(0.1*0.1 =0.245MPa＜[τ]=1.9MPa 可知橫向方木受力安全。（3）縱向12#案槽鋼計算

縱向槽鋼計算按作用在立桿頂托上簡支梁計算，計算跨距按立桿間距90cm計算

計算方木傳遞給縱向槽鋼上的均布荷載q，根據(jù)方木作用在槽鋼上支點荷載大小，有：q=1.224*0.9/0.53=2.08KN/m 則跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=2.08*0.92 /8=0.211KN.m 支點最大剪力Qmax= qL/2=2.08*0.9/2=0.9364KN 彎曲應力σmax=Mmax/W=0.211/62.137*10-6=1650KPa=3.4MPa＜[σ]=170MPa 應力 δ W=0.51*103/（8.3*10-3）=61.4Mpa＜ [＆W]=215MPa 撓度 fmax=5 *0.936L3/384EI=0.43mm＜[f]=900/500=1.8mm 符合設(shè)計要求。

（4）、碗扣式鋼管立桿受力：

①碗扣式鋼管立桿允許壓力：

N/ΨF≦[σ] 因此 N=ΨF[σ] N——壓桿承載力（KN）；

Ψ——桿件縱向撓曲時允許應力折件系數(shù)，其值為長細比λ的涵數(shù)，其值可查表；

F——無縫鋼管橫截面凈面積，F(xiàn)=Π×（D2-d2）/4=Π×（4.82-4.22）/4=4.24㎝2；

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》取λ=100，查Ψ=0.6(A3鋼；

[σ]——A3鋼管軸向允許應力140MPa；

那么 N=0.6×4.24×140=35.62KN

實際立桿受力

N1=0.9*0.6*[(0.18+0.5/2]*2.6=4.77KN 施工荷載N2=1.5KPa*0.9*0.6=0.81KN 振搗荷載N3=2*0.9*0.6=1.08KN

鋼管支架及模板自重N4=3.0KN 則N=9.66KN 9.66KN＜[N]=35.62KN 符合要求

②縱橫水平鋼管步距： 由λ=L0/r 得：L0=λ×r=100×1.59=159㎝

L0——步距（㎝）；

λ——桿件細長比；

r——桿件截面回旋半徑（㎝），r=（D2+d2）1/2/4=1.59㎝；

159cm為最大允許步距，為安全起見步距取90㎝。

3、地基承載力計算

如圖T-06示，立桿壓力N通過立桿墊座向地基傳遞，通過10cm厚混凝土基礎(chǔ)面層及50cm的洞渣基層后作用在原地基上，傳遞摩擦角近似按450計算（偏于安全），地基反力近似均布反力計算。如圖T-07

因立桿間距在底板位置縱橫向均為60cm,由圖T-07則每根立桿在原地基的擴散面積：A=135*135=18225cm2有前面的計算可知：每根立桿壓力N=22.38KN。則原地基應力：

σ=N/A=22.38/1.8225=13KPa。而原地基測得容許承載力為60KPa以上，可見地基承載力可以。

第三篇：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工技術(shù)探討

[摘 要]滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文結(jié)合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

[關(guān)鍵詞]現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架 施工技術(shù)

中圖分類號：F332 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）11-0177-01

滿堂支架法是目前橋梁上部現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。滿堂支架的施工，是整個現(xiàn)澆箱梁施工的一個非常重要的、基礎(chǔ)性的工藝環(huán)節(jié)。支架地基的承載力是否滿足要求，支架的強度和穩(wěn)定性是否符合要求，支架壓載試驗的數(shù)據(jù)是否準確、真實，這些環(huán)節(jié)將直接影響到施工安全和工程質(zhì)量。本文結(jié)合工程實例，對現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)作一些探討。

一、工程概況

某市政互通立交橋型布置為27.2+30+27.2m預應力混凝土連續(xù)箱梁，采用滿堂式碗扣支架現(xiàn)澆，支架高度8-17m，梁體高度1.8m，頂板寬度L=12-16m，底板寬度8-12m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。橋面縱坡3.00%，橋面橫坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、滿堂支架施工技術(shù)

1、支架地基的處理

（1）場地平整。用挖掘機和推土機對原地面進行整平、壓實，壓實度達到96區(qū)要求，地基承載力在200Kpa以上，且無軟弱下臥層。地基的處理范圍至少寬出搭設(shè)支架之外0.5m。同時，為便于施工，同一跨內(nèi)的標高盡量與路線設(shè)計標高一致。

（2）防積水措施為防止下雨積水造成地基浸泡，造成地基承載力降低，產(chǎn)生地面不均勻下沉，對梁施工質(zhì)量造成影響，在支架順橋向兩側(cè)設(shè)排水溝，以便將雨水及時排除，如逢下雨安排專人負責排除積水。

2、支架搭設(shè)

（1）支架的搭設(shè)采用WDJ滿堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型號為：WDJ48×3.5型，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴禁使用。立桿布距為60cm×60cm。橫桿步距為90cm間距。縱橫向水平拉桿按2個步距的間距設(shè)置?？v橫向加設(shè)剪刀撐，其縱向角度控制在45°-65°，其下部在縱橫向設(shè)置交會，交會點距地面的高度大于40cm，剪刀撐采用9米鋼管，鋼管長度搭接大于60cm，并采用雙扣聯(lián)接，扣件接頭部位的外露鋼管長度大于10cm。縱向鋪設(shè)15cm×15cm方木；橫向鋪設(shè)10cm×10cm方木，跨中凈間距為15cm，小橫梁處凈間距10cm。支架高度根據(jù)現(xiàn)場實測在為8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均為10cm×10cm方木。在排架上釘10×4cm木板條，凈距10cm，以防止竹膠板變形過大。

（3）木排架的加固，除了縱向用木板兩兩相連，有部分加固作用外，在縱橫方木相交處C20鉆孔，用螺栓擰緊。

（4）通過底腳螺栓初步控制支架底面標高，計算立桿長度。

（5）測設(shè)頂托實際標高，并通過調(diào)整頂托螺旋來調(diào)整支架標高，調(diào)絲器不使用偏心桿件，出絲長度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼裝時，必須對縫平整，底板與腹板結(jié)合部，為防止漏漿采用“底包側(cè)”方式，并加墊“L”型橡皮墊；腹板?c翼板結(jié)合部采用“腹頂翼”方式，防止?jié)仓^程中，因受擾動而造成漏漿。端部模板制作時應準確量測各部尺寸。

（7）頂托標高調(diào)整完畢后，在其上安放15×15cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放10×10cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可為1：3，并在坡道腳手板下增設(shè)橫桿，坡道可折線上升；人行梯架設(shè)置在尺寸為1.8×1.8m的腳手架框架內(nèi)，梯子寬度為廊道寬度的1/2，梯架可在一個框架高度內(nèi)折線上升。梯架拐彎處應設(shè)置腳手板及扶手。

3、支架的預壓及預拱度

（1）預壓的目的。為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、方木間的間隙、地基瞬時沉降等并獲取支架預壓沉降觀測值用來做設(shè)置預拱值的參考數(shù)據(jù)。

（2）加載的方法。支架的預壓方式擬用沙袋或水袋預壓。預壓時間不少于7天，在預壓前必須進行整體支架檢查和驗收，并對臨時荷載的重量進行檢驗。預壓時，根據(jù)箱梁的結(jié)構(gòu)形式計算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂體積1立方米，帶吊帶）或水袋按上部混凝土重量分布情況進行布載，加載重量按設(shè)計要求不小于恒載，擬定為恒載的1.2倍。因沙袋在下雨過程中會吸水增重，對支架穩(wěn)定定造成影響，現(xiàn)場必須準備彩條布，下雨前及時將所有沙袋全斷面覆蓋遮雨。

（3）布點及觀測。

①加載前布設(shè)觀測點，在地基和底模上沿支點、跨徑的L/

4、L/2等截面處橫橋向腹板處各布設(shè)3個觀測點，在跨徑的L/2翼板處各布2個觀測點，觀測點的布設(shè)要上下對應，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上），在觀測點處采用鋼釘標識或預埋鋼筋的方法，保護觀測點不擾動，以便測量預壓前后及卸載后的標高。

②加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時沙袋堆放均衡平穩(wěn)，不可重放或加載過于集中而損傷支架。加載時分三次進行，各次加載的重量分別為總重（梁體重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加載完成后觀測一次，加載12小時、加載24小時、加載48小時和加載完畢各觀測一次，加上加載前觀測一次，共6次，連續(xù)兩次觀測累計沉降量不超過3mm，即為趨于穩(wěn)定，沉降穩(wěn)定48小時且總預壓時間不小于7天后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，即可進行卸載。卸載時先卸載完上層砂袋（卸載時要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。

③支架的預壓應加強穩(wěn)定性觀測，確保安全，一旦發(fā)現(xiàn)變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。

④卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預壓沉降結(jié)果，計算支架、地基綜合非彈性變形值及支架彈性變形值，作為在支架上設(shè)置預拱的依據(jù)，通過測量調(diào)整箱梁底模高程。

⑤混凝土在澆筑過程中，加強對支架的觀測，在箱梁的不同點位懸掛標尺，用水準儀對支架沉降情況進行測量，根據(jù)測量結(jié)果決定下一步混凝土的澆筑方案和對支架安全性的評估，及時調(diào)整澆筑方案并對支架進行加固處理。

（4）數(shù)據(jù)整理分析。觀測結(jié)束對測量數(shù)據(jù)進行處理，根據(jù)總沉降值和卸載后觀測值計算彈性變形量。根據(jù)試驗所測得的數(shù)據(jù)進行分析，對本工程所設(shè)計的預應力現(xiàn)澆箱梁模板支架進混凝土澆筑時產(chǎn)生的變形進行有效的控制。可依據(jù)變形量調(diào)整箱梁的底標高，實現(xiàn)混凝土澆筑完成后能達到設(shè)計所要求的梁底標高。如發(fā)現(xiàn)立柱下沉比較明顯，需對地基處理進行加強。

（5）預拱度的設(shè)置。預拱度設(shè)置按設(shè)計注明考慮，預應力混凝土連續(xù)箱梁除為抵消支架彈性變形而設(shè)置的預拱外，支架不另設(shè)預拱?；炷翝沧⑹┕で皯ㄟ^計算出跨中預拱度，其它各點的預拱度以此點按直線或二次拋物線進行分配。

三、結(jié)束語

滿堂支架的施工是一個非常重要的基礎(chǔ)性施工工藝環(huán)節(jié)，在施工過程中一定要對地基的處理，支架體系的設(shè)計和搭設(shè)，支架的壓載試驗等工序給予充分的重視，嚴格按照有關(guān)規(guī)范和要求施工，確保施工質(zhì)量和施工安全。

參考文獻

[1] 林鳳飛，現(xiàn)澆箱梁滿堂支架的施工技術(shù)，《城市建設(shè)理論研究》2012年第5期

第四篇：某橋現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預壓方案.

（2×50+25）m箱梁鋼管支架預壓方案

一、概述： 對（2×50+25）m現(xiàn)澆箱梁鋼管支架進行預壓以便獲取支架彈性變形和非彈性變形量及地基沉降量，為連續(xù)箱梁底模設(shè)置預抬值提供依據(jù)。現(xiàn)澆箱梁斷面圖

現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預壓荷載斷面圖 砂袋砂袋 砂袋砂袋

現(xiàn)澆箱梁鋼管支架預壓平面位置及測點的布置圖

斷面圖

斷面圖

二、加載及卸載順序：

按荷載總重的0→50%→100%→50%→0進行加載及卸載，并測得各級荷載下的測點的變形值；

三、預壓時間：

荷載施加100%后，觀測次數(shù)一般為加載前、加載完畢、加載12小時、加載24小時、加載48小時和卸載完畢共6次（卸載必須在支架不再變形原形后進行）。施工時按時、準確、認真地測量數(shù)據(jù)，最后綜合分析這些數(shù)據(jù)，刪除不合理的值，為施工預拱度提供準確可靠原數(shù)據(jù)。

四、觀測方法：

在箱梁底板的腹板位置設(shè)測點，5米一個斷面，每斷面三個測點。測點選擇在鋼管立柱上（測點布置見圖）；按照加載及卸載步驟分別測的各級荷載下的模板下沉量及地面下沉量，并在卸載后全面測得個測點的回彈量。

五、加載荷載計算：

采取分幅分跨預壓，預壓時腹板1米范圍內(nèi)所壓荷載為=0.5m×2.8m×2.6（噸/立方米）×1.2=4.36噸/每延米長。底板5米范圍內(nèi)所壓荷載=5m×0.5m× 2.6（噸/立方米）×1.2=7.8噸/每延米長。翼緣板3.75米范圍內(nèi)所壓荷載為=3.75m×0.3m×2.6（噸/立方米）×1.2=3.51噸/每延米長。頂板部位重量折入底板預壓重量。單幅25m跨荷重取不少于963噸（查施工圖中的材料數(shù)據(jù)，對單幅25m跨長進行計算得到的鋼筋混凝土理論重量），單幅50m跨荷重取不少于1927噸（查施工圖中的材料數(shù)據(jù)，對單幅50m跨長進行計算得到的鋼筋混凝土理論重量）。箱梁混凝土重量計算時，比重取2.6噸/每立方米。

故預壓時腹板位置以砂袋進行等重預壓，底板以砂袋堆圍堰加水加壓，假設(shè)每袋重80Kg。

腹板縱向每1米長位置需54.5袋砂石料。

底板縱向每1米長位置需97.5袋砂石料。翼緣板縱向每1米長位置需43.9袋砂石料。

堆載時必須對稱加載，先加腹板部位，再加底板部位。

六、安全注意事項：

1、所有工作人員必須戴安全帽。

2、嚴禁人員進入試壓區(qū)。

3、現(xiàn)場試壓人員及機具由負責人統(tǒng)一指揮。

4、加載時逐步加載，禁止加載物沖擊承重平臺。

5、發(fā)現(xiàn)異常情況，應立即停止作業(yè)；經(jīng)檢查分析處理后方可繼續(xù)進行。

第五篇：預應力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁支架拆除方案

廈門市××大道××××××××橋

預應力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁

支架拆除方案

廈門×××××項目部 二○一三年十月十五日

一、工程概況：

B匝道橋共設(shè)置4聯(lián)，采用［(3×30)+(30+45+30）+(3×30+25)+(25+30+25)］米,第一、三、四聯(lián)采用等截面預應力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，第二聯(lián)采用變截面預應力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁。C匝道橋共設(shè)置3聯(lián)，采用［(25+31+30+2×25)+(30+45+30）+(5×30)］米,第一、三聯(lián)采用等截面預應力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，第二聯(lián)采用變截面預應力混凝土連續(xù)現(xiàn)澆箱梁。橋面全寬9.0m，箱梁底寬3.95m，懸臂長2.2米，等截面箱梁梁高1.8m，變截面梁底面按Y=X2/525.3125米二次拋物線變化，支點處梁高2.6米，跨中及梁端的梁高為1.8米。

二、支架的結(jié)構(gòu)形式

現(xiàn)澆箱梁支架基本選用WDJ滿堂式碗扣支架，但后溪立交C匝道橋因現(xiàn)場存在排洪渠、地下管線、上跨馬路及地形高差影響等問題，第5、6、7三跨設(shè)為貝雷支架，其中第7跨橫跨馬路設(shè)跨度為2*9米的工字鋼門洞支架，在對應C匝道橋門洞支架的路段上，B匝道橋也設(shè)置了相同的跨馬路門洞支架。

碗扣式支架下部設(shè)可調(diào)底座調(diào)整橫桿各層標高，上部設(shè)可調(diào)螺桿以調(diào)整底模標高。可調(diào)螺桿上設(shè)縱向方木(12cm*12cm)，作為底模板的主肋，主肋上鋪橫向方木(10cm*10cm)，作為底模板的次肋。立桿步距120cm，立桿間距分60cm，90cm、120 cm三種，縱橫剪刀撐每隔4排設(shè)置一道，支架兩側(cè)立桿高于現(xiàn)澆箱梁頂面150cm，加兩道橫桿做為防護欄。立桿下面布設(shè)寬15cm、5cm厚的通長木墊板，貝雷支架及門洞工字鋼支架的承重結(jié)構(gòu)主要由鋼筋混凝土基礎(chǔ)、Φ630mm鋼管支柱、雙400a工字鋼主橫梁、貝雷桁架（門洞為630工字鋼）等構(gòu)件組成。結(jié)構(gòu)傳力途徑為：模板－方木（或120工字鋼）－可調(diào)性木楔－貝雷片（或工字鋼）縱梁－工字鋼主橫梁－鋼管立柱－擴大基礎(chǔ)－地基。

模板采用1.5cm厚酚醛復膜膠合板，板肋采用10×10cm方木。第5、6、7跨貝雷梁均由5組雙排單層普通型貝雷桁架組成。門洞支架中的主縱梁由10根630工字鋼組成。每排鋼管支柱共由5根Φ630mm鋼管組成。

三、支架拆除的工藝

（一）、WDJ碗扣式滿堂支架的拆除工藝

1、支架的拆除時間

支架拆除時間，應按施工設(shè)計圖的要求，箱梁現(xiàn)澆混凝土強度達設(shè)計要求95%、預應力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經(jīng)過單位工程負責人、質(zhì)量自檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

為了避免在拆架過程中產(chǎn)生過大的的瞬時荷載，引起不應有的混凝土裂縫，使梁體順利實現(xiàn)應力轉(zhuǎn)換，在支架拆除前，首先要正確進行支架的卸載，嚴格按照從跨中向支座依次循環(huán)松動頂托螺桿，當達到一定卸落量后，支架方可脫落梁體。

先拆除支撐在翼板上的支架，保證全梁翼板處于無支撐狀態(tài)，再松動腹板的頂托螺桿，接下來松動底板的頂托螺桿，人員分成兩組，從跨中向兩端同步松動，使梁體均勻下落，分幾個循環(huán)卸完。卸落量開始宜小，一次下8mm，以后逐漸增大。在縱向應對稱均衡卸落，在橫向應同時一起卸落。

在擬定卸落程序時應注意以下事項：1）在卸落前應畫好每次卸落量的標記。2）卸載時應均勻、緩慢、對稱進行。3）多跨連續(xù)梁應同時從跨中對稱卸載。

3、支架拆除的順序

拆架程序應遵守由上而下，由跨中向兩邊，先翼板后底板，先支的后拆，后支的先拆的原則。拆架時要先拆欄桿、翼板、外伸梁支架，再拆除箱梁底板支架，從跨中對稱往兩邊拆。先拆模板、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，拆除剪刀撐時，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，拆完后由中間的人負責往下傳遞鋼管。并按一步一清原則依次進行，要禁止上下層同時進行拆除工作。整個拆架過程中必須有技術(shù)人員跟班指揮與檢查。

4、支架桿件的搬運落地

拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應先通知對方，以防墜落。架上作業(yè)人員應作好分工和配合，傳遞桿件時應掌握重心，平穩(wěn)傳遞。

所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。模板、鋼管，應自外向里豎立搬運，防止物件直接從高處墜落傷人。拆除后的模板、方木及支架鋼管等物件時，嚴禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面，或通過其他施工人員手中平穩(wěn)傳遞至地面。

拆除的材料應堆放在一定的地點，分類妥善存放。

（二）、貝雷支架、工字鋼支架的拆除工藝

1、支架的拆除時間

支架拆除時間，與滿堂式支架相同，在箱梁現(xiàn)澆混凝土強度達設(shè)計要求95%、預應力鋼絞線張拉及注漿施工完成、經(jīng)過單位工程負責人、質(zhì)量自檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗證同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸載

先拆除支撐在翼板上的支架，保證整聯(lián)翼板處于無支撐狀態(tài)，當翼板支架拆除后，方可拆除箱梁底部支架上的可調(diào)性木楔，嚴格按照從跨中向支座依次卸落，使梁體順利實現(xiàn)應力轉(zhuǎn)換。

卸落木楔采用先松動后拆除的方法，從跨中向兩端同步松動，松動量開始宜小，以后逐漸增大，使梁體均勻下落，在縱向應對稱均衡松動，在橫向應同時松動。

拆除木楔時均勻、緩慢、對稱進行。多跨連續(xù)梁應同時從跨中對稱拆除。

3、支架的拆除方法

①拆除翼板、腹板模板：梁體張拉完成后，拆除翼板下碗扣腳手架頂部頂托后，從跨中向跨端分層拆除碗扣鋼管支架；

②拆除貝雷梁（工字鋼縱梁）與橫梁及其他構(gòu)件的連接； ③采用拉鏈葫蘆將翼板、腹板、底板下的貝雷梁（工字鋼縱梁）沿主橫梁拖拉至梁體翼板外側(cè)；

④由專人指揮采用2臺25t的吊車整體吊起貝雷梁（工字鋼縱梁），吊放至地面,及時安排工人將拆下的貝雷梁打散，堆碼整齊；

⑤采用2臺25t吊車將工字鋼主橫梁垂直提升30cm后向同一側(cè)偏移鋼管支柱，然后落至地面安全位置集中堆碼；

⑥切割、拆除鋼管立柱，進行吊運及分類堆碼； ⑦破除立柱的混凝土承臺基礎(chǔ)，恢復原路面。

四、支架拆除前的組織與準備工作

1、拆架前，全面檢查待拆支架，根據(jù)檢查結(jié)果，擬訂作業(yè)計劃，確定拆除時間、拆除范圍、拆除工程量以及相應投入的人力、物力和機械等。

2、人員的組織工作。成立拆除作業(yè)指揮小組和由專業(yè)技術(shù)工人為骨干的拆除施工隊伍。支架拆除前主管副經(jīng)理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場安全員、技術(shù)員到達現(xiàn)場進行安全技術(shù)交底，對操作工人進行安全教育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安全措施到位后方可進行拆除支架施工。

3、機械設(shè)備的組織工作。拆除前應準備好數(shù)量足夠、質(zhì)量完好的機械設(shè)備和各種小型工具，如吊車、手動葫蘆、鋼絲繩、吊環(huán)、麻繩、撬棍、扳手及其他專用工具。

4、施工現(xiàn)場的清理與準備工作。①劃分拆除作業(yè)區(qū)段，周圍設(shè)繩索圍欄、設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標志。警戒區(qū)域內(nèi)禁止非作業(yè)人員進入。②清理作業(yè)現(xiàn)場。首先察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風繩及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。將支架內(nèi)遺留的材料、物件及垃圾塊清理干凈。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。

五、支架拆除的安全技術(shù)措施

1、所有進入施工現(xiàn)場的人員必須配戴安全帽，正確穿戴好個人防護用品，高空臨空作業(yè)人員配置安全帶。作業(yè)人員服裝衣扣需全部扣好，應避免穿寬松肥大的服裝，嚴禁赤腳和穿拖鞋，應穿軟底鞋。高溫天氣要做好避暑工作。

2、凡患有不宜從事高空作業(yè)疾病的人一律禁止上架作業(yè)。參加高空作業(yè)的人員班前嚴禁飲酒。作業(yè)人員如有身體不適應停止作業(yè)。

3、拆除人員進入崗位以后，對被拆架體先進行檢查，有需要加固的部位，應先加固再拆除，防止架體倒塌。

4、作業(yè)人員組成若干小組，分工協(xié)作，相互呼應，動作協(xié)調(diào)，禁止單人進行拆除較重桿件等危險作業(yè)。拆除全過程中，必須專人擔任指揮和監(jiān)護。拆除作業(yè)安全員必須在現(xiàn)場監(jiān)督，操作人員必須按操作規(guī)程施工，發(fā)現(xiàn)違規(guī)行為或安全隱患立即停止作業(yè)，進行整改合格后方能繼續(xù)施工。

5、用于起重吊裝的設(shè)備、工具必須使用合格產(chǎn)品，質(zhì)量可靠，吊具上要設(shè)保險裝置。

6、起重機作業(yè)時，起重臂和重物下方禁止有人停留、工作或通過。重物吊運時，禁止從人上方通過。禁止用起重機載運人員。地面上的配合人員應躲開可能落物的區(qū)域。禁止上下層同時進行拆除工作。

7、進行撬、拉、推、拋、撥等操作時，要注意正確的姿勢，站穩(wěn)腳跟，防用力過猛時身體失去平衡。使用撬棒注意放穩(wěn)和力的支點，防止滑脫、彈出滑脫、彈擊傷人。

8、傳遞桿件及其他材料、工具等應抓緊抓牢，并明確告知對方，以防失落，作業(yè)人員所使用的小型工具應掛繩，以防脫手墜落。作業(yè)人員應隨身配戴工具袋，便于零小器件的收用，嚴禁將物件直接拋下，必須將所有物件用繩索綁扎后自下而下緩慢下放至地面。

9、不得在支架上臨時堆放過多材料、工具，物件應放穩(wěn)系牢，以防墜落傷人。已松開連接的桿件要及時拆除移走，避免發(fā)生意外墜落。拆下的零部件、桿件，應按規(guī)格分批運到地面。

10、汽車起重機作業(yè)時要嚴格遵守操作規(guī)程，與其他相關(guān)人員進行密切配合、謹慎作業(yè)。

11、設(shè)置沉降觀測點，重點為跨中、支座、1/4L等處，如有異常情況立即采取措施。

12、馬路施工時注意與交警配合，搞好交通管制、車輛導流，維護交通安全和施工安全。

13、項目部應急預案領(lǐng)導小組及相關(guān)組織做好準備，隨時應對各種突發(fā)事件。