第一篇：材料性能學(xué)復(fù)習(xí)題

1金屬的彈性模量主要取決于什么因素？為什么說它是一個(gè)對組織不敏感的力學(xué)性能指標(biāo)？

金屬的彈性模量主要取決于原子間距和原子間作用力，也即金屬原子本性，晶格類型。而材料的成分和組織對它影響不大，所以說它是一個(gè)對組織不敏感性能指標(biāo)。改變材料的成分和組織會對材料的強(qiáng)度（如屈服強(qiáng)度，抗拉強(qiáng)度）有顯著影響，但對材料的剛度影響不大。2決定金屬屈服強(qiáng)度的因素有哪些？

①金屬本性和晶格類型，晶格阻力—派納力，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)交互作用力越強(qiáng)，屈服強(qiáng)度越高；②晶粒大小和亞結(jié)構(gòu)，晶粒減小，屈服強(qiáng)度增加；③溶質(zhì)元素，加入溶質(zhì)元素將產(chǎn)生晶格畸變，與位錯(cuò)應(yīng)力場交互運(yùn)動(dòng)，提高屈服強(qiáng)度；④第二相，不可逆變形第二相將增加流變應(yīng)力，提高屈服強(qiáng)度，可你變形第二相將產(chǎn)生界面能，提高屈服強(qiáng)度；⑤溫度，派納力屬于短程力，對溫度十分敏感，溫度升高，屈服強(qiáng)度降低⑥應(yīng)變速率，應(yīng)變速率大，強(qiáng)度增加；⑦應(yīng)力狀態(tài)，切應(yīng)力分量越大，越有利塑性變形，屈服強(qiáng)度降低。

3韌性斷裂和脆性斷裂的區(qū)別。為什么脆性斷裂更加危險(xiǎn)。韌性斷裂：斷裂前產(chǎn)生明顯宏觀塑性變形，斷裂面一般平行于最大切應(yīng)力與主應(yīng)力成45度角，斷口成纖維狀，灰暗色。斷口三要素：纖維區(qū)，放射區(qū)，剪切唇，這三個(gè)區(qū)域的比例關(guān)系與材料韌度有關(guān)，塑性越好，放射線越粗大，塑性越差，放射線變細(xì)甚至消失。

脆性斷裂：斷裂前基本上不發(fā)生塑性變形的突然斷裂。斷裂面與正應(yīng)力垂直，斷口平齊而光滑，呈放射狀或結(jié)晶狀。（脆性斷裂也產(chǎn)生微量塑性變形，斷面收縮率一般小于5%）

4對金屬材料韌脆轉(zhuǎn)變的影響因素。

①材料成分，凡加入合金元素引起滑移系減少，孿生，位錯(cuò)釘扎的都增加脆性，若合金中形成粗大第二相也增加脆性；②雜質(zhì)，聚集在晶界上的雜質(zhì)會降低材料的塑性，發(fā)生脆斷；③bcc金屬具有低溫脆斷現(xiàn)象，同時(shí)在低溫下，塑性變形一孿生為主，易于產(chǎn)生裂紋，低溫脆性大；④晶粒大小，晶粒小，晶界多，不易產(chǎn)生裂紋，也不易擴(kuò)展，細(xì)化晶粒將提高抗脆性能；⑤應(yīng)力狀態(tài)，減少切應(yīng)力和正應(yīng)力的比值都將增加金屬的脆性；⑥加載速度，加載速度大，金屬會發(fā)生韌脆轉(zhuǎn)變。

5缺口拉伸是應(yīng)力分布有何特點(diǎn)

缺口截面上的應(yīng)力分布是不均勻的，軸向應(yīng)力在缺口根部最大，離開根部的距離增大，應(yīng)力不斷減小，即在根部產(chǎn)生應(yīng)力集中。

6今有如下零件和材料等需要測定硬度，試說明選用何種硬度試驗(yàn)方法為宜。滲碳層的硬度分布 HK或顯微HV 淬火鋼HRC 灰鑄鐵HB 鑒別鋼種的隱晶馬氏體和殘余奧氏體顯微HV或HK 儀表小黃銅齒輪HV 龍門刨床導(dǎo)軌HS HL 滲氮層HV 高速鋼刀具HRC 退火態(tài)低碳鋼HB 硬質(zhì)合金HRA 火車彈簧HRA 退火狀態(tài)下軟鋼HRB 7試說明低溫脆性的物理本質(zhì)及其影響因素

低溫脆性的本質(zhì)是材料屈服強(qiáng)度隨溫度降低急劇增加，其影響因素包括晶體結(jié)構(gòu)，化學(xué)成分，顯微組織（晶粒大小，晶相組織），溫度，加載速率，試樣的形狀和尺寸。

8韌脆轉(zhuǎn)變的確定方法有哪些？

①當(dāng)?shù)陀谀骋粶囟炔牧衔盏臎_擊能量基本上不隨溫度變化，形成一個(gè)平臺，該能量為低階能，以低階能開始上升的溫度定義，記作NDP②高于某一溫度材料吸收的能量也基本不變，形成一平臺，成為高階能，以高階能對應(yīng)的溫度定義，記作FTP ③以低階能和高階能的平均值對應(yīng)的溫度定義，記作 FTE④通常取結(jié)晶區(qū)占整個(gè)斷口面積50%的溫度為韌脆轉(zhuǎn)變溫度，記作FATT50 9試說明低應(yīng)力脆斷的原因及方法 原因：與材料內(nèi)部一定尺寸的裂紋相關(guān)，當(dāng)裂紋在給定的作用力下擴(kuò)展臨界尺寸時(shí)就會突然破壞。

防止方法：添加細(xì)化晶粒的合金元素，細(xì)化晶粒，形成板條馬氏體及殘留奧氏體薄膜增強(qiáng)韌性，溫度越低，脆性一般就越大，增加應(yīng)變速率也會降低塑性，因此要降低溫度和應(yīng)變速率。

10應(yīng)力場強(qiáng)度因子以及斷裂韌度

應(yīng)力場強(qiáng)度因子是力學(xué)參量，表示裂紋體中裂紋尖端的應(yīng)力應(yīng)變場強(qiáng)度的大小，它取決于外加應(yīng)力，試樣尺寸和裂紋類型，而和材料無關(guān)；斷裂韌度是材料的力學(xué)性能指標(biāo)，表示材料在平面應(yīng)變的狀態(tài)下抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力，它決定于材料的成分，結(jié)構(gòu)等內(nèi)在因素，而以外加應(yīng)力及試樣尺寸等外在因素?zé)o關(guān)。11疲勞斷口有什么特點(diǎn)

有源疲勞。在形成疲勞裂紋之后，裂紋慢速擴(kuò)展，形成貝殼狀或海灘狀條紋。這種條紋開始時(shí)比較密集，以后間距逐漸增大。由于載荷的間斷或在和大小的改變，裂紋經(jīng)過多次張開閉合并由于裂紋表面的相互摩擦，形成一條條光亮的弧線，叫做疲勞裂紋前沿線，這個(gè)區(qū)域通常稱為疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)，而最后斷裂區(qū)和靜載下帶尖銳缺口試樣的斷口相似。對于塑性材料，斷口為纖維狀，對于脆性材料，則為結(jié)晶狀斷口?？傊?，一個(gè)典型的疲勞斷口總是由疲勞源，疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)和最終斷裂區(qū)三部分構(gòu)成。

12什么是裂紋斷裂門檻值，那些因素影響其值大??？

把裂紋擴(kuò)展的每一微小過程看成是裂紋體小區(qū)域的斷裂過程，則 設(shè)想應(yīng)力強(qiáng)度因子幅度△K=Kmax-Kmin 是疲勞裂紋擴(kuò)展的控制因子，當(dāng)△K 小于某臨界值△Kth 時(shí)，疲勞裂紋不擴(kuò)展，所以△Kth 叫疲勞裂紋擴(kuò)展的門檻 值。應(yīng)力比、顯微組織、環(huán)境及試樣的尺寸等因素對△Kth 的影響很大。13提高零件的疲勞壽命有

①只要能降低第二相或夾雜物的脆性，提高相界面強(qiáng)度，控制第二相或夾雜物的數(shù)量，形態(tài)，大小，分布，均可抑制或延緩疲勞裂紋的萌生。②晶界強(qiáng)化，凈化和晶粒細(xì)化，可以提高材料疲勞壽命，細(xì)化晶粒既能阻止疲勞裂紋在晶界處萌生，又能阻止疲勞裂紋的擴(kuò)展，提高疲勞強(qiáng)度。③表面強(qiáng)化處理可在機(jī)件表面產(chǎn)生有利的殘余壓應(yīng)力，阻止疲勞裂紋的擴(kuò)展，同時(shí)還能提高機(jī)件表面強(qiáng)度和硬度。14如何判斷某一零件的破壞是由應(yīng)力腐蝕引起的

①應(yīng)力腐蝕顯微裂紋常有分叉的現(xiàn)象，呈枯樹枝狀，即：有一主裂紋擴(kuò)展較快，其他分支裂紋擴(kuò)展較慢根據(jù)這一特征可以區(qū)分；②采用極化實(shí)驗(yàn)方法：當(dāng)外加小的陽極電流而縮短產(chǎn)生裂紋時(shí)間的是應(yīng)力腐蝕，當(dāng)外加小的陰極電流而縮短產(chǎn)生裂紋時(shí)間的是氫致延滯性斷裂。

15何為氫致延滯性斷裂？為什么高強(qiáng)度的鋼的氫致延滯性斷裂是在一定的應(yīng)變速率和一定的溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)？ 高強(qiáng)度鋼種固溶一定量的氫，在對于屈服強(qiáng)度的應(yīng)力持續(xù)作用下，經(jīng)過一段時(shí)間的孕育，金屬內(nèi)部形成裂紋，發(fā)生斷裂的現(xiàn)象叫做氫致延滯性斷裂。

氫固溶在金屬晶格中，產(chǎn)生晶格膨脹畸變，與刃位錯(cuò)交互作用，氫易遷移到位錯(cuò)應(yīng)力處，形成氫氣團(tuán)。當(dāng)應(yīng)變速率較低而溫度較高時(shí)，氫氣團(tuán)能夠跟上位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，但滯后位錯(cuò)一定距離，對位錯(cuò)起釘扎作用，產(chǎn)生局部硬化。當(dāng)位錯(cuò)塞積聚集，產(chǎn)生應(yīng)力作用，導(dǎo)致微裂紋。當(dāng)應(yīng)變速率過高及溫度較低的情況下，氫氣團(tuán)不能跟上位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，便不能產(chǎn)生釘扎作用，也不可能在位錯(cuò)塞積聚集，產(chǎn)生微裂紋。16粘著磨損產(chǎn)生的條件、機(jī)理及其防止措施-----又稱為咬合磨損，在滑動(dòng)摩擦條件下，摩擦副相對滑動(dòng)速度較小，因缺乏潤滑油，摩擦副表面無氧化膜，且單位法向載荷很大，以致接觸應(yīng)力 超過實(shí)際接觸點(diǎn)處屈服強(qiáng)度而產(chǎn)生的一種磨損。磨損機(jī)理： 實(shí)際接觸點(diǎn)局部應(yīng)力引起塑性變形，使兩接觸面的原子產(chǎn)生粘著。粘著點(diǎn)從軟的一方被剪斷轉(zhuǎn)移到硬的一方金屬表面，隨后脫落形成磨屑 舊的粘著點(diǎn)剪斷后，新的粘著點(diǎn)產(chǎn)生，隨后也被剪斷、轉(zhuǎn)移。如此重復(fù)，形 成磨損過程。

改善粘著磨損耐磨性的措施 1.選擇合適的摩擦副配對材料 選擇原則：配對材料的粘著傾向小 互溶性小 表面易形成化合物的材料 金屬與非金屬配對 2.采用表面化學(xué)熱處理改變材料表面狀態(tài) 進(jìn)行滲硫、磷化、碳氮共滲等在表面形成一層化合物或非金屬層，即避免摩 擦副直接接觸又減小摩擦因素。3.控制摩擦滑動(dòng)速度和接觸壓力 減小滑動(dòng)速度和接觸壓力能有效降低粘著磨損。4.其他途徑 改善潤滑條件，降低表面粗糙度，提高氧化膜與機(jī)體結(jié)合力都能降低粘著磨 損。

17影響接觸疲勞壽命的因素？

內(nèi)因 1.非金屬夾雜物 脆性非金屬夾雜物對疲勞強(qiáng)度有害 適量的塑性非金屬夾雜物（硫化物）能提高接觸疲勞強(qiáng)度 塑性硫化物隨基體一起塑性變形，當(dāng)硫化物把脆性夾雜物包住形成共生夾雜 物時(shí)，可以降低脆性夾雜物的不良影響。生產(chǎn)上盡可能減少鋼中非金屬夾雜物。2.熱處理組織狀態(tài) 接觸疲勞強(qiáng)度主要取決于材料的抗剪切強(qiáng)度，并有一定的韌性相配合。當(dāng)馬氏體含碳量在 0.4~0.5w%時(shí)，接觸疲勞壽命最高。馬氏體和殘余奧氏體的級別 殘余奧氏體越多，馬氏體針越粗大，越容易產(chǎn)生微裂紋，疲勞強(qiáng)度低。未溶碳化物和帶狀碳化物越多，接觸疲勞壽命越低。3.表面硬度和心部硬度 在一定硬度范圍內(nèi)，接觸疲勞強(qiáng)度隨硬度的升高而增加，但并不保持正比線 性關(guān)系。表面形成一層極薄的殘余奧氏體層，因表面產(chǎn)生微量塑性變形和磨損，增加 了接觸面積，減小了應(yīng)力集中，反而增加了接觸疲勞壽命。滲碳件心部硬度太低，表層硬度梯度過大，易在過渡區(qū)內(nèi)形成裂紋而產(chǎn)生深 層剝落。表面硬化層深度和殘余內(nèi)應(yīng)力 硬化深度要適中，殘余壓應(yīng)力有利于提高疲勞壽命。外因 1.表面粗糙度 減少加工缺陷，降低表面粗糙度，提高接觸精度，可以有效增加接觸疲勞壽 命。接觸應(yīng)力低，表面粗糙度對疲勞壽命影響較大 接觸應(yīng)力高，表面粗糙度對疲勞壽命影響較小 2.硬度匹配 兩個(gè)接觸滾動(dòng)體的硬度和裝配質(zhì)量等都應(yīng)匹配適當(dāng)。18金屬材料在高溫下的變形機(jī)制與斷裂機(jī)制，和常溫比較有什么不同 機(jī)制：高溫下的蠕變主要是通過位錯(cuò)攀移，原子擴(kuò)散等機(jī)理進(jìn)行的。常溫下，若滑移面的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)受阻產(chǎn)生塞積，滑移便不能繼續(xù)進(jìn)行，只有在更大的切應(yīng)力作用下，才能是位錯(cuò)重新運(yùn)動(dòng)和增值。但在高溫作用下，位錯(cuò)可借助外界提供的熱激活能和空位擴(kuò)散來克服某些短程障礙。擴(kuò)散蠕變，是由于在高溫條件下大量原子和空位定向移動(dòng)。此外，高溫下，由于晶界上的原子容易擴(kuò)散，受力后易產(chǎn)生滑移，促進(jìn)蠕變變形，這就是晶界滑動(dòng)蠕變。斷裂機(jī)制：金屬材料在長時(shí)高溫的斷裂，大多為沿晶斷裂，這是由于晶界滑動(dòng)在晶界上形成裂紋并逐漸擴(kuò)展引起的。高溫下，裂紋出現(xiàn)在境界上的突起部位和細(xì)小的第二相質(zhì)點(diǎn)附近，由于晶界滑動(dòng)而產(chǎn)生空洞，最終導(dǎo)致沿晶斷裂。19提高材料的蠕變抗力有哪些途徑 合金化學(xué)成分：在基體金屬中加入合金元素形成單相固溶體。加入能夠形成彌散相的合金元素能夠增加晶界擴(kuò)散激活能的元素。冶煉工藝：珠光體耐熱鋼一般采用正火加高溫回火工藝。奧氏體耐熱鋼或合金一般進(jìn)行固溶處理和時(shí)效。采用形變熱處理改變晶界形狀并在晶內(nèi)形成多邊化的亞晶界。

晶粒度：使用溫度低于等強(qiáng)溫度時(shí)，晶粒細(xì)化。奧氏體耐熱鋼及鎳基合金一般以2到4級晶粒度較好。

第二篇：材料性能學(xué)復(fù)習(xí)題

材料性能學(xué)復(fù)習(xí)題

適用于材料成型與控制工程專業(yè)

一、填空

1、σe表示材料的彈性極限

；σp表示材料的比例極限

；σs表示材料的屈服強(qiáng)度

；σb表示材料的抗拉強(qiáng)度。

2、斷口的三要素是

纖維區(qū)、放射區(qū)

和

剪切唇

。微孔聚集型斷裂的微觀特征是

韌窩

；解理斷裂的微觀特征主要有

解理臺階

和

河流和舌狀花樣

；沿晶斷裂的微觀特征為

晶粒狀

斷口和

冰糖塊狀

斷口。

3、應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)α值越大，表示應(yīng)力狀態(tài)越

軟，材料越容易產(chǎn)生

塑性變形和延性斷裂

。為測量脆性材料的塑性，常選用應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)α值

大的實(shí)驗(yàn)方法，如

壓縮

等。

4、在扭轉(zhuǎn)實(shí)驗(yàn)中，塑性材料的斷裂面與試樣軸線

垂直，斷口

平齊，這是由

切

應(yīng)力造成的切

斷；脆性材料的斷裂面與試樣軸線

450角，這是由

正

應(yīng)力造成的正

斷。與靜拉伸試樣的宏觀斷口特征

相反。

5、材料截面上缺口的存在，使得缺口根部產(chǎn)生

應(yīng)力集中

和

雙（三）向應(yīng)力，試樣的屈服強(qiáng)度

升高，塑性

降低。

6、低溫脆性常發(fā)生在具有

體心立方或密排六方

結(jié)構(gòu)的金屬及合金中，而在面心立方

結(jié)構(gòu)的金屬及合金中很少發(fā)現(xiàn)。

7、在平面應(yīng)變斷裂韌性KIC

測試過程中，對試樣的尺寸為，其中B、a、（W-a）分別是三點(diǎn)彎曲試樣的厚度、裂紋長度和韌帶長度，σs是材料的屈服強(qiáng)度；這樣要求是為了保證裂紋尖端處于

平面應(yīng)變

和

小范圍屈服

狀態(tài)；平面應(yīng)變狀態(tài)下的斷裂韌性KIC

小于

平面應(yīng)力狀態(tài)下的斷裂韌性KC。

8、按斷裂壽命和應(yīng)力水平，疲勞可分為

高周疲勞

和

低周疲勞

；疲勞斷口的典型特征是

疲勞條紋（貝紋線）。

9、對材料的磨損，按機(jī)理可分為

粘著

磨損，磨粒

磨損，疲勞

磨損、腐蝕

磨損、沖蝕磨損和微動(dòng)磨損等形式。

10、材料的拉伸力學(xué)性能，包括屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和實(shí)際斷裂強(qiáng)度等強(qiáng)度指標(biāo)和延伸率

和

斷面收縮率等塑性指標(biāo)。

12、彈性滯后環(huán)是由于材料的加載線和卸載線不重合而產(chǎn)生的。對機(jī)床的底座等構(gòu)件，為保證機(jī)器的平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)，材料的彈性滯后環(huán)越大

越好；而對彈簧片、鐘表等材料，要求材料的彈性滯后環(huán)越小

越好。

13、材料的斷裂按斷裂機(jī)理分可分為微孔聚集型斷裂，解理斷裂

和

沿晶

斷裂；按斷裂前塑性變形大小分可分為延性

斷裂和

脆性

斷裂

14、在扭轉(zhuǎn)實(shí)驗(yàn)中，塑性材料的斷裂面與試樣軸線垂直

；脆性材料的斷裂面與試樣軸線成450角。

15、根據(jù)外加應(yīng)力的類型及其與裂紋擴(kuò)展面的取向關(guān)系，裂紋擴(kuò)展的基本方式有_張開型(Ⅰ型)裂紋擴(kuò)展__、滑開型(Ⅱ型)裂紋擴(kuò)展和撕開型(Ⅲ型)裂紋擴(kuò)展_三類。

16、根據(jù)構(gòu)件的受力狀態(tài)，環(huán)境敏感斷裂可分為應(yīng)力腐蝕開裂，腐蝕疲勞，腐蝕磨損和

微動(dòng)磨損等四類

17、材料的韌性是表征材料在外力作用下，從變形到斷裂全過程中吸收塑性變形功和斷裂功的能力。根據(jù)試樣形狀和加載速率，材料的韌性可分為光滑試樣的靜力韌性、缺口

試樣的沖擊韌性和裂紋

試樣的斷裂韌性。

18、應(yīng)力強(qiáng)度因子反映了裂紋尖端區(qū)域應(yīng)力場的強(qiáng)度，它綜合反映了_外加應(yīng)力_和裂紋位置、_長度_對裂紋尖端應(yīng)力場強(qiáng)度的影響。

19、對于材料的靜拉伸實(shí)驗(yàn)，在整個(gè)拉伸過程中的變形分為彈性變形、塑性變形和__斷裂_三個(gè)階段，塑性變形又可分為_屈服____、均勻塑性變形和__不均勻集中塑性變形_三個(gè)階段。

20、材料塑性的評價(jià)，在工程上一般以光滑圓柱試樣的拉伸伸長率和_斷面收縮率_作為塑性性能指標(biāo)。常用的伸長率指標(biāo)有_最大應(yīng)力下非比例伸長率_、最大應(yīng)力下總伸長率和最常用的_斷后伸長率_三種。

二、判斷題：

1）構(gòu)件的剛度Q與材料的彈性模量E成正比，而與構(gòu)件的橫截面積A成反比。（×）

2）對機(jī)床的底座等構(gòu)件，為保證機(jī)器的平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)，材料的彈性滯后環(huán)越大越好；而對彈簧片、鐘表等材料，要求材料的彈性滯后環(huán)越小越好。（√）

3）Bauschinger效應(yīng)是指經(jīng)過預(yù)先加載變形，然后再反向加載變形時(shí)材料的彈性極限升高的現(xiàn)象。（×）

4）鑒于彎曲試驗(yàn)的特點(diǎn)，彎曲試驗(yàn)常用于鑄鐵、硬質(zhì)合金等韌性材料的性能測試。（×）

5）在韌性材料的沖擊試樣斷口上，裂紋會在距缺口一定距離的試樣內(nèi)部萌生，而不是在缺口根部。（√）

6）利用雙原子模型計(jì)算出的材料理論斷裂強(qiáng)度比實(shí)際值高出1~3個(gè)數(shù)量級，這是因?yàn)樵撚?jì)算模型不正確。（×）。

7）材料的低周疲勞行為，常通過S-N曲線來表示。（×）

8）奧氏體不銹鋼在硝酸鹽溶液溶液中容易發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。（×）

9）晶粒與晶界兩者強(qiáng)度相等的溫度，稱為等強(qiáng)溫度。（√）

10）應(yīng)力松弛是指高溫服役的零件或材料在應(yīng)力保持不變的條件下，其中的應(yīng)變自行降低的現(xiàn)象。（×）

1、磨損包括三個(gè)階段，這三個(gè)階段中均能觀察到摩擦現(xiàn)象，最后發(fā)生疲勞韌脆性斷裂。（×）

2、應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)越大，最大切應(yīng)力分量越大，表示應(yīng)力狀態(tài)越軟，材料越易于產(chǎn)生塑性變形；反之，應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)越小，表示應(yīng)力狀態(tài)越硬，則材料越容易產(chǎn)生脆性斷裂。（√）

3、斷裂δ判據(jù)是裂紋開始擴(kuò)展的斷裂判據(jù)，而不是裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的斷裂判據(jù)，顯然，按這種判據(jù)設(shè)計(jì)構(gòu)件是偏于保守的。（√）

4、測量陶瓷、鑄鐵的沖擊吸收功時(shí)，一般采用夏比U型缺口試樣，很少采用X型及無缺口沖擊試樣。（×）

5、應(yīng)力腐蝕斷裂速度遠(yuǎn)大于沒有應(yīng)力時(shí)的腐蝕速度，又遠(yuǎn)小于單純力學(xué)因素引起的斷裂速度。（√）

6、工程設(shè)計(jì)和材料選用中一般以工程應(yīng)力、工程應(yīng)變?yōu)橐罁?jù)；但在材料科學(xué)研究中，真應(yīng)力與真應(yīng)變具有更重要的意義。（√）

7、同一材料用不同的硬度測定方法所測得的硬度值是不相同的，且完全不可以互相轉(zhuǎn)換。（×）

8、缺口使塑性材料得到“強(qiáng)化”，因此，可以把“缺口強(qiáng)化”看作是強(qiáng)化材料的一種手段，提高材料的屈服強(qiáng)度。（×）

9、接觸疲勞過程是在純滾動(dòng)的條件下產(chǎn)生的材料局部破壞，也經(jīng)歷了裂紋形成與擴(kuò)展兩個(gè)階段。（×）

10、疲勞強(qiáng)度屬于強(qiáng)度類力學(xué)性能指標(biāo)，是屬于高溫拉伸的力學(xué)性能指標(biāo)。（×）

二、選擇題：

1）拉伸試樣的直徑一定，標(biāo)距越長則測出的斷面收縮率會（C）。

a)

越高；b)

越低；c)

不變；d)

無規(guī)律可循

2）材料的彈性比功，可通過（B）來得到提高。

a)

提高抗拉強(qiáng)度、降低彈性模量；b)

提高彈性極限、降低彈性模量；

c)

降低彈性極限、降低彈性模量；d)

降低彈性極限、提高彈性模

3）單向壓縮條件下的應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)為（D）。

a)

0.5；b)

1.0；c)

0.8；d)

2.0

4）從化學(xué)鍵的角度看，一價(jià)鍵材料的硬度變化規(guī)律是（A）。

a)

離子鍵＞金屬鍵＞氫鍵；b)

離子鍵＞氫鍵＞金屬鍵；

c)

氫鍵＞金屬鍵＞離子鍵；d)

金屬鍵＞離子鍵＞氫鍵

5）HRC是（D）的一種表示方法。

a)

維氏硬度；b)

努氏硬度；c)

肖氏硬度；d)

洛氏硬度

6）在缺口試樣的沖擊實(shí)驗(yàn)中，缺口試樣的厚度越大，試樣的沖擊韌性越（C）、韌脆轉(zhuǎn)變溫度越（）。

a)

大、高；b)

小、低；c)

小、高；d)

大、低

7）I型（張開型）裂紋的外加應(yīng)力與裂紋面（B）；而II型（滑開型）裂紋的外加應(yīng)力與裂紋面（）。

a)

平行、垂直；b)

垂直、平行；c)

成450角、垂直；d)

平行、成450角

8)

平面應(yīng)變條件下裂紋尖端的塑性區(qū)尺寸（B）平面應(yīng)力下的塑性區(qū)。

a)

大于；b)

小于；

c)

等于；

d)

不一定

9）對稱循環(huán)應(yīng)力的應(yīng)力比R為（C）。

a)

0；b)

1；

c)

-1；

d)

∞

10）KISCC表示材料的（C）。

a)

斷裂韌性；b)

沖擊韌性；c)

應(yīng)力腐蝕破裂門檻值；d)

應(yīng)力場強(qiáng)度因子

11）黃銅容易在（C）溶液中發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。

a)

熱堿溶液；b)

氯化物溶液；c)

氨水溶液；d)

硝酸鹽溶液

12）蠕變是指材料在（B）的長期作用下發(fā)生的塑性變形現(xiàn)象。

a)

恒應(yīng)變；b)

恒應(yīng)力；c)

恒加載速率；d)

恒定頻率

13）Tts表示給定溫度T下，恰好使材料經(jīng)過規(guī)定的時(shí)間t發(fā)生斷裂的（B）。

a)

蠕變極限；b)

持久強(qiáng)度；c)

高溫強(qiáng)度；d)

抗拉強(qiáng)度

14）與干摩擦相比，加入潤滑劑后摩擦副間的摩擦系數(shù)將會（B）。

a)

增大；b)

減?。籧)

不變；d)

不一定

1、形變強(qiáng)化是材料的一種特性，是下列（C）階段產(chǎn)生的現(xiàn)象。

A、彈性變形；

B、沖擊變形；

C、均勻塑性變形；

D、屈服變形。

2、缺口引起的應(yīng)力集中程度通常用應(yīng)力集中系數(shù)表示，應(yīng)力集中系數(shù)定義為缺口凈截面上的（A）與平均應(yīng)力之比。

A、最大應(yīng)力；

B、最小應(yīng)力；

C、屈服強(qiáng)度；

D、抗拉強(qiáng)度。

3、因相對運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生的磨損分為三個(gè)階段：（A）、穩(wěn)定磨損階段和劇烈磨損階段。

A、磨合階段；

B、疲勞磨損階段；C、輕微磨損階段；D、不穩(wěn)定磨損階段。

4、在拉伸過程中，在工程應(yīng)用中非常重要的曲線是（B）。

A、力—伸長曲線；

B、工程應(yīng)力—應(yīng)變曲線；

C、真應(yīng)力—真應(yīng)變曲線。

5、韌度是衡量材料韌性大小的力學(xué)性能指標(biāo)，是指材料斷裂前吸收（A）的能力。

A、塑性變形功和斷裂功；

B、彈性變形功和斷裂功；

C、彈性變形功和塑性變形功；

D、塑性變形功。

6、蠕變是材料的高溫力學(xué)性能，是緩慢產(chǎn)生（B）直至斷裂的現(xiàn)象。

A、彈性變形；

B、塑性變形；

C、磨損；

D、疲勞。

7、缺口試樣中的缺口包括的范圍非常廣泛，下列（C）可以稱為缺口。

A、材料均勻組織；B、光滑試樣；C、內(nèi)部裂紋；D、化學(xué)成分不均勻。

8、最容易產(chǎn)生脆性斷裂的裂紋是（A）裂紋。

A、張開；

B、表面；

C、內(nèi)部不均勻；

D、閉合。

9、空間飛行器用的材料，既要保證結(jié)構(gòu)的剛度，又要求有較輕的質(zhì)量，一般情況下使用（C）的概念來作為衡量材料彈性性能的指標(biāo)。

A、楊氏模數(shù)；

B、切變模數(shù)；

C、彈性比功；

D、比彈性模數(shù)。

10、KⅠ的腳標(biāo)表示I型裂紋，I型裂紋表示（A）裂紋。

A、張開型；

B、滑開型；

C、撕開型；

D、組合型。

11、拉伸試樣的直徑一定，標(biāo)距越長則測出的抗拉強(qiáng)度會（C）。

a)

越高；b)

越低；c)

不變；d)

無規(guī)律可循

12、與維氏硬度值可以互相比較的是（A）。

a)

布氏硬度；b)

洛氏硬度；c)

莫氏硬度；d)

肖氏硬度

13、扭轉(zhuǎn)加載的應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)（A）單向拉伸的應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)。

a)

大于；b)

小于；c)

等于；d)

無關(guān)系

14、雙原子模型計(jì)算出的材料理論斷裂強(qiáng)度比實(shí)際值高出1~3個(gè)數(shù)量級，是因?yàn)椋–）。

a)

模型不正確；b)

近似計(jì)算太粗太多；c)

實(shí)際材料有缺陷；d)

實(shí)際材料無缺陷

15、平面應(yīng)變條件下裂紋尖端的塑性區(qū)尺寸（B）平面應(yīng)力下的塑性區(qū)。

a)

大于；b)

小于；

c)

等于；

d)

不一定

16、在研究低周疲勞中，常通過控制（B）的方式進(jìn)行。

a)

應(yīng)力；

b)

應(yīng)變；c)

時(shí)間；d)

頻率

17、⊿Kth表示材料的（B）。

a)

斷裂韌性；

b)

疲勞裂紋擴(kuò)展門檻值；c)

應(yīng)力腐蝕破裂門檻值；d)

應(yīng)力場強(qiáng)度因子

18、奧氏體不銹鋼在（B）溶液中容易發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。

a)

熱堿溶液；

b)

氯化物溶液；c)

氨水溶液；d)

硝酸鹽溶液

19、細(xì)晶強(qiáng)化是非常好的強(qiáng)化方法，但不適用于（A）。

a)

高溫；b)

中溫；c)

常溫；d)

低溫

三、名詞解釋：

1、包申格效應(yīng)：材料預(yù)先加載產(chǎn)生少量塑性變形，卸載后再同向加載，規(guī)定殘余應(yīng)力（彈性極限或屈服強(qiáng)度）增加；反向加載，規(guī)定殘余應(yīng)力降低的現(xiàn)象。

2、滯彈性：快速加載或卸載后，材料隨時(shí)間的延長而產(chǎn)生的附加彈性應(yīng)變的性能。

3、剛度：在彈性變形范圍內(nèi)，構(gòu)件抵抗變形的能力。

4、彈性不完整性：彈性變形時(shí)加載線與卸載線不重合、應(yīng)變落后于應(yīng)力的現(xiàn)象。

5、形變強(qiáng)化：材料發(fā)生屈服應(yīng)變后，屈服應(yīng)力隨屈服應(yīng)變增加而增大的現(xiàn)象。

6、等強(qiáng)溫度：晶粒與晶界強(qiáng)度相等的溫度。

7、摩擦：兩個(gè)相互接觸的物體在外力作用下發(fā)生相對運(yùn)動(dòng)或有相對運(yùn)動(dòng)趨勢，接觸面上具有阻止相對運(yùn)動(dòng)或相對運(yùn)動(dòng)趨勢的作用，這種現(xiàn)象稱為摩擦。

8、規(guī)定非比例伸長應(yīng)力與彈性極限

1)規(guī)定非比例伸長應(yīng)力，即試驗(yàn)時(shí)非比例伸長達(dá)到原始標(biāo)距長度規(guī)定的百分比時(shí)的應(yīng)力，表示此應(yīng)力的符號附以角注說明。

2)彈性極限是材料由彈性變形過渡到彈—塑性變形時(shí)的應(yīng)力，應(yīng)力超過彈性極限以后材料便開始產(chǎn)生塑性變形。

9、低溫脆性：當(dāng)試驗(yàn)溫度低于某一溫度時(shí)，材料由韌性狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈誀顟B(tài)。

10、韌脆轉(zhuǎn)變溫度：材料在某一溫度t下由韌變脆，沖擊功明顯下降。該溫度即韌脆轉(zhuǎn)變溫度。

11、韌性斷裂與裂紋尖端張開位移

韌性斷裂是材料斷裂前及斷裂過程中產(chǎn)生明顯宏觀塑性變形的斷裂過程。

裂紋體受載后，在裂紋尖端沿垂直裂紋方向所產(chǎn)生的位移，稱為裂紋尖端張開位移。

12、變動(dòng)載荷與疲勞強(qiáng)度

變動(dòng)載荷是指載荷大小，甚至方向隨時(shí)間變化的裁荷。

疲勞強(qiáng)度為在指定疲勞壽命下，材料能承受的上限循環(huán)應(yīng)力，疲勞強(qiáng)度是保證機(jī)件疲勞壽命的重要材料性能指標(biāo)。

13、靜力韌度與疲勞裂紋擴(kuò)展速率

通常將靜拉伸的σ-ε曲線下包圍的面積減去試樣斷裂前吸收的彈性能定義為靜力韌度，它是派生的力學(xué)性能指標(biāo)。

疲勞裂紋擴(kuò)展速率指的是疲勞裂紋亞穩(wěn)擴(kuò)展階段的速率．該階段是疲勞過程第Ⅱ階段，是材料整個(gè)疲勞壽命的主要組成部分。

四、簡答題：

1、簡述洛氏硬度試驗(yàn)方法的優(yōu)缺點(diǎn)。

答：洛氏硬度試驗(yàn)的優(yōu)點(diǎn)是：

（1）因有硬質(zhì)、軟質(zhì)兩種壓頭，故適于各種不同硬質(zhì)材料的檢驗(yàn)，不存在壓頭變形問題。

（2）因?yàn)橛捕戎悼蓮挠捕葯C(jī)的表盤上直接讀出，故測定洛氏硬度更為簡便迅速，工效高。

（3）對試件表面造成的損傷較小，可用于成品零件的質(zhì)量檢驗(yàn)。

（4）因加有預(yù)載荷，可以消除表面輕微的不平度對試驗(yàn)結(jié)果的影響。

洛氏硬度的缺點(diǎn)是：

（1）洛氏硬度存在人為的定義，使得不同標(biāo)尺的洛氏硬度值無法相互比較，不象布氏硬度可以從小到大統(tǒng)一起來。

（2）由于壓痕小，所以洛氏硬度對材料組織的不均勻性很敏感，測試結(jié)果比較分散，重復(fù)性差，因而不適用具有粗大組成相(如灰鑄鐵中的石墨片)或不均勻組織材料的硬度測定。

2、與純機(jī)械疲勞相比，腐蝕疲勞有何特點(diǎn)？

答：與純機(jī)械疲勞相比，在水介質(zhì)中的腐蝕疲勞具有以下的特點(diǎn)：

(1)

在腐蝕疲勞的S~N曲線上，沒有像大氣疲勞那樣具有水平線段，即不存在無限壽命的疲勞極限值。即使交變應(yīng)力很低，只要循環(huán)次數(shù)足夠大，材料總會發(fā)生斷裂。

(2)

腐蝕疲勞極限與靜強(qiáng)度之間沒有直接的關(guān)系。

(3)

在大氣環(huán)境中，當(dāng)加載頻率小于1000Hz時(shí)，頻率對疲勞極限基本上無影響。但腐蝕疲勞對加載頻率十分敏感，頻率越低，疲勞強(qiáng)度與壽命也越低。

(4)

腐蝕疲勞條件下裂紋極易萌生，故裂紋擴(kuò)展是疲勞壽命的主要組成部分。而大氣環(huán)境下，光滑試樣的裂紋萌生是疲勞壽命的主要部分。

3、與常溫下力學(xué)性能相比，金屬材料在高溫下的力學(xué)行為有哪些特點(diǎn)？

答：與常溫下力學(xué)性能相比，金屬材料在高溫下的力學(xué)行為有如下的特點(diǎn)：

（1）材料在高溫下將發(fā)生蠕變現(xiàn)象。即在應(yīng)力恒定的情況下，材料在應(yīng)力的持續(xù)作用下不斷地發(fā)生變形。

（2）材料在高溫下的強(qiáng)度與載荷作用的時(shí)間有關(guān)了。載荷作用的時(shí)間越長，引起一定變形速率或變形量的形變抗力及斷裂抗力越低。

（3）材料在高溫下工作時(shí)，不僅強(qiáng)度降低，而且塑性也降低。應(yīng)變速率越低，載荷作用時(shí)間越長，塑性降低得越顯著。因而在高溫下材料的斷裂，常為沿晶斷裂。

（4）在恒定應(yīng)變條件下，在高溫下工作的材料還會應(yīng)力松弛現(xiàn)象，即材料內(nèi)部的應(yīng)力隨時(shí)間而降低的現(xiàn)象。

4、控制摩擦磨損的方法有哪些？

答：對材料的摩擦磨損，其控制方法如下：

（1）潤滑劑的使用：在相對運(yùn)動(dòng)的摩擦接觸面之間加入潤滑劑，使兩接觸表面之間形成潤滑膜，變干摩擦為潤滑劑內(nèi)部分子間的內(nèi)摩擦，從而達(dá)到減少摩擦表面摩擦、降低材料磨損的目的。

（2）摩擦材料的選擇：根據(jù)摩擦的具體工況(載荷、速度、溫度、介質(zhì)等)，選擇合理的摩擦副材料（減摩、摩阻、耐磨），也可達(dá)到降低材料摩擦磨損的目的。

（3）材料的表面改性和強(qiáng)化：利用各種物理的、化學(xué)的或機(jī)械的工藝手段如機(jī)械加工強(qiáng)化處理、表面熱處理、擴(kuò)散處理和表面覆蓋處理，使材料表面獲得特殊的成分、組織結(jié)構(gòu)與性能，以提高材料的耐磨性能。

5、影響材料低溫脆性的因素有哪些？

解：○1晶體結(jié)構(gòu)，體心立方存在低溫脆性，面心立方及其合金一般不存在低溫脆性?！?化學(xué)成分，間隙溶質(zhì)原子含量增加，韌脆轉(zhuǎn)變溫度提高?！?顯微組織，細(xì)化晶粒課是材料韌性增加。金相組織也有影響，低強(qiáng)度水平時(shí)，組織不同的剛，索氏體最佳。○4溫度，在某一范圍內(nèi)碳鋼和某些合金可能出現(xiàn)藍(lán)脆?！?加載速率，提高加載速率韌脆轉(zhuǎn)變溫度提高?！?試樣形狀和尺寸，缺口曲率半徑越小，韌脆轉(zhuǎn)變溫度越高。

6、解釋形變強(qiáng)化的概念，并闡述其工程意義。

答：拉伸試驗(yàn)中，材料完成屈服應(yīng)變后，隨應(yīng)變的增加發(fā)生的應(yīng)力增大的現(xiàn)象，稱為形變強(qiáng)化。材料的形變強(qiáng)化規(guī)律，可用Hollomon公式S=Kεn描述。

形變強(qiáng)化是金屬材料最重要的性質(zhì)之一，其工程意義在于：

1）形變強(qiáng)化可使材料或零件具有抵抗偶然過載的能力，阻止塑性變形的繼續(xù)發(fā)展，保證材料安全。

2）形變強(qiáng)化是工程上強(qiáng)化材料的重要手段，尤其對于不能進(jìn)行熱處理強(qiáng)化的材料，形變強(qiáng)化成為提高其強(qiáng)度的非常重要的手段。

3）形變強(qiáng)化性能可以保證某些冷成形如冷拔線材和深沖成形等工藝的順利進(jìn)行。

8、簡述布氏硬度試驗(yàn)方法的原理、計(jì)算方法和優(yōu)缺點(diǎn)。

答：a)

測試原理：用一定的壓力P將直徑為D的淬火鋼球或硬質(zhì)合金球壓入試樣表面，保持規(guī)定的時(shí)間后卸除壓力，于是在試件表面留下壓痕（壓痕的直徑和深度分別為d和h）。布氏硬度用單位壓痕表面積A上所承受的平均壓力表示。

b)

計(jì)算方法：

c)

優(yōu)缺點(diǎn)：

優(yōu)點(diǎn)：1)

分散性小，重復(fù)性好，能反映材料的綜合平均性能。

2)

可估算材料的抗拉強(qiáng)度。

缺點(diǎn)：1)

不能測試薄件或表面硬化層的硬度。

2)

試驗(yàn)過程中，常需要更換壓頭和實(shí)驗(yàn)載荷，耗費(fèi)人力和時(shí)間。

9、解釋平面應(yīng)力和平面應(yīng)變狀態(tài)，并用應(yīng)力應(yīng)變參數(shù)表述這兩種狀態(tài)。

答：對薄板，由于板材較薄，在厚度方向上可以自由變形，即0zs=。這種只在兩個(gè)方向上存在應(yīng)力的狀態(tài)稱為平面應(yīng)力。

對厚板，由于厚度方向變形的約束作用，使得ｚ方向不產(chǎn)生應(yīng)變，即0ze=，這種狀態(tài)稱為平面應(yīng)變。

10、什么是低溫脆性？并闡述低溫脆性的物理本質(zhì)。

答：材料因溫度的降低由韌性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔?，沖擊吸收功明顯下降，斷裂機(jī)理由微孔聚集型變?yōu)榇┚Ы饫?，斷口特征由纖維狀變?yōu)榻Y(jié)晶狀的現(xiàn)象，稱為低溫脆性或冷脆。

低溫脆性是材料屈服強(qiáng)度隨溫度的下降而急劇增加、但材料的斷裂強(qiáng)度σf卻隨溫度變化較小的結(jié)果。

112、簡述缺口的兩個(gè)效應(yīng)，并畫出厚板缺口拉伸時(shí)彈性狀態(tài)下的應(yīng)力分布圖。

13、簡述氫脆的類型及其特征。

14、簡述韌性斷裂和脆性斷裂，并畫出典型宏觀韌性斷口示意圖，并標(biāo)注各區(qū)名稱。

答：韌性斷裂：①明顯宏觀塑性變形；②裂紋擴(kuò)展過程較慢；

③斷口常呈暗灰色、纖維狀。④塑性較好的金屬材料及高分子材料易發(fā)生韌斷。

脆性斷裂：①無明顯宏觀塑性變形；②突然發(fā)生，快速斷裂；

③斷口宏觀上比較齊平光亮，常呈放射狀或結(jié)晶狀。④淬火鋼、灰鑄鐵、玻璃等易發(fā)生脆斷。

15、描述典型疲勞斷口的特征，畫出典型疲勞斷口示意圖，并標(biāo)注各區(qū)名稱。

答：典型疲勞斷口具有3個(gè)特征區(qū)：疲勞源、疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)、瞬斷區(qū)。

16、簡述缺口的三個(gè)效應(yīng)是什么?

答：(1)缺口造成應(yīng)力應(yīng)變集中，這是缺口的第一個(gè)效應(yīng)。(2)缺口改變了缺口前方的應(yīng)力狀態(tài)，使平板中材料所受的應(yīng)力由原來的單向拉伸改變?yōu)閮上蚧蛉蚶?，這是缺口的第二個(gè)效應(yīng)。(3)缺口使塑性材料強(qiáng)度增高，塑性降低，這是缺口的第三個(gè)效應(yīng)。

17、應(yīng)力腐蝕斷裂的定義和腐蝕斷裂形態(tài)是什么。

答：應(yīng)力腐蝕斷裂是指金屬材料在拉應(yīng)力和特定介質(zhì)的共同作用下所引起的斷裂。金屬發(fā)生應(yīng)力腐蝕時(shí)，僅在局部區(qū)域出現(xiàn)從表及里的裂紋．裂紋的共同特點(diǎn)是在主干裂紋延伸的同時(shí)，還有若干分支同時(shí)發(fā)展．裂紋的走向宏觀上與拉應(yīng)力方向垂直．微觀斷裂機(jī)理一般為沿晶斷裂，也可能為穿晶解理斷裂或二者的混合．?dāng)嗔驯砻婵梢姷健澳酄罨印钡母g產(chǎn)物及腐蝕坑。

六、計(jì)算題：

1、利用Hollomon公式S=Kεn，推導(dǎo)應(yīng)力-應(yīng)變曲線上應(yīng)力達(dá)到最大值時(shí)開始產(chǎn)生頸縮的條件。

解：應(yīng)力－應(yīng)變曲線上的應(yīng)力達(dá)到最大值時(shí)開始頸縮。在應(yīng)力－應(yīng)變曲線的最高點(diǎn)處有：,其中P和S分別是試樣截面積為A時(shí)的載荷和真應(yīng)力。

由于頸縮開始前試樣的變形是均勻分布的，所以有試樣的體積不變，即lA=常數(shù)，或Adl+ldA=0。并考慮到應(yīng)變的定義，可得：

由dP=0可得：

e

所以

這就是頸縮判據(jù)。說明頸縮開始于應(yīng)變強(qiáng)化速率dS/dε與真應(yīng)力相等的時(shí)刻。

由Hollomon公式S=Kεn和應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)n的定義得出：

將頸縮條件代入上式，得：

n

=

εb

（1分）

說明在頸縮開始時(shí)的真應(yīng)變在數(shù)值上與應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)n相等。

2、已知某構(gòu)件中存在長度為2a0的中心穿透裂紋，構(gòu)件材料的斷裂韌性為、疲勞裂紋擴(kuò)展的門檻值為。若該構(gòu)件在最大應(yīng)力為σ的脈動(dòng)應(yīng)力下工作，且。試用疲勞裂紋擴(kuò)展速率的表達(dá)式，推導(dǎo)該構(gòu)件的剩余疲勞壽命Nc。

解：對具有中心穿透裂紋的構(gòu)件。由于構(gòu)件在最大應(yīng)力為σ的脈動(dòng)應(yīng)力下工作，所以

；且由于，故可以利用Paris公式計(jì)算構(gòu)件的剩余壽命。

中心裂紋的初始長度為a0；而最終裂紋長度可根據(jù)求得：，即

根據(jù)Paris公式，而，則有：

所以：

對上式進(jìn)行積分，當(dāng)m=2時(shí)，有：

當(dāng)m≠2時(shí)，有：

3、對質(zhì)點(diǎn)均勻分布的兩相合金，如質(zhì)點(diǎn)間距為λ，試用無限大板中心貫穿裂紋（裂紋長度為2a）延長線上的應(yīng)力場強(qiáng)度分布公式、虎克定律ε=σ/E、最大均勻真應(yīng)變εb和應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)n，推導(dǎo)材料斷裂韌性KIC的表達(dá)式。

解：已知材料為含有均布第二相質(zhì)點(diǎn)的兩相合金，質(zhì)點(diǎn)間距為lλ，物體受力后裂紋頂端出現(xiàn)一塑性區(qū)，隨著外力增加，塑性區(qū)增大，當(dāng)塑性區(qū)與裂紋前方的第一個(gè)質(zhì)點(diǎn)相遇時(shí)，即塑性區(qū)尺寸

時(shí)，質(zhì)點(diǎn)與基體界面開裂形成孔洞?？锥磁c裂紋之間的材料好像一個(gè)小的拉伸試樣。當(dāng)這個(gè)小拉伸試樣斷裂時(shí)，裂紋便開始向前擴(kuò)展，此時(shí)的KI因子就是材料的斷裂韌性KIC。

裂紋頂端塑性區(qū)內(nèi)的應(yīng)力為材料的屈服強(qiáng)度。彈性區(qū)內(nèi)的應(yīng)力分布為。根據(jù)虎克定律在彈性區(qū)與塑性區(qū)的交界處，即l點(diǎn)，應(yīng)變?yōu)?/p>

圖1

Krafft斷裂模型

假定裂紋頂端與孔洞之間的小試樣的斷裂條件與單向拉伸時(shí)的斷裂條件相同。當(dāng)塑性區(qū)內(nèi)的應(yīng)變達(dá)到單向拉伸頸縮時(shí)的應(yīng)變時(shí)，即最大的均勻真應(yīng)變be時(shí)，小試樣便出現(xiàn)塑性失穩(wěn)。

于是，裂紋擴(kuò)展的臨界條件就是塑性區(qū)的應(yīng)變ye達(dá)到該材料的最大均勻真應(yīng)變。而=n（n為應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)）。因此，裂紋擴(kuò)展的臨界條件為：

pl

所以，微孔集聚型斷裂的斷裂韌性為：

4、有一大型板件，材料的σ0.2=1200MPa，KIc=115MPa*m1/2，探傷發(fā)現(xiàn)有20mm長的橫向穿透裂紋，若在平均軸向拉應(yīng)力900MPa下工作，試計(jì)算KI及塑性區(qū)寬度R0，并判斷該件是否安全？

解：由題意知穿透裂紋受到的應(yīng)力為σ=900MPa

根據(jù)σ/σ0.2的值，確定裂紋斷裂韌度KIC是否休要修正

因?yàn)棣?σ0.2=900/1200=0.75>0.7，所以裂紋斷裂韌度KIC需要修正

對于無限板的中心穿透裂紋，修正后的KI為：

（MPa*m1/2）

塑性區(qū)寬度為：

=0.004417937(m)=

2.21(mm)

比較K1與KIc：

因?yàn)镵1=168.13（MPa*m1/2）

KIc=115（MPa*m1/2）

所以：K1>KIc，裂紋會失穩(wěn)擴(kuò)展,所以該件不安全。

7、一塊含有長為16mm中心穿透裂紋[KⅠ=

σ(πa)1/2]的鋼板，受到350MPa垂直于裂紋平面的應(yīng)力作用。（1）如果材料的屈服強(qiáng)度是1400MPa，求塑性區(qū)尺寸和裂紋頂端應(yīng)力場強(qiáng)度因子值；（2）試與第1題相比較，對應(yīng)力場強(qiáng)度因子進(jìn)行塑性修正的意義。

解：已知：

a=8mm=0.008m,σ=350

MPa,KⅠ=σ(πa)1/2

（1）σ/σs=350/1400

0.6，KⅠ=σ(πa)1/2=350×(3.14×0.008)1/2=55.5（MPa·m1/2）

R0=1/(2.828π)×(KⅠ/σs)2

=1/(2.828π)(55.5/1400)2=0.00017m=0.17mm

（2）第1題中σ/σs大于0.6，裂紋尖端不但有彈性變形，而且會有塑性變形，不符合彈性力學(xué)理論，如不進(jìn)行修正，計(jì)算所得數(shù)值會與實(shí)際不符。

9、已知某材料的γs＝2J/m2，E＝2×105MPa，2.5×10-10m，(1)如存在0.8mm長的的垂直拉應(yīng)力的橫向穿透裂紋（可視為無限寬薄板），求該材料的裂紋擴(kuò)展的臨界應(yīng)力。(2)求這種材料的理論斷裂強(qiáng)度，并結(jié)合(1)題，討論理論斷裂強(qiáng)度和實(shí)際斷裂強(qiáng)度。

解：(1)已知2＝0.8mm=0.0008m=8×10-4m

σc=

（Eγs/)1/2=[2×105×106×2/(4×10-4)]1/2=3.16×107Pa=

31.6

MPa

(2)

σm=（Eγs/)1/2=[2×105×106×2/(2.5×10-10)]1/2=

4×1010Pa=

4×104MPa

理論斷裂強(qiáng)度認(rèn)為材料中沒有任何缺陷，根據(jù)原子間的結(jié)合力計(jì)算斷裂強(qiáng)度；而實(shí)際材料中已經(jīng)存在裂紋，當(dāng)平均應(yīng)力還很低時(shí)，裂紋尖端的應(yīng)力集中已達(dá)到很高值，從而使裂紋快速擴(kuò)展并導(dǎo)致脆性斷裂。實(shí)際斷裂強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于理論斷裂強(qiáng)度。

10、某壓力容器受到升壓降壓交變應(yīng)力△σ＝120MPa作用，計(jì)算得知該容器允許的臨界裂紋長度2ac＝125mm，檢查發(fā)現(xiàn)該容器有一長度2a＝42mm的周向穿透裂紋，假設(shè)疲勞裂紋擴(kuò)展符合Paris公式，假設(shè)疲勞擴(kuò)展系數(shù)C＝2×10－10，n＝3，試計(jì)算該容器的疲勞壽命？

解：設(shè)裂紋為無線大板穿透裂紋，則

由Paris公式得

解得

N=301611、有一材料，模量E＝200GPa,單位面積的表面能γS＝8

J/m2,試計(jì)算在70MPa的拉應(yīng)力作用下，該裂紋的臨界裂紋長度？若該材料裂紋尖端的變形塑性功γP＝400

J/m2，該裂紋的臨界裂紋長度又為多少？[利用格里菲斯公式和奧羅萬修正公式計(jì)算]

解：由格里菲斯公式得

由奧羅萬修正公式得

12、馬氏體時(shí)效鋼的屈服強(qiáng)度是2100MPa，斷裂韌度66MPa·m1/2，用這種材料制造飛機(jī)起落架，最大設(shè)計(jì)應(yīng)力為屈服強(qiáng)度的70％，若可檢測到的裂紋長度為2.5mm，試計(jì)算其應(yīng)力強(qiáng)度因子，判斷材料的使用安全性。[提示：假設(shè)存在的是小的邊緣裂紋，采用有限寬板單邊直裂紋模型，2b>>a;

若存在的是穿透裂紋，則應(yīng)用無限大板穿透裂紋模型計(jì)算]

解：

14、對靜載拉伸實(shí)驗(yàn)，試根據(jù)體積不變條件及延伸率、斷面收縮率的概念，推導(dǎo)均勻變形階段材料的延伸率δ與斷面收縮率ψ的關(guān)系式。

解：在均勻變形階段，由變形前后體積不變的條件可得：

于是，可推出材料的延伸率δ與斷面收縮率ψ間的關(guān)系：

yd-=+

或yyd-

上式表明，在均勻變形階段δ恒大于ψy。

15、有一大型厚板構(gòu)件制造時(shí)，出現(xiàn)了中心穿透裂紋，若2a＝2mm，在工作應(yīng)力σ＝1000MPa下工作，應(yīng)該選什么材料的σ0.2與KIC配合比較合適?

已知構(gòu)件材料經(jīng)不同熱處理后的σ0.2與KIC值列于下表：

σ0.2/MPa

1100

1200

1300

1400

1500

KIC/

MPa*m1/2

解：

已知工作應(yīng)力σ＝1000MPa；裂紋長度為2a=2mm，于是a=1mm=0.001m。構(gòu)件為大型厚板結(jié)構(gòu)，屬平面應(yīng)變。（1）

對屈服強(qiáng)度為1100

MPa、斷裂韌性為110

MPa*m1/2的材料，因＝1000／1100＝0.91＞0.5，于是裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子KI為：

＝60.65

MPa*m1/2＜110

MPa*m1/2

因此選用該材料是安全的。（3分）

（2）對屈服強(qiáng)度為1200

MPa、斷裂韌性為95

MPa*m1/2的材料，因＝1000／1200＝0.83＞0.6，于是裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子KI為：

＝59.79

MPa*m1/2＜95

MPa*m1/2

因此選用該材料是安全的。（3分）

（3）對屈服強(qiáng)度為1300

MPa、斷裂韌性為75

MPa*m1/2的材料，因＝1000／1300＝0.77＞0.5，于是裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子KI為：

＝59.22

MPa*m1/2＜75

MPa*m1/2

因此選用該材料是安全的。（3分）

（4）對屈服強(qiáng)度為1400

MPa、斷裂韌性為60

MPa*m1/2的材料，因＝1000／1400＝0.71＞0.5，于是裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子KI為：

＝58.74

MPa*m1/2＜60

MPa*m1/2

因此選用該材料是安全的。（3分）

（5）對屈服強(qiáng)度為1500

MPa、斷裂韌性為55

MPa*m1/2的材料，因＝1000

／1500＝0.67＞0.5，于是裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子KI為：

＝58.38

MPa*m1/2＞55

MPa*m1/2

因此選用該材料是不安全的。

1、某一高強(qiáng)鋼在化學(xué)介質(zhì)和外加載荷的共同作用下，常發(fā)生低應(yīng)力脆斷。試從斷口和電化學(xué)的角度，闡述如何區(qū)分鋼的應(yīng)力腐蝕與氫致延滯斷裂。

斷裂源位置

宏觀特征

微觀特征

二次裂紋

應(yīng)力腐蝕破裂

在表面上

顏色較暗

有腐蝕產(chǎn)物

較多

氫

脆

在表面下

斷口光亮

無腐蝕產(chǎn)物

很少

答：a)

斷口特征：

13、已知由某種鋼材制作的大型厚板結(jié)構(gòu)（屬平面應(yīng)變），承受的工作應(yīng)力為σ=560MPa，板中心有一穿透裂紋（），裂紋的長度為2a=6mm，鋼料的性能指標(biāo)如下表所示：

σ=560MPa，板中心有一穿透裂紋（aKIps=），裂紋的長度為2a=6mm，鋼料的性能指標(biāo)如下表所示：

溫度（℃）

σS（MPa）

KIC（MPa*m1/2）

1000

900

0

800

700

150

試求：a）該構(gòu)件在哪個(gè)溫度點(diǎn)使用時(shí)是安全的？

b）該構(gòu)件在0℃和50℃時(shí)的塑性區(qū)大小R。

c）用作圖法求出該材料的低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度TK。

其中已知：（平面應(yīng)力）；（平面應(yīng)變）

（平面應(yīng)力）；（平面應(yīng)變）

解：已知σ=560MPa

裂紋長度為2a=6mm，于是a=0.003mm；

構(gòu)件為大型厚板結(jié)構(gòu)，屬平面應(yīng)變。

a)

在-50℃下，＝560／1000＝0.56<0.6，于是有：

因此在-50℃下是不安全的。

在-30℃下，＝560／900＝0.62>0.6，于是有：

因此在-30℃下是不安全的。

在0℃下，＝560／800＝0.70>0.6，于是有：

因此在0℃下是安全的。

在50℃下，＝560／700＝0.80>0.6，于是有：

因此在50℃下是安全的。

該構(gòu)件在0℃、50℃下是安全的。

b)

在0℃下，KI＝56.88

MPa*m1/2，σS=800MPa，所以有：

在50℃下，KI＝57.78

MPa*m1/2，σS=700MPa，所以有：

c)

由，可求出斷裂應(yīng)力為p。

將裂紋長度、不同溫度下的屈服強(qiáng)度和斷裂韌性代入上式得：

-50℃，σcs＝306.5MPa

-30℃，σc＝497MPa

0℃，σc＝886MPa

50℃，σc＝1455MPa

（2分）

利用不同的屈服強(qiáng)度σss和斷裂強(qiáng)度σc

s與溫度作圖，如下圖：

由圖可見T~sσs和T~σcs兩條曲線相交于-7℃，于是該材料的低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度為-7℃。

5、有一軸件平行軸向工作應(yīng)力150MPa，使用中發(fā)現(xiàn)橫向疲勞脆性正斷，斷口分析表明有25mm深度的表面半橢圓疲勞區(qū)，根據(jù)裂紋a/c可以確定φ=1，測試材料的σ0.2=720MPa，試估算材料的斷裂韌度KIC為多少？

解：

因?yàn)棣?σ0.2=150/720=0.208<0.7，所以裂紋斷裂韌度KIC不需要修正

對于無限板的中心穿透裂紋，修正后的KI為：

KIC=Yσcac1/2

對于表面半橢圓裂紋，Y=1.1/φ=1.1

所以，KIC=Yσcac1/2=1.1=46.229（MPa*m1/2）

{已知平面應(yīng)變修正公式為：KⅠ=Y

σ(a)1/2/[1-0.056(Yσ/σs)2]1/2,R0=1/(2.828π)×(KⅠ/σs)2)

}

σ0.2/MPa

1300

1400

1500

KⅠc/（MPa·m1/2)

0MPa的應(yīng)力下工作．對下列材料應(yīng)選哪一種?

解：σ/σs=1000/1300，1000/1400，1000/1500均大于0.6，所以必需進(jìn)行塑性區(qū)修正。

由KⅠ=1.1

σ(πa)1/2/Φ得Y=1.1

(π)1/2/Φ所以修正后的KⅠ=1.1

σ(πa)1/2/[Φ2-0.212(σ/σs)2]1/2

（1）KⅠ=1.1

σ(πa)1/2/[Φ2-0.212(σ/σs)2]1/2

=1.1×1000×(3.14×0.001)1/2/[1.19-0.212(1000/1300)2]1/2

=59.75

MPa·m1/2

（2）KⅠ=1.1

σ(πa)1/2/[Φ2-0.212(σ/σs)2]1/2

=1.1×1000×(3.14×0.001)1/2/[1.19-0.212(1000/1400)2]1/2

=59.23

MPa·m1/2

（3）KⅠ=1.1

σ(πa)1/2/[Φ2-0.212(σ/σs)2]1/2

=1.1×1000×(3.14×0.001)1/2/[1.19-0.212(1000/1500)2]1/2

=58.91

MPa·m1/2

將三者列表比較：

σ/MPa

1000

σ0.2/MPa

1300

1400

1500

KⅠc/（MPa·m1/2)

KⅠ/（MPa·m1/2)

59.75

59.23

58.91

可見應(yīng)選第一種材料。

8、一塊含有長為16mm中心穿透裂紋[KⅠ=

σ(πa)1/2]的鋼板，受到350MPa垂直于裂紋平面的應(yīng)力作用。（1）如果材料的屈服強(qiáng)度分別是1400Mpa和385

MPa，求裂紋頂端應(yīng)力場強(qiáng)度因子值；（2）試比較和討論上述兩種情況下，對應(yīng)力場強(qiáng)度因子進(jìn)行塑性修正的意義。

解：已知：

a=8mm=0.008m,σ=350

MPa,KⅠ=σ(πa)1/2

（1）σ/σs=350/1400

0.6，KⅠ=σ(πa)1/2=350×(3.14×0.008)1/2=55.5（MPa·m1/2）

σ/σs=350/385

0.6，所以必須進(jìn)行塑性區(qū)修正，Y=

(π)1/2

KⅠ=Y

σ(a)1/2/[1-0.056(Yσ/σs)2]1/2=σ(πa)1/2/[1-0.056π(σ/σs)2]1/2

=350×(3.14×0.008)1/2/[1-0.056π(350/385)2]1/2=60（MPa·m1/2）

（2）比較列表如下：

σ/MPa

350

σ0.2/MPa

1400

KⅠ/（MPa·m1/2)

55.5

σ/σs=350/385

0.6，裂紋尖端不但有彈性變形，而且會有塑性變形，不符合彈性力學(xué)理論，如不進(jìn)行修正，計(jì)算所得數(shù)值會與實(shí)際不符。

第三篇：材料性能學(xué)教學(xué)大綱

《材料性能學(xué)》課程教學(xué)大綱

一、課程基本信息 課程編碼： 課程類別：必修課 適用專業(yè)：材料化學(xué)

總 學(xué) 時(shí)：48 學(xué) 分：3 課程簡介：本課程是材料化學(xué)專業(yè)主干課程之一，屬專業(yè)基礎(chǔ)課。本課程主要內(nèi)容為材料物理性能，以材料通用性物理性能及共同性的內(nèi)容為主。通過本課程的教學(xué)，使學(xué)生獲得關(guān)于材料物理性能包括材料力學(xué)性能（受力形變、斷裂與強(qiáng)度）、熱學(xué)、光學(xué)、導(dǎo)電、磁學(xué)等性能及其發(fā)展和應(yīng)用，重點(diǎn)掌握各種重要性能的原理及微觀機(jī)制，性能的測定方法以及控制和改善性能的措施，各種材料結(jié)構(gòu)與性能的關(guān)系，各性能之間的相互制約與變化規(guī)律。

授課教材：《材料物理性能》，吳其勝、蔡安蘭、楊亞群，華東理工大學(xué)出版社，2006，10。

2、參考書目: 1.《材料性能學(xué)》，北京工業(yè)大學(xué)出版社，王從曾，2007.1 2.《材料的物理性能》，哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，邱成軍等，2009.1

二、課程教育目標(biāo)

通過學(xué)習(xí)材料的各種物理性能，使學(xué)生掌握以下內(nèi)容：各種材料性能的各類本征參數(shù)的物理意義和單位以及這些參數(shù)在解決實(shí)際問題中所處的地位；弄清各材料性能和材料的組成、結(jié)構(gòu)和構(gòu)造之間的關(guān)系；掌握這些性能參數(shù)的物質(zhì)規(guī)律，從而為判斷材料優(yōu)劣、正確選擇和使用材料、改變材料性能、探索新材料、新性能、新工藝打下理論基礎(chǔ)；為全面掌握材料的結(jié)構(gòu)，對材料的原料和工藝也應(yīng)有所認(rèn)識，以取得分析性能的正確依據(jù)。

三、教學(xué)內(nèi)容與要求 第一章：材料的力學(xué)性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)：

重點(diǎn)：應(yīng)力、應(yīng)變、彈性變形行為、Griffith微裂紋理論，應(yīng)力場強(qiáng)度因子和平面應(yīng)變斷裂韌性，提高無機(jī)材料強(qiáng)度改進(jìn)材料韌性的途徑。難點(diǎn)：位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論、應(yīng)力場強(qiáng)度因子和平面應(yīng)變斷裂韌性。教學(xué)時(shí)數(shù)：10學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

1.1 應(yīng)力及應(yīng)變：應(yīng)力、應(yīng)變；

1.2 彈性形變：Hooke定律；彈性模量的影響因素、無機(jī)材料的彈性模量、復(fù)相的彈性模量、彈性形變的機(jī)理；

1.3 材料的塑性形變：晶體滑移、塑性形變的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)理論；

1.4 滯彈性和內(nèi)耗：粘彈性和滯彈性、應(yīng)變松弛和應(yīng)力松弛、松弛時(shí)間、無弛豫模量與弛豫模量、模量虧損、材料的內(nèi)耗；

1.5 材料的高溫蠕變：蠕變曲線、蠕變機(jī)理、影響蠕變的因素；

1.6 材料的斷裂強(qiáng)度：理論斷裂強(qiáng)度、Inglis 理論、Griffith微裂紋理論、、Orowan理論；

1.7 材料的斷裂韌性：裂紋擴(kuò)展方式、裂紋尖端應(yīng)力場分析、幾何形狀因子、斷裂韌性、裂紋擴(kuò)展的動(dòng)力與阻力；

1.8 裂紋的起源與擴(kuò)展：裂紋的起源、裂紋的快速擴(kuò)展、影響裂紋擴(kuò)展的因素、材料的疲勞、應(yīng)力腐蝕理論、高溫下裂紋尖端的應(yīng)力空腔作用、亞臨界裂紋生長速率與應(yīng)力場強(qiáng)度因子的關(guān)系、根據(jù)亞臨界裂紋擴(kuò)展預(yù)測材料壽命、蠕變斷裂； 1.10 顯微結(jié)構(gòu)對材料脆性斷裂的影響：晶粒尺寸、氣孔的影響；

1.11 提高材料強(qiáng)度及改善脆性的途徑：金屬材料的強(qiáng)化、陶瓷材料的強(qiáng)化； 1.12 復(fù)合材料：復(fù)合材料的分類、連續(xù)纖維單向強(qiáng)化復(fù)合材料的強(qiáng)度、短纖維單向強(qiáng)化復(fù)合材料；

1.13 材料的硬度：硬度的表示方法、硬度的測量。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握材料的彈性變形、塑性變形、高溫蠕變及其它力學(xué)性能的理論描述、產(chǎn)生的原因、影響因素。掌握斷裂的現(xiàn)象和產(chǎn)生、斷裂力學(xué)的原理出發(fā)，通過理論結(jié)合強(qiáng)度、應(yīng)力場的分析，斷裂的判據(jù)，應(yīng)力場強(qiáng)度因子、平面應(yīng)變斷裂韌性、延性斷裂、脆性斷裂、沿晶斷裂、靜態(tài)疲勞的概念，并根據(jù)此判據(jù)來分析提高材料強(qiáng)度及改進(jìn)材料韌性的途徑。了解斷裂的現(xiàn)象，弄清產(chǎn)生斷裂的原理（斷裂理論），通過應(yīng)力場的分析。要求掌握斷裂的判據(jù)，并根據(jù)此判據(jù)來分析提高材料強(qiáng)度及改進(jìn)材料韌性的途徑。

第二章：材料的熱學(xué)性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)： 重點(diǎn)：材料的熱膨脹，材料的熱穩(wěn)定性。難點(diǎn)：材料的熱傳導(dǎo)，材料的熱穩(wěn)定性。教學(xué)時(shí)數(shù)：6學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

2.1 熱學(xué)性能的物理基礎(chǔ)；

2.2 材料的熱容：晶體固體熱容的經(jīng)驗(yàn)定律和經(jīng)典理論，晶體固體熱容的量子理論回顧，無機(jī)材料的熱容；

2.3 材料的熱膨脹：熱膨脹系數(shù)、熱膨脹機(jī)理、熱膨脹和其他性能的關(guān)系、多晶體和復(fù)合材料的熱膨脹；

2.4 材料的熱傳導(dǎo)：固體材料熱傳導(dǎo)的宏觀規(guī)律，固體材料熱傳導(dǎo)的微觀機(jī)理、影響熱傳導(dǎo)的因素、某些無機(jī)材料的熱傳導(dǎo)；

2.5 材料的熱穩(wěn)定性：熱穩(wěn)定性的表示方法、熱應(yīng)力、抗熱沖擊斷裂性能，抗熱沖擊損傷性、提高抗熱沖擊斷裂性能的措施。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握材料熱容的各種理論及其比較，熱膨脹的定義及其基本機(jī)理，熱傳導(dǎo)的宏觀規(guī)律和微觀機(jī)理，熱穩(wěn)定性的表示和抗熱沖擊斷裂性能。要求掌握各種熱應(yīng)力斷裂抵抗因子?？偨Y(jié)出提高抗熱沖擊斷裂性能的措施。第三章 材料的光學(xué)性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)：

重點(diǎn)：光的反射和折射、材料對光的吸收和色散、光的散射 難點(diǎn)：光的散射、電-光效應(yīng)、光折變效應(yīng)、非線性光學(xué)效應(yīng) 教學(xué)時(shí)數(shù)：8學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

3.1 光傳播的基本性質(zhì)：光的波粒二象性、光的干涉和衍射、光通過固體現(xiàn)象；

3.2 光的反射和折射：反射定律和折射定律、折射率的影響因素、晶體的雙折射、材料的反射系數(shù)及其影響因素；

3.3 材料對光的吸收和色散：吸收系數(shù)與吸收率、光的吸收與波長的關(guān)系、光的色散；

3.4 光的散射：散射的一般規(guī)律、彈性散射、非彈性散射；

3.5 材料的不透明性與半透明性：材料的不透明性、材料的乳濁、半透明性、透明材料的顏色、材料的著色； 3.6 電-光效應(yīng)、光折變效應(yīng)、非線性光學(xué)效應(yīng)：電光效應(yīng)及電光晶體、光折變效應(yīng)、非線性光學(xué)效應(yīng)；

3.7光的傳輸與光纖材料：光纖發(fā)展概況和基本特征、光纖材料的制備、光纖的應(yīng)用；

3.8 特種光學(xué)材料及其應(yīng)用：固體激光器材料及其應(yīng)用、光存儲材料。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握金屬、半導(dǎo)體、絕緣體的電子能帶結(jié)構(gòu)，光傳播電磁理論、反射、光的吸收和色散、晶體的雙折射、介質(zhì)的光散射等各種光現(xiàn)象的物理本質(zhì)。了解影響材料光學(xué)性能的各種因素。簡要了解光纖材料、激光晶體材料及光存儲材料等光學(xué)材料。

第四章：材料的電導(dǎo)性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)：

重點(diǎn)：離子電導(dǎo)，電子電導(dǎo)。

難點(diǎn)：無機(jī)材料的電導(dǎo)，半導(dǎo)體陶瓷的物理效應(yīng)。教學(xué)時(shí)數(shù)：8學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

4.1 電導(dǎo)的物理現(xiàn)象：電導(dǎo)率與電阻率、電導(dǎo)的物理特性；

4.2 離子電導(dǎo)：載流子濃度、離子遷移率、離子電導(dǎo)率、離子電導(dǎo)率的影響因素、固體電解質(zhì)ZrO2；

4.3 電子電導(dǎo)：電子遷移率、載流子濃度、電子電導(dǎo)率、電子電導(dǎo)率的影響因素 4.4 金屬材料的電導(dǎo)：金屬電導(dǎo)率、電阻率與溫度的關(guān)系、電阻率與壓力的關(guān)系、冷加工和缺陷對電阻率的影響、電阻率的各向異性、固溶體的電阻率； 4.5 固體材料的電導(dǎo)：玻璃態(tài)電導(dǎo)、多晶多相固體材料的電導(dǎo)、次級現(xiàn)象、固體材料電導(dǎo)混合法則；

4.6 半導(dǎo)體陶瓷的物理效應(yīng)：晶界效應(yīng)、表面效應(yīng)、西貝克效應(yīng)、p-n結(jié)； 4.7 超導(dǎo)體：超導(dǎo)體的概念、約瑟夫遜效應(yīng)、超導(dǎo)體的應(yīng)用。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握各種電導(dǎo)的宏觀參數(shù)和物理量及電導(dǎo)的主要基本公式；圍繞此公式來討論各種電導(dǎo)的電導(dǎo)率（離子電導(dǎo)率、電子電導(dǎo)率）及其影響因素，材料的電導(dǎo)混合法則和半導(dǎo)體陶瓷的物理效應(yīng)。第五章 材料的磁學(xué)性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)：

重點(diǎn)：抗磁性和順磁性、鐵磁性與反鐵磁性 難點(diǎn)：鐵磁性與反鐵磁性 教學(xué)時(shí)數(shù)：8學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

5.1 基本磁學(xué)性能：磁學(xué)基本量、物質(zhì)的磁性分類；

5.2 抗磁性和順磁性：原子本征磁矩、抗磁性、物質(zhì)的順磁性、金屬的抗磁性與順磁性、影響金屬抗、順磁性的因素；

5.3 鐵磁性與反鐵磁性：鐵磁質(zhì)的自發(fā)磁化、反鐵磁性和亞鐵磁性、磁疇、磁化曲線和磁滯回線；

5.4 磁性材料的動(dòng)態(tài)特性：交流磁化過程與交流回線、磁滯損耗和趨膚效應(yīng)、磁后效應(yīng)和復(fù)數(shù)磁導(dǎo)率、磁導(dǎo)率減落及磁共振損耗；

5.5 磁性材料及其應(yīng)用：軟磁材料、硬磁材料、磁信息存儲材料、納米磁性材料。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握固體物質(zhì)的各種磁性(抗磁性、順磁性、鐵磁性、反鐵磁性、亞鐵磁性)的形成機(jī)理及宏觀表現(xiàn)；重點(diǎn)掌握磁性表征參量、各類磁性物質(zhì)的內(nèi)部相互作用；磁性材料在交變磁場中的磁化過程及宏觀磁性；了解磁性材料及其應(yīng)用。

第六章 材料的功能轉(zhuǎn)換性能 重點(diǎn)與難點(diǎn)：

重點(diǎn)：介質(zhì)的極化與損耗、介電強(qiáng)度、壓電性能、鐵電性 難點(diǎn)：壓電性能、鐵電性 教學(xué)時(shí)數(shù)：8學(xué)時(shí) 教學(xué)內(nèi)容：

6.1 介質(zhì)的極化與損耗：介質(zhì)極化相關(guān)物理量、極化類型、宏觀極化強(qiáng)度與微觀極化率的關(guān)系、介質(zhì)損耗分析、材料的介質(zhì)損耗、降低材料介質(zhì)損耗的方法； 6.2 介電強(qiáng)度：介電強(qiáng)度、固體電介質(zhì)的擊穿、影響材料擊穿強(qiáng)度的因素； 6.3 壓電性能：壓電效應(yīng)及其逆效應(yīng)、壓電材料的研究進(jìn)程、壓電材料主要表征參數(shù)、壓電陶瓷的預(yù)極化、壓電陶瓷的穩(wěn)定性、壓電材料及其應(yīng)用；

6.4 鐵電性：鐵電性的概念、鐵電體的分類、鐵電體的起源、鐵電體的性能及其應(yīng)用、反鐵電體； 6.5 熱電性能：熱電效應(yīng)、熱電材料、熱電材料的應(yīng)用； 6.6 光電性能：光電效應(yīng)、光電材料及其應(yīng)用；

6.7 熱釋電性能：熱釋電效應(yīng)及其逆效應(yīng)、熱釋電材料、熱釋電材料的應(yīng)用； 6.8 智能材料：智能材料的特征與構(gòu)成、智能材料的分類、智能金屬材料、智能無機(jī)非金屬材料、智能高分子材料。教學(xué)方式：課堂講授與多媒體教學(xué)相結(jié)合。

教學(xué)要求：掌握電介質(zhì)的介電性能，包括介電常數(shù)、介電損耗、介電強(qiáng)度及其隨環(huán)境(溫度、濕度、輻射等)的變化規(guī)律。了解極化的微觀機(jī)制、電介質(zhì)的壓電性、鐵電性、熱電性能、光電性能和熱釋電性的性能、常用材料及其應(yīng)用、智能材料的特征、分類及應(yīng)用。

四、作業(yè)：

每章根據(jù)學(xué)生學(xué)習(xí)情況，選擇布置教材中部分習(xí)題促進(jìn)學(xué)生課后復(fù)習(xí)、鞏固課堂教學(xué)內(nèi)容，并進(jìn)行講評。

五、考核與評定

以期末考試(閉卷)成績?yōu)橹鳎瑓⒖颊n堂提問、討論課發(fā)言情況以及平時(shí)作業(yè)和考勤等，綜合評定后，給出結(jié)業(yè)成績。

期末考試占70％，平時(shí)成績占30％。

第四篇：材料性能知識

材料性能知識大全

1、關(guān)于拉伸力-伸長曲線和應(yīng)力-應(yīng)變曲線的問題 低碳鋼的應(yīng)力－應(yīng)變曲線 a、拉伸過程的變形：

彈性變形，屈服變形，加工硬化（均勻塑性變形），不均勻集中塑性變形。b、相關(guān)公式：

工程應(yīng)力 ζ=F/A0 ；工程應(yīng)變ε=ΔL/L0；比例極限ζP；彈性極限ζε；屈服點(diǎn)ζS；抗拉強(qiáng)度ζb；斷裂強(qiáng)度ζk。

真應(yīng)變 e=ln(L/L0)=ln(1+ε)；真應(yīng)力 s=ζ(1+ε)= ζ*eε 指數(shù)e為真應(yīng)變。c、相關(guān)理論：

真應(yīng)變總是小于工程應(yīng)變，且變形量越大，二者差距越大；真應(yīng)力大于工程應(yīng)力。

彈性變形階段，真應(yīng)力—真應(yīng)變曲線和應(yīng)力—應(yīng)變曲線基本吻合；塑性變形階段兩者出線顯著差異。

2、關(guān)于彈性變形的問題 a、相關(guān)概念

彈性：表征材料彈性變形的能力 剛度：表征材料彈性變形的抗力

彈性模量：反映彈性變形應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系的常數(shù)，E=ζ/ε ；工程上也稱剛度，表征材料對彈性變形的抗力。

彈性比功：稱彈性比能或應(yīng)變比能，是材料在彈性變形過程中吸收變形功的能力，評價(jià)材料彈性的好壞。包申格效應(yīng)：金屬材料經(jīng)預(yù)先加載產(chǎn)生少量塑性變形，再同向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力降低的現(xiàn)象。滯彈性：（彈性后效）是指材料在快速加載或卸載后，隨時(shí)間的延長而產(chǎn)生的附加彈性應(yīng)變的性能。

彈性滯后環(huán)：非理想彈性的情況下，由于應(yīng)力和應(yīng)變不同步，使加載線與卸載線不重合而形成一封閉回線。

金屬材料在交變載荷作用下吸收不可逆變形功的能力，稱為金屬的循環(huán)韌性，也叫內(nèi)耗 b、相關(guān)理論：

彈性變形都是可逆的。

理想彈性變形具有單值性、可逆性，瞬時(shí)性。但由于實(shí)際金屬為多晶體并存在各種缺陷，彈性變形時(shí)，并不是完整的。

彈性變形本質(zhì)是構(gòu)成材料的原子或離子或分子自平衡位置產(chǎn)生可逆變形的反映 單晶體和多晶體金屬的彈性模量，主要取決于金屬原子本性和晶體類型。包申格效應(yīng)；滯彈性；偽彈性；粘彈性。

包申格效應(yīng)消除方法：預(yù)先大塑性變形，回復(fù)或再結(jié)晶溫度下退火。循環(huán)韌性表示材料的消震能力。

3、關(guān)于塑形變形的問題 a、相關(guān)概念

滑移：滑移系越多，塑性越好；滑移系不是唯一因素（晶格阻力等因素）；滑移面——受溫度、成分和變形的影響；滑移方向——比較穩(wěn)定

孿生：fcc、bcc、hcp都能以孿生產(chǎn)生塑性變形；一般在低溫、高速條件下發(fā)生；變形量小，調(diào)整滑移面的方向

屈服現(xiàn)象：退火、正火、調(diào)質(zhì)的中、低碳鋼和低合金鋼比較常見，分為不連續(xù)屈服和連續(xù)屈服；

屈服點(diǎn)：材料在拉伸屈服時(shí)對應(yīng)的應(yīng)力值，ζs；

上屈服點(diǎn)：試樣發(fā)生屈服而力首次下降前的最大應(yīng)力值，ζsu； 下屈服點(diǎn)：試樣屈服階段中最小應(yīng)力，ζsl； 屈服平臺（屈服齒）：屈服伸長對應(yīng)的水平線段或者曲折線段；

呂德斯帶：不均勻變形；對于沖壓件，不容許出現(xiàn)，防止產(chǎn)生褶皺。屈服強(qiáng)度：表征材料對微量塑性變形的抗力

連續(xù)屈服曲線的屈服強(qiáng)度：用規(guī)定微量塑性伸長應(yīng)力表征材料對微量塑性變形的抗力（1）規(guī)定非比例伸長應(yīng)力ζp：

（2）規(guī)定殘余伸長應(yīng)力ζr：試樣卸除拉伸力后，其標(biāo)距部分的殘余伸長達(dá)到規(guī)定的原始標(biāo)距百分比時(shí)的應(yīng)力；殘余伸長的百分比為0.2%時(shí)，記為ζr0.2

（3）規(guī)定總伸長應(yīng)力ζt：試樣標(biāo)距部分的總伸長（彈性伸長加塑性伸長）達(dá)到規(guī)定的原始標(biāo)距百分比時(shí)的應(yīng)力。晶格阻力（派納力）；位錯(cuò)交互作用阻力

Hollomon公式： S=Ken，S為真應(yīng)力，e為真應(yīng)變；n—硬化指數(shù)0.1~0.5，n=1,完全理想彈性體，n=0，沒有硬化能力；K——硬化系數(shù)

縮頸是：韌性金屬材料在拉伸試驗(yàn)時(shí)變形集中于局部區(qū)域的特殊現(xiàn)象?？估瓘?qiáng)度：韌性金屬試樣拉斷過程中最大試驗(yàn)力所對應(yīng)的應(yīng)力。代表金屬材料所能承受的最大拉伸應(yīng)力，表征金屬材料對最大均勻塑性變形的抗力。與應(yīng)變硬化指數(shù)和應(yīng)變硬化系數(shù)有關(guān)。等于最大拉應(yīng)力比上原始橫截面積。

塑性是指金屬材料斷裂前發(fā)生不可逆永久（塑性）變形的能力。b、相關(guān)理論

常見的塑性變形方式：滑移，孿生，晶界的滑動(dòng)，擴(kuò)散性蠕變。塑性變形的特點(diǎn)：各晶粒變形的不同時(shí)性和不均勻性（取向不同；各晶粒力學(xué)性能的差異）；各晶粒變形的相互協(xié)調(diào)性（金屬是一個(gè)連續(xù)的整體，多系滑移；Von Mises 至少5個(gè)獨(dú)立的滑移系）。

硬化指數(shù)的測定：①試驗(yàn)方法；②作圖法lgS=lgK+nlge 硬化指數(shù)的影響因素：與層錯(cuò)能有關(guān),層錯(cuò)能下降，硬化指數(shù)升高；對金屬材料的冷熱變形也十分敏感；與應(yīng)變硬化速率并不相等。

縮頸的判據(jù)（失穩(wěn)臨界條件）拉伸失穩(wěn)或縮頸的判據(jù)應(yīng)為dF=0 兩個(gè)塑性指標(biāo)：斷后伸長率δ=(L1-L0)/LO*100%； 斷后收縮率：ψ=(A0-A1)/A0*100% ψ>δ，形成為縮頸

ψ=δ或ψ<δ，不形成縮頸

4、關(guān)于金屬的韌度斷裂問題 a、相關(guān)概念

韌性：斷裂前吸收塑性變形功和斷裂功的能力 韌度：單位體積材料斷裂前所吸收的功

韌性斷裂：裂紋緩慢擴(kuò)展過程中消耗能量；斷裂最先發(fā)生在纖維區(qū)，然后快速擴(kuò)展形成放射最后斷裂形成剪切唇，放射區(qū)在裂紋快速擴(kuò)展過程中形成，一般放射區(qū)匯聚方向指向裂紋源。脆性斷裂：基本不產(chǎn)生塑性變形，危害性大。低應(yīng)力脆斷，工作應(yīng)力很低，一般低于屈服極限；脆斷裂紋總是從內(nèi)部的宏觀缺陷處開始；溫度降低，應(yīng)變速度增加，脆斷傾向增加。穿晶斷裂：裂紋穿過晶內(nèi)，可以是韌性斷裂，也可以是脆性斷裂，斷口明亮。沿晶斷裂：裂紋沿晶界擴(kuò)展，都是脆性斷裂，由晶界處的脆性第二相等造成，斷口相對灰暗。穿晶斷裂和沿晶斷裂可混合發(fā)生。高溫下，多由穿晶斷裂轉(zhuǎn)為沿晶韌性斷裂。沿晶斷裂斷口：斷口冰糖狀；若晶粒細(xì)小，斷口呈晶粒狀。剪切斷裂：材料在切應(yīng)力作用下沿滑移面滑移分離而造成的斷裂。（滑斷、微孔聚集型斷裂）解理斷裂：材料在正應(yīng)力作用下，由于原于間結(jié)合鍵的破壞引起的沿特定晶面發(fā)生的脆性穿晶斷裂。

金屬的強(qiáng)度就是指金屬材料原子間結(jié)合力的大小，一般說金屬熔點(diǎn)高，彈性模量大，熱膨脹系數(shù)小則其原子間結(jié)合力大，斷裂強(qiáng)度高。斷裂的實(shí)質(zhì)就是外力作用下材料沿某個(gè)原子面分開的過程。

格里菲思理論：從熱力學(xué)觀點(diǎn)看，凡是使能量減低的過程都將自發(fā)進(jìn)行，凡使能量升高的過程必將停止，除非外界提供能量。Griffth指出，由于裂紋存在，系統(tǒng)彈性能降低，與因存在裂紋而增加的表面能平衡。如彈性能降低足以滿足表面能增加，裂紋就會失穩(wěn)擴(kuò)展，引起脆性破壞。b、相關(guān)理論

斷裂三種主要的失效形式：磨損、腐蝕、斷裂 多數(shù)金屬的斷裂包括裂紋的形成和擴(kuò)展兩個(gè)階段。按斷裂的性態(tài)：韌性斷裂和脆性斷裂；按裂紋擴(kuò)展路徑：穿晶斷裂和沿晶斷裂；按斷裂機(jī)制：解理斷裂和剪切斷裂 韌性斷裂和脆性斷裂：根據(jù)材料斷裂前產(chǎn)生的宏觀塑性變形量的大小來確定。通常脆性斷裂也會發(fā)生微量的塑性變形，一般規(guī)定斷面收縮率小于5％則為脆性斷裂。反之大于5％的為韌性斷裂。

脆性斷口平齊而光亮，與正應(yīng)力垂直，斷口常呈人字紋或放射花樣。

解理斷裂是沿特定的晶面發(fā)生的脆性穿晶斷裂，通?？傃匾欢ǖ木娣蛛x。解理斷裂總是脆性斷裂，但脆性斷裂不一定是解理斷裂。常見的裂紋形成理論：①位錯(cuò)塞積理論 ②位錯(cuò)反應(yīng)理論 解理與準(zhǔn)解理

共同點(diǎn)：穿晶斷裂；有小解理刻面；臺階及河流花樣 不同點(diǎn)：①準(zhǔn)解理小刻面不是晶體學(xué)解理面②解理裂紋常源于晶界，準(zhǔn)解理裂紋常源于晶內(nèi)硬質(zhì)點(diǎn)。準(zhǔn)解理不是一種獨(dú)立的斷裂機(jī)理，而是解理斷裂的變種。格雷菲斯理論是根據(jù)熱力學(xué)原理得出的斷裂發(fā)生的必要條件，但并不意味著事實(shí)上一定斷裂。裂紋自動(dòng)擴(kuò)展的充分條件是尖端應(yīng)力等于或大于理論斷裂強(qiáng)度。

5、關(guān)于硬度的問題 a、硬度概念

硬度是衡量金屬材料軟硬程度的一種性能指標(biāo)。b、硬度試驗(yàn)方法: 劃痕法——表征金屬切斷強(qiáng)度 回跳法——表征金屬彈性變形功

壓入法——表征塑性變形抗力及應(yīng)變硬化能力 布氏硬度

壓頭：淬火鋼球（HBS），硬質(zhì)合金球（HBW）載荷：3000Kg 硬質(zhì)合金，500Kg 軟質(zhì)材料 保載時(shí)間：10-15s 黑色金屬，30s 有色金屬 壓痕相似原理

只用一種標(biāo)準(zhǔn)的載荷和鋼球直徑,不能同時(shí)適應(yīng)硬的材料或者軟的材料。為保證不同載荷和直徑測量的 硬度值之間可比，壓痕必須滿足幾何相似。布氏硬度表示方法：600HBW1/30/20 ①度值，②符號HBW，③球直徑，④試驗(yàn)力(1kgf=9.80665N)，⑤試驗(yàn)力保持時(shí)間 布氏硬度試驗(yàn)的優(yōu)缺點(diǎn)： 優(yōu)點(diǎn)：壓頭直徑較大→壓痕面積較大→硬度值可反映金屬在較大范圍內(nèi)各組成相的平均性能，不受個(gè)別組成 相及微小不均勻性的影響。

缺點(diǎn)：對不同材料需更換壓頭直徑和改變試驗(yàn)力，壓痕測量麻煩，自動(dòng)檢測受到限制；壓痕較大時(shí)不宜在成品上試驗(yàn) 洛氏硬度

以測量壓痕深度表示材料硬度值。

壓頭有兩種：α＝120°的金剛石圓錐體，一定直徑的淬火鋼球。洛氏硬度試驗(yàn)優(yōu)缺點(diǎn)：

優(yōu)點(diǎn)：操作簡便、迅速，硬度可直接讀出；壓痕較小，可在工件上試驗(yàn)；用不同標(biāo)尺可測定軟硬不同和厚薄不一的試樣。

缺點(diǎn)：壓痕較小，代表性差；材料若有偏析及組織不均勻等缺陷，測試值重復(fù)性差，分散度大；用不同標(biāo)尺測得的硬度值沒有聯(lián)系，不能直接比較。維氏硬度

原理與布氏硬度試驗(yàn)相同，根據(jù)單位面積所承受的試驗(yàn)力計(jì)算硬度值。不同的是維氏硬度的壓頭是兩個(gè)相對面夾角α為136°的金剛石四棱錐體。努氏硬度

與維氏硬度的區(qū)別1）壓頭形狀不同；2）硬度值不是試驗(yàn)力除以壓痕表面積，而是除以壓痕投影面積 肖氏硬度

一種動(dòng)載荷試驗(yàn)法，原理是將一定質(zhì)量的帶有金剛石圓頭或鋼球的重錘，從一定高度落于金屬試樣表面，根據(jù)重錘回跳的高度來表征金屬硬度值大小，也稱回跳硬度。用HS表示。里氏硬度

動(dòng)載荷試驗(yàn)法，用規(guī)定質(zhì)量的沖擊體在彈力作用下以一定的速度沖擊試樣表面，用沖頭的回彈速度表征金屬的硬度值。用HL表示。

6、關(guān)于金屬在沖擊載荷下的力學(xué)性能 a、相關(guān)概念 沖擊韌性：指材料在沖擊載荷作用下吸收塑性變形功和斷裂功的能力，常用標(biāo)準(zhǔn)試樣的沖擊吸收功AK表示。

沖擊測量參數(shù)：測量沖擊脆斷后的沖擊吸收功（AkU或AKV），沖擊吸收功并不能真正反映材料的韌脆程度（沖擊吸收功 并非完全用于試樣變形和破壞）

低溫脆性:體心立方或某些密排六方晶體金屬及合金，當(dāng)試驗(yàn)溫度低于某一溫度tk或溫度區(qū)間時(shí)，材料由韌性狀態(tài)變?yōu)榇嘈誀顟B(tài)，沖擊吸收功明顯下降，斷裂機(jī)理由微孔聚集變?yōu)榇┚Ы饫?，斷口特征由纖維狀變?yōu)榻Y(jié)晶狀。tk或溫度區(qū)間稱為韌脆轉(zhuǎn)變溫度，又稱冷脆轉(zhuǎn)變溫度。

b、相關(guān)理論

韌脆的評價(jià)方法：材料的缺口沖擊彎曲試驗(yàn)，材料的沖擊韌性 韌脆的影響因素：溫度（低溫脆性）；應(yīng)力狀態(tài)（三向拉應(yīng)力狀態(tài)）；變形速度的影響（沖擊脆斷）

低溫脆性的本質(zhì)：低溫脆性是材料屈服強(qiáng)度隨溫度降低急劇增加的結(jié)果。屈服強(qiáng)度ζs的隨溫度降低而升高，而斷裂強(qiáng)度ζc隨溫度變化很小。t>tk ,ζc >ζs ,先屈服再斷裂；t

晶體結(jié)構(gòu)：體心立方金屬及其合金存在低溫脆性。普通中、低強(qiáng)度鋼的基體是體心立方點(diǎn)陣的鐵素體，故這類鋼 有明顯的低溫脆性。

化學(xué)成分：間隙溶質(zhì)元素溶入鐵素體基體中，偏聚于 位錯(cuò)線附近，阻礙位 錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，致ζs升高，鋼的韌脆轉(zhuǎn)變溫度提高。

顯微組織：晶粒大小，細(xì)化晶粒使材料韌性增加；減小亞晶和胞狀結(jié)構(gòu)尺寸也能提高韌性。細(xì)化晶粒提高韌性的原因：晶界是裂紋擴(kuò)展的阻力；晶界前塞積的位錯(cuò)數(shù)減少，有利于降低應(yīng)力集中；晶界總面積 增加，使晶界上雜質(zhì)濃度減少，避免產(chǎn)生沿 晶脆性斷裂。金相組織

7、關(guān)于金屬疲勞的問題 a、金屬疲勞現(xiàn)象

疲勞：金屬機(jī)件在變動(dòng)應(yīng)力和應(yīng)變長期作用下，由于積累損傷而引起的斷裂現(xiàn)象。

疲勞的破壞過程是材料內(nèi)部薄弱區(qū)域的組織在變動(dòng)應(yīng)力作用下，逐漸發(fā)生變化和損傷累積、開裂，當(dāng)裂紋擴(kuò)展達(dá)到一定程度后發(fā)生突然斷裂的過程，是一個(gè)從局部區(qū)域開始的損傷累積，最終引起整體破壞的過程。

循環(huán)應(yīng)力的波形：正弦波、矩形波和三角波等。表征應(yīng)力循環(huán)特征的參量有：

最大循環(huán)應(yīng)力ζmax，最小循環(huán)應(yīng)力ζmin；平均應(yīng)力:ζm=(ζmax+ζmin)/2；應(yīng)力幅或應(yīng)力范圍:ζa=(ζmax-ζmin)/2；應(yīng)力比:r=ζmin/ζmax 疲勞按應(yīng)力狀態(tài)分：彎曲疲勞、扭轉(zhuǎn)疲勞、拉壓疲勞、接觸疲勞及復(fù)合疲勞；

疲勞按環(huán)境和接觸情況分：大氣疲勞、腐蝕疲勞、高溫疲勞、熱疲勞及接觸疲勞等。疲勞按應(yīng)力高低和斷裂壽命分：高周疲勞和低周疲勞。b、金屬疲勞特點(diǎn) 疲勞的特點(diǎn)：該破壞是一種潛藏的突發(fā)性破壞，在靜載下顯示韌性或脆性破壞的材料在疲勞破壞前均不會發(fā)生明顯的塑性變形，呈脆性斷裂。

疲勞對缺口、裂紋及組織等缺陷十分敏感，即對缺陷具有高度的選擇性。因?yàn)槿笨诨蛄鸭y會引起應(yīng)力集中，加大對材料的損傷作用；組織缺陷(夾雜、疏松、白點(diǎn)、脫碳等)，將降低材料的局部強(qiáng)度，二者綜合更加速疲勞破壞的起始與發(fā)展。c、金屬疲勞宏觀斷口

疲勞宏觀斷口的特征：疲勞斷裂經(jīng)歷了裂紋萌生和擴(kuò)展過程。由于應(yīng)力水平較低，因此具有較明顯的裂紋萌生和穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展階段，相應(yīng)的斷口上也顯示出疲勞源、疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)與瞬時(shí)斷裂區(qū)的特征。

疲勞源：是疲勞裂紋萌生的策源地。

位置：多出現(xiàn)在機(jī)件表面，常和缺口、裂紋、刀痕、蝕坑等缺陷相連。但若材料內(nèi)部存在嚴(yán)重冶金缺陷(夾雜、縮孔、伯析、白點(diǎn)等)，也會因局部材料強(qiáng)度降低而在機(jī)件內(nèi)部引發(fā)出疲勞源。特點(diǎn)：因疲勞源區(qū)裂紋表面受反復(fù)擠壓，摩擦次數(shù)多，疲勞源區(qū)比較光亮，而且因加工硬化，該區(qū)表面硬度會有所提高。

數(shù)量：機(jī)件疲勞破壞的疲勞源可以是一個(gè)，也可以是多個(gè)，它與機(jī)件的應(yīng)力狀態(tài)及過載程度有關(guān)。如單向彎曲疲勞僅產(chǎn)生一個(gè)源區(qū)，雙向反復(fù)彎曲可出現(xiàn)兩個(gè)疲勞源。過載程度愈高，名義應(yīng)力越大，出現(xiàn)疲勞源的數(shù)目就越多。

產(chǎn)生順序：若斷口中同時(shí)存在幾個(gè)疲勞源，可根據(jù)每個(gè)疲勞區(qū)大小、源區(qū)的光亮程度確定各疲勞源產(chǎn)生的先后，源區(qū)越光亮，相連的疲勞區(qū)越大，就越先產(chǎn)生；反之，產(chǎn)生的就晚。疲勞區(qū)是疲勞裂紋亞穩(wěn)擴(kuò)展形成的區(qū)域。

宏觀特征：斷口較光滑并分布有貝紋線(或海灘花樣)，有時(shí)還有裂紋擴(kuò)展臺階。

斷口光滑是疲勞源區(qū)的延續(xù)，其程度隨裂紋向前擴(kuò)展逐漸減弱，反映裂紋擴(kuò)展快饅、擠壓摩擦程度上的差異。

貝紋線——疲勞區(qū)的最典型特征：產(chǎn)生原因:一般認(rèn)為是因載荷變動(dòng)引起的，因?yàn)闄C(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)常有啟動(dòng)、停歇、偶然過載等，均要在裂紋擴(kuò)展前沿線留下弧狀貝紋線痕跡。

形貌特點(diǎn)：疲勞區(qū)的每組貝紋線好像一簇以疲勞源為圓心的平行弧線，凹側(cè)指向疲勞源，凸側(cè)指向裂紋擴(kuò)展方向。近疲勞源區(qū)貝紋線較細(xì)密，表明裂紋擴(kuò)展較慢；遠(yuǎn)離疲勞源區(qū)貝紋線較稀疏、粗糙，表明此段裂紋擴(kuò)展較快。

影響因素:貝紋區(qū)的總范圍與過載程度及材料的性質(zhì)有關(guān)。若機(jī)件名義應(yīng)力較高或材料韌性較差，則疲勞區(qū)范圍較小，貝紋線不明顯；反之，低名義應(yīng)力或高韌性材科，疲勞區(qū)范圍較大，貝紋線粗且明顯。貝紋線的形狀則由裂紋前沿線各點(diǎn)的擴(kuò)展速度、載荷類型、過載程度及應(yīng)力集中等決定。

瞬斷區(qū)是裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展形成的區(qū)域。在疲勞亞臨界擴(kuò)展階段，隨應(yīng)力循環(huán)增加，裂紋不斷增長，當(dāng)增加到臨界尺寸ac時(shí)，裂紋尖端的應(yīng)力場強(qiáng)度因子KI達(dá)到材料斷裂韌性KIc(Kc)時(shí)。裂紋就失穩(wěn)快速擴(kuò)展，導(dǎo)致機(jī)件瞬時(shí)斷裂。

瞬斷區(qū)的斷口比疲勞區(qū)粗糙，宏觀特征如同靜載，隨材料性質(zhì)而變。脆性材料斷口呈結(jié)晶狀； 韌性材料斷口，在心部平面應(yīng)變區(qū)呈放射狀或人字紋狀，邊緣平面應(yīng)力區(qū)則有剪切唇區(qū)存在。位置：瞬斷區(qū)一般應(yīng)在疲勞源對側(cè)。但對旋轉(zhuǎn)彎曲來說，低名義應(yīng)力時(shí)，瞬斷區(qū)位置逆旋轉(zhuǎn)方向偏轉(zhuǎn)一角度；高名義應(yīng)力時(shí)，多個(gè)疲勞源同時(shí)從表面向內(nèi)擴(kuò)展，使瞬斷區(qū)移向中心位置。大小：瞬斷區(qū)大小與機(jī)件承受名義應(yīng)力及材料性質(zhì)有關(guān)，高名義應(yīng)力或低韌性材科，瞬斷區(qū)大；反之。瞬斷區(qū)則小。

d、疲勞曲線及基本疲勞力學(xué)性能

疲勞曲線：疲勞應(yīng)力與疲勞壽命的關(guān)系曲線，即S－N曲線。用途：它是確定疲勞極限、建立疲勞應(yīng)力判據(jù)的基礎(chǔ)。有水平段（碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼、球鐵等）：經(jīng)過無限次應(yīng)力循環(huán)也不發(fā)生疲勞斷裂，將對應(yīng)的應(yīng)力稱為疲勞極限，記為ζ-1（對稱循環(huán)）無水平段（鋁合金、不銹鋼、高強(qiáng)度鋼等）：只是隨應(yīng)力降低，循環(huán)周次不斷增大。此時(shí)，根據(jù)材料的使用要求規(guī)定某一循環(huán)周次下不發(fā)生斷裂的應(yīng)力作為條件疲勞極限。疲勞曲線的測定——升降法測定疲勞極限 d、疲勞過程及機(jī)理

疲勞過程：裂紋萌生、亞穩(wěn)擴(kuò)展、失穩(wěn)擴(kuò)展三個(gè)過程。疲勞壽命Nf＝萌生期N0＋亞穩(wěn)擴(kuò)展期Np 金屬材料的疲勞過程也是裂紋萌生相擴(kuò)展的過程。

裂紋萌生往往在材料薄弱區(qū)或高應(yīng)力區(qū)，通過不均勻滑移、微裂紋形成及長大而完成。疲勞微裂紋常由不均勻滑移和顯微開裂引起。主要方式有：表面滑移帶開裂；第二相、夾雜物與基體界面或夾雜物本身開裂；晶界或亞晶界處開裂。e、如何提高疲勞強(qiáng)度

如何提高疲勞強(qiáng)度——滑移帶開裂產(chǎn)生裂紋角度 從滑移開裂產(chǎn)生疲勞裂紋形成機(jī)理看，只要能提高材料滑移抗力（固溶強(qiáng)化、細(xì)晶強(qiáng)化等），均可阻止疲勞裂紋萌生，提高疲勞強(qiáng)度。

如何提高疲勞強(qiáng)度——相界面開裂產(chǎn)生裂紋角度 從第二相或夾雜物可引發(fā)疲勞裂紋的機(jī)理來看，只要能降低第二相或夾雜物脆性，提高相界面強(qiáng)度，控制第二相或夾雜物的數(shù)量、形態(tài)、大小和分布、使之“少、圓、小、勻”，均可抑制或延緩疲勞裂紋在第二相或夾雜物附近萌生，提高疲勞強(qiáng)度。如何提高疲勞強(qiáng)度——晶界開裂產(chǎn)生裂紋 從晶界萌生裂紋來看，凡使晶界弱化和晶粒粗化的因素，如晶界有低熔點(diǎn)夾雜物等有害元素和成分偏析、回火脆、晶界析氫及晶粒粗化等，均易產(chǎn)生晶界裂紋、降低疲勞強(qiáng)度；反之，凡使晶界強(qiáng)化、凈化和細(xì)化晶粒的因素，均能抑制晶界裂紋形成，提高疲勞強(qiáng)度。f、影響疲勞強(qiáng)度的主要因素 表面狀態(tài)的影響：應(yīng)力集中——機(jī)件表面缺口因應(yīng)力集中往往是疲勞策源地，引起疲勞斷裂，可用Kf與qf表征缺口應(yīng)力集中對材料疲勞強(qiáng)度的影響。Kf與qf越大，材料的疲勞強(qiáng)度就降得越低。且這種影響隨材料強(qiáng)度的增高，更加顯著。

表面粗糙度——表面粗糙度越低，材料的疲勞極限越高；表面粗糙度越高，疲勞極限越低。材料強(qiáng)度越高，表面粗糙度對疲勞極限的影響越顯著。

殘余應(yīng)力及表面強(qiáng)化的影響：殘余壓應(yīng)力提高疲勞強(qiáng)度；殘余拉應(yīng)力降低疲勞強(qiáng)度。殘余壓應(yīng)力的影響與外加應(yīng)力的應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)，不同應(yīng)力狀態(tài)，機(jī)件表面層的應(yīng)力梯度不同。彎曲疲勞時(shí),效果比扭轉(zhuǎn)疲勞大；拉壓疲勞時(shí)，影響較小。殘余壓應(yīng)力顯著提高有缺口機(jī)件的疲勞強(qiáng)度，殘余應(yīng)力可在缺口處集中，能有效地降低缺口根部的拉應(yīng)力峰值。殘余壓應(yīng)力的大小、深度、分布以及是否發(fā)生松弛都會影響疲勞強(qiáng)度。

表面強(qiáng)化的影響——表面強(qiáng)化可在機(jī)件表面產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力，同時(shí)提高強(qiáng)度和硬度。兩方面的作用都會提高疲勞強(qiáng)度。（方法：噴丸、滾壓、表面淬火、表面化學(xué)熱處理）硬度由高到低的順序：滲氮→滲碳→感應(yīng)加熱淬火；強(qiáng)化層深度由高到低順序：表面淬火→滲碳→滲氮。材料成分及組織的影響：疲勞強(qiáng)度是對材料組織結(jié)構(gòu)敏感的力學(xué)性能。合金成分、顯微組織、非金屬夾雜物及冶金缺陷 g、低周疲勞

低周疲勞：金屬在循環(huán)載荷作用下，疲勞壽命為102～105次的疲勞斷裂。循環(huán)硬化和循環(huán)軟化現(xiàn)象與位錯(cuò)循環(huán)運(yùn)動(dòng)有關(guān)。

在一些退火軟金屬中，在恒應(yīng)變幅的循環(huán)載荷下，由于位錯(cuò)往復(fù)運(yùn)動(dòng)和交互作用，產(chǎn)生了阻礙位錯(cuò)繼續(xù)運(yùn)動(dòng)的阻力，從而產(chǎn)生循環(huán)硬化。

在冷加工后的金屬中，充滿位錯(cuò)纏結(jié)和障礙，這些障礙在循環(huán)加載中被破壞；或在一些沉淀強(qiáng)化不穩(wěn)定的合金中。由于沉淀結(jié)構(gòu)在循環(huán)加載中校破壞均可導(dǎo)致循環(huán)軟化。熱疲勞：機(jī)件在由溫度循環(huán)變化時(shí)產(chǎn)生的循環(huán)熱應(yīng)力及熱應(yīng)變作用下發(fā)生的疲勞。熱機(jī)械疲勞：溫度循環(huán)和機(jī)械應(yīng)力循環(huán)疊加所引起的疲勞。產(chǎn)生熱應(yīng)力的兩個(gè)條件：①溫度變化②機(jī)械約束

沖擊疲勞：沖擊次數(shù)N>105次時(shí)，破壞后具有典型的疲勞斷口，即為沖擊疲勞。

第五篇：材料的性能

第一章 材料的性能 1 材料的力學(xué)性能主要有哪些？ 強(qiáng)度，塑性，硬度，韌性及疲勞強(qiáng)度。2 簡述低碳鋼的應(yīng)力－應(yīng)變曲線（分為幾個(gè)階段，各特征點(diǎn)表示什么含義）。彈性變形階段，屈服階段，塑性變形階段，頸縮階段。（畫圖）第二章 材料的結(jié)構(gòu) 1 體心立方晶格的密排面和密排方向各有那些？面心立方晶格呢？ {110}，<111>； {111}，<110> 2 與理想的晶體相比較，實(shí)際晶體在結(jié)構(gòu)上有何特征？ ① 多晶體結(jié)構(gòu)；②具有晶體缺陷。3 為何晶粒越細(xì)，金屬的強(qiáng)度、硬度越高，塑性、韌性越好？ 金屬的晶粒越細(xì)，晶界的總面積越大，位錯(cuò)阻礙越多，要協(xié)調(diào)的具有不同位向的晶粒越多，金屬塑性變形的抗力越高，從而導(dǎo)致金屬強(qiáng)度和硬度越高。金屬晶粒越細(xì)，單位體積內(nèi)晶粒數(shù)目越多，同時(shí)參與變形的晶粒數(shù)目也越多，變形越均勻，推遲了裂紋的形成和擴(kuò)展，使得在斷裂前發(fā)生較大的塑性變形，在強(qiáng)度和硬度同時(shí)增加的情 況下，金屬在斷裂前消耗的功增大，因而其韌性也較好，因此，金屬的晶粒越細(xì)，其塑性和 韌性也越好。4 名詞解釋： 相 固溶體 金屬化合物 固溶強(qiáng)化 彌散強(qiáng)化 相：金屬或合金中，凡成分相同，結(jié)構(gòu)相同，并與其它成分有界面分開的均勻組成部分。固溶體：合金中，其晶體結(jié)構(gòu)與組成元素之一的晶體結(jié)構(gòu)相同的固相稱為固溶體。金屬化合物： 合金中，其晶體結(jié)構(gòu)與組成元素之一的晶體結(jié)構(gòu)均不相同的固相稱為金屬化合 物。固溶強(qiáng)化：隨溶質(zhì)質(zhì)量增加，固溶體的強(qiáng)度，硬度增加，塑性，韌性下降，這種現(xiàn)象稱為固 溶強(qiáng)化。彌散強(qiáng)化：即沉淀強(qiáng)化。若合金中的第二相以細(xì)小彌散的微粒均勻分布在基體上，則可以顯 著提高合金的強(qiáng)度，稱為彌散強(qiáng)化。5 固態(tài)合金中的相分為幾類？它們是如何定義的？（提示：晶格類型）固溶體：合金中，其晶體結(jié)構(gòu)與組成元素之一的晶體結(jié)構(gòu)相同的固相稱為固溶體。金屬化合物： 合金中，其晶體結(jié)構(gòu)與組成元素之一的晶體結(jié)構(gòu)均不相同的固相稱為金屬化合 物。6 鐵素體、奧氏體和滲碳體哪些是固溶體，哪些是金屬化合物，為什么？它們都是間隙型嗎？ 鐵素體，奧氏體是固溶體，滲碳體是金屬化合物。按定義劃分，滲碳體是間隙化合物。（未 完）第三章 材料的凝固 1 為什么過冷是液態(tài)結(jié)晶的必要條件？液態(tài)結(jié)晶有那兩種基本的形核方式？哪種形核方式 需要的過冷度較??？在相同的過冷度下，哪種形核方式具有較高的形核率？ 只有“過冷”，才會存在相變驅(qū)動(dòng)力，即能量條件。自發(fā)形核和非自發(fā)形核。非自發(fā)形核需要 的過冷度較小。非自發(fā)形核。2 金屬結(jié)晶的基本規(guī)律是什么？ ① 能量條件：過冷度。②階段性：形核、晶核長大。3 名詞解釋：細(xì)晶強(qiáng)化 通過細(xì)化晶粒而使金屬材料力學(xué)性能（強(qiáng)度，塑性，硬度，韌性及疲勞強(qiáng)度）提高的方法稱 為細(xì)晶強(qiáng)化。4 為了細(xì)化晶粒，是否應(yīng)使液態(tài)金屬冷得越快越好？試述理由。否。如果過冷度超過一定的限度后，晶?？赡茏兇?。5 什么是相圖？制定相圖的條件是什么？ 相圖是表示合金系中各合金在極其緩慢的冷卻條件下結(jié)晶過程的簡明圖解。6 哪些材料屬于恒溫凝固？哪些材料在某種溫度范圍內(nèi)凝固？ 純金屬和共晶合金均為恒溫凝固。7 在兩相共存區(qū)，相成份的變化有何規(guī)律？ 各相成分沿著各自相關(guān)的線發(fā)生變化。8 工業(yè)條件下有可能產(chǎn)生哪兩類成份偏析？應(yīng)如何消除？ 微觀偏析（枝晶偏析）：擴(kuò)散退火；宏觀偏析：大變形鍛造（如高速鋼之鍛造）。9 碳在鋼鐵材料中有哪幾種存在形態(tài)？ 游離態(tài)的石墨、化合態(tài)的滲碳體、固溶體的 A 和 F。石墨和滲碳體為碳在鐵碳合金相圖中的 主要存在形式。10 簡述 Fe-Fe3C 相圖中的兩個(gè)基本反應(yīng)，寫出反應(yīng)式并注明含碳量和溫度。共析反應(yīng)： 共晶反應(yīng)： 生成珠光體，727 度 生成高溫萊氏體，1148 度 11 指出下列組織的主要區(qū)別： ?高溫萊氏體與低溫萊氏體； 高溫萊氏體：共晶奧氏體和共晶滲碳體的機(jī)械混合物 低溫萊氏體：珠光體和共晶滲碳體 ?共晶滲碳體，共析滲碳體，一次滲碳體，二次滲碳體，三次滲碳體。共晶滲碳體：共晶反應(yīng)產(chǎn)生的滲碳體 共析滲碳體：共析反應(yīng)產(chǎn)生的滲碳體 一次滲碳體：由液相直接析出的滲碳體 二次滲碳體：奧氏體中析出的滲碳體 三次滲碳體：鐵素體中析出的滲碳體 12 含碳量對碳鋼的力學(xué)性能有何影響？ 從相的角度看，貼碳合金在室溫下只有鐵素體和滲碳體兩個(gè)相，隨含碳量增加，滲碳體的量 呈線性增加。從組織的角度看，隨含碳量增加，組織中滲碳體不僅數(shù)量增加，而且形態(tài)也在 變化： 三次滲碳體（不連續(xù)的網(wǎng)狀或片狀）共析滲碳體（在珠光體中，片狀）二次滲碳體（連續(xù) 網(wǎng)狀）共晶滲碳體（存在低溫萊氏體中，作為基體）一次滲碳體（粗條片狀）13 熟練畫出 Fe-Fe3C 相圖，分析含碳量為 3.5%、0.4%和 1.3%的鐵碳合金從液態(tài)緩冷至室 溫的結(jié)晶過程，并畫出該合金在室溫下的顯微組織示意圖。14 依據(jù) Fe-Fe3C 相圖，說明產(chǎn)生下列現(xiàn)象的原因： ?1.4%C 的鋼比 0.9%C 的鋼的硬度高； ①隨著含碳量↑，滲碳體含量↑，所以硬度↑ ?室溫下，0.9%C 的鋼比 1.3%C 的鋼的抗拉強(qiáng)度高。② 當(dāng)含碳量小于 0.9%時(shí)，隨著含碳量↑，滲碳體含量↑，且彌散分布，起到彌散強(qiáng)化 的作用，所以強(qiáng)度升高，但含碳量超過 0.9％時(shí)，二次滲碳體結(jié)成連續(xù)的網(wǎng)狀，不再起到彌 散強(qiáng)化的作用，而是主要表現(xiàn)為滲碳體的性能特點(diǎn)，也即脆性大、強(qiáng)度低，故強(qiáng)度↓。15 計(jì)算 0.6%C 的 Fe-C 二元合金平衡結(jié)晶時(shí)，其室溫組織的相對量。16 試計(jì)算：室溫下，珠光體中鐵素體和滲碳體的相對含量。17 某優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼鋼的試樣經(jīng)金相分析，其組織為鐵素體加珠光體，其中珠光體的面積 約占 40%。試判斷其鋼號。18 計(jì)算平衡結(jié)晶時(shí)，3.2%C 的鐵碳合金，室溫下，其組織的相對量。第四章 金屬的塑性變形與再結(jié)晶 1 簡述金屬發(fā)生塑性變形的機(jī)理。.塑性變形機(jī)理：金屬原子在切應(yīng)力的作用下，以位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)方式產(chǎn)生滑移。2 何謂冷變形強(qiáng)化（形變強(qiáng)化、加工硬化、冷變形硬化）？原因何在？它在工程上 有何利弊？ 加工硬化：隨著塑性變形量的增加，金屬的強(qiáng)度、硬度升高、塑性、韌性下降，這種現(xiàn)象稱 為加工硬化，又稱為冷變形強(qiáng)化，或形變強(qiáng)化。產(chǎn)生加工硬化的原因： ① 晶體內(nèi)部存在位錯(cuò)源，變形時(shí)發(fā)生了位錯(cuò)增值，隨著變形量增加，位錯(cuò)密度 增加。由于位錯(cuò)之間的相互作用（堆積，纏結(jié)等），使變形抗力增加。② ③ ④ 隨著形變量增加，亞結(jié)構(gòu)細(xì)化，亞晶界對位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)有阻礙作用。隨著變形量增加，空位密度增加。由于晶粒由有利位向轉(zhuǎn)到不利位向而發(fā)生幾何硬化，因此使變形抗力增加。加工硬化是強(qiáng)化金屬材料的重要手段之一。特別是對那些具有良好塑性且不能以熱處理 強(qiáng)化的材料來說，尤為重要。但是，加工硬化會給金屬的進(jìn)一步加工帶來困難。3 什么是鍛造流線？它有何特性？它給材料的力學(xué)性能帶來什么影響？.鍛造可使鑄態(tài)金屬中的非金屬夾雜物沿著變形方向伸長，形成彼此平行的宏觀條紋，稱為 流線，又稱鍛造流線。流線使金屬材料的性能呈現(xiàn)明顯的各向異性，拉伸時(shí)沿著流線伸長的方向（縱向）具有較好 的力學(xué)性能，垂直于與流線方向的力學(xué)性能較差。【在熱加工時(shí)應(yīng)力求使流線與零件工作時(shí) 的最大應(yīng)力方向一致，而與沖擊應(yīng)力或切應(yīng)力的方向垂直】 4 將彈簧鋼絲冷繞成形后，為何要進(jìn)行回復(fù)退火？ 消除應(yīng)力；定型?；貜?fù)退火又稱去應(yīng)力退火（250～300℃）。5 試分析再結(jié)晶與重結(jié)晶有何相同之處？有何不同之處？工業(yè)上如何利用再結(jié)晶？ 同：皆遵循結(jié)晶的基本規(guī)律。異：重結(jié)晶，相變過程；再結(jié)晶，不是相變過程。工業(yè)上，可利用再結(jié)晶消除加工硬化，恢復(fù)材料的塑性，以利于進(jìn)一步變形。6 在 20℃的室溫下，一塊純錫（熔點(diǎn) 232℃）被槍彈擊穿。彈孔周圍的晶粒有何特 征？試說明原因。為熱加工，且發(fā)生了回復(fù)、再結(jié)晶，晶粒主要為等軸晶粒。7 金屬塑性變形為何會造成殘余應(yīng)力？殘余應(yīng)力有何利弊？ 內(nèi)應(yīng)力是指平衡于金屬內(nèi)部的應(yīng)力，它是由于金屬在外力作用下，內(nèi)部變形不均勻而引起的。利：有利于提高疲勞極限；弊：引起零件在加工、淬火過程中變形、開裂以及使金屬耐腐蝕 性下降。8 將塑變后的金屬置于再結(jié)晶溫度下長時(shí)間保溫或繼續(xù)升到較高的溫度，金屬的晶粒為什么 會長大？對材料的力學(xué)性能會帶來什么影響？ 再結(jié)晶完成后，若繼續(xù)升高加熱溫度或延長加熱時(shí)間，將發(fā)生晶粒長大，這是一個(gè)自發(fā)的過 程。晶粒的長大是通過晶界遷移進(jìn)行的，是大晶粒吞并小晶粒的過程。晶粒粗大會使金屬的 強(qiáng)度，尤其是塑性和韌性降低。第五章 鋼的熱處理 1 填空題 ?共析鋼加熱時(shí)，其 A 體化過程包括（奧氏體晶核形成 奧氏體晶核形成）、（奧氏體晶核長大 奧氏體晶核長大）、（殘余 奧氏體晶核形成 奧氏體晶核長大 殘余 奧氏體溶解）和（奧氏體成分均勻化 奧氏體成分均勻化）四個(gè)基本階段。奧氏體溶解 奧氏體成分均勻化 ?當(dāng)鋼中發(fā)生過冷 A 體→M 體轉(zhuǎn)變時(shí)，原 A 體中含碳量越高，則 Ms 越（低），轉(zhuǎn)變后的 低 AR 量越（多）。多 ?亞共析鋼的淬火溫度范圍是（Ac3+(30~50)度），共析鋼和過共析鋼的淬火溫度范圍是 度（Ac1+(30~50)度）。度 ?鋼的淬透性越高，則 C 曲線的位置越（靠右 靠右），臨界冷卻速度越（小）?？坑?小 ?共析鋼的臨界冷卻速度比亞共析鋼（?。?，比過共析鋼（?。?。小 ?采用感應(yīng)加熱表面淬火時(shí)，所選擇的電流頻率越高，則工件的淬硬層深度越（淺），原因 淺 是（集膚效應(yīng) 集膚效應(yīng)）。集膚效應(yīng) 集膚效應(yīng)又叫趨膚效應(yīng)，當(dāng)交變電流通過導(dǎo)體時(shí)，電流將集中在導(dǎo)體表面流過，這種現(xiàn)象交 集膚效應(yīng)。電流或電壓以頻率較高的電子在導(dǎo)體中傳導(dǎo)時(shí)，會聚集于表層，而非平均分布于 整個(gè)導(dǎo)體的截面積中。頻率越高，集膚效應(yīng)越顯著。2 試述選擇過共析鋼淬火加熱溫度范圍的理由。過共析鋼的淬火溫度范圍是（Ac1+(30~50)度）。過共析鋼由于淬火前經(jīng)過球化退火，因此淬火后組織為細(xì)晶馬氏體加顆粒滲碳體和少量殘余 奧氏體，分散分布的顆粒滲碳體對提高鋼的硬度和耐磨性有利，如果將過共析鋼加熱到 Acm 以上，則由于奧氏體晶粒粗大，含碳量提高，使淬火后馬氏體晶粒也粗大，且殘余奧氏體量 增多，這使得鋼的硬度、耐磨性下降，脆性和變形開裂傾向增加。3 判斷下列說法是否正確，如不正確則請更正，并說明理由： ?除 Co 和≥2.5%Al 外，所有的 AE(Alloy Elements)都使 C 曲線左移，鋼的淬透性隨之下降。錯(cuò)誤。右移，提高。?完全退火適用于過共析鋼。錯(cuò)誤。適用于亞共析鋼。?對過共析鋼進(jìn)行正火的目的是調(diào)整硬度，改善切削加工性。錯(cuò)誤。消除網(wǎng)狀二次滲碳體，為球化退火做組織準(zhǔn)備。?M 體的硬度主要取決于過冷 A 體的冷卻速度。錯(cuò)誤。主要取決于含碳量。?直徑為 10mm 的 45 鋼棒料，加熱到 850℃投入鹽水中，其顯微組織為：馬氏體。正確。?M 體轉(zhuǎn)變時(shí)，鋼的體積將因急劇冷卻而會發(fā)生收縮。錯(cuò)誤。膨脹。?在切削加工前對低碳鋼進(jìn)行正火處理可以調(diào)整其硬度，改善切削加工性。正確。?對工件進(jìn)行表面淬火后，還須進(jìn)行高溫回火。錯(cuò)誤。低溫回火。4 試述下列組織在來源（獲得的方法）、組織形貌和力學(xué)性能上有何不同？ M 體與 M 回； S 體與 S 回。M 體：過冷 A，硬而脆；M 回：M 體，硬且耐磨性好； S 體：正火，片狀滲碳體；S 回：調(diào)質(zhì)，顆粒狀滲碳體，強(qiáng)度、硬度、塑性、韌性均好于 S 體。5 兩把 T12 車刀，現(xiàn)將 1 號刀加熱到 780℃，2 號刀加熱到 950℃，保溫后，水冷至室溫。請分析： ?哪把車刀的 M 體組織粗大？ ?哪把車刀的 M 體含碳量較高？ ?哪把車刀中的 AR 較多？ ?你認(rèn)為哪個(gè)淬火加熱溫度合適？為什么？ 前三問均為 2 號。第四問：1 號，部分奧氏體化。6 為什么對合金鋼件，通常采用油冷方式進(jìn)行淬火？而對碳鋼件常用水冷方式淬火？ 答：合金鋼臨界冷卻速度小。（補(bǔ)充？）7 在對工具鋼毛坯件進(jìn)行切削加工前，通常須進(jìn)行何種熱處理？目的是什么？得到何種組 織？ 碳素工具鋼的預(yù)備熱處理一般為球化退火，其目的是降低硬度（≤217HB），便于切削加工，并為淬火做組織準(zhǔn)備。組織為鐵素體基體＋細(xì)小均布的粒狀滲碳體。8 為何經(jīng) M 體淬火后的鋼必須進(jìn)行回火？ ①減少或消除淬火內(nèi)應(yīng)力。②穩(wěn)定零件的尺寸。③使 M+A’ 性能要求。預(yù)期組織，以滿足零件的力學(xué) 9 分別述敘： ?45 鋼在淬火前（正火狀態(tài)）、淬火后和高溫回火后的組織情況，及調(diào)質(zhì)后的力學(xué)性能； ?T10 鋼在淬火前（球化退火狀態(tài)）、淬火后和低溫回火后的組織情況，及低溫回火后的力 學(xué)性能。答：（1）對于 45 號鋼，淬火前（正火態(tài)）為鐵素體＋索氏體；淬火后為淬火 M，高溫回 火后為回火 S。調(diào)質(zhì)后由于滲碳體為顆粒狀，教材 91 頁表 5-2 表明，回火 S 的強(qiáng)度、硬度、塑性、韌性均好于 S 體(通常又稱為正火 S 體)。（2）對于 T10 鋼，淬火前（球化退火態(tài)）為鐵素體基體上分布著顆粒狀的滲碳體【因?yàn)榍?化退火還使得珠光體中的片狀滲碳體也變?yōu)榍驙睢?；淬火后為?xì)淬火 M【高碳 M】 + 顆粒 狀＋少量殘余奧氏體。低溫回火后為回火 M ＋ 顆粒狀 ＋ 少量殘余奧氏體，低溫回火后的 產(chǎn)物硬度高，耐磨性好。10 ?什么是調(diào)質(zhì)？目的是什么？得到什么組織？ ?什么鋼適合于調(diào)質(zhì)？試述理由。答：（1）調(diào)質(zhì)也即淬火＋高溫回火。目的使獲得良好的綜合力學(xué)性能。得到回火 S。（2）含碳量 0.30~0.50%的中碳鋼適合于調(diào)質(zhì)處理，含碳量過低，則影響鋼的強(qiáng)度指標(biāo)，而含碳量過高則韌性不足。11 什么是淬火應(yīng)力？對需要淬火的零件，在設(shè)計(jì)時(shí)有哪些要求？ 淬火應(yīng)力包括熱應(yīng)力和相變應(yīng)力。熱應(yīng)力是指工件在冷卻過程中由于表面和心部的溫差引起的工件體積脹縮不均勻所產(chǎn)生 的內(nèi)應(yīng)力。而組織應(yīng)力則是指由于工件快速冷卻時(shí)表層與心部相變不同時(shí)而產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。正確設(shè)計(jì)零件結(jié)構(gòu)，盡量做到：(1)璧厚均勻，形狀對稱。(2)截面尺寸變化處，應(yīng)用過渡段。(3)避免薄邊、尖角。12 試比較下列鋼的淬透性和淬硬性： ?20 鋼與 60 鋼； ?T8 鋼與 T13 鋼。（1）60 鋼與 20 鋼都是亞共析鋼，但 60 鋼更接近于共析鋼，或者講亞共析鋼的 C 曲線隨 著含碳量的增加，C 曲線右移，其臨界冷卻速度小些，故 60 鋼的淬透性好些?！句摰拇阃?性取決于過冷奧氏體穩(wěn)定性的高低，表現(xiàn)為臨界冷卻速度的大小】20 鋼淬火后得到的為低 碳 M，而 60 鋼淬火產(chǎn)物則為低碳 M 和高碳 M 的混合物，故 60 鋼的含碳量高些，故 60 鋼 的淬硬性好些。【因?yàn)榇阌残匀Q于 M 的含碳量】（2）T8 鋼為共析鋼，故在碳鋼中其淬透性最好【C 曲線最右】。T8 鋼淬火產(chǎn)物則為低碳 M 和高碳 M 的混合物，T13 鋼淬火產(chǎn)物全為高碳 M，故 T13 的淬硬性好于 T8 鋼。13 為何過冷 A 體：①在等溫冷卻條件下 M 體轉(zhuǎn)變量只與冷卻溫度有關(guān)？②在連續(xù)冷卻條件 下，M 體轉(zhuǎn)變量與冷卻速度有關(guān)？ M 轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)之一為降溫形成，在 Ms 以下，隨溫度下降，轉(zhuǎn)變量增加，冷卻中斷，轉(zhuǎn)變即 停止。而連續(xù)冷卻時(shí)，冷卻速度<臨界冷卻速度，可能會形成珠光體等。14 采用 20 鋼進(jìn)行高頻感應(yīng)淬火是否合適？為什么？采用 45 鋼（或 65Mn、T10 鋼）進(jìn)行 滲碳處理是否合適？為什么？ 20 鋼進(jìn)行高頻感應(yīng)淬火不合適，因?yàn)楹剂窟^低會降低表面層的硬度和耐磨性。45 鋼（65Mn、T10 鋼等）均不適于進(jìn)行滲碳處理，因?yàn)楹剂刻岣?，將降低工件心部的韌性。15 表面淬火與滲碳處理有何相同？有何不同？各適合于處理什么鋼？（提示：相同之處 ——工件的性能要求上；工藝上都需要淬火加低溫回火。不同之處——表層化學(xué)成份；對象 上，中載與重載、沖擊；工藝上，表面淬火與整體淬火。）第六章 工業(yè)用鋼 1.熟練掌握各類合金鋼的典型鋼號、成份特點(diǎn)和主加 AE 的作用。典型鋼號： {Q235(又稱 A3 鋼，武漢長江大橋)碳素結(jié)構(gòu)鋼} {45、65、65Mn 優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼} {Q345A~E（16Mn，南京長江大橋）低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼} {20CrMnTi、18Cr2Ni4WA（滲碳鋼）} {

45、40Cr、40CrNiMoA 調(diào)質(zhì)鋼} {65Mn、60Si2Mn、50CrVA 彈簧鋼} {GCr15 滾動(dòng)軸承鋼} {ZGMn13 耐磨鋼，A 鋼} {W18Cr4V（0.7~0.8%C）W6Mo5Cr4V2（0.8～0.9%C）高速鋼} {T7～13（A）碳素工具鋼} {9SiCr、CrWMn 低合金工具鋼} {Cr12 和 Cr12MoV 冷作模具鋼} {5CrNiMo、5CrMnMo、3Cr2W8V 熱作模具鋼，中碳合金工具鋼} {T10～12（A）、CrWMn、GCr15 可作量具用鋼}、{Cr13 型(M 不銹鋼)} {1Cr17（F 不銹鋼）} {1Cr18Ni9 和 1Cr18Ni9Ti（A 不銹鋼，無磁性）} {HT150、QT700-2 鑄鐵}、{ZG200-400 鑄鋼} 2.與普通碳素結(jié)構(gòu)鋼相比，低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼有何優(yōu)點(diǎn)？ ①強(qiáng)度高于碳素結(jié)構(gòu)鋼，從而可降低結(jié)構(gòu)自重、節(jié)約鋼材（因?yàn)榧尤肓嗽?Mn）； ②具有足夠的塑性、韌性及良好的焊接性能（小于 0.2%C）； ③具有良好的耐蝕性和低的冷脆轉(zhuǎn)變溫度（含碳量低、錳還能降低鋼的冷脆轉(zhuǎn)變溫度）。3.哪些鋼按化學(xué)成份編號，哪些鋼按力學(xué)性能編號？試分析原因。工程用鋼（碳素結(jié)構(gòu)剛、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼）、鑄鋼按力學(xué)性能編號。HT150（最低抗拉 強(qiáng)度）、QT700-2（最低抗拉強(qiáng)度和伸長率）鑄鐵、ZG200-400（最低屈服強(qiáng)度和最低抗拉 強(qiáng)度，MPa）。鑄鐵和鑄鋼強(qiáng)調(diào)其性能。此外，鑄鋼還可用化學(xué)成分表示。其他鋼一般按化 學(xué)成分編號。4.滲碳鋼、彈簧鋼、調(diào)質(zhì)鋼的回火各有何特點(diǎn)？ 滲碳鋼低溫回火；彈簧鋼中溫回火；調(diào)質(zhì)鋼高溫回火。5.試解釋下列現(xiàn)象：?高速鋼的鋼錠在使用前必須反復(fù)鍛造；?高速鋼熱鍛后必須 緩冷；?高速鋼淬火后必須進(jìn)行三次高溫回火。（1）高速鋼反復(fù)鍛造的目的：打碎萊氏體中的粗大碳化物。（2）淬透性好，而鍛造溫度在 A 區(qū)，相當(dāng)于 A 化，快冷會產(chǎn)生 M，故熱鍛后須緩冷。（3）三次高溫回火的主要目的是減少殘余奧氏體量，穩(wěn)定組織，并產(chǎn)生二次硬化（詳見 p.118）。6.刃具鋼、熱作模具鋼、冷作模具鋼和量具鋼在性能要求上有何不同？ 刃具鋼：高紅硬性；熱作模具鋼：導(dǎo)熱性好、抗熱疲勞性能；冷作模具鋼：高硬度、韌性（或 沖擊韌性）；量具：高的尺寸穩(wěn)定性。7.如果熱處理不當(dāng)，為什么量具在長期的保存和使用過程中會發(fā)生尺寸變化？應(yīng)如何防止？ 內(nèi)應(yīng)力和殘余奧氏體。冷處理和低溫時(shí)效（120～150℃）可防止之。8.試述強(qiáng)化金屬材料的基本方法。（提示：四種。）固溶強(qiáng)化、彌散強(qiáng)化（或第二相強(qiáng)化）、細(xì)晶強(qiáng)化、加工硬化（或冷變形硬化、冷變形強(qiáng)化、形變強(qiáng)化）。9.試從合金化的角度分析：提高鋼的耐蝕性的基本途徑。（提示：電極電位，單相組織，鈍 化作用）提高基體電極電位，獲得均勻的單相組織，表面形成致密穩(wěn)定的鈍化膜。10.依據(jù)編號原則，判斷下列鋼鐵材料的類別，估算其主要的化學(xué)成份或力學(xué)性能。并對其 中高級優(yōu)質(zhì)者給予注明。主 要 A E 含 量（%）序號 牌 號 材 料 類 別平均 C% 或 力 學(xué) 性 能 備 注 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 9SiCr Q345-D GCr15 40Cr 65Mn 20Cr 60Si2Mn W18Cr4V 1Cr18Ni9Ti 5CrNiMo Cr12 45 3Cr13 3Cr2W8 CrWMn ZGMn13 W6Mo5Cr4V2 T10A 50CrVA 低合金工具鋼 低合金高強(qiáng)度鋼 高碳鉻軸承鋼 合金調(diào)質(zhì)鋼 彈簧鋼 合金滲碳鋼 合金彈簧鋼 高速鋼 A 不銹鋼 熱鍛磨具鋼 冷做磨具鋼 碳素調(diào)質(zhì)鋼 馬氏體不銹鋼 壓鑄模具用鋼 低合金工具剛 耐磨鋼 高速鋼 碳素工具鋼 合金彈簧鋼 0.9% 0.16% 1.0% 0.4% 0.65% 0.2% 0.6% 0.75% 0.1% 0.5% 2.2% 0.45% 0.3% 0.3% 1% 1.2% 0.85% 1% 0.5% 1%Si;1%Cr 否 否 1.5%Cr 1%Cr 0.9%~1.2%Mn 1%Cr 2%Si;1%Mn 18%W;4%Cr;1%V 18%Cr;9%Ni;1%Ti 是 否 否 否 否 否 否 否 12%Cr 否 否 13%Cr 2%Cr;8%W;1%V 1%Cr;1%W;1%Mn 13%Mn 6%W;5%Mo;4%Cr;2%V 否 否 否 否 否 是 是 20 ZG200-400 鑄鋼 最低屈服強(qiáng)度 200MPa；最低抗 拉強(qiáng)度 400MPa 11.現(xiàn)有下列牌號的鋼： ①20CrMnTi； ②W18Cr4V； ③5CrNiMo； ④60Si2Mn； ⑤Q345； ⑥1Cr13； ⑦40Cr； ⑧1Cr18Ni9Ti； ⑨GCr15； ⑩Cr12MoV。請按下列用途，選用上述鋼號： ?制造普通車床的齒輪，應(yīng)選用（40Cr）；?制造汽車板簧應(yīng)選用（60Si2Mn）； ?制造滾動(dòng)軸承應(yīng)選用（GCr15）； ?制造大橋桁架應(yīng)選用（Q345）； ?制造盤形銑刀應(yīng)選用（W18Cr4V）； ?制造大尺寸冷作模具應(yīng)選用（Cr12MoV）； ?制造熱鍛模鋼應(yīng)選用（5CrNiMo）； ?制造重載變速齒輪應(yīng)選用（20CrMnTi）； ?制造手術(shù)刀應(yīng)選用（1Cr13）； ?制造耐熱（或耐酸）罐體應(yīng)選用（1Cr18Ni9Ti）。12.制造下列零件，請選擇材料（具體牌號），并擬定其加工路線：(1)沙發(fā)螺旋彈簧 材料：65Mn 加工路線：冷卷成型 去應(yīng)力退火（250~300 度）(2)汽車板簧（輕型卡車的彈簧鋼板）材料：60Si2Mn 加工路線：下料 鍛造 淬火+中回 噴丸(3)連桿、主軸、普通齒輪 材料：45 鋼 加工路線：下料 鍛造 退火 粗加工 調(diào)質(zhì) 精加工 表面淬火+低回 噴丸 磨削(4)普通車床變速齒輪 材料：45 鋼；40Cr 表面淬火 加工路線：下料 鍛造 退火 粗加工 調(diào)質(zhì) 精加工 表面淬火+低回 噴丸 磨削(5)重載變速齒輪 材料：20Cr 滲碳 20CrMnTi 加工路線：下料 鍛造 正火 機(jī)加工 滲碳 淬火+低回 噴丸 磨削(6)銑刀、齒輪滾刀 材料：高速鋼（W18Cr4V;W6Mo5;Cr4V2）加工路線：下料 鍛造 球化退火 機(jī)加工 淬火 三次高溫回火 磨削(7)銼刀 材料：T12;T13 加工路線：下料 鍛造 正火 球化退火 機(jī)加工 淬火 低回 校直(8)鏨子 材料：T7;T8 加工路線：下料 鍛造 淬火 中回 刃磨(9)精密量具 材料：GCr15 加工路線：下料 鍛造 正火 球化退火 機(jī)加工 淬火 冷處理 低回 時(shí)效處理 磨削 第七章 鑄鐵 1 鑄鐵中 C 的主要存在形式有哪兩種？據(jù)此，鑄鐵可分為幾種？ 答：游離態(tài)石墨，化合態(tài)滲碳體； 灰口鑄鐵，白口鑄鐵，麻口鑄鐵 2 影響鑄鐵石墨化的主要因素是什么？鑄鐵中 C、Si 的含量范圍是什么？ 答：化學(xué)成分和冷卻速度； C 的含量大于 2.11%，Si 的含量大于 1.2%小于 3.0% 3 決定鑄鐵力學(xué)性能的兩大因素是什么？ 答：基體組織和石墨形態(tài)及其分布 4 HT300、QT600-

3、KTH300-06 分別表示什么意思？ 答：HT300 表示普通灰鑄鐵，最低抗拉強(qiáng)度值為 300MPa QT600-3 表示球墨鑄鐵，最低抗拉強(qiáng)度值為 600MPa，最低伸長率為 3% KTH300-06 表示墨心可鍛鑄鐵，最低抗拉強(qiáng)度值為 300MPa，最低伸長率為 6% 5 灰鑄鐵可否進(jìn)行表面淬火？若能，其目的是什么？ 答：能，目的是提高其耐磨性 6 依據(jù)石墨的形態(tài)，鑄鐵可分為哪幾種？可鍛鑄鐵可以鍛造否？ 答：四種，分別為灰鑄鐵（HT），可鍛鑄鐵（KT），球墨鑄鐵（QT），蠕墨鑄鐵（RuT）； 可鍛鑄鐵不可以進(jìn)行鍛造