第一篇：JS750攪拌機試運行情況[范文]

JS750攪拌機試運行情況

我部于2010年5月初購買貴司此型號攪拌兩臺，在5月4日試運行中發(fā)現(xiàn)一臺攪拌機有異?，F(xiàn)象；（機型出廠編號：7779）

1、水泵不能正常供水。

2、葉輪與機殼有咔擦現(xiàn)象。（此兩點已解決，表示感謝?。?/p>

3、減速機運行中有明顯的咔擦異常響聲，在關(guān)機時較明顯，且連續(xù)出現(xiàn)咔擦異常響聲。（待貴司解決，望盡快）

經(jīng)貴司技術(shù)員現(xiàn)場鑒定為正常情況，我方操作員在貴司技術(shù)員指導(dǎo)下正常操作。若在質(zhì)保持期內(nèi)此影響作業(yè)，其責(zé)任由貴司承擔(dān)。

郭勇

2010年6月6日

第二篇：攪拌機操作規(guī)程

攪拌機操作規(guī)程

1.混凝土攪拌機在進料時嚴禁將頭或伸手與料斗與機架之間察看工探摸進料情況，運轉(zhuǎn)中不得有手或工具等物伸入攪拌筒內(nèi)扒料出料。

2.作業(yè)中如發(fā)生故障不能繼續(xù)運轉(zhuǎn)時應(yīng)立即切斷電源，將攪拌筒內(nèi)的混凝土清除干凈，然后進行檢修。

3.作業(yè)后應(yīng)將料斗降落到料斗坑，如須升起則用鏈條扣牢。

4.使用砂漿攪拌機作業(yè)前，檢查攪拌機的傳動部分、工作裝置等均應(yīng)牢固可靠，操作靈活。啟動后，先經(jīng)空運轉(zhuǎn)，檢查攪拌葉旋轉(zhuǎn)方向正確，方可加料加水?dāng)嚢琛?.運轉(zhuǎn)中不得用手或木棒等伸進攪拌機內(nèi)外的清洗、保養(yǎng)及場地的清潔工作。

第三篇：潛水?dāng)嚢铏C操作規(guī)程

潛水?dāng)嚢铏C的操作規(guī)程

1．潛水?dāng)嚢铏C的淹沒水深不得低于1.1米；否則易產(chǎn)生水流旋渦和氣蝕。

2．未切斷電源時，不得移動潛水?dāng)嚢铏C，人不得進入水中。

3．潛水?dāng)嚢铏C安裝以后，不能長期浸在水中不用，每半個月至少運行30分鐘以檢查其功能和適應(yīng)性，或提起放在干燥處備用。

4．潛水?dāng)嚢铏C初次啟動和每次重新安裝后都應(yīng)檢查葉輪的旋轉(zhuǎn)方向，旋轉(zhuǎn)方向不正確，會降低效率并損壞潛水?dāng)嚢铏C。檢查方法是：瞬間啟動潛水?dāng)嚢铏C，觀察葉輪旋轉(zhuǎn)方向是否與銘牌上指示的方向一致。如果幾臺潛水?dāng)嚢铏C連在同一控制柜或端子箱上，各臺潛水?dāng)嚢铏C必須單獨進行檢查。

5．通知電氣人員檢查電機絕緣情況，經(jīng)電氣人員確認同意開機后，方可進行開機工作。

6．合閘后，不能立即啟動設(shè)備，應(yīng)通過控制系統(tǒng)對潛水?dāng)嚢铏C進行自檢，如發(fā)現(xiàn)有故障出現(xiàn)（電控柜上出現(xiàn)閃光報警或警報報警），應(yīng)檢查并排除故障，然后方可點動，若電機不轉(zhuǎn)，應(yīng)迅速果斷地拉閘，應(yīng)檢查并排除故障，以免損壞電機。

7．設(shè)備啟動后，應(yīng)注意觀察電機及線路電壓表和電流表，若有異常現(xiàn)象，應(yīng)立即停機查明原因，排除障礙后方能重新合閘啟動。

8．多臺設(shè)備由同一臺變壓器供電時，不能同時啟動，應(yīng)依據(jù)由大到小逐臺啟動；停止時，應(yīng)由小到大逐臺停止。

9．運行中電流監(jiān)視：設(shè)備的電流不得超過銘牌上的額定電流，三相電流不平衡度，空載時不超過10%，額定負載時不超過5%。

10．運行中電壓監(jiān)視：電源電壓與額定電壓的偏差不超過±5%，三相電流不平衡度，空載時不超過10%，額定負載時不超過5%。

11．發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時向?qū)Ｘ?zé)匯報，如處理不了應(yīng)向班組長匯報。

第四篇：攪拌機畢業(yè)設(shè)計論文

目錄 概述...........................................................................................................................2 2 文獻綜述...................................................................................................................3 2.1 國外路面銑刨機與發(fā)展趨勢.............................................................................3 2.2國內(nèi)路面銑刨機與發(fā)展趨勢..............................................................................4 3.課題的研究與意義....................................................................................................6 4.設(shè)計方案的論證........................................................................................................7 4.1原始條件及數(shù)據(jù)..................................................................................................7 4.2設(shè)計的技術(shù)要求..................................................................................................7 4.3路面銑刨機的總體設(shè)計......................................................................................7

4.3.1 路面銑刨機的選型...............................................................................................................7 4.3.2 傳動方式的選擇...................................................................................................................8

5.進度安排：..............................................................................................................10 6.參考文獻：..............................................................................................................11

概述

路面銑刨機是在瀝青路面養(yǎng)護施工機械的主要機種之一，主要用于公路、城市道路等瀝青砼面層清除擁包、油浪、網(wǎng)紋、車轍等。

用路面銑刨機銑削損壞的舊鋪層，再鋪設(shè)新面層是一種最經(jīng)濟的現(xiàn)代化養(yǎng)護方法，由于它工作效率高、施工工藝簡單、銑削深度易于控制、操作方便靈活、機動性能好、銑削的舊料能直接回收利用等，因而廣泛應(yīng)用于城鎮(zhèn)市政道路和告訴公路養(yǎng)護工程中。

文獻綜述

2.1 國外路面銑刨機與發(fā)展趨勢

國外路面銑刨機起源于20 世紀50年代，經(jīng)過50 年的發(fā)展，積累了豐富的研制、應(yīng)用經(jīng)驗。隨著機、電、液一體化技術(shù)的成功應(yīng)用，其技術(shù)參數(shù)、整機性能、外觀形象等得到突破性進展，形成了以德國維特根（Wirtgen）公司產(chǎn)品為代表的歐洲風(fēng)格和以美國卡特彼勒公司、RoadTec 公司、CIM 公司產(chǎn)品為代表的北美風(fēng)格。作為實現(xiàn)路面銑刨的設(shè)備，國外銑刨機經(jīng)歷了由熱銑到冷銑，由無集料到有自動集料裝置的發(fā)展過程。如50 年代，日本研制了1 號電熱式銑刨機，它是在平地機上安裝了一個加熱裝置，后部裝備銑刨機，邊加熱邊銑刨，加熱寬度為2m，銑深只有20mm，工作速度也只有0-12km/h。60 年代后，日本又在平地機上改裝成了世界上第一臺冷式瀝青路面銑刨機，銑刨寬度為2m，深度30-50mm。首臺銑刨機出現(xiàn)在1971 年的德國，這是由維特根公司開發(fā)的裝有紅外預(yù)加熱系統(tǒng)的小型銑刨機，它的出現(xiàn)開創(chuàng)了道路養(yǎng)護施工的新紀元。到20世紀70 年代中期，全歐洲已有一百多臺這樣的銑刨機在使用。十年后，維特根公司又開發(fā)了帶直接收集舊料裝置的小型冷銑刨機。90 年代初，維特根公司的銑刨機在大型化、系統(tǒng)化、液壓及控制技術(shù)上得到顯著提高，其中W2200 就是冷銑刨技術(shù)的典型代表。意大利的Bitelli公司、Madni 公司，美國的CMI 公司、卡特彼勒公司均在二十世紀9 0 年代初開發(fā)了自己的冷銑刨機。目前國外銑刨機市場形成了以維特根公司的產(chǎn)品為代表的歐洲風(fēng)格和以美國R o a d t e c 公司、CMI 公司和卡特彼勒公司的產(chǎn)品為代表的北美風(fēng)格。區(qū)別在于歐洲的銑刨機采用四履帶行走方式，外型結(jié)構(gòu)緊湊、精巧，更多地采用電子控制技術(shù)；而北美的銑刨機采用的是履帶行走方式，造型粗曠，更加堅固。目前全球范圍內(nèi)冷銑刨機的年產(chǎn)量超過2000 臺；銑刨寬度在1500mm 以上的中寬型冷銑刨機占30%以上；以維特根公司的產(chǎn)量最大，約占總量的55% 以上；其次為CMI 公司的產(chǎn)量，約占總量的13% 以上；其余的產(chǎn)量主要被Bitelli公司、Madni公司、卡特彼勒公司、Roadtech 等公司瓜分。國外銑刨機的工作原理相同，發(fā)動機的裝機容量基本相當(dāng)；區(qū)別在于歐洲的銑刨機采用四履帶行走方式，外形結(jié)構(gòu)緊湊、精巧，更多地采用電子控制技術(shù)，特別是目前的數(shù)字電子網(wǎng)絡(luò)控制技術(shù)。而北美的銑刨機均采用履帶行走方式，造型粗曠，更加堅固。其產(chǎn)品已形成系列化，生產(chǎn)效率一般為150 m2/h～2000 m2/h，銑刨寬度為0.3m～4.2m，最大銑刨深度可達350mm。作為實現(xiàn)銑刨工藝的設(shè)備，國外銑刨機經(jīng)歷了由熱銑（帶有路面預(yù)加熱裝置）到冷銑（無需加熱路面），由無集料到有自動集料裝置的發(fā)展過程。目前全世界冷銑刨機的年產(chǎn)量超過2600臺。銑刨寬度在1500mm 以上的中寬型冷銑刨機占30% 以上，而維特根公司的產(chǎn)量最大，約占總量的55% 以上；其次為CMI 公司，約占總量的13% 以上；其余的產(chǎn)量被Bitelli公司、Madni公司、卡特彼勒公司、Roadtec 等公司瓜分。

2.2國內(nèi)路面銑刨機與發(fā)展趨勢

國內(nèi)銑刨機產(chǎn)業(yè)自20 世紀80 年代末起步，到90 年代才初具規(guī)模，自20 世紀90 年代以后，國內(nèi)企業(yè)通過引進、消化和吸收德國W i r t g e n 公司、瑞典Dynapac 公司的先進制造技術(shù)，經(jīng)過多年的發(fā)展，目前國內(nèi)已經(jīng)形成了以徐工筑路、中聯(lián)重科、鎮(zhèn)江華通、天津鼎盛和西安宏大為代表的20 多家銑刨機生產(chǎn)制造企業(yè)，銑刨機產(chǎn)業(yè)規(guī)?；殉醅F(xiàn)。主要產(chǎn)品有：徐工筑路X M 1 0 0、X M 1 0 1、X M 2 1 0 ；鎮(zhèn)江華通 L X Z Y 5 0 0、L X Z Y 1 0 0 0 B、L X Z Y H 1 0 0 0、L X Z Y H 1 3 0 0 ；天津鼎盛 L X 1 0 0 0、LX1300、LX2000；西安宏大 CM1000、CM1300、CM1600、CM1900、CM2000；沈陽北方 K F X 2 2 0 0、K F X 2 0 0 0、K F X 1 2 0 0、K F X 1 0 0 0 Q ；陜西建設(shè)CM2000；西安筑路 LX200；中聯(lián)重科BG2000、BG2100。

到目前為止，國內(nèi)已有徐工筑路，中聯(lián)重科、陜建股份、西安宏大、北方交通和西筑等企業(yè)可以生產(chǎn)制造銑刨寬度為2 m，最大銑刨深度為3 0 0 m m，具有自動切深控制和收料裝置的中大型路面銑刨機。其中陜建股份和西安宏大生產(chǎn)的CM2000、CM1900 型路面銑刨機，其整機的結(jié)構(gòu)設(shè)計、系統(tǒng)設(shè)計以及數(shù)字網(wǎng)絡(luò)控制系統(tǒng)的軟件設(shè)計都是自行設(shè)計完成的，在這些方面不但擁有自主的知識產(chǎn)權(quán)，而且達到了國際先進水平。從單個產(chǎn)品種類上來看，0.5 米、1 米規(guī)格的銑刨機由于技術(shù)檔次較低，價格低廉，因此受到國內(nèi)中小客戶的歡迎，銷售業(yè)績較佳，銷售收入和利潤指標都較好；而2 米規(guī)格的銑刨機由于可靠性和技術(shù)水平的原因，國內(nèi)產(chǎn)品還無法跟國外同類產(chǎn)品抗衡，雖然單臺產(chǎn)品利潤率較高，但由于銷量較少，自然銷售收入和利潤指標狀況也不容樂觀。從技術(shù)角度來看，我國2米以上銑刨機技術(shù)幾乎全部為引進技術(shù)，普遍缺少核心技術(shù)，尤其是發(fā)動機等關(guān)鍵配套件技術(shù)更是如此。因此銑刨機產(chǎn)業(yè)的技術(shù)升級極其緩慢。如果今后國內(nèi)企業(yè)要涉足高端產(chǎn)品市場或推進國際化戰(zhàn)略，就無法擺脫在國際銑刨機產(chǎn)業(yè)鏈上的下游企業(yè)地位，增值能力有限。很多人所倡導(dǎo)的所謂“國際化配套”雖然可以一時滿足國內(nèi)企業(yè)的生存性需求，但如果真的有一天國內(nèi)市場需求層次普遍提高，恐怕國內(nèi)企業(yè)的厄運就要來了，因為隨著外資企業(yè)本土化戰(zhàn)略的推進實施，國內(nèi)和外資企業(yè)的原材料成本和人工成本則完全站在同一水平線上，而國內(nèi)企業(yè)在技術(shù)、品牌等主要因素上卻處于劣勢地位。因此，鑒于我國銑刨機市場的巨大潛力，國內(nèi)的銑刨機主機生產(chǎn)廠家應(yīng)該和關(guān)鍵件配套企業(yè)，尤其是有實力的工程機械發(fā)動機生產(chǎn)企業(yè)聯(lián)合攻關(guān)，從而擁有自己的核心技術(shù)。在全球范圍內(nèi)看，包括銑刨機產(chǎn)品在內(nèi)的養(yǎng)護機械產(chǎn)品和養(yǎng)護機械產(chǎn)業(yè)已處于成熟期，但從國內(nèi)情況看，養(yǎng)護機械產(chǎn)業(yè)尚處于發(fā)展期。產(chǎn)品技術(shù)仍需發(fā)展完善、產(chǎn)品使用范圍和使用量尚未得到足夠拓展、市場經(jīng)濟環(huán)境下的產(chǎn)業(yè)自然調(diào)整仍處于初級階段、用戶使用意識和企業(yè)研發(fā)意識、能力尚且落后，國外用戶和企業(yè)現(xiàn)在考慮的是如何把銑刨機用得更好，尋求更好的解決方案，而我國很多用戶因為現(xiàn)實的國情還在人力和銑刨機間取舍難斷，生產(chǎn)企業(yè)也不能很好的滿足多樣化的需求?？傮w來看，我國銑刨機產(chǎn)業(yè)市場前景廣闊，國內(nèi)銑刨機制造企業(yè)大有可為。

3.課題的研究與意義

伴隨著國內(nèi)公路建設(shè)的快速發(fā)展,市場對路面養(yǎng)護設(shè)備的需求量也越來越大。瀝青路面冷銑刨機作為路面維修和養(yǎng)護的主要設(shè)備,以其高質(zhì)量、高效率的施工效果,越來越受到施工單位的重視,市場需求也越來越大。盡管國內(nèi)銑刨機,尤其是2米左右大型銑刨機經(jīng)過這幾年的發(fā)展已有了很大變化,但是無論從技術(shù)性能、可靠性、外觀質(zhì)量、人性化設(shè)計及自動化程度等方面來說,國產(chǎn)銑刨機還有很長一段路需要走。

瀝青混凝土路面銑刨機是一種高效的瀝青路面維修養(yǎng)護設(shè)備，其原理是利用滾動銑削的方法把瀝青混凝土路面局部或全部破碎，銑削下來的瀝青碎料經(jīng)再生處理后，可直接用于路面表層的重新鋪筑。主要用于公路、城市道路、機場、貨場、停車場等瀝青混凝土砼面層開挖翻新；瀝青路面擁包、油浪、網(wǎng)紋、車轍等的清除；水泥路面的拉毛及面層錯臺銑平等。作為路面養(yǎng)護和再生設(shè)備的主要機種之一的路面銑刨機正越來越引起道路養(yǎng)護專家和施工單位的關(guān)注。公路建設(shè)部門對路面銑刨機等成套設(shè)備的需求會越來越迫切，需求量也會越來越多。

4.設(shè)計方案的論證

4.1原始條件及數(shù)據(jù)

重量：150kg 銑削寬度：20cm 銑削厚度：0-10cm 工作速度：0-1.2km/h 4.2設(shè)計的技術(shù)要求

1.掌握銑刨機的工作原理； 2.熟悉銑刨機的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)； 3.設(shè)計一種深度調(diào)節(jié)裝置； 4.能熟練使用CAD軟件繪圖

4.3路面銑刨機的總體設(shè)計

路面銑刨機的總體設(shè)計，就是根據(jù)其主要用途、作業(yè)條件、使用場合及生產(chǎn)情況等，合理的選擇和確定機型、各總成的結(jié)構(gòu)型式、性能參數(shù)及整機尺寸等，并進行合理的布置。這些組成和部件相互依賴又相互制約，因此，路面銑刨機的性能不僅取決與每個部件的好壞，而更重要的是取決于各總成性能的相互協(xié)調(diào) 4.3.1 路面銑刨機的選型

路面銑刨機結(jié)構(gòu)型式的選擇，主要是根據(jù)其用途和作業(yè)場合。路面銑刨機的結(jié)構(gòu)型式按銑刨機行走方式不同，可分為輪胎式和履帶式。

輪胎式的優(yōu)點：重量輕、速度快、機動靈活、效率高、行走時不破壞路面及維修方便等。由于以上特點，輪胎式路面銑刨機一般以中小型居多，運行方便、快捷靈活。適用于小面積的路面維修、刮除噴涂標線、銑刨小型溝槽等，一般不帶廢料回收裝置。在工作量不大、作業(yè)地點不太集中、轉(zhuǎn)移性頻繁的情況下，生產(chǎn)率大大超過了履帶式。

輪胎式的缺點：輪胎接地比壓較大、通過性能差、重心較高，穩(wěn)定性較差。履帶式的優(yōu)點：履帶接地面積大，使得接地比壓小，通過性能好、重心低、穩(wěn)定性好、重量大、附差性好、牽引力大、比切入力大。因此，大中型路面銑刨機一般為履帶全液壓式，主要用于大規(guī)模路面養(yǎng)護作業(yè)。

履帶式的缺點：速度低、不夠靈活機動、制造成本高、維修較難、行走時易破壞路面，轉(zhuǎn)移工作場地時需用拖車托運

根據(jù)本次課題的要求，主要針對小范圍路面的維修和養(yǎng)護，于是選擇輪胎式

4.3.2 傳動方式的選擇

路面銑刨機的傳動型式可分為液壓、液壓機械混合、機械三種傳動方式。液壓傳動

液壓傳動對于小型銑刨機充分體現(xiàn)了它的優(yōu)越性，具有傳動與控制簡單、結(jié)構(gòu)緊湊且銑刨鼓可輕易實現(xiàn)左右移動（切邊）等特點。其動力傳遞路線一般如下所示：

發(fā)動機→彈性聯(lián)軸器→分動箱或簡易的泵安裝板→液壓泵→液壓馬達→銑刨鼓

液壓傳動的特點：

（1）實現(xiàn)無級變速且變速范圍大，并能實現(xiàn)微動；（2）操縱簡單方便；

（3）可用液壓系統(tǒng)進行制動；

（4）可采用行走履帶分別驅(qū)動的系統(tǒng)，能方便地實現(xiàn)彎道行駛和原地轉(zhuǎn)向；（5）便于實現(xiàn)自動； 液壓傳動的主要缺點如下：（1）傳動效率低

（2）可能導(dǎo)致整體布置困難（3）相對機械傳動而言可靠性低 2.液壓機械混合傳動

液壓機械混合傳動是國內(nèi)廠家節(jié)約成本的產(chǎn)物。其動力傳遞路線一般如下所示：

發(fā)動機→彈性聯(lián)軸器→液壓泵→液壓馬達→減速箱→ 鏈傳動→銑刨鼓 采用這種傳動方式的液壓馬達為高速馬達，所以成本較液壓傳動低；由于還采用了鏈傳動，因而這種傳動方式的效率比液壓傳動要低，而且銑刨作業(yè)時阻力變化很大，沖擊大，還會導(dǎo)致鏈傳動、減速箱高故障的發(fā)生。這種傳動方式雖然可以降低一些成本，但相對整個機器是得不償失的。

3.機械傳動 機械傳動的動力傳遞路線目前市場上存在兩種，如下所示： 第一種： 發(fā)動機→彈性聯(lián)軸器或彈性聯(lián)軸器加分動箱→液壓離合器→皮帶傳動→行星減速機→銑刨鼓

第二種： 發(fā)動機→彈性聯(lián)軸器→機械式離合器→分動箱→傳動軸→變速箱→鏈傳動→銑刨鼓

第一種傳遞路線也可稱作機械皮帶傳動，主要包括液壓離合器、皮帶傳動、行星減速機、銑刨鼓等，具有傳動效率高、穩(wěn)定性好、可靠性高等優(yōu)點。由于這種傳動中離合器、分動箱比較特殊，價格昂貴，因而相對成本較高是這種傳動的缺點。

第二種傳遞路線由于成本非常低，只有國內(nèi)的一些低檔次型號的機器采用。由于該傳遞路線剛性太大，緩沖性能差，容易出現(xiàn)斷齒、斷軸等問題；離合器為機械式常閉離合器，銑刨系統(tǒng)的啟動與停止操作麻煩；因此也是不適合大功率高檔次銑刨機。

比較上述幾種傳動方式，發(fā)現(xiàn)液壓傳動更適合我們所選擇的輪胎式路面銑刨機

5.進度安排：

9.13-9.23：調(diào)查研究，閱讀文獻，查找資料，擬定設(shè)計方案； 9.24-9.27：整理資料，完成開題報告；

9.28-10.11：擬定各部分方案，繪制銑刨機總稱圖； 10.12-10.26：翻譯外文資料；

10.27-11.18：銑刨設(shè)計計算，并完成各部分零件圖紙的繪制； 11.19-12.07：進行關(guān)鍵元件校核，完成畢業(yè)設(shè)計說明書； 12.08-12.21：整理論文和圖紙，提交論文； 12.22-12.27：修改論文，準備答辯； 12.28-1.08：完成答辯及成績評定

6.參考文獻：

1.孫桓等.機械原理.高等教育出版社,2001.2.濮良貴等.機械設(shè)計.高等教育出版社,2001.3.鄭訓(xùn)等.路基與路面機械.北京市：機械工業(yè)出版社,2001.4．王松根等.公路瀝青路面養(yǎng)護機械化作業(yè).北京市：人民交通出版社,2009.5.李育錫.機械設(shè)計課程設(shè)計.西北工業(yè)大學(xué), 2008.6.6．王先奎.機械制造工藝學(xué).北京市：機械工業(yè)出版社,2006.7．劉鴻文.材料力學(xué).北京：高等教育出版社,2004.8．于鳳河.道路改擴建工程設(shè)計與施工技術(shù).北京市：人民交通出版社,2004.9．Hu Yong-biao,Zhang Xin-rong.Research on adaptive power control parameter of a cold milling machine Ma Peng-yu.Simulation Modelling Practice and Theory.2008 10．Wang Limei,Guo Qinging.Principles and plementation of Permanent Magnet Synchronous Motor Zero-Speed orless Control.Advanced Motion Contro1.2002

第五篇：攪拌機設(shè)計流程

摘要

攪拌機是攪拌設(shè)備的心臟。在攪拌機設(shè)計及使用過程中，合理的選取攪拌機的結(jié)構(gòu)，運動和工作參數(shù)，直接關(guān)系到混凝土等材料的攪拌質(zhì)量和攪拌效率。論文對攪拌臂的排列、攪拌葉片的安裝角、拌筒長寬比、攪拌機轉(zhuǎn)速和攪拌時間等主要參數(shù)的選取進行分析與試驗研究。通過歸納，給出了雙臥軸攪拌機的主要參數(shù)，包括攪拌臂排列、葉片安裝角、拌筒長寬比、攪拌線速度等；給出了評價攪拌機參數(shù)合理與否的準則；給出了攪拌臂排列的基本原則。論文通過試驗研究，建議用葉片推動的物料量與該攪拌機的公稱容量的比值rl，來綜合評定攪拌臂的個數(shù)，葉片面積和其他參數(shù)匹配的合理性，并作為設(shè)計時的參考；雙臥軸攪拌機的葉片的安裝角范圍為3l一45，對國內(nèi)廣泛使用的寬短型雙臥軸攪拌機葉片安裝角度推薦為45；對目前國內(nèi)外普遍使用的雙臥軸攪拌機，它的長寬比的選擇范圍為0．7—1．3，推薦使用值為小于1；攪拌機的轉(zhuǎn)速主要受攪拌過程中混合料不發(fā)生離析現(xiàn)象所限制，對目前常用的雙臥軸攪拌機，推薦的葉片線速度為1．4m／s-1．7m／s／；合理的攪拌時間是保證攪拌質(zhì)量符合要求條件下的最短攪拌時間，它受充盈率等多種因素影響，合理的攪拌時間應(yīng)通過試拌來確定。[關(guān)鍵詞]：攪拌機、主要參數(shù)、合理性、實驗研究

第1章 前言

1．1國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢

19世紀40年代，在德、美、俄等國家出現(xiàn)了以蒸氣機為動力源的白落式攪拌機，其攪拌腔由多面體狀的木制筒構(gòu)成，一直到19世紀80年代，才開始用鐵或鋼件代替木板，但形狀仍然為多面體。1888年法國申請登記了第一個用于修筑戰(zhàn)前公路的混凝土攪拌機專利。20世紀初，圓柱形的拌筒自落式攪拌機才開始普及，其工作原理如圖1．2所示。形狀的改進避免了混凝土在拌筒內(nèi)壁上的凝固沉積，提高了攪拌質(zhì)量和效率。1903年德國在斯太爾伯格建造了世界上第一座水泥混凝土的預(yù)拌工廠。1908年，在美國出現(xiàn)了第一臺內(nèi)燃機驅(qū)動的攪拌機，隨后電動機則成為主要動力源。從1913年，美國開始大量生產(chǎn)預(yù)拌混凝土，到1 950年，亞洲大陸的日本開始用攪拌機生產(chǎn)預(yù)拌混凝土。在這期間，仍然以各種有葉片或無葉片的自落式攪拌機的發(fā)明與應(yīng)用為主?。自落式攪拌機依靠被拌筒提升到一定高度的物料的自落完成攪拌。工作時，隨著拌筒的轉(zhuǎn)動，物料被攪拌筒內(nèi)壁固定的葉片提升到一定高度后，依靠自重下落。由于各物料顆粒下落的高度、時問、速度、落點和滾動距離不同，從而物料各顆粒相互穿插、滲透、擴散，最后達到均勻混合。自落式攪拌機結(jié)構(gòu)簡單，可靠性高，維護簡單，功率消耗小，拌筒和葉片磨損輕，但攪拌強度不高，生產(chǎn)效率低，攪拌質(zhì)量不易保證。此種攪拌機適于拌制普通塑性混凝土，廣泛應(yīng)用于中小型建筑工地。按拌筒形狀和卸料方式的不同，有鼓筒式攪拌機、雙錐反轉(zhuǎn)出料攪拌機、雙錐傾翻出料攪拌機和對開式攪拌機等，其中鼓簡式攪拌機技術(shù)性能落后，已于1987年被我國建設(shè)部列為淘汰產(chǎn)品。隨著多種商品混凝土的廣泛使用以及建筑規(guī)模的大型化、復(fù)雜化和高層化對混凝土質(zhì)量、產(chǎn)量不斷提出的更高要求，有力地促進了混凝土攪拌設(shè)備在使用性能和技術(shù)水平方面的提高與發(fā)展。各國研究人員開始從混凝土攪拌機的結(jié)構(gòu)形式、傳動方式、攪拌腔襯板材料以及攪拌生產(chǎn)工藝等方面進行改進和探索。20世紀40年代后期，德國ELBA公司最先發(fā)明了強制式攪拌機，和自落式攪拌機的工作原理不同，強制式攪拌機利用旋轉(zhuǎn)的葉片強迫物料按預(yù)定軌跡產(chǎn)生剪切、擠壓、翻滾和拋出等強制攪拌作用，使物料在劇烈的相對運動中得到勻質(zhì)攪拌。強制式攪拌機工作原理如圖1．3，與自落式攪拌機相比，強制式攪拌機攪拌作用強烈，攪拌質(zhì)量好，攪拌效率高，但拌筒和葉片磨損大，功耗增大。此種攪拌機適于拌制干硬性、輕骨料混凝土以及特種混凝土和專用混凝土，多用于施工現(xiàn)場的混凝土攪拌站和預(yù)拌混凝土攪拌樓。根據(jù)構(gòu)造特征不同，主要有立軸渦漿式攪拌機、立軸行星式攪拌機、立軸對流式攪拌機、單臥軸攪拌機和雙臥軸攪拌機等。

圖1．2 自落式攪拌機工作原理示意圖圖1．3強制式攪拌機工作原理示意圖

隨著技術(shù)的發(fā)展，強制式攪拌機在德國的BHS公司和ELBA公司、美國的JOHNSON 公司和REX WORKS公司、意大利的SICOMA公司和SIMEN公司、日本的日工株式會社和光洋株式會社等企業(yè)發(fā)展迅速，目前已形成系列產(chǎn)品。比如德國的EMC系列、EMS系列攪拌站和UBM系列、EMT系列攪拌樓，意大利的MAO系列攪拌站、MSO 系列大型攪拌基地等。我國混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)從20世紀50年代開始。1952年，天津工程機械廠和上海建筑機械廠試制出我國第一代混凝土攪拌機，進料 容量為400L和1000L。20世紀70年代未至80年代初，我國為適應(yīng)建筑業(yè)商品混凝土大規(guī)模發(fā)展的需要，在引進國外樣機的基礎(chǔ)上，有關(guān)院所廠家陸續(xù)開發(fā)了新一代Jz型雙錐自落式攪拌機、．D型單臥軸強制式攪拌機。其中，JS型雙臥軸攪拌機在80年代初研制成功。80年代末，我國混凝土攪拌產(chǎn)品開發(fā)重點轉(zhuǎn)向商品混凝土成套設(shè)備，研制出了10多種混凝土攪拌樓(站)。經(jīng)過引進吸收、自主開發(fā)等幾個階段，到本世紀初，國內(nèi)混凝土攪拌機技術(shù)得到長足發(fā)展，在產(chǎn)品規(guī)格和生產(chǎn)數(shù)量上，都達到了一定規(guī)模，出現(xiàn)了一批具有自主知識產(chǎn)權(quán)的新技術(shù)，逐步形成了一個具有一定規(guī)模和競爭能力的行業(yè)。2006年，我國生產(chǎn)裝機容量O．5～6m3的攪拌站2100多臺，已成為混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)大國。1．2國內(nèi)外攪拌機參數(shù)的研究現(xiàn)狀

對攪拌設(shè)備來說，攪拌機構(gòu)是核心裝置，混凝土攪拌質(zhì)量的好壞，攪拌機生產(chǎn)率的高低以及使用維修費用的多少都與它有關(guān)，目前，雙臥軸攪拌機是國內(nèi)的主導(dǎo)機型，因此，國內(nèi)外對臥軸攪拌機技術(shù)進行了比較廣泛、深入的研究。國外對臥軸攪拌機技術(shù)的研究起因于對瀝青混和料拌和抽樣和方法準確度的分析，由于試驗中采用的1t間歇式臥軸強制攪拌器，抽取的樣品測試數(shù)據(jù)顯示了在攪拌器的一種設(shè)計與另一種設(shè)計之間，由于槳葉的排列方式不同，有可能成為造成混合料均勻度的明顯差別的主要原因。研究人員分析認為：所用的雙軸槳葉式攪拌器中，材料的主要運動是一種在與軸垂直的平面內(nèi)，圍繞著每根軸的不規(guī)則轉(zhuǎn)動。在槳葉相遇或重疊的部位，材料在一根軸之間的區(qū)域內(nèi)相互交換著，材料的輔助運動是與兩根軸平行的，從攪拌軸的一個旋轉(zhuǎn)平面到另一旋轉(zhuǎn)平面。在用來構(gòu)成輔助運動方面，不同設(shè)計方案的攪拌器，變化是很廣泛的。混合料在兩根軸之間的區(qū)域內(nèi)運動是不規(guī)則的，但是在軸的兩側(cè)，物料則圍繞著攪拌器內(nèi)壁在水平面內(nèi)作某種循環(huán)運動，運動的程度都會受到槳葉端面與它們移動方向的夾角的影響。為了找到在攪拌器其它設(shè)計特點保持不變的情況下，由于改變槳葉端面的角度和安裝方式而產(chǎn)生的不同方案的輔助運動，以及對被攪拌的混和料均勻度的影響程度，研究人員制造了一套帶有可調(diào)槳葉的特殊槳臂。通過央緊作用，將槳葉緊固到槳臂的圓柱部分，并可按任意角度調(diào)整，而且可按根右旋或左旋螺距來安裝于攪拌軸上。在一些攪拌器中，將垂直于它們移動方向的平面槳葉，向左和向右交替地轉(zhuǎn)一定角度，使這些槳葉的排列方式不是按照產(chǎn)生一種有規(guī)則的輔助運動，所以在攪拌器內(nèi)材料的輸送不是始終如一地從一端到另一端。當(dāng)使物料由軸的兩端向中心運動時。物料向中心堆積，有一些物料則從堆積料的頂端溢出，再從兩端返回，那旱物料的水平面要低得多。在另外一些攪拌器中，槳葉的排列可使物料產(chǎn)生有規(guī)則的輔助運動。一軸上的所有槳葉端面都使物料朝一個方向運動，而另一根軸上的所有槳葉端面部使物料朝相反的方向運動。在槳葉相對于攪拌軸不同的傾斜角度情況下，分別采用兩種槳葉排列方式進行試驗：①將所有槳葉調(diào)至使物料向攪拌器的中心運動：②將一根軸上的所有槳葉都安裝成使物料向右運動，而另一根軸上的所有槳葉都安裝成使物料向左運動，以便能使物料 在平面內(nèi)圍繞著攪拌器產(chǎn)生順時針方向的循環(huán)或旋轉(zhuǎn)運動。這兩種排列方式被稱為“向心”方式和“旋轉(zhuǎn)”方式。試驗按18批物料作為一個系列來進行，它覆蓋的變化因素包括：三種槳葉角度（15、30和45)、兩種槳葉排列方式和三種攪拌時間(1min、2min和4min)。獲得拌和勻質(zhì)性分析的樣品總數(shù)為213個。分別計算出每批混和料樣品中粘結(jié)料的百分比標準離差和通過給定篩子的物料百分比標準離差，將標準離差轉(zhuǎn)換為離差系數(shù)，以便提供不同混和料之間合理有效的比較。

第2章攪拌機主要參數(shù)

2．1雙臥軸攪拌機的主要參數(shù)

本文以目前廣泛使用的雙臥軸攪拌機為主，對攪拌裝置幾何和運動參數(shù)的合理取值范圍進行分析和試驗研究。攪拌裝置參數(shù)主要有：攪拌臂的排列、攪拌葉片的安裝角、拌筒的長寬比及攪拌線速度等，其結(jié)構(gòu)如圖2 1(a)所示，主要參數(shù)如圖2 1(b)所列：

圖2．1(a)雙臥軸攪拌機結(jié)構(gòu)

圖2．1雙臥軸攪拌機主要參數(shù) 2．2攪拌機參數(shù)選取的準則

目前國內(nèi)外廣泛使用的自落式和強制式攪拌機己沿用了50余年。但在攪拌機設(shè)計 和使用中，仍采用類比法這樣的經(jīng)驗方法，缺乏合理性；由于對攪拌過程的機理研究不夠，對如何選擇這一參數(shù)，說法不一，缺乏科學(xué)性；在攪拌過程中，混合料的物理一化學(xué)性能都發(fā)生了變化，這一過程極其復(fù)雜而影響因素又較多，但由于對諸參數(shù)綜合優(yōu)化的試驗研究不深入，且設(shè)計和使用者在選擇轉(zhuǎn)速值時缺少依據(jù)。攪拌機是混凝土制備設(shè)備的心臟，它必須滿足攪拌質(zhì)量與攪拌效率等性能要求。攪拌質(zhì)量就是生產(chǎn)出符合國家標準要求的新拌混凝土；攪拌效率就是在滿足攪拌質(zhì)量的前提下，攪拌時間要盡量短，以提高設(shè)備的生產(chǎn)率和設(shè)備的利用率，降低生產(chǎn)成本。百年大計，質(zhì)量第一。混凝土是重要的建筑材料，新拌混凝土質(zhì)量是對攪拌機性能的最基本的要求，也是首要的性能要求?；炷临|(zhì)量用其宏觀及其微觀均勻度來評價，宏觀均勻性用拌和物中砂漿密度的相對誤差塒

式中，攪拌的平均時間f的角標表示拌缸(或拌筒)三維坐標(x，y，z)或(z，r，由)及其順序。該式的物理意義是：合理的攪拌機參數(shù)應(yīng)保證在滿足給定的均勻度指標的前提下，在拌缸內(nèi)各個方向的攪拌時間相接近。這時選取的攪拌機的主要參數(shù)較合理?？衫脤嶒瀬碚{(diào)整攪拌機的參數(shù)，使其趨于合理。在不同的攪拌時間，按三維坐標方向測攪拌的均勻度就可知道，在所有方向都達到給定的均勻度的時間。一般來}兌，在三個方向同時都達到給定的均勻度指標是不可能的，總會有先有后。應(yīng)根據(jù)實驗結(jié)果，調(diào)整攪拌機結(jié)構(gòu)及相應(yīng)的參數(shù)，使得能夠在攪拌室內(nèi)所有方向上能接近同時達到給定的均勻度。2．3試驗樣機與實驗條件

2．3．l試驗樣機

試驗樣機主要攪拌參數(shù)見表2 l，主體結(jié)構(gòu)見圖2．2 表2．1試驗樣機主要攪拌性能參數(shù)

圖2．2雙臥軸攪拌機主體結(jié)構(gòu)圖

該試驗樣機攪拌的基本工作原理與普通雙臥軸攪拌機一樣，動力從電機通過擺線針輪減速器，變速后由彈性畦軸器直接傳遞給一對同步齒輪，從而帶動兩根攪拌軸作反向同步轉(zhuǎn)動。軸端密封共采用三道密封技術(shù)，印迷宮環(huán)、浮封環(huán)O型圈和骨架油封。卸料采用手動方式，通過攪拌筒底部的偏心旋轉(zhuǎn)扇形閘門來控制。由于試驗條件的限制．也為了簡化設(shè)計，該樣機沒有設(shè)計耐磨襯板和L料機構(gòu)，試驗中采用人上料，這雖然會對攪拌質(zhì)爵和攪拌時捌產(chǎn)生一些影響，但由于是在相同條件下進行試驗．所以仍然能夠完成試驗任務(wù)。

攪拌機構(gòu)是本次試驗研究的重點。由于試驗中要分別比較拌筒不同長寬比和攪拌臂不同排列形式以及攪拌葉片不同安裝角度對攪拌質(zhì)量的影響，因此要求拌筒的長寬比、攪拌臂的排列和攪拌葉片的安裝必須能夠調(diào)節(jié)，而且要求拆裝、維護方便。

2．3．2攪拌機構(gòu)的設(shè)計 ●攪拌葉片的設(shè)計

攪拌葉片的形狀是根據(jù)拌簡直徑、葉片安裝角度(軸向和徑向安裝角度)、葉片在軸向和徑向所占攪拌區(qū)域長度和葉片設(shè)定高度等參數(shù)設(shè)計的。其中，側(cè)攪拌葉片分左旋和右旋兩種。攪拌葉片的外緣利用拌簡直徑構(gòu)成的圓柱體，通過曲線擬合得到?？紤]葉片與拌筒內(nèi)壁的間隙大小對葉片使用壽命和攪拌能耗的影響，設(shè)計攪拌葉片的外緣與拌筒內(nèi)壁的間隙≤4mm，并且成變間隙的楔形，見圖2．3。先接觸物料的前端間隙小于后端，相差1--2mm，利于集料一旦被卡后的釋放。對于攪拌臂和攪拌葉片的安裝設(shè)計，則都采用了抱瓦結(jié)構(gòu)，通過螺栓的央緊作用分別固定在相應(yīng)的攪拌軸和攪拌臂上，具體結(jié)構(gòu)如圖2．4所示。試驗中，根據(jù)拌 筒長寬比的不同和試驗研究的要求，攪拌葉片的數(shù)量可以相應(yīng)的增減；通過調(diào)節(jié)攪拌軸抱瓦，可以調(diào)節(jié)單軸攪拌臂相位和雙軸攪拌臂相位差；通過調(diào)節(jié)攪拌臂抱瓦，可以調(diào)節(jié)攪拌葉片的軸向安裝角?！癜韬嗛L寬比

拌筒長寬比變化是通過在攪拌筒中橫置擋板實現(xiàn)圖2．4攪拌臂和攪拌葉片結(jié)構(gòu) 的，即保持拌筒寬度不變而對拌筒長度進行調(diào)節(jié)。擋板的形狀與攪拌筒橫截面是一致的，可以通過螺栓固定在與拌筒焊接的角鋼上，從而將拌筒由窄長形分隔為寬短形。樣機設(shè)計窄長形拌筒的長寬比為1．11，寬短形拌筒的長寬比為O．78。2．3．3試驗用混凝土配合比的設(shè)計

混凝土配合比設(shè)計必須滿足四項基本要求；a)施工性能一混凝土拌和物應(yīng)具備滿足施工操作的和易性；b)力學(xué)性能一硬化后的混凝土應(yīng)滿足工程結(jié)構(gòu)設(shè)計或施工進度所要求的強度和其它有關(guān)力學(xué)性能；c)耐久性能一硬化后的混凝土必須滿足抗凍性、抗?jié)B

圖2．4攪拌臂和攪拌葉片結(jié)構(gòu) 圖2．3楔形間隙示意圖

性等耐久性要求；d)經(jīng)濟性能一應(yīng)在保證混凝土全面質(zhì)量的前提下，盡量節(jié)約水泥，合理利用原材料，降低成本。影響水泥混凝土性能的因素很多，其中各組成材料的質(zhì)量和其配合比是影響混凝土性能的內(nèi)因。一個合理的配合比，對提高水泥混凝土在各方面的性能，有著重要的作用?；炷恋呐浜媳仍O(shè)計，實質(zhì)上就是確定四項材料用量之間的三個對比關(guān)系，即三個參數(shù)。

(1)水灰比W／C：水與水泥之間的比例關(guān)系，用水與水泥用量的質(zhì)量比表示。(2)砂率廈：砂子與石子之間的比例關(guān)系，用砂子重量占砂石總重的百分數(shù)表示。(3)單位用水量mwD：水泥凈漿與骨料之間的比例關(guān)系，用lm3混凝土的用水量 表示。水灰比、砂率、單位用水量三個參數(shù)與混凝土的各項性能之間有著密切的關(guān)系，如圖2．5所示(圖中，粗實線表示直接關(guān)系，細實線表示主要關(guān)系，虛線表示次要關(guān)系)。正確地確定這三個參數(shù)，就能保證混凝土滿足一定的設(shè)計要求。

圖2．5配合比參數(shù)與混凝土性能關(guān)系

考慮本次試驗研究的目的，因此在試驗過程中保持混凝土組成材料及其配合比的恒定，即各組試驗所用的混凝土均采用同一配合比設(shè)計： 水泥31kg，水17kg，砂66kg，石子127kg。

第3章攪拌臂的排列

對于雙臥軸攪拌機，攪拌臂的排列形式主要包括攪拌臂的料流排列和攪拌臂的相對位置關(guān)系。其中攪拌臂的相對位置關(guān)系主要是指單根軸上相鄰兩個攪拌臂之間的相對位置關(guān)系和雙軸上攪拌臂之間的相對位置關(guān)系。本節(jié)主要討論攪拌臂的料流排列。攪拌臂的不同排列形式，可使拌筒內(nèi)的混凝土混合料產(chǎn)生不同的料流運動形式。臥軸攪拌機拌筒內(nèi)的料流形式因攪拌軸數(shù)量和混凝土攪拌生產(chǎn)的方式不同有所差別。分析拌筒內(nèi)的料流形式，可以知道影響雙臥軸攪拌機攪拌筒內(nèi)物料運動的主要因素是攪拌臂的排列以及葉片參數(shù)。對于雙臥軸攪拌機拌簡內(nèi)的物料運動形式，通過初步試驗及分析，認為由于攪拌臂的排列及其葉片的安裝形式不同，使物料表現(xiàn)“對流"和“圍流”兩種不同的運動軌跡。這兩種料流形式孰優(yōu)孰劣，可以通過理論分析和試驗研究得出結(jié)論。

3．1對流和圍流

對流攪拌臂的排列如圖3．1所示。在攪拌葉片推動下，混合料由攪拌機兩端向中央運動，并在中央處以錐體形狀堆積。這時有些物料就會從料堆頂部溢出，流向拌筒的兩端，然后再由葉片將其從兩端推回中央，從而完成物料的一個循環(huán)。圍流攪拌臂的排列如圖3．2所示。其中一根軸上的葉片推動混合料沿軸朝一個方向運動，而另一根軸上的葉片推動混合料沿軸朝另一個相反方向運動。在兩軸末端，各有返回葉片把混合料扒離拌筒端面，并從一根軸處轉(zhuǎn)送到另一根軸處，使混合料完成大循環(huán)運動。在兩軸之間的區(qū)域，左邊軸上的葉片將混合料推向右邊，右邊軸上的葉片將混合料推向左邊，完成混合料的小循環(huán)運動。

圖3．1攪拌臂對流排列圖 圖3．2攪拌臂圍流排列

3．2分析與試驗

分析物料的運動形式可知，兩種攪拌臂排列都實現(xiàn)了物料的循環(huán)流動，理論上任一物料質(zhì)點都能到達拌筒內(nèi)任意位置，但兩種排列使物料在拌筒中的分布狀態(tài)是不一樣的。對流排列中，物料主要積存在拌筒的中央，而兩端卻較少，因此中央的攪拌葉片受載大，兩端處的葉片受載小，容易造成個別攪拌臂和葉片過載損壞。而圍流排列可使混合料在拌筒內(nèi)均勻分布，從而保證沿軸全長上的攪拌葉片受載相同，拌筒底部和葉片的磨損均勻。從這一點來看，攪拌臂圍流排列要比對流排列更具優(yōu)勢。對其攪拌質(zhì)量的影響可依靠試驗研究進行比較。通過對攪拌臂及葉片的不同排列、安裝，在不同形狀的拌筒內(nèi)，進行關(guān)于逆流和圍流的比較試驗，測定相應(yīng)的混凝土拌和物勻質(zhì)性和28d的硬化混凝土標準試塊的抗壓強度。試驗采用相同的混凝土配合比，mco(水泥)：mwo(水)：mso(砂)：mGo(石子)=1：0．55： 2．13：4．096?；炷恋膹姸鹊燃墳镃20，混凝土拌和物坍落度為10、30mm，水泥用425號普通硅酸鹽水泥，細骨料用中砂，粗骨料用5--一40mm連續(xù)級配碎石。試驗結(jié)果見表分析物料的運動形式可知，兩種攪拌臂排列都實現(xiàn)了物料的循環(huán)流動，理論上任一物料質(zhì)點都能到達拌筒內(nèi)任意位置，但兩種排列使物料在拌筒中的分布狀態(tài)是不一樣的。對流排列中，物料主要積存在拌筒的中央，而兩端卻較少，因此中央的攪拌葉片受載大，兩端處的葉片受載小，容易造成個別攪拌臂和葉片過載損壞。而圍流排列可使混合料在拌筒內(nèi)均勻分布，從而保證沿軸全長上的攪拌葉片受載相同，拌筒底部和葉片的磨損均勻。從這一點來看，攪拌臂圍流排列要比對流排列更具優(yōu)勢。對其攪拌質(zhì)量的影響可依靠試驗研究進行比較。通過對攪拌臂及葉片的不同排列、安裝，在不同形狀的拌筒內(nèi)，進行關(guān)于逆流和圍流的比較試驗，測定相應(yīng)的混凝土拌和物勻質(zhì)性和28d的硬化混凝土標準試塊的抗壓強度。試驗采用相同的混凝土配合比，mco(水泥)：mwo(水)：mso(砂)：mGo(石子)=1：0．55：2．13：4．096?；炷恋膹姸鹊燃墳镃20，混凝土拌和物坍落度為10,、,30mm，水泥用425號普通硅酸鹽水泥，細骨料用中砂，粗骨料用5--一40mm連續(xù)級配碎石。試驗結(jié)果見表3．1。

表3．1 對流與圍流的比較試驗測試指標值

由表3．1可見，不同拌筒內(nèi)物料運動呈現(xiàn)對流時，混凝土的勻質(zhì)性指標全都不合格，即不滿足AM<0．8％、AG<5％的國標要求，而對于攪拌臂圍流排列，雖然這兩個指標會隨著其他攪拌參數(shù)的改變而變化，但是卻都滿足塒

3．3基于圍流形式的攪拌臂排列原則

目前國內(nèi)外魯廠家?guī)缀跻捕疾捎脭嚢璞坂隽髋帕械男问?。其典型特征可歸納為： 物料的流向應(yīng)當(dāng)符合右(占：)手定則，即當(dāng)有(左)手四指順著攪拌軸旋轉(zhuǎn)方向時，拇指的指向就是物料的流動方向：并且兩軸上攪拌葉片推動物料軸向流動分量和徑向流動分量的方向相反，如圖3．3所示。此時，物科不但有大范圍的循環(huán)流動f可以是逆時針也可以是順時針，如圖3．4所示)，而且中央主攪拌區(qū)，兩軸問的物料還有強烈的高頻次逆流。

圖30逆時鐘圍濰圖3順時針圍流

如果以I、II來表示軸的序號，以n來表示葉片的序號，那么之間這種運動就稱為逆流。拌區(qū)的次序有先有后，所上必然存在相位差。相位差太大．造成作用時間上的延遲，進而逆流作用的效果就比較弱；相位差太小，甚至為零時，意味著兩攪拌臂幾乎同時到達攪拌區(qū)，并且二者對物料推動的方向相反，類似于在周向形成一堵“墻”，即彤成局部“死循環(huán)”現(xiàn)象，料流的大循環(huán)運動被阻斷。所以．逆流相位差大小應(yīng)該有一個合理的取值范圍，在此范圍的逆流才被認為足合理的。若能通過合理布置和兩攪拌臂，使其到達攪拌區(qū)的相位時間差更合理，頻次更多，那么物料揉搓和擠壓的作用就越充分，攪拌效果就越好。同時，由于這種逆流是在兩攪拌軸之間的強制作用，如果柿黃合理，使得物料作用頻次快，強度大，靠近攪拌軸音|f分的物料就會充分運動起柬．就能在某種程度上改善普通強制式攪拌機所固有的，園速度梯度所產(chǎn)生的攪拌低效區(qū)問題。但逆流是以不破壞物料的大循環(huán)流動為前提的。另外，由于I和II之間的相互關(guān)系又與單軸及雙軸上攪拌臂的相位及其排列有關(guān)，如果布置合理，那么這種逆流運動不但起不到強化攪拌的作用，反而有可能破壞整體的大循環(huán)運動，會惡化攪拌質(zhì)量。因此，攪拌臂排列形式優(yōu)化的最終目的就是盡可能加快物料軸向大循環(huán)的頻次，同時增加物料合理逆流，從而增加物料與攪拌葉片直接接觸并發(fā)生強制作用的機會，提高攪拌質(zhì)量。由此可以得到雙臥軸拌筒內(nèi)攪拌臂及葉片布置的基本原則如下： ①物料在拌筒內(nèi)合理流動，在盡量短的時間內(nèi)把物料拌成勻質(zhì)混凝土； ②在攪拌軸旋轉(zhuǎn)的過程中，盡量讓參與攪拌的葉片數(shù)目相等，以達到攪拌電機負荷均勻，減少沖擊的目的；

⑧物料在拌筒內(nèi)分布均勻，不要在拌筒的局部區(qū)段產(chǎn)生堆積，避免個別葉片和攪 拌臂過載而損壞。

3．4單軸攪拌臂的排列形式

單軸攪拌臂排列形式取決于其上相鄰兩個攪拌臂之間的相位布置，包括相鄰拌臂間的相位角及其正、反排列形式。3．4．1相位角及其正、反排列形式

單根軸上相鄰兩個攪拌臂之間的相位布置，國內(nèi)外不盡相同。目前，用于攪拌普通混凝土的攪拌機中，比較主流的布置相位角是900和60。也有采用其他角度布置的，比如日本日工公司的產(chǎn)品就是450。用于攪拌大骨料混凝土?xí)r，會采用1200甚至1800相位角。從單軸上攪拌臂的相位方向與攪拌軸旋轉(zhuǎn)方向的關(guān)系來看，同一相位角在單根軸上的攪拌臂排列可以有兩種形式：一種稱為正排列，另一種稱為反排列。其中對于正排列的規(guī)定是：當(dāng)逆著混合料流動方向看，攪拌臂排列的相位方向應(yīng)與攪拌軸轉(zhuǎn)向相同；若順著混合料流動方向看，二者方向則相反。相反的情況就是反排列。

圖l所示為單軸上900相位角的攪拌臂排列形式，圖中“·”表示物料流出紙面，其中，圖3．5(a)為攪拌臂正排列，圖3．5(b)為攪拌臂反排列。

圖3．5單根軸上90相位角的攪拌臂排列形式

3．4．2分析與試驗

以攪拌臂相位角900為例，對正、反排列做比較分析。先討論反排列布置。依據(jù)物料連續(xù)遞推式地前進，當(dāng)?shù)谒臄嚢璞凵系娜~片將混合料向前推攪后，同軸的第三攪拌臂上的葉片需要旋轉(zhuǎn)270。才能繼續(xù)將混合料向前推動，然后再經(jīng)過一個270。旋轉(zhuǎn)輪到第二攪拌臂。顯然，混合料從一個攪拌臂處被推攪到下一個相鄰的攪拌臂處，每一次攪拌軸都要旋轉(zhuǎn)270。，如果有n個攪拌臂，那么就需要n一1 倍的2700。而對于正排列布置，由第四攪拌臂上的葉片向前推攪的混合料，只需要經(jīng)過90。就可被同軸的第三攪拌臂上的葉片繼續(xù)推攪。同樣，當(dāng)混合料輪到第二攪拌臂推攪時，仍然只需要旋轉(zhuǎn)90。于是混合料從第一個攪拌臂傳到第n個攪拌臂，只需經(jīng)過n一1倍的900就能實現(xiàn)。圖3．6所示為單軸上600相位角的攪拌 臂排列形式，圖中“·”表示物料流出紙面，圖3．6(a)為反排列，圖3．6(b)為正排列。在圖3．6(a)的反排列布置下物料被連續(xù)遞推式前進，當(dāng)?shù)谄邤嚢璞凵系娜~片將物料向前推攪后，同軸第六攪拌臂上的葉片需要。相位角的攪拌臂排列3000才能繼續(xù)將物料向前推進。顯然，如果有n個攪拌臂，那么就需要n一1倍的3000；對于圖3．6(b)的正排列：則只需經(jīng)過n一1倍的60。就能實現(xiàn)。由此可見，在攪拌時間、拌臂數(shù)目及相位角一定的情況下，攪拌臂正排列要比反排列推攪的快，物料獲得的軸向流動次數(shù)更多，攪拌裝置的利用率更高。這對攪拌臂圍流排列的攪拌機，完成物料從拌筒的一端運動到另一端的作用則更加明顯。但同時也說明單軸上采用較小的相位角可使物料得到較多的流動次數(shù)。但相位角太小，物料在拌筒內(nèi)周向翻動的劇烈程度降低，它還要受制于混凝土拌和物粗骨料最大粒徑的限制?，F(xiàn)在選用國內(nèi)某廠生產(chǎn)的JS500型雙臥軸攪拌機為例進行計算分析。該機每根軸上有7個攪拌臂，圍流排列，相位角為90。，轉(zhuǎn)速35r／rain，攪拌周期45s。于是在一個攪拌周期內(nèi)，攪拌軸轉(zhuǎn)過的圈數(shù)為

圖3.6單根軸上60相位角的攪拌臂排列

對于攪拌臂反排列，物料完成一個軸向的推攪需要轉(zhuǎn)過

那么，一個周期內(nèi)物料在單根軸上完成的流動次數(shù)為

若采用攪拌臂正排列，物料完成一個軸向的推攪需要轉(zhuǎn)過

于是，一個周期內(nèi)物料在單根軸上完成的流動次數(shù)為

可見，這種JSS00型雙臥軸攪拌機單根軸上攪拌臂正排列得到的流動次數(shù)是反排列的(17．5／5．8≈)3倍。這同時也表明單根軸上采用較小的相位角可以獲得較多的流動次數(shù)。但也不是說單根軸上攪拌臂問的相位角越小，攪拌質(zhì)量就越好。因為較小的相位角雖然可以實現(xiàn)物料沿軸向的快速均布，但物料在拌筒內(nèi)翻動的劇烈程度卻相應(yīng)變差，即物料的周向流動變差，這顯然不利于物料在整個空間方向的均布。顯然，單根軸上相鄰攪拌臂間的相位角是與軸上攪拌臂的數(shù)量密切相關(guān)的。對于圍流排列，若以11表示單根軸上攪拌臂的數(shù)目，0表示相鄰攪拌臂間的相位角，則理論上對于相位角的取值范圍應(yīng)滿足關(guān)系式：3600≤noO≤7200。從前面對對流、圍流的比較試驗數(shù)據(jù)(參見表3．1)來看，對于所攪拌的混凝土來 說，單軸上相鄰拌臂間60。相位角要比90。的攪拌質(zhì)量好。為了進一步研究對普通混凝土攪拌時單軸上相鄰攪拌臂相位角的較優(yōu)值，選擇450、60。和900，在不同長寬比的拌筒中，取滿足上述關(guān)系式的不同數(shù)目的攪拌臂，在攪拌葉片不同的安裝角和工作線速度下，攪拌粗骨料最大粒徑為40mm的普通混凝土，測得試驗數(shù)據(jù)列于表3．2中。從表中數(shù)據(jù)可以看出：攪拌臂相位角600布置時，能夠得到相對較好的攪拌效果，對應(yīng)的各項測試指標的均值都優(yōu)于900和450相位角的情況，尤其是混凝土的7天抗壓強度平均值，都在20MPa以上。從前面的理論分析也可以知道，相同條件下，60。相位角時物料在軸向獲得比900布置時更多的流動次數(shù)，因而更容易實現(xiàn)物料在軸向的均勻分布。

由此可知，就試驗中采用的粗骨料最大粒徑為40ram的普通混凝土來說，攪拌臂相位600布置是較合理的。

表3．2單軸上相鄰拌臂間相位角的比較試驗

表3．2單軸上相鄰拌臂間相位角的比較試驗(續(xù))

3．2．3小結(jié) 3．5葉片安裝角的定義

攪拌葉片安裝角是攪拌機的主要結(jié)構(gòu)和工作參數(shù)之一。對攪拌質(zhì)量和攪拌效率都有著直接的影響。本文以雙臥軸攪拌機的葉片安裝角為研究對象，其方法也可用來確定其它類型攪拌機的葉片安裝角。它是指攪拌葉片斜面與攪拌軸線間所夾的銳角，見圖4．1中的Q角。

圖4．1物料單元受力圖圖4．2葉片前的密實核心 ●定性分析

攪拌機工作時，拌缸內(nèi)的攪拌葉片應(yīng)推動混合料沿拌缸的縱向和橫向循環(huán)運動，實現(xiàn)混合料在三維空間內(nèi)的流動。當(dāng)安裝角Q過小時，葉片主要帶動混合料圍繞攪拌軸轉(zhuǎn)動，而缺乏必要的軸向運動；極限情況是當(dāng)a=0時，攪拌葉片變成和軸平行的一塊平板，不起攪拌作用。當(dāng)安裝角a過大時，葉片推動混合料的橫向運動就很弱；當(dāng)Q=90。時，葉片就成為與攪拌軸垂直的平板，和Q=0。時一樣也喪失了攪拌功能。因此，攪拌葉片一定要相對于攪拌軸成一定角度安裝。為了使混合料的橫向和軸向運動都較大，目前國內(nèi)外葉片安裝角的常用值為Q=45。若將某一瞬間攪拌葉片對某單元混合料的作用情況簡化為圖4．1所示，可以看出，要使混合料能夠沿葉片寬度方向運動，實現(xiàn)軸向運動，必須滿足E—E≥0，即：

對于普通的塑性混凝土。攪拌機T作時，葉片的前面將形成密實的核心，混合料沿著密實核心的側(cè)棱運動，見圖4．2，圖中AB、BC為密實核心側(cè)棱；口為葉片的安裝角；y為密實核心側(cè)棱與攪拌軸間的夾角。由于AB和BC兩側(cè)棱間的夾角180。．2y為混合料穩(wěn)定堆放的安息角，葉片的橫向攪拌速度系數(shù)6：就是口≠00時密實核心的截面積與口=00時密實核心最大面積之比：

葉片的軸向攪拌速度系數(shù)％就是密實核心兩側(cè)棱在攪拌軸上的投影差與葉片在攪拌軸上投影之比

為了兼顧混合料在橫向和軸向都有較大的運動速度，葉片的安裝角應(yīng)使總的攪拌速度系數(shù)6具有最大值?？倲嚢杷俣认禂?shù)6為

致謝

本文在***老師的悉心指導(dǎo)下完成，導(dǎo)師對專業(yè)的一絲不茍，對學(xué)生嘔心瀝血，使我很受感動，在此向尊敬的***老師致以最崇高的敬意和衷心的感謝。在理論和課題研究過程中，得到相關(guān)實驗室老師的鼎力協(xié)助和輔導(dǎo)，得到授課老師的寬容和幫助，同時也得到****老師的大力支持，還有許多在讀碩士和博士 的無私幫助，在此一致表示誠摯的謝意。

由于本人水平有限，論文中錯誤在所難免，敬希各位老師和同學(xué)不吝指正。