第一篇：金屬焊接情況匯報

金屬焊接工作情況匯報

在公司各級領(lǐng)導(dǎo)的直接領(lǐng)導(dǎo)和關(guān)心下，在公司工程管理部各職能部門的指導(dǎo)下以及各專業(yè)工程處的支持、配合之下，工程公司的焊接及金屬監(jiān)督工作本著“科學(xué)管理、精心施工”的作風(fēng)、本著對工程質(zhì)量負責(zé)的態(tài)度，認真貫徹執(zhí)行金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程、條例和相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)法規(guī)，完成了電站安裝工程中的焊接、金屬檢驗和金屬技術(shù)監(jiān)督工作，有力地保證了發(fā)電設(shè)備日后的安全、可靠運行。1、2008年公司焊接技術(shù)管理及金屬監(jiān)督工作情況（1）焊接技術(shù)管理與質(zhì)量管理情況

2008年，公司承建完成的工程實體焊接質(zhì)量總體情況較好，全年共完成焊口約21萬多只（不包括凝汽器管板焊口16萬多只和焊接公司檢修完成的焊口），一次合格率大于91%。管理方面基本上按照公司統(tǒng)一的焊接專業(yè)管理制度運行，處于可控、在控狀態(tài)，技術(shù)攻關(guān)也成效明顯。主要情況如下：

1）公司及時完成了T92、SUPER304H、HR3C等五項新型耐熱鋼焊接工藝評定，滿足了彭城1000MW超超臨界塔式爐工程焊接施工需要；完成執(zhí)行ASME標(biāo)準(zhǔn)的焊接工藝評定3項，滿足了越南工程的管道焊接工作需要。

2）施工現(xiàn)場焊接質(zhì)檢人員、熱處理工均持證上崗。機爐和電控工程處在各工程點基本上都設(shè)立了專職焊接質(zhì)檢員，在焊接全過程質(zhì)量控制方面起到了良好的把關(guān)作用。焊工方面，基本上做到了鍋爐受熱面焊接前均模擬練習(xí)，分包單位焊工查驗合格證原件后，經(jīng)現(xiàn)場考核合格才允許上崗。為保證熱處理工作質(zhì)量，機爐工程處專門培養(yǎng)了兩名專職熱處理技術(shù)員，并新增培訓(xùn)了七名熱處理工。

3）現(xiàn)場焊接材料專庫貯存、專人管理日趨規(guī)范。焊材的入庫驗收、合金鋼焊材光譜復(fù)核、烘燥、發(fā)放、回收等方面比較規(guī)范，基本上做到了可追溯。

4）廣泛應(yīng)用于超超臨界機組上的新型耐熱鋼材料的焊接工藝已基本成熟，從技術(shù)管理人員到焊工對其工藝要求已有較充分的認識，大多數(shù)情況下能做到自覺遵守工藝規(guī)定。

5）在彭城塔式爐安裝焊接過程中，遇到了一系列難題，如：二級過熱

器管子普遍有剩磁現(xiàn)象；在國內(nèi)率先使用了T617焊材焊接SUPER304H和HR3C鋼，根部易氧化熔合不良現(xiàn)象；近一萬只焊口需要借助于鏡子才能完成的“鏡面焊”工藝等。這些技術(shù)難題最終都被攻克，保證了該工程的順利進行和工程質(zhì)量。

6）越南工程，在管理模式和執(zhí)行的焊接技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)上與國內(nèi)工程差別較大，由于技術(shù)準(zhǔn)備較充分，從焊接工藝評定、焊工技能考核、焊接工藝文件制定到焊接質(zhì)量驗收等流程，基本處于受控狀態(tài)。

7）焊接公司積極發(fā)揮技術(shù)優(yōu)勢，為香港電燈有限公司加工制作了7000多個高溫再熱器TP347HFG細晶粒不銹鋼管彎頭，并成功進行了1180℃高溫固溶熱處理，檢驗質(zhì)量符合ASME標(biāo)準(zhǔn)。這一技術(shù)為以后在超超臨界鍋爐上大量應(yīng)用的不銹鋼管子檢修奠定了基礎(chǔ)。

8）金屬焊接信息管理系統(tǒng)軟件開發(fā)已基本完成，現(xiàn)已在南熱工程試運行，通過試運行對軟件進行測試、完善和改進，為下一步正式使用奠定基礎(chǔ)。

（2）金屬檢測及金屬監(jiān)督工作情況

2008年，公司承建的電站安裝工程中的金屬檢驗與檢測工作由檢測公司以江蘇江南檢測有限公司的名義承擔(dān)的，同時又以公司金屬試驗室的名義具體承擔(dān)著公司范圍內(nèi)的金屬技術(shù)監(jiān)督工作。本著服務(wù)現(xiàn)場、嚴把質(zhì)量關(guān)的原則，嚴格執(zhí)行國家及行業(yè)的相關(guān)規(guī)程規(guī)范，技術(shù)管理制度齊全，質(zhì)保體系運行正常，金屬檢驗檢測的工作質(zhì)量基本處于受控狀態(tài)。主要情況如下：

1）加強金屬檢測資質(zhì)建設(shè)：2008年檢測公司相繼完成了江蘇江南檢測有限公司特種設(shè)備無損檢測機構(gòu)資質(zhì)鑒定現(xiàn)場評審、南通分公司電力建設(shè)一級金屬試驗室派出機構(gòu)認證現(xiàn)場評審、江蘇電建一公司金屬試驗室國家實驗室認可 3）由于公司組織機構(gòu)和人員變動情況，2008年5月公司金屬監(jiān)督網(wǎng)進行了調(diào)整，成立了新的工程公司金屬監(jiān)督網(wǎng)。

4）繼續(xù)執(zhí)行月度匯報制度，于每月25日向工程公司各級領(lǐng)導(dǎo)匯報在建工程中的焊接和金屬監(jiān)督動態(tài)工作情況，真實反映工程中的焊接和金屬檢測質(zhì)量情況。

2、目前存在的主要問題

雖然我公司焊接、金屬檢測和金屬監(jiān)督工作總體情況是好的，各方面管理工作基本到位，處于受控狀態(tài)，但仍存在諸多薄弱環(huán)節(jié)，主要體現(xiàn)在以下幾個方面：

（1）新型耐熱鋼焊接和熱處理工藝執(zhí)行不嚴，給工程質(zhì)量埋下了隱患。如：為了保證焊接接頭的持久性能，耐熱不銹鋼焊接層間溫度不得超過100℃，T23、T/P91和T/P92鋼焊接線能量和層間溫度必須嚴格控制，但由于現(xiàn)場各種原因，焊工時有違反，雖然隨后的無損檢測合格了，但接頭的性能卻嚴重下降。近兩年已投產(chǎn)超臨界和超超臨界機組頻繁出現(xiàn)鍋爐T91、T23管子焊接接頭早期失效開裂現(xiàn)象，就說明了這一問題。

（2）熱處理工作質(zhì)量沒有得到根本轉(zhuǎn)變。熱處理工藝執(zhí)行時打折扣現(xiàn)象依然普遍，造成這一現(xiàn)象的原因，除了熱處理工本身的責(zé)任心以外，熱處理人員數(shù)量和設(shè)備（尤其是測溫儀、記錄儀、加熱器）不足也是重要原因。而且，由于記錄儀不足，熱處理時不能形成有效的記錄曲線，事后還要花費大量的人工和設(shè)備重新運行以補曲線做資料，得不償失。

（3）面對現(xiàn)在的大容量高參數(shù)機組所用的鋼材級別普遍較高情況，我公司自己的焊工，特別是分包單位的焊工培訓(xùn)取證項目有些滯后，在多個工程同時進入施工高峰時會出現(xiàn)缺乏相應(yīng)持證項目的焊工。另外，我公司高壓焊工結(jié)構(gòu)性缺陷沒有得到有效解決，雖然目前的工程焊接工作也沒受大的影響，但這是在嚴重透支“老本”、依靠大量的分包力量以及高價引進外援焊工實現(xiàn)的。

（4）附屬管道、中、低壓管道及沖管臨時管道的焊接質(zhì)量仍不容樂觀，這是一個老問題，其根本原因是重視程度不夠，從而導(dǎo)致焊接過程控制松懈，現(xiàn)場焊接過程中普遍存在不擋風(fēng)、焊條不烘干、根部不清理、部分焊口間隙過大或過小等現(xiàn)象，造成這類焊縫中大量氣孔、夾渣、根部未熔合、未焊透

等超標(biāo)缺陷存在。從月報情況來看，其一次合格率往往低于60%。在整套機組啟動前進行質(zhì)量監(jiān)督檢查中，這類管道成了重點檢查的項目之一，也是最易暴露問題的地方。

（5）個別現(xiàn)場合金部件安裝存在混亂現(xiàn)象。如：現(xiàn)場中安裝單位對許多合金鋼材料、部件不進行委托光譜復(fù)核，光譜復(fù)核過的材料及部件不進行分類擺放，安裝時對合金鋼材料也不核對是否有光譜復(fù)核標(biāo)識就進行安裝使用。這為日后機組的安全運行埋下了隱患，也嚴重影響了工程公司對外的形象。

（6）各項目分公司金屬技術(shù)監(jiān)督人員配臵不到位，金屬技術(shù)監(jiān)督工作常常處于被動階段。原因是多方面的，有些項目工程主觀上對金屬技術(shù)監(jiān)督的重要性認識不足，有些項目工程甚至自始至終都沒建立金屬技術(shù)監(jiān)督網(wǎng)絡(luò)；還有些項目工程，由于新進大學(xué)生剛走上技術(shù)管理崗位，自身工作經(jīng)驗不足、對標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范條文的理解不透等也造成金屬技術(shù)監(jiān)督力量的薄弱。

（7）受熱面等鰭片管的安裝焊接質(zhì)量有待提高，在歷次金屬監(jiān)督會議中，這是各大業(yè)主經(jīng)常反映的問題，例如：徐塘電廠＃4爐水冷壁鰭片焊縫缺陷泄漏導(dǎo)致爆管停爐兩次、國華太倉＃

7、8機組水冷壁下聯(lián)箱引出管鰭片焊縫各拉裂1次等。

（8）加強安裝過程中對集箱、管道等系統(tǒng)中的清潔度控制要求，尤其對帶節(jié)流孔設(shè)計的爐型，如系統(tǒng)中存在焊渣、鐵銹、泥沙等非金屬雜質(zhì)在機組日后的運行中在蒸汽和凝結(jié)水的帶動下有可能在節(jié)流孔處堆積并逐漸干結(jié)固化，嚴重時可能完全堵死蒸汽流道，從而迅速導(dǎo)致短期過熱爆管。在近兩年已投產(chǎn)的機組中時常出現(xiàn)諸如此類的爆管現(xiàn)象。3、2009年金屬焊接方面的工作設(shè)想

針對目前存在的主要問題及著眼于提高專業(yè)管理水平與工程質(zhì)量水平考慮，2009年金屬焊接專業(yè)需繼續(xù)認真努力完成日常工作，并重點做好以下工作：

（1）加強焊接工藝與熱處理工藝執(zhí)行情況的監(jiān)督檢查。針對今年公司承建的工程可能不會像前幾年那樣集中而上的情況，督促安裝單位利用此機會整頓焊接和熱處理工藝作風(fēng)，嚴格工藝紀律，尤其是新型耐熱鋼焊接工藝與熱處理工藝。

（2）完成金屬焊接信息管理系統(tǒng)軟件的測試、完善與改進工作，在正式運行前對軟件主要使用人員進行培訓(xùn)，希望通過本軟件的應(yīng)用達到預(yù)期目的。

（3）繼續(xù)深入研究不銹耐熱鋼彎管固溶熱處理工藝，為今后的超臨界和超超臨界機組檢修奠定基礎(chǔ)。開展核電常規(guī)島用國產(chǎn)WB36CN1和P280GH鋼焊接工藝試驗研究，為我公司即將成立的核電焊工考核中心和今后的核電市場作技術(shù)儲備。

（4）積極準(zhǔn)備，以完成工程公司國家實驗室

第二篇：金屬焊接性 總結(jié)

填空 1.鋼的強化方式有固溶強化、沉淀強化、位錯強化、熱處理強化、細晶強化。除了細晶強化是同時提高強度和韌性的強化手段外，其他的強化方式都是在強度提高到一定程度后，沖擊韌度會下降。Hall-Petch關(guān)系式是細晶強化的理論依據(jù)σs =σ0 + Kd-1/，σ0為鐵素體晶格摩擦力；K為常數(shù)，d為晶粒直徑2.影響焊接性的因素是材料、設(shè)計、工藝、及服役環(huán)境。3.常用的低合金鋼焊接冷裂紋試驗方法:斜Y形坡口對接裂紋試驗、剛性固定對接裂紋試驗、窗形拘束裂紋試驗、十字接頭裂紋試驗、插銷試驗、剛性拘束裂紋試驗、拉伸拘束裂紋試驗。4.焊縫韌性取決于針狀鐵素體(AF)和先共析鐵素體(PF)組織所占的比例。5.低碳調(diào)質(zhì)鋼:14MnMoVN、14MnMoNbB、15MnMoVNRE、HQ70、HQ80C、HQ100

6、中碳調(diào)質(zhì)鋼最好在退火（或正火）狀態(tài)下焊接，焊后通過整體調(diào)質(zhì)處理獲得性能滿足要求的焊接接頭，這是焊接中碳調(diào)質(zhì)鋼的一種比較合理的工藝方案。7.焊接主要是解決的是裂紋問題。8.奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼綜合了奧氏體不銹鋼和鐵素體不銹鋼的優(yōu)點，具有良好的韌性、強度及優(yōu)良的耐氯化物應(yīng)力腐蝕能力。9.采用加熱減應(yīng)區(qū)法焊補鑄鐵，成敗的關(guān)鍵在于正確選擇“減應(yīng)區(qū)”，以及對其加熱、保溫和冷卻的控制。選擇原則是使減應(yīng)區(qū)的主變形方向與焊接金屬冷卻收縮方向一致。焊前對減應(yīng)區(qū)加熱能使缺陷位置獲得最大的張開位移，焊后使減應(yīng)區(qū)與焊補區(qū)域同步冷卻。10.金屬基復(fù)合材料的焊接問題，關(guān)鍵是非金屬增強相與金屬基體以及非金屬增強相之間的結(jié)合。11.復(fù)合鋼板的焊接過程，一般是復(fù)層和基層分開各自進行焊接，焊接中的主要問題在于基層與復(fù)層交接處的過渡層焊接。12.考慮到焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)用主要是純銅及黃銅，故焊接性分析是結(jié)合純銅及黃銅熔焊來討論的。13.焊接性評定方法分類1模擬類方法2實焊類方法3理論分析和計算類方法。

名詞解釋1.焊接性是指同質(zhì)材料或異質(zhì)材料在制造工藝條件下，能夠焊接形成完整接頭并滿足預(yù)期使用要求的能力，其包括結(jié)合性能和使用性能。2.工藝焊接性就是一定的材料在給定的焊接工藝條件下對形成焊接缺陷的敏感性,涉及焊接制造工藝過程中的焊接缺陷問題。使用焊接性指一定材料在規(guī)定的焊接工藝條件下所形成的焊接接頭適應(yīng)使用要求的能力，涉及焊接接頭的使用可靠性問題。

3.點腐蝕是指在金屬材料表面大部分不腐蝕或腐蝕輕微，而分散發(fā)生的局部腐蝕，又稱坑蝕或孔蝕。4.晶間腐蝕 在晶粒邊界附近發(fā)生的有選擇性的腐蝕現(xiàn)象。受這種腐蝕的設(shè)備或零件，外觀雖成金屬光澤，但因晶粒彼此間已失去聯(lián)系，敲擊時已無金屬的聲音，鋼制變脆，晶間腐蝕多半與晶界層貧鉻現(xiàn)象有聯(lián)系。5.韌性是表征金屬對脆性裂紋產(chǎn)生和擴散難易程度的性能。6.應(yīng)力腐蝕 也稱應(yīng)力腐蝕開裂，指不銹鋼在特定的腐蝕介質(zhì)和拉應(yīng)力作用下出現(xiàn)的低于強度極限的脆性開裂現(xiàn)象。

簡答、1.熱軋及正火鋼焊接時，熱影響區(qū)脆化機制是啥？

答：（1）粗晶區(qū)脆化 被加熱到1200度以上的熱影響區(qū)過熱區(qū)可能產(chǎn)生粗晶區(qū)脆化，韌性明顯降低。這是由于熱軋鋼焊接時，采用過大的焊接熱輸入，粗晶區(qū)將因晶粒長大或者出現(xiàn)魏氏組織而降低韌性；焊接熱輸入過小，粗晶區(qū)中馬氏體組織所占的比例增大而降低韌性。采

用小焊接輸入是避免這類鋼過熱區(qū)脆化的一個有效措施。(2)熱應(yīng)變脆化 產(chǎn)生在焊接融合區(qū)及最高加熱溫度低于Ac1的亞臨界熱影響區(qū)。對于C-Mn系熱軋鋼及氮含量較高的鋼，一般認為熱應(yīng)變脆化是由于氮、碳原子聚集在位錯周圍，對位錯造成釘扎作用造成的。一般認為在200度-400度時熱應(yīng)變脆化最為明顯，當(dāng)焊前已經(jīng)存在缺口時，會使亞臨界熱影響區(qū)的熱應(yīng)變脆化更為嚴重。熔合區(qū)易于產(chǎn)生熱應(yīng)變脆化與此區(qū)域存在缺口性質(zhì)的缺陷和不利組織有關(guān)。熱應(yīng)變脆化易發(fā)生在一些固溶N含量較高而強度級別不高的低合金鋼中。2.熱軋及正火鋼焊接材料的選擇注意事項？

熱軋及正火鋼焊接一般是根據(jù)其強度級別選擇焊接材料，而不要求與母材同成分，其選用要點如下：（1）選擇與母材力學(xué)性能匹配的相應(yīng)級別的焊接材料（2）同時考慮熔合比和冷卻速度的影響（3）考慮焊后熱處理對焊縫力學(xué)性能的影響。

3.低碳調(diào)質(zhì)鋼碳的質(zhì)量分數(shù)不超過0.18%，焊接性能遠優(yōu)于中碳調(diào)質(zhì)鋼。低碳調(diào)質(zhì)鋼焊接熱影響區(qū)形成的是低碳馬氏體，馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度Ms較高，所形成的馬氏體具有“自回火”特性，使得焊接冷裂紋傾向比中碳調(diào)質(zhì)鋼小。常采用低強匹配和等強匹配。低碳調(diào)質(zhì)鋼的合金化原則是在低碳基礎(chǔ)上通過加入多種提高淬透性的合金元素，來保證獲得強度高、韌性好的低碳“自回火”馬氏體和部分下貝氏體的混合組織。

4.低碳調(diào)質(zhì)鋼熱影響區(qū)獲得較細小的低碳馬氏體組織（ML）或下貝氏體組織時，韌性良好，而韌性最佳的組織為低碳馬氏體與低溫轉(zhuǎn)變貝氏體的混合組織，隨著上貝氏體組織的增加韌性急劇下降。其原因：板條馬氏體轉(zhuǎn)變時，約10個以上相鄰板條大致具有同一結(jié)晶方位，形成一束板條，有效晶粒直徑較大。下貝氏體的板條間結(jié)晶位向差較大，有效晶粒直徑取決于其板條寬度，比較微細，韌性良好。當(dāng)

ML

與下貝氏體混合生長時，原奧氏體晶粒被先析出的下貝氏體有效地分割，促使ML有更多的形核位置，且限制ML的生長，因此ML+BL混合組織的有效晶粒最為細小。

5.低碳調(diào)質(zhì)鋼焊接參數(shù)的選擇？（1）焊接熱輸入的確定 以抗裂性和對熱影響區(qū)韌性要求為依據(jù)。從防止冷裂紋出發(fā)，要求冷卻速度慢為佳，但對防止脆化來說，要求冷卻速度越快越好，因此應(yīng)兼顧兩者的冷卻速度范圍。其上限取決于不產(chǎn)生冷裂紋，下限取決于熱影響區(qū)不出現(xiàn)脆化混合組織。保證不出現(xiàn)裂紋和滿足熱影響區(qū)韌性條件下，熱輸入應(yīng)盡可能選擇大些。(2)預(yù)熱溫度和焊后熱處理 當(dāng)?shù)吞颊{(diào)質(zhì)鋼板厚不大，接頭拘束度較小時，可以采用不預(yù)熱焊接工藝。當(dāng)焊接熱輸入提高到最大允許值裂紋還不能避免時，就必須采取預(yù)熱措施。低碳調(diào)質(zhì)鋼焊接結(jié)構(gòu)一般在焊態(tài)下使用，正常情況下不進行焊后熱處理。6.9Ni鋼的焊接性需注意的問題：1）正確選擇焊材2）避免磁偏吹現(xiàn)象3）嚴格控制焊接熱輸入和層間溫度，避免焊前預(yù)熱。但要嚴格控制9Ni鋼中S、P含量，采用控制層間溫度及焊后緩冷等工藝措施，可降低冷卻速度，避免淬硬組織，采用較小的焊接熱輸入。

7.采用同質(zhì)焊縫焊接馬氏體不銹鋼時，焊后熱處理應(yīng)該怎么做？采用同質(zhì)焊縫焊接馬氏體不銹鋼時，為防止焊接接頭形成冷裂紋，宜采取預(yù)熱措施。預(yù)熱溫度：焊件焊后不可隨意從焊接溫度直接升溫進行回火熱處理。正確的方法是：回火前使焊件適當(dāng)冷卻，讓焊縫和熱影響區(qū)的奧氏體基本分解為馬氏體組織。焊后熱處理制度的制定須根據(jù)具體成分制定具體工藝。

8.雙相不銹鋼耐應(yīng)力腐蝕機制是：(1)雙相不銹鋼的屈服強度比18-8型不銹鋼高，即產(chǎn)生表面滑移所需的應(yīng)力水平較高，在相同的腐蝕環(huán)境中，由于雙相不銹鋼的表面膜因表面滑移而破壞的應(yīng)力較大，即應(yīng)力腐蝕裂紋難以形成。（2)雙向不銹鋼中一般含有較高的鉻、合金元素，而加入這些元素都可延長孔蝕的孕育期，使不銹鋼具有較好的耐點腐蝕性能，不會由于點腐蝕而發(fā)展成為應(yīng)力腐蝕。（3）雙向不銹鋼的兩個相的腐蝕電極電位不同，裂紋在不同相中和在相界的擴展機制不同，其中必有對裂紋擴展起阻止或抑制的階段，此時應(yīng)力腐蝕裂紋發(fā)展極慢。（4）雙向不銹鋼中。第二相的存在對裂紋的擴展起機械屏障作用，延長了裂紋的擴展期。此外兩個相的晶體形面取向差異，使擴展中的裂紋頻繁改變方向，從而大大延長了應(yīng)力腐蝕裂紋的擴展期。9.氫是鋁及其合金熔焊時產(chǎn)生氣孔的主要原因，氫的來源是弧柱氣氛中的水分、焊接材料以及母材所吸附的水分，其中焊絲及母材表面氧化膜的吸附水分對焊縫氣孔的產(chǎn)生有重要影響。防止焊縫氣孔的途徑：1）減少氫的來源，焊前處理十分重要2）控制焊接工藝。

10.工件表面不清理狀態(tài)下進行對接氬弧焊（無間隙或間隙很?。r焊縫有大量的氣孔，但在同樣不清理的板材上進行堆焊時，一般不產(chǎn)生氣孔。對接間隙增大時，氣孔也相應(yīng)減少。這表明，緊密接觸的對接端面表面層是形成氣孔的重要原因。這是因為，在焊接熱作用下，緊靠熔池前部的對接邊受到嚴重擠壓而接觸緊密，甚至可觀察到塑性變形，對接端面的表面層往往有吸附的水汽及其他能形成氣體的物質(zhì)，此時緊靠熔池前方的對接端面又處于高溫狀態(tài)，這對生成氣體有利。這些氣體被對接端面嚴重封鎖，處于高壓狀態(tài)，生成微氣泡，隨后這些微氣泡在熔池中生長成氣孔。在堆焊及預(yù)留間隙對接時，工件表面及對接端面的水汽、結(jié)晶水等雜質(zhì)在熔化前就被加熱到高溫而分散進入氣相，故對氣孔生成影響很小。11.比較分析三種鎳基鑄鐵焊條特點

1）純鎳鑄鐵焊條 優(yōu)點是在電弧冷焊條件下焊接接頭加工性優(yōu)異。焊縫為奧氏體加點狀石墨，硬度低，塑性較好，抗熱裂紋性能較好。2）鎳鐵鑄鐵焊條 由于鐵的固溶強化作用，其熔敷金屬力學(xué)性能較高，主要用于高強度灰鑄鐵和球墨鑄鐵的焊接。小電流焊接時半熔化區(qū)白口寬度為0.10～0.15mm，熱影響區(qū)最高硬度小于300HBS，使焊接接頭的加工性比EZNi型焊條稍差。3）鎳銅鑄鐵焊條 由于含鎳量處于純鎳鑄鐵焊條和鎳鐵鑄鐵焊條之間，使焊接接頭的半熔化區(qū)白口寬度和接頭的加工性能也介于二者之間。僅適用于強度要求不高的加工面缺陷的焊補。鎳基焊縫的共同特點是含碳量較高，組織為奧氏體＋石墨。這類焊條均采用石墨型藥皮，主要用于不同厚度鑄鐵件加工面上中、小缺陷的焊補。

12.對于結(jié)構(gòu)復(fù)雜或厚大灰鑄鐵件上的缺陷焊補，應(yīng)本著從拘束度大的部位向拘束度小的部位焊接的原則。如圖，灰鑄鐵缸體側(cè)壁有3處

裂紋缺陷，焊前在1和2裂紋端部鉆止裂孔，適當(dāng)開坡口。焊接裂紋1時，應(yīng)從閉合的止裂孔一端向開口端方向分段焊接。裂紋2處于拘束度較大部位，由于裂紋兩端的拘束度比中心大，可采用從裂紋兩端交替向中心分段焊接工藝，有助于減小焊接應(yīng)力。還要注意，止裂孔最后焊接。當(dāng)鑄鐵件的缺陷尺寸較大、情況復(fù)雜、焊補難度大時，可以采用鑲塊焊補法、栽絲焊補法及墊板焊補法等特殊焊補技術(shù)。圖中的缺陷3由多個交叉裂紋組成，如逐個焊補，則難以避免出現(xiàn)焊接裂紋?？梢詫⒃撊毕菡w加工掉，按尺寸準(zhǔn)備一塊厚度較薄的低碳鋼板。焊前將低碳鋼板沖壓成凹形，如圖6-12a所示，或者用平板在其中間切割一條窄縫，如圖6-12b所示，目的是降低拘束度。焊補時低碳鋼板容易變形，利于緩解焊接應(yīng)力，防止焊接裂紋，此即鑲塊焊補法。按圖6-12b給出的順序分段焊接，最后用結(jié)構(gòu)鋼焊條將中間的切縫焊好，保

證

缸

體

壁的水

密

性。

13.評定焊接性的原則主要包括：一是評定焊接接頭產(chǎn)生工藝缺陷的傾向，為制定合理的焊接工藝提供依據(jù)；二是評定焊接接頭能否滿足結(jié)構(gòu)使用性能的要求。

論述奧氏體不銹鋼焊接性分析？焊接工藝要點？

1)焊接接頭的晶間腐蝕 晶間腐蝕在焊縫區(qū)，熔合區(qū)，熱影響區(qū)均有可能出現(xiàn)；通常用貧鉻理論來解釋。危害：受腐蝕部位無尺寸上的變化，甚至仍舊保持金屬澤，受到應(yīng)力作用時會沿晶界斷裂，強度幾乎完全消失，防止措施：采用低碳焊條、降低焊接電流、加快焊接速度2）焊接熱裂紋 產(chǎn)生原因：奧氏體不銹鋼導(dǎo)熱系數(shù)小，而線膨脹系數(shù)大，焊接過程中易于產(chǎn)生拉應(yīng)力、在結(jié)晶時晶粒間存在很薄的液相層，塑性很低。防止措施： 采用含S,P量少的焊絲、焊縫冷卻速度不可過快、采用小電流快速焊、收弧時填滿弧坑。3）應(yīng)力腐蝕開裂防止措施：采用合理的焊接順序，避免產(chǎn)生較大的焊接拉應(yīng)力、避免焊縫與腐蝕介質(zhì)接觸、避免焊縫產(chǎn)生咬邊等點蝕缺陷4）焊縫脆化 產(chǎn)生原因：焊接時過大殘余應(yīng)力，使得奧氏體焊縫產(chǎn)生“自生硬化”現(xiàn)象，降低了焊縫的塑性和韌性；焊縫中鐵素體的存在 防止措施：采用限制熱輸入的辦法，可以有效防止焊縫脆化；采用純奧氏體焊條5）焊接變形 奧氏體不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)較小，而線性膨脹系數(shù)較大，導(dǎo)致焊縫冷卻過程中產(chǎn)生較大拉應(yīng)力，宏觀表現(xiàn)為較大的焊接變形。防止方法：采用專用夾具，以機械約束力減小變形傾向；選用較小的焊接電流，并多層多道焊、分段焊，減小局部變形傾向 工藝要點:1.合理選擇焊接方法；2.控制焊接參數(shù)，避免接頭產(chǎn)生過熱現(xiàn)象；3.接頭設(shè)計的合理性應(yīng)給以足夠的重視；4.盡可能控制焊接工藝穩(wěn)定以保證焊縫金屬成分穩(wěn)定；5.控制焊縫成形；6.防止工件工作表面的污染。

第三篇：金屬監(jiān)督焊接技術(shù)工作總結(jié)

金屬監(jiān)督焊接技術(shù)工作總結(jié)

金屬技術(shù)監(jiān)督、焊接技術(shù)監(jiān)督工作，在各級領(lǐng)導(dǎo)的重視和支持下，檢修維護部鍋爐專業(yè)認真履行監(jiān)督檢驗職責(zé)，始終堅持“安全第一，預(yù)防為主，”的工作方針，堅持實事求是的科學(xué)態(tài)度，嚴格按照《火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程》、《火力發(fā)電廠焊接技術(shù)監(jiān)督規(guī)程》的要求，結(jié)合機爐安裝流程，對受監(jiān)部件認真監(jiān)督檢查，及時匯總反饋一些危害設(shè)備安全運行的重大隱患和缺陷。以安全性評價為依據(jù)，貫徹落實“二十五項反措”，以技術(shù)監(jiān)控動態(tài)考核為目標(biāo)，進行各項工作。金屬監(jiān)督人員在加強自身建設(shè)的同時，積極工作在生產(chǎn)第一線，基本做到了嚴、細、快、實。完成了200MW1#-4#機爐受監(jiān)設(shè)備、部件的檢查和巡視，建立原始資料技術(shù)檔案、專門技術(shù)檔案、管理檔案。并掌握設(shè)備金屬部件的質(zhì)量情況和健康狀況,保證金屬技術(shù)監(jiān)督范圍內(nèi)各種金屬部件的運行安全和人身安全，實行專業(yè)監(jiān)督與群眾監(jiān)督相結(jié)合。加強技術(shù)管理，加大檢驗力度，使高溫高壓管道和承壓部件焊接質(zhì)量明顯地提高，為我公司安全生產(chǎn)奠定了基礎(chǔ)，保證機組的安全穩(wěn)定運行，為實現(xiàn)金屬監(jiān)督總體目標(biāo)做出了一定的貢獻，但也存在許多不足之處，現(xiàn)總結(jié)如下：

一、基礎(chǔ)管理工作

1．重視技術(shù)監(jiān)督，支持監(jiān)督工作。

在公司各級領(lǐng)導(dǎo)的重視和支持下，有條不紊的開展金屬技術(shù)監(jiān)督和焊接技術(shù)監(jiān)督的各項工作，對設(shè)備存在的問題提出整改意見和防范措施，并督促安裝單位實施，及時匯報各項工作。

金屬監(jiān)督工作涉及的點多面廣，相互配合、協(xié)調(diào)工作和交叉作業(yè)較多，公司領(lǐng)導(dǎo)和部門領(lǐng)導(dǎo)非常重視，從各方面給予大力支持，為監(jiān)督工作創(chuàng)造了良好的條件，從而激勵了監(jiān)督人員全力以赴、盡職盡責(zé)地工作。

2．貫徹落實“三項措施”，繼續(xù)加強安全管理

在生產(chǎn)現(xiàn)場對設(shè)備的監(jiān)督檢驗貫徹落實“三項措施”，做到了安全技術(shù)措施人人明確，責(zé)任到人，保證現(xiàn)場工作的安全；做好組織措施，做好技術(shù)措施，充分體現(xiàn)安全性原則。

3．提高技術(shù)管理水平，建立健全技術(shù)檔案

編制、修訂了《金屬技術(shù)監(jiān)督管理制度》、《焊接技術(shù)監(jiān)督管理制度》，使它上升為標(biāo)準(zhǔn)化，建立了“神華億利4×200MW機組承壓焊口記錄”檔案，結(jié)合“安評”、技術(shù)監(jiān)控服務(wù)單位的檢查指導(dǎo)和發(fā)現(xiàn)提出的問題，進一步健全完善技術(shù)檔案和管理檔案；嚴格按照神華億利《焊接質(zhì)量管理考核辦法》進行焊接質(zhì)量跟蹤。提出了2008《金屬監(jiān)督技術(shù)管理重點工作要求》并付諸實施，及時組織學(xué)習(xí)神東電力公司的事故快報、通報，從中吸取教訓(xùn)，采取對策，以杜絕類似事故在我公司重演。依“安評”為依據(jù)，認真貫徹落實《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求》，根據(jù)自查，安全性評價結(jié)果制定檢驗計劃、完成期限，依據(jù)缺陷狀況輕重緩急，及時要求基建安裝安排處理，進一步發(fā)揮技術(shù)監(jiān)督對設(shè)備管理的指導(dǎo)作用。

二、培訓(xùn)取證工作

落實公司培訓(xùn)要求，根據(jù)《公司班組建設(shè)管理辦法》、《安健環(huán)管理制度》、企業(yè)《崗位工作標(biāo)準(zhǔn)》和《電力員工技術(shù)等級標(biāo)準(zhǔn)》，結(jié)合檢修維護部特種班崗位實際情況，旨在提高員工政治思想、專業(yè)知識及業(yè)務(wù)技能，熟知焊接工藝、焊接規(guī)程和焊接標(biāo)準(zhǔn)，打造一支技術(shù)精湛、作風(fēng)過硬、精誠團結(jié)的優(yōu)秀團隊，為公司的快速發(fā)展培養(yǎng)人才、輸送優(yōu)秀人才。

1、培訓(xùn)要求培訓(xùn)人員在學(xué)習(xí)期間學(xué)習(xí)態(tài)度要端正，服從班組學(xué)習(xí)安排，積

極主動地與培訓(xùn)人員進行交流和溝通。培訓(xùn)人按照培訓(xùn)內(nèi)容提前作好資料的收集、整理及編寫講義；

受培訓(xùn)人員每次培訓(xùn)作好自己的學(xué)習(xí)記錄。理論授課每周一至周四早晨8：00---8：30共兩小時的培訓(xùn)。﹙4﹚每兩周培訓(xùn)作為一個階段，并對所講過的內(nèi)容進行考試，試題內(nèi)容由培訓(xùn)員出題，經(jīng)班長審核，專業(yè)主管批準(zhǔn)方可執(zhí)行。

﹙5﹚建立考核培訓(xùn)制度，按規(guī)定完成考問講解、技術(shù)問答、技術(shù)講課、反事故演習(xí)。

﹙6﹚開展班組崗位練兵活動。

2、培訓(xùn)目標(biāo)

通過培訓(xùn)，提高本工種員工的理論知識水平和實踐操作技能，綜合素質(zhì)得到明顯提高。做到針對設(shè)備材質(zhì)、焊接選材準(zhǔn)備、針對設(shè)備周圍環(huán)境做到檢修心中有數(shù)，優(yōu)質(zhì)高效全面完成檢修任務(wù)。

三、技術(shù)監(jiān)督日常工作

對高溫高壓管道和部件進行現(xiàn)場跟蹤、金屬技術(shù)監(jiān)督，主要有：主蒸氣管道、高溫再熱器管、過熱器管、聯(lián)箱、導(dǎo)氣管、水冷壁管、省煤器管、給水管道、氣包、支吊架等，對焊接材料及焊縫質(zhì)量、焊接修復(fù)工作進行監(jiān)督。

1、主蒸汽管道和再熱蒸汽管道

（1）安裝焊口質(zhì)量要求

主蒸汽管道、再熱蒸汽管道和高溫導(dǎo)汽管的焊口應(yīng)采取氬弧焊打底工藝焊接，要求施工單位嚴格執(zhí)行焊接、熱處理工藝規(guī)范等作業(yè)，嚴格按照焊接作業(yè)指導(dǎo)書規(guī)定的質(zhì)量要求進行施工；焊接施工過程要求焊工做好自檢工作，及時消除缺陷；焊工鋼印標(biāo)記清晰、完整。對焊縫中雖未超標(biāo)但記錄的缺陷，應(yīng)確定位置、尺寸和性質(zhì)，并記入技術(shù)檔案；管道保溫層表面應(yīng)有焊縫位置的明確標(biāo)志；我們指定專人采取對每一道焊口焊接過程全程跟蹤旁站，督促提高焊接質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)問題及時匯總上報公司。

（2）管子、管件和管道附件安裝前應(yīng)做如下檢查：

核查管子、管件和管道附件的規(guī)格、材質(zhì)及技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合設(shè)計要求。管子、管件和管道附件應(yīng)進行外觀檢查，其合格標(biāo)準(zhǔn)如下：

管子應(yīng)無分層；管子壁厚偏差應(yīng)符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；管子表面的劃痕、凹坑、腐蝕等局部缺陷，經(jīng)處理后的管壁厚度不應(yīng)小于直管的理論計算壁厚。管件和管道附件的外觀檢查應(yīng)無裂紋、縮孔、夾渣、粘砂、折疊、漏焊、重皮、腐蝕等缺陷；表面應(yīng)光滑，不允許有尖銳劃痕；凹陷深度不得超過1.5mm，凹陷最大

尺寸（最大直線尺寸）不應(yīng)大于管子周長的5％，且不大于40mm。

（3）安裝階段管道外觀質(zhì)量要求

管道上的材質(zhì)標(biāo)記應(yīng)完整、清晰；

管道外表面應(yīng)無縱向拉痕、損傷、裂紋、永久變形及引弧坑等缺陷，管道安裝施工臨時鐵件割除不得傷及母材并應(yīng)打磨圓滑；

2、受熱面管子

檢查表面有無裂紋、折疊、龜裂、壓扁、砂眼和分層等缺陷。管道焊口焊接接頭表面質(zhì)量合格率要求優(yōu)良，對于焊口表面缺陷超標(biāo)要求安裝單位采取挖補或全返，水冷壁管鰭片焊接要求且無漏焊、假焊；焊縫咬邊深度不得大于0.5mm，且連續(xù)咬邊長度不大于100mm;不允許燒損水冷壁管、焊接密封時不允許燒損省煤器過熱器穿墻管。防止在管道焊接時強制對口使焊縫承受拘束應(yīng)力，折口、錯口導(dǎo)致焊縫應(yīng)力集中，造成潛在的爆漏隱患。安裝焊縫外觀質(zhì)量，應(yīng)無裂紋，咬邊、錯口及偏折度符合標(biāo)準(zhǔn)要求，焊接前必須制定焊接工藝措施。

3、支吊架

檢查支吊架焊接缺陷、焊縫尺寸、強度是否符合要求，對存在焊縫不成形有缺陷的支吊架進行修復(fù)和調(diào)整。

4、聯(lián)箱

檢查應(yīng)無表面缺陷；檢查全部聯(lián)箱(尤其是蒸汽聯(lián)箱和減溫器聯(lián)箱)內(nèi)部應(yīng)無異物。箱體和焊縫較淺的表面缺陷應(yīng)磨除；箱體、焊縫表面較深的裂紋、焊縫內(nèi)部超標(biāo)缺陷，應(yīng)及時采取處理措施。

5、鍋爐水壓

1#、2#、3#鍋爐水壓試驗時,組織水壓檢查小組，成員明確分工排查漏點：進入爐膛對水冷壁采用強力探照燈逐根檢查、聯(lián)箱、省煤器過熱器管排逐排逐根逐個焊口地檢查、共檢查出漏點數(shù)出，2#爐一級省煤器A側(cè)、后側(cè)有4根穿墻管在焊接密封時已燒損發(fā)生泄漏。

6、爐膛噴涂

四、監(jiān)督查評

盡管對設(shè)備、焊接質(zhì)量存在的問題提出整改意見和防范措施，并匯總上報公司、監(jiān)理公司督促安裝單位實施，但是好多實質(zhì)性問題沒有得到徹底落實和解決，焊接中沒有嚴格執(zhí)行焊接、熱處理工藝規(guī)范，如環(huán)境溫度很低，對一些主要的高溫承壓管道焊前不預(yù)熱或預(yù)熱不規(guī)范，焊縫表面成型差，受熱面管保溫材料掛鉤直接點焊在管子上，并且有明顯地電弧咬傷，弧坑深度嚴重超標(biāo)，給安全運行埋下隱患。現(xiàn)場跟蹤作了大量地工作，但是我們也有好多檢查、跟蹤不到位的地方。

第四篇：金屬焊接性試題總結(jié)

金屬焊接性：就是金屬是能否適應(yīng)焊接加工而形成完整的，具備一定使用性能的焊接接頭的特性，一是金屬在焊接加工中是否容易形成缺陷，二是漢城的接頭在一定使用條件下可靠運行的能力影響焊接性的因素：1材料2工藝3結(jié)構(gòu)4服役條件 斜Y形坡口焊接裂紋實驗法：用來評定碳鋼和低合金高強鋼焊接熱影響區(qū)對冷裂紋的敏感性 又稱“小鐵研”法焊接結(jié)構(gòu)生產(chǎn)的表面裂紋率<20%安全 堆焊：是用焊接方法在工件表面堆敷一層具有特定性能材料的工藝過程，堆焊是使零件表面獲得具有耐磨，耐熱，耐蝕等性能的熔敷金屬，或是修復(fù)零件，增加零件尺寸 熱軋鋼wc《0.20%通過Mn，Si等合金的固溶強化來保證鋼的強度 Q345鋼由于碳有嚴重偏析，鋼板各部分的含碳量相差很大，因此在焊接角焊縫時出現(xiàn)大量的熱裂紋，在這種情況下就要從工藝上設(shè)法減少熔合比，增大焊縫成形系數(shù)，在焊接材料上采用低碳焊絲和焊二氧化硅較低的焊劑以此降低寒風(fēng)中的含碳量和提高焊縫中的錳含量，解決了熱裂紋的問題 熱軋機正火鋼的焊接工藝要點及焊接時的要求：1）焊接材料的選擇：選擇焊材的依據(jù)是保證焊縫金屬的強度、塑性和韌性等力學(xué)性能與母材相匹配。1選擇相應(yīng)級別的焊接材料。2必須同時考慮到熔合比和冷卻速度的影響。3必須考慮到熱處理對焊接力學(xué)性能的影響。4為保證焊接過程的低氫條件，焊絲應(yīng)嚴格去油，必要時應(yīng)對焊絲進行真空除氫處理。2》焊接工藝參數(shù)的影響：1焊接線能量：主要考慮過熱區(qū)的脆化和冷裂紋兩個因素。2預(yù)熱：預(yù)熱主要是防止裂紋，同時還有一定的改善組織、性能的作用。3焊后熱處理：一般情況下熱軋及正火鋼焊后不需要熱處理但對要求抗力腐蝕的焊接結(jié)構(gòu)、低溫下使用的焊接結(jié)構(gòu)及厚壁高壓容器需要進行消應(yīng)力處理。4焊接接頭的力學(xué)性能：焊接金屬和熱影響區(qū)的力學(xué)性能是影響使用性的基本性能。低碳調(diào)質(zhì)鋼：低碳鋼中碳含量不高于0.22添加猛、鉻、鎳、鉬、釩、鈮銅主要是為了提高鋼的淬透性和馬氏體的回火穩(wěn)定性。這類鋼由于碳含量低，淬火后得到低碳馬氏體而且會發(fā)生自回火脆性小具有良好的焊接性。經(jīng)過淬火加回火熱處理的剛成為調(diào)制鋼。低碳調(diào)質(zhì)鋼具有較高的強度和良好的塑性、韌性和耐磨性，裂紋敏感性低。強度等級不同的兩種低調(diào)質(zhì)碳鋼焊接時的淬硬性很大，又產(chǎn)生焊接裂紋的傾向。采用低強匹配焊材和co2氣體保護焊，控制焊縫擴散氫含量在超低氫水平，可實現(xiàn)在不預(yù)熱條件下的焊接。選用低強匹配的焊材，接頭的實際強度可能等強，甚至超強，而按等強匹配選擇的焊材可能造成超強的效果，造成焊縫金屬塑韌性和抗裂性的下降。低碳調(diào)質(zhì)鋼工藝要點：⑴焊前預(yù)熱 當(dāng)板厚較小或接頭拘束度也較小時，焊前可不進行預(yù)熱，如15MnMoVN、14MnMoNbB鋼。當(dāng)板厚小于13mm時，通常采用不預(yù)熱施焊。隨著板厚的增加，為了防止產(chǎn)生冷裂紋，必須進行預(yù)熱，但是必須嚴格控制預(yù)熱溫度，因為過高的預(yù)熱溫度會使熱影響區(qū)的冷卻速度過于緩慢，使熱影響區(qū)強度下降，韌性變壞 ⑵焊接材料 為防止產(chǎn)生冷裂紋，因此必須嚴格控制焊接材料中的含氫量，要求所使用的焊條必須是低氫型或超低氫型的，焊前應(yīng)嚴格按規(guī)定進行烘干、貯存。⑶焊接技術(shù) 為避免過度損傷熱影響區(qū)的韌性，應(yīng)避免使用過大的線能量，因此，不推薦使用大直徑的焊條或焊絲。只要可能，應(yīng)采用多層小焊道焊縫，最好采用窄焊道，而不采用橫向擺動的運條技術(shù)。⑷焊后熱處理 大多數(shù)低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接構(gòu)件都是在焊態(tài)下使用，只有在下述條件下才進行焊后熱處理。1）焊后或冷加工后的韌性過低。2）焊后需進行高精度加工，要求保證結(jié)構(gòu)尺寸的穩(wěn)定性。3）焊接結(jié)構(gòu)承受應(yīng)力腐蝕。焊后熱處理的溫度必須低于母材調(diào)質(zhì)處理的回火溫度。中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接性⑴焊接熱影響區(qū)的脆化和軟化 首先，由于中碳調(diào)質(zhì)鋼的含碳量高、合金元素多，鋼的淬硬傾向大，在熱影響區(qū)的淬火區(qū)會產(chǎn)生大量的馬氏體，導(dǎo)致嚴重脆化。其次，熱影響區(qū)被加熱到超過調(diào)質(zhì)處理時回火溫度的區(qū)域，將出現(xiàn)強度、硬度低于母材的軟化區(qū)。⑵裂紋傾向嚴重 中碳調(diào)質(zhì)鋼的淬硬傾向大，熱影響區(qū)產(chǎn)生的馬氏體組織，增大了焊接接頭的冷裂傾向。中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接工藝常用的各種熔焊方法，都可以適用于焊接中碳調(diào)質(zhì)鋼。⑴預(yù)熱及后熱 除了拘束度小、構(gòu)造簡單的薄殼結(jié)構(gòu)不用預(yù)熱外，中碳調(diào)質(zhì)鋼都應(yīng)采取焊前預(yù)熱和后熱措施，預(yù)熱溫度約為200～350℃后熱溫度為300℃左右。如果焊后不能及時進行調(diào)質(zhì)處理，則必需在焊后及時進行中間熱處理，即在等于或高于預(yù)熱溫度下進行保溫一段時間的熱處理，如低溫回火或650～680℃高溫回火。若焊件焊前處于調(diào)質(zhì)狀態(tài)，其預(yù)熱溫度、層間溫度及熱處理溫度都應(yīng)比母材淬火后的回火溫度低50℃。進行局部預(yù)熱時，應(yīng)在焊縫兩側(cè)各100mm范圍內(nèi)均勻加熱。⑵焊接材料 為了防止產(chǎn)生熱裂紋，要求采用低碳焊絲，焊絲中的碳的質(zhì)量分數(shù)應(yīng)控制在0.15%以內(nèi)⑶焊接線能量 中碳調(diào)質(zhì)鋼宜用小線能量焊接，以有利于減少淬火區(qū)的高溫停留時間，降低奧氏體的晶粒長大，從而降低淬火區(qū)的脆化程度。低溫用鋼的焊接工藝 工作溫度等于或低于－20℃的低碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金鋼稱為低溫用鋼，對低溫用鋼的主要要求是應(yīng)保證在使用溫度下具有足夠的塑性及抵抗脆性破壞的能力。低溫用鋼由于含碳量低,淬硬傾向和冷裂傾向小，所以焊接性良好。焊接時，為避免焊縫金屬及熱影響區(qū)形成粗晶組織而降低低溫韌性，要求采用小的焊接線能量，焊接電流不宜過大，宜用快速多道焊以減輕焊道過熱，并通過多層焊的重?zé)嶙饔眉毣Я?，多道焊時要控制層間溫度不得過高，如焊接06MnNbDR低溫用鋼時，層間溫度不得大于300℃。低溫用鋼焊后可進行消除應(yīng)力熱處理，以降低焊接結(jié)構(gòu)的脆斷傾向。貧鉻理論：鉻原子擴散速率比碳原子小得多，來不及補充形成碳化物所消耗的鉻，使晶粒邊界的鉻含量低于耐蝕所需鉻的極限值，于是導(dǎo)致晶粒邊緣貧鉻

奧氏體不銹鋼的焊接性：1.焊接熱裂紋：由于 奧氏體不銹鋼的熱導(dǎo)率小，線膨脹系數(shù)大，在焊接區(qū)降溫期焊接接頭必然要承受較大的拉應(yīng)力這也促成各種類型熱裂紋的產(chǎn)生2.&相導(dǎo)致的脆化 3.焊接變形與收縮4.焊接接頭的晶間腐蝕 ：奧氏體不銹鋼焊接接頭，在腐蝕介質(zhì)中工作一段時間可能局部發(fā)生沿晶界的腐蝕 ； 焊縫上的晶間腐蝕通常都只是在多道多層的情況下出現(xiàn)，前一道金屬受到后面焊道的熱影響而處于敏化溫度的區(qū)代，可能出現(xiàn)晶間貧珞而不耐腐蝕 5.焊接接頭的刀狀腐蝕6.焊接接頭的應(yīng)力腐蝕 工藝要點（1）防止奧氏體不銹鋼焊接熱裂紋的措施1.冶金措施，控制焊縫金屬中的鉻鎳比，焊縫金屬中嚴格限制硼硫磷西等有害金屬的含量，焊縫金屬中添加一定數(shù)量的鐵素體組織2.工藝措施：選用適當(dāng)?shù)暮附悠驴诨蚝附臃椒ǎM量選用低氫型焊條和無氧焊劑，選擇合理的焊接結(jié)構(gòu)、焊接接頭形式和焊接順序，盡量減少焊接應(yīng)力 防止&相產(chǎn)生的措施：嚴格控制焊接材料中加速&相形成的元素適當(dāng)降低鉻含量和提高鎳含量（2）防止焊接接頭產(chǎn)生晶間腐蝕的工藝和冶金措施：工藝1.選用適當(dāng)?shù)暮附臃椒ǎ翰捎眯〉木€能量讓焊接接頭盡可能的縮短在敏感溫度區(qū)段的停留時間2.工藝參數(shù)制定：以在焊接熔池停留時間最短為宗旨3.盡量采用窄焊縫，多道多層焊4.強制焊接區(qū)快速冷卻5.進行穩(wěn)定化處理或固溶處理冶金措施：使焊縫金屬具有奧氏體和鐵素體雙向組織，在焊縫金屬中加入比鉻更容易與碳集合的穩(wěn)定元素如鈦豪，降低焊縫金屬中的含碳量（異種）珠光體耐熱鋼與奧氏體不銹鋼焊接時的結(jié)合性能包括焊縫化學(xué)成分的控制、凝固過渡層的形成及碳遷移過渡層的形成、接頭應(yīng)力

奧氏體不銹鋼焊接接頭問題：焊接接頭的晶間腐蝕，應(yīng)力腐蝕、熱裂紋等防治：1控制含碳量在0.08％以下。因為含碳量在0.08％以下時，能夠析出的碳的數(shù)量較少，在0.08％以上時，能夠析出的碳的數(shù)量迅速增加。2添加穩(wěn)定劑即在鋼材和焊接材料中加入比鉻與碳親和力更強的元素。3進固深處理4采用雙相組織5加快冷卻速度，焊接接頭在危險溫度區(qū)停留的時間越短，接頭的耐晶間腐蝕能力越強，所以不銹鋼焊接時，快速冷卻是提高接頭耐腐蝕能力的有效措施。由于奧氏體不銹鋼冷卻過程中沒有馬氏體的轉(zhuǎn)變過程，所以快速冷卻不會使接頭淬硬。熱裂紋的防治： 1）雙相組織的焊縫比單相奧氏體組織具有較高的抗熱裂紋能力。因為鐵素體可以細化晶粒，打亂柱狀晶的方向，防止雜質(zhì)的聚集，并且鐵素體還可以比奧氏體溶解更多的雜質(zhì)，從而減少了低熔點共晶物在奧氏體晶格邊界上的偏析。2）在焊接工藝上，采用堿性焊條，用小電流，快焊速，收弧時盡量填滿弧坑以及采用氬弧焊。鈦及鈦合金的焊接性：鈦化學(xué)活性大，鈦及合金與其他金屬比較，具有熔點高、熱容量小、熱導(dǎo)率小的特點，因此焊接接頭易產(chǎn)生過熱組織，晶粒變得粗大，特別是β鈦合金，易引起塑性降低，所以在選擇焊接參數(shù)時，既要保證不過熱，又要防止淬硬現(xiàn)象，⑶冷裂紋傾向較大⑷易產(chǎn)生氣孔⑸變形大。鈦的彈性模量約比鋼小一半，所以焊接殘余變形較大，并且焊后變形的矯正較為困難（1）雜質(zhì)元素的沾污引起脆化（2）焊接相變引起的接頭塑性下降（3）產(chǎn)生焊接裂紋。保護特殊性：由于鈦和鈦合金導(dǎo)熱性差、散熱慢，高溫停留時間長，受氣體及雜質(zhì)污染影響嚴重，常用雙層氣流保護、拖罩保護和箱內(nèi)焊接

鋁及鋁合金的焊接性1.強的抗氧化能力2.鋁的熱導(dǎo)率和比熱容搭，導(dǎo)熱快，3.熱裂紋傾向大4.容易形成氣孔5.焊接接頭容易氧化6.合金元素蒸發(fā)和燒損7.焊接接頭的耐腐蝕性能低于母材8.固態(tài)和液態(tài)無色澤變化 氫的來源：1.氣瓶中超標(biāo)的氫和水，氣體管路和冷卻管路潮濕或混入弧柱氣氛中的空氣和濕氣2.因鋁材熔煉生產(chǎn)中除氣不凈而使本身含有固溶與期內(nèi)的超標(biāo)氫3.鋁材加工過程中粘附與表面的潤滑油，油脂，污物等談情化合物 氣孔防治措施：1）限制氫的來源：焊材嚴格控制含水量，用前干燥處理；焊接前必須嚴格清除工件和焊絲表面氧化膜和油污；2）控制焊接工藝：適當(dāng)減慢焊速；3）調(diào)整電弧氣氛熱裂紋的防治：選擇抗裂性優(yōu)良的基本金屬以及選擇與基本金屬合理匹配的焊接材料。1選熱裂傾向小的母材2選適當(dāng)?shù)奶畛浣饘?合理的焊接方法和工藝4減少焊接應(yīng)力。Q345鋼的焊接工藝

Q345鋼屬于碳錳鋼，碳當(dāng)量為0.345%～0.491%，屈服點等于343MPa（強度級別屬于343MPa級）。Q345鋼的合金含量較少，焊接性良好，焊前一般不必預(yù)熱。但由于Q345鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大，所以在低溫下（如冬季露天作業(yè)）或在大剛性、大厚度結(jié)構(gòu)上焊接時，為防止出現(xiàn)冷裂紋，需采取預(yù)熱措施。Q345鋼手弧焊時應(yīng)選用E50型焊條，如堿性焊條E5015、E5016，對于不重要的結(jié)構(gòu)，也可選用酸性焊條E5003、E5001。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用E4315、E4316焊條Q345鋼埋弧焊時H08MnA焊絲配合焊劑HJ431（開I形坡口對接）或H10Mn2焊絲配合焊劑HJ431（中板開坡口對接），當(dāng)需焊接厚板深坡口焊縫時，應(yīng)選用H08MnMoA焊絲配合焊劑HJ431。Q345鋼是目前我國應(yīng)用最廣的低合金鋼，用于制造焊接結(jié)構(gòu)的Q345鋼均為Q345R和Q345g鋼。

低碳鋼的焊接性：1.冷裂紋，碳鋼的冷裂紋敏感性主要與其成分，熔敷金屬成分，寒風(fēng)中溶解的氫和焊接區(qū)的拘束度等因素有關(guān) 1.碳當(dāng)量，對碳鋼冷裂影響最大的是鋼材和熔敷金屬的碳當(dāng)量隨著碳含量的增加，焊接性逐漸變差2.淬硬傾向，焊縫和熱影響區(qū)的冷裂傾向除與其成分有關(guān)外，組織對性能影響更為明顯淬硬組織或馬氏體組織越多，其硬度越高，這樣，焊縫和熱影響區(qū)硬度越高，焊接性差3.拘束度和氫，氫和街頭的拘束度也會增加冷裂紋敏感性，鋼板厚度增加，拘束度增大，焊接時焊接區(qū)被剛性固定或結(jié)構(gòu)的剛性過大都可造成拘束度增加，提高氫致裂紋的敏感性 二 熱裂紋敏感與鋼中成分尤其是SP等雜質(zhì)有關(guān)在焊接SP 過高的碳鋼時，當(dāng)母材稀釋率較高時，進入焊縫的SP較多，容易引起寒風(fēng)中的熱裂紋 三，層狀撕裂，焊接熱影響區(qū)的性能變化 中碳鋼的焊接性中碳鋼的碳的質(zhì)量分數(shù)為0.25%～0.60%。當(dāng)碳的質(zhì)量分數(shù)接近0.25%而含錳量不高時，焊接性良好。隨著含碳量的增加，焊接性逐漸變差。如果碳的質(zhì)量分數(shù)為0.45%左右而仍按焊接低碳鋼常用的工藝施焊時，在熱影響區(qū)可能會產(chǎn)生硬脆的馬氏體組織，易于開裂，即形成冷裂紋。焊接時，相當(dāng)數(shù)量的母材被熔化進入焊縫，使焊縫的含碳量增高，促使在焊縫中產(chǎn)生熱裂紋，特別是當(dāng)硫的雜質(zhì)控制不嚴時，更易出現(xiàn)。這種裂紋在弧坑處更為敏感，分布在焊縫中的熱裂紋于是與焊縫的魚鱗狀波紋線相垂直中碳鋼的焊接工藝要點⑴預(yù)熱 預(yù)熱有利于減低中碳鋼熱影響區(qū)的最高硬度，防止產(chǎn)生冷裂紋，這是焊接中碳鋼的主要工藝措施，預(yù)熱還能改善接頭塑性，減小焊后殘余應(yīng)力。通常，35和45鋼的預(yù)熱溫度為150～250℃含碳量再高或者因厚度和剛度很大，裂紋傾向大時，可將預(yù)熱溫度提高至250～400℃。若焊件太大，整體預(yù)熱有困難時，可進行局部預(yù)熱，局部預(yù)熱的加熱范圍為焊口兩側(cè)各150～200mm。⑵焊條 條件許可時優(yōu)先選用堿性焊條。⑶坡口形式 將焊件盡量開成U形坡口式進行焊接。如果是鑄件缺陷，鏟挖出的坡口外形應(yīng)圓滑，其目的是減少母材熔入焊縫金屬中的比例，以降低焊縫中的含碳量，防止裂紋產(chǎn)生。⑷焊接工藝參數(shù) 由于母材熔化到第一層焊縫金屬中的比例最高達30%左右，所以第一層焊縫焊接時，應(yīng)盡量采用小電流、慢焊接速度，以減小母材的熔深。⑸焊后熱處理 焊后最好對焊件立即進行消除應(yīng)力熱處理，特別是對于大厚度焊件、高剛性結(jié)構(gòu)件以及嚴厲條件下（動載荷或沖擊載荷）工作的焊件更應(yīng)如此。消除應(yīng)力的回火溫度為600～650℃。若焊后不能進行消除應(yīng)力熱處理，應(yīng)立即進行后熱處理。

低碳鋼與中碳鋼的焊接性差異，為何中碳鋼焊接時易在熱影響區(qū)中產(chǎn)生冷裂紋？ 冷裂紋：與低碳鋼相比，中碳鋼的碳當(dāng)量較大，隨著碳的增加提高了鋼的淬硬性，焊接時易在HAZ產(chǎn)生M，且中碳鋼的M組織有較大的淬硬性，因此中碳鋼焊接時易產(chǎn)生冷裂紋。熱裂紋：低碳鋼弧焊時具有較高的剛熱裂紋能力，中碳鋼中碳本身的偏析以及它促使S,P等其他元素的偏析明顯起來，易形成低熔點共晶體而導(dǎo)致熱裂紋傾向增加。

中碳鋼焊后HAZ更容易形成脆硬的M組織，這種組織對氫更敏感，產(chǎn)生冷裂紋所需的臨界應(yīng)力更低。

紫銅焊接時其焊縫為單相@組織，導(dǎo)熱性強，焊縫易生成粗大晶粒。紫銅及黃銅收縮率和線膨脹系數(shù)較大，焊接應(yīng)力較大，易形成熱裂紋 黃銅焊接時為使焊縫的機械性能和母材相同或相近，焊縫常為雙相組織，焊縫晶粒變細，焊縫抗熱裂紋性能改善

焊縫強韌性匹配：選用“低強匹配”的焊材，焊接接頭實際強度未必低強，可能等強甚至可能還稍許超強，而按等強匹配焊材則可能造成超強的后果，造成焊縫金屬塑性和抗裂性下降。熱影響區(qū)脆化：中碳調(diào)質(zhì)鋼由于碳含量較高，合金元素較多，有相當(dāng)大的淬硬傾向，馬氏體轉(zhuǎn)變溫度低，無自回火過程，因而在焊接熱影響區(qū)容易產(chǎn)生大量脆硬的馬氏體組織，導(dǎo)致熱影響區(qū)脆化，生成的高碳馬氏體越多，脆化越嚴重 熱影響區(qū)軟化：焊前為調(diào)質(zhì)狀態(tài)的鋼材焊接時，被加熱到該調(diào)質(zhì)處理的回火溫度以上時，焊接熱影響區(qū)將出現(xiàn)強度，硬度低于母材的軟化區(qū)，如果焊后不再進行調(diào)質(zhì)處理，該軟化區(qū)可能成為降低接頭區(qū)強度的薄弱區(qū)。中碳調(diào)質(zhì)鋼的強度級別越高時，軟化問題越突出

試分析灰鑄鐵電弧焊時形成白口與淬硬組織的原因及危害： 1 焊接區(qū)：由于焊縫金屬的冷卻速度遠大于鑄件在砂型中的冷卻速度，焊縫將主要由共晶滲碳體，二次滲碳體及珠光體組成即白口鑄鐵組織。影響整個焊接接頭的機械加工性能而且容易產(chǎn)生裂紋。2 半熔化區(qū)：該區(qū)加熱和冷卻速度非?？炜赡苡行┦械奶嘉茨芟蛑車鷶U散完全而成細小片狀殘留，最終也想鑄鐵將在共晶溫度區(qū)間轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷厝R氏體，A因碳的溶解度下降而析出二次滲碳體，二次滲碳體和共晶滲碳體混在一起形成白口。3 奧氏體區(qū)：由于該區(qū)在共析溫度區(qū)間以上，其基體被完全奧實體化在奧氏體區(qū)溫度較高的地方由于石墨片中的碳向奧氏體擴散較多 A中C含量較高同時A晶粒較小，在隨后的冷卻過程中如果冷卻速度過快將從A中析出二次滲碳體，共析轉(zhuǎn)變時 A轉(zhuǎn)變珠光體類型組織 冷卻速度更快時會產(chǎn)生馬氏體與殘余奧氏體使該區(qū)硬度比母材有一定提高，焊接接頭的加工性變差。

第五篇：金屬焊接性試題總結(jié)

金屬焊接性：就是金屬是能否適應(yīng)焊接加工而形成完整的，具備一定強的元素。3進固深處理4采用雙相組織5加快冷卻速度，焊接接頭在使用性能的焊接接頭的特性，一是金屬在焊接加工中是否容易形成缺危險溫度區(qū)停留的時間越短，接頭的耐晶間腐蝕能力越強，所以不銹陷，二是漢城的接頭在一定使用條件下可靠運行的能力影響焊接性的鋼焊接時，快速冷卻是提高接頭耐腐蝕能力的有效措施。由于奧氏體因素：1材料2工藝3結(jié)構(gòu)4服役條件 不銹鋼冷卻過程中沒有馬氏體的轉(zhuǎn)變過程，所以快速冷卻不會使接頭斜Y形坡口焊接裂紋實驗法：用來評定碳鋼和低合金高強鋼焊接熱影淬硬。熱裂紋的防治： 1）雙相組織的焊縫比單相奧氏體組織具有較響區(qū)對冷裂紋的敏感性 又稱“小鐵研”法焊接結(jié)構(gòu)生產(chǎn)的表面裂紋率高的抗熱裂紋能力。因為鐵素體可以細化晶粒，打亂柱狀晶的方向，<20%安全 防止雜質(zhì)的聚集，并且鐵素體還可以比奧氏體溶解更多的雜質(zhì)，從而堆焊：是用焊接方法在工件表面堆敷一層具有特定性能材料的工藝過減少了低熔點共晶物在奧氏體晶格邊界上的偏析。2）在焊接工藝上，程，堆焊是使零件表面獲得具有耐磨，耐熱，耐蝕等性能的熔敷金屬，采用堿性焊條，用小電流，快焊速，收弧時盡量填滿弧坑以及采用氬或是修復(fù)零件，增加零件尺寸 熱軋鋼wc《0.20%通過Mn，Si等合金弧焊。的固溶強化來保證鋼的強度 鈦及鈦合金的焊接性：鈦化學(xué)活性大，鈦及合金與其他金屬比較，具Q345鋼由于碳有嚴重偏析，鋼板各部分的含碳量相差很大，因此在焊有熔點高、熱容量小、熱導(dǎo)率小的特點，因此焊接接頭易產(chǎn)生過熱組接角焊縫時出現(xiàn)大量的熱裂紋，在這種情況下就要從工藝上設(shè)法減少織，晶粒變得粗大，特別是β鈦合金，易引起塑性降低，所以在選擇熔合比，增大焊縫成形系數(shù)，在焊接材料上采用低碳焊絲和焊二氧化焊接參數(shù)時，既要保證不過熱，又要防止淬硬現(xiàn)象，⑶冷裂紋傾向較硅較低的焊劑以此降低寒風(fēng)中的含碳量和提高焊縫中的錳含量，解決大⑷易產(chǎn)生氣孔⑸變形大。鈦的彈性模量約比鋼小一半，所以焊接殘了熱裂紋的問題 余變形較大，并且焊后變形的矯正較為困難（1）雜質(zhì)元素的沾污引熱軋機正火鋼的焊接工藝要點及焊接時的要求：1）焊接材料的選擇：起脆化（2）焊接相變引起的接頭塑性下降（3）產(chǎn)生焊接裂紋。保護選擇焊材的依據(jù)是保證焊縫金屬的強度、塑性和韌性等力學(xué)性能與母特殊性：由于鈦和鈦合金導(dǎo)熱性差、散熱慢，高溫停留時間長，受氣材相匹配。1選擇相應(yīng)級別的焊接材料。2必須同時考慮到熔合比和冷體及雜質(zhì)污染影響嚴重，常用雙層氣流保護、拖罩保護和箱內(nèi)焊接 卻速度的影響。3必須考慮到熱處理對焊接力學(xué)性能的影響。4為保證鋁及鋁合金的焊接性1.強的抗氧化能力2.鋁的熱導(dǎo)率和比熱容搭，導(dǎo)焊接過程的低氫條件，焊絲應(yīng)嚴格去油，必要時應(yīng)對焊絲進行真空除熱快，3.熱裂紋傾向大4.容易形成氣孔5.焊接接頭容易氧化6.合金元氫處理。2》焊接工藝參數(shù)的影響：1焊接線能量：主要考慮過熱區(qū)的素蒸發(fā)和燒損7.焊接接頭的耐腐蝕性能低于母材8.固態(tài)和液態(tài)無色澤脆化和冷裂紋兩個因素。2預(yù)熱：預(yù)熱主要是防止裂紋，同時還有一定變化 氫的來源：1.氣瓶中超標(biāo)的氫和水，氣體管路和冷卻管路潮濕或的改善組織、性能的作用。3焊后熱處理：一般情況下熱軋及正火鋼焊混入弧柱氣氛中的空氣和濕氣2.因鋁材熔煉生產(chǎn)中除氣不凈而使本身后不需要熱處理但對要求抗力腐蝕的焊接結(jié)構(gòu)、低溫下使用的焊接結(jié)含有固溶與期內(nèi)的超標(biāo)氫3.鋁材加工過程中粘附與表面的潤滑油，油該區(qū)加熱和冷卻速度非?？炜赡苡行┦械奶嘉茨芟蛑車鷶U散完

全而成細小片狀殘留，最終也想鑄鐵將在共晶溫度區(qū)間轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷厝R氏體，A因碳的溶解度下降而析出二次滲碳體，二次滲碳體和共晶滲碳體混在一起形成白口。3 奧氏體區(qū)：由于該區(qū)在共析溫度區(qū)間以上，其基體被完全奧實體化在奧氏體區(qū)溫度較高的地方由于石墨片中的碳向奧氏體擴散較多 A中C含量較高同時A晶粒較小，在隨后的冷卻過程中如果冷卻速度過快將從A中析出二次滲碳體，共析轉(zhuǎn)變時 A轉(zhuǎn)變珠光體類型組織 冷卻速度更快時會產(chǎn)生馬氏體與殘余奧氏體使該區(qū)硬度比母材有一定提高，焊接接頭的加工性變差。

2．分析Q345的焊接性特點，給出相應(yīng)的焊接材料及焊接工藝要求。答:Q345鋼屬于熱軋鋼，其碳當(dāng)量小于0.4％，焊接性良好，一般不需要預(yù)熱和嚴格控制焊接熱輸入，從脆硬傾向上，Q345鋼連續(xù)冷卻時，珠光體轉(zhuǎn)變右移，使快冷下的鐵素體析出，剩下富碳奧氏體來不及轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，而轉(zhuǎn)變?yōu)楹剂扛叩呢愂象w與馬氏體具有淬硬傾向，Q345剛含碳量低含錳高，具有良好的抗熱裂性能，在Q345剛中加入V、Nb達到沉淀強化作用可以消除焊接接頭中的應(yīng)力裂紋。被加熱到1200℃以上的熱影響區(qū)過熱區(qū)可能產(chǎn)生粗晶脆化，韌性明顯降低，Q345鋼經(jīng)過600℃×1h退火處理，韌性大幅提高，熱應(yīng)變脆化傾向明顯減小。；焊接材料：對焊條電弧焊焊條的選擇：E5系列。埋弧焊：焊劑SJ501，焊絲H08A/H08MnA.電渣焊：焊劑HJ431、HJ360焊絲H08MnMoA。CO2氣體保護焊：H08系列和YJ5系列。預(yù)熱溫度：100～150℃。焊后熱處理：電弧焊一般不進行或600～650℃回火。電渣焊900～930℃正火，600～650℃回火

3.Q345與Q390焊接性有何差異？Q345焊接工藝是否適用于Q390焊

構(gòu)及厚壁高壓容器需要進行消應(yīng)力處理。4焊接接頭的力學(xué)性能：焊接金屬和熱影響區(qū)的力學(xué)性能是影響使用性的基本性能。低碳調(diào)質(zhì)鋼：低碳鋼中碳含量不高于0.22添加猛、鉻、鎳、鉬、釩、鈮銅主要是為了提高鋼的淬透性和馬氏體的回火穩(wěn)定性。這類鋼由于碳含量低，淬火后得到低碳馬氏體而且會發(fā)生自回火脆性小具有良好的焊接性。經(jīng)過淬火加回火熱處理的剛成為調(diào)制鋼。低碳調(diào)質(zhì)鋼具有較高的強度和良好的塑性、韌性和耐磨性，裂紋敏感性低。強度等級不同的兩種低調(diào)質(zhì)碳鋼焊接時的淬硬性很大，又產(chǎn)生焊接裂紋的傾向。采用低強匹配焊材和co2氣體保護焊，控制焊縫擴散氫含量在超低氫水平，可實現(xiàn)在不預(yù)熱條件下的焊接。選用低強匹配的焊材，接頭的實際強度可能等強，甚至超強，而按等強匹配選擇的焊材可能造成超強的效果，造成焊縫金屬塑韌性和抗裂性的下降。低碳調(diào)質(zhì)鋼工藝要點：⑴焊前預(yù)熱 當(dāng)板厚較小或接頭拘束度也較小時，焊前可不進行預(yù)熱，如15MnMoVN、14MnMoNbB鋼。當(dāng)板厚小于13mm時，通常采用不預(yù)熱施焊。隨著板厚的增加，為了防止產(chǎn)生冷裂紋，必須進行預(yù)熱，但是必須嚴格控制預(yù)熱溫度，因為過高的預(yù)熱溫度會使熱影響區(qū)的冷卻速度過于緩慢，使熱影響區(qū)強度下降，韌性變壞 ⑵焊接材料 為防止產(chǎn)生冷裂紋，因此必須嚴格控制焊接材料中的含氫量，要求所使用的焊條必須是低氫型或超低氫型的，焊前應(yīng)嚴格按規(guī)定進行烘干、貯存。⑶焊接技術(shù) 為避免過度損傷熱影響區(qū)的韌性，應(yīng)避免使用過大的線能量，因此，不推薦使用大直徑的焊條或焊絲。只要可能，應(yīng)采用多層小焊道焊縫，最好采用窄焊道，而不采用橫向擺動的運條技術(shù)。⑷焊后熱處理 大多數(shù)低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接構(gòu)件都是在焊態(tài)下使用，只有在下述條件下才進行焊后熱處理。1）焊后或冷加工后的韌性過低。2）焊后需進行高精度加工，要求保證結(jié)構(gòu)尺寸的穩(wěn)定性。3）焊接結(jié)構(gòu)承受應(yīng)力腐蝕。焊后熱處理的溫度必須低于母材調(diào)質(zhì)處理的回火溫度。中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接性⑴焊接熱影響區(qū)的脆化和軟化 首先，由于中碳調(diào)質(zhì)鋼的含碳量高、合金元素多，鋼的淬硬傾向大，在熱影響區(qū)的淬火區(qū)會產(chǎn)生大量的馬氏體，導(dǎo)致嚴重脆化。其次，熱影響區(qū)被加熱到超過調(diào)質(zhì)處理時回火溫度的區(qū)域，將出現(xiàn)強度、硬度低于母材的軟化區(qū)。⑵裂紋傾向嚴重 中碳調(diào)質(zhì)鋼的淬硬傾向大，熱影響區(qū)產(chǎn)生的馬氏體組織，增大了焊接接頭的冷裂傾向。中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接工藝常用的各種熔焊方法，都可以適用于焊接中碳調(diào)質(zhì)鋼。⑴預(yù)熱及后熱 除了拘束度小、構(gòu)造簡單的薄殼結(jié)構(gòu)不用預(yù)熱外，中碳調(diào)質(zhì)鋼都應(yīng)采取焊前預(yù)熱和后熱措施，預(yù)熱溫度約為200～350℃后熱溫度為300℃左右。如果焊后不能及時進行調(diào)質(zhì)處理，則必需在焊后及時進行中間熱處理，即在等于或高于預(yù)熱溫度下進行保溫一段時間的熱處理，如低溫回火或650～680℃高溫回火。若焊件焊前處于調(diào)質(zhì)狀態(tài)，其預(yù)熱溫度、層間溫度及熱處理溫度都應(yīng)比母材淬火后的回火溫度低50℃。進行局部預(yù)熱時，應(yīng)在焊縫兩側(cè)各100mm范圍內(nèi)均勻加熱。⑵焊接材料 為了防止產(chǎn)生熱裂紋，要求采用低碳焊絲，焊絲中的碳的質(zhì)量分數(shù)應(yīng)控制在0.15%以內(nèi)⑶焊接線能量 中碳調(diào)質(zhì)鋼宜用小線能量焊接，以有利于減少淬火區(qū)的高溫停留時間，降低奧氏體的晶粒長大，從而降低淬火區(qū)的脆化程度。低溫用鋼的焊接工藝 工作溫度等于或低于－20℃的低碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金鋼稱為低溫用鋼，對低溫用鋼的主要要求是應(yīng)保證在使用溫度下具有足夠的塑性及抵抗脆性破壞的能力。低溫用鋼由于含碳量低,淬硬傾向和冷裂傾向小，所以焊接性良好。焊接時，為避免焊縫金屬及熱影響區(qū)形成粗晶組織而降低低溫韌性，要求采用小的焊接線能量，焊接電流不宜過大，宜用快速多道焊以減輕焊道過熱，并通過多層焊的重?zé)嶙饔眉毣Я＃嗟篮笗r要控制層間溫度不得過高，如焊接06MnNbDR低溫用鋼時，層間溫度不得大于300℃。低溫用鋼焊后可進行消除應(yīng)力熱處理，以降低焊接結(jié)構(gòu)的脆斷傾向。奧氏體不銹鋼的焊接性：1.焊接熱裂紋：由于 奧氏體不銹鋼的熱導(dǎo)率小，線膨脹系數(shù)大，在焊接區(qū)降溫期焊接接頭必然要承受較大的拉應(yīng)力這也促成各種類型熱裂紋的產(chǎn)生2.&相導(dǎo)致的脆化 3.焊接變形與收縮4.焊接接頭的晶間腐蝕 ：奧氏體不銹鋼焊接接頭，在腐蝕介質(zhì)中工作一段時間可能局部發(fā)生沿晶界的腐蝕 ； 焊縫上的晶間腐蝕通常都只是在多道多層的情況下出現(xiàn)，前一道金屬受到后面焊道的熱影響而處于敏化溫度的區(qū)代，可能出現(xiàn)晶間貧珞而不耐腐蝕 5.焊接接頭的刀狀腐蝕6.焊接接頭的應(yīng)力腐蝕 工藝要點（1）防止奧氏體不銹鋼焊接熱裂紋的措施1.冶金措施，控制焊縫金屬中的鉻鎳比，焊縫金屬中嚴格限制硼硫磷西等有害金屬的含量，焊縫金屬中添加一定數(shù)量的鐵素體組織2.工藝措施：選用適當(dāng)?shù)暮附悠驴诨蚝附臃椒ǎM量選用低氫型焊條和無氧焊劑，選擇合理的焊接結(jié)構(gòu)、焊接接頭形式和焊接順序，盡量減少焊接應(yīng)力防止&相產(chǎn)生的措施：嚴格控制焊接材料中加速&相形成的元素適當(dāng)降低鉻含量和提高鎳含量（2）防止焊接接頭產(chǎn)生晶間腐蝕的工藝和冶金措施：工藝1.選用適當(dāng)?shù)暮附臃椒ǎ翰捎眯〉木€能量讓焊接接頭盡可能的縮短在敏感溫度區(qū)段的停留時間2.工藝參數(shù)制定：以在焊接熔池停留時間最短為宗旨3.盡量采用窄焊縫，多道多層焊4.強制焊接區(qū)快速冷卻5.進行穩(wěn)定化處理或固溶處理冶金措施：使焊縫金屬具有奧氏體和鐵素體雙向組織，在焊縫金屬中加入比鉻更容易與碳集合的穩(wěn)定元素如鈦豪，降低焊縫金屬中的含碳量（異種）珠光體耐熱鋼與奧氏體不銹鋼焊接時的結(jié)合性能包括焊縫化學(xué)成分的控制、凝固過渡層的形成及碳遷移過渡層的形成、接頭應(yīng)力 奧氏體不銹鋼焊接接頭問題：焊接接頭的晶間腐蝕，應(yīng)力腐蝕、熱裂紋等防治：1控制含碳量在0.08％以下。因為含碳量在0.08％以下時，能夠析出的碳的數(shù)量較少，在0.08％以上時，能夠析出的碳的數(shù)量迅速增加。2添加穩(wěn)定劑即在鋼材和焊接材料中加入比鉻與碳親和力更脂，污物等談情化合物氣孔防治措施：1）限制氫的來源：焊材嚴格接，為什么？ 答：Q345與Q390都屬于熱軋鋼，化學(xué)成分基本相同，控制含水量，用前干燥處理；焊接前必須嚴格清除工件和焊絲表面氧只是Q390的Mn含量高于Q345，從而使Q390的碳當(dāng)量大于Q345，化膜和油污；2）控制焊接工藝：適當(dāng)減慢焊速；3）調(diào)整電弧氣氛熱所以Q390的淬硬性和冷裂紋傾向大于Q345，其余的焊接性基本相同。裂紋的防治：選擇抗裂性優(yōu)良的基本金屬以及選擇與基本金屬合理匹Q345的焊接工藝不一定適用于Q390的焊接，因為Q390的碳當(dāng)量較配的焊接材料。1選熱裂傾向小的母材2選適當(dāng)?shù)奶畛浣饘?合理的焊大，一級Q345的熱輸入叫寬，有可能使Q390的熱輸入過大會引起接接方法和工藝4減少焊接應(yīng)力。頭區(qū)過熱的加劇或熱輸入過小使冷裂紋傾向增大，過熱區(qū)的脆化也變Q345鋼的焊接工藝 的嚴重。

Q345鋼屬于碳錳鋼，碳當(dāng)量為0.345%～0.491%，屈服點等于343MPa7.比較Q345、T-1鋼、2.25Cr-Mo和30MnSiA的冷裂、熱裂和消除應(yīng)（強度級別屬于343MPa級）。Q345鋼的合金含量較少，焊接性良好，裂紋的傾向.答：

1、冷裂紋的傾向：Q345為熱扎鋼其碳含量與碳當(dāng)量焊前一般不必預(yù)熱。但由于Q345鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大，所以在較底，淬硬傾向不大，因此冷裂紋敏感傾向較底。T-1鋼為低碳調(diào)質(zhì)鋼，低溫下（如冬季露天作業(yè)）或在大剛性、大厚度結(jié)構(gòu)上焊接時，為防加入了多種提高淬透性的合金元素，保證強度、韌性好的低碳自回火止出現(xiàn)冷裂紋，需采取預(yù)熱措施。Q345鋼手弧焊時應(yīng)選用E50型焊條，M和部分下B的混合組織減緩冷裂傾向，2.25Cr-1Mo為珠光體耐熱鋼，如堿性焊條E5015、E5016，對于不重要的結(jié)構(gòu)，也可選用酸性焊條其中Cr、Mo能顯著提高淬硬性，控制Cr、Mo的含量能減緩冷裂傾E5003、E5001。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用E4315、E4316焊向，2.25-1Mo冷裂傾向相對敏感。30CrMnSiA為中碳調(diào)質(zhì)鋼，其母材條Q345鋼埋弧焊時H08MnA焊絲配合焊劑HJ431（開I形坡口對接）含量相對高，淬硬性大，由于M中C含量高，有很大的過飽和度，點或H10Mn2焊絲配合焊劑HJ431（中板開坡口對接），當(dāng)需焊接厚板深陣畸變更嚴重，因而冷裂傾向更大。

2、熱裂傾向Q345含碳相對低，坡口焊縫時，應(yīng)選用H08MnMoA焊絲配合焊劑HJ431。Q345鋼是目而Mn含量高，鋼的Wmn/Ws能達到要求，具有較好的抗熱裂性能，前我國應(yīng)用最廣的低合金鋼，用于制造焊接結(jié)構(gòu)的Q345鋼均為Q345R熱裂傾向較小。T-1鋼含C低但含Mn較高且S、P的控制嚴格因此熱和Q345g鋼。裂傾小。30CrMnSiA含碳量及合金元素含量高，焊縫凝固結(jié)晶時，固低碳鋼的焊接性：1.冷裂紋，碳鋼的冷裂紋敏感性主要與其成分，熔敷-液相溫度區(qū)間大，結(jié)晶偏析嚴重，焊接時易產(chǎn)生潔凈裂紋，熱裂傾向金屬成分，寒風(fēng)中溶解的氫和焊接區(qū)的拘束度等因素有關(guān) 1.碳當(dāng)量，較大。

3、消除應(yīng)力裂紋傾向：鋼中Cr、Mo元素及含量對SR產(chǎn)生影對碳鋼冷裂影響最大的是鋼材和熔敷金屬的碳當(dāng)量隨著碳含量的增響大，Q345鋼中不含Cr、Mo，因此SR傾向小。T-1鋼令Cr、Mo加，焊接性逐漸變差2.淬硬傾向，焊縫和熱影響區(qū)的冷裂傾向除與其但含量都小于1%，對于SR有一定的敏感性；SR傾向峽谷年隊較大，成分有關(guān)外，組織對性能影響更為明顯淬硬組織或馬氏體組織越多，2.25Cr-Mo其中Cr、Mo含量相對都較高，SR傾向較大。

其硬度越高，這樣，焊縫和熱影響區(qū)硬度越高，焊接性差3.拘束度和8.同一牌號的中碳調(diào)質(zhì)鋼分別在調(diào)質(zhì)狀態(tài)和退火狀態(tài)進行焊接時焊接氫，氫和街頭的拘束度也會增加冷裂紋敏感性，鋼板厚度增加，拘束工藝有什么差別？為什么中碳調(diào)質(zhì)鋼一般不在退火的狀態(tài)下進行焊度增大，焊接時焊接區(qū)被剛性固定或結(jié)構(gòu)的剛性過大都可造成拘束度接？ 答：在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接，若為消除熱影響區(qū)的淬硬區(qū)的淬硬組織增加，提高氫致裂紋的敏感性 二 熱裂紋敏感與鋼中成分尤其是SP等和防止延遲裂紋產(chǎn)生，必須適當(dāng)采用預(yù)熱，層間溫度控制，中間熱處雜質(zhì)有關(guān)在焊接SP 過高的碳鋼時，當(dāng)母材稀釋率較高時，進入焊縫的理，并焊后及時進行回火處理，若為減少熱影響的軟化，應(yīng)采用熱量SP較多，容易引起寒風(fēng)中的熱裂紋 三，層狀撕裂，焊接熱影響區(qū)的性集中，能量密度越大的方法越有利，而且焊接熱輸入越小越好。能變化 在退火狀態(tài)下焊接：常用焊接方法均可，選擇材料時，焊縫金屬的調(diào)中碳鋼的焊接性中碳鋼的碳的質(zhì)量分數(shù)為0.25%～0.60%。當(dāng)碳的質(zhì)量質(zhì)處理規(guī)范應(yīng)與母材的一致，主要合金也要與母材一致，在焊后調(diào)質(zhì)分數(shù)接近0.25%而含錳量不高時，焊接性良好。隨著含碳量的增加，焊的情況下，可采用很高的預(yù)熱溫度和層間溫度以保證調(diào)質(zhì)前不出現(xiàn)裂接性逐漸變差。如果碳的質(zhì)量分數(shù)為0.45%左右而仍按焊接低碳鋼常用紋。的工藝施焊時，在熱影響區(qū)可能會產(chǎn)生硬脆的馬氏體組織，易于開裂，因為中碳調(diào)質(zhì)鋼淬透性、淬硬性大，在退火狀態(tài)下焊接處理不當(dāng)易產(chǎn)即形成冷裂紋。焊接時，相當(dāng)數(shù)量的母材被熔化進入焊縫，使焊縫的生延遲裂紋，一般要進行復(fù)雜的焊接工藝，采取預(yù)熱、后熱、回火及含碳量增高，促使在焊縫中產(chǎn)生熱裂紋，特別是當(dāng)硫的雜質(zhì)控制不嚴焊后熱處理等輔助工藝才能保證接頭使用性能。

時，更易出現(xiàn)。這種裂紋在弧坑處更為敏感，分布在焊縫中的熱裂紋2.為什么18-8奧氏體不銹鋼焊縫中要求含有一定數(shù)量的鐵素體組織？于是與焊縫的魚鱗狀波紋線相垂直中碳鋼的焊接工藝要點⑴預(yù)熱 預(yù)熱通過什么途徑控制焊縫中的鐵素體含量？答：焊縫中的δ相可打亂單有利于減低中碳鋼熱影響區(qū)的最高硬度，防止產(chǎn)生冷裂紋，這是焊接一γ相柱狀晶的方向性，不致形成連續(xù)，另外δ相富碳Cr，又良好的中碳鋼的主要工藝措施，預(yù)熱還能改善接頭塑性，減小焊后殘余應(yīng)力。供Cr條件，可減少γ晶粒形成貧Cr層，故常希望焊縫中有4%~12%通常，35和45鋼的預(yù)熱溫度為150～250℃含碳量再高或者因厚度和的δ相。通過控制鐵素體化元素的含量，或控制Creq/Nieq的值，剛度很大，裂紋傾向大時，可將預(yù)熱溫度提高至250～400℃。若焊件來控制焊縫中的鐵素體含量。

太大，整體預(yù)熱有困難時，可進行局部預(yù)熱，局部預(yù)熱的加熱范圍為9.雙相不銹鋼的成分和性能特點，與一般A不銹鋼相比雙相不銹鋼的焊口兩側(cè)各150～200mm。⑵焊條 條件許可時優(yōu)先選用堿性焊條。⑶焊接性有何不同？在焊接工藝上有什么特點？答：雙相不銹鋼是在固坡口形式 將焊件盡量開成U形坡口式進行焊接。如果是鑄件缺陷，鏟溶體中F和A相各占一半，一般較少相的含量至少也要達到30%的不挖出的坡口外形應(yīng)圓滑，其目的是減少母材熔入焊縫金屬中的比例，銹鋼。這類鋼綜合了A不銹鋼和F不銹鋼的優(yōu)點，具有良好的韌性、以降低焊縫中的含碳量，防止裂紋產(chǎn)生。⑷焊接工藝參數(shù) 由于母材熔強度及優(yōu)良的耐氧化物應(yīng)力腐蝕性能。與一般A不銹鋼相比：{1}化到第一層焊縫金屬中的比例最高達30%左右，所以第一層焊縫焊接其凝固模式以F模式進行；{2}焊接接頭具有優(yōu)良的耐蝕性，耐氯化物時，應(yīng)盡量采用小電流、慢焊接速度，以減小母材的熔深。⑸焊后熱SCC性能，耐晶間腐蝕性能，但抗H2S的SCC性能較差;{3}焊接接頭處理 焊后最好對焊件立即進行消除應(yīng)力熱處理，特別是對于大厚度焊的脆化是由于Cr的氮化物析出導(dǎo)致；{4}雙相鋼在一般情況下很少有件、高剛性結(jié)構(gòu)件以及嚴厲條件下（動載荷或沖擊載荷）工作的焊件冷裂紋，也不會產(chǎn)生熱裂紋。焊接工藝特點：{1}焊接材料應(yīng)根據(jù)“適更應(yīng)如此。消除應(yīng)力的回火溫度為600～650℃。若焊后不能進行消除用性原則”，不同類型的雙相鋼所用焊材不能任意互換，可采取“適量”應(yīng)力熱處理，應(yīng)立即進行后熱處理。超合金化焊接材料；{2}控制焊接工藝參數(shù)，避免產(chǎn)生過熱現(xiàn)象，可適低碳鋼與中碳鋼的焊接性差異，為何中碳鋼焊接時易在熱影響區(qū)中產(chǎn)當(dāng)緩冷，以獲得理想的δ/γ相比例；{3}A不銹鋼的焊接注意點同樣適生冷裂紋？ 合雙相鋼的焊接。

冷裂紋：與低碳鋼相比，中碳鋼的碳當(dāng)量較大，隨著碳的增加提高了1.為什么Al-Mg及al-li合金焊接時易形成氣孔？al及其合金焊接時產(chǎn)鋼的淬硬性，焊接時易在HAZ產(chǎn)生M，且中碳鋼的M組織有較大的生氣孔的原因是什么？如何防止氣孔？為什么純鋁焊接易出現(xiàn)分散小淬硬性，因此中碳鋼焊接時易產(chǎn)生冷裂紋。熱裂紋：低碳鋼弧焊時具氣孔？而al-mg焊接時易出現(xiàn)焊接大氣孔？ 答：1）氫是鋁合金及鋁焊有較高的剛熱裂紋能力，中碳鋼中碳本身的偏析以及它促使S,P等其他接時產(chǎn)生氣孔的主要原因。2）氫的來源非常廣泛，弧柱氣氛中的元素的偏析明顯起來，易形成低熔點共晶體而導(dǎo)致熱裂紋傾向增加。水分，焊接材料以及母材所吸附的水分，焊絲及母材表面氧化膜的吸中碳鋼焊后HAZ更容易形成脆硬的M組織，這種組織對氫更敏感，附水，保護氣體的氫和水分等都是氫的來源。3）氫在鋁及其合金產(chǎn)生冷裂紋所需的臨界應(yīng)力更低。中的溶解度在凝點時可從0.69ml/100g突降至0.036mol/100g相差約20紫銅焊接時其焊縫為單相@組織，導(dǎo)熱性強，焊縫易生成粗大晶粒。紫倍，這是促使焊縫產(chǎn)生氣孔的重要原因之一。4)鋁的導(dǎo)熱性很強，銅及黃銅收縮率和線膨脹系數(shù)較大，焊接應(yīng)力較大，易形成熱裂紋 黃熔合區(qū)的冷速很大，不利于氣泡的浮出，更易促使形成氣孔

銅焊接時為使焊縫的機械性能和母材相同或相近，焊縫常為雙相組織，防止措施： 1）減少氫的來源，焊前處理十分重要，焊絲及母材表面焊縫晶粒變細，焊縫抗熱裂紋性能改善的氧化膜應(yīng)徹底清除。2）控制焊接參數(shù)，采用小熱輸入減少熔池存焊縫強韌性匹配：選用“低強匹配”的焊材，焊接接頭實際強度未必在時間，控制氫溶入和析出時間3）改變弧柱氣氛中的性質(zhì)

低強，可能等強甚至可能還稍許超強，而按等強匹配焊材則可能造成原因：1）純鋁對氣氛中水分最為敏感，而al-mg合金不太敏感，因此超強的后果，造成焊縫金屬塑性和抗裂性下降。純鋁產(chǎn)生氣孔的傾向要大2）氧化膜不致密，吸水強的鋁合金al-mg熱影響區(qū)脆化：中碳調(diào)質(zhì)鋼由于碳含量較高，合金元素較多，有相當(dāng)比氧化膜致密的純鋁具有更大的氣孔傾向，因此純鋁的氣孔分數(shù)小，大的淬硬傾向，馬氏體轉(zhuǎn)變溫度低，無自回火過程，因而在焊接熱影而al-mg合金出現(xiàn)集中大氣孔3）Al-mg合金比純鋁更易形成疏松響區(qū)容易產(chǎn)生大量脆硬的馬氏體組織，導(dǎo)致熱影響區(qū)脆化，生成的高而吸水強的厚氧化膜，而氧化膜中水分因受熱而分解出氫，并在氧化碳馬氏體越多，脆化越嚴重 膜上冒出氣泡，由于氣泡是附著在殘留氧化膜上，不易脫離浮出，且熱影響區(qū)軟化：焊前為調(diào)質(zhì)狀態(tài)的鋼材焊接時，被加熱到該調(diào)質(zhì)處理因氣泡是在熔化早期形成有條件長大，所以常造成集中大的氣孔。因的回火溫度以上時，焊接熱影響區(qū)將出現(xiàn)強度，硬度低于母材的軟化此al-mg合金更易形成集中的大氣孔。區(qū)，如果焊后不再進行調(diào)質(zhì)處理，該軟化區(qū)可能成為降低接頭區(qū)強度的薄弱區(qū)。中碳調(diào)質(zhì)鋼的強度級別越高時，軟化問題越突出 試分析灰鑄鐵電弧焊時形成白口與淬硬組織的原因及危害： 1 焊接區(qū)：由于焊縫金屬的冷卻速度遠大于鑄件在砂型中的冷卻速度，焊縫將主要由共晶滲碳體，二次滲碳體及珠光體組成即白口鑄鐵組織。影響整個焊接接頭的機械加工性能而且容易產(chǎn)生裂紋。2 半熔化區(qū)：