第一篇：龍巖學(xué)院青年教師周轉(zhuǎn)房(公共租賃房)綠化工程施工招標(biāo)公告

龍巖學(xué)院青年教師周轉(zhuǎn)房（公共租賃房）

綠化工程施工招標(biāo)公告

招標(biāo)編號(hào)：紫金龍招字[2012]第07號(hào)

本招標(biāo)項(xiàng)目已由龍巖市發(fā)展和改革委員會(huì)（項(xiàng)目審批、核準(zhǔn)或備案機(jī)關(guān)名稱）以 龍發(fā)改審批[2010]74號(hào)批準(zhǔn)建設(shè)，龍巖市安居住宅建設(shè)有限公司決定將本次公告的工程項(xiàng)目的施工通過(guò)公開招標(biāo)方式擇優(yōu)選定施工承包人，現(xiàn)將招標(biāo)有關(guān)事宜公告如下：

一、工程概況

1、招標(biāo)項(xiàng)目名稱：龍巖學(xué)院青年教師周轉(zhuǎn)房（公共租賃房）綠化工程；

2、招標(biāo)項(xiàng)目地點(diǎn)：龍巖市新羅區(qū)東肖鎮(zhèn)；

3、招標(biāo)項(xiàng)目規(guī)模、數(shù)量：本次招標(biāo)為龍巖學(xué)院青年教師周轉(zhuǎn)房（公共租賃房）綠化工程，造價(jià)約18.5萬(wàn)元人民幣，具體以本項(xiàng)目的施工圖紙、工程量清單、預(yù)算控制價(jià)及編制說(shuō)明為準(zhǔn)。

4、招標(biāo)項(xiàng)目施工工期：要求為 30日歷天。

5、工程質(zhì)量要求：符合《工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》、《城市綠化工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》及《城市綠化工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)程》規(guī)定的合格標(biāo)準(zhǔn)。

二、參加本工程施工招標(biāo)的投標(biāo)申請(qǐng)人必須具備的條件：（1）投標(biāo)人必須具有國(guó)家住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部印制的城市園林綠化工程三級(jí)及以上資質(zhì)證書且具有足夠資金、人員、機(jī)械設(shè)備的獨(dú)立法人企業(yè)，且已在龍巖市進(jìn)行園林綠化信用檔案登記的企業(yè)。（2）投標(biāo)人擬派項(xiàng)目負(fù)責(zé)人應(yīng)具備市政公用工程專業(yè)二級(jí)以上（含二級(jí)）注冊(cè)建造師或取得市政公用工程專業(yè)二級(jí)以上（含二級(jí)）建造師臨時(shí)執(zhí)業(yè)證書且無(wú)在建工程。（3）外省或外市企業(yè)應(yīng)在開標(biāo)前在龍巖市設(shè)有分支機(jī)構(gòu)并按規(guī)定交納農(nóng)民工工資支付保證金；（4）按照招標(biāo)文件要求提交了投標(biāo)保證金。

三、購(gòu)取招標(biāo)資料辦法：

愿意參加本工程投標(biāo)的企業(yè)，采取以下方式購(gòu)取招標(biāo)資料：

于2012年08月 13日至2012年08月 22 日（法定公休日、法定節(jié)假日除外），每天上午 8時(shí) 00分至 12時(shí)00分，下午 3 時(shí) 00分至 5時(shí)30分（北京時(shí)間，下同），到上杭縣紫金工程建設(shè)監(jiān)理有限公司龍巖辦事處[龍巖市新羅區(qū)西城華蓮路多特家園2幢10層1007室]購(gòu)買招標(biāo)文件；

招標(biāo)資料信息費(fèi)為人民幣 200 元。

四、本工程投標(biāo)保證金為 伍仟 元人民幣（采用 現(xiàn)金形式）。

五、本工程開標(biāo)時(shí)間2012年 08 月 23 日15:30。

六、本工程評(píng)標(biāo)辦法采用隨機(jī)抽取法。

招標(biāo)人：龍巖市安居住宅建設(shè)有限公司（蓋章）辦公地址：龍巖市建設(shè)大廈一層

聯(lián)系人及電話： 陳國(guó)仕 ***

招標(biāo)代理機(jī)構(gòu)：上杭縣紫金工程建設(shè)監(jiān)理有限公司（蓋章）

辦公地址：龍巖市新羅區(qū)西城華蓮路多特家園2幢10層1007室 聯(lián)系人及電話：劉小姐0597-5288955

2012年08月13日

第二篇：公共租賃房（一期）模板工程施工方案

宜城市龍頭公共租賃房（一期）

模板工程專項(xiàng)施工方案

編制人：

審核人：

審批人：

成都建工第三建筑工程有限公司

年 月

目 錄

1．編制依據(jù) 1

1.1相關(guān)文件及圖紙 1

1.2現(xiàn)行施工驗(yàn)收規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn) 1

1.3編制說(shuō)明 1

1.4參考資料 2

2．工程概況 2

2.1總體概況 2

2.2結(jié)構(gòu)概況 2

2.3模板概況 3

3．施工安排 3

3.1進(jìn)度、質(zhì)量、安全及環(huán)境目標(biāo) 3

3.2施工流水段和施工順序 3

4．施工計(jì)劃 3

4.1施工進(jìn)度計(jì)劃 3

4.2材料計(jì)劃 4

4.3設(shè)備計(jì)劃 4

5．施工方法 5

5.1主要搭設(shè)方法 5

5.2材料的力學(xué)性能指標(biāo) 17

5.3模板施工要求 18

6．施工安全保證措施 20

6.1管理人員組織機(jī)構(gòu) 20

6.2施工技術(shù)措施 21

6.3模板安裝和拆除的安全技術(shù)措施 22

6.4施工應(yīng)急救援預(yù)案 25

7．質(zhì)量管理計(jì)劃 31

7.1明確工程施工質(zhì)量目標(biāo) 31

7.2確定質(zhì)量控制點(diǎn) 31

7.3分析質(zhì)量管理重點(diǎn)和難點(diǎn) 32

7.4確定關(guān)鍵過(guò)程和特殊過(guò)程 32

7.5制定現(xiàn)場(chǎng)管理制度 32

7.6質(zhì)量保證措施 32

8．勞動(dòng)力計(jì)劃 33

9．計(jì)算書 34

9.1驗(yàn)算說(shuō)明 34

9.2柱模板驗(yàn)算 34

9.3梁模板驗(yàn)算 39

9.4板模板驗(yàn)算 95

1．編制依據(jù)

1.1相關(guān)文件及圖紙

1.本工程施工總承包的總承包合同、施工圖及相關(guān)技術(shù)資料等相關(guān)資料；

2.本工程的施工圖紙。

3.本工程現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況。

4.相關(guān)的法律、法規(guī)和文件。

5.本工程的施工組織設(shè)計(jì)。

6.我公司自身技術(shù)力量、機(jī)械裝備情況以及各項(xiàng)企業(yè)管理制度。

1.2現(xiàn)行施工驗(yàn)收規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)

《建筑施工組織設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB/T50502-2009）；

《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）；

《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016；

《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ300-2013）

《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）；

《鋼管腳手架扣件》（GB15831-2006）；

《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）；

《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2015）；

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；

《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2017）；

《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016）

《危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理規(guī)定》（住房城鄉(xiāng)建設(shè)部令第37號(hào)）；

1.3編制說(shuō)明

1.本工程由1#-14#住宅樓、地下室、配套用房、開閉所、垃圾用房、5處配電房等幾個(gè)單位工程組成，對(duì)以上范圍工程的柱、墻、梁、板取具有代表性的構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。

2.采用φ48.3×3.6的鋼管，但按φ48×3.0進(jìn)行驗(yàn)算。

3.驗(yàn)算時(shí)按最危險(xiǎn)的情況進(jìn)行，按最大的支模高度進(jìn)行驗(yàn)算，首層支模高度按6米進(jìn)行考慮。

4.本方案中不含高大模板。

1.4參考資料

《模板施工手冊(cè)》

《建筑施工手冊(cè)》第五版

2．工程概況

2.1總體概況

宜城市龍頭公共租賃房（一期）項(xiàng)目，由1#-14#住宅樓、地下室、配套用房等組成，均為鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，分為1層，4層，11層，18層，地下室層高4.7米，基礎(chǔ)為樁承臺(tái)基礎(chǔ)，底板板厚350,留有800寬的后澆帶多處。本支模專項(xiàng)方案主要針對(duì)地下室4.7米層高梁板支模、1#-14#樓第一層3.6米層高梁板支模、1#-14#樓標(biāo)準(zhǔn)層3.0米層高梁板支模、配套用房3.9米層高梁板支模，開閉所等4.5米層高梁板模板。

2.2結(jié)構(gòu)概況

地基基礎(chǔ)	埋深	4.65m	持力層	圓礫層	承載力標(biāo)準(zhǔn)值	250Kpa
樁基	長(zhǎng)螺旋壓灌樁，樁徑400、600，樁長(zhǎng)14.5～16.5m
主 體	結(jié)構(gòu)形式	混凝土框剪結(jié)構(gòu)
主要柱網(wǎng)尺寸	地下室主要為5.5m、7.2m，住宅樓主要為2.7m、3.6m、3.9m、4.2m等。
主要結(jié)構(gòu)尺寸	板：100、120厚樓板。 梁：200×(400～600)、300×(600～850)、400×900 柱：邊長(zhǎng)200～800不等
抗震設(shè)防等級(jí)	二級(jí)
人防等級(jí)	無(wú)
材 料	混凝土	1#、2#、5～7#、10～12#、14#樓	構(gòu)件名稱及范圍	強(qiáng)度等級(jí)	備注
框架柱礎(chǔ)頂～20.97m	C35
框架柱20.97m～屋面層	C30
樓面梁、板及現(xiàn)澆樓梯	C30
樁基及地梁	C30
3～4#、8～9#、13#樓	框架柱礎(chǔ)頂～屋面層	C30
樓面梁、板及現(xiàn)澆樓梯	C30
樁基及地梁	C30
配套用房	框架柱礎(chǔ)頂～屋面層	C30
樁基及地梁	C30
地下室	墻柱、梁板、基礎(chǔ)	C30	抗?jié)B等級(jí)P6
其它	構(gòu)造柱、過(guò)梁、圈梁等	C25
鋼 筋	HPB300、HRB400
砌 體	B06級(jí)蒸壓加氣混凝土砌塊（強(qiáng)度等級(jí)為A3.5)，專用砌塊砂漿
特殊結(jié)構(gòu)
其它需說(shuō)明情況

2.3模板概況

基礎(chǔ)側(cè)模采用磚胎膜，柱、梁、板等均采用木模板，本工程所用的木模板均為15mm厚的清水復(fù)合木模板。支撐系統(tǒng)采用φ48.3×3.6鋼管架搭設(shè)，采用對(duì)拉螺桿控制斷面。

3．施工安排

3.1進(jìn)度、質(zhì)量、安全及環(huán)境目標(biāo)

1．進(jìn)度管理目標(biāo)：達(dá)到施工合同要求，滿足施工總進(jìn)度要求。

2．質(zhì)量管理目標(biāo)：達(dá)到混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范要求，質(zhì)量合格，創(chuàng)結(jié)構(gòu)優(yōu)質(zhì)。

3．安全目標(biāo)：杜絕重大安全事故、工傷頻率控制在10‰，杜絕職業(yè)病和職業(yè)中毒的發(fā)生。

4．環(huán)境管理目標(biāo)：無(wú)揚(yáng)塵、不撓民，施工噪聲場(chǎng)界達(dá)標(biāo)，符合GB12523-2011標(biāo)準(zhǔn)，白天控制在70分貝內(nèi)、夜間控制在55分貝內(nèi)，達(dá)到“國(guó)家綠色施工工地標(biāo)準(zhǔn)”。

3.2施工流水段和施工順序

1．施工流水段

本工程各棟樓按1個(gè)施工流水段組織施工。

2．施工順序

基礎(chǔ)完成后施工上部主體，±0.000以各棟樓各自按1個(gè)流水段施工，上一層施工完成后再施工下一層，實(shí)際施工中可按后澆帶作一定微調(diào)。

4．施工計(jì)劃

4.1施工進(jìn)度計(jì)劃

1．模板工程進(jìn)度是與結(jié)構(gòu)工程進(jìn)度緊密相關(guān)的，模板分項(xiàng)工程是結(jié)構(gòu)工程的重要工序，模板進(jìn)度必須要滿足工程總進(jìn)度計(jì)劃。

2．模板工期按預(yù)定工期、實(shí)際進(jìn)度計(jì)劃和地下室基坑石方完成時(shí)間方能確定，初步安排如下（模板開工時(shí)間暫定為2020年12月）

4.2材料計(jì)劃

材料準(zhǔn)備與配置計(jì)劃：木枋、模板、對(duì)拉絲桿、套管、水泥內(nèi)撐自身購(gòu)買，架管、扣件、蝴蝶卡、頂托采用租賃。主要材料的配置情況及詳細(xì)計(jì)劃如下：

序號(hào)	項(xiàng)目名稱	規(guī) 格	單 位	數(shù)量	進(jìn)場(chǎng)時(shí)間
	木 枋	50×100	m3	785.65	開工后7天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	清水復(fù)合木塑模板	δ=15mm	m2	96199.31	開工后7天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	鋼 管	φ48.3×3.6	T	1381	開工后1天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	旋轉(zhuǎn)扣件		千個(gè)	總計(jì)241.28	開工后1天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	十字扣件		千個(gè)	開工后1天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	直角扣件		千個(gè)	開工后1天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	頂 托		個(gè)	26000	開工后7天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	對(duì)拉絲桿		m	5000	開工后7天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)
	蝴 蝶 卡		千個(gè)		開工后7天按計(jì)劃陸續(xù)進(jìn)場(chǎng)

注：表中數(shù)量為預(yù)估，以實(shí)際為準(zhǔn)。

4.3設(shè)備計(jì)劃

主要設(shè)備、中小型施工工具等需要量計(jì)劃如下：

序號(hào)	設(shè)備名稱	型 號(hào)	單 位	數(shù)量	備注
	塔 機(jī)	QTZ63	臺(tái)		吊材料
	鋼管切割機(jī)		臺(tái)		切鋼管
	木工園盤鋸		臺(tái)		裁模板
	電焊機(jī)	UN100	臺(tái)		焊接用
	手持切割機(jī)		臺(tái)		裁模板
	電動(dòng)扳手		套	120	扭扣件
	力矩扳手	QF120N	套		檢查扣件扭力

5．施工方法

5.1主要施工方法

5.1.1基礎(chǔ)模板

基礎(chǔ)施工中，基礎(chǔ)承臺(tái)及基礎(chǔ)梁底模采用100mm厚C15混凝土墊層，墊層寬度比承臺(tái)底每邊各寬300mm，比基礎(chǔ)梁兩側(cè)各寬220；側(cè)模采用磚胎膜。底板底模采用100mm厚C15混凝土墊層，側(cè)模采用磚胎膜。電梯井、集水坑內(nèi)模采用木模，底模采用100mm厚C15混凝土墊層，外模采用磚胎膜。如下圖所示：

墊層支模圖

基礎(chǔ)梁支模圖

基礎(chǔ)承臺(tái)支模圖

基底板支模圖

集水坑支模圖

電梯井支模圖

5.1.2柱模板

1．采用15mm厚清水復(fù)合木模板制作，施工現(xiàn)場(chǎng)組拼，在柱體模板內(nèi)部按縱橫間距450mm設(shè)置水泥內(nèi)撐（水平和豎向均為@450），確保模板尺寸不被緊?。槐忱悴捎?0×100木枋間距225mm，加固采用φ48.3×3.6 鋼管間隔450mm加固，對(duì)于獨(dú)立柱還要在四周加鋼管拋撐。邊長(zhǎng)等于和大于500mm 的柱采用φ14普通穿墻螺桿加固（水平和豎向間距450mm，距桿距柱邊的間距不得大于300mm，否則應(yīng)補(bǔ)一根），對(duì)拉螺桿外面套φ20PVC套管，以便取出重復(fù)使用。柱模板具體支設(shè)方法見下圖：

柱模板支設(shè)圖（邊長(zhǎng)＜500）

柱模板支設(shè)圖（邊長(zhǎng)≥500）

2．柱邊角處采用較方直的木方壓邊，保證楞角方直、美觀。獨(dú)立柱的斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對(duì)稱斜向加固（盡量取45°）。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。

5.1.3梁模板

1．梁底模及支撐

(1)梁底模板選用15mm厚清水復(fù)合木模板制作散拼散裝。梁底模板采用50×100木枋順跨度方向鋪設(shè)作為支撐小梁；φ48.3×3.6鋼管作為支撐主梁，部分小梁在梁底每縱距內(nèi)附加1根支撐主梁；梁底采φ48.3×3.6鋼管扣件式搭設(shè)支架，支架水平桿步距按步距不大于1.7m搭設(shè)。梁底模搭設(shè)參數(shù)詳見下表“梁底支撐搭設(shè)參數(shù)表”。

梁底支撐搭設(shè)參數(shù)表

梁截面尺寸（mm）	梁下橫向立桿根量	梁下橫向立桿間距（m）	梁下縱向立桿間距（m）	梁底木枋根數(shù)	梁側(cè)木枋根數(shù)	驗(yàn)算采用的梁（mm）
200×400	0	0.8				200x600
200×500	0	0.8
200×600	0	0.8
300×600		0.9				300×800
300×800		0.9	0.5
300×850		0.9	0.5
400×900		0.9	0.5			400x900
310x1100		0.9	0.5			310x1100

(2)典型梁支模圖

2．梁側(cè)模

(1)梁側(cè)模板選用15mm厚復(fù)合木模板制作散拼散裝。①梁高度不大于500mm時(shí)，在梁側(cè)下部和頂部進(jìn)行固定支撐即可，側(cè)面可不使用對(duì)拉螺桿；②梁高度600～800mm時(shí)，在梁側(cè)下部和頂部進(jìn)行固定支撐，梁腹板中間設(shè)置一道φ14對(duì)拉螺桿，跨度方向間距500mm；③梁高900～1100mm時(shí)，梁側(cè)采用50×100木枋豎向設(shè)置作為小梁，小梁間距250mm，φ48.3×3.6雙鋼管水平設(shè)置作為主梁，梁腹板中間設(shè)置兩道φ14對(duì)拉螺桿，跨度方向間距500mm；④對(duì)拉螺桿外面套φ20PVC套管，以便取出重復(fù)使用；⑤為確保梁寬度尺寸的準(zhǔn)確，在梁模板內(nèi)對(duì)拉螺桿處均設(shè)置水泥內(nèi)撐。

(2)梁側(cè)模大樣圖

梁高500以內(nèi)梁側(cè)模支設(shè)圖

梁高600梁側(cè)模支設(shè)圖

梁高800～1100梁側(cè)模支設(shè)圖

5.1.4板模板

板模板采用16mm厚清水復(fù)合木模板散拼撒裝。①板下木枋間距250mm,雙鋼管托梁(大橫桿)，可調(diào)頂托節(jié)點(diǎn)；③采用φ48.3×3.6鋼管搭設(shè)滿堂架支撐系統(tǒng)，板下的立桿縱、橫向間距1000×1000,步距不大于1700mm，架體離地200mm設(shè)一道掃地桿。板模板支設(shè)詳見下圖：

100～120厚板支模圖300～350厚板支模圖

5.1.5樓梯梯段模板

采用15mm厚清水復(fù)合木模板，50×100木枋作楞，封閉式樓梯梯段做法，以確保樓梯踏步的外觀質(zhì)量。封閉式樓梯梯段即梯段的踏面和踢面都需要支設(shè)模板，采用50mm×100mm 木枋與16mm厚清水復(fù)合木模板制作而成，背面通過(guò)木枋、鋼管和對(duì)接螺桿連接成整體，鋼管支撐。樓梯梯段模板支設(shè)詳見下圖：

樓梯模板支設(shè)圖

5.1.6特殊部位

(1)樓層高底跨、衛(wèi)生間等有高差處的吊模

高底跨、衛(wèi)生間等有高差處的吊模15mm厚清水復(fù)合木模板加50×100mm木枋背楞支設(shè)，下部采用同結(jié)構(gòu)混凝土標(biāo)號(hào)、同樓板厚度混凝土墊塊墊設(shè)。為解決吊?；炷猎跐仓r(shí)上冒不易裝填振搗，避免吊模處出現(xiàn)混凝土爛根現(xiàn)象。吊模處模板采取底口加寬措施，對(duì)吊模高度H小于100mm的底口整體采用15mm厚清水復(fù)合木模板加寬，保證吊模底口同混凝土接觸寬度為300mm；對(duì)吊模高H度大于100mm的，吊模底口整體采用16mm厚清水復(fù)合木模板加寬至500mm。

高低跨處的吊模模板支設(shè)圖

衛(wèi)生間等有高差處的吊模模板支設(shè)圖

(2)高低強(qiáng)度混凝土分界處

梁柱接頭混凝土強(qiáng)度等有高差，因此在強(qiáng)度等級(jí)有高差處需要分隔，在本工程中采用設(shè)置快易收口網(wǎng)進(jìn)行分隔。快易收口網(wǎng)通過(guò)點(diǎn)焊鋼筋固定，快易收口網(wǎng)與固定鋼筋埋入混凝土中。做法見下圖：

梁柱節(jié)點(diǎn)混凝土等級(jí)有高差時(shí)攔收口網(wǎng)圖示

5.2材料的力學(xué)性能指標(biāo)

序號(hào)	材料種類	材料規(guī)格	材質(zhì)要求	力學(xué)性能指標(biāo)
	清水復(fù)合木模板	15mm厚	滿足GB/T17656-2008《混凝土模板用膠合板》規(guī)定	剪切強(qiáng)度1.4N/mm2 抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2 彈性模量6000.0/mm4
	木枋	50mm×100mm	針葉材(含水率≤25%)	剪切強(qiáng)度1.2N/mm2 抗彎強(qiáng)度11.0N/mm2 彈性模量9000.0/mm2
	鋼管	綜合	Q235鋼，Φ48.3壁厚3.6mm(計(jì)算時(shí)按Φ48×3.0	截面積A=424 mm2 抗拉（壓）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =205 N/mm2 回轉(zhuǎn)半徑i=15.9mm
	扣件	十字、對(duì)接、旋轉(zhuǎn)	滿足GB15831-2006《鋼管腳手架扣件》要求	單扣件抗滑8KN 雙扣件抗滑12KN
	可調(diào)頂托		直徑與螺距滿足現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求	外徑不得小36mm 受力承載力設(shè)計(jì)值不小于40KN
	對(duì)拉螺桿	Φ14	徑與螺距滿足現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求	拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)達(dá)到170N/ mm2

5.3模板施工要求

模板施工前進(jìn)行全面的安全技術(shù)交底，操作班組應(yīng)熟悉設(shè)計(jì)圖與施工工藝，并應(yīng)做好模板安裝作業(yè)的分工準(zhǔn)備。備齊操作所需的一切安全防護(hù)設(shè)施和器具。

5.3.1 墻柱模安裝要求

1．墻柱模安裝應(yīng)按加工編號(hào)依次進(jìn)行，當(dāng)一側(cè)墻柱模安裝就位后、校直正確位置后穩(wěn)定模板，隨即安裝支撐及加固。墻體鋼筋綁扎完畢后，隨即安裝另一側(cè)模板并初步擰住對(duì)拉螺栓，經(jīng)調(diào)正位置后及時(shí)用支撐撐牢，并緊固對(duì)拉螺栓。

2．為防止墻柱體水平施工縫處因漏漿出現(xiàn)蜂窩、麻面現(xiàn)象，在安裝墻模板前，在墻體水平施工縫下的墻面貼雙面膠帶，可有效防止墻柱體水平施工縫處漏漿。

3．墻柱模安裝完畢后，應(yīng)對(duì)其垂直度、軸線位置、上口寬度及標(biāo)高、預(yù)埋件等進(jìn)行復(fù)核、校正，若有偏差應(yīng)立即校正。經(jīng)檢查合格后，應(yīng)分別將相鄰墻模通過(guò)角模連成整體，并在墻模間加設(shè)橫向桿和剪刀撐進(jìn)行整體固定。

4．為防止墻柱腳出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，在澆筑板混凝土?xí)r在墻周邊嵌埋木條，墻柱模支好后在其上面釘鎖腳板，以防根部脹模漏漿。

5．陰陽(yáng)角采用定制的陰陽(yáng)角模，模板與陰角模搭接時(shí)，利用標(biāo)準(zhǔn)件固定角模和模板的垂直度,預(yù)防施工過(guò)程澆注混凝土振動(dòng)時(shí)所受到的側(cè)壓力使角模錯(cuò)位。

6．墻柱模板在安裝完成后吊線檢查垂直度，并拉通線校核軸線位置。

5.3.2梁、板模安裝要求

1．混凝土梁的施工應(yīng)采用從跨中向兩端對(duì)稱進(jìn)行分層澆筑，每層厚度不得大于400cm。

2．搭設(shè)跨度超過(guò)4m的梁板模支撐架時(shí)亦應(yīng)按3‰起拱，架頂橫桿應(yīng)抄平固定，然后放置板模擱柵楞，最后鋪設(shè)板模板并加以固定。

3．梁、板模支撐體系立桿布置應(yīng)保證上下樓層基本同位布置。梁、板模及支撐體系立桿均應(yīng)落在實(shí)處，不得有“虛”腳現(xiàn)象。

4．后澆帶處的底模及其支撐應(yīng)自成體系，獨(dú)立支設(shè)，再與整體滿堂架拉結(jié)成一體。

5．所有外模和邊梁底模支撐不得連于外腳手架上。

6．梁、板模安裝完畢后應(yīng)檢查中心線、標(biāo)高、斷面尺寸和平整度等項(xiàng)目。支模架和梁模夾具必須牢固，偏差超規(guī)定的應(yīng)及時(shí)進(jìn)行校正。

7．模板起吊時(shí)，要垂直起吊、穩(wěn)起穩(wěn)落、嚴(yán)禁大幅擺度，起吊前注意檢查模板是否與周圍有刮兜的現(xiàn)象；摘鉤后，塔吊鉤及鋼絲繩必須超過(guò)模板平臺(tái)架護(hù)欄及其它障礙后方可轉(zhuǎn)臂；地面操作人員，在模板起吊時(shí)，必須離開模板2m以外。

8．采用扣件式鋼管作立柱支撐時(shí)，在外側(cè)周圍應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間縱橫向每隔10m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為4.5～6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角宜為45°～ 60°。具體做法詳下圖：

9．樓板支架搭設(shè)好后，應(yīng)復(fù)核底模標(biāo)高位置是否正確，梁板跨度起拱應(yīng)符合規(guī)范要求。

10．承重的支架柱，其荷載應(yīng)直接作用于立桿的軸線上，嚴(yán)禁承受偏心荷載，并應(yīng)按單立桿軸心受壓計(jì)算；鋼管的初始彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應(yīng)按實(shí)際檢查結(jié)果計(jì)算。

11．模板安裝誤差控制在允許范圍，誤差超過(guò)規(guī)定值，則必須進(jìn)行修正。

12．模板支架頂部自由長(zhǎng)度不大于400mm。

模板支架頂部自由段長(zhǎng)度示意圖

13．本工程的混凝土均采用天泵澆筑。

5.3.3模板安裝允許偏差和檢驗(yàn)方法

項(xiàng)次	項(xiàng)目	允許偏差（㎜）	檢查方法
	軸線位移柱、墻、梁		尺量
	底模上表面標(biāo)高	±5	水準(zhǔn)儀或拉線、尺量
	截面模內(nèi)尺寸	基礎(chǔ)	±10	尺量
柱、墻、梁	±5
	層高垂直度	≤6m		拉線、尺量
>6m
	相鄰兩板表面高低差		尺量
	表面平整度		靠尺、塞尺
	預(yù)留洞	中心線位置		拉線、尺量
尺寸	+10,0

6．施工安全保證措施

6.1管理人員組織機(jī)構(gòu)

1．組織機(jī)構(gòu)

施工負(fù)責(zé)人：楊元安

2．人員職責(zé)和權(quán)限

序號(hào)	項(xiàng)目職務(wù)	姓 名	職責(zé)和權(quán)限	聯(lián)系方式
	項(xiàng)目經(jīng)理	劉興	全面主持工作	***
	技術(shù)負(fù)責(zé)人	陳從華	負(fù)責(zé)技術(shù)工作	***
	生產(chǎn)經(jīng)理	楊元安	生產(chǎn)經(jīng)理	***
	成本經(jīng)理	陳杰	負(fù)責(zé)項(xiàng)目的成本管理	***
	安全負(fù)責(zé)人	江興文	負(fù)責(zé)工地安全生產(chǎn)	***
	安全員	李鑄	專業(yè)安全管理	***
	安全員	萬(wàn)梓悠	專業(yè)安全管理	***
	材料主管	屈廣俊	負(fù)責(zé)工地材料采購(gòu)及管理	***
	造價(jià)員	陳書玲	負(fù)責(zé)工程預(yù)、決算及過(guò)程控制	***
	施工員	張超	負(fù)責(zé)具體樓棟的生產(chǎn)	***
	測(cè)量員	葉 磊	負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量工作	***
	質(zhì)量員	伍彥西	負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)安排和工程質(zhì)量	***
	厙 管	屈啟武	負(fù)責(zé)材料發(fā)放	***
	技術(shù)員	王清華	負(fù)責(zé)內(nèi)業(yè)技術(shù)	***
	機(jī)電工長(zhǎng)	嚴(yán)工	負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)臨電管理	***

6.2施工技術(shù)措施

1．技術(shù)準(zhǔn)備

編制模板專項(xiàng)施工方案，明確設(shè)計(jì)荷載、計(jì)算方法、節(jié)點(diǎn)構(gòu)造和安全措施，按照要求進(jìn)行報(bào)審、審批；對(duì)項(xiàng)目管理人員和施工班組進(jìn)行技術(shù)交底。

2．安全準(zhǔn)備

支模搭設(shè)前，項(xiàng)目安全員必須對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工員及班組負(fù)責(zé)人進(jìn)行二級(jí)安全交底；由現(xiàn)場(chǎng)施工員及班組負(fù)責(zé)人（支模直接責(zé)任人）組織操作工人進(jìn)行認(rèn)真、詳細(xì)的三級(jí)安全交底，操作班組應(yīng)熟悉方案設(shè)計(jì)及施工要求，并做好模板安裝作業(yè)的分工準(zhǔn)備，備齊操作所需的一切安全防護(hù)設(shè)施和器具。安全員應(yīng)監(jiān)督安全交底實(shí)施情況。

3．施工準(zhǔn)備

(1)模板的組拼

施工前應(yīng)對(duì)模板和配件進(jìn)行挑選、檢測(cè)，不合格者應(yīng)剔除，并應(yīng)運(yùn)至指定地點(diǎn)堆放；已經(jīng)檢查合格的拼裝后模板塊，應(yīng)按照要求堆碼放，重疊放置時(shí)要在層間放置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm以上距離。

(2)模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設(shè)計(jì)，模板的編號(hào)與所用部位是否完全一致。

(3)模板的基準(zhǔn)定位工作

首先引測(cè)建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點(diǎn)，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線，邊線以及外側(cè)控制線，施工前線必須到位，以便于模板的安裝和校正。立面鋼筋綁扎完成后，在每層立面鋼筋上部放出標(biāo)高；立面拆模后，在每層立面上放出控制軸線和標(biāo)高。

(4)標(biāo)高測(cè)量

利用水準(zhǔn)儀將建筑物水平標(biāo)高根據(jù)實(shí)際要求，直接引測(cè)到模板的安裝位置。

6.3模板安裝和拆除的安全技術(shù)措施

6.3.1模板安裝的安全技術(shù)措施

1．模板安裝安全技術(shù)要求

（1）模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅(jiān)實(shí)，并加墊木。木鍥要釘牢，并用橫順掃地桿和剪力撐拉結(jié)牢固。

（2）安裝模板應(yīng)按工序進(jìn)行，當(dāng)模板沒(méi)有固定前，不得進(jìn)行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。

（3）支模時(shí)，支撐、拉桿不準(zhǔn)連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)定的物件上。在混凝土澆灌過(guò)程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動(dòng)等現(xiàn)象，要及時(shí)加固和修理，防止塌模傷人。

（4）在現(xiàn)場(chǎng)安裝模板時(shí)，所有工具應(yīng)裝入工具袋內(nèi)，防止高處作業(yè)時(shí)，工具掉下傷人。

（5）二人抬運(yùn)模板時(shí)，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。

（6）安裝柱、梁模板應(yīng)設(shè)臨時(shí)工作臺(tái)，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。

（7）安裝樓面模板遇有預(yù)留洞口的地方，應(yīng)作臨時(shí)封閉，以防誤踏和墜物傷人。

（8）安裝樓面模板，在下班時(shí)對(duì)已鋪好而來(lái)不及釘牢的定型模板或散板、鋼模板等，應(yīng)拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。

（9）切割木模板的園盤鋸必須設(shè)置防護(hù)罩，負(fù)責(zé)切割作業(yè)的人員應(yīng)嚴(yán)格遵守操作規(guī)程，對(duì)于長(zhǎng)寬木板的切割必須要有兩人配合方可操作，操作中還應(yīng)注意防塵。

（10）對(duì)切割余下的邊角余料應(yīng)堆放整齊，并做到長(zhǎng)料長(zhǎng)用，短料短用，節(jié)約用料。

（11）遇到6級(jí)或6級(jí)以上強(qiáng)風(fēng)時(shí)，嚴(yán)禁安裝模板。

2．模板支撐體系搭設(shè)安全技術(shù)措施

（1）遵守高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)規(guī)定。

（2）架子作業(yè)時(shí)，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準(zhǔn)馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內(nèi)，搭設(shè)中應(yīng)統(tǒng)一指揮，思想集中，相互配合，嚴(yán)禁在腳手架搭設(shè)過(guò)程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運(yùn)材料工具的下方不準(zhǔn)站人。

（3）凡遇六級(jí)以上大風(fēng)、濃霧、雷雨時(shí)，均不得進(jìn)行高空作業(yè)，特別是雨后施工，要注意防滑，對(duì)腳手架進(jìn)行經(jīng)常檢查，凡遇大風(fēng)或停工段時(shí)間再使用腳手架時(shí)，必須對(duì)腳手架進(jìn)行全面檢查，如發(fā)現(xiàn)連接部分有松動(dòng)，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現(xiàn)象，應(yīng)該及時(shí)的對(duì)其進(jìn)行加固處理。

（4）立桿應(yīng)間隔交叉，將相鄰立桿的對(duì)接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯(cuò)開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩(wěn)。

（5）扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實(shí)測(cè)，要40～65N·m，過(guò)小則扣件易滑移，過(guò)大則會(huì)引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件的時(shí)候，所有扣件的開口都必須向外。

（6）所有鋼管、扣件等材料必須經(jīng)檢驗(yàn)符合規(guī)格，無(wú)缺陷方可使用。

（7）模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過(guò)程中必須設(shè)置防傾覆的可靠臨時(shí)措施。

（8）施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下。

（9）支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺(tái)和安全防護(hù)，特別在平臺(tái)外緣部分應(yīng)加強(qiáng)防護(hù)。

（10）模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時(shí)，應(yīng)避免材料、機(jī)具、工具過(guò)于集中堆放。

（11）不準(zhǔn)架設(shè)探頭板及未固定的桿。

（12）模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅(jiān)實(shí)、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。

（13）安裝模板應(yīng)按工序進(jìn)行，當(dāng)模板沒(méi)有固定前，不得進(jìn)行下一道工序作業(yè)。

(14)模板安裝完成經(jīng)驗(yàn)收合格后，方可進(jìn)行下一道工序施工。

6.3.2模板拆除的安全技術(shù)措施

1．拆除模板必須經(jīng)施工項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)，拆除模板的時(shí)間可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB5024-2015）和工程招標(biāo)文件的相關(guān)規(guī)定，滿足要求后方可拆除，操作人員必須戴好安全帽。

2．梁板底模拆除其砼強(qiáng)度應(yīng)滿足下表要求：

構(gòu) 件 類 型	結(jié)構(gòu)跨度（m）	達(dá)到設(shè)計(jì)的混凝土抗壓強(qiáng)度（%）
板	≤2	≥50
>2, ≤8	≥75
>8	≥100
梁	≤8	≥75
>8	≥100
懸臂構(gòu)件		≥100

3．拆除模板前，應(yīng)將下方一切預(yù)留洞口及建筑物周圍用木板或安全網(wǎng)作防護(hù)圍蔽，防止模板枋料墜落傷人。

4．模板支架拆除時(shí)，應(yīng)按施工方案確定的方法和順序進(jìn)行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時(shí)作業(yè)。分段拆除的高差不應(yīng)大于二步。設(shè)有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時(shí)，應(yīng)保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時(shí)，應(yīng)在周邊設(shè)置圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)，卸料時(shí)應(yīng)符合下列規(guī)定：

(1)嚴(yán)禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；

(2）拆下的支撐、木檔，要即時(shí)拔掉上面的釘子，并堆放整齊，防止“朝天釘”傷人；

(3）運(yùn)至地面的鋼管、扣件應(yīng)及時(shí)按規(guī)定進(jìn)行外觀質(zhì)量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格碼堆存放。

6.4施工應(yīng)急救援預(yù)案

6.4.1支模施工中易發(fā)生重大事故的類別

A：傾覆事故 B：高空墜落事故 C:物體打擊 D:觸電事故

6.4.2應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)組織準(zhǔn)備

1．目的：提高整個(gè)項(xiàng)目對(duì)事故的整體應(yīng)急能力，確保意外發(fā)生的時(shí)候能有序的應(yīng)急指揮，為有效、及時(shí)的搶救傷員，防止事故的擴(kuò)大，減少經(jīng)濟(jì)損失，保護(hù)生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度。

2．施工現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)安全應(yīng)急救援小組

職 位	姓 名	職 務(wù)	工作職責(zé)	電 話
組 長(zhǎng)	劉興	項(xiàng)目經(jīng)理	主持施工現(xiàn)場(chǎng)全面工作，負(fù)責(zé)組織急救援協(xié)調(diào)指揮工作	***
副組長(zhǎng)	陳從華	技術(shù)負(fù)責(zé)人	負(fù)責(zé)急救援實(shí)施的技術(shù)工作	***
副組長(zhǎng)	江興文	安全負(fù)責(zé)人	負(fù)責(zé)急救援實(shí)施工作	***
副組長(zhǎng)	楊元安	施工現(xiàn)場(chǎng)總指揮	參與急救援實(shí)施工作	***
組 員	萬(wàn)梓悠	安全員	參與急救援實(shí)施工作	***
組 員	李鑄	安全員	參與急救援實(shí)施工作	***
組 員	葉磊	質(zhì) 量 員	參與急救援實(shí)施工作	***
組 員	屈程	司 機(jī)	參與急救援實(shí)施工作	***
組 員	嚴(yán)工	機(jī)電工長(zhǎng)	參與急救援實(shí)施工作	***

3．應(yīng)急救援小組職責(zé)：

(1)進(jìn)行教育培訓(xùn)，使小組成員掌握應(yīng)急救援的基本常識(shí)，同時(shí)具備安全生產(chǎn)管理相應(yīng)的素質(zhì)水平，小組成員定期對(duì)職工進(jìn)行安全生產(chǎn)教育，提高職工安全生產(chǎn)技能和安全生產(chǎn)素質(zhì)。

(2)制定生產(chǎn)安全應(yīng)急救援預(yù)案，制定安全技術(shù)措施并組織實(shí)施，確定企業(yè)和現(xiàn)場(chǎng)的安全防范和應(yīng)急救援重點(diǎn)，有針對(duì)性的進(jìn)行檢查、驗(yàn)收、監(jiān)控和危險(xiǎn)預(yù)測(cè)。

(3)當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時(shí)，負(fù)責(zé)救險(xiǎn)的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。

(4)負(fù)責(zé)準(zhǔn)備所需要的應(yīng)急物資和應(yīng)急設(shè)備。

(5)及時(shí)到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行指揮，控制事故的擴(kuò)大，并迅速向上級(jí)報(bào)告。

4．生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援程序：

(1)如發(fā)生產(chǎn)安全事故立即上報(bào)，具體上報(bào)程序如下：

現(xiàn)場(chǎng)第一發(fā)現(xiàn)人——現(xiàn)場(chǎng)值班人員——現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急救援小組組長(zhǎng)——公司值班人員——公司生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援小組——向上級(jí)部門報(bào)告。

(2)生產(chǎn)安全事故發(fā)生后，應(yīng)急救援組織立即啟動(dòng)如下應(yīng)急救援程序：

現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)人向現(xiàn)場(chǎng)值班人員報(bào)告→現(xiàn)場(chǎng)值班人員控制事態(tài)保護(hù)現(xiàn)場(chǎng)組織搶救，疏導(dǎo)人員?！F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急救援小組組長(zhǎng)組織組員進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)急救，組織車輛保證道路暢通，送往最佳醫(yī)院?！局蛋嗳藛T了解事故及傷亡人員情況→公司生產(chǎn)安全應(yīng)急救援小組了解事故及傷亡人員各簡(jiǎn)況及采取的措施，成立生產(chǎn)安全事故臨時(shí)指揮小組，進(jìn)行善后處理事故調(diào)查，預(yù)防事故發(fā)生措施的落實(shí)，并上報(bào)上級(jí)部門。

6.4.3事故預(yù)防措施及應(yīng)急響應(yīng)

1．傾覆事故

(1)預(yù)防措施

①為防止事故發(fā)生，支模架的安裝必須由具備資質(zhì)的專業(yè)隊(duì)伍安裝，安裝完畢后經(jīng)驗(yàn)收合格后方可投入使用。

②支模架搭設(shè)前必須先編好搭設(shè)方案，經(jīng)審批后遵照?qǐng)?zhí)行。

③所有架子工必須持證上崗，工作時(shí)佩帶好個(gè)人防護(hù)用品，支搭支模架嚴(yán)格按方案施工，做好架體拉接點(diǎn)拉牢工作，防止架體倒塌。

④所有架體平臺(tái)架設(shè)好后，需經(jīng)驗(yàn)收各方簽字后，方可投入使用。

(2)應(yīng)急響應(yīng)

①如果有傾覆事故發(fā)生，首先旁觀者應(yīng)在現(xiàn)場(chǎng)高呼，提醒現(xiàn)場(chǎng)有關(guān)人員立即通知現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人，由安全員負(fù)責(zé)撥打應(yīng)急救護(hù)電話“120”，通知有關(guān)部門和附近醫(yī)院，到現(xiàn)場(chǎng)救護(hù)，現(xiàn)場(chǎng)總指揮由項(xiàng)目經(jīng)理?yè)?dān)當(dāng)，負(fù)責(zé)全面組織協(xié)調(diào)工作，生產(chǎn)負(fù)責(zé)人親自帶領(lǐng)有關(guān)工長(zhǎng)及外包隊(duì)負(fù)責(zé)人，分別對(duì)事故現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行搶救，如有重傷人員由土建工長(zhǎng)負(fù)責(zé)送外救護(hù)，電氣工長(zhǎng)先切斷相關(guān)電源，防止發(fā)生觸電事故，門衛(wèi)值勤人員在大門口迎接救護(hù)車輛及人員。

②工長(zhǎng)等人員協(xié)助生產(chǎn)負(fù)責(zé)人清理現(xiàn)場(chǎng)，抬運(yùn)物品，及時(shí)搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡(jiǎn)易現(xiàn)場(chǎng)救護(hù)工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。

③應(yīng)急小組組織所有架子工，立即拆除相關(guān)腳手架，外包隊(duì)人員應(yīng)協(xié)助清理有關(guān)材料，保證現(xiàn)場(chǎng)道路暢通，方便救護(hù)車輛出入，以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最低。

2．高空墜落事故

(1)預(yù)防措施

高空作業(yè)人員必須持證上崗，經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)培訓(xùn)、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時(shí)按方案要求結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)條件和隊(duì)伍情況做詳細(xì)交底，并確定指揮人員，在施工時(shí)按作業(yè)環(huán)境做好防滑、防墜落事故發(fā)生。發(fā)現(xiàn)隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定完成日期，在隱患沒(méi)有消除前必須采取可靠的防護(hù)措施，如有危及人身安全的緊急險(xiǎn)情，應(yīng)立即停止作業(yè)。

(2)應(yīng)急響應(yīng)

發(fā)生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，項(xiàng)目經(jīng)理打電話 “120”給急救叫中心，工長(zhǎng)保護(hù)好現(xiàn)場(chǎng)防止事態(tài)擴(kuò)大。其他義務(wù)小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場(chǎng)救護(hù)工作，水、電工長(zhǎng)協(xié)助送傷員外部救護(hù)工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場(chǎng)安全員組織臨時(shí)搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程度，損失降到最小。

3．物體打擊事故

(1)預(yù)防措施

人員進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)必須按規(guī)定配戴好安全帽。應(yīng)在規(guī)定的安全通道內(nèi)出入和上落，不得在非規(guī)定通道位置行走。

作業(yè)過(guò)程一般常用工具必須放在工具袋內(nèi)，物料傳遞不準(zhǔn)往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應(yīng)堆放平穩(wěn)，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。

吊運(yùn)一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進(jìn)行指揮，散料應(yīng)用吊籃裝置好后才能起吊。

拆除或拆卸作業(yè)要在設(shè)置警戒區(qū)域、有人監(jiān)護(hù)的條件下進(jìn)行。

高處拆除作業(yè)時(shí)，對(duì)拆卸下的物料、建筑垃圾要及時(shí)清理和運(yùn)走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。

(2)應(yīng)急響應(yīng)

發(fā)生物體打擊事故由安全員組織搶救傷員，項(xiàng)目經(jīng)理打電話 “120”給急救叫中心，工長(zhǎng)保護(hù)好現(xiàn)場(chǎng)防止事態(tài)擴(kuò)大。其他義務(wù)小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場(chǎng)救護(hù)工作。

(2)物體打擊應(yīng)急措施

① 發(fā)生物體打擊事故后，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動(dòng)，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。

② 出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應(yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后再搬運(yùn)。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時(shí)送就近有條件的醫(yī)院治療。

4．觸電事故

(1)預(yù)防措施

①電工專業(yè)人員必須持有效合格證上崗，非電工專業(yè)人員禁止任何電器部件的更換或維修。

②建立臨時(shí)用電檢查制度，按臨時(shí)用電管理規(guī)定對(duì)現(xiàn)場(chǎng)的各種線路和設(shè)施進(jìn)行定期檢查和不定期抽查，并將檢查、抽查記錄存檔。

③操作人員必須按規(guī)定穿戴絕緣膠鞋、絕緣手套，必須使用電工專用絕緣工具。

④臨時(shí)配電線路必須符合《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-2005）的規(guī)定架設(shè)和使用。

⑤工地所有配電箱都要標(biāo)明電箱的名稱、責(zé)任人、控制的各線路稱謂、編號(hào)等。

⑥配電箱及開關(guān)箱的周圍應(yīng)有兩人同時(shí)工作的足夠空間和通道，不要在箱旁堆放建筑易燃材料和雜物。

(2)應(yīng)急響應(yīng)

發(fā)生觸電事故由安全員組織搶救傷員，項(xiàng)目經(jīng)理打電話 “120”給急救叫中心，由工長(zhǎng)保護(hù)好現(xiàn)場(chǎng)防止事態(tài)擴(kuò)大。其他義務(wù)小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場(chǎng)救護(hù)工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場(chǎng)安全員組織臨時(shí)搶救或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程度，損失降到最小。

(3)觸電自救措施

①使觸電人員脫離帶電體：搶救人員必須首先保證自己不被傷害。如在附近有電源開關(guān)，應(yīng)首先采用切斷電源的方法；如附近無(wú)電源開關(guān)，應(yīng)尋找干燥木方、木板等絕緣材料，挑開帶電體；如可以迅速呼喚到周圍電工，電工可利用本人絕緣手套、絕緣鞋齊全的條件下，迅速使觸電者擺脫帶電部分。

②急救：觸電者擺脫帶電體后，應(yīng)立即就地對(duì)其進(jìn)行急救，除非周圍狹窄、潮濕，不具備搶救條件，可將其轉(zhuǎn)移到另外的地方。急救步驟如下：

a.使觸電者仰面平躺，檢查有無(wú)呼吸和心臟跳動(dòng)；

b.如觸電者呼吸短促或微弱，胸部無(wú)明顯呼吸起伏，立即給其做口對(duì)口人工呼吸；

c.如觸電者脈搏微弱，應(yīng)立即對(duì)其進(jìn)行人工心臟按摩，在心臟部位不斷按壓、松開，頻率為60次/分鐘，幫助觸電者復(fù)蘇心臟跳動(dòng)；

d.觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身無(wú)力；或者觸電人在觸電過(guò)程中曾一度昏迷，但已清醒過(guò)來(lái)，應(yīng)使觸電人安靜休息，不要走動(dòng)，嚴(yán)密觀察，必要時(shí)送醫(yī)院診治。

e.因觸電的不良影響，不是一下子表現(xiàn)出來(lái)的。因此，即使觸電者自我感覺(jué)良好，也不得繼續(xù)工作，應(yīng)使其平躺，保持安靜，同時(shí)保證周圍空氣流通，由醫(yī)生來(lái)決定是否需要進(jìn)一步治療。

6.4.4應(yīng)急通信聯(lián)絡(luò)

項(xiàng) 目 負(fù) 責(zé) 人：劉 興 手機(jī)：***

項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人：陳從華 手機(jī)：***

施 工 負(fù) 責(zé) 人：楊元安 手機(jī)：***

安 全 員：李 鑄 手機(jī)：***

醫(yī)院救護(hù)中心：120 匪警：110 火警：119

首先醫(yī)院：宜城市中醫(yī)醫(yī)院 急救電話：0710-4211999

通信聯(lián)系方式應(yīng)在施工現(xiàn)場(chǎng)和營(yíng)地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。項(xiàng)目部在施工現(xiàn)場(chǎng)常備一批應(yīng)急救援物資，以便緊急情況下使用。

項(xiàng)目部常備應(yīng)急救援物資一覽表

序號(hào)	材料設(shè)備名稱	單位	數(shù)量	存放何處
	藥箱及藥品	個(gè)/批		現(xiàn) 場(chǎng)
	擔(dān) 架	副		現(xiàn) 場(chǎng)
	氧氣袋	個(gè)		現(xiàn) 場(chǎng)
	對(duì)講機(jī)	部		現(xiàn) 場(chǎng)
	滅火器	個(gè)		現(xiàn) 場(chǎng)
	小 車	臺(tái)		現(xiàn) 場(chǎng)
	吊 車	臺(tái)		基地，隨時(shí)到位

宜城市中醫(yī)醫(yī)院線路圖

7．質(zhì)量管理計(jì)劃

7.1明確工程施工質(zhì)量目標(biāo)

本工程為工程質(zhì)量目標(biāo)為確保合格。

7.2確定質(zhì)量控制點(diǎn)

1．墻柱模板安裝的質(zhì)量控制

針對(duì)墻柱模支撐不牢固、變形、移位的質(zhì)量通病，擬采取在墻柱模安完以后，全面復(fù)核模板的垂直度、對(duì)角線長(zhǎng)度差、截面尺寸等，保證支撐牢固可靠。

2．梁模板安裝的質(zhì)量控制

梁模安裝時(shí)主要控制以下幾點(diǎn)：支模架及梁模夾具的牢固性，底模的拱起，梁柱接頭處節(jié)點(diǎn)的處理等。為此梁模安完后，須檢查中心線、標(biāo)高、斷面尺寸等項(xiàng)目，支模架及梁模夾具必須牢固，偏差超過(guò)時(shí)進(jìn)行校正；底模按規(guī)定起拱；柱子上端頭與梁模板交接處的空隙，可采用硬塑泡沫塊或木模鑲拼嵌補(bǔ)。

3．板模安裝的質(zhì)量控制：板模下支承必須有足夠強(qiáng)度和剛度，支撐平面平整。

7.3分析質(zhì)量管理重點(diǎn)和難點(diǎn)

1．模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。

2．模板的拼縫和接頭的嚴(yán)密性控制。

7.4確定關(guān)鍵過(guò)程和特殊過(guò)程

模板工程的關(guān)鍵過(guò)程：拼模、支撐架的搭設(shè)和加固、標(biāo)高控制。

7.5制定現(xiàn)場(chǎng)管理制度

1．堅(jiān)持做好施工前的技術(shù)交底工作，對(duì)施工過(guò)程中的質(zhì)量技術(shù)要求，重點(diǎn)和難點(diǎn)跟施工作業(yè)人員做好詳盡的講解和說(shuō)明。

2．做好施工中材料的質(zhì)量驗(yàn)證和進(jìn)場(chǎng)后的驗(yàn)收管理制度，嚴(yán)格把好質(zhì)量關(guān)，在施工中嚴(yán)格按要求把好進(jìn)場(chǎng)前材料（鋼管、扣件、木枋、模板、對(duì)拉絲桿、蝴蝶卡等）的驗(yàn)證和進(jìn)場(chǎng)后的驗(yàn)收關(guān)。

3．施工過(guò)程中嚴(yán)格堅(jiān)持自檢、互檢、專職檢驗(yàn)制度。

施工過(guò)程中嚴(yán)格堅(jiān)持自檢、互檢、專職檢驗(yàn)制度，并做好文字記錄，作業(yè)班組在自檢的基礎(chǔ)上進(jìn)行班組之間的互檢，在工序交接時(shí)要由質(zhì)量員、工長(zhǎng)、班組長(zhǎng)共同進(jìn)行驗(yàn)收并作好記錄，合格后方可進(jìn)行下道工序的施工。

4．技術(shù)復(fù)核制度

對(duì)于重要的結(jié)構(gòu)部位和高支撐架等技術(shù)要高的重要工序的施工進(jìn)行技術(shù)復(fù)核，經(jīng)驗(yàn)收合格方可進(jìn)行下道工序。

7.6質(zhì)量保證措施

7.6.1模板工程過(guò)程控制

1．模板需進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，滿足施工過(guò)程中剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求，能可靠的承受所澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力及施工荷載。模板安裝必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，拼縫嚴(yán)密，模板最大拼縫控制在1.5mm以內(nèi)，支撐接頭不能錯(cuò)位和扭邊，嚴(yán)格控制幾何尺寸，標(biāo)高和軸線；跨度大于4m的梁按照跨長(zhǎng)的2.5‰進(jìn)行起拱。保證混凝土結(jié)構(gòu)的準(zhǔn)確性和混凝土表面的質(zhì)量。

2．為了防止?jié)仓炷習(xí)r對(duì)側(cè)壓力過(guò)大而爆模，對(duì)于較大的梁、柱采用對(duì)拉片加固。

3．模板的拆除在混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后進(jìn)行，拆除模板時(shí)注意保護(hù)混凝土結(jié)構(gòu)的棱角。為了提高工效，保證質(zhì)量，模板重復(fù)使用時(shí)要編號(hào)定位，每次使用前清理干凈模板并刷好隔離劑，使混凝土不掉角、不脫皮，表面光結(jié)。

4．固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)埋孔洞均要求位置準(zhǔn)確，安裝牢固。其偏差控制在規(guī)定的允許偏差范圍內(nèi)，澆筑混凝土前，仔細(xì)檢查，確保不遺漏。

5．精心處理柱、梁、板交接處的模板安裝，做到穩(wěn)定、牢固、不漏漿，固定在模板上的預(yù)埋件和留孔洞均不遺漏，安裝必須牢固，位置準(zhǔn)確。

6．模板施工嚴(yán)格按木工翻樣的施工圖紙進(jìn)行拼裝、就位和設(shè)支撐。模板安裝就位后，由技術(shù)員、質(zhì)量員按平面尺寸、端面尺寸、標(biāo)高、垂直度進(jìn)行檢查。

7．澆筑混凝土?xí)r專門派人負(fù)責(zé)檢查模板，發(fā)現(xiàn)異常情況及時(shí)加以處理。

7.6.2模板工程質(zhì)量通病預(yù)防措施

1．柱模板缺陷

質(zhì)量問(wèn)題：支撐不牢固、變形、移位。

預(yù)防措施：柱模安完以后，全面復(fù)核模板的垂直度、對(duì)角線長(zhǎng)度差、截面尺寸等，支撐必須牢固。

2．梁模板缺陷

質(zhì)量問(wèn)題：支模架不牢固，梁模夾具不牢固，底模未按規(guī)定拱起，梁柱接頭處節(jié)點(diǎn)未處理好。

預(yù)防措施：模板安完后，檢查中心線，標(biāo)高，斷面尺寸等項(xiàng)目，支模架及梁模夾具必須牢固，偏差超過(guò)時(shí)進(jìn)行校正；底模按規(guī)定起拱；柱子上端頭與梁模板交接處的空隙，可采用硬塑泡沫塊或木模鑲拼嵌補(bǔ)。

3．板模板缺陷

質(zhì)量問(wèn)題：支撐不牢固變形。

預(yù)防措施；板模下支承有足夠強(qiáng)度和剛度，支撐平面平整。

8．勞動(dòng)力計(jì)劃

模板工程施工所需的工人包括操作工人和安全管理人員，具體需求配置見下表。

勞動(dòng)力計(jì)劃表 單位：人

時(shí)間	2020年	2021年
工種	12月	1-2月	3-4月	5-6月	7-8月	9-10月	11-12月
安全員
木 工
塔吊司機(jī)
指揮人員
普 工

9．計(jì)算書

9.1驗(yàn)算說(shuō)明

1．驗(yàn)算依據(jù)為《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程》JGJ162-2008。

2．驗(yàn)算時(shí)φ48.3×3.6鋼管按φ48×3進(jìn)行。

3．驗(yàn)算時(shí)50×100的木枋按45×95進(jìn)行驗(yàn)算。

4．梁模板及支架采用同類型中最危險(xiǎn)的截面進(jìn)行,支模高度按4.7m驗(yàn)算。

6．板模板及支架采用300mm的板進(jìn)行驗(yàn)算，支模高度按4.7m。

9.2柱模板驗(yàn)算

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010

3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012

4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB 50017-2017

9.2.1柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。

柱模板設(shè)計(jì)示意圖

柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 4.00m；

計(jì)算簡(jiǎn)圖

一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；

柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；

對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):1；

3.豎楞信息

豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；

寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；

5.木方參數(shù)

方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H--模板計(jì)算高度，取3.000m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=23.042kN/m2；

傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 2 kN/m2。

三、柱模板面板的計(jì)算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 110 mm，且豎楞數(shù)為 6，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖

1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：

M=0.1ql2

其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；

l--計(jì)算跨度(豎楞間距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大彎矩：M =0.1×13.703×110×110= 1.66×104N.mm；

面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：

σ =M/W

其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；

M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；

W--面板的截面抵抗矩 :

W=bh2/6

b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；

W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： σ = M/W = 1.66×104 / 2.70×104 = 0.614N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =0.614N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.面板抗剪驗(yàn)算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；

l--計(jì)算跨度(豎楞間距): l =110.0mm；

q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。

q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；

面板的最大剪力：V = 0.6×13.703×110.0 = 904.377N；

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ；

hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: τ =3×904.377/(2×500×18.0)=0.151N/mm2；

面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪應(yīng)力 τ =0.151N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.面板撓度驗(yàn)算

最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 23.04×0.50＝11.52 kN/m；

ν--面板最大撓度(mm)；

l--計(jì)算跨度(豎楞間距): l =110.0mm ；

E--面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；

I--面板截面的慣性矩(mm4)；

I=bh3/12

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；

面板最大容許撓度: [ν] = 110 / 250 = 0.44 mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×11.52×110.04/(100×6000.0×2.43×105)= 0.008 mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 ν =0.008mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 [ν]= 0.44mm,滿足要求！

四、豎楞計(jì)算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。

本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4；

豎楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

支座最大彎矩計(jì)算公式：

M=0.1ql2

其中，M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；

l--計(jì)算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；

q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

豎楞的最大彎距：M =0.1×3.015×500.0×500.0= 7.54×104N·mm；

σ =M/W

其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；

M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；

W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；

f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: σ = M/W = 7.54×104/8.33×104 = 0.904N/mm2；

豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =0.904N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [σ]=13N/mm2，滿足要求！

2.抗剪驗(yàn)算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--豎楞計(jì)算最大剪力(N)；

l--計(jì)算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；

q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×23.042×0.110×0.900=2.737kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.000×0.110×0.900=0.277kN/m；

q = 2.737+0.277=3.015 kN/m；

豎楞的最大剪力：V = 0.6×3.015×500.0 = 904.377N；

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.015×500=904.377N；

b--豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ；

hn--豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [fv]=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ =0.271N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]=1.5N/mm2，滿足要求！

3.撓度驗(yàn)算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =23.04×0.11 = 3.01 kN/m；

νmax--豎楞最大撓度(mm)；

l--計(jì)算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ；

E--豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；

I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；

豎楞最大容許撓度: [ν] = 500/250 = 2mm；

豎楞的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×3.01×500.04/(100×9000.0×4.17×106)= 0.034 mm；

豎楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.034mm 小于 豎楞最大容許撓度 [ν]=2mm，滿足要求！

五、B方向柱箍的計(jì)算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：

B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖

其中 P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P =(1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.11 × 0.5 = 1.51 kN；

B方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

B方向柱箍彎矩圖(kN·m)

最大彎矩: M = 0.086 kN·m；

B方向柱箍變形圖(mm)

最大變形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式

σ =M/W

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 86029.4 N·mm；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: σ = 1.03 N/mm2；

柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13 N/mm2；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.03N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求!

2.柱箍撓度驗(yàn)算

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: ν= 0.016 mm；

柱箍最大容許撓度:[ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大撓度 ν=0.016mm 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=0.8mm，滿足要求!

3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=13N/mm2，滿足要求！

六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算

計(jì)算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；

A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；

f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；

查表得：

對(duì)拉螺栓的型號(hào): M12 ；

對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm；

對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；

對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=3.332kN 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 [N]=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!

七、H方向柱箍的計(jì)算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 50×100×100/6 ×1= 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 ×1= 416.67cm4；

按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：

H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖

其中 P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P =(1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.11 ×0.5 = 1.51 kN；

H方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力: N = 3.332 kN；

H方向柱箍彎矩圖(kN·m)

最大彎矩: M = 0.086 kN·m；

H方向柱箍變形圖(mm)

最大變形: ν = 0.016 mm；

1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:

σ =M/W

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 86029.4 N·mm；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；

H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: σ = 1.032 N/mm2；

柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13 N/mm2；

H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =8.60×107/8.33×107=1.032N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求!

2.柱箍撓度驗(yàn)算

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: ν = 0.016 mm；

柱箍最大容許撓度: [ν] = 200 / 250 = 0.8 mm；

柱箍的最大撓度 ν =0.016mm 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=0.8mm，滿足要求!

3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算

τ = 3V/(2bhn)≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；

V--柱箍計(jì)算最大剪力(N)：V = 904.377N；

b--柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: τ =3×904.377/(2×50.0×100.0×1)=0.271N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ =0.271N/mm2 小于柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=13N/mm2，滿足要求！

八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算

驗(yàn)算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；

A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；

f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；

查表得：

對(duì)拉螺栓的直徑: M12 ；

對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85 mm；

對(duì)拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；

對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；

對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.332 kN。

對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=3.332kN 小于 [N]=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!

9.3梁模板驗(yàn)算

9.3.1截面200×600梁底模板計(jì)算書

200×600梁底模板（扣件式）計(jì)算書

計(jì)算依據(jù)：

1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 130－2011

3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50010-2010

4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012

5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50017-2003

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：0；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：250mm，255mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)

1.強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計(jì)算跨度: l =(600-120)/(4-1)= 160mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(600-120)/(4-1)]2= 2.75×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(600-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(600-120)/(4-1)]/1000=1.852 kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 2.75×104 / 3.33×104=0.8N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =0.8N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計(jì)算跨度: l = [(600-120)/(4-1)]=160mm；

E--面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×7.776×[(600-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.017 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(600-120)/(4-1)]/250 = 0.64mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 ν=0.017mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.64mm，滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

1.次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q = 1.852/0.500= 3.705kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計(jì)算簡(jiǎn)圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.093 kN·m，最大支座反力 R= 2.038 kN，最大變形 ν= 0.043 mm

（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 9.26×104/8.33×104 = 1.1 N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.043mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.038kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.438 kN·m，最大支座反力 R= 18.340 kN，最大變形 ν= 0.166 mm

（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 4.38×105/8.99×103 = 48.8 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =48.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.166 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.166mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.625mm，滿足要求！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3；

I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4；

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.75]×0.50×0.90=8.667kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；

q=8.667+2.520=11.187kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×11.187×1002=1.40×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×8.667×0.1+0.437×2.52×0.1=0.435kN

RB=1.25ql=1.25×11.187×0.1=1.398kN

σ =Mmax/W=1.40×104/3.33×104=0.4N/mm2；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=7.223kN/m；

l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.521×8.667×1004/(100×6000×3.33×105)=0.002mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν=0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.4mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=1.398/0.5=2.797kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×2.797×0.52 = 0.087 kN·m；

最大應(yīng)力 σ= M / W = 0.087×106/83333.3 = 1 N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×2.797×0.5 = 0.874 kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3×0.874×1000/(2×50×100)= 0.262 N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.262 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計(jì)算值 ν= 0.521×2.797×5004 /(100×9000×416.667×104)=0.024mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大撓度計(jì)算值 ν= 0.024 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=2 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.435kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.398kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.600-0.120)×0.750=0.901kN

簡(jiǎn)圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力:

N1=N2=2.035 kN；

最大彎矩 Mmax=0.68 kN·m；

最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.922 mm；

最大應(yīng)力 σ=0.68×106/8980=75.8 N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 75.8 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 2.035 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.356 kN·m ；

最大變形 νmax = 1.059 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.375 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.356×106 /(4.49×103)=79.3 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 79.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=1.059mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.035 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.375 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 100.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.2截面300×850梁計(jì)算書

300×850梁底模板（扣件式）計(jì)算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.85；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：250mm，500mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)

1.強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計(jì)算跨度: l =(850-300)/(4-1)= 183.33mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(850-300)/(4-1)]2= 3.60×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(850-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(850-300)/(4-1)]/1000=2.123 kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 3.60×104 / 3.33×104=1.1N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =1.1N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計(jì)算跨度: l = [(850-300)/(4-1)]=183.33mm；

E--面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×7.776×[(850-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.03 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(850-300)/(4-1)]/250 = 0.733mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 ν=0.03mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.733mm，滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

1.次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q = 2.123/0.500= 4.245kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計(jì)算簡(jiǎn)圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.106 kN·m，最大支座反力 R= 2.335 kN，最大變形 ν= 0.049 mm

（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.06×105/8.33×104 = 1.3 N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.049mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.447 kN·m，最大支座反力 R= 6.304 kN，最大變形 ν= 0.335 mm

（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 4.47×105/8.99×103 = 49.8 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =49.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.335 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.335mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.625mm，滿足要求！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.85+0.75]×0.25×0.90=6.055kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.055+1.260=7.315kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.315×1502=2.06×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.055×0.15+0.437×1.26×0.15=0.423kN

RB=1.25ql=1.25×7.315×0.15=1.372kN

σ =Mmax/W=2.06×104/1.67×104=1.2N/mm2；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.046kN/m；

l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.521×6.055×1504/(100×6000×1.67×105)=0.016mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν=0.016mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.6mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=1.372/0.25=5.486kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×5.486×0.252 = 0.043 kN·m；

最大應(yīng)力 σ= M / W = 0.043×106/83333.3 = 0.5 N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0.5 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×5.486×0.25 = 0.857 kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3×0.857×1000/(2×50×100)= 0.257 N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.257 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計(jì)算值 ν= 0.521×5.486×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.003mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計(jì)算值 ν= 0.003 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.423kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.372kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.300)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.850-0.300)×0.750=0.605kN

簡(jiǎn)圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力:

N1=N3=0.19 kN；

N2=3.049 kN；

最大彎矩 Mmax=0.078 kN·m；

最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.011 mm；

最大應(yīng)力 σ=0.078×106/8980=8.7 N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 8.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.19 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.017 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.012 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.409 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.017×106 /(4.49×103)=3.7 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 3.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.012mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 3.049 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.267 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.198 mm ；

最大支座力 Rmax = 3.506 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.267×106 /(4.49×103)=59.4 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 59.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.198mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.049 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =3.506 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=13594.445/(0.164×424)= 195.5 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 195.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.049 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =3.506 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.85)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.049+3.506+0.455=7.01 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=7009.985/(0.164×424)= 100.8 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 100.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.3截面310*1100梁計(jì)算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.31；梁截面高度 D(m)：1.10；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：250mm，750mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)

1.強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計(jì)算跨度: l =(1100-300)/(4-1)= 266.67mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(1100-300)/(4-1)]2= 7.63×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(1100-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1100-300)/(4-1)]/1000=3.087 kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 7.63×104 / 3.33×104=2.3N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =2.3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計(jì)算跨度: l = [(1100-300)/(4-1)]=266.67mm；

E--面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×7.776×[(1100-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.133 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(1100-300)/(4-1)]/250 = 1.067mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 ν=0.133mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=1.067mm，滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

1.次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q = 3.087/0.500= 6.175kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計(jì)算簡(jiǎn)圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.154 kN·m，最大支座反力 R= 3.396 kN，最大變形 ν= 0.071 mm

（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.54×105/8.33×104 = 1.9 N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.071mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.396kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.425 kN·m，最大支座反力 R= 7.132 kN，最大變形 ν= 0.306 mm

（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 4.25×105/8.99×103 = 47.2 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =47.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.306 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.306mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.75]×0.25×0.90=7.776kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=7.776+1.260=9.036kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×9.036×1552=2.71×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×7.776×0.155+0.437×1.26×0.155=0.537kN

RB=1.25ql=1.25×9.036×0.155=1.751kN

σ =Mmax/W=2.71×104/1.67×104=1.6N/mm2；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6.480kN/m；

l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =155.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =155.00/250 = 0.620mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.521×7.776×1554/(100×6000×1.67×105)=0.023mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν=0.023mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.62mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=1.751/0.25=7.003kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×7.003×0.252 = 0.055 kN·m；

最大應(yīng)力 σ= M / W = 0.055×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.003×0.25 = 1.094 kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3×1.094×1000/(2×50×100)= 0.328 N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.328 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計(jì)算值 ν= 0.521×7.003×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計(jì)算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.537kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.751kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.800-0.310)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(1.100-0.300)×0.750=0.710kN

簡(jiǎn)圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力:

N1=N3=0.245 kN；

N2=3.757 kN；

最大彎矩 Mmax=0.096 kN·m；

最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.013 mm；

最大應(yīng)力 σ=0.096×106/8980=10.6 N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 10.6 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.245 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.021 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.016 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.527 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.021×106 /(4.49×103)=4.8 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 4.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.016mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 3.757 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.329 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.244 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.321 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.329×106 /(4.49×103)=73.2 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 73.2 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.244mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.757 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.321 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.129×4=0.62 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=8961.377/(0.209×424)= 101.1 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 101.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.757 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =4.321 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.129×(4-1.1)=0.62 kN；

N =N1+N2+N3 =3.757+4.321+0.449=8.527 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=8527.249/(0.209×424)= 96.2 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 96.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.3.4截面400*900梁計(jì)算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；

混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；

立桿步距h(m)：1.70；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：1；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.75；鋼筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：14.4；

振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：3；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；

主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；

固定支撐水平間距(mm)：500；

豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：250mm，600mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算

按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；

T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；

β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)

1.強(qiáng)度計(jì)算

材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大彎矩(N·mm)；

σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；

按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×14.4×0.9=7.776kN/m；

振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

計(jì)算跨度: l =(900-300)/(4-1)= 200mm；

面板的最大彎矩 M= 0.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-300)/(4-1)]2= 4.29×104N·mm；

面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.776×[(900-300)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-300)/(4-1)]/1000=2.316 kN；

經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 4.29×104 / 3.33×104=1.3N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；

面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 7.776N/mm；

l--計(jì)算跨度: l = [(900-300)/(4-1)]=200mm；

E--面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.677×7.776×[(900-300)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)= 0.042 mm；

面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(900-300)/(4-1)]/250 = 0.8mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 ν=0.042mm 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=0.8mm，滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算

1.次楞計(jì)算

次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q = 2.316/0.500= 4.631kN/m

本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

計(jì)算簡(jiǎn)圖

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.116 kN·m，最大支座反力 R= 2.547 kN，最大變形 ν= 0.053 mm

（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算

強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.16×105/8.33×104 = 1.4 N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！

（2）次楞的撓度驗(yàn)算

次楞的最大容許撓度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.053mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.25mm，滿足要求！

2.主楞計(jì)算

主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.547kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。

本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖

主楞彎矩圖(kN·m)

主楞變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.446 kN·m，最大支座反力 R= 6.550 kN，最大變形 ν= 0.346 mm

（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

σ = M/W<[f]

經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 4.46×105/8.99×103 = 49.6 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =49.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！

（2）主楞的撓度驗(yàn)算

根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.346 mm

主楞的最大容許撓度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大撓度計(jì)算值 ν=0.346mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=0.875mm，滿足要求！

五、梁底模板計(jì)算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3；

I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：

σ = M/W<[f]

鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.75]×0.25×0.90=6.399kN/m；

施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=6.399+1.260=7.659kN/m；

最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.659×2002=3.83×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.399×0.2+0.437×1.26×0.2=0.59kN

RB=1.25ql=1.25×7.659×0.2=1.915kN

σ =Mmax/W=3.83×104/1.67×104=2.3N/mm2；

梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！

2.撓度驗(yàn)算

根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。

最大撓度計(jì)算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.332kN/m；

l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；

E--面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允許撓度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 0.521×6.399×2004/(100×6000×1.67×105)=0.053mm；

面板的最大撓度計(jì)算值: ν=0.053mm 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =0.8mm，滿足要求！

六、梁底支撐的計(jì)算

本工程梁底支撐采用方木。

強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

1.荷載的計(jì)算

梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：

q=1.915/0.25=7.659kN/m

2.方木的支撐力驗(yàn)算

方木計(jì)算簡(jiǎn)圖

方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×7.659×0.252 = 0.06 kN·m；

最大應(yīng)力 σ= M / W = 0.06×106/83333.3 = 0.7 N/mm2；

抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

方木抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V = 0.625×7.659×0.25 = 1.197 kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3×1.197×1000/(2×50×100)= 0.359 N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.359 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!

方木撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

方木最大撓度計(jì)算值 ν= 0.521×7.659×2504 /(100×9000×416.667×104)=0.004mm；

方木的最大允許撓度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大撓度計(jì)算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]=1 mm，滿足要求！

3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算

梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

P1=RA=0.590kN

梁底模板中間支撐傳遞的集中力：

P2=RB=1.915kN

梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：

P3=(0.900-0.400)/4×0.250×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.900-0.300)×0.750=0.628kN

簡(jiǎn)圖(kN·m)

剪力圖(kN)

彎矩圖(kN·m)

變形圖(mm)

經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：

支座力:

N1=N3=0.307 kN；

N2=3.736 kN；

最大彎矩 Mmax=0.105 kN·m；

最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.021 mm；

最大應(yīng)力 σ=0.105×106/8980=11.7 N/mm2；

支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2；

支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 11.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!

七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算

作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。

鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.307 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.027 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.02 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.66 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.027×106 /(4.49×103)=6 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.02mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算

支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 3.736 kN

支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖

支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)

支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

最大彎矩 Mmax = 0.327 kN·m ；

最大變形 νmax = 0.243 mm ；

最大支座力 Rmax = 4.296 kN ；

最大應(yīng)力 σ =M/W= 0.327×106 /(4.49×103)=72.8 N/mm2；

支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 72.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

支撐鋼管的最大撓度νmax=0.243mm小于500/150與10 mm,滿足要求!

八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.736 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.296 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×4=0.578 kN；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 122 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

其中 N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：

橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3.736 kN ；

縱向鋼管的最大支座反力：N2 =4.296 kN ；

腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2×0.12×(4-0.9)=0.578 kN；

N =N1+N2+N3 =3.736+4.296+0.448=8.48 kN ；

φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到；

i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59；

A--立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24；

W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/mm2；

lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:

lo = Max[1.155×1.7×1.7,1.7+2×0.1]= 3.338 m；

k--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

μ--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;

得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度

lo/i = 3337.95 / 15.9 = 210 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.164 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；σ=8480.44/(0.164×424)= 122 N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = 122 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！

9.4板模板驗(yàn)算

9.4.1板厚300模板計(jì)算書

一、參數(shù)信息

1.模板支架參數(shù)

橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.00；

采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；

立桿承重連接方式:可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m2):0.750；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.000；

3.材料參數(shù)

面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；

面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；

木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；

木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；

木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；

圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元

二、模板面板計(jì)算

模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度

模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W = 100×1.82/6 = 54 cm3；

I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。

面板計(jì)算簡(jiǎn)圖

1、荷載計(jì)算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25.5×0.35×1+0.75×1 = 9.675 kN/m；

(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：

q2 = 2×1= 2 kN/m；

2、強(qiáng)度計(jì)算

計(jì)算公式如下:

M=0.1ql2

其中：q=1.2×9.675+1.4×2= 14.41kN/m

最大彎矩M=0.1×14.41×3002= 129690 N·mm；

面板最大應(yīng)力計(jì)算值 σ =M/W= 129690/54000 = 2.402 N/mm2；

面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 2.402 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

3、撓度計(jì)算

撓度計(jì)算公式為：

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1= 9.675kN/m

面板最大撓度計(jì)算值 ν= 0.677×9.675×3004/(100×9500×48.6×104)=0.115 mm；

面板最大允許撓度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大撓度計(jì)算值 0.115 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!

三、模板支撐方木的計(jì)算

方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（mm）

1.荷載的計(jì)算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

q1= 25.5×0.3×0.35+0.75×0.3 = 2.903 kN/m ；

(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：

q2 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；

2.強(qiáng)度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.903+1.4×0.6 = 4.323 kN/m；

最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×4.323×12 = 0.432 kN·m；

方木最大應(yīng)力計(jì)算值 σ= M /W = 0.432×106/64000 = 6.755 N/mm2；

方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 6.755 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!

3.抗剪驗(yàn)算

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×4.323×1 = 2.594 kN；

方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = 3 ×2.594×103/(2 ×60×80)= 0.811 N/mm2；

方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.811 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!

4.撓度驗(yàn)算

計(jì)算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷載 q = q1 = 2.903 kN/m；

最大撓度計(jì)算值 ν= 0.677×2.903×10004 /(100×9000×2560000)= 0.853 mm；

最大允許撓度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大撓度計(jì)算值 0.853 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!

四、托梁材料計(jì)算

托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；

托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；

W=8.98 cm3；

I=26.16 cm4；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝4.323kN;

托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖

托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)

托梁計(jì)算變形圖(mm)

托梁計(jì)算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 1.455 kN·m ；

最大變形 Vmax = 1.733 mm ；

最大支座力 Qmax = 15.722 kN ；

最大應(yīng)力 σ= 1455237.08/8980 = 162.053 N/mm2；

托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 162.053 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!

托梁的最大撓度為 1.733mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!

五、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)

作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。

1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容

(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.75×1×1 = 0.75 kN；

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.5×0.35×1×1 = 8.925 kN；

靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.191 kN；

2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載

活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ =(2+2)×1×1 = 4 kN；

3.立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.83 kN；

六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

σ =N/(φA)≤[f]

其中 N----立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N = 17.83 kN；

φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 查表得到；

i----計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59 cm；

A----立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2；

W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ--------鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

[f]----鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：[f] =205 N/mm2；

L0----計(jì)算長(zhǎng)度(m)；

根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0有兩個(gè)計(jì)算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k----計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；

μ----考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，取1.7；

a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.1 m；

得到計(jì)算結(jié)果：

立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L0=2.945；

L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；

由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.209 ；

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=17829.68/(0.209×424)= 201.202 N/mm2；

立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ= 201.202 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]= 205 N/mm2，滿足要求！

第三篇：周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書

周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書

在日新月異的現(xiàn)代社會(huì)中，越來(lái)越多人會(huì)去使用協(xié)議書，簽訂簽訂協(xié)議書可以使事務(wù)的結(jié)果更加完美化。想必許多人都在為如何寫好協(xié)議書而煩惱吧，下面是小編精心整理的周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書，歡迎大家借鑒與參考，希望對(duì)大家有所幫助。

甲方：

乙方：

根據(jù)《________________周轉(zhuǎn)房管理辦法》規(guī)定，經(jīng)甲乙雙方協(xié)商，就承租周轉(zhuǎn)房事宜達(dá)成一致，為明確雙方的權(quán)利義務(wù)，簽訂以下協(xié)議：

一、甲方義務(wù)

1、甲方為乙方提供周轉(zhuǎn)房一套/一間/床位一位，房號(hào)為區(qū)號(hào)樓單元層號(hào)，面積平方米。入戶門鑰匙把，室內(nèi)門鑰匙把。

2、甲方按照《________________周轉(zhuǎn)房管理辦法》的有關(guān)規(guī)定行使房屋管理。

3、甲方在保證乙方有房住使用的前提下，有權(quán)對(duì)乙方周轉(zhuǎn)房進(jìn)行合理調(diào)整。

4、甲方提供水、電及一般維修。

二、乙方義務(wù)

1、乙方同意并自覺(jué)遵守《________________周轉(zhuǎn)房管理辦法》的規(guī)定。周轉(zhuǎn)房只限于乙方本人居住，不能租借他人或親友，不得轉(zhuǎn)讓、贈(zèng)與等。

2、按時(shí)交納房租、水電等費(fèi)用并同意從工資中按月交納。

3、乙方承租周轉(zhuǎn)房須交納租房保證金元。乙方退房時(shí)，經(jīng)后勤處檢查無(wú)損壞后，保證金退還乙方。

4、在遇到學(xué)院需要調(diào)房時(shí)，乙方應(yīng)積極配合，服從學(xué)院調(diào)房。

5、乙方應(yīng)愛(ài)護(hù)房屋設(shè)施，不得擅自改變房屋結(jié)構(gòu)，不得隨意改變水、電路線，不得損壞房?jī)?nèi)已有的任何設(shè)備和家具，若屬人為損壞，應(yīng)予以賠償。

6、房屋使用過(guò)程中的易損易耗品（光源、門鎖、水龍頭、水箱潔具等）的更換費(fèi)用及因使用而產(chǎn)生的物業(yè)管理費(fèi)等一律由乙方承擔(dān)，乙方在退還房屋之前應(yīng)將所有費(fèi)用結(jié)清。

三、租賃期限、房租、水電費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)

1、周轉(zhuǎn)房租期，從________年____月____日至________年____月____日。

2、在租期內(nèi)月租金標(biāo)準(zhǔn)元/平方米。

3水電費(fèi)按實(shí)際用量由學(xué)院水電管理部門按標(biāo)準(zhǔn)收取。

四、違約責(zé)任：

1、乙方按期交付房屋租金和水電費(fèi)，逾期按每天10%加收違約金，如超過(guò)二個(gè)月仍未繳納房租，水電費(fèi)甲方有權(quán)收回周轉(zhuǎn)房終止協(xié)議。

2、乙方在期滿后應(yīng)將承租的'周轉(zhuǎn)房及時(shí)退還學(xué)院。乙方承租周轉(zhuǎn)房已滿而申請(qǐng)繼續(xù)承租周轉(zhuǎn)房，須經(jīng)本人申請(qǐng)和學(xué)院批準(zhǔn)，租期滿后按學(xué)院周邊地區(qū)市場(chǎng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)收??；租期滿后未經(jīng)批準(zhǔn)繼續(xù)居住的，將按《________________周轉(zhuǎn)管理辦法》第十七條收取租金外，并處沒(méi)收交納的租住房保證金，房租按月從乙方本人工資中扣除。

3、乙方不服從甲方的調(diào)房決定或?qū)⒎课蒉D(zhuǎn)給他人使用，甲方將按《________________周轉(zhuǎn)管理辦法》第十七條不予退還承租人租房保證金且要求承租人按照周轉(zhuǎn)房租金標(biāo)準(zhǔn)的2至6倍支付租金。

4、房屋如因甲方建設(shè)收回、拆除或不可抗拒原因?qū)е聯(lián)p毀造成乙方損失的，甲乙雙方互不承擔(dān)責(zé)任。

五、其它約定事宜：

1、本協(xié)議與《________________周轉(zhuǎn)房管理辦法》互為補(bǔ)充，本協(xié)議未盡事宜按《________________周轉(zhuǎn)房管理辦法》相關(guān)條款執(zhí)行。

2、本合同未盡事宜雙方訂立補(bǔ)充協(xié)議主，補(bǔ)充協(xié)議與本合同具仍同等效力，雙方如有其他違約責(zé)任同或發(fā)生爭(zhēng)議，應(yīng)按《中華人民共和國(guó)合同法》中的有關(guān)規(guī)定協(xié)商解決，如協(xié)商不成，可將爭(zhēng)議交由甲方所在地人民法院處理。

3、本協(xié)議一式兩份，經(jīng)雙方簽章后生效。雙方各持一份。

甲方（簽章）乙方（簽字）

________年____月____日________年____月____日

第四篇：教師周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書

教師周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書（草簽）

甲方： 學(xué)校（蓋章）乙方：（簽章）

為確保教師周轉(zhuǎn)房有效周轉(zhuǎn)使用，切實(shí)解決教職工住房困難問(wèn)題，根據(jù)相關(guān)文件精神，結(jié)合我縣實(shí)際情況，本著公平、公正、誠(chéng)實(shí)守信的原則，雙方同意訂立本協(xié)議并共同遵守執(zhí)行：

一、甲乙雙方在租賃周轉(zhuǎn)房期間必須堅(jiān)決執(zhí)行《宜賓縣教師周轉(zhuǎn)房管理辦法（試行）》，上級(jí)部門若有新的周轉(zhuǎn)房文件頒布，再根據(jù)新的相關(guān)文件精神貫徹實(shí)施。

二、租金標(biāo)準(zhǔn)：按照宜賓縣公房租金標(biāo)準(zhǔn)，租金按季度由所在學(xué)校財(cái)務(wù)人員統(tǒng)一從各租用教師中收繳。

三、凡租住周轉(zhuǎn)房的教職工有以下情形者，甲方可單方終止協(xié)議，收回住房：

1、不按期繳納租金的；

2、擅自改變住房用途的；

3、將住房私自轉(zhuǎn)讓、出租的；

4、擅自改裝的；

5、其影響干擾學(xué)校的正常教育教學(xué)秩序行為的。

6、利用住房從事違法犯罪活動(dòng)的。

7、房屋閑置達(dá)3個(gè)月及以上者。

四、弄虛作假、隱瞞不符合入住條件或喪失入住資格入住人員，除立即退出周轉(zhuǎn)房外，按20倍租金標(biāo)準(zhǔn)收取租金。

五、自動(dòng)離職人員，經(jīng)聯(lián)系不退出或無(wú)法聯(lián)系，一個(gè)月后，學(xué)校行政、工會(huì)、教師代表、當(dāng)?shù)嘏沙鏊娮C，破門清理，重新安排，產(chǎn)生一切費(fèi)用，由該離職人員全額承擔(dān)。

六、每套周轉(zhuǎn)房甲方收取押金1000元人民幣，退房時(shí)不計(jì)息退回。

七、周轉(zhuǎn)房租金收入按縣上相關(guān)要求管理，用于周轉(zhuǎn)房的維護(hù)和修繕。

八、入住教職工應(yīng)無(wú)條件履行以下義務(wù)：

1、遵守學(xué)校規(guī)章制度，服從學(xué)校管理，愛(ài)護(hù)學(xué)校環(huán)境衛(wèi)生；

2、不得改變房屋用途，改變房屋結(jié)構(gòu)，不得進(jìn)行改裝。

3、按時(shí)繳納租金、水費(fèi)、電費(fèi)、氣費(fèi)、閉路費(fèi)、網(wǎng)絡(luò)費(fèi)等。

4、愛(ài)護(hù)室內(nèi)設(shè)備設(shè)施，損壞設(shè)備照價(jià)賠償。室內(nèi)設(shè)備設(shè)施損壞以后，由乙方自行負(fù)責(zé)進(jìn)行更換。乙方自行添置的設(shè)施設(shè)施，在退房時(shí)自行解決。

5、乙方不符合入住條件時(shí)，應(yīng)主動(dòng)退還周轉(zhuǎn)房。否則甲方強(qiáng)行收回，產(chǎn)生的一切費(fèi)用由乙方全部承擔(dān)。

九、甲方的義務(wù)：負(fù)責(zé)周轉(zhuǎn)房的日常管理，執(zhí)行《宜賓縣教師周轉(zhuǎn)房管理辦法（試行）》。

十、未盡事項(xiàng)，甲乙雙方協(xié)商解決。

十一、本協(xié)議一式叁份，甲乙雙方各執(zhí)一份，教育局校安辦存檔一份。協(xié)議期滿，教師辦理退房相關(guān)手續(xù)后由學(xué)校無(wú)息退還押金；若教師因工作調(diào)動(dòng)等原因不在該鄉(xiāng)鎮(zhèn)工作，先辦理退房手續(xù)，單位再辦理相關(guān)手續(xù)。

十二、本協(xié)議自簽訂之日起生效，當(dāng)乙方由于工作調(diào)動(dòng)等原因退房后，本協(xié)議自動(dòng)失效。

甲方： 學(xué)校（蓋章）乙方：（簽章）

年

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第五篇：168希望小學(xué)教師周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書

龍陵縣深圳168希望小學(xué)教師周轉(zhuǎn)房租賃協(xié)議書

甲方：龍陵縣深圳168希望小學(xué)

乙方：

房號(hào)：

402

為確保我校教師周轉(zhuǎn)房有效周轉(zhuǎn)使用，切實(shí)解決我校教師住房困難問(wèn)題，根據(jù)2012年11月6日龍陵縣人民政府辦公室文件龍政辦發(fā)【2012】182號(hào)《龍陵縣人民政府辦公室關(guān)于印發(fā)龍陵縣鄉(xiāng)鎮(zhèn)職工周轉(zhuǎn)房管理意見（試行）的通知》、《龍陵縣深圳168希望小學(xué)教師周轉(zhuǎn)宿舍管理規(guī)定》的精神，結(jié)合我校實(shí)際情況，本著公平、公正、互利互惠、誠(chéng)實(shí)守信的原則，雙方同意訂立本協(xié)議便共同遵守執(zhí)行：

一、甲乙雙方在租賃周轉(zhuǎn)房期間必須堅(jiān)決執(zhí)行上述的《龍陵縣人民政府辦公室關(guān)于印發(fā)龍陵縣鄉(xiāng)鎮(zhèn)職工周轉(zhuǎn)房管理意見（試行）的通知》、《龍陵縣深圳168希望小學(xué)教師周轉(zhuǎn)宿舍管理規(guī)定》，上級(jí)部門若有新的周轉(zhuǎn)房文件頒布，再根據(jù)新的相關(guān)文件精神貫徹實(shí)施。

二、租金標(biāo)準(zhǔn)：按規(guī)定新建周轉(zhuǎn)房租金每月人民幣2元/平方米，簽訂協(xié)議后，繳納1年的租金方可領(lǐng)取住房鑰匙，收取租金交至學(xué)校周轉(zhuǎn)房專戶（全縣周轉(zhuǎn)宿舍統(tǒng)一執(zhí)行后我校按相關(guān)規(guī)定執(zhí)行）。

三、租房者必須嚴(yán)格遵守

教師周轉(zhuǎn)宿舍管理辦法，凡租住周轉(zhuǎn)房的教職工有以下情形者，學(xué)?？蓡畏浇K止協(xié)議，收回住房：

1、不按期繳納租金的；擅自改變住房用途的；將住房私自轉(zhuǎn)讓、出租的；其行為已影響干擾到學(xué)校教學(xué)秩序的。

2、住戶不得以任何借口對(duì)房屋結(jié)構(gòu)和現(xiàn)有設(shè)備進(jìn)行改造或拆除。原則上不得對(duì)房屋進(jìn)行裝修，若裝修，退房時(shí)學(xué)校不承擔(dān)裝修的一切費(fèi)用。

3、學(xué)校對(duì)住戶自行添置的設(shè)施，安裝的廚柜等費(fèi)用，在退房時(shí)一概不予認(rèn)可。

4、住戶居住期間要保護(hù)好周轉(zhuǎn)房的門、窗、玻璃、水電等相應(yīng)設(shè)備、設(shè)施。若有人為損壞，照價(jià)賠償。

5、根據(jù)文件要求教師因退休或工件調(diào)動(dòng)必須按時(shí)退房（1周內(nèi)）。

四、周轉(zhuǎn)房租金收入設(shè)立專戶管理，全部用于周轉(zhuǎn)房今后的維護(hù)和修繕。

五、退房時(shí)，需提前向?qū)W校提出申請(qǐng)，待學(xué)校清點(diǎn)賬務(wù)后方可辦理移交手續(xù)。

六、未盡事項(xiàng)，甲乙雙方協(xié)商解決。本協(xié)議經(jīng)甲、乙雙方簽字蓋章生效。當(dāng)乙方由于工作調(diào)動(dòng)、退休等原因退房后，本協(xié)議自動(dòng)失效。

七、本協(xié)議一式份，雙方各執(zhí)一份。

八、本協(xié)議未盡事宜，雙方另行協(xié)調(diào)解決。

甲方：（蓋章）

乙方:（蓋章）

2013年 11 月 20 日

2013年

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龍陵縣深圳168希望小學(xué)教師周轉(zhuǎn)宿舍租賃協(xié)議書

龍陵縣深圳168希望小學(xué)

2013年11月20日