第一篇：采煤工作面跨采技術(shù)總結(jié)

采煤工作面跨采技術(shù)總結(jié)

隨著礦井生產(chǎn)的延續(xù)，在采煤工作面回采區(qū)域內(nèi)、下覆系統(tǒng)巷道及老巷不斷增多，給回采工作帶來了較大的影響，也降低了礦井煤炭資源回收率。

我礦二采區(qū)已回采的多塊工作面都有跨巷開采的技術(shù)實例，主要采取的技術(shù)措施均為采前加固支護(hù)、跨巷時實行區(qū)域巷道封閉管理、跨采后及時修復(fù)加固（若為廢棄老巷則及時封閉）；跨采老巷提前充填底板薄弱區(qū)域。

例：2812工作面跨采221材料回風(fēng)上山的經(jīng)驗

1、跨采條件

1.1工作面概況

2812工作面位于一水平二采區(qū)第一區(qū)段，屬最底層可采煤層，上覆2212工作面（已回采）及2312-2工作面（已回采）、2312-1工作面已布置完畢，即將回采。工作面以北為南北礦邊界隔離煤柱，以東為2811工作面采止保安煤柱，以南為2824工作面（正在布置），以西為一、二采區(qū)隔離煤柱。工作面平均走向長度452m、傾斜長度113m、工作面煤層傾角8°、面積（斜面積）51578㎡。工作面范圍內(nèi)煤厚3.0m～3.9m；平均3.5m。偽頂為0.10～0.30m灰色薄層狀粉砂質(zhì)泥巖；直接頂為2.0m～2.6m灰色泥質(zhì)粉砂巖，含一層0.2m厚的煤線；老頂為14.5～16m左右灰色薄至中厚層狀粉砂巖，含較多黃鐵礦結(jié)核，層理明顯。直接底為2.00～2.50m淺灰黃色粘土巖、夾少量粉砂質(zhì)泥巖；老底為1.00～2.80淺灰色細(xì)砂巖。

1.2老巷概況

采區(qū)設(shè)計時221材料回風(fēng)上山老巷布置在該工作面回采區(qū)域內(nèi),自+600m總風(fēng)底版道穿至工作面上方2#煤層內(nèi),現(xiàn)工作面推采時,需要推采過此斜巷。該巷采用錨噴支護(hù)（局部架設(shè)有螺紋鋼格柵支架）,半圓拱型,寬2.9m ,高2.95m ,斜長共計47m。

1.3問題的提出

由于221材料回風(fēng)上山老巷布置在該工作面回采區(qū)域內(nèi),采用常規(guī)推采方法將會對開采過程中的安全構(gòu)成威脅,若丟棄剩余煤炭不回采,又會丟棄掉部分煤炭,造成浪費,并且會增加煤柱壓樁范圍，加大下覆區(qū)域系統(tǒng)巷道的維修難度。因此有必要針對現(xiàn)場實際采取特殊措施,使該工作面安全推過此穿層斜交轉(zhuǎn)載斜巷。

2、跨采方案設(shè)計

2.1跨采設(shè)計技術(shù)分析

根據(jù)該巷與工作面相對位置關(guān)系及巷道圍巖運動變化發(fā)展過程,巷道破壞需經(jīng)歷以下5 個階段:

(1)斜巷工作面底板段輕微影響階段;

(2)斜巷工作面底板段顯著影響階段;

(3)斜巷工作面與巷道相交階段;

(4)斜巷工作面頂板顯著影響階段;

(5)斜巷工作面頂板輕微影響階段。

支護(hù)設(shè)計的重點在于確定頂板及底板顯著變化的臨界距離提出支護(hù)措施,根據(jù)工作面支承壓力分布特征、底板礦山壓力分布特征、老巷

圍巖狀態(tài)等提出合理跨采方案。在一個周期來壓過程中,頂板支承壓力的分布和顯現(xiàn),包含以下兩個過程:(1)巖梁運動相對穩(wěn)定的發(fā)展過程。在此過程中支承壓力大小和分布的變化都是漸進(jìn)的、均衡的,在巷道和工作面附近支承壓力顯現(xiàn)的變化是平緩的均勻的(2)巖梁運動顯著變化的發(fā)展過程,在這個過程中,從巖梁斷裂前夕開始,至老頂運動結(jié)束,隨巖梁的運動狀態(tài)的明顯改變,支承壓力分布和顯現(xiàn)急劇變化,支承壓力的分布主要包括:巖梁斷裂時,在斷裂部位應(yīng)力集中;斷裂結(jié)束后,斷裂線附近的力下降和迅速向兩側(cè)轉(zhuǎn)移,支承壓力分布明顯的分為內(nèi)外應(yīng)力場;隨工作面推進(jìn)和巖梁回轉(zhuǎn)運動加速內(nèi)應(yīng)力場的高峰向煤壁方向轉(zhuǎn)移,直至巖梁觸矸,壓力降到最小,外應(yīng)力場重新向前方擴展。工作面采時底板應(yīng)力分布和巷道圍巖應(yīng)力是遵循一定規(guī)律變化的。工作面跨采時,底頂巖層中最大主應(yīng)力σ及其與煤層法線夾角α的變化情況表明:圍巖主應(yīng)力方向隨工作面逼進(jìn)逐漸回轉(zhuǎn),工作面前方5m以外α值較小,巷道兩幫及拱部變化較小,不對稱分布,但工作面煤壁下方4m ,α值達(dá)到20°～50°時,巷道反推進(jìn)方向側(cè)的幫及拱部出現(xiàn)了上述破壞現(xiàn)象。巷道距離煤層的法向距離越小,α值變化越大,這種破壞特征越明顯。因此,對上述容易破壞的部位,應(yīng)加強支護(hù),且應(yīng)提前加固。為進(jìn)一步明確加固范圍,需要找出在采動影響下,采煤引起的底板破壞深度。根據(jù)礦壓理論,工作面底板支承力劃分為3 個區(qū)。即Ⅰ區(qū)主動應(yīng)力區(qū)(即高應(yīng)力壓縮區(qū)), Ⅱ區(qū)為過渡區(qū), Ⅲ區(qū)為被動應(yīng)力區(qū)(拉斷鼓脹區(qū))。

根據(jù)經(jīng)驗公式有:

D = rCOSθr = reαtanΨ

式中: D —底板破壞深度;

r —破壞區(qū)域半徑;

Ψ —底板巖石內(nèi)摩擦角;

α—應(yīng)力移動擴展角。

根據(jù)上述公式,計算出處于工作面底板下方3.5m 范圍段巷道圍巖發(fā)生明顯的變形,周邊出現(xiàn)塑性破壞區(qū),圍巖塑性區(qū)隨應(yīng)力的增加而擴展,從而引起明顯的礦壓顯現(xiàn)因此需要對該范圍的圍巖進(jìn)行重點加固。

2.2工作面跨采斜巷技術(shù)措施

(1)采前充填加固:老巷穿層布置,與工作面煤巖層呈立體交叉關(guān)系,開門點位于煤層底板內(nèi),逐漸向北為穿層布置,過渡到煤層頂板內(nèi)。為減緩應(yīng)力集中的影響,需要對巷道圍巖進(jìn)行早期加固。巷道A 區(qū)采用木垛及浮矸充填的矸石帶進(jìn)行加固,充填范圍為自巷道與煤層交叉處0.5m巖柱至巷道拱頂距離煤層底板巖柱3.5m處,巖柱大于3m以外的部分,不用加固,對于。

巷道頂板距離煤層底板小于0.5m范圍,未采取充填措施,工作面推至巷道時,機道內(nèi)的煤矸形成自然充填物,達(dá)到充填的目的。

D 區(qū)巷道采用木垛及浮矸充填的矸石帶進(jìn)行加固,充填范圍為自巷道底與煤層頂板1.5m至巷道距離煤層底板巖柱大于3.5m 處,充填長度為6m ,對巖柱大于3.5m 以外的部分,無需加固。對于小于1.5m 范圍地段,進(jìn)行打錨網(wǎng)加固,防止巷道受采動影響,產(chǎn)生嚴(yán)重的冒頂、片

幫現(xiàn)象。

(2)推透時, ①造假底。自斜巷處于底板巖柱5m 范圍開始,進(jìn)行鋪底加固,在支架底座下沿傾斜方向鋪設(shè)3.2m工字鋼(布置一對工字鋼，間距0.5m/對),以加大支柱的受力面積,直至硬底破壞為止,鋪底以斜巷對工作面的鉛垂投影中心線為基準(zhǔn),并掛標(biāo)識牌,在其上下4m 范圍進(jìn)行加固,隨工作面推采逐漸下移。工作面底板揭露斜巷后,底板空硐用松動的煤矸及時充填,臨透前,少裝藥,用機組割煤,減輕對底板的破壞;嚴(yán)格執(zhí)行敲幫問頂制度,摘除危巖懸矸,在斜巷內(nèi)按間距3m支設(shè)木垛。木垛設(shè)擋矸墻,防止掉落的矸石滾動傷人,嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入該區(qū)域。②造假頂。當(dāng)巷道進(jìn)入頂板時,及時在柱空中用π型鋼維護(hù),間距1.5m ,在其上穿摞方木造假頂,單體支柱配工字鋼梁,直至頂板靜巖柱4m為止。

(3)嚴(yán)格落實預(yù)透七防制度。貫通老巷前,技術(shù)人員認(rèn)真編制安全技術(shù)措施,防治有害氣體超限、通風(fēng)系統(tǒng)紊亂、放炮著火、崩壞設(shè)備、貫通傷人及冒頂?shù)仁鹿省?/p>

(4)老巷預(yù)透工作面底板位置精確預(yù)計。由于該巷道為穿層布置,工作面推采時,巷道布置在底板下方,因此必須精確標(biāo)識出老巷在工作面的位置,為此根據(jù)工作面平面圖,計算出工作面相應(yīng)的中心位置,用紅漆畫線。

3、跨采結(jié)果

通過對老巷與工作面的系統(tǒng)分析,運用礦壓理論,提出了跨采老巷方案,采取了多條針對性的措施,保證了安全生產(chǎn),提高了煤炭資源

回收率,減少了工作面搬家?guī)淼墓ぷ髁?保證了生產(chǎn)的連續(xù)性。

總之，對于采煤工作面跨巷開采技術(shù)的不斷深入探討與現(xiàn)場實踐，跨巷開采能增加礦井煤炭資源回收及減少有利用價值的巷道利用，給礦井帶來較大的收益。

第二篇：采煤工作面初采總結(jié)

15103工作面初采期間礦壓總結(jié)

采煤隊于2014年6月1日4點班進(jìn)入15107回采工作面開始初采至今，通過對15107工作面現(xiàn)場頂板情況和頂板在線監(jiān)測系統(tǒng)分析，對15107工作面初采期間礦壓作如下總結(jié)。

一、工作面現(xiàn)場頂板情況分析

（一）頂板垮落情況分析

采煤隊2012年8月8日搬入15107工作面開始回采，至8月23號期間，工作面采空區(qū)直接頂局部垮落，8月24號—8月26號（推進(jìn)度為進(jìn)風(fēng)12.6m、回風(fēng)29.5m處）期間工作面采空區(qū)直接頂大范圍垮落，回風(fēng)落山塌落嚴(yán)密。8月27號-8月30號（推進(jìn)度為進(jìn)風(fēng)22.6m、回風(fēng)38.1m處）工作面采空區(qū)垮落嚴(yán)密，回風(fēng)落山塌落嚴(yán)密。到目前（9月5號）工作面及回進(jìn)風(fēng)落山無明顯頂板垮落動壓波沖擊現(xiàn)象。

（二）工作面出水量分析

工作面初采至今，8月20號工作面回風(fēng)落山出水量增大，分析為工作面采空區(qū)頂板局部垮落導(dǎo)致出水量增加；8月31號4點班工作面回風(fēng)落山出水量突然大量增加分析認(rèn)為工作面采空區(qū)頂板大范圍垮落導(dǎo)致出水量增加；9月1號-9月5號工作面出水量較為穩(wěn)定無增大趨勢分析認(rèn)為回采工作面為上坡趨勢回采部分水進(jìn)入落山因而大頂垮落無明顯出水量增加。

（三）總結(jié)

通過工作面頂板垮落情況和工作面出水量分析，工作面大頂呈現(xiàn)局部逐漸垮落趨勢，進(jìn)風(fēng)側(cè)垮落趨勢相對大于回風(fēng)側(cè)，大頂拱形橋斷裂在進(jìn)風(fēng)推進(jìn)度22.6m，回風(fēng)推進(jìn)度38.1m處。

二、頂板在線監(jiān)測系統(tǒng)分析

（一）工作面頂板動態(tài)柱狀監(jiān)測圖分析

通過初采期間對工作面頂板在線監(jiān)測柱狀圖分析自8月8日到現(xiàn)在工作面整體礦壓柱狀圖未出現(xiàn)壓力驟增驟減現(xiàn)象，故初采期間未出現(xiàn)大頂拱形橋斷裂沖擊波現(xiàn)象。

8月8號-8月15號整體壓力柱狀圖呈平穩(wěn)現(xiàn)象，整體表現(xiàn)為80-122架柱狀圖壓力偏高。40-79架柱狀壓力圖呈偏高現(xiàn)象，1-39架柱狀壓力圖壓力偏低，最高柱狀壓力體現(xiàn)在8月14日-8月15日期間100架-122架間，最高壓力峰值達(dá)到45Mp-50Mp。

8月16號-8月25號期間70-122架壓力柱狀圖一直偏高，平均壓力在35Mp以上；50-70架壓力開始增大，但增值幅度不大，平均壓力在30Mp左右；1-50架壓力開始增加，平均壓力在30Mp以上。

8月26日-8月31期間（進(jìn)風(fēng)推進(jìn)度為22.6m，回風(fēng)推進(jìn)度為38.1m），工作面柱狀壓力整體較高，呈居高不下狀態(tài)，分析認(rèn)為拱形橋距離增加承受斷裂扭矩增加，為大頂斷裂的前兆。

9月11日-9月5日工作面柱狀圖壓力整體回落，雖1-50架局部地段仍有波動，但整體保持在30Mp以下，故分析認(rèn)為15107工作面大頂段落在8月31日進(jìn)風(fēng)22.6m、回風(fēng)38.1m處。

（二）工作面壓力線性曲線圖分析

1-40架8月8日-8月16日曲線圖壓力保持平穩(wěn)無明顯增大現(xiàn)象，其中30-40架壓力相對偏大。8月17日-8月25日曲線圖壓力相對下降而又持續(xù)升高狀態(tài)。8月31日后壓力普遍下降呈平穩(wěn)狀態(tài)。

41-80架8月8日-8月16日曲線圖壓力保持平穩(wěn)無明顯增大現(xiàn)象；8月17日-8月31日曲線圖壓力普遍增加并保持增高不下狀態(tài)，其中70-80架曲線圖壓力相對較低。分析認(rèn)為8月31日工作面出水量增加為工作面中部頂板局部大范圍垮落而導(dǎo)致出水量增加。

81-122架壓力曲線圖8月8日-8月16呈上升趨勢，8月17日-8月20日曲線圖相對下降并保持平穩(wěn)，8月20日-8月25日曲線圖壓力升高并保持增高不下狀態(tài)，8月26日-8月31日曲線圖壓力下降保持平穩(wěn)，分析認(rèn)為8月31日工作面回風(fēng)落山出水猛然增加預(yù)計在80架前的頂板大范圍局部垮落。

（三）總結(jié)

根據(jù)工作面頂板動態(tài)柱狀監(jiān)測圖和工作面壓力線性曲線圖分析工作面頂板局部垮落順序為回風(fēng)段頂板局部垮落較早，其次為中部段頂板局部垮落，最后進(jìn)風(fēng)段頂板垮落。分析認(rèn)為15107工作面大頂段落在8月31日進(jìn)風(fēng)22.6m、回風(fēng)38.1m處。

三、15107工作面初采期間礦壓及大頂垮落距總結(jié) 通過工作面現(xiàn)場頂板情況分析和頂板在線監(jiān)測系統(tǒng)分析認(rèn)為15107工作面頂板整體呈零碎式垮落，故沒有出現(xiàn)一次性大頂斷裂產(chǎn)生的劇烈沖擊波現(xiàn)象。分析認(rèn)為大頂拱形橋斷裂在進(jìn)風(fēng)推進(jìn)度22.6m，回風(fēng)推進(jìn)度38.1m。

四、將來接續(xù)回采工作面大頂垮落距推斷分析

通過對15107工作面的頂板壓力觀測和15102、15105、15111工作面的大頂斷裂距離推斷將來接續(xù)工作面大頂垮落距推斷為30m-40m之間。

五、周期來壓步局推斷分析

根據(jù)8月8日-8月31日（推進(jìn)度為進(jìn)風(fēng)22.6.2m、回風(fēng)38.1m處）內(nèi)工作面直接頂大范圍垮落和15102、15105工作面周期來壓步局推斷，15107工作面及接續(xù)工作面的周期來壓步局為20-25m，今后將通過工作面實際壓力情況和頂板在線監(jiān)測情況進(jìn)一步觀測工作面周來來壓步局為回采工作面頂板管理做真實的理論的依據(jù)。

生產(chǎn)技術(shù)部

2013-9-4

第三篇：103工作面采后總結(jié)

玉溪市東方煤業(yè)有限公司

華蓋山煤礦 103工作面采后總結(jié)

玉溪市東方煤業(yè)有限公司

2013年

會 審 意 見

編 制： 施工 單位： 生產(chǎn)技術(shù)部: 機 電 部： 調(diào) 度 室： 安全管理部： 總工程師： 礦 長：

一、概況：

103工作面位于1采區(qū)，西距Ⅵ’勘探線的ZK6-3鉆孔86米，所屬煤層為Ⅱ#煤層，工作面下巷標(biāo)高為+1577m，下巷標(biāo)高為+1591m；該面西側(cè)是保安煤柱20m，北側(cè)和東側(cè)為擬布置104工作面，南側(cè)為1采區(qū)102回采工作面。工作面平均走向長299.9m，傾斜長57.4m，總面積為17221.21㎡，始采于2012年4月20日，終采于2013年6月30日；工作面采煤方法為走向長壁后退式采煤法，全部陷落法管理頂板。

本工作面西為同一水平、同一煤層的102工作面，已于2011年9月回采結(jié)束，該面運輸順槽與本面回風(fēng)順槽相隔13m煤柱，對本面無影響；本面東北為擬布置104工作面。

本面主要受Ⅵ’勘探線上ZK6-3號鉆孔控制，該鉆孔在工作面西部，距工作面切眼86米。

本面對應(yīng)地面無重要建筑物，地面最高標(biāo)高+1790m，最底標(biāo)高+1700m，與本面最小高差110m。本面對應(yīng)地表無山澗、小溪等季節(jié)性水流。

二、煤層情況：

Ⅱ號煤層厚16.99-32.65m，平均15m，夾矸數(shù)隨煤層厚度增大而變多，常含0~13層夾矸（炭質(zhì)泥土巖），厚0.1—0.61m；煤層根據(jù)實測煤層傾角及勘探線鉆孔機煤標(biāo)高計算，本面范圍內(nèi)煤層傾角15~17°，平均16°。

本面Ⅱ#煤層原煤水分在8.64%~16.64%之間，平均12.69%；煤

層灰分均在18%以下，以中灰煤為主，兼有少量富灰煤；分析基彈筒發(fā)熱量在3459~4728卡，可燃基彈筒發(fā)熱量在6090~6554卡，較其他地區(qū)褐煤略為偏高；干燥基全硫平均1.37%，屬中—低硫。

三、Ⅱ號煤層頂?shù)装迩闆r

頂板：直接頂為灰白、綠灰、灰褐、灰黑色粘土巖、炭質(zhì)粘土巖或粉砂質(zhì)粘土巖。粘土巖厚2—14.23米，炭質(zhì)粘土巖厚0.6—2.98米，粉砂質(zhì)粘土巖厚2.71—9.02米，粉細(xì)砂巖厚6.77米。

底板：底板分下列三種情況：?灰?guī)r為直接底板；?粘土巖、炭質(zhì)粘土巖、粉砂質(zhì)粘土巖為直接底板；?粘土巖、粉砂質(zhì)黏土巖為直接底板和間接底板。粘土巖厚0.3—9.54米，炭質(zhì)粘土巖厚1.2—9.05米，粉砂質(zhì)粘土巖厚2.15—19.61米，粉細(xì)砂巖厚1.1—11.36米。

四、工作面內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造情況

至工作面回采結(jié)束，未揭露明顯斷層，僅有次級褶曲分布。

五、水文地質(zhì)情況：

本礦水文地質(zhì)條件簡單，本面是第一個回采工作面，周邊無窯水、采空區(qū)積水等威脅，主要是以大氣降水為補給的通過煤層頂?shù)装逖赜欣麕r性段和裂隙帶滲出的孔隙水，日排水量在40-85m3。礦井主要涌水為含水層的靜儲量，地下水通過相對隔水層自身的裂隙和導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入采空區(qū)。

六、其它地質(zhì)情況：

回采期間，工作面未再揭露新斷層及瓦斯涌出異常等現(xiàn)象，地

溫、地壓等情況正常。

七、采出量和損失量：

1、工作面計算采出煤量：224363噸。

2、工作面總損失煤量：95951.5噸。

3、損失分析：工作面損失主要是因為控制采高，煤層實際厚度基本在15m左右，為避免全煤厚開采導(dǎo)致地面塌陷，造成灌水等危害，煤層采高厚度平均為10.5米；并且，由于煤層含夾矸數(shù)量多、厚度厚，而且?guī)r性為炭質(zhì)泥土巖，持水性強而給水性弱，回采后難以運輸、難以利用，會損壞運輸機電設(shè)備，費時費力且無經(jīng)濟(jì)效益，并且會造成回采工作面后幫堵塞，阻止回采更高的煤層，造成工作面全丟煤；總損失率達(dá)29.95%。

4、儲量注銷、增減及其它原因：?工作面保護(hù)煤柱總量為59888.8噸；?準(zhǔn)備巷道保護(hù)煤柱量為47763.4噸；?防水安全煤柱量為36907.2噸；④工作面實際采高為15米，與勘探資料的18.82米不符，期內(nèi)煤厚減少約3.82米，期內(nèi)注銷總煤量為131575.4噸。

由于工作面采用放頂煤開采，除受構(gòu)造影響、地?fù)p和永久煤柱注銷外，工作面回收率為70.05%。

八、對工作面回采地質(zhì)說明書進(jìn)行評價：

在回采過程中，由于巷壓大，致使運輸巷與回風(fēng)巷剛性支護(hù)變形嚴(yán)重，需要及時進(jìn)行翻修、維護(hù)，對回采過程中的運輸、行人及通風(fēng)造成困擾，此項未在回采地質(zhì)說明書中提及。

除以上內(nèi)容外，其余均與103工作面回采地質(zhì)說明書提供的資

料基本相符。

九、對勘探、補堪資料進(jìn)行評價：

根據(jù)白龍河井田第一期煤礦資源儲量核實報告中指出，白龍河井區(qū)分布有9條大的斷層分布及9條大的褶曲分布，其中只有4條褶皺構(gòu)造穿過華蓋山煤礦，距離最近的褶曲為7號背斜，在工作面的西部，向北北東傾伏。由于褶曲影響，工作面實際煤厚在15米左右，并無18.82米的煤層厚度，致使期內(nèi)煤厚減少約3.82米，期內(nèi)煤量注銷約131575.4噸，除此外，其他方面與資料基本相符。

十、附圖：

1、Ⅱ#煤層儲量計算圖

1：2000；

2、開采煤層實際綜合柱狀圖

1：200；

第四篇：101工作面采后總結(jié)

玉溪市東方煤業(yè)有限公司

華蓋山煤礦 101工作面采后總結(jié)

玉溪市東方煤業(yè)有限公司

2009年

會 審 意 見

編 制： 施工 單位： 生產(chǎn)技術(shù)部: 機 電 部： 調(diào) 度 室： 安全管理部： 總工程師： 礦 長：

一、概況：

101工作面位于1采區(qū)井筒西側(cè)，本礦首采工作面，所屬煤層為2#煤層，工作面下巷標(biāo)高為+1613m，下巷標(biāo)高為+1622m；該面西側(cè)是保安煤柱20m，北側(cè)和東側(cè)為擬布置102工作面，南側(cè)為1采區(qū)回風(fēng)巷。工作面平均走向長120m，傾斜長47m，總面積為4900.87㎡，始采于2008年10月30日，終采于2009年4月30日；工作面采煤方法為走向長壁后退式采煤法，全部陷落法管理頂板。

本面為本礦首采工作面，布置在本礦1采區(qū)西側(cè)，該面運輸順槽西距總回風(fēng)巷26米，南距1采區(qū)總回風(fēng)巷25米，向東依次為后期擬布置102、103、104工作面。

本面主要受Ⅵ’勘探線上ZK6-3號鉆孔控制，該鉆孔在工作面西部，距工作面切眼46米。

本面對應(yīng)地面無重要建筑物，地面最高標(biāo)高+1790m，最底標(biāo)高+1740m，與本面最小高差130m。本面對應(yīng)地表無山澗、小溪等季節(jié)性水流。

二、煤層情況：

Ⅱ號煤層厚16.99-32.65m，平均21.55m，夾矸數(shù)隨煤層厚度增大而變多，常含0—13層夾矸（炭質(zhì)泥土巖），厚0.1—0.61m；煤層傾角18~26°，平均22°。

本面Ⅱ#煤層原煤水分在0.87%-12.72%之間，平均2.22%，較一般淺變質(zhì)褐煤低，說明本面煤巖變質(zhì)較一般淺變質(zhì)褐煤高；煤層干燥基灰分均在18%以下，以中灰煤為主，兼有少量富灰煤；分析基

彈筒發(fā)熱量在3489~4728卡，可燃基彈筒發(fā)熱量在6090~6554卡，較其他地區(qū)褐煤略為偏高；干燥基。

三、Ⅱ號煤層頂?shù)装迩闆r

頂板：直接頂為灰白、綠灰、灰褐、灰黑色粘土巖、炭質(zhì)粘土巖或粉砂質(zhì)粘土巖。粘土巖厚2—14.23米，炭質(zhì)粘土巖厚0.6—2.98米，粉砂質(zhì)粘土巖厚2.71—9.02米，粉細(xì)砂巖厚6.77米。

底板：底板分下列三種情況：?灰?guī)r為直接底板；?粘土巖、炭質(zhì)粘土巖粉砂質(zhì)粘土巖為直接底板；?粘土巖、粉砂質(zhì)黏土巖為直接底板和間接底板。粘土巖厚0.3—9.54米，炭質(zhì)粘土巖厚1.2—9.05米，粉砂質(zhì)粘土巖厚2.15—19.61米，粉細(xì)砂巖厚1.1—11.36米。

四、工作面內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造情況

至工作面回采結(jié)束，未揭露明顯斷層，僅有次級褶曲分布。

五、水文地質(zhì)情況：

本礦水文地質(zhì)條件簡單，本面是第一個回采工作面，周邊無窯水、采空區(qū)積水等威脅，主要是以大氣降水為補給的通過煤層頂?shù)装逖赜欣麕r性段和裂隙帶滲出的孔隙水，日排水量在38-75m3。礦井主要涌水為含水層的靜儲量，地下水通過相對隔水層自身的裂隙和導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入采空區(qū)。

六、其它地質(zhì)情況：

回采期間，工作面未再揭露新斷層及瓦斯涌出異常等現(xiàn)象，地溫、地壓等情況正常。

七、采出量和損失量：

1、工作面計算采出煤量：86677噸。

2、工作面總損失煤量：36675.7噸。

3、損失分析：工作面損失主要是因為控制采高，煤層厚度高達(dá)18.82m，為避免全煤厚開采導(dǎo)致地面塌陷，造成灌水等危害，特控制采高在13.2米左右；并且，由于煤層含夾矸數(shù)量多、厚度厚，而且?guī)r性為炭質(zhì)泥土巖，持水性強而給水性弱，回采后難以運輸、難以利用，會損壞運輸機電設(shè)備，費時費力且無經(jīng)濟(jì)效益，并且會造成回采工作面后幫堵塞，阻止回采更高的煤層，造成工作面全丟煤；總損失率達(dá)29.73%。

4、儲量注銷、增減及其它原因：?巷道總保護(hù)煤柱量為 214896.4噸；?防水安全煤柱為34083.68噸。

由于工作面采用放頂煤開采，除受構(gòu)造影響、地?fù)p和永久煤柱注銷外，工作面回收率為70.27%。

八、對工作面回采地質(zhì)說明書進(jìn)行評價：

回采地質(zhì)說明說未提及回采過程中對總回風(fēng)巷的影響，實際工作面回采過程中，造成總回風(fēng)巷壓力增大，巷道支護(hù)變形等現(xiàn)象，需要對其及時進(jìn)行維修、保養(yǎng)。

除此以上內(nèi)容外，其余均與101工作面回采地質(zhì)說明書提供的資料基本相符。

九、對勘探、補堪資料進(jìn)行評價: 根據(jù)白龍河井田第一期煤礦資源儲量核實報告中指出，白龍河

井區(qū)分布有9條大的斷層分布及9條大的褶曲分布，其中只有4條褶皺構(gòu)造穿過華蓋山煤礦，距離最近的褶曲為7號背斜，在工作面的西部，向北北東傾伏，與資料基本相符。

十、附圖：

1、Ⅱ#煤層儲量計算圖

1：2000；

2、開采煤層實際綜合柱狀圖

1：200；

第五篇：回采工作面采后總結(jié)

煤業(yè)有限公司

109回采工作面采后總結(jié)

煤業(yè)地測科

二O一一年十月二十日

109回采工作面采后總結(jié)

109回采工作面，位于井下北采區(qū)的西部，北為蛤蟆溝保護(hù)煤柱，南為副斜井保護(hù)煤柱，東為未開采的實體煤，西為本礦與昕水河保安煤柱，地面為山坡，無建筑物。工作面走向長度607m，切眼長180m。

109回采工作面，從2011年7月10日開始回采到2011年10月17日結(jié)束，共計生產(chǎn)3個月7天，總計生產(chǎn)煤量為165449噸。

109回采工作面，可采長度607米，切眼長度為180米，煤層平均傾角6°工作面煤層厚度在1.5～1.3米之間，平均煤層厚度1.4米，地質(zhì)儲量187845噸，可采儲量168663噸，該工作面在回采結(jié)束后實際采出煤量是165449噸，工作面回采率為98.09%，損失率為1.91%。109回采工作面地質(zhì)較為復(fù)雜，回采至229m處時工作面中間揭露一斷層，走向9°，傾角26°，落差3.5m，一直延伸到末采仍為完全揭露。煤層賦存穩(wěn)定，回采煤量損失主要是斷層構(gòu)造導(dǎo)致煤量損失3214噸。

109回采工作面，地質(zhì)構(gòu)造從掘進(jìn)到回采過程中觀測情況看，整體地質(zhì)構(gòu)造比較復(fù)雜，以單斜為主，局部小向斜，另外有空巷、斷層影響，使原設(shè)計的回風(fēng)順槽后退126m，運輸順槽后退40m，煤層結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定，夾矸油母頁巖厚度為0.9～1.5m，對回采率及設(shè)

備有很大影響。

109回采工作面水文地質(zhì)條件，在回采工作面末采時，采空區(qū)導(dǎo)通上覆含水層，地面受采動影響產(chǎn)生較大裂隙，導(dǎo)致采空區(qū)涌水，目前采空區(qū)涌水為12m3/h。經(jīng)驗證整個回采工作面從開始到結(jié)束斷層為不導(dǎo)水?dāng)鄬樱严逗畬铀偷孛媪严冻渌疄橛克饕础?/p>

煤業(yè)地測科

2011年10月20日