第一篇：燃氣發(fā)電機組故障停機案例及典型問題

燃氣發(fā)電機組故障停機案例及典型問題匯編

電力生產經營部 二〇一一年七月

前

言

“前事不忘，后事之師”，“避免故障停機是經濟運行最有效的措施”。為了使集團新建燃氣發(fā)電企業(yè)從源頭上消除安全隱患，在役燃氣發(fā)電企業(yè)更加安全、穩(wěn)定、經濟運行，電力生產經營部收集、整理了集團在役燃氣機組投運以來發(fā)生的故障停機及燃氣機組設計、制造、安裝、調試、運行中發(fā)現(xiàn)的問題等資料，并匯編成冊。燃氣發(fā)電企業(yè)相關人員學習時要提高認識，做到舉一反三，采取針對性措施，避免類似事件的發(fā)生，確保機組安全、經濟、穩(wěn)定運行。

《燃氣發(fā)電機組故障停機案例及典型問題匯編》（簡稱《匯編》）共收集了故障停機案例42個，在這些案例中，天然氣調壓站系統(tǒng)引起故障停機15例，占總數的35.7%；燃機系統(tǒng)引起的故障停機11例，占總數的26.2%；發(fā)電機及電源系統(tǒng)引起的故障停機7例，占總數的16.7%；汽機系統(tǒng)引起的故障停機5例，占總數的11.9%；余熱鍋爐系統(tǒng)引起的故障停機4例，占總數的9.5%，其中3起故障停機都與運行人員的操作有一定的關系?！秴R編》中還收集了1例人身輕傷案例和在役燃氣輪機組在設計、制造、安裝、調試、運行中發(fā)現(xiàn)的典型問題49例。

《匯編》為集團內部學習資料，在收集、整理、匯編過程中得到了京陽熱電和京豐燃氣的大力支持和幫助，在此表示衷心的感謝！

不妥之處，敬請批評指正。

電力生產經營部 二〇一一年七月

I

目

錄

第一章 燃機系統(tǒng)

案例1：#7葉片通道溫差大自動停機..................................................................................................1 案例2：燃燒器壓力波動高高#1燃機跳機..........................................................................................3 案例3：模式切換時振動大燃機停運...................................................................................................5 案例4：#1燃機88TK-2故障停機處理................................................................................................9 案例5：#1燃機燃燒器壓力波動大停機............................................................................................14 案例6：#

2、#3機因人為誤動停機....................................................................................................25 案例7：#1燃機燃燒不穩(wěn)停機............................................................................................................28 案例8：#1燃機燃燒器壓力波動大停機............................................................................................31 案例9：#2燃機伺服閥故障停機........................................................................................................36 案例10：#1燃機燃燒器壓力波動大跳機。......................................................................................42 案例11： #2燃機天然氣泄漏停機處理............................................................................................48

第二章 汽機系統(tǒng)

案例12：＃1燃機低壓排汽溫度高停機............................................................................................51 案例13：汽機EH油泄漏#

2、3機停運.............................................................................................53 案例14：右側中壓主汽門泄漏停機...................................................................................................57 案例15：#1汽機低壓與中壓排汽溫差大保護停機..........................................................................61 案例16：#3汽機卡件故障停機..........................................................................................................67

第三章 發(fā)電機及電源系統(tǒng)

II

案例17：#1燃機中性點電流畸變跳機..............................................................................................74 案例18：#3發(fā)電機勵磁系統(tǒng)故障#

2、#3機停運.............................................................................76 案例19：#1燃機380V電源MCC段失電，事故油壓低跳機..........................................................79 案例20：繼保動作#

2、3機停運........................................................................................................83 案例21：#2主變差動保護誤動#

2、3機停運...................................................................................95 案例22：#2燃機發(fā)電機過激磁保護動作跳閘................................................................................104 案例23：#1燃機勵磁碳刷故障........................................................................................................106

第四章 余熱鍋爐系統(tǒng)

案例24： #1燃機高壓汽包水位低保護動作停機。......................................................................115 案例25：#2燃機水位保護動作停運................................................................................................118 案例26：燃機高壓汽包水位低跳閘（檢修期內試運）.................................................................121 案例27：#1余熱爐高壓過熱器連接管泄漏....................................................................................125

第五章 天然氣增壓機系統(tǒng)

案例28：#1燃機增壓機變頻器快速停機........................................................................................127 案例29：增壓站#1高壓變端子箱進雨水，重瓦斯保護，停機....................................................129 案例30：#1燃機變頻器故障快速停機............................................................................................132 案例31：“燃機燃料供應壓力低跳閘”保護動作停機...................................................................134 案例32：＃1燃機供氣壓力低跳閘保護動作停機..........................................................................137 案例33：#1燃機增壓機入口管線氣動閥跳閘停運........................................................................139 案例34：#1燃機天然氣品質不合格跳閘........................................................................................142

III

案例35：#2增壓機跳閘#

2、#3機停運...........................................................................................144 案例36：#2增壓機跳閘#

2、#3機停運...........................................................................................146 案例37：#1增壓機跳閘#

1、#3機停運...........................................................................................148 案例38：#1增壓機喘振跳閘#1燃機停運.......................................................................................153 案例39：#2增壓機跳閘#

2、3機停運.............................................................................................157 案例40：#2增壓機跳閘#2燃機停運...............................................................................................160 案例41：#1增壓機跳閘#1燃機停運...............................................................................................164 案例42：#1增壓機跳閘#1燃機停運...............................................................................................167

第六章 人身輕傷

案例43：酸液外漏人身輕傷.............................................................................................................173

第七章 典型問題

問題1：#1燃機PM1接管焊口運行中泄漏....................................................................................177 問題2：燃料氣PM1、PM4、D5支管控制閥外漏天然氣.............................................................178 問題3：GE公司對主輔機的備件使用存在“壟斷”嫌疑.............................................................179 問題4：GE公司對主輔機的技術性文件保密.................................................................................180 問題5：燃機發(fā)電機氫氣純度低.......................................................................................................181 問題6：燃機發(fā)電機勵磁系統(tǒng)可控硅多次燒毀。...........................................................................181 問題7：發(fā)電機變壓器保護裝置（GE）DSP采樣板故障使保護誤動...........................................182 問題8：燃機發(fā)電機端部絕緣在運行較短時間內出現(xiàn)磨損情況...................................................183 問題9：燃機罩殼本體配套的立式冷卻風機系統(tǒng)運行中振動較大...............................................184

IV

問題10：燃機發(fā)電機絕緣在線監(jiān)測裝置（GCM）進出口管路未安裝油水分離器.....................185 問題11：燃機冷卻風機出口壓力開關定值漂移問題.....................................................................185 問題12：燃機透平間危險氣體探頭零點漂移問題.........................................................................186 問題13：MB-H發(fā)電機勵側有105Hz的類橢圓振型（阻尼1.86％）..........................................187 問題14：MB-H發(fā)電機勵磁裝置考慮設計無功補償環(huán)節(jié)...............................................................188 問題15：M701F燃機低壓廠用負荷（三菱配電段）不符合行標要求.........................................189 問題16：MB-H發(fā)電機勵磁裝置強力時間與行標不符..................................................................189 問題17：發(fā)變組配置的GE保護DSP模塊硬件存在問題..............................................................190 問題18：施耐德開關Mic6.0A保護控制單元接地保護存在誤動風險..........................................191 問題19：進口設備資料及售后服務問題.........................................................................................192 問題20：DCS系統(tǒng)CP配置問題.......................................................................................................192 問題21：控制系統(tǒng)選型問題.............................................................................................................193 問題22：電源系統(tǒng)分配問題.............................................................................................................194 問題23：大聯(lián)鎖調試問題.................................................................................................................194 問題24：設備的單點保護問題.........................................................................................................195 問題25：foxboro I’A serise特性問題.............................................................................................195 問題26：M701F機組閉式水、工業(yè)水系統(tǒng)存在的問題................................................................196 問題27：三菱M701F機組TCA風機無備用...................................................................................197 問題28：三菱M701F機組TCA風機空氣吸入口無濾網...............................................................198 問題29：高、中壓給水泵最小流量閥容易產生漏流.....................................................................198

V

問題30：循環(huán)水泵選型方面的問題.................................................................................................199 問題31：凝泵的幾點建議.................................................................................................................200 問題32：三菱M701F機組原設計頂軸油系統(tǒng)壓力無在線顯示....................................................200 問題33： M701F機組控制油、潤滑油系統(tǒng)未設計離線濾油機...................................................201 問題34：三菱M701F機組原設計密封油系統(tǒng)真空泵無備用........................................................201 問題35：考慮軸封加熱器汽側設置水位報警.................................................................................202 問題36：余熱鍋爐煙囪振動劇烈.....................................................................................................203 問題37：冬季煙囪出口結冰.............................................................................................................203 問題38：余熱爐內護板脫落問題.....................................................................................................204 問題39：余熱爐原設計煙氣阻隔板易脫落.....................................................................................205 問題40：低壓汽包內件脫落問題.....................................................................................................205 問題41：余熱鍋爐沒有設計底部加熱系統(tǒng).....................................................................................206 問題42：M701F機組BPT偏差大的問題........................................................................................206 問題43：低壓主蒸汽參數上升很慢.................................................................................................207 問題44：余熱爐吹管過程中高壓升壓過快.....................................................................................208 問題45：空氣入口過濾器差壓大導致跳閘.....................................................................................208 問題46：啟動初期余熱爐汽水品質不合格.....................................................................................209 問題47：冷態(tài)啟動凝汽器真空大幅下降.........................................................................................210 問題48：溫、熱態(tài)啟動中壓汽包水位波動大.................................................................................211 問題49：潤滑油泵無法實現(xiàn)在線檢修.............................................................................................211

VI 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

第一章 燃機系統(tǒng)

案例1：#7葉片通道溫差大自動停機

1、經過: 2006年8月3日#1燃機按中調令于8時12分啟動，8時24分點火，8時45分并列，8時49分當負荷升至50MW時，因#7葉片通道溫度與平均值偏差達到26.44?，超過了設計的25?，時間超過30秒，控制室來“BPT溫度偏差大”信號，機組自動停機以保護燃機。8月7日8時17分啟動，8時53分并列。

2、原因分析：

1）2005年11月份調試期間曾出現(xiàn)#7葉片通道溫度高現(xiàn)象，報警值由20?調到23?，自動停機值、跳閘值未做改動。其他葉片通道溫度報警值維持20?不變。

2）由于日方技術人員在對BPT溫差定值進行調整時，考慮不周，設定值偏低（自動停機BPT溫差定值實際是25?，定值最高可小于40?）導致自動停機。

3、防范措施： 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

1）在控制系統(tǒng)中，修改燃機負荷35MW-65MW階段的#1-20BPT溫差定值（尤其#7BPT在啟動期間報警由原來的23?提高到30?，自動停機由原來的25?提高到33?，跳閘由原來的30?提高的35?）。

2）其他19個BPT溫差定值，在燃機負荷35MW-65MW啟動期間報警由原來的20?提高到25?，自動停機由原來的保持原來的35?。

25?提高到30?，跳閘2 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例2：燃燒器壓力波動高高#1燃機跳機

1、經過：

2006年10月5日20時14分，#1燃機來“#20燃燒器壓力波動傳感器異常信息”及“燃燒器壓力波動預報警”光字牌。通知維護部檢修班人員到場檢查，之后此報警頻發(fā)。23時02分，來“燃燒器壓力波動高高跳閘”光字牌（經查為#

6、#7燃燒器壓力波動高高），#1燃機跳閘。停機后，技術人員查找壓力傳感器、信號回路未見異常，經與網局調度協(xié)商于6日2時50分#1燃機啟動，3 時21分轉速3000r/min觀察，未見異常，于3時49分機組并列。4時33分“#20燃燒器壓力波動傳感器異常信息”及“燃燒器壓力波動預報警”又發(fā)光字牌，機組維持200MW運行。

2、分析及處理：

10月8日申請停機消缺，更換#20燃燒器壓力波動傳感器一次元件，當時故障排除。但運行5天后“#20燃燒器壓力波動傳感器異常信息”及“燃燒器壓力波動預報警”又發(fā)光字牌。因僅在#20燃燒器壓力波動傳感器出現(xiàn)異常報警，且未發(fā)生滅火現(xiàn)象，機組在200MW長時間運行，此報警信號為誤發(fā)，由于此信號報警屏蔽后不影響機組正常運行，且機組運行中無法處理，決定暫時將#20燃燒器壓力波動傳感器信號屏蔽，燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

待燃機C檢時徹底檢查處理。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例3：模式切換時振動大燃機停運

1、故障經過

2008年10月23日，#

1、#3機組運行，#1燃機負荷100MW，#3汽機負荷65MW，總負荷165MW； AGC退出；#2燃機備用。

10月23日23：50，#1燃機拖#3汽機性能試驗結束,GE調試人員進行了最后一次燃燒調整后,通知安全運行人員機組可以投入協(xié)調控制及AGC運行。并告知運行人員，#1燃機燃燒模式的切換點降負荷時為100MW左右，升負荷時為115MW到120MW。

10月24日00：00，由于AGC總負荷指令為180MW，此時#1燃機負荷達到110MW，燃燒模式由先導預混（PPM）模式切向預混（PM）模式。由于燃機在先導預混模式下，煙囪會有黃煙冒出，值長聯(lián)系網調，接網調令退AGC及協(xié)調將燃機負荷升至120MW，00：08在燃機負荷升至115MW后，由于#2軸承振動達到21.2 mm/s，超過自動停機保護定值20.8mm/s，#1燃機發(fā)自動停機令，主值對#1燃機進行主復位，重新發(fā)啟動令成功，將#1燃機負荷穩(wěn)定在90MW。值長將情況通知生產保障部并匯報部門領導。

00：50值長接調度令重新升負荷至130MW，嘗試沖過燃燒模式切換點，00：55分，#1燃機負荷升至115MW后由于#2瓦振動達24.5 mm/s，#1燃機再次發(fā)自動停機令，主值對#1燃機又進行主復位，重新發(fā)啟動令 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

成功，將#1燃機負荷穩(wěn)定在90MW。值長將情況匯報給部門領導。

生產保障部熱工人員聯(lián)系廠家GE人員，GE人員通知熱工人員將燃燒模式切換點的燃燒基準溫度由2280℉改為2290℉，告知運行人員在此切換點可減小振動，沖過切換點。

10月24日06：54，經生產保障部熱工人員更改燃燒模式切換點的燃燒基準溫度后，運行主值人員再次升負荷沖燃燒模式切換點時，#1燃機#2軸承振動達26.84mm/s，超過了燃機振動保護跳機值25.4mm/s跳機。

2、故障后檢查情況及原因分析

燃燒模式切換時，由于GE廠家TA對切換點選擇不當，造成燃機內流體波動大，#1燃機發(fā)生振動，振動超過燃機跳機保護動作值跳機，聯(lián)跳#3汽機。

#1燃機在性能試驗開始前#1燃機燃燒模式切換設定點（由PPM模式切換至PM模式）為2260℉，模式切換正常；在10月23日性能試驗完成后，GE公司進行了火焰筒DLN調整，由GE的現(xiàn)場TA將此設定值改為2280℉，并將FXKSG1、FXKSG2、FXTG1、FXTG2、FXKG1ST、FXKG2ST、FXKG3ST等相關參數也進行了修改，更改時間為2008年10月23日晚10時。

10月24日GE廠家TA再次將燃燒模式切換（由PPM模式切換至PM模式）溫度設定值改為2290℉，燃機于早晨6：54進行燃燒模式切換時因軸承振動大跳機。

我方要求GE公司查清跳機原因并做出解釋，GE公司解釋此次燃燒 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

調整參數修改為GE公司技術部門下發(fā)的定值，可能與現(xiàn)場機組情況不能完全匹配，并決定由 GE公司現(xiàn)場TA將#1燃機燃燒模式切換（由PPM切換至PM）溫度設定值改回性能試驗前穩(wěn)定運行時的設定值2260℉，由于DLN設備已經拆除，GE公司TA并未對其它模式切換相關參數做相應的修改。

由于燃燒調整由GE廠家全部負責并進行技術封鎖，需要專業(yè)的設備和軟件，故由于燃燒調整參數設定問題引起的振動我廠無法查出其產生原因，需要GE廠家TA再次用DLN設備進行燃燒調整并解決；我公司正在與GE公司進行交涉，令其盡快派相關人員和設備來我公司解決燃燒模式切換引起振動大問題。

3、暴露問題

1)GE廠家技術服務人員技術把關不嚴，針對燃機模式切換的調整考慮不周。

2)生產保障部熱工人員對設備的管理薄弱，對廠家的調整試驗，參數修改沒有進一步進行分析。

3)運行人員在2次燃機因為振動大觸發(fā)自動停機程序的情況下，仍然進行第三次強行通過燃燒模式切換點，暴露出運行把關不嚴的問題。

4)運行人員在機組非計劃停運后，下意識地直接將機組轉入計劃檢修，沒有及時匯報上級部門，沒有認真履行事故處理程序。

4、采取措施 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

1)對GE廠家的技術服務，生產保障部熱工人員要緊密跟蹤，盡快提高技術技能，加強分析和處理故障能力。

2)安全運行部加強管理，提高運行人員的故障處理能力，嚴格執(zhí)行事故處理和匯報程序。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例4：#1燃機88TK-2故障停機處理

1、故障經過

2010年1月23日，機組二拖一運行，AGC投入，總負荷650MW，＃

1、＃2燃機負荷均為230MW，汽機負荷190MW，供熱量1200GJ/h。

1月23日14時00分，監(jiān)盤人員發(fā)現(xiàn)#1燃機MARKⅥ界面發(fā)報警（排氣框架風機風壓低）,EXH FRAME OR #2 BRG COOLING TRBL-UNLOAD（排氣框架或#2軸承區(qū)冷卻風機故障）”，立即派人至就地檢查該風機并點擊MARKⅥ風機界面“#2 LEAD”和主復位按鈕，該風機仍無法啟動。通知生產保障部熱工、電氣、機務專業(yè)，匯報蔣總，匯報部門。

14：01，#1燃機開始自動減負荷，運行人員手動退出AGC，降低熱網負荷，機組維持低負荷運行。15：06，負荷3MW，調度通知停機，15：09 #1燃機停機。

2、故障后檢查情況及原因分析

2010年1月23日14時，電氣人員到現(xiàn)場后檢查，發(fā)現(xiàn)#1燃機88TK-2風機電機停運，開關就地報 “接地保護”動作。將電機本體動力電纜接線拆開后，測量電機本體絕緣，三相對地為0.1兆歐，手動盤電機風扇可以盤動。拆出風機后，風機葉輪本體扇葉端部有不規(guī)則坑狀損壞，電機本體驅動端軸承小蓋及擋油環(huán)明顯過熱且有缺損。將電機送至電機檢 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

修廠家解體檢修。

2010年1月20日，#1燃機88TK-1風機電機因振動大停運檢修，將電機送至電機檢修廠家解體檢修，修復周期4天，截至1月23日未修復。

風機葉輪拆下后，發(fā)現(xiàn)電機本體驅動端軸承小蓋及擋油環(huán)處明顯損壞；將擋油環(huán)及甩油環(huán)拆下后，發(fā)現(xiàn)軸承保持架粉碎，滾珠過熱變形，軸承外環(huán)與電機大蓋之間有摩擦，軸承內擋油環(huán)與轉子軸明顯摩擦，轉子軸被內擋油環(huán)啃出環(huán)狀溝道。電機非驅動端未見任何異常。將電機轉子抽出后，發(fā)現(xiàn)定子端部有一處短路放電痕跡，端部線圈明顯過熱痕跡。定子鐵芯有輕微掃膛現(xiàn)象。電機非驅動端定子端部未見任何異常。圖片如下：

軸承小蓋及擋油環(huán)明顯過熱且有缺損 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

軸承保持架粉碎

轉子軸被內擋油環(huán)啃出環(huán)狀溝道 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

定子端部有一處短路放電痕跡，伴有輕微掃膛現(xiàn)象

從故障現(xiàn)象看，電機驅動端軸承因長期處于高溫下工作，導致軸承油脂乳化后流失，軸承處于干澀狀態(tài)下運行，因摩擦逐漸導致軸承區(qū)域明顯過熱，引發(fā)定子端部區(qū)域過熱，絕緣老化降低，最終定子繞組匝間短路產生高溫燒燒損。缺潤滑脂是本次故障的直接原因。

綜上，本次故障的原因分析如下：

1)電氣專業(yè)人員設備缺陷管理不到位。88TK-1風機故障后沒有修復，在88TK-2風機故障后，備用設備無法投入而跳機。

2)生產各部門在88TK-1風機退備后沒有采取好防范措施，沒有加強運行風機的檢查。

3)電氣點檢人員對88TK-2風機電機的維護、檢查不到位； 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

4)運行巡檢人員對88TK-2風機電機的檢查不到位；

5)88TK-2風機電機由于設計原因，運行中無法檢查、添加油脂，且軸承溫度無測點上傳到集控室實時監(jiān)控；

3、暴露問題

1)燃機部分重要輔機設備還存在由于潤滑脂檢查不方便和溫度、電流無法在線監(jiān)視等原因，檢查、維護不到位的情況；

2)電氣點檢人員、運行巡檢人員對設備的維護檢查不到位； 3)電氣專業(yè)人員設備缺陷管理不到位。

4、防范措施

1)生產保障部加強設備缺陷管理，對失去備用的運行設備制定防范措施，加強檢查，同時盡快修復被用設備，保證設備安全穩(wěn)定運行。

2)改造88TK-2風機電機，將加、排油孔引至電機外側，加裝軸承測溫元件，上傳到集控室監(jiān)視；

3)對全廠同類型電機，同安裝形式電機進行普查，確認設備健康水平，對不能滿足運行要求的電機安排檢修；

4)利用小修時間對所有同類電機解體檢查，更換軸承，補充油脂； 5)對同類型設備，做好備品備件工作，定期進行更換檢修； 6)電氣專業(yè)加強設備管理，認真點檢，及時消除缺陷，使備用設備處于良好備用狀態(tài)。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例5：#1燃機燃燒器壓力波動大停機

1、事件經過: 2010年3月14日#1燃機帶供熱運行，機組負荷365MW。9時56分57秒由于雨雪天氣，燃機壓氣機入口空氣濾網差壓增大，10時08分07秒發(fā)出“#19燃燒器HH2頻段壓力波動越限”報警；10時08分11秒；發(fā)出“#

3、#18燃燒器HH2頻段加速度越限”報警；10：08：12，發(fā)出“燃燒器壓力波動大降負荷”信號；10時08分13秒又發(fā)出“#

1、#2燃燒器HH2頻段壓力波動越限”報警；10時08分14秒#1燃機因燃燒器壓力波動大跳閘保護動作停機。

2、原因分析：

1)根據三菱公司設計，其燃燒器是通過調整燃料流量和空氣流量來控制燃燒狀態(tài)。其中，擴散燃燒（值班噴嘴）與預混合燃燒（主噴嘴）的燃料比通過值班燃料控制信號（PLCSO）進行控制；進入燃燒器的空氣量通過通過燃燒器旁路閥（BYCSO）進行控制。為了抑制燃燒振動增加，保持燃燒器最佳連續(xù)運行狀態(tài)，三菱公司設計了燃燒振動自動調整系統(tǒng)，由自動調整系統(tǒng)（A-CPFM）和燃燒振動檢測傳感器組成。燃燒振動檢測傳感器共24個，包括安裝于#1-#20燃燒器的壓力波動檢測傳感器和分別安裝于#

3、#

8、#

13、#18燃燒器的加速度檢測傳感器。自動調整系統(tǒng) 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

（A-CPFM）根據燃燒振動檢測數據和燃機運行參數，對燃燒器穩(wěn)定運行區(qū)域進行分析，并根據分析結果自動對PLCSO和BYCSO進行修正，從而實現(xiàn)燃燒調整優(yōu)化。

2)#1燃機控制系統(tǒng)對燃燒器壓力波動傳感器和加速度傳感器檢測數據分為9個不同的頻段進行分析，分別為LOW（15-40 HZ）,MID(55-95 HZ）,H1(95-170 HZ）,H2(170-290 HZ）,H3(290-500 HZ）,HH1(500-2000 HZ）,HH2(2000-2800 HZ）,HH3(2800-3800 HZ）,HH4(4000-4750 HZ）。在不同頻段針對燃燒器壓力波動傳感器和加速度傳感器，分別設臵了調整、預報警、降負荷、跳閘限值，其中，調整功能由A-CPFM系統(tǒng)完成；預報警、降負荷、跳閘功能由燃機控制系統(tǒng)實現(xiàn)。當24個傳感器中任意2個檢測數值超過降負荷限值時，觸發(fā)燃機降負荷；當24個傳感器中任意2個檢測數值超過跳閘限值時，燃燒器壓力波動大跳閘保護動作。此次燃機跳閘即是由于#

1、#

2、#19壓力波動傳感器HH2頻段檢測數值均超過跳閘限值引起。

3)根據三菱公司對燃機跳閘前后運行數據進行的分析，在燃燒器壓力波動HH2頻段數值出現(xiàn)越限報警時，H1頻段數值也出現(xiàn)異常升高。此外，由于3月14日降雪天氣的影響，壓氣機入口空氣濾網差壓在原有基礎上出現(xiàn)異常增大，最高達到1.6KPa。壓氣機入口空氣濾網差壓增大，說明進入燃機的空氣流量減少。在空氣流量減少的情況下，燃機運行區(qū)域非常接近燃燒器壓力波動H1和HH2頻段越限報警區(qū)域。由于我公司燃 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

機日計劃出力曲線為10時00分從360MW升到370MW，由北京市調AGC自動控制。燃機負荷上升燃料閥打開，此時要求進口空氣量同時增大，以滿足合適的燃空比，由于壓氣機入口空氣濾網差壓大造成進入燃機的空氣流量減少，造成燃燒不穩(wěn)定，引起燃燒振動。燃燒振動出現(xiàn)后燃機控制系統(tǒng)ACPFM已動作進行調整。而且當振動值達到報警值時RUNBACK功能也啟動，但是由于振動值升高太快，調節(jié)系統(tǒng)的調節(jié)發(fā)揮調作用前，燃燒振動達到跳機值，導致燃機因燃燒器壓力波動越限跳閘。

圖1：機組負荷指令 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

圖2：燃燒自動調整系統(tǒng)調節(jié)記錄 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

圖3：先導燃料閥控制參數調整記錄

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圖4：燃機旁路閥控制參數調整記錄 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

圖5：燃燒振動報警記錄

圖6：機組跳閘報警記錄 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

圖7：機組跳閘時運行工況分析圖 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

4)空氣濾芯為紙質材料，紙纖維遇潮膨脹使得過濾器差壓升高。遇雨雪天氣（尤其是小雨雪），空氣濕度大時空濾器差壓升高，雨雪停止，空氣濕度降低，差壓會快速下降。

在用的入口空氣過濾器濾芯是2009年10月更換，由于進入冬季供熱后機組長周期高負荷運行，空氣濾芯差壓上升較快。而且今冬北京大霧及雨雪天氣較多，對紙質空氣濾芯來說是惡劣運行工況。由于機組在供熱季必須連續(xù)運行，而空氣濾芯又不能在機組運行中更換，針對今冬空氣濾芯差壓升高的現(xiàn)象，為保證機組連續(xù)高負荷運行，滿足供熱需求，燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

我公司主要開展了以下幾個方面的工作以緩解差壓上升的趨勢：①多次進行在線人工清理，并在清理后增加一層包面，減少灰塵進入空氣濾芯②連續(xù)投入反吹系統(tǒng)，減少灰塵在濾芯上的積累③在空氣進氣口外側搭設防雨雪棚，減少進入空氣過濾器的雨雪量。

3、事故處理及防范措施

1)機組跳閘后，立即啟動公司的兩臺啟動爐，一方面向熱網系統(tǒng)供蒸汽，使熱網系統(tǒng)能夠低溫運行，另一方面為燃氣提供軸封蒸汽，維持凝汽器真空，為燃機的隨時啟動做準備。

2)立即進行機組運行數據的分析工作，通過數據分析我公司認為是由于空氣濾網差壓大，在機組漲負荷過程中由于空氣量不足造成燃燒振動，機組跳閘。同時將數據發(fā)送到三菱公司高砂總部，要求三菱公司立即進行數據的分析。三菱公司也十分重視，由于是周末，三菱公司領導親自指示技術人員加班進行分析。3月15日凌晨4時，日方提供初步分析結果，和我公司分析結果一致，確認燃機本體及燃燒器正常，機組跳閘就是由于空濾器差壓大，漲負荷時空氣量不足造成燃燒不穩(wěn)，出現(xiàn)燃燒振動，并表示3月15日早再組織專家進行進一步分析確認。

3)機組跳閘后，我公司立即組織人員連續(xù)作業(yè)，進行空氣過濾器的更換，至3月15日早7時完成濾芯的更換工作。并計劃在壓氣機空氣入口原有單級濾網基礎上，增加粗濾，以減小惡劣天氣情況下對濾網差壓的影響。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

4)三菱公司3月15日上午10時提交了最終分析結果，確認燃機本體機燃燒器正常，跳閘原因確認為空氣流量不足造成。得到答復后，我公司立即向北京市調進行匯報溝通，市調同意機組再次并網。機組于3月15日13時30分啟動，15時30分并網，并網后機組運行正常。由于機組跳閘時（機組在高負荷工況），機組的自動燃燒控制系統(tǒng)已進行調節(jié)，調節(jié)參數已改變，因此機組啟動后需在高負荷段進行燃燒調整，重新對調節(jié)參數進行確認、優(yōu)化，以保證燃燒穩(wěn)定。三菱公司的燃燒調整專家16日到達公司，經過和北京市調申請，市調安排3月17日0時開始燃燒調整，3月17日16時30分完成燃燒調整工作。

5)對于雨雪天氣情況下空氣濾芯差壓升高，而且不能在線更換濾芯，影響機組長周期連續(xù)運行的問題，我公司已進行技術論證，已多次和燃機入口空氣系統(tǒng)的設計制造商美國唐納森公司（三菱公司的分包商）進行技術交流，確定了技術方案，計劃在進氣系統(tǒng)的入口加裝PE材質的初濾系統(tǒng)。加裝的初濾系統(tǒng)能過濾大部分灰塵和雨雪，大量減少進入后面紙質空濾灰塵和雨雪，由于初濾不是紙質材料可以在線進行水清洗。這樣一方面可以有效控制空氣系統(tǒng)差壓，確保機組安全運行，另一方面能極大延長空氣濾芯的使用壽命，經濟較好。此項目我公司基本和唐納森公司達成意向，計劃于2010年9-10月份安裝并投入使用，保證2010年---2011年供熱季的安全運行。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例6：#

2、#3機因人為誤動停機

1、故障經過：

2010年5月11日，#

2、3機組純凝工況運行，總負荷366MW，#2燃機負荷244MW，#3汽機負荷122MW；#1燃機停運。

20:35，#2燃機做完燃燒調整試驗，進入baseload（基本負荷）開始性能試驗。20:50，生產保障部熱工人員XX聯(lián)系運行人員做停運的#1燃機PM4清吹閥傳動試驗。20：53，XX得到運行值長XX許可后，進入工程師站，誤將運行中的#2燃機PM4清吹閥作了傳動試驗。20:54，#2燃機PM4清吹閥故障報警，保護動作跳#2燃機，聯(lián)跳#3汽機。

機組跳閘后，值長立即通知相關人員到場，匯報調度，并要求運行人員立即對各系統(tǒng)進行檢查：汽機各主汽門關閉，轉速下降，交流潤滑油泵，頂軸油泵聯(lián)啟正常，汽機惰走正常；#2燃機油系統(tǒng)運行正常，惰走正常。運行人員啟動啟動鍋爐，輔汽系統(tǒng)投入正常。

21:20 #1燃機盤車投入。21:50 #3汽機盤車投入。

2、故障后處理情況：

由于故障原因明顯，生產各部門準備重新起機，22：00運行值長向調度申請起機。5月12日00：16，調度令#

2、#3機組啟動。機組于

525 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

月12日01：08并網。

3、事故原因分析：

(1)事故的原因

生產保障部熱工人員XX，未履行工作票程序，無工作內容、操作和安全措施紀錄，未進行危險點分析，工作疏忽，誤將運行中的#2燃機PM4清吹閥關閉，2燃機PM4清吹閥故障報警，保護動作跳#2燃機，聯(lián)跳#3汽機，是本次故障的主要原因。

生產保障部熱工專業(yè)管理松懈，未嚴格工程師站管理制度，檢修人員在無監(jiān)護的情況下單人操作，是本次故障的管理原因。

(2)事故暴露出來的問題：

1）工作票制度的執(zhí)行存在管理漏洞。

2）生產保障部熱工人員責任心不強，麻痹大意，發(fā)生誤操作。3）生產保障部熱工人員夜間工作時，執(zhí)行工作票制度不規(guī)范。4)生產保障部熱工專業(yè)未執(zhí)行雙人操作規(guī)定，工程師站管理制度執(zhí)行不嚴格。

5)發(fā)電部值長XX不嚴格執(zhí)行工作票制度。

6)安全監(jiān)察部對公司安全生產制度執(zhí)行的監(jiān)督松懈。

4、防范措施：

1）公司各生產部門嚴格執(zhí)行各項安全生產管理制度，各部門負責人加強對生產人員執(zhí)行安全生產管理制度的管理、檢查和考核。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

2）公司各生產部門加強安全教育，提高責任心，認真監(jiān)盤，精心操作。

3）生產保障部嚴格執(zhí)行《電子間、工程師站管理制度》和《生產現(xiàn)場計算機使用和管理制度》，操作時雙人進行，一人操作，一人監(jiān)護。同時對電氣PC間、電子間、GIS間、繼電保護間加強出入管理，嚴格執(zhí)行出入登記制度。

4）生產人員值班時要保持良好的精神狀態(tài)，操作時精神要高度集中。5）利用安全活動月，各部門切實開展反習慣性違章的學習活動。6）安全監(jiān)察部加強檢查監(jiān)督，督促各部門嚴格執(zhí)行公司安全生產制度。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例7：#1燃機燃燒不穩(wěn)停機

1、事故經過：

2010年5月13日00:50，＃

1、2燃機拖＃3汽機以“二拖一”方式運行，#1燃機負荷110MW,#2燃機負荷195MW，#3汽機負荷200MW，總負荷505MW。00:51按調度曲線將總負荷降至450MW，運行人員將#1燃機負荷降至90MW，根據燃機特點，#1燃機燃燒模式自動由預混燃燒模式（PM1+PM4噴嘴運行）切至亞先導模式（PM1+PM4+D5噴嘴運行）。00:52 #1燃機報“High exhaust temperature spread trip”（排氣分散度高跳閘），#1燃機滅火，#1發(fā)電機解列，#

2、3機組繼續(xù)以“一拖一”方式運行正常。

2、事故后處理情況：

#1機組于5月14日22：18并網。

3、事故原因分析：

（1）事故原因分析

我公司專業(yè)人員和GE公司現(xiàn)場工程師立即到現(xiàn)場進行檢查和分析。通過對#1燃機跳閘信號和機組當前運行狀態(tài)的分析得出結論，此次機組跳閘事故的原因是由于#1燃機在降負荷過程中，燃機由于自身特性，當運行負荷低于90 MW時，燃燒模式自動切換，由預混模式進入亞先導預 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

混燃燒模式后，由于#

2、3燃燒筒（總共18個燃燒筒）在燃燒切換后未能夠有效穩(wěn)燃，導致#

2、3燃燒筒滅火，致使在燃燒模式切換完成后燃機排氣溫度#

15、#

16、#

17、#

18、#19這五個測點溫度不升反降（900-1100華氏度），相比于其他26支排氣溫度（1200-1300華氏度）較低，最終導致#1燃機因排氣分散度高而保護動作跳閘。

機組保護動作情況分析：

1）最高排氣溫差TTXSP1（此時由#18排氣溫度引起：268.492?）大于允許排氣溫差TTXSPL（268.155）

2）次高排氣溫差TTXSP2（此時由#17排氣溫度引起：263.764?）大于0.8倍的TTXSPL（約為214.524?）

3）延時2s后#1燃機于00:52:03跳機。機組當時運行狀態(tài)滿足附件中保護動作條件1（2）針對事故原因的檢查和試驗

我公司專業(yè)技術人員查清楚事故原因后，立即與GE公司亞特蘭大總部技術人員進行了聯(lián)系，通過其燃燒專家遠程檢查分析后，確定了上述機組跳閘原因，并針對性的提出了機組現(xiàn)場檢查的項目和要求，我公司立即組織技術人員按照其要求安排檢查，具體檢查項目如下：

1）檢查#16到#19號排氣熱電偶的狀態(tài)； 2）檢查#1、2、3、4聯(lián)焰管是否泄露；

3）檢查燃機清吹閥，燃燒調整閥動作情況，重新進行邏輯傳動； 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

按照其要求進行以上檢查后，均未發(fā)現(xiàn)異常。我公司立即聯(lián)系美國GE總部技術人員，經對方技術人員再次確認和分析后，GE方確認其之前燃燒調整的定值在燃燒切換過程中存在部分參數配比不合理的問題，故要求對我公司機組重新進行機組燃燒切換點的燃燒調整工作，5月14日＃1機組啟動并網后在燃燒模式切換點進行兩次切換試驗，切換正常。

雖然＃1燃機再次啟動并燃燒模式切換正常，但我公司專業(yè)人員已采集近期＃1燃機模式切換和5月13日＃1燃機故障跳機時模式切換的報警、參數、趨勢圖繼續(xù)分析原因，并聯(lián)系GE人員，要求GE給出5月13日#

2、3燃燒筒滅火的具體原因。

（3）事故暴露出來的問題：

1）GE進行燃燒調整時參數配比不合理。

2）生產保障部熱工人員對燃機燃燒調整的有關技術問題未掌握。

4、防范措施：

1）公司對GE今后的工作要求GE提供正式工作方案和安全措施。2）生產保障部熱工人員對盡快熟悉燃機燃燒調整的技術問題。3）生產保障部加強部門專業(yè)人員對GE設備的結構、性能和維護的培訓。燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

案例8：#1燃機燃燒器壓力波動大停機

1、事件經過: 2010年6月8日上午，#1燃機機組帶250MW負荷正常運行。10:05根據調度命令，機組開始升負荷，負荷目標值355MW。10:10:36機組負荷升至314 MW時，TCS發(fā)出“#

1、#

2、#

3、#4燃燒器HH2頻段越限報警；

10:10:36 TCS發(fā)出“燃燒器壓力波動大降負荷”信號； 10:10:37 #1燃機因燃燒器壓力波動大跳閘保護動作停機。

2、原因分析：

1）根據三菱公司設計，M701F燃燒器是通過調整燃料流量和空氣流量來控制燃燒狀態(tài)。其中，擴散燃燒（值班噴嘴）與預混合燃燒（主噴嘴）的燃料比通過值班燃料控制信號（PLCSO）進行控制；進入燃燒器的空氣量通過燃燒器旁路閥（BYCSO）進行控制。為了抑制燃燒振動增加，保持燃燒器最佳連續(xù)運行狀態(tài)，三菱公司設計了燃燒振動自動調整系統(tǒng)，由自動調整系統(tǒng)（A-CPFM）和燃燒振動檢測傳感器組成。燃燒振動檢測傳感器共24個，包括20個安裝于#1-#20燃燒器的壓力波動檢測傳感器和4個分別安裝于#

3、#

8、#

13、#18燃燒器的加速度檢測傳感器。自動調整系統(tǒng)（A-CPFM）根據燃燒振動檢測數據和燃機運行參數，對燃燒器

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穩(wěn)定運行區(qū)域進行分析，并根據分析結果自動對PLCSO和BYCSO進行修正，從而實現(xiàn)燃燒調整優(yōu)化。

2）#1燃機控制系統(tǒng)對燃燒器壓力波動傳感器和加速度傳感器檢測數據分為9個不同的頻段進行分析，分別為LOW（15-40 HZ）,MID(55-95 HZ）,H1(95-170 HZ）,H2(170-290 HZ）,H3(290-500 HZ）,HH1(500-2000 HZ）,HH2(2000-2800 HZ）,HH3(2800-3800 HZ）,HH4(4000-4750 HZ）。在不同頻段針對燃燒器壓力波動傳感器和加速度傳感器，分別設臵了調整、預報警、降負荷、跳閘限值，其中，調整功能由A-CPFM系統(tǒng)完成；預報警、降負荷、跳閘功能由燃機控制系統(tǒng)實現(xiàn)。當24個傳感器中任意2個檢測數值超過降負荷限值時，觸發(fā)燃機降負荷；當24個傳感器中任意2個檢測數值超過跳閘限值時，燃燒器壓力波動大跳閘保護動作。此次燃機跳閘即是由于#

1、#

2、#

3、#4壓力波動傳感器HH2頻段檢測數值均超過跳閘限值引起。

3）機組跳機后，公司立即組織技術人員開展對機組運行數據的分析工作和設備狀態(tài)的確認工作，同時將相關數據發(fā)送給三菱高砂。燃料數據報告表明燃料組分甲烷含量96.31%，低位發(fā)熱量為36.17MJ/M3,較以往稍高；運行曲線表明機組運行時空氣燃料調整系統(tǒng)動作正常，振動出現(xiàn)后燃機控制系統(tǒng)（ACPFM）立即動作進行調整，振動值達到報警值時RUNBACK功能隨后啟動，但是由于振動值升高太快，調節(jié)系統(tǒng)尚未完全發(fā)揮作用，燃燒振動達到跳機定值，導致燃機因燃燒器壓力波動越限。

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現(xiàn)場又對燃燒器壓力波動傳感器和加速度傳感器進行了檢測，正常；同時檢查汽機燃機狀態(tài)，確認無異常。當夜三菱回復意見認為：運行數據并未反映出燃機性能存在明顯異常狀況，判斷可能由于燃氣組分存在瞬時性、大幅度變動；或者燃氣溫度、進氣溫度發(fā)生較大變化，從而導致HH2頻段振動的發(fā)生領域接近運行點，造成跳機。認為機組可再次啟動、并網運行，但為了安全起見，建議運行時將GT負荷控制在195MW以下，同時盡早對燃機實施燃燒調整。

3、處理經過：

1）機組跳機后，公司迅速將啟動爐啟動，保證汽機軸封系統(tǒng)供汽，維持凝汽器真空，為燃機的隨時啟動做準備。

2）進行原因分析、設備檢查確認具備開機條件后，當夜聯(lián)系市調準備開機，經調度同意機組于6月9日12：25分并網。

3）經和三菱公司溝通，機組于6月13日白天進行了燃燒調整，三菱TA現(xiàn)場收集了運行相關數據，待匯總研判后出具最終報告。

附件1：機組跳閘時運行工況分析圖

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附件2：機組跳閘報警記錄

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案例9：#2燃機伺服閥故障停機

1、事故經過：

2010年7月4日，機組二拖一純凝工況運行，AGC投入，總負荷580MW，其中＃1燃機負荷180MW，＃2燃機負荷180MW，＃3汽機負荷220MW。＃2燃機速比閥前壓力P1:32.07Kg/cm2，速比閥前壓力P2: 29.83Kg/cm2，IGV開度51%。

14時18分，#2燃機跳閘，跳閘首出原因為： EXHAUST OVER TEMPERATURE TRIP排氣溫度高跳閘

＃2燃機跳閘后，運行人員立即該報告相關人員到場處理并按照正常操作程序進行停機操作，并維持＃

1、3機組維持穩(wěn)定運行。此時＃

1、3機一拖一穩(wěn)定運行，總負荷269MW，＃1燃機負荷170MW，＃3汽機負荷99MW。

2、事故后處理情況：

相關人員到場后，經檢查歷史曲線發(fā)現(xiàn)14時18分08秒平均排氣溫度到達1240.44華氏度，超過保護動作值1240華氏度，保護正確動作。從歷史趨勢分析，14時18分05秒，#2燃機IGV導葉在指令未變化情況下關小，此時IGV指令增大，指令與反饋偏差不斷增大，平均排氣溫度迅速上升，14時18分08秒，IGV指令74%，IGV反饋57%，排氣溫度越

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過跳閘值，機組跳閘。從以上過程來看，IGV閥的失控是導致排氣溫度上升的直接原因。從IGV伺服閥電流曲線發(fā)現(xiàn)，14時17分44秒開始IGV伺服閥電流異常波動，至18分05秒伺服閥電流失去。初步認為燃機壓氣機進口可變導葉伺服閥故障引起IGV開度減小，燃機壓氣機進風量減少，導致燃機排氣溫度高，超過設定值而燃機跳閘。見圖一

圖1 事故跳閘曲線

隨后，集團電力生產經營部專業(yè)主管、GE公司維護項目代表、京陽熱電有關技術人召開分析會，認為IGV控制伺服閥故障。

對IGV控制伺服閥卡件及電纜檢查，無異常。

IGV控制伺服閥傳動試驗，IGV伺服閥電流仍有波動。曲線見圖二。

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圖2 跳閘后IGV伺服閥傳動電流曲線

20:50，更換IGV控制伺服閥。

21:00，IGV控制伺服閥傳動試驗正常。見圖三

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圖3 更換IGV伺服閥后傳動電流曲線

23:10向調度請示啟機，23:46機組啟動，IGV工作正常，0:56，機組并網。

3、事故原因分析：

（1）事故原因分析

通過與伺服閥制造商的溝通，并結合已采集到的數據信息進行分析，可能的原因主要如下：

1）伺服閥閥體內噴嘴或節(jié)流孔堵塞，導致控制油油路不通，伺服閥控制失靈；

2）伺服閥閥球或閥芯閥套磨損量偏大，引起伺服閥偏臵電流的波動，39 燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

伺服閥控制失靈。

針對以上情況，檢查了最近幾個月#2燃機潤滑油的油務監(jiān)督報表，報表顯示在此期間，燃機潤滑油的油質始終合格。另外，燃機控制油的來源取自潤滑油供油母管，經過液壓油泵加壓后供給各液壓控制閥，在液壓油泵出口和各液壓控制閥供油管上均配臵有高精度的過濾器，即供給伺服閥的液壓油油質優(yōu)于油務監(jiān)督的結果，滿足伺服閥對油質的要求。

按照伺服閥制造商的要求：每兩年應進行清洗檢測的定期工作。此次故障的伺服閥是2009年4月檢修期間，更換到#2燃機IGV執(zhí)行機構上的全新的伺服閥，截止到事故前，投入運行一年，未到定期清洗檢測期。

伺服閥于2010年7月5日送上海MOOG控制有限公司檢測，結果為內部磨損，屬偶發(fā)故障。正式檢測報告近期提供。

經調研同類燃機電廠IGV伺服閥情況，故障率均很低?？苫敬_定故障為產品質量偶發(fā)故障。

3）事故暴露出來的問題： 設備管理存在不足。

4、防范措施：

為了吸取教訓，避免事故再次發(fā)生，將從以下幾個方面進行總結，并認真執(zhí)行各項防范措施：

1）嚴格按照伺服閥制造商的建議，定期清洗檢測伺服閥，保證伺服

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閥良好的工作性能。

2）充分調研并吸取同類型燃機電廠在伺服閥檢修方面的經驗，將伺服閥的檢修納入到燃機小修的標準項目。

3）深入學習并掌握伺服閥的工作原理和結構，提高事故分析和解決問題的能力。

4）保證伺服閥備件合理的庫存數量，將關鍵設備的伺服閥備件作為事故備件儲存。

做好濾油工作，防止油質惡化，做好油務監(jiān)督。

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案例10：#1燃機燃燒器壓力波動大跳機。

1、事件經過

12月4日晚，熱網抽汽調節(jié)閥出現(xiàn)控制指令與閥位反饋偏差較大現(xiàn)象（最大16%），經分析認為伺服閥油門卡澀或油路堵塞，從而造成閥門無法動作到位。由于燃機運行過程中無法更換伺服閥，現(xiàn)場采取調整執(zhí)行器油缸彈簧和修改閥門最小開度邏輯限制，使熱網抽汽調節(jié)閥控制指令與閥位反饋偏差的現(xiàn)象有所緩解，沒有根本解決；若伺服閥異常情況惡化，則會導致熱網抽汽調節(jié)閥無法朝關閉方向繼續(xù)動作，熱網抽汽流量也無法增加，進而影響燃機和熱網系統(tǒng)正常運行。為解決這一問題，通過和江南閥門廠技術人員進行討論后，確認熱網抽汽調節(jié)閥電控部分PLC的控制邏輯為：閥門的控制指令和反饋在PLC內部進行偏差比較并放大后，輸出驅動伺服閥動作；通過修改PLC邏輯增大PLC輸出，在目前控制指令和閥位反饋存在偏差的情況下，可以增加閥門進油量，進而使閥門可以繼續(xù)跟隨指令進一步關小，從而達到縮小指令和反饋偏差的目的。

12月9日下午，江南閥門廠技術人員攜上位機組態(tài)軟件到廠后，對PLC邏輯修改方案進行討論：決定通過修改PLC內部伺服邏輯中的比例放大系數來增加PLC的輸出電壓，并且江南閥門廠技術人員認為修改可

燃氣發(fā)電機組故障停機案例匯編

在線進行。

2010年12月9日17時04分運行值班人員發(fā)出熱工工作票一張，工作內容內容為#1燃機中壓排汽壓力調節(jié)閥控制回路邏輯修改。當時燃機帶電負荷350MW，抽汽量約117t/H，機組AGC投入。18時18分，熱網抽汽降至80t/H。因熱工人員無法完成在線下載，經領導批準離線下載，運行值班人員并將熱網抽汽降至50t/H，并按熱工人員要求將熱網抽汽調節(jié)閥解列為手動調整。

在熱網抽汽流量降低至50t/h并與運行人員共同確認安全措施都已做到位后，于19時03分14秒開始進行PLC邏輯修改離線下載，19時03分24秒離線下載完成，隨后熱網抽汽調節(jié)閥動作出現(xiàn)大幅波動，導致熱網抽汽量和中壓缸排汽壓力也出現(xiàn)較大波動。19時03分41秒，發(fā)出“中壓缸排汽壓力高” 報警；19時04分08秒，發(fā)出“中壓缸排汽壓力低” 報警；19時04分50秒，陸續(xù)發(fā)出“#

2、#

3、#

7、#8燃燒器H1頻段壓力波動越限”預報警和報警；19時04分51秒，觸發(fā)“燃燒器壓力波動大降負荷”信號；19時04分54秒，#1燃機因燃燒器壓力波動大跳閘保護動作，#1燃機跳機。

2、故障原因分析

通過對燃機停機前后趨勢曲線進行分析，19時03分14秒開始進行離線下載，此時控制指令為28.31%，閥位反饋為35.7%；19時03分24秒離線下載完成，此時閥位反饋為39.91%，此后閥門開始關閉，最低關

第二篇：典型燃氣事故案例

典型燃氣事故案例匯編典型燃氣事故案例匯編

（1）、2002年12月12日下午3時，長春市東天街濱河西路205棟居民樓地下長春市室天然氣總閥門銅芯脫落，導致天然氣泄漏發(fā)生爆炸，3人死亡，26人受傷，7層建筑不同程度受損。

（2）、2000年2月12日，沈陽張龍在本單位值班，當其熟睡后，室外地下管道煤氣泄漏滲透至值班室內，致張龍煤氣中毒昏謎8月余。經8月余的治療后恢復記意，此期間共花去醫(yī)療費18萬余元。經調查，是因煤氣管線埋深不夠，載重卡車壓裂煤氣管道造成的?？ㄜ囁緳C已逃逸，受害人向煤氣公司索賠400余萬元，法院判煤氣公司承擔無過鍺責任。

（3）、2003年1月27日6時40分左右，山東章丘市山東章丘市明珠小區(qū)北區(qū)山東章丘市29號樓一單元（章丘市人民醫(yī)院宿舍）發(fā)生管道煤氣爆炸事件，整個單元大部分被炸掉，全單元10戶居民除個別人外，皆被掩埋在炸碎的打磚石之下，造成重大傷亡和財產損失。目前已死亡5人，受傷多人。

（4）、2003年2月15日晨，哈爾濱市平房區(qū)東北輕合哈爾濱市金加工廠家屬區(qū)601、602棟樓發(fā)生室外煤氣泄漏事故，造成29人中毒，其中一人死亡。初步斷定為季節(jié)性土層變化導致地下次高壓煤氣管線斷裂，產生漏氣并從暖氣溝竄入樓內，造成中毒事故。

（5）、廣安市天然氣公司在2002發(fā)生二起事故，一起是一安裝工人酒后上班，在施工中從近20米的高處摔下，不治身亡，損失12萬余元。另起是因管材本體質量問題致天然氣泄漏后竄至20余米外的下水道內，某裝修工在施工中引燃天然氣嚴重燒傷3人，其中一人因醫(yī)治無效死亡，已發(fā)生費用37萬余元。

（6）、2001年4月12日6時，北京市海淀區(qū)二里溝國家測繪局宿舍樓北京市海淀區(qū)三單元二樓發(fā)生爆炸，三人在事故中受傷。查其原因，是因用戶擅自改動天然氣管道所致。

（7）、1999年11月29日，上海市某弄1號三摟的曹女士及女兒王某因煤氣中毒身亡；幾天后，曹的丈夫也因煤氣中毒較2深，搶救無效死亡。查其原因：將應裝明線的管子裝在墻體內部，變成了暗線。至事發(fā)之日已有數十年，煤氣管道受到墻體石灰腐蝕造成裂縫，并使煤氣泄漏擴散到王家。用戶索賠100萬元。

（8）、2002年10月10日早晨7時18分，南充市涪江路市廣電局內一領導住宅南充市樓。一位副局長家因戶內天然氣泄漏，在廚房內用火時產生爆燃，一人燒傷住進醫(yī)院，廚房門和廚房吊頂被掀翻。分析原因，責任完全在用戶，是因裝修房屋時用戶違反四川省燃氣管理條例，擅自拆安天然氣管線所致。

（9）、2003年8月13日上午10時，遂寧市天德土木建筑公司在油房街開挖路遂寧市面鋪設下水管道時，野蠻施工，不慎將天然氣主輸氣干管挖破，致10萬市民不能用上3天然氣。同年8月19日凌晨，上海市某區(qū)域燃氣管道自然斷裂（該管道埋深2米余），致區(qū)域停氣，影響用戶8000余戶，至次日晚恢復供氣。

（10）2003年11月17日晨6時左右，杭州發(fā)生一起因空混氣DN200低壓管泄漏引起的爆炸事故。爆炸現(xiàn)場為鳳起路和刀茅巷路的交接路段。事故造成了位于爆炸路段的鳳起苑、中大鳳棲花園和興和公寓3個小區(qū)約1652戶住戶停氣，百余窨井蓋沖天而起。

（11）、廣州市白云區(qū)石崗東街出租屋發(fā)生一起驚人命案，一對年輕男女赤身裸體死在衛(wèi)生間內，警方初步斷定是煤氣中毒導致。家用燃氣熱水器使用頻繁，要注意規(guī)范安裝、保障安全。根據現(xiàn)場所見，該豪華型家用燃氣快速熱水器雖然顯示產品合格，但在這樣狹小的空間內明顯安裝不當。

（12）2003年12月23日，重慶市開縣高橋鎮(zhèn)的東北氣礦16號井發(fā)生特大井噴事故，井內噴射出的大量含有劇毒硫化氫的天然氣四處彌漫，造成243人中毒死亡，2142人入院治療、65000人被緊急疏散安置。此次災難造成的直接經濟損失高達6400余萬元。

（13）2004年1月28日，珠海市發(fā)現(xiàn)一起懷疑煤氣中毒事件：居住在珠海吉大蓮花山小區(qū)

一出租房的一對年輕男女，在窄小的浴室內一同淋浴時，由于浴室內門窗緊閉，兩人長時間在浴室內洗澡，一氧化碳在浴室內逐漸聚集起來，于是發(fā)生煤氣中毒事件，當兩人被鄰居發(fā)現(xiàn)時，已經身亡。

（14）四川瀘州市納溪區(qū)丙靈路15號居民樓旁發(fā)生一起州市氣體爆炸事故。事故已造成5人死亡，1人重傷，34人輕傷。經有關專家現(xiàn)場勘察，基本排除人為物品爆炸可能。初步判定屬可燃氣體爆炸，現(xiàn)場看有氣源兩種可能，一是天然氣沿管道裂隙泄漏；二是下水道內沼氣聚集，電器、煙頭以及雷擊等原因形成火源。

（15）、2004年8月3日下午5時左右，廣州廣州地鐵廣州五號線施工單位在黃埔區(qū)港灣路和大沙東路交接處下鉆勘察時，不小心把煤氣管道鉆破，造成煤氣泄漏，泄漏的煤氣很快到達爆炸極限，附近數萬人被緊急疏散，半個小時后險情排除。

（16）2004年08月02日，巴拉圭首都亞松森郊外的一個超市1日中午因為煤氣泄漏發(fā)生大火，造成至少一層樓坍塌至少274人遇難者，傷者達數百人。目擊者說，在大火吞噬超市前他們聽到劇烈爆炸聲，隨后一層店鋪的樓面崩塌并陷入地下車庫。由于煤氣罐連續(xù)發(fā)生爆炸，火勢越燒越猛，整棟30米高的建筑有坍塌的危險。為了預防未付款的顧客離開，購物中心內許多房門處于關閉狀態(tài)，導致逃生通道不暢。等警方和消防人7員趕到打開房門時，一切都太晚了。

（17）、2004年8月1日13時30分，地下商場煤氣管道發(fā)生大面積泄漏，空氣中煤氣濃度已接近爆炸臨界點，一旦有明火或電火后果將不堪設想，百余名民警緊急疏散商場內的萬余名顧客和業(yè)主。據現(xiàn)場指揮人員介紹，經過勘察可以初步判斷，煤氣管道泄漏是因為近幾年地面土質下沉，造成管道受力不均以至于被撕裂。

（18）、1995年1月3日，山東省9濟南市和平路雜技團附近的電纜溝突然發(fā)生大面積爆炸，造成2公里路段的人行道和部份路面破壞，7輛過路汽車被砸損壞，傷亡61人（其中死亡12人），爆炸原因系中壓煤氣管道破裂，煤氣泄漏進入電纜溝擴散，遇明火發(fā)生爆炸。

（19）、1995年4月28日，韓國第三大城市大邱市由于施工中挖斷天然氣管道，發(fā)生強烈爆炸，造成109人死亡，200多人受傷。100多輛汽車被毀；

（20）、1995年1月19日，北京市人民大會堂西側路邊燃氣閥門井蓋被汽車壓翻，井蓋將閥門砸壞，造成燃氣泄漏，遇過往汽車打火引起火災，造成不良的政治影響。

（21）、1984年11月19日，墨墨西哥慘案墨西哥西哥市一液化石油氣儲配站泄漏發(fā)生強烈爆炸，死亡500多人，傷7000多人，30000多人無家可歸。

第三篇：風力發(fā)電機組故障排除

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風力發(fā)電機組故障排除

伴隨著風機種類和數量的增加，新機組的不斷投運，舊機組的不斷老化，風機的日常運行維護也是越來越重要?，F(xiàn)在就風機的運行維護作一下探討。

一．運行風力發(fā)電機組的控制系統(tǒng)是采用工業(yè)微處理器進行控制，一般都由多個CPU并列運行，其自身的抗干擾能力強，并且通過通信線路與計算機相連，可進行 遠程控制，這大大降低了運行的工作量。所以風機的運行工作就是進行遠程故障排除和運行數據統(tǒng)計分析及故障原因分析。

1．遠程故障排除風機的大部分故障都可以進行遠程復位控制和自動復位控制。風機的運行和電網質量好壞是息息相關的，為了進行雙向保護，風機設置了多重保護 故障，如電網電壓高、低，電網頻率高、低等，這些故障是可自動復位的。由于風能的不可控制性，所以過風速的極限值也可自動復位。還有溫度的限定值也可自動 復位，如發(fā)電機溫度高，齒輪箱溫度高、低，環(huán)境溫度低等。風機的過負荷故障也是可自動復位的。除了自動復位的故障以外，其它可遠程復位控制故障引起的原因 有以下幾種：

(1)風機控制器誤報故障；

(2)各檢測傳感器誤動作；

(3)控制器認為風機運行不可靠。

2．運行數據統(tǒng)計分析對風電場設備在運行中發(fā)生的情況進行詳細的統(tǒng)計分析是風電場管理的一項重要內容。通過運行數據的統(tǒng)計分析，可對運行維護工作進行考核 量化，也可對風電場的設計，風資源的評估，設備選型提供有效的理論依據。每個月的發(fā)電量統(tǒng)計報表，是運行工作的重要內容之一，其真實可靠性直接和經濟效益 掛鉤。其主要內容有：風機的月發(fā)電量，場用電量，風機的設備正常工作時間，故障時間，標準利用小時，電網停電，故障時間等。風機的功率曲線數據統(tǒng)計與分 析，可對風機在提高出力和提高風能利用率上提供實踐依據。例如，在對國產化風機的功率曲線分析后，我們對后三臺風機的安裝角進行了調節(jié)，降低了高風速區(qū)的 出力，提高了低風速區(qū)的利用率，減少了過發(fā)故障和發(fā)電機溫度過高故障，提高了設備的可利用率。通過對風況數據的統(tǒng)計和分析，我們掌握了各型風機隨季節(jié)變化 的出力規(guī)律，并以此可制定合理的定期維護工作時間表，以減少風資源的浪費。

3．故障原因分析我們通過對風機各種故障深入的分析，可以減少排除故障的時間或防止多發(fā)性故障的發(fā)生次數，減少停機時間，提高設備完好率和可利用率。如對 150kW風機偏航電機過負荷這一故障的分析，我們得知有以下多種原因導致該故障的發(fā)生，首先機械上有電機輸出軸及鍵塊磨損導致過負荷，偏航滑靴間隙的變 化引起過負荷，偏航大齒盤斷齒發(fā)生偏航電機過負荷，在電氣上引起過負荷的原因有軟偏模塊損壞，軟偏觸發(fā)板損壞，偏航接觸器損壞，偏航電磁剎車工作不正常 等。又如，在對Jacobs系列風機控制電壓消失故障分析中，我們采用排除實驗法，將安全鏈當中有可能引起該故障的測量信號元件用信號繼電器和短接線進行 電路改造，最終將故障原因定位在過速壓力開關的整定上，將該故障的發(fā)生次數減少，提高了設備使用率，減少了閘墊的更換次數，降低了運行成本。

二．維護風力發(fā)電機是集電氣、機械、空氣動力學等各學科于一體的綜合產品，各部分緊密聯(lián)系，息息相關。風力機維護的好壞直接影響到發(fā)電量的多少和經濟效益 的高低；風力機本身性能的好壞，也要通過維護檢修來保持，維護工作及時有效可以發(fā)現(xiàn)故障隱患，減少故障的發(fā)生，提高風機效率。風機維護可分為定期檢修和日 常排故維護兩種方式。

1．風機的定期檢修維護定期的維護保養(yǎng)可以讓設備保持最佳期的狀態(tài)，并延長風機的使用壽命。定期檢修維護工作的主要內容有：風機聯(lián)接件之間的螺栓力矩檢查(包括電氣連接)，各傳動部件之間的潤滑和各項功能測試。風機在正常運行中時，各聯(lián)接部件的螺栓長期運行在各種振動的合力當中，極易使其松動，為了不使其 在松動后導致局部螺栓受力不

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均被剪切，我們必須定期對其進行螺栓力矩的檢查。在環(huán)境溫度低于-5℃時，應使其力矩下降到額定力矩的80進行緊固，并在溫度 高于-5℃后進行復查。我們一般對螺栓的緊固檢查都安排在無風或風小的夏季，以避開風機的高出力季節(jié)。風機的潤滑系統(tǒng)主要有稀油潤滑(或稱礦物油潤滑)和 干油潤滑(或稱潤滑脂潤滑)兩種方式。風機的齒輪箱和偏航減速齒輪箱采用的是稀油潤滑方式，其維護方法是補加和采樣化驗，若化驗結果表明該潤滑油已無法再 使用，則進行更換。干油潤滑部件有發(fā)電機軸承，偏航軸承，偏航齒等。這些部件由于運行溫度較高，極易變質，導致軸承磨損，定期維護時，必須每次都對其進行 補加。另外，發(fā)電機軸承的補加劑量一定要按要求數量加入，不可過多，防止太多后擠入電機繞組，使電機燒壞。定期維護的功能測試主要有過速測試，緊急停機測 試，液壓系統(tǒng)各元件定值測試，振動開關測試，扭纜開關測試。還可以對控制器的極限定值進行一些常規(guī)測試。定期維護除以上三大項以外，還要檢查液壓油位，各 傳感器有無損壞，傳感器的電源是否可靠工作，閘片及閘盤的磨損情況等方面。

第四篇：電力機車典型故障案例-4

1、電力機車SS3機車II端（成端）司機室學習司機側的側窗玻璃壞。通知技術科，技術科安排成都檢修人員在江油將I端側窗玻璃取下裝至II端，I端側窗用紙板封閉

2、電力機車SS4（1）機車B節(jié)空轉燈長亮，已將電子柜倒B組運行；

（2）機車監(jiān)控顯示器顯示制動缸壓力為20kpa，運行中語音提示“注意弛緩”，告知檢查機車緩解情況，司機說：緩解后制動缸壓力為0，閘瓦與車輪有間隙，但是監(jiān)控顯示器仍然顯示制動缸壓力為20kpa。告知：對監(jiān)控裝置進行關機操作，看是否能恢復正常，司機說：關機操作后該現(xiàn)象仍然存在。維持運行，機車入庫后更換第3軸速度傳感器后，故障消除。電務值班干部說上車試驗一切正常，制動缸壓力估計為誤報，且與監(jiān)控裝置沒有關系。

3、電力機車HXD3C機班兩張IC卡輸入監(jiān)控時，監(jiān)控IC卡指示燈亮，但按壓設定鍵輸入，均顯示IC卡異常無法輸入。司機換端輸入、監(jiān)控關機后再輸入均無效。通知駐點指導司機重新在安康派班室寫一張卡帶到車站交司機后，輸入機車監(jiān)控裝置正常。

4、電力機車HXD3C機車走行部制動指示器上空氣制動顯示牌錯誤顯示，在機車緩解后，顯示牌仍顯示制動“紅牌”。司機檢查制動器夾鉗有間隙，有活動量，制動盤溫度正常。告知維持運行，運行途中加強檢查。18:04分，追蹤詢問司機，司機說：機車運行正常，顯示牌錯誤顯示制動“紅牌”的故障現(xiàn)象依然存在。

5、電力 SS4機車B節(jié)車大閘運轉位時排風不止，制動區(qū)時正常，學習司機去檢查確定故障點為，B節(jié)車中繼閥的總風遮斷閥處漏風嚴重，問如何處理。

指導意見：報告行調，請求處理時間，將A節(jié)車的中繼閥的總風遮斷閥膠墊與B節(jié)車的故障膠墊互換，作業(yè)安全方面注意關閉157#、114#塞門。

去電話詢問處理情況。司機說行調不同意，走不了就報機破。立即給出處理意見，用改刀將膠墊捅回去或找鐵絲捆扎，維持運行。

去電話詢問處理結果，司機說，按照上述方法漏風基本上堵住了，已經報告行調。

第五篇：典型故障案例通報(第十四期)

典型故障案例通報（第十四期）

一、2015年7月28日漢丹線襄陽東站至漢丹線路所間3107G、3117G軌道電路紅光帶故障通報

（一）故障概況

7月28日20時10分，漢丹線襄陽東站至漢丹線路所間3107G、3117G軌道電路紅光帶。經電務部門處理，22時07分設備恢復正常，影響貨車1列。

（二）故障原因

因地方人員擅自在電纜徑路附近進行取土作業(yè)，挖斷信號電纜，造成3107G、3117G紅光帶故障。

（三）故障定性定責 公安機關偵破后認定追責。

（四）教訓及措施

1.襄陽電務段對工程開通后可能存在的安全隱患預想不足。此次電纜中斷地點在鐵路防護網外，襄陽電務段僅在電纜徑路上按要求設臵電纜標樁，未充分考慮地方上可能存在取土、挖溝等危及信號電纜安全的作業(yè)，未在防護網外的電纜徑路上設臵信號電纜安全警示牌。

2.電纜故障應急處臵預案還需優(yōu)化。部分司機對電纜中斷處所的道路交通線路不熟悉，工區(qū)職工對電纜應急接續(xù)操作不熟練。

3.要求襄陽電務段在全段范圍內排查防護網外電纜敷設情況，對網外電纜徑路加設電纜安全防護警示牌。同時利用徒步檢查、添乘檢查等方式，加大電纜徑路的巡查力度，發(fā)現(xiàn)危及信號設備安全的情況及時果斷處臵。

4.優(yōu)化應急預案。特別是城鄉(xiāng)結合部道路交通圖的繪制要更加 1 精確，盡量減少故障處理的在途時間。同時要經常性的組織開展電纜中斷應急演練，提高干部職工應急處臵水平。

二、2015年7月28日京廣高鐵 鄭武中繼18列控中心設備故障通報

（一）事故概況

7月28日，G70次運行至信陽電務段管內孝感北至信陽東站間（中繼18）上行線K1039+068處，因ATP行車許可突降為零，觸發(fā)緊急制動停車，后自動恢復正常，17時43分發(fā)生，17時46分自動恢復，延時3分鐘，影響動車3列。

（二）事故原因

列控中心設備TM-425板通信故障造成。

（三）事故定性定責

設備器材不良，定北京和利時公司責任。

（四）教訓及措施

1.要求北京和利時公司進一步分析設備故障原因，采取有效措施，防止同類問題再發(fā)生。

2.信陽電務段加強對列控中心設備等新技術的業(yè)務培訓，熟練判斷處理設備故障。

三、2015年7月28日漢丹線陳家湖站11號道岔故障通報

（一）故障概況

7月28日18時17分,漢丹線陳家湖站11#道岔反位無表示，未影響正線行車，經電務部門處理，21時53分設備恢復正常，影響貨車1列。

（二）故障原因

11#-X1（ZYJ7型液壓轉轍機）柱塞密封圈破損，導致道岔不能轉換。

（三）故障定性定責

設備器材不良，定北京鐵路局太原電務器材廠責任。

（四）教訓及措施

1.襄陽電務段風險研判不足。因柱塞密封圈材質不良的故障在外局發(fā)生過，但襄陽電務段未吸取故障教訓，對此項安全風險的危害性認識不足，僅安排了部分道岔柱塞密封圈的抽查，未進行全面排查整治。

2.襄陽電務段組織對全部ZYJ7液壓轉轍機柱塞密封圈進行檢查、更換，聯(lián)系生產廠家對ZYJ7液壓轉轍機柱塞密封圈進行產品召回處理，杜絕此類故障的再次發(fā)生。

四、2015年7月28日焦柳線郜營站17/19號道岔故障

及機車信號顯示突變故障通報

（一）故障概況

7月28日19時32分，焦柳線郜營站17/19號道岔在列車通過時定位斷表示，造成通過列車機車信號由綠燈突變?yōu)殡p黃燈，列車停車后于19時37分正常發(fā)車，經電務部門處理，于20時05分恢復正常，影響客車1列。

（二）故障原因

1.19號道岔B動壓力大，列車經過時變形，頂起移位接觸器接點，切斷道岔表示電路。

2.列車壓入19DG（19號道岔所在區(qū)段）后，由于19號道岔斷表示，17/19DBJ落下，切斷SIIF-ZFS綠碼編碼電路，接通雙黃碼編碼電路，導致機車信號由綠燈突變?yōu)殡p黃燈，而司機看到前方地面 4768通過信號機顯示綠燈，故采取停車措施。列車進入4768G（S1LQG）后，正常接收到4768G發(fā)送的綠碼，停車后開車。

（三）故障定性定責

維修不良，定襄陽電務段責任故障。

（四）教訓及措施

1.道岔適應性調整工作落實存在差距，車間、工區(qū)對道岔特性掌握不足，導致適應性調整工作缺乏針對性。

2.車間干部對工區(qū)指導不夠。工區(qū)在道岔整治方面經驗積累不足，反映出段、車間相關干部沒有給予足夠的關注和指導。

五、2015年7月28日滬蓉線枝江北站10/12號道岔故障通報

（一）故障概況

7月28日19時53分，枝江北站10/12#道岔定反位無表示，經電務人員搶修于20時50分恢復，影響客車10列。

（二）故障原因

故障原因為10#-J1電機內油泵組故障，造成轉轍機不動作。

（三）故障定性定責

設備器材不良，定北京鐵路局太原電務器材廠責任。

（四）教訓及措施

1.電務段7月30日會同太原電務器材廠分解電機進行原因分析。2.電務段舉一反三，加強對電機內部的檢查，避免類似問題再次發(fā)生。

六、2015年7月29日滬蓉線利川站10號道岔故障通報

（一）故障概況

7月29日11時39分，利川站10#道岔定反位無表示，經電務人 4 員搶修于12時23分恢復，影響客車3列。

（二）故障原因

故障原因為10#道岔J1與J2液壓轉轍機連接油管的冷壓接頭處漏油，導致道岔失去轉換動力。

（三）故障定性定責

設備器材不良，定北京鐵路局太原電務器材廠責任。

（四）教訓及措施

1.襄陽電務段會同太原電務器材廠對冷壓接頭質量進行認真分析，提出整改措施。

2.襄陽電務段舉一反三，根據季節(jié)變化加強對液壓轉轍機油管路檢查，油管保護管包扎時開口朝外，便于日常巡視時檢查，避免類似問題再次發(fā)生。

七、2015年8月1日丹水池聯(lián)絡線丹水池站

電碼化故障通報

（一）故障概況

8月1日17時48分,丹水池聯(lián)絡線D296/7次運行至丹水池站XS進站信號機內方后，司機反映收不到碼，17時54分，列車調度員發(fā)布命令改按LKJ行車，后續(xù)D3256/7次仍然反映收不到碼,發(fā)布命令改按LKJ行車，經電務部門處理，于19時40分恢復，影響客車9列。

（二）故障原因

丹水池站機械室7排2架8層組合架側面04-17#萬可端子配線松脫，造成電碼化發(fā)送通道斷開。

（三）故障定性定責

維修不良，定武漢電務段責任。

（四）教訓及措施 1.灄口車間機械室設備巡視檢查不到位，未能及時發(fā)現(xiàn)配線松動的隱患并加以處臵，導致發(fā)生設備故障。

2.灄口車間應急處臵不到位，造成延時過長?，F(xiàn)場應急人員對站內電碼化電路不熟悉，故障發(fā)生后一直以為故障點在3DG，未能及時判明故障范圍和原因。

3.灄口車間組織人員利用天窗點對丹水池站機械室組合架配線進行全面排查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，防止類似故障再次發(fā)生。

4.灄口車間由干部帶隊，對站內電碼化電壓、電流等數據進行統(tǒng)一測試，制作成參考數據在分線盤等主要位臵進行標識，便于日常維護和故障處理。

電務處

二〇一五年八月三日