第一篇：空冷冷凝器計(jì)算說明書

課設(shè)題目：空冷冷凝器

一、設(shè)計(jì)條件：

某空調(diào)制冷機(jī)組采用空氣冷卻式冷凝器，要求制冷劑冷凝液過冷度5℃，壓縮機(jī)在蒸發(fā)溫度5℃，冷凝溫度45℃時(shí)的排氣溫度為80℃,壓縮機(jī)實(shí)際排氣量為160kg/h；冷凝器空氣進(jìn)口溫度為35℃。

二、其他參數(shù)

1、制冷劑采用R134A

2、采用肋片管式空冷冷凝器

3、傳熱管采用紫銅套鋁片，參數(shù)自定，正三角形排列（錯(cuò)排）

三、完成內(nèi)容

1.確定冷凝器熱負(fù)荷，并進(jìn)行冷凝器設(shè)計(jì)計(jì)算 2.提交計(jì)算程序以及計(jì)算說明書 3.相關(guān)工程圖紙

一、計(jì)算冷凝器熱負(fù)荷

由所給條件畫出壓焓圖

1.根據(jù)tk=50℃和排氣溫度tdis=80℃,以及過冷度dt=5℃在 R134A壓焓圖上可以查出hdis=460kj/kg以及過冷液體要求hc=250kj/kg.所以冷凝器熱負(fù)荷為 qmr*(hdis-hc)/3600=9.333kw

2.取進(jìn)出口空氣溫差為8℃，則定性溫度為39℃，可求出空氣流量 qv2=1.029 m3/s 4.單位管長(zhǎng)肋片面積Af2=0.5294 肋間基管表面積 Ab2=0.03 肋管外總表面積 A2=Af2+Ab2=0.5594

二、冷凝器的初步規(guī)劃及有關(guān)參數(shù)選擇

管排方式采用錯(cuò)排，正三角形排列。管間距s1=25.4mm 排間距s2=22mm

紫銅管選用10*0.7，翅片厚度df=0,12mm,肋片間距sf=1.8mm,沿氣流方向管排數(shù)n=2排。

三，設(shè)計(jì)計(jì)算流程圖 輸入傳熱參數(shù) Qk、tk、ta1、ta2輸入結(jié)構(gòu)參數(shù)：do、S1、S2、Sf、δf、δ尺寸參數(shù)：排數(shù)NB、每排排管數(shù)NC 型式參數(shù)：平片、光管、親水膜、叉排由翅片管參數(shù)計(jì)算ff、fb、ft、肋化比β重設(shè)ωf計(jì)算風(fēng)量Va，假設(shè)迎面風(fēng)速ωf，求出ωmax計(jì)算空氣側(cè)換熱系數(shù)αa、翅片效率η重設(shè)tw假設(shè)壁溫tw，計(jì)算冷媒側(cè)傳熱系數(shù)α由熱平衡求出tw'否ift翅片型式銅管型式Abs(tw-tw')/tw<0.01是計(jì)算傳熱系數(shù)K、傳熱溫差△tm計(jì)算傳熱面積F、長(zhǎng)A、寬B、高C、翅片重GF、銅管重Gt計(jì)算實(shí)際迎面風(fēng)速ωf‘是否Abs(ωf-ωf‘)/ωf<0.01計(jì)算風(fēng)側(cè)阻力△P1、冷媒側(cè)壓降△P2保存結(jié)果翅片型式

四、計(jì)算程序

#include #include #define qmr 160 #define pi 3.14

void main(){

double _tk=45, _tdis=80, _tc=5,_t2=35,_t3=43,tm;

double _hdis=460,_hc=250,Pk;

double _p2=1.128,_cp2=1.005,_v2=0.00001687,_r2=0.02751,qv2;

double _d0=0.01,_df=0.00012,_df1=0.0007,_s1=0.0254,_s2=0.022,_sf=0.0018,_di=0.0086,_n=2,_nb=18,db,Af2,Ab2,A2,A1,bt,bt1,ib,de;

//3.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

double _r14=19.9238,_Bm=74.8481,_r0=0.0001;

tm=(_t2+_t3)/2;

Pk=qmr*(_hdis-_hc)/3600;

cout<<“冷凝器熱負(fù)荷為：”<

qv2=Pk/(_p2*_cp2*(_t3-_t2));

cout<<“空氣流量為”<

db=(_d0+2*_df);

Af2=2*(_s1*_s2-pi*db*db/4)/_sf;

Ab2=pi*db*(1-_df/_sf);

A2=Af2+Ab2;

A1=pi*_di;

bt=A2/A1;

bt1=A2/(A1+A2);

ib=(_s1-db)*(_sf-_df)/(_s1*_sf);

de=2*(_s1-db)*(_sf-_df)/((_s1-db)+(_sf-_df));

double a1,C1,C2,Re, L,m,n,wf,wmax,L2,wf2,L1,H;

//4.空氣側(cè)換熱系數(shù)

double nf2,n02,rh,rh1,rf=203,z,h1;

rh=_s1/db;

rh1=1.27*rh*pow(0.7,0.5);

h1=db*(rh1-1)/2*(1+0.35*log(rh1));

L=_n*_s2;

for(wf=2.0;wf<=4.5;wf+=0.1)

{

wmax=wf/ib;

Re=wmax*de/_v2;

C1=1.36-0.24*Re/1000;

C2=0.518-0.02314*(L/de)+0.000425*(L/de)*(L/de)-3*pow(10,-6)*(L/de)*(L/de)*(L/de);

m=0.45+0.0066*(L/de);

n=-0.28+0.08*(Re/1000);

a1=C1*C2*(_r2/de)*pow(L/de,n)*pow(Re,m);

z=pow(2*a1/rf/Re,0.5);

//5.計(jì)算翅片效率及表面效率

nf2=tanh(m*h1)/m/h1;

n02=1-Af2/A2*(1-nf2);

double a2,tw=43.5;//6.計(jì)算管內(nèi)換熱系數(shù)???

a2=0.683*_r14*_Bm*pow((45-tw),-0.25)*pow(0.0086,-0.25);

// 計(jì)算傳熱系數(shù)及傳熱面積

double Kof,at,A0;

Kof=1/(bt/a2+_df1*bt1/rf+_r0+1/a1/n02);

at=(_t3-_t2)/log((_tk-_t2)/(_tk-_t3));

A0=Pk/(Kof*at)*1000;

L=A0/A2;

double Ay,e,e1;

L1=L/(_nb*_n);

H=_nb*_s1;

L2=_n*_s2;

Ay=L1*H;

wf2=qv2/Ay;

e=(wf2-wf)/wf;

e1=fabs(e);

if(e1<=0.01)

break;

}

cout<<“迎面風(fēng)速為wf2=”<

cout<<“假設(shè)迎風(fēng)風(fēng)速wf=”<

cout<<“有效長(zhǎng)度L1=”<

cout<<“高H=”<

cout<<“深L2=”<

double ap2,pz,Pst;

氣阻力及風(fēng)機(jī)選擇

ap2=9.81*0.0113*(L2/de)*pow(_p2*wmax,1.7);

cout<<“ap2=”<

cout<<“根據(jù)ap2選取Pst的值”;

cin>>Pst;

pz=Pst+_p2*wf2*wf2/2;

cout<<“全壓為pz=”<

}

//確定空冷冷凝器尺寸

//空

五、程序運(yùn)行結(jié)果

六、結(jié)果分析

在設(shè)計(jì)計(jì)算中，需要先假設(shè)一個(gè)迎面風(fēng)速，算出管內(nèi)外換熱系數(shù)和傳熱系數(shù)傳熱面積后會(huì)得出實(shí)際迎面風(fēng)速。假設(shè)的和實(shí)際值需很接近才可以。所以在程序中，使用循環(huán)來完成此工程，省去了反復(fù)的迭代過程。

在該題的設(shè)計(jì)中，最后得到迎面風(fēng)速為3.4698m/s.具體結(jié)果見運(yùn)行程序后的截圖。在課設(shè)的編程過程中，在計(jì)算管內(nèi)側(cè)冷凝換熱系數(shù)時(shí)，要解管內(nèi)外熱平衡關(guān)系的方程，使用C++編程來接方程是很難的。經(jīng)過很久的研究，終于使用牛頓迭代法編出了能解次方程的程序，但是最好的調(diào)試過程還是沒有成功，只能自己手動(dòng)解了方程，再放入程序中。

第二篇：HLT1000冷凝器設(shè)計(jì)計(jì)算書

冷凝器的設(shè)計(jì)計(jì)算

1.技術(shù)參數(shù)

R404a冷凝溫度tk：35℃,； 進(jìn)口空氣溫度ta1：28 出口空氣溫度ta2：33℃ 進(jìn)出口空氣溫差ta2-ta1：5℃ 對(duì)數(shù)平均溫差： tm=(ta2-ta1)/ln(tk-ta1)/(tk-ta2)

=5/ln7/2=5/1.25=4℃ 2.冷凝器的計(jì)算

2.1翅片管簇結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇及計(jì)算

選擇Ф10mm╳0.5mm的紫銅管作為傳熱管，選用的翅片厚度δf=0.15mm的波紋型整張鋁制套片。取翅片節(jié)距Sf=2mm，迎風(fēng)面上管中心距S1=25mm，管簇排列采用正三角插排。

每米管長(zhǎng)各有關(guān)傳熱面積分別為：

af=2(S1*S2-П/4db2)/Sf=2*(0.0252*31/2/2-П/4*0.01032)/0.002

=2*(0.00054-0.000082)/0.002=0.4579m2 其中db=d0+2δf（do=Ф10mm，外徑）

ab=Пdb（Sf-δf）/Sf=П*0.0103*（0.002-0.00015）/0.002=0.0299m2 aof=af+ab=0.4579+0.0299=0.4878m2 ai=Пdi=П*0.009m2=0.0283m2(di為內(nèi)徑)取當(dāng)?shù)卮髿鈮篜a=101.33kPa，由空氣（干空氣）熱物理性質(zhì)表，在空氣平均溫度30℃條件下，Cpa=1.013J/(kg·℃)、λa=0.02675W/(m·K)，νa=16╳10-6m2/s。在進(jìn)風(fēng)溫度ta1=28℃條件下，ρa(bǔ)=1.1095kg/m3。

冷凝器所需空氣體積流量

qv=Q/ρa(bǔ)*Cpa（ta2-ta1）=12560/1.1095*1013（33-28）=2.235m2/s 選取迎面風(fēng)速wy=2.5m/s，則迎風(fēng)面積：

Ay=qv/wy=2.235/2.5=0.894m2 取冷凝器迎風(fēng)面寬度即有效單管長(zhǎng)l=0.93m，則冷凝器的迎風(fēng)高度：H=Ay/wy=0.894m2/0.93=0.96 2.2傳熱計(jì)算

確定所需傳熱面積Aof、翅片管總長(zhǎng)L以及空氣流通方向上的管排數(shù)n。

計(jì)算換熱系數(shù)Ko為40w/(m2·K)，Aof：傳熱面積，m2； Aof=Q/tm*Ko=10910/40*4=68.19 冷凝器所需有效翅片管總長(zhǎng)：L=Aof/aof=68.19/0.4878=139.79m 設(shè)計(jì)蒸發(fā)器的寬度為1000mm，則所需傳熱管數(shù)為：nl=139.79m/1m=139.79，取140，則垂直于空氣流方向的管排數(shù)為nh=140/4=35。

第三篇：甲醇冷凝器設(shè)計(jì)計(jì)算

1.1 確定物性數(shù)據(jù)

熱流體進(jìn)口溫度：337.85K,出口溫度：337.85K 冷流體進(jìn)口溫度：300.15K,出口溫度：317.15K 定性溫度:可取流體進(jìn)口溫度的平均值。

殼程甲醇蒸氣的定性溫度為T=337.85K，T2=337.85K，T1= 337.85K 管程冷卻水的定性溫度為t1=300.15K，t2=317.15，t=(300.15+317.15)/2=308.15K

【2】根據(jù)定性溫度，分別查取相關(guān)文獻(xiàn)[1]，殼程和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù)

甲醇蒸氣在337.15K下的物性數(shù)據(jù): 密度 ?1=1.19Kg/m3

定壓比熱容 cp1=1.620KJ/(Kg?K)熱導(dǎo)率 ? 1=0.013KJ/(Kg?K)粘度 ? 1=0.011mPa?s 汽化潛熱 ? =1100KJ/Kg 冷卻水在308.15K下的有關(guān)物性數(shù)據(jù): 密度 ?0=994.06Kg/m3 定壓比熱容 cp0=4.165KJ/(Kg?K)熱導(dǎo)率 ? 0=0.623KJ/(Kg?K)粘度 ? 0=0.7245mPa?s 1.2 估算傳熱面積 1.2.1熱流量 甲醇質(zhì)量流量：

Ws1=1.2×3600×1.19=5140.8Kg/h=1.428Kg/s 甲醇熱負(fù)荷：

Q1?=5140.8×1100=5.655×106KJ/h=1570.8KW 1.2.2平均傳熱溫差

（337.85-300.15）（-337.85-317.15）?t1-?t2=≈ 28.36K =?tm337.85-300.15?tlnln1337.85-317.15?t2其中?t1=T1-t1，Δt2=T2-t2，T1=T2=337.85K 1.2.3冷卻水用量

=5.655×106/[4.165×（317.15-300.15）]=79867.2Kg/h Ws0=Q0（Cp0Δt0）=22.2Kg/s 1.2.4傳熱面積初值估算

查文獻(xiàn)[1]取總傳熱系數(shù)K=800W/(m2?K)

估算傳熱面積:A估=Q（KΔtm）=1570.8×10/（800×28.36）=69.235m 1.3 核算總傳熱系數(shù)K 1.3.1管徑和管內(nèi)流速

選用Φ19mm×2mm的碳鋼管，取管內(nèi)ui=0.57m/s,其內(nèi)徑di?0.015m，外徑do?0.019m

321.3.2計(jì)算管程數(shù)和傳熱管數(shù)

根據(jù)傳熱管內(nèi)徑和流速確定單程傳熱管數(shù)

ne?Vπ2diui4=22.2994.06=221.83≈221（根）

0.785?0.0152?0.57按單管程計(jì)算，所需傳熱管長(zhǎng)度為

L=69.235A估==5.25m πdone3.14×0.019×221根據(jù)傳統(tǒng)換熱器管長(zhǎng)可取6米單程換熱器，則傳熱管總根數(shù)

NT=221（根）

1.3.3平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)

平均傳熱溫差校正系數(shù) 337.85-337.85R==0 317.15-300.15317.15-300.15P==0.45 337.85-300.15查文獻(xiàn)[4]，按單殼程溫差校正系數(shù)應(yīng)查有關(guān)圖表?？傻忙? t=1平均傳熱溫差

?t'm=ΦΔ t??tm=1×28.36=28.36℃ 1.3.4傳熱管排列和分程方法

采用組合排列法，即每程內(nèi)均按正三角形排列。取管心距t=1.25d0，則 t=1.25×19=23.75≈25(mm)查文獻(xiàn)[8]，對(duì)于單管程換熱器，橫過管束中心線的管數(shù)nc?1.1221?16.35?17根 管束的分程方法：采用單管程共有傳熱管221根，1.3.5殼體內(nèi)徑

本設(shè)計(jì)采用單管程結(jié)構(gòu)正三角形排列，查文獻(xiàn)[6]，殼體內(nèi)徑可用下式計(jì)算：

‘D=t（nc-1）+2b，管束中心線上最外層管的中心至殼體內(nèi)徑的距離b'?1.5do?1.5?19?28.5mm 則殼體內(nèi)徑為：

（17-1）?1.5?19=428.5mm D=25圓整后取殼體直徑為D=500mm 1.3.6折流板

采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓缺高為h'=0.25×500=125mm 兩相鄰折流擋板的距離（板間距）為： h=0.8D=0.8×500=400mm，故可取h=400mm, 折流板數(shù)目：NB?傳熱管長(zhǎng)6000-1=-1=14（塊）

400折流板間距折流板圓缺面水平裝配。1.3.7污垢熱阻和管壁熱阻

管程冷卻水的污垢熱阻 Rdi=0.00034m2?KW 殼程純凈甲醇?xì)怏w的污垢熱阻 Rdo=0 管壁熱阻

Rw=b?w，其中b為傳熱管壁厚，m ；?w為管壁熱導(dǎo)率，W/(m?K)

碳鋼在308.15K下的熱導(dǎo)率為51.10W/(m?K)，所以

Rw=0.002=0.000039m2?KW 51.101.3.8管程給熱系數(shù)

π?管內(nèi)流通面積

Ai=di2ne=×0.0152×221=0.0390m2

4422.2管內(nèi)流速

ui?Ws0 ==0.5726m/s

ρ0Ai994.06×0.0390管內(nèi)雷諾系數(shù)

Rei=

diuiρ00.015?0.5726?994.06==11784.65（湍流）

0.7245?10-3μ0cp0μ0λ0管內(nèi)普朗特?cái)?shù)

Pri=對(duì)流傳熱系數(shù)

αi?0.0234165?0.7245?10-3==4.844

0.623λ0?0.8?0.4?0.023?0.623?0.80.4ReiPri11784.65?4.844

0.015di=3245W/(m2?K)1.3.9殼程給熱系數(shù)

查文獻(xiàn)[4]，殼程對(duì)流傳熱系數(shù)

αo?0.725(ρ2gλ3γn23μdoΔt14)

式中，?為比汽化熱，JKg

?為冷凝液的密度，Kg/m3

λ為冷凝液的熱導(dǎo)率,W/(m?K)

?為冷凝液的黏度,mPa?s

?t為飽和溫度Ts與外壁溫度Tw之差，n為水平管束在垂直列上的管子數(shù)，該換熱器為單管程單殼程共221跟管子，管子按照三角形排列，則有 n≈10

?定性溫度取膜溫，即T定?TsTw

2現(xiàn)假設(shè)管外壁溫Tw?330K，則

?t?Ts-Tw?337.15-330?7.15K

Ts?Tw?337.15?330?333.575K?,在該定性溫度下： T定22ρ?760.6kgm3，μ?0.342mPa?s，λ?197.8mW(m?K)

αo?0.725(ρgλγ3214n23μdoΔt)?9.81?0.19783?1100?103760.6?0.725（?）23-3?0.342??0.019?7.151010214

=2805W/(m2?K)1.3.10壁溫核算

熱流體在管內(nèi)流動(dòng)，Ts=337.15K，則單根水平管的傳熱量Q11570.8?103W??7107.69W，根據(jù)壁溫公式有 Q單?221221Q單?-ttw-t ?Tww?11b11(?Rdo)(?Rdi)αoαiAoλwAmAiT-Tw式中，Tw為管外壁溫，tw為管內(nèi)壁溫，Rdi為管程冷卻水污垢熱阻，Rdo 為殼程純凈甲醇?xì)怏w的污垢熱阻，b為管厚度，Ai為單根換熱管的內(nèi)表面積，Ao為單根換熱管外表面積，Am為單根換熱管平均表面積，?w為碳鋼熱導(dǎo)率。

Q單?337.15-Tw，求得 Tw=330.07K，這與假設(shè)相差不大，可以接11?28053.14?0.019?6受。

1.3.11計(jì)算總傳熱系數(shù)K

K?11dd?Rdo??Rdi?o??oαodiαidiλwdm1bdo

式中 di為管子內(nèi)徑，do為管子外徑，dm為管子平均直徑，αi為管程傳熱系數(shù)，αo為殼程傳熱系數(shù)。Rdi為管程污垢熱阻，Rdo殼程污垢熱阻，?w為碳鋼熱導(dǎo)率

將已知數(shù)據(jù)代入上式，得

K?110.0020.0190.01910.019?0???0.00034???280551.100.0170.01532450.015

=818.83W/(m2?K)

1.3.12計(jì)算傳熱面積裕度

Q11570.8?103傳熱面積Ac???67.643㎡

KΔtm818.83?28.36實(shí)際傳熱面積

Ap=πdolNT=3.14×0.019×6×221=79.109㎡

該換熱器的面積裕度為

H?Ap-AcAc?79.109-67.643?16.95%

67.643傳熱面積裕度合適，該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù)。1.4 核算壓力降 1.4.1管程壓降??Pi

查文獻(xiàn)[9]，ΣΔPi?(ΔP1?ΔP2)FtNsNp

式中，F(xiàn)t為結(jié)垢校正系數(shù)；Ns殼程數(shù)；Np為管程數(shù)；?P1為直管阻力壓強(qiáng)降，Pa;?P2為回彎管壓強(qiáng)降，Pa；

查文獻(xiàn)[3]，取碳鋼的管壁粗糙度為0.1mm,則.65Rei?11784edi?0.1?0.00667，而15，于是

λi?0.1(edi?68Rei)0.2368?0.1(0.00667?)11784.650.23?0.03646lρ0ui26994.06?0.57262ΔP?0.03646???2376.63pa1?λi0.0152di22ρ0ui2994.06?0.5726?3??488.88pa ΔP2?3?22對(duì)正三角形排列Ft=1.4，且Ns=1，Np=1，則

.63?488.88)?1.4?1?1?4011.714pa ??Pi?(?P1??P2)FtNsNp?(23761.4.2殼程壓降

殼體流通面積

So?h(D?ncdo)=0.4×（0.5-17×0.019）=0.0708m2 因?yàn)?，Ws1=1.2Kg/s，所以：

1.2殼程流速 uo?Ws1==14.24m/s

ρ1So1.19×0.0708當(dāng)量直徑

（4de?32π23π（?0.0252-?0.0192）t-do）4?2424??0.01729m πdoπ?0.019雷諾系數(shù)

Reo?deuoρ10.01729?14.24?1.19??26635.40（湍流）-30.011?10μ1殼程普朗特?cái)?shù)

Pro?cp1μ1λ11.620?103?0.011?10-3??1.371

0.013'??P'2)FtNs 殼程壓降 ??Po?(?P1其中Ns?1,Ft?1 流體流經(jīng)管束的阻力

?P?Ffonc(NB?1)'12?1uo2

摩擦系數(shù)fo?5.0?Reo-0.228?0.4897

已知: NB?14，F(xiàn)?0.5，nc?17 uo?14.24m/s

'?P1?Ffonc(NB?1)2?1uo2

1.19×14.242 =0.5×0.4897×17×(14+1)× =7533.16Pa

22hρ1uo2?0.41.19?14.242?14?（3.5-）??3209.36Pa ΔP?NB(3.5-)D20.52'2'（7533.16+3209.36）×1×1=10742.52Pa ??P'2)FtNs=故??Po?(?P1

第四篇：精碳空調(diào)速冷節(jié)能保護(hù)劑產(chǎn)品說明書

精碳空調(diào)速冷節(jié)能保護(hù)劑產(chǎn)品說明書

【產(chǎn)品名稱】精碳TM空調(diào)速冷節(jié)能保護(hù)劑。

【產(chǎn)品功效】快速高效制冷，提高空調(diào)能效比，節(jié)約空調(diào)用電量；保護(hù)空調(diào)壓縮機(jī)，延長(zhǎng)空調(diào)機(jī)使用壽命，使舊空調(diào)回復(fù)新空調(diào)工作狀態(tài)。

【適用對(duì)象】各類分體空調(diào)及汽車空調(diào)，分體空調(diào)按照功率（匹）大小、汽車空調(diào)按照汽車排量（小排量≤1.6L，2.5L≥中排量≥1.6L，大排量≥2.5L）使用不同劑量的精碳空調(diào)速冷節(jié)能保護(hù)劑。

【產(chǎn)品原理】使用本產(chǎn)品后，能在空調(diào)壓縮機(jī)腔壁和系統(tǒng)管壁自動(dòng)生成一層厚度4~8納米、具有金屬強(qiáng)度的光滑納米層，從而恢復(fù)壓縮機(jī)的氣密性，實(shí)現(xiàn)快速高效制冷，提高空調(diào)能效比，具有增強(qiáng)密封，減摩抗磨，清除油膜，增強(qiáng)換熱，抗酸性蛻變及腐蝕，長(zhǎng)效顯效的作用。

【使用方法】

1、使用前先檢查空調(diào)機(jī)是否工作正常以及空調(diào)機(jī)內(nèi)冷媒劑（雪種）是否適量，多則釋放，少則補(bǔ)充；

2、確認(rèn)無誤后，先將本產(chǎn)品注入冷媒加注管（接加氟表那個(gè)端口，管長(zhǎng)度最

好不超過50cm）；

3、按照加冷媒劑的方法，即啟動(dòng)空調(diào)，讓壓縮機(jī)工作，通過加氟口用少量冷

媒劑將已經(jīng)加注在冷媒管的本產(chǎn)品推注進(jìn)壓縮機(jī)循環(huán)系統(tǒng)。

【儲(chǔ)存方法】放置于陰涼防曬處。

【產(chǎn)品保質(zhì)期】常溫保存2年。

開發(fā)商：廣州精碳節(jié)能科技有限公司榮譽(yù)出品

地址：廣州市五山路139號(hào)

電話：020－87546818

傳真：020—87546968

網(wǎng)址： TMTM

第五篇：消火栓計(jì)算說明書

消火栓設(shè)計(jì)說明

該建筑的總長(zhǎng)：43.2m，寬度：38.3m，高度：64.5m，按規(guī)范要求消火栓的間距應(yīng)保證同層任何部位有2個(gè)消火栓的水槍充實(shí)水柱同時(shí)達(dá)到。1.消火栓的保護(hù)半徑為：R=KLd＋Ls 其中Ks=0.8，Ld：水帶長(zhǎng)度取25m Ls＝0.71Sk Sk＝H1 － H2 / sinα

其中：H1＝4.5m

H2＝1.1m

a＝45° ∴Sk＝H1 － H2 / sinα＝4.5－1.1 / sin45°＝5.23m＜7m,取Sk＝12m Ls＝0.71Sk＝12×0.71=8.5m

R＝KLd＋Ls＝0.8×25＋8.5＝28.5 消火栓采用時(shí)，其間距為:S≤

= ＝ 26.9＜30m

滿足要求

據(jù)此應(yīng)在樓道內(nèi)布置 4個(gè)消火栓才能滿足（間距＜26.9m）另外消防電梯的前室也須設(shè)消火栓。消火栓口處所需的水壓 ： Hxh＝Hq＋Hd＋Hsk 其中水槍噴嘴處所需水壓由所選的水槍口徑和充實(shí)水柱條件查表并按公式計(jì)算：

Hq= α f×Hm /(1－ ψα f ×Hm)＝1.21×12/(1-0.0097*1.21*12)＝16.9mH2o 其中：α f＝1.21

ψ＝0.0097

Hm＝Sk＝12m 水槍噴嘴的出流量： qxh＝

＝

＝5.16＞5L/S 查表知：每支水柱的最低水流量為5L/S，同時(shí)使用2支水槍，取qxh＝5.16L/S。水帶阻力損失： hd＝AsLd q2xh

其中：As＝0.00430

Ld＝25m

qxh＝5.16L/S hd＝AsLd q2xh＝0.00430×25×5.162＝2.86mH2o Hxh＝Hq＋Hd＋Hsk＝16.9＋2.86＋2＝21.76mH2o＝217.6kpa 最不利點(diǎn)消火栓靜水壓力為：

按照最不利點(diǎn)消防豎管和消火栓的流量分配要求，最不利消防豎管既為，x1出水槍數(shù)為2支。相臨消防豎管既x2，Hxho＝Hq＋hd＋Hsk＝21.76mH2o Hxh1＝Hxho＋∧H＋h0-1＝21.76＋4.5＋0.50＝26.76m 1點(diǎn)的水槍射流量為： qxh 1＝

消火栓水力計(jì)算表

計(jì)設(shè)計(jì)秒流量q×（L/s）長(zhǎng)度（L）m DN（mm）v i(kpa/m)iL(kpa)算 0~1 5.16 4.5 100 0.59 1~2 11.61 4.5 100 1.29 2~3 18.39 64.5 100 1.96 3~4 18.39 28 100 1.96 4~5 36.72 32 125 2.32 5~6 36.72 75 125 2.32 合計(jì)：∑hy=200kpa Hq2xhxh1=Hq1+hd=1B+As

Ldq2xh1

?=xh126.37xh11H=1=6.45（L/S）B?AsLd1.577?0.0043?2Hxh2=Hxh1+?H?h1?2=26.76+4.5+2.86=34.12m 2點(diǎn)的水槍射流量為：

qxh2?BHq2

2Hxh2?Hq?hd?qxh22B?AsLdqxh2

?qxh2?xh232.781H?1?6.75L/S

B?AsLd1.577?0.0043?20管路總水頭損失hw=∑hy*1.1=200*1.1=220.46 kpa 消火栓給水系統(tǒng)所需水壓Hx

Hx=H1+Hxh+Hw=64.5*10+217.6+220=1082.6 kpa=108.26mH2O 按消火栓滅火總用水量

Qx=36.72L/S 選用消防水泵，據(jù)Hx=108.26 mH2O, Qx=36.72L/S 根據(jù)室內(nèi)消火栓用水量，應(yīng)該選用3個(gè)地上式水泵結(jié)合器。

0.1105 0.50 0.636 2.862 0.873 56.31 0.873 24.44 1.083 34.66 1.083 81.23