第一篇：高爐風(fēng)口破損原因及預(yù)防

高爐風(fēng)口破損原因及預(yù)防

王喜兵

（酒鋼集團(tuán)翼城鋼鐵股份有限公司）

摘要高爐風(fēng)口是高爐送風(fēng)制度中關(guān)鍵設(shè)備，壽命的長短直接影響著高爐的連續(xù)強(qiáng)化生產(chǎn)，風(fēng)口的破損破壞了高爐正常的生產(chǎn)秩序，對高爐的產(chǎn)量、經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)、都有很大的影響。本文根據(jù)多年操作高爐的實(shí)踐談?wù)剬︼L(fēng)口破損的認(rèn)識，并提出預(yù)防風(fēng)口破損的幾點(diǎn)建議。

關(guān) 鍵 詞風(fēng)口破損防治 煤氣流風(fēng)口破損的原因分析

高爐風(fēng)口處在高爐下部的要害部位，伸入爐內(nèi)的外表面在1950℃-2450℃的高溫環(huán)境下、不僅承受著高溫液態(tài)渣鐵的惡劣侵蝕、而且受到循環(huán)區(qū)焦炭的撞擊及落下焦炭的磨損。風(fēng)口破損的原因據(jù)國內(nèi)外風(fēng)口破損統(tǒng)計(jì)，渣鐵侵蝕造成的占80-92%，磨損的占3-15%，龜裂破損的占5%以下。實(shí)踐表明風(fēng)口損壞的主要因素是渣鐵對風(fēng)口前端、上端、下端的熔蝕，當(dāng)其熱負(fù)荷急劇超過風(fēng)口承受極限熱負(fù)荷時(shí)就被燒壞；其次是風(fēng)口內(nèi)側(cè)及外、上表面磨損和龜裂損壞。

1.1高爐煤氣流紊亂

由于爐體本身設(shè)備原因或爐腹煤氣指數(shù)超過正常范圍，風(fēng)量與料柱透氣性不適應(yīng)，料柱透氣性變差，高爐內(nèi)的煤氣流分布紊亂，在料柱疏松區(qū)容易吹出管道。從爐頂成像儀可以看出焦炭被吹翻現(xiàn)象，管道方向的爐料得不到充分的預(yù)熱與還原，大量生料下降到風(fēng)口時(shí)降低了爐缸溫度，在風(fēng)口區(qū)形成堆積，影響渣鐵滲透，風(fēng)口下端熱負(fù)荷將異常升高，超過正常工作下所承受的熱流強(qiáng)度值942*103w/m2,風(fēng)口瞬時(shí)即被燒損。另一方面由于出現(xiàn)管道后，風(fēng)口循環(huán)區(qū)縮短，渣皮不穩(wěn)定頻繁脫落致使風(fēng)口上端磨損加劇。

1.2 送風(fēng)制度不合理

爐缸是高爐本體的要害部位，是高爐初始煤氣的發(fā)源地，決定了高爐初始煤氣流分布狀態(tài)。風(fēng)口布局不合理，造成爐缸四周工作不勻，容易形成邊緣與中心堆積，爐缸有效容積縮小導(dǎo)致渣、鐵水面上升，滑尺崩料時(shí)高溫鐵水快速接觸風(fēng)口表面而燒熔風(fēng)口。

1.3 原燃料條件惡化

無論大高爐與小高爐焦炭質(zhì)量直接影響高爐的順行。主要是焦炭強(qiáng)度與焦炭負(fù)荷要匹配在一定范圍，隨著煤比提高，焦炭負(fù)荷加重，焦炭骨架作用顯的更為突出。一旦焦炭質(zhì)量大幅度下降，到達(dá)爐缸的焦末增加，惡化爐缸死焦柱的透氣透液性，熔化的渣鐵不能順利下達(dá)爐缸底部，將會(huì)影響風(fēng)口的使用壽命。

1.4 有害元素

入爐有害元素對高爐壽命的影響目前得到廣大煉鐵工作者的認(rèn)可，有害元素循環(huán)富集破壞高爐順行，尤其是K2O、Na2O、Zn侵蝕爐缸磚襯，導(dǎo)致風(fēng)口中套上翹，風(fēng)口小套角度改變將增加風(fēng)口下沿死區(qū)。

1.5 風(fēng)口長度、斜度及噴煤槍角度不匹配

隨著高爐的進(jìn)一步強(qiáng)化，煉鐵工作者認(rèn)識到活躍爐缸中心的重要性，都采取了加長風(fēng)口活躍中心，而忽略了邊緣氣流的發(fā)展，導(dǎo)致邊緣堆積損壞風(fēng)口，正常風(fēng)口長度與爐缸直徑的比值小于0.6%，以達(dá)到合理的循環(huán)區(qū)。風(fēng)口斜度一般5度以內(nèi)，太大噴吹煤粉容易沖刷風(fēng)口內(nèi)壁。

1.6 風(fēng)口質(zhì)量

風(fēng)口處于高溫的惡劣環(huán)境下，要求風(fēng)口小套含銅純度要高，純度低，導(dǎo)熱性會(huì)降低，使風(fēng)口承受的熱流強(qiáng)度大大降低、耐溫、侵蝕能力減弱。如果風(fēng)口表面不光滑，粗糙不平，導(dǎo)致受熱不均，熱應(yīng)力作用下容易出現(xiàn)龜裂現(xiàn)象。

1.7 風(fēng)口、風(fēng)口上端與下端冷卻壁漏水

風(fēng)口、風(fēng)口上端與下端冷卻壁大量漏水后,導(dǎo)致風(fēng)口區(qū)域渣鐵堆積,風(fēng)口上部熔化的渣鐵不能滲透到爐缸,堆積區(qū)域增大，使渣鐵面接觸鐵水而燒損;另一方面是處理完冷卻壁后盲目樂觀,風(fēng)口處堆積沒有完全處理或開風(fēng)口過早致使風(fēng)口連續(xù)燒壞。減少風(fēng)口破損的措施

2.1 重視高爐煤氣流的調(diào)整。根據(jù)爐型、原料條件及時(shí)調(diào)整裝料制度，控制局部氣流發(fā)展，穩(wěn)定上部煤氣流，爐頂各點(diǎn)溫度偏差≤50℃。下部通過調(diào)整送風(fēng)制度，控制爐腹煤氣指數(shù)，保持合理的風(fēng)口循環(huán)區(qū)域，確保冶煉強(qiáng)度與原燃料條件相適應(yīng)，維持高爐各段渣皮穩(wěn)定，減少脫落現(xiàn)象，盡量杜絕滑尺崩料，達(dá)到爐缸工作均勻活躍。

2.2 嚴(yán)抓原料質(zhì)量，確保精料入爐。原料質(zhì)量要從采購開始，嚴(yán)格按進(jìn)料標(biāo)準(zhǔn)控制入廠原料有害元素。分廠要在經(jīng)濟(jì)配料的前提下合理搭配用料結(jié)構(gòu)，控制入爐粉末≤2%，使風(fēng)量與料柱透氣性相適應(yīng)。

2.3 采用結(jié)構(gòu)合理貫流式風(fēng)口并利用檢修機(jī)會(huì)定期更換風(fēng)口，降低休風(fēng)率，確保爐缸工作正常。提高冷卻水量與冷卻水壓1.0-1.3Mpa，改善水質(zhì)，確保水速達(dá)到8m/s以上，大大改善風(fēng)口傳熱效果，形成風(fēng)口表面保護(hù)渣皮，延長風(fēng)口使用壽命。

2.4 定時(shí)巡檢風(fēng)口工作狀態(tài)，根據(jù)噴吹情況調(diào)整煤槍長度及角度，杜絕煤粉磨損風(fēng)口內(nèi)壁。

2.5 細(xì)化高爐操作，穩(wěn)定熱制度與造渣制度，使軟熔區(qū)域在較窄的范圍上下波動(dòng)，根據(jù)有害元素富集量及時(shí)排堿，控制堿富集≤0.9kg/t。

2.6 對于風(fēng)口及上下方冷卻壁損壞漏水嚴(yán)重時(shí)，應(yīng)堵此風(fēng)口操作，根據(jù)爐缸活躍情況捅開所堵風(fēng)口，防止連續(xù)燒壞。結(jié)論

3.1 風(fēng)口損壞存在著諸多客觀與主觀因素。隨著風(fēng)口結(jié)構(gòu)、質(zhì)量的不斷提高，風(fēng)口質(zhì)量目前已經(jīng)不是風(fēng)口破損的主要原因，高爐操作制度不合理與操作方式不當(dāng)是當(dāng)前導(dǎo)致風(fēng)口大量破損的主要原因。

3.2 在同等原料、設(shè)備、操作條件下，提高水壓依舊是延長高爐風(fēng)口壽命的重要措施。4參考文獻(xiàn)

[1] 李馬可，日本長壽風(fēng)口的研究；煉鐵；1986（6）：77-78

[2] 鄧炳煬，寶鋼高爐風(fēng)口長壽命原因的探討［j］；上海金屬；1989.3

第二篇：高爐風(fēng)口破損形式及改進(jìn)措施

高爐風(fēng)口破損形式及改進(jìn)措施

風(fēng)口是高爐冶煉所必需的重要工藝設(shè)備，其壽命長短直接影響高爐的順行和產(chǎn)量。風(fēng)口破損造成的經(jīng)濟(jì)損失非常大，常見的風(fēng)口破損有熔損、開裂及龜裂、磨損、曲損四種形式。

1、熔損

風(fēng)口熔損主要是瞬間的高強(qiáng)度熱流沖擊造成的。在爐況不穩(wěn)定使風(fēng)口局部熱流密度陡然增加、操作不順發(fā)生崩料使?fàn)t內(nèi)熔融物沉積于風(fēng)口表面、風(fēng)口下部出現(xiàn)爐缸結(jié)厚或堆積使液態(tài)渣鐵直接接觸到風(fēng)口壁時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)大的瞬間熱流沖擊，順間熱流值大于風(fēng)口所能承受的最大熱流值，風(fēng)口就會(huì)熔損。另一種熔損是高爐鐵水沖熔風(fēng)口造成的。

2、開裂及龜裂

風(fēng)口開裂及龜裂是熱應(yīng)力作用的結(jié)果，風(fēng)口內(nèi)溫度梯度越大，風(fēng)口所受熱應(yīng)力就越大，風(fēng)口就越容易產(chǎn)生焊縫開裂。龜裂與開裂有所不同，龜裂主要與風(fēng)口表面粘結(jié)層的脫落有關(guān)。

3、磨損

磨損主要是噴吹煤粉對風(fēng)口內(nèi)表面的磨損。當(dāng)煤粉從噴槍口噴入直吹管后，迅速與熱風(fēng)混合，形成高溫稀相氣固兩相高速流。氣固兩相流對風(fēng)口的磨損應(yīng)屬于磨粒磨損，它產(chǎn)生的機(jī)理主要有：沖蝕、疲勞、微切削三種。

4、曲損

風(fēng)口曲損比較簡單，高爐因操作不當(dāng)出現(xiàn)崩、滑料時(shí)，或處理爐墻結(jié)厚洗爐時(shí)，往往會(huì)有大塊爐料沿爐墻突然下滑，并打在風(fēng)口上，從而砸壞或砸歪風(fēng)口，造成風(fēng)口漏風(fēng)、漏水，以至于不得不更換風(fēng)口。

提高風(fēng)口制造質(zhì)量的措施：

1、提高風(fēng)口材質(zhì)純度，提高風(fēng)口鑄造質(zhì)量，提高風(fēng)口焊接質(zhì)量。

2、風(fēng)口的結(jié)構(gòu)也要合理，應(yīng)采用的風(fēng)口結(jié)構(gòu)是：貫流式風(fēng)口。中小型企業(yè)因水壓偏低，建議采用雙室或多室風(fēng)口，以代替結(jié)構(gòu)不合理的空腔式風(fēng)口。

第三篇：高爐風(fēng)口小套頻繁燒損的原因分析及探討

480m3 高爐風(fēng)口小套頻繁燒損的原因分析及探討

第一煉鐵廠生產(chǎn)科

李霏

風(fēng)口小套頻繁燒損的生產(chǎn)現(xiàn)狀始終是困擾我公司煉鐵廠生產(chǎn)指標(biāo)的瓶頸問題。為解決此問題，公司各層領(lǐng)導(dǎo)及技術(shù)人員對此進(jìn)行過多次的研討分析，進(jìn)行過相關(guān)措施進(jìn)行預(yù)防，但收效甚微?，F(xiàn)筆者根據(jù)老區(qū)480m3高爐7、8月的風(fēng)口套燒損情況及風(fēng)口套燒損機(jī)理探討如下，僅為個(gè)人觀點(diǎn)，不足之處在所難免，僅供參考。

一、風(fēng)口套燒損的情況分類。

風(fēng)口套燒損機(jī)理可分為熔損、破損和磨損三類。實(shí)際觀察來看，我單位大部分為渣鐵侵蝕滴落后造成的熔損，少部分為本身材質(zhì)或焊接質(zhì)量不合格造成的破損和磨損。風(fēng)口所處的工作環(huán)境惡劣，部分質(zhì)量過關(guān)的風(fēng)口套在熱梯度的作用下，也有可能造成裂紋或滲漏，從而導(dǎo)致漏水。而破損多發(fā)生在風(fēng)口套本身焊接縫部位，同時(shí)可根據(jù)燒損后打磨觀察，內(nèi)孔大外孔小的狀態(tài)即可斷定為本身破損，而熔損多為外孔大，內(nèi)孔小。因我公司燒損風(fēng)口的現(xiàn)狀絕大部分為鐵水滴落熔損，故著重探討熔損情況的分析及預(yù)防。

二、造成風(fēng)口小套熔損的機(jī)理。

造成風(fēng)口套燒損的原因很多，但最基本的燒損機(jī)理即是：風(fēng)口受熱超負(fù)荷，冷卻介質(zhì)難以及時(shí)傳導(dǎo)散熱，從而導(dǎo)致風(fēng)口套溫度高于銅質(zhì)固液相反應(yīng)的700℃界限溫度，當(dāng)達(dá)到銅劇烈氧化的900℃界限溫度時(shí)，風(fēng)口很快在高溫高壓下燒壞漏水。而影響導(dǎo)熱的因素大致有如下幾個(gè)方面：

1）風(fēng)口套本身的材質(zhì)結(jié)構(gòu)。這包括風(fēng)口套銅質(zhì)的純度、性能，本身結(jié)構(gòu)的合理性。我單位大都是銅質(zhì)99%以上的貫流式風(fēng)口，基本應(yīng)能滿足本級別高爐的風(fēng)口要求。

2）冷卻介質(zhì)的壓力、流量以及流速。當(dāng)前各地區(qū)的高爐均在強(qiáng)化生產(chǎn)，尤其是民營企業(yè)的高爐利用系數(shù)和指標(biāo)都日趨提高。之前的許多設(shè)計(jì)參數(shù)已難以滿足強(qiáng)化冶煉的需求。我單位的風(fēng)口套水壓0.9-0.8Mpa，水量16-15t/h，均同部分高冶強(qiáng)的同級高爐來比較，只能說是在下限水平。而對于流速來說，應(yīng)該保持在7-16m/s，才能滿足我單位的高爐生產(chǎn)需求。（尚未計(jì)算，預(yù)計(jì)為下限值）

3）爐缸狀況。高爐爐缸活躍、穩(wěn)定順行是煉鐵生產(chǎn)順暢的基本要求。所以說爐缸無論是產(chǎn)生哪種堆積，對風(fēng)口套燒損都產(chǎn)生了巨大的影響。造成爐缸堆積的原因主要有三種：一是低爐溫堆積，二是高堿度堆積，三是石墨碳堆積。在我單位的原燃料條件下，焦炭熱強(qiáng)度一般，基本在50-53左右，反應(yīng)性在30左右，同時(shí)入爐礦的轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度較低，基本都在70左右徘徊，由此來看，在原燃料方面有對中心死焦柱不利因素。另外因燒結(jié)堿度波動(dòng)較大范圍（1.5-2.2不等），為保證鐵水質(zhì)量，長期采取堿度上限操作，從而使中心料柱更容易堆積，造成料柱透氣透液性變差。

三、操作制度。

1、爐頂布料。為了保障高爐順行，在我單位的原燃料條件下，之前各高爐都執(zhí)行的是有意識的發(fā)展邊緣的操作方針。高爐操作人員在布料時(shí)在焦礦布料方面基本都是負(fù)角差多環(huán)布料。這雖然維持了順行，但是由于煤氣邊緣發(fā)展，煤氣利用率偏低，導(dǎo)致爐內(nèi)化學(xué)熱無法充分利用，高爐負(fù)荷難以提升，燃料比固然難以降低，這在成本方面有很大的損失。同時(shí)因邊緣煤氣的發(fā)展，導(dǎo)致爐墻溫度升高，渣皮難以穩(wěn)定，風(fēng)口回旋區(qū)不能縱深到爐缸中心內(nèi)，爐內(nèi)料柱必然透氣性較差。更直接的后果就是冷卻設(shè)施加重了負(fù)荷，受氣流沖刷嚴(yán)重而難以維持長時(shí)間的正常使用。

2、風(fēng)溫。高風(fēng)溫操作是高爐冶煉工作者追求的目標(biāo)。但是如何合理的使用同樣要引起重視。我單位考核風(fēng)溫的混風(fēng)全關(guān)使用率指標(biāo)，在某種角度上導(dǎo)致高爐操作人為影響爐況波動(dòng)。因熱風(fēng)爐的狀態(tài)不同，透氣保溫的能力不同，全關(guān)混風(fēng)操作造成了個(gè)別高爐在換爐前后的風(fēng)溫風(fēng)壓均波動(dòng)幅度較大，這樣導(dǎo)致高溫區(qū)變化，渣帶波動(dòng)，渣皮不穩(wěn)。

3、富氧噴煤。我單位高爐入爐風(fēng)量為1450-1480m3/min，風(fēng)溫1150-1180℃，噴煤比約在130-140kg/t水平，按照首鋼的風(fēng)口理論燃燒溫度計(jì)算公式可知我單位此項(xiàng)參數(shù)處于略高水平。因富氧達(dá)2500-3000m3/h即可滿足2150℃的合理風(fēng)口理論燃燒溫度值。超過此數(shù)值，將加劇風(fēng)口前渣鐵生成的溫度和速度，從而加劇風(fēng)口前熱流交換劇烈，如處于渣鐵難以及時(shí)滲透過死料柱到達(dá)爐缸時(shí)，風(fēng)口前高速的氣流將帶動(dòng)積蓄的渣鐵對風(fēng)口套的接觸沖刷，從而導(dǎo)致風(fēng)口套迅速磨損和燒熔。而穩(wěn)定的噴煤和富氧使用，避免過多的富氧導(dǎo)致的風(fēng)口前氧過剩系數(shù)過大（超過1.15），對保護(hù)風(fēng)口套有積極意義。

4、渣鐵外排。因客觀條件的制約，我單位各高爐的出鐵正點(diǎn)率大大低于正常值。高爐內(nèi)渣鐵不能及時(shí)的排出爐外，導(dǎo)致爐內(nèi)渣鐵積攢空間減小，從而導(dǎo)致爐料透氣性緊張，而隨著渣鐵的不均勻不及時(shí)的排出，爐內(nèi)極易在出鐵前后料速變化，難行、崩料、低料線等導(dǎo)致軟熔帶上下波動(dòng)，渣皮脫落，脫落的渣皮對風(fēng)口區(qū)的冷卻設(shè)備造成的熱負(fù)荷波動(dòng)，機(jī)械沖刷等大大提高了風(fēng)口燒損的機(jī)率。

5、堿金屬影響。高爐配吃燒結(jié)機(jī)頭除塵灰，導(dǎo)致堿金屬富集循環(huán)。雖然堿金屬對風(fēng)口套無過多的直接影響，但是對焦炭的破損影響不容低估。而焦炭的強(qiáng)度降低后加劇了爐內(nèi)料柱的透氣性影響，導(dǎo)致渣鐵難以及時(shí)滲透，從而影響風(fēng)口區(qū)域的傳熱導(dǎo)熱，造成風(fēng)口套燒損具備了前提。雖然公司控制了此項(xiàng)因素，但堿金屬的及時(shí)外排，不是一蹴而就的短期工作，仍需引起足夠的重視，應(yīng)采取措施定期排堿。

6、連續(xù)及長期休風(fēng)的影響。在這方面的影響下，高爐料柱內(nèi)呆滯，透液透氣性變差，渣鐵溫度不足，流動(dòng)性差等都可能造成風(fēng)口套燒損。

7、其他因素。包括煤粉的質(zhì)量、噴煤的風(fēng)口均勻度等等，都不作為主要因素，但是同樣要引起足夠的重視，以便為高爐整體穩(wěn)定順行提供外部條件的保證。

以上僅是本人在6月底到公司第一煉鐵廠工作后，對7月、8月份發(fā)生的連續(xù)風(fēng)口套頻繁燒損（個(gè)數(shù)均為60以上）的粗淺分析，現(xiàn)就此分析根據(jù)我單位實(shí)際提議部分可控措施。

四、預(yù)防及改進(jìn)措施。

1、加強(qiáng)原燃料的篩分。對高爐入爐料進(jìn)行全程篩分監(jiān)控考核。嚴(yán)格制定和執(zhí)行槽下清理篩底的工作。尤其是在雨季，最大限度的避免大量粉末爐料入爐。減少由此造成的爐料透氣性差，爐內(nèi)壓差偏高，邊緣氣流發(fā)展的原料條件。

2、改變布料思路，堅(jiān)決控制邊緣氣流。發(fā)展中心氣流，控制邊緣氣流，提高煤氣利用率。這是降成本、穩(wěn)順行的重要布料手段。打透中心，控制邊緣，穩(wěn)定渣皮，嚴(yán)格執(zhí)行“壓邊”操作，高爐順行才有保證。當(dāng)然，具體手段及幅度視各爐的具體情況而定。

3、穩(wěn)定風(fēng)溫操作。應(yīng)該按照各熱風(fēng)爐的具體狀況，采取折算后的平均風(fēng)溫值來使用混風(fēng)控制。而不應(yīng)該單純的全關(guān)混風(fēng)閥機(jī)械性的操作。避免換爐前后的風(fēng)溫大幅波動(dòng)導(dǎo)致的爐內(nèi)溫度場的變化。

4、穩(wěn)定富氧噴煤操作。根據(jù)噴煤比的水平，在結(jié)合風(fēng)溫的使用水平基礎(chǔ)上，維持合理的風(fēng)口前理論燃燒溫度。避免過多富氧導(dǎo)致的風(fēng)口前煤氣發(fā)生量過少，sio大量生成等因素對爐料透氣性影響，同時(shí)控制過量渣鐵生成速度，在爐料中能及時(shí)滲透到爐缸，避免在風(fēng)口前大量積蓄而燒損風(fēng)口。尤其是在連續(xù)的休復(fù)風(fēng)的爐況下，過早富氧噴煤更是因爐內(nèi)熱儲備不足加劇爐內(nèi)渣鐵難以滲透爐缸，從而導(dǎo)致風(fēng)口燒損。

5、穩(wěn)定渣鐵正點(diǎn)排出率。調(diào)配好鐵水罐車，及時(shí)排凈渣鐵，使?fàn)t內(nèi)生成的渣鐵有空間，不在風(fēng)口前積攢是避免風(fēng)口套燒損的重要一環(huán)。

6、控制堿金屬入爐量，采取適當(dāng)降低爐渣堿度的方式進(jìn)行排堿。可以放寬鐵水含硫的范圍，由當(dāng)前的0.01-0.02%放寬至0.03-0.045即可。但此操作要求入爐礦的各成分（尤其是燒結(jié)堿度）必須相對穩(wěn)定。

7、錳礦進(jìn)行洗爐的操作有待于進(jìn)一步觀察和商榷。原則上高爐應(yīng)盡量避免此操作。一是對成本的影響，二是經(jīng)常性洗爐對渣皮的穩(wěn)定不利，但是具體情況下的爐況則需另談。

8、同一風(fēng)口區(qū)連續(xù)燒損小套的風(fēng)口要進(jìn)行相應(yīng)的堵風(fēng)口操作，同時(shí)檢查好該方位冷卻壁的工作情況。在爐缸熱量及風(fēng)口周邊渣鐵流動(dòng)性好的情況下再適時(shí)開風(fēng)口，避免連續(xù)燒損頻繁休風(fēng)造成惡性循環(huán)。

綜上僅是本人在短期內(nèi)的觀察分析和總結(jié)。現(xiàn)部分觀點(diǎn)已獲領(lǐng)導(dǎo)認(rèn)可，相關(guān)措施予以落實(shí)，進(jìn)入九月份，現(xiàn)高爐風(fēng)口燒損情況已大為減少。

簡歷：李霏，男，40周歲，吉林省東豐縣人，大專學(xué)歷。1993年入國營鋼鐵廠工作12年，先后在爐前、看水、熱風(fēng)、維修等崗工作，后任高爐工長。2005年起相繼在福建鑫海冶金、唐山德龍鋼鐵等公司擔(dān)任高爐工長、主任、生產(chǎn)技術(shù)科長等職務(wù)。2012年3月6日入聘本公司，現(xiàn)任第一煉鐵廠生產(chǎn)科副科長。

2012.9.10

第四篇：高爐風(fēng)口區(qū)域煤氣泄漏安全防護(hù)工作措施

風(fēng)口區(qū)域煤氣泄漏安全防護(hù)工作措施

1、煉鐵廠要高度重視X高爐風(fēng)口區(qū)域煤氣濃度超標(biāo)期間安全管理，結(jié)合崗位作業(yè)實(shí)際，制訂防煤氣中毒臨時(shí)性安全操作規(guī)程，指導(dǎo)崗位員工安全作業(yè)和正確防護(hù)。同時(shí)，需充分利用高爐休風(fēng)有效時(shí)機(jī)，采取可靠措施，努力減少風(fēng)口各套間煤氣泄漏量，確保崗位作業(yè)安全。

2、加強(qiáng)危險(xiǎn)區(qū)域作業(yè)的安全管理，現(xiàn)場需增設(shè)部分空氣呼吸器及防護(hù)器材。

3、X#高爐應(yīng)立即組織相關(guān)崗位作業(yè)人員對風(fēng)口各套間煤氣泄漏情況進(jìn)行排查，摸清各風(fēng)口煤氣泄漏量，并形成記錄，便于日常作業(yè)中安全防護(hù)和高爐休風(fēng)時(shí)消除煤氣泄漏方式的選擇。

4、X#高爐風(fēng)口平臺需加強(qiáng)崗位通風(fēng)，現(xiàn)場需增設(shè)部分軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行強(qiáng)制通風(fēng)。崗位作業(yè)和檢修作業(yè)時(shí)，可設(shè)置定點(diǎn)強(qiáng)制排風(fēng)，防止區(qū)域煤氣聚集，控制煤氣危害。

5、風(fēng)口平臺區(qū)域各崗位作業(yè)人員必須強(qiáng)化煤氣中毒防護(hù)教育，嚴(yán)格執(zhí)行煤氣區(qū)域兩人以上作業(yè)安全規(guī)定。作業(yè)時(shí)，專職監(jiān)護(hù)人員需佩戴煤氣報(bào)警儀現(xiàn)場監(jiān)護(hù)，并密切關(guān)注風(fēng)口各設(shè)施工作狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)異常，及時(shí)撤離。

6、臨時(shí)性故障檢修時(shí)，高爐必須指定專人落實(shí)防煤氣中毒的安全措施，落實(shí)現(xiàn)場監(jiān)護(hù)人員，強(qiáng)化現(xiàn)場通風(fēng)。檢修人員在安全措施落實(shí)后，方可進(jìn)行檢修作業(yè)。同時(shí)，視現(xiàn)場煤氣濃度變化情況，采取佩戴空氣呼吸器進(jìn)行檢修作業(yè)。

安全處

XXXX年X月XX日

第五篇：025 10號高爐風(fēng)口小套頻繁漏水原因分析及處理措施

10號高爐風(fēng)口小套頻繁漏水原因分析及處理措施 胡永平

楊召永封冬貫

(圣戈班穆松橋中國徐州基地?zé)掕F廠)摘 要： 對圣戈班徐州基地10號高爐在2008年10月12月期間風(fēng)口頻繁漏水進(jìn)行原因分析，確定了冷卻水的水質(zhì)及水壓是風(fēng)口小套損壞的直接原因，高爐操作因素的影響亦是風(fēng)口損壞不可忽視的因素，通過實(shí)施一系列的措施處理后，到目前為止己連續(xù)6個(gè)月無風(fēng)口小套漏水現(xiàn)緣的發(fā)生。

關(guān)鍵詞：高爐

小套

漏水

處理措施 1 引言

圣戈班徐州基地10號(420m3)高爐是圣戈班中國區(qū)徐州基地鑄管配套節(jié)能降耗技術(shù)改造項(xiàng)目，于2008年9月16日建成投產(chǎn)，14個(gè)風(fēng)口，風(fēng)口小套采用雙腔式斜風(fēng)口，小套冷卻水采用高壓水(0．95Mpa)，高爐凈環(huán)水系統(tǒng)采用高循環(huán)率運(yùn)行，為保證循環(huán)水水質(zhì)，嚴(yán)格控制循環(huán)水系統(tǒng)的腐蝕率及熱污垢系數(shù)，使系統(tǒng)長期穩(wěn)定地正常運(yùn)行。在高爐凈環(huán)水系統(tǒng)中設(shè)有投加水質(zhì)穩(wěn)定藥劑的裝置。高爐開爐1月后，出現(xiàn)風(fēng)口小套頻繁漏水現(xiàn)象，嚴(yán)重影響著高爐的各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。

2風(fēng)口小套損壞的數(shù)量及位置描述 2．1 風(fēng)口小套損壞的數(shù)量及分布

自2008年10月22日(即開爐后36天)至2008年12月26日，風(fēng)口小套共計(jì)損壞31個(gè)，在11月14日至11月28日期間平均一天更換一個(gè)，嚴(yán)重的11月27日及12月1日每天更換3個(gè)，風(fēng)口壽命最短的為8天，最長的亦僅為72天。平均壽命為28天。(風(fēng)口更換的數(shù)量及位置分布如表1)

2．2風(fēng)口損壞的位置描述

小套的損壞相對于風(fēng)口位置無明顯的規(guī)律性，各風(fēng)口均有損壞現(xiàn)象。所有風(fēng)口小套的損壞均在前端、上沿，其中小套內(nèi)口損壞所占比例為20％，初期的損壞全是此種現(xiàn)象，燒損比例為55％，90％更換下來的風(fēng)口小套存在龜裂現(xiàn)象，風(fēng)口損壞形狀如圖

1、圖

2、圖3。

3原因分析

3．1加工制作質(zhì)量因素

最初風(fēng)口的損壞全部在內(nèi)口的上沿，根據(jù)當(dāng)時(shí)的現(xiàn)象分析并結(jié)合其他高爐小套損壞的經(jīng)驗(yàn)判斷，此種損壞應(yīng)為小套的質(zhì)量問題，而影響小套質(zhì)量因素主要為材質(zhì)及加工制作質(zhì)量，后續(xù)的材質(zhì)化驗(yàn)分析表明，小套材質(zhì)含銅較高達(dá)99．6％，基本可以判斷非材質(zhì)因素引起，造成前端內(nèi)口開裂的主要原因可以判定為風(fēng)口小套的加工制作質(zhì)量因素，通過對風(fēng)口小套進(jìn)行解剖及聯(lián)系制作廠家，亦證明此種因素的存在。(小套解剖如圖

4、圖5)

3．2冷卻制度因素

10號高爐風(fēng)口小套采用雙腔式，其壽命已較空腔式風(fēng)口有很大提高，在風(fēng)口結(jié)構(gòu)確定的情況下，風(fēng)口的壽命主要取決與冷卻水的水質(zhì)及水速，在高爐開爐初期，高爐冷卻水質(zhì)尚能接近設(shè)計(jì)要求，隨著時(shí)間的推移，高爐循環(huán)水雖進(jìn)行加藥處理，但由種}水的水源水質(zhì)較差，高爐冷卻水的水質(zhì)已達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，同時(shí)從節(jié)約水資源考慮設(shè)計(jì)中要求系統(tǒng)高倍率運(yùn)行，排污系統(tǒng)設(shè)計(jì)能力不足，從而造成水質(zhì)越來越差(水質(zhì)要求及實(shí)際數(shù)值如表2)，11月1日后總堿度明顯升高，最高達(dá)700mg／l，是標(biāo)準(zhǔn)要求的3．3倍(要求<210mg／1)，在風(fēng)口小套出水溫度達(dá)35℃時(shí)，小套內(nèi)出現(xiàn)水垢，后續(xù)解剖小套發(fā)現(xiàn)，小套前腔內(nèi)部的水垢最厚達(dá)1．5mm，平均在0．7～0．8ram之間，在300℃時(shí)水垢的導(dǎo)熱系數(shù)為0．48W／(m．K)僅為純銅的0．13％，水垢嚴(yán)重惡化風(fēng)口壁與冷卻水之間的傳熱，風(fēng)口前端導(dǎo)熱系數(shù)大幅降低進(jìn)而造成風(fēng)口小套的大量燒壞。

在高爐最初的設(shè)計(jì)方案中，風(fēng)口小套使用的高壓水壓力為0．95MPa(廠家以此設(shè)計(jì)小套前腔結(jié)構(gòu))，而生產(chǎn)過程中10號高爐的高壓水壓力為0．65MPa。與設(shè)計(jì)要求相差0．3MPa，在前腔過水面積固定的情況下，水速達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。而水速的降低更進(jìn)一步減弱了風(fēng)口小套的導(dǎo)熱能力，增加了風(fēng)口的破損。這也是小套損壞的直接原因。3．3操作因素

高爐正常生產(chǎn)時(shí)，風(fēng)口小套上部的熱流強(qiáng)度是下部的3倍，當(dāng)風(fēng)口前端出現(xiàn)粘結(jié)物下降時(shí)，熔融物沉積與風(fēng)口表面，造成強(qiáng)大的瞬間熱流沖擊而使小套損壞。在開爐后近一月內(nèi)，由于對無料鐘爐項(xiàng)布料規(guī)律未能全面掌握，高爐生產(chǎn)過程中因布料的原因造成煤氣流分布不合理，爐溫大幅波動(dòng)，多次出現(xiàn)上下兩爐含[Si]量差值大于0．4的現(xiàn)象。在觀察風(fēng)口時(shí)亦能夠經(jīng)?？吹斤L(fēng)El前端粘結(jié)物下降，而這種現(xiàn)象是風(fēng)口小套損壞不可忽視的原因。3．4停水因素

2008年11月15日16：25分由于外圍事故，造成生產(chǎn)線停電，從而造成高爐停水達(dá)30分鐘，此次停水雖未造成風(fēng)口小套直接燒壞，但停水加劇了小套漏水現(xiàn)象的發(fā)生，在此后的15天內(nèi)，風(fēng)口小套的損壞頻率急劇上升。(風(fēng)口小套停水后損壞個(gè)數(shù)如圖6)

3．5其他可能因素

高壓水的進(jìn)水口在回水管道上，使回水中的氣泡未來得及分離就被水泵抽走，從而在風(fēng)口小套內(nèi)部造成汽膜現(xiàn)象的出現(xiàn)，加之小套水速不足，造成汽膜層部位熱流強(qiáng)度加大。此外，風(fēng)口小套使用冷卻回水，造成小套進(jìn)水溫度較其他部位偏高，而冷卻水溫的升高，為水垢的形成創(chuàng)造了先天性的條件，從而使小套內(nèi)部出現(xiàn)惡性循環(huán)過程。3．5．1處理措施

(1)對高壓水系統(tǒng)全面檢查，將高壓水泵出口蝶閥全開，對高壓過濾器進(jìn)行清理，使高壓水的壓力達(dá)到0．9Mpa，接近設(shè)計(jì)要求。

(2)聯(lián)系套的生產(chǎn)廠家，根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)水壓不能完全達(dá)到設(shè)計(jì)要求的現(xiàn)象，依據(jù)水壓0．8Mpa來確定小套前腔的合理結(jié)構(gòu)。

(3)在高爐操作上，及時(shí)改變布料角度，穩(wěn)定煤氣流，杜絕爐溫的大幅波動(dòng)，減少風(fēng)口前端粘結(jié)物下降現(xiàn)象的發(fā)生。

(4)在暫時(shí)無法對水質(zhì)進(jìn)行軟化處理的情況下，增加循環(huán)水的外排量，降低循環(huán)倍率，以此改善循環(huán)水質(zhì)。

(5)采購質(zhì)量較好的風(fēng)口小套，利用檢修機(jī)會(huì)逐步更換。3．5．2經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

(1)通過上述一系列的措施處理后，到目前為止已連續(xù)6個(gè)月無風(fēng)口小套漏水現(xiàn)象的發(fā)生。

(2)此次風(fēng)口小套頻繁漏水，直接經(jīng)濟(jì)損失達(dá)50萬元，頻繁的休風(fēng)造成高爐生產(chǎn)效率降低，而前期依據(jù)經(jīng)驗(yàn)判斷為小套的質(zhì)量問題，對風(fēng)口小套水質(zhì)及水速的影響未引起足夠重視，延緩了處理的時(shí)間。

(3)風(fēng)口小套使用的高壓水應(yīng)避免在回水上取水，最好單獨(dú)直接供水。10號高爐利用檢修機(jī)會(huì)改造高壓水的取水口應(yīng)盡快實(shí)施。

(4)在目前無法增加水質(zhì)軟化設(shè)備的前提下，向循環(huán)水池內(nèi)補(bǔ)本公司熱電廠剩余軟水，以此改善水質(zhì)，減少循環(huán)水的外排量，也是一種較好的辦法。

參考文獻(xiàn)

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