第一篇：600MW機(jī)組鍋爐論述題(難 )Microsoft Word 文檔解析大全

論述及事故處理題（難）

1、鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中對(duì)過(guò)熱器如何保護(hù)？

在啟動(dòng)過(guò)程中，盡管煙氣溫度不高，管壁卻有可能超溫，為了保護(hù)過(guò)熱器的煙氣溫度，手段是限制燃燒率或調(diào)整爐內(nèi)火焰中心位置，隨著壓力的升高，蒸汽流量增大，過(guò)熱器冷卻條件有所改善，這時(shí)可用限制鍋爐過(guò)熱器出口汽溫的辦法來(lái)保護(hù)。要求鍋爐過(guò)熱器出口汽溫比額定溫度低50-100℃。手段是控制燃燒率及排汽量，也可調(diào)整爐內(nèi)火焰中心位置或改變過(guò)量空氣系數(shù)，但從經(jīng)濟(jì)性考慮是不提倡用改變過(guò)量空氣系數(shù)的方法來(lái)調(diào)節(jié)汽溫的。

2、運(yùn)行過(guò)程中影響汽溫變化的因素有哪些？

1)運(yùn)行過(guò)程中，引起蒸汽溫度變化的因素是多方面的、復(fù)雜的，而主要的有以下各點(diǎn)：

2)燃料量或鍋爐負(fù)荷變化 燃料或負(fù)荷變化，將會(huì)使鍋爐輻射傳熱量與對(duì)流傳熱量的比例發(fā)生變化，使不同型式的過(guò)熱器吸熱量發(fā)生變化，從而引起蒸汽溫度變化。

3)爐膛過(guò)量空氣系數(shù)的影響 當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù)增大時(shí)，使理論燃燒溫度降低，煙氣量增大，結(jié)果使?fàn)t內(nèi)輻射傳熱量減小，對(duì)流傳熱量增大，由此引起的對(duì)蒸汽溫度的變化，視過(guò)熱器的具體布置情況而異。4)爐內(nèi)工況的影響 爐內(nèi)工況變化指火焰中心垂直位置變化、水冷壁結(jié)渣情況等。火焰中心上移，蒸汽溫度上升；水冷壁結(jié)渣，爐內(nèi)傳熱減小，蒸汽溫度上升；爐膛吹灰后，爐內(nèi)傳熱加強(qiáng)，蒸汽溫度下降。

5)燃料性質(zhì)變化 燃料的水分、灰分、揮發(fā)分、發(fā)熱量等發(fā)生變化，對(duì)蒸汽溫度都會(huì)有影響，尤以水分變化時(shí)明顯。如水分增大時(shí)，使理論燃燒溫度下降，煙氣容積增大，結(jié)果，使輻射傳熱量減小，對(duì)流傳熱量增大，從而使蒸汽溫度變化。

6)給水溫度變化 當(dāng)給水溫度下降時(shí)，水變成蒸汽的吸熱量（蒸發(fā)熱）增多，在負(fù)荷不變的情況下，燃料量必然增加，蒸汽溫度將上升；另外，以給水作減溫水時(shí)，給水溫度變化（即減溫水溫度變化）也將影響蒸汽溫度變化。

7)蒸汽壓力變化 蒸汽壓力突然降低時(shí)，相應(yīng)飽和溫度下降，即過(guò)熱器進(jìn)口蒸汽溫度下降；與此同時(shí)，鍋爐蓄熱量將產(chǎn)生附加蒸汽量，使蒸汽流量瞬時(shí)增大。兩方面因素作用的結(jié)果使蒸汽溫度降低。

3、鍋爐啟動(dòng)注意事項(xiàng)有哪些？

1)當(dāng)高、低旁路關(guān)閉條件下鍋爐啟動(dòng)，應(yīng)嚴(yán)格控制下列參數(shù)。2)爐膛出口煙溫＜538℃； 3)爐水溫升率＜1.5℃/min。

4)在鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中，密切注意空氣預(yù)熱器出口煙溫及吹灰器投入情況。

5)油燃燒器投入運(yùn)行后，應(yīng)有專人檢查，發(fā)現(xiàn)漏油、燃燒不良等現(xiàn)象應(yīng)及時(shí)聯(lián)系有關(guān)人員處理。

6)煤燃燒器應(yīng)投入運(yùn)行，注意爐內(nèi)燃燒情況，防止燃燒不良引起汽溫和煙溫不正常上升。7)在冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)溫差最大,每小時(shí)對(duì)鍋爐主要膨脹點(diǎn)進(jìn)行一次檢查,并記錄膨脹值,直至帶滿負(fù)荷。8)初始燃燒率不超過(guò)鍋爐燃燒率的5%。

4、如何調(diào)整和監(jiān)視主、再熱汽溫度？

1)機(jī)組運(yùn)行期間，過(guò)熱器出口汽溫和再熱器出口汽溫應(yīng)保持541℃,汽機(jī)高、中壓主汽門(mén)前汽溫538℃。

2)過(guò)熱器出口汽溫由燃燒和鍋爐配風(fēng)及一、二級(jí)噴水減溫器進(jìn)行調(diào)節(jié)，第一級(jí)為粗調(diào)，噴水后蒸汽溫度高于蒸汽壓力下的飽和溫度6℃, 設(shè)計(jì)第一級(jí)噴水量為總噴水量的2/3。第二級(jí)為細(xì)調(diào)。設(shè)計(jì)第二級(jí)噴水量為總噴水量的1/3。

3)再熱器出口汽溫主要由燃燒器擺動(dòng)角度進(jìn)行調(diào)節(jié)，出口汽溫正常范圍為541℃。只有當(dāng)燃燒器擺動(dòng)角度達(dá)極限位置，汽溫仍超過(guò)545℃時(shí)，用再熱器入口事故噴水減溫器進(jìn)行調(diào)節(jié)。

4)運(yùn)行中主、再熱蒸汽溫度急劇上升，自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置無(wú)法將汽溫降到正常范圍時(shí)，應(yīng)首先查明汽溫升高的原因，然后可以采取降低鍋爐燃燒率、減小燃燒器擺角等措施。但要注意燃燒器火嘴擺動(dòng)幅度不超過(guò)5%～95%的范圍。

5)運(yùn)行期間，主、再熱蒸汽溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)如發(fā)生故障，應(yīng)切為手動(dòng)，并立即通知熱工設(shè)法盡快恢復(fù)自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置運(yùn)行。

6)當(dāng)機(jī)組發(fā)生MFT以及運(yùn)行中主汽溫度急劇下降無(wú)法恢復(fù)時(shí)，過(guò)、再熱減溫水快關(guān)閥必須關(guān)閉。

5、控制循環(huán)鍋爐的特點(diǎn)有哪些? 1)水冷壁布置較自由，可根據(jù)鍋爐結(jié)構(gòu)采用較好的布置方案。2)水冷壁可采用較小的管徑，因管徑小、厚度薄，所以可減少鍋爐的金屬消耗量。

3)水冷壁管內(nèi)工質(zhì)流速較大，對(duì)管子的冷卻條件好，因而循環(huán)倍率較小，但由于工質(zhì)流速大，流動(dòng)阻力較大。

4)水冷壁下聯(lián)箱的直徑較大(俗稱水包)，在水包里裝置有濾網(wǎng)和在水冷壁的進(jìn)口裝置有不同孔徑的節(jié)流圈。裝置濾網(wǎng)的作用是防止雜物進(jìn)入水冷壁管內(nèi)。裝置節(jié)流圈的目的是合理分配各并聯(lián)管的工質(zhì)流量，以減小水冷壁的熱偏差。

5)汽包尺寸小。因循環(huán)倍率低，循環(huán)水量少，可采用分離效果較好而尺寸較小的汽水分離器(渦輪分離器)。

6)控制循環(huán)鍋爐汽包低水位時(shí)造成的影響較小。因?yàn)槠患词菇档阶畹退桓浇?，也能通過(guò)循環(huán)泵向水冷壁提供足夠的水冷卻。7)采用了循環(huán)泵，增加了設(shè)備的制造費(fèi)用和鍋爐的運(yùn)行費(fèi)用。

6、運(yùn)行中影響鍋爐結(jié)渣的因素有哪些？

1)燃料灰分的特性 燃料的灰分熔點(diǎn)低、灰分含量高。

2)爐內(nèi)空氣動(dòng)力特性 過(guò)量空氣系數(shù)太小，燃燒不完全，煙氣中出現(xiàn)CO等還原氣體，使灰熔點(diǎn)下降，增大結(jié)渣的可能性；過(guò)量空氣系數(shù)太大，使火焰中心上移，可能使?fàn)t膛出口結(jié)渣。各燃燒器風(fēng)速差別大，造成火焰偏斜，促使某一側(cè)墻結(jié)渣。旋流燃燒器旋向某一側(cè)，促使該側(cè)爐墻結(jié)渣。爐內(nèi)氣流渦流區(qū)易結(jié)渣。直流燃燒器切圓直徑大，旋流燃燒器擴(kuò)散角大，出現(xiàn)“貼壁”、“飛邊”現(xiàn)象時(shí)，易結(jié)渣。3)鍋爐漏風(fēng)大 爐底漏風(fēng)，火焰中心上移，可能使?fàn)t膛出口結(jié)渣；空氣預(yù)熱器空氣側(cè)漏風(fēng)大而供風(fēng)不足，煙氣側(cè)漏風(fēng)多而使吸風(fēng)機(jī)過(guò)負(fù)荷，被迫減小送風(fēng)，導(dǎo)致燃燒不完全使結(jié)渣的可能性增大。4)鍋爐運(yùn)行負(fù)荷 負(fù)荷過(guò)高時(shí)，爐內(nèi)溫度水平及爐膛出口煙溫均升高，使結(jié)渣的可能性增大。

5)吹灰、打渣 運(yùn)行中吹灰、打渣不及時(shí)，促使結(jié)渣過(guò)程發(fā)展和結(jié)渣面積擴(kuò)大。

7、控制爐膛負(fù)壓的意義是什么？爐膛負(fù)壓如何控制？

1)大多數(shù)燃煤鍋爐采用平衡通風(fēng)方式，使?fàn)t內(nèi)煙氣壓力低于外界大氣壓力，即爐內(nèi)煙氣為負(fù)壓。自爐底到爐膛頂部，由于高溫?zé)煔猱a(chǎn)生自生通風(fēng)壓頭的作用，煙氣壓力是逐漸升高的。煙氣離開(kāi)爐膛后，沿?zé)煹揽朔魇軣崦孀枇?，煙氣壓力又逐漸降低，這樣，爐內(nèi)煙氣壓力最高的部位是在爐膛頂部。所謂爐膛負(fù)壓，即指爐膛頂部的煙氣壓力，一般維持負(fù)壓為20—50Pa。爐膛負(fù)壓太大，使漏風(fēng)量增大，結(jié)果吸風(fēng)機(jī)電耗、不完全燃燒熱損失、排煙熱損失均增大，甚至使燃燒不穩(wěn)或滅火。爐膛負(fù)壓小甚至變?yōu)檎龎簳r(shí)，火焰及飛灰將通過(guò)爐膛不嚴(yán)密處冒出，惡化工作環(huán)境甚至危及人身及設(shè)備安全。2)運(yùn)行中，只要能維持從爐膛排出的煙氣量等于燃料燃燒實(shí)際生成的煙氣量，就能維持爐膛負(fù)壓穩(wěn)定。爐膛負(fù)壓是通過(guò)調(diào)節(jié)吸、送風(fēng)機(jī)風(fēng)量的平衡關(guān)系實(shí)現(xiàn)的。

8、改變爐膛火焰中心位置的方法有哪些？

1)采用擺動(dòng)式燃燒器改變其傾角。此方法多用于四角布置的燃燒方式。其優(yōu)點(diǎn)是：調(diào)溫幅度大，時(shí)滯性小，調(diào)節(jié)靈活。設(shè)備簡(jiǎn)單，沒(méi)有功率消耗。缺點(diǎn)是擺角過(guò)大會(huì)造成結(jié)渣和不完全燃燒損失增加。2)改變?nèi)紵鞯倪\(yùn)行方式。如果沿爐膛高度布置有多排燃燒器時(shí)，投入或停用不同高度的燃燒器可以改變火焰中心位置，達(dá)到調(diào)節(jié)汽溫的目的。

3)改變配風(fēng)工況。在總風(fēng)量不變的情況下，改變上下二次風(fēng)的比例可改變火焰中心位置。當(dāng)汽溫升高時(shí)，開(kāi)大上二次風(fēng)，關(guān)小下二次風(fēng)，以壓低火焰中心，使汽溫下降。在汽溫降低時(shí)，關(guān)小上二次風(fēng)，開(kāi)大下二次風(fēng)，提高火焰中心，使汽溫升高。

4)利用吹灰的方法調(diào)節(jié)。發(fā)現(xiàn)過(guò)熱汽溫偏低時(shí)，應(yīng)及時(shí)加強(qiáng)對(duì)過(guò)熱器的吹灰；發(fā)現(xiàn)汽溫升高時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)水冷壁及省煤器的吹灰，并在保證燃燒的前提下盡量減少鍋爐的總風(fēng)量。

9、燃料迅速而完全燃燒的基本條件有哪些？ 燃料能迅速而又完全燃燒的基本條件主要有：

（1）相當(dāng)高的爐膛溫度 溫度是燃燒化學(xué)反應(yīng)的基本條件，對(duì)燃料的著火、穩(wěn)定燃燒、燃盡均有重大影響，維持爐內(nèi)適當(dāng)高的溫度是至關(guān)重要的。當(dāng)然，爐內(nèi)溫度太高時(shí)，需要考慮鍋爐的結(jié)渣問(wèn)題。

（2）適量的空氣供應(yīng) 適量的空氣供應(yīng)，是為燃料提供足夠的氧氣，它是燃燒反應(yīng)的原始條件?？諝夤?yīng)不足，可燃物得不到足夠的氧氣，也就不能達(dá)到完全燃燒。但空氣量過(guò)大，又會(huì)導(dǎo)致?tīng)t溫下降及排煙損失增大。

（3）良好的混合條件 混合是燃燒反應(yīng)的重要物理?xiàng)l件?；旌鲜?fàn)t內(nèi)熱煙氣回流對(duì)煤粉氣流進(jìn)行加熱，以使其迅速著火?；旌鲜?fàn)t內(nèi)氣流強(qiáng)烈擾動(dòng)，對(duì)燃燒階段向碳粒表面提供氧氣，向外擴(kuò)散二氧化碳，以及燃燒后期促使燃料的燃盡，都是必不可少的條件。

（4）足夠的燃燒時(shí)間 燃料在爐內(nèi)停留足夠的時(shí)間，才能達(dá)到可燃物的高度燃盡，這就要求有足夠大的爐膛容積。爐膛容積與鍋爐容量成正比。當(dāng)然爐膛容積也與燃料燃燒特性有關(guān)，易于燃燒的燃料，爐膛容積可相對(duì)小些。比如相同容量的鍋爐，燃油爐的爐膛容積要比煤粉爐的小，而燒無(wú)煙煤的爐膛容積要比燒煙煤的爐膛容積稍大些。

10、排煙熱損失與哪些因素有關(guān)？

1)排煙熱損失的大小，主要取決于排煙體積的大小和排煙溫度的高低。2)排煙溫度高，排煙熱損失q2將增大。一般排煙溫度升高15℃左右，q2將上1%。排煙溫度的高低，一方面是設(shè)計(jì)時(shí)布置受熱面多少?zèng)Q定的；另一方面是運(yùn)行中，受熱面上積灰、結(jié)渣，使傳熱惡化，導(dǎo)致排煙溫度的升高，因此，必須及時(shí)吹灰、打渣，保持受熱面清潔。另外，如果汽水品質(zhì)不良，引起受熱面內(nèi)部結(jié)垢，也使排煙溫度升高。

3)排煙體積增大，排煙熱損失q2升高。運(yùn)行中采用較大的過(guò)量空氣系數(shù)及鍋爐各處的漏風(fēng)，都會(huì)使排煙體積增大。特別是爐膛下部的漏風(fēng)，不僅使排煙體積增大，還有可能使排煙溫度升高。因此，在運(yùn)行中，除供應(yīng)合理的空氣量外，應(yīng)盡可能地消除或減小漏風(fēng)。

11、鍋爐結(jié)渣有哪些危害？

1)結(jié)渣對(duì)鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性與安全性均帶來(lái)不利影響，主要表現(xiàn)在如下一些方面。2)使運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降；

3)受熱面結(jié)渣后，使傳熱惡化，排煙溫度升高，鍋爐熱效率下降； 4)燃燒器出口結(jié)渣，造成氣流偏斜，燃燒惡化，有可能使機(jī)械未完全燃燒熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失增大； 5)使鍋爐通風(fēng)阻力增大，廠用電量上升； 6)影響鍋爐出力；

7)水冷壁結(jié)渣后，會(huì)使蒸發(fā)量下降；

8)爐膛出口煙溫升高，蒸汽出口溫度升高，管壁溫度升高，以及通風(fēng)阻力的增大，有可能成為限制出力的因素； 9)影響鍋爐運(yùn)行的安全性；

10)結(jié)渣后過(guò)熱器處煙溫及汽溫均升高，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起管壁超溫； 11)結(jié)渣往往是不均勻的，結(jié)果使過(guò)熱器熱偏差增大；對(duì)自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)安全性以及強(qiáng)制循環(huán)鍋爐的水冷壁熱偏差帶來(lái)不利影響； 12)爐膛上部渣塊掉落時(shí)，可能砸壞冷灰斗水冷壁管，造成爐膛滅火或堵塞排渣口，使鍋爐被迫停止運(yùn)行；

13)除渣操作時(shí)間長(zhǎng)時(shí)，爐膛漏入冷風(fēng)太多，使燃燒不穩(wěn)定甚至滅火。

12、漏風(fēng)對(duì)鍋爐有什么危害？如何防止鍋爐漏風(fēng)？ 漏風(fēng)對(duì)鍋爐有以下危害：

1)鍋爐漏風(fēng)增加了爐膛內(nèi)的空氣量，破壞正常運(yùn)行的一、二次風(fēng)速度場(chǎng)，使火焰在爐膛內(nèi)燃燒不穩(wěn)定；

2)鍋爐漏風(fēng)會(huì)降低爐膛內(nèi)溫度，推遲燃燒進(jìn)程，使火焰中心上移，火焰拉長(zhǎng)，導(dǎo)致煙溫升高，易使對(duì)流管束結(jié)焦；

3)爐膛漏風(fēng)會(huì)使煙氣量增加，流速加快，易造成受熱面磨損，增加引風(fēng)機(jī)電耗。

對(duì)防止鍋爐漏風(fēng)有以下措施： 4)運(yùn)行中保持適當(dāng)?shù)臓t膛負(fù)壓；

5)嚴(yán)密關(guān)閉各處檢查孔、人孔門(mén)、冷灰斗大灰門(mén)，保持水封良好。6)運(yùn)行中堅(jiān)持經(jīng)常堵漏風(fēng)；

7)提高檢修質(zhì)量，保持爐墻、煙道的嚴(yán)密性。

13、鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中如何控制好燃燒？

1)鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中注意對(duì)火焰的監(jiān)視，并控制好爐內(nèi)的燃燒過(guò)程。2)正確點(diǎn)火。點(diǎn)火前爐膛充分通風(fēng)，點(diǎn)火時(shí)先投入點(diǎn)火裝置，然后開(kāi)啟油槍。

3)對(duì)角投用燃燒器，注意及時(shí)切換，觀察火焰的著火點(diǎn)適宜，力求火焰在爐內(nèi)分布均勻。

4)注意調(diào)整引送風(fēng)量，爐膛負(fù)壓不宜過(guò)大。

5)燃燒不穩(wěn)時(shí)特別要監(jiān)視排煙溫度值，防止發(fā)生尾部煙道的二次燃燒。6)盡量提高一次風(fēng)溫，根據(jù)不同燃燒合理送人二次風(fēng)，調(diào)整兩側(cè)煙溫差。

7)操作中做到制粉系統(tǒng)開(kāi)停穩(wěn)定，風(fēng)煤配合穩(wěn)定及氧量穩(wěn)定，汽溫、汽壓上升穩(wěn)定及升負(fù)荷穩(wěn)定。

14、蒸汽壓力波動(dòng)對(duì)運(yùn)行有何影響？

1)蒸汽壓力是鍋爐安全，經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要指標(biāo)之一，一般要求壓力與額定值的偏差不得超過(guò)±（0.05～0.1）MPa。

2)運(yùn)行中，蒸汽壓力超過(guò)規(guī)定值，會(huì)威脅人身及設(shè)備安全，影響機(jī)組壽命；另一方面，蒸汽壓力過(guò)高會(huì)導(dǎo)致安全閥動(dòng)作，不僅造成大量排汽損失，還會(huì)引起水位波動(dòng)及影響蒸汽品質(zhì)，安全閥頻繁動(dòng)作，還影響其嚴(yán)密性。

3)蒸汽壓力低于規(guī)定值，降低了蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)的做功能力，使機(jī)組熱效率下降，還可能影響汽輪機(jī)軸向推力，不利安全。

4)蒸汽壓力頻繁波動(dòng)，使機(jī)組承壓部件的金屬經(jīng)常處于交變應(yīng)力作用下，有可能使承壓部件產(chǎn)生疲勞破壞。

15、單元機(jī)組主蒸汽壓力有哪些調(diào)節(jié)方式? 單元機(jī)組主蒸汽壓力一般有如下三種調(diào)節(jié)方式。

1)鍋爐調(diào)壓方式。當(dāng)外界負(fù)荷變化時(shí)，汽輪機(jī)通過(guò)調(diào)速閥門(mén)開(kāi)度保證負(fù)荷在要求值，鍋爐通過(guò)調(diào)整燃燒來(lái)保證主蒸汽壓力在要求值范圍內(nèi)。

2)汽輪機(jī)調(diào)壓方式。鍋爐通過(guò)調(diào)整燃燒滿足外界負(fù)荷的需要，汽輪機(jī)通過(guò)調(diào)速閥門(mén)開(kāi)度保證主蒸汽壓力在規(guī)定范圍內(nèi)。

3)鍋爐、汽機(jī)聯(lián)合調(diào)節(jié)方式。當(dāng)外界負(fù)荷變化時(shí)，汽輪機(jī)調(diào)整調(diào)速閥門(mén)開(kāi)度、鍋爐調(diào)整燃燒，此時(shí)主蒸汽壓力實(shí)際值與定值出現(xiàn)偏差，偏差信號(hào)促使鍋爐繼續(xù)調(diào)整燃燒，汽機(jī)繼續(xù)調(diào)整調(diào)速閥門(mén)開(kāi)度，使主汽壓力和給定值相一致。

16、影響汽包水位變化的因素有哪些？

1)鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，汽包水位變化是經(jīng)常的，引起其變化的基本因素是：物料平衡關(guān)系破壞，即給水與蒸發(fā)量的不平衡；工質(zhì)狀態(tài)變化，如壓力變化引起比容變化和水容積中汽泡量的變化，導(dǎo)致汽包水位變化。具體因素有以下幾點(diǎn)：

2)鍋爐負(fù)荷變化 負(fù)荷升高時(shí)，汽包水位先上升而后下降；負(fù)荷降低時(shí)，汽包水位先下降而后上升。

3)爐內(nèi)燃燒工況變化 在鍋爐負(fù)荷及給水量不變的情況下，由于燃燒不良或燃料量不穩(wěn)定，使?fàn)t內(nèi)燃燒工況變化，從而引起的汽包水位變化隨機(jī)組形式不同而不同：燃燒加強(qiáng)時(shí)，汽包水位先上升，然后下降，最后結(jié)果對(duì)單元制機(jī)組是汽包水位上升。

4)給水壓力變化 給水壓力變化使給水量與蒸發(fā)量平衡關(guān)系破壞，從而使汽包水位變化。給水壓力升高，汽包水位升高；給水壓力下降，汽包水位下降。

17、什么是鍋爐停用后保養(yǎng)?防腐的基本原則是什么?常見(jiàn)的保養(yǎng)方法有哪些? 鍋爐保養(yǎng)的方法是盡量減少鍋爐水中的溶解氧和外界空氣的漏入來(lái)減輕鍋爐的腐蝕。防腐的原則如下：

1)不讓空氣進(jìn)入鍋爐的汽水系統(tǒng)內(nèi)； 2)保持停用鍋爐汽水系統(tǒng)金屬表面的于燥； 3)在金屬表面造成具有防腐作用薄膜，以隔絕空氣； 4)使金屬表面浸泡在含有除氧劑或其他保護(hù)劑的水溶液中。最常見(jiàn)的保養(yǎng)方法一般有濕式保養(yǎng)法、充氮置換法、烘干防腐保養(yǎng)法等幾種。

18、單元機(jī)組機(jī)爐參數(shù)調(diào)節(jié)主要有哪些方面?

1)負(fù)荷調(diào)節(jié)。單元機(jī)組并入電力系統(tǒng)運(yùn)行，電網(wǎng)中機(jī)組負(fù)荷的大小決定于外界用戶的用電情況，發(fā)電負(fù)荷是隨外界用電情況而改變的。2)蒸汽溫度調(diào)節(jié)。正常運(yùn)行時(shí)，過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽的溫度應(yīng)嚴(yán)格控制在上、下限范圍內(nèi)，兩側(cè)汽溫的偏差也應(yīng)不大于規(guī)定限值，否則應(yīng)予調(diào)整。

3)鍋爐燃燒調(diào)整。鍋爐燃燒調(diào)整是保證燃燒穩(wěn)定性，提高燃燒經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)使燃燒室內(nèi)熱負(fù)荷分配均勻，減小熱力偏差，防止鍋爐結(jié)焦、堵灰等現(xiàn)象。

4)汽包水位調(diào)節(jié)。給水調(diào)整是鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要環(huán)節(jié)，給水應(yīng)連續(xù)不斷地、均勻地送入鍋爐。汽包水位應(yīng)維持在允許的波動(dòng)范圍內(nèi)。

19、在燃燒方面如何防止過(guò)熱器或再熱器超溫？

1)保持鍋爐燃燒穩(wěn)定，火焰中心適當(dāng)，爐內(nèi)熱負(fù)荷分布均勻，充滿度好。

2)正確得使用減溫水。

3)經(jīng)常進(jìn)行受熱面吹灰和打焦，保持鍋爐受熱面清潔。4)調(diào)整好煤粉細(xì)度，保持制粉系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。5)經(jīng)常進(jìn)行堵漏風(fēng)工作。6)鍋爐不能超負(fù)荷運(yùn)行。

7)保持爐膛負(fù)壓在規(guī)定范圍內(nèi)，防止火焰中心上移。8)保證給水、爐水和蒸汽品質(zhì)合格，防止過(guò)熱器和再熱器內(nèi)結(jié)垢。20、高壓加熱器退出運(yùn)行時(shí)，對(duì)鍋爐工況有何影響？

1)運(yùn)行中高壓加熱器因漏泄或其它故障而退出運(yùn)行時(shí)，鍋爐的給水溫度將明顯降低。這時(shí)，單位質(zhì)量工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的吸熱量增多，為了維持一定的蒸發(fā)量D，就要增大燃料量B，使燃料量與蒸發(fā)量的比值B/D增大。

2)由于比值B/D的增大，使?fàn)t膛出口煙氣溫度及流速均升高，對(duì)流傳熱量上升，具有對(duì)流特性的過(guò)熱器與再熱器出口汽溫將升高。為維持汽溫穩(wěn)定，就需加大減溫水或采取其它輔助調(diào)溫措施。在無(wú)法控制汽溫或由于燃煤量增大而出現(xiàn)其它問(wèn)題時(shí)，可能需被迫降低鍋爐出力。

3)高壓加熱器退出運(yùn)行，鍋爐進(jìn)口的給水溫度要降低，增大了省煤器中的傳熱溫差，使省煤器出口煙氣溫度下降。至于排煙溫度及空氣預(yù)熱器出口熱風(fēng)溫度下降的程度，要看空氣預(yù)熱器受熱面的大小而定。

4)高壓加熱器退出運(yùn)行，鍋爐進(jìn)口的給水溫度要降低，增大了省煤器中的傳熱溫差，使省煤器出口煙氣溫度下降。至于排煙溫度及空氣預(yù)熱器出口熱風(fēng)溫度下降的程度，要看空氣預(yù)熱器受熱面的大小而定。

5)高壓加熱器退出運(yùn)行后，即便鍋爐熱效率有所提高，也抵消不了機(jī)組循環(huán)熱效率下降，結(jié)果使全廠效率降低。

21、機(jī)組啟動(dòng)升溫升壓過(guò)程中需注意哪些問(wèn)題？（1）鍋爐點(diǎn)火后應(yīng)加強(qiáng)空氣預(yù)熱器吹灰。

（2）嚴(yán)格按照機(jī)組啟動(dòng)曲線控制升溫、升壓速度，監(jiān)視汽包上下、內(nèi)外壁溫差不大于40℃。

（3）若再熱器處于干燒時(shí)，必須嚴(yán)格控制爐膛出口煙溫不超過(guò)管壁允許的溫度，密切監(jiān)視過(guò)熱器、再熱器管壁不得超溫。（4）嚴(yán)密監(jiān)視汽包水位，停止上水時(shí)應(yīng)開(kāi)啟省煤器再循環(huán)閥。（5）嚴(yán)格控制汽水品質(zhì)合格。

（6）按時(shí)關(guān)閉蒸汽系統(tǒng)的空氣門(mén)及疏水閥。

（7）經(jīng)常監(jiān)視爐火及油槍投入情況，加強(qiáng)對(duì)油槍的維護(hù)、調(diào)整、保持霧化燃燒良好。

（8）汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)后，保持蒸汽溫度有50℃以上的過(guò)熱度，過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽兩側(cè)溫差不大于20℃，慎重投用減溫水，防止汽溫大幅度波動(dòng)。

（9）定期檢查和記錄各部的膨脹指示，防止受阻。（10）發(fā)現(xiàn)設(shè)備有異常情況，直接影響正常投運(yùn)時(shí)，應(yīng)匯報(bào)值長(zhǎng)，停止升壓，待缺陷消除后繼續(xù)升壓。

22、冬季停爐，如何做好防凍保養(yǎng)? 1)進(jìn)入冬季后應(yīng)進(jìn)行全面的防凍檢查，不能有裸露的管道，保溫完整。2)管道內(nèi)介質(zhì)不流動(dòng)部分，能排空的盡量排空，不能排空者應(yīng)定期進(jìn)行排放或采取微流的方法，防止管道凍結(jié)。

3)停用鍋爐盡可能采用干式保養(yǎng)。必須進(jìn)行濕式保養(yǎng)時(shí)，可輪流啟動(dòng)一臺(tái)爐水循環(huán)泵運(yùn)行，過(guò)熱器和再熱器部分應(yīng)采取加熱措施。4)投入所有防凍伴熱系統(tǒng)（投入爐側(cè)暖氣、暖風(fēng)幕，必要時(shí)生火爐）。5)鍋爐干式保養(yǎng)時(shí)，應(yīng)將爐水泵電動(dòng)機(jī)腔內(nèi)的水放空，與鍋爐同時(shí)沖氮保養(yǎng)或聯(lián)系檢修人員灌入防凍劑；爐水泵冷卻器及其管道內(nèi)的存水應(yīng)放干凈。

6)冷灰斗水封密封水適當(dāng)開(kāi)大保持溢流，防止凍結(jié)。

7)回轉(zhuǎn)設(shè)備的冷卻水應(yīng)保持流動(dòng)，否則應(yīng)將冷卻水系統(tǒng)解列放盡存水。8)油系統(tǒng)應(yīng)保持打循環(huán)，同時(shí)投入油伴熱。

9)若鍋爐本體內(nèi)有水，當(dāng)爐水溫度低于10℃時(shí)應(yīng)進(jìn)行上水與放水。

23、防止鍋爐爐膛爆炸事故發(fā)生的措施有哪些？

1）加強(qiáng)配煤管理和煤質(zhì)分析，并及時(shí)做好調(diào)整燃燒的應(yīng)變措施，防止發(fā)生鍋爐滅火。

2）加強(qiáng)燃燒調(diào)整，以確定一、二次風(fēng)量、風(fēng)速、合理的過(guò)剩空氣量、風(fēng)煤比、煤粉細(xì)度、燃燒器傾角或旋流強(qiáng)度及不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷等。

3）當(dāng)爐膛已經(jīng)滅火或已局部滅火并瀕臨全部滅火時(shí)，嚴(yán)禁投油助燃。當(dāng)鍋爐滅火后，要立

即停止燃料(含煤、油、燃?xì)?、制粉乏氣風(fēng))供給，嚴(yán)禁用爆燃法恢復(fù)燃燒。重新點(diǎn)火前

4）必須對(duì)鍋爐進(jìn)行充分通風(fēng)吹掃，以排除爐膛和煙道內(nèi)的可燃物質(zhì)。5）加強(qiáng)鍋爐滅火保護(hù)裝置的維護(hù)與管理，確保裝置可靠動(dòng)作；嚴(yán)禁隨意退出火焰探頭或聯(lián)

鎖裝置，因設(shè)備缺陷需退出時(shí)，應(yīng)做好安全措施。熱工儀表、保護(hù)、給粉控制電源應(yīng)可靠，防止因瞬間失電造成鍋爐滅火。6）加強(qiáng)設(shè)備檢修管理，減少爐膛嚴(yán)重漏風(fēng)、防止煤粉自流、堵煤；加強(qiáng)點(diǎn)火油系統(tǒng)的維護(hù)

管理，消除泄漏，防止燃油漏入爐膛發(fā)生爆燃。對(duì)燃油速斷閥要定期試驗(yàn)，確保動(dòng)作正確、關(guān)閉嚴(yán)密。防止嚴(yán)重結(jié)焦，加強(qiáng)鍋爐吹灰。

24、汽壓變化對(duì)汽溫有何影響?為什么? 當(dāng)汽壓升高時(shí)，過(guò)熱蒸汽溫度升高；汽壓降低時(shí)，過(guò)熱汽溫降低。這是因?yàn)楫?dāng)汽壓升高時(shí)，飽和溫度隨之升高，則從水變?yōu)檎羝柘母嗟臒崃浚辉谌剂狭课锤淖兊那闆r下，由于壓力升高，鍋爐的蒸發(fā)量瞬間降低，導(dǎo)致通過(guò)過(guò)熱器的蒸汽量減少，相對(duì)蒸汽量增大，導(dǎo)致過(guò)熱汽溫升高，反之亦然。上述現(xiàn)象只是瞬間變化的動(dòng)態(tài)過(guò)程，定壓運(yùn)行當(dāng)汽壓穩(wěn)定后汽溫隨汽壓的變化與上述現(xiàn)象相反。主要原因?yàn)椋?汽壓升高時(shí)過(guò)熱熱增大，加熱到同樣主汽溫度的每公斤蒸汽吸熱量增大，在煙氣側(cè)

放熱量一定時(shí)主汽溫度下降。

汽壓升高時(shí)，蒸汽的定壓比熱Cp增大，同樣蒸汽吸收相同熱量時(shí)，溫升減小。

汽壓升高時(shí)，蒸汽的比容減小，容積流量減小，傳熱減弱。

汽壓升高時(shí)，蒸汽的飽和溫度增大，與煙氣的傳熱溫差減小，傳熱量減小。

25、運(yùn)行中影響燃燒經(jīng)濟(jì)性的因素有哪些? 1)燃料質(zhì)量變差，如揮發(fā)分下降，水分、灰分增大，使燃料著火及燃燒穩(wěn)定性變差，燃燒完全程度下降。2)煤粉細(xì)度變粗，均勻度下降。

3)風(fēng)量及配風(fēng)比不合理，如過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大或過(guò)小，一二次風(fēng)風(fēng)率或風(fēng)速配合不適當(dāng)，一二次風(fēng)混合不及時(shí)。

4)燃燒器出口結(jié)渣或燒壞，造成氣流偏斜，從而引起燃燒不完全。5)爐膛及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)量大，導(dǎo)致?tīng)t膛溫度下降，影響燃料的安全燃燒。

6)鍋爐負(fù)荷過(guò)高或過(guò)低。負(fù)荷過(guò)高時(shí)，燃料在爐內(nèi)停留的時(shí)間縮短；負(fù)荷過(guò)低時(shí)，爐溫下降，配風(fēng)工況也不理想，都影響燃料的完全燃燒。

7)受熱面積灰、結(jié)焦，造成換熱效率降低，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。

26、降低鍋爐各項(xiàng)熱損失應(yīng)采取哪些措施？

（1）

降低排煙熱損失：應(yīng)控制合理的過(guò)剩空氣系數(shù)；減少爐膛和煙道各處漏風(fēng)；制粉系統(tǒng)運(yùn)行中盡量少用冷風(fēng)和消除漏風(fēng)；應(yīng)及時(shí)吹灰、除焦，保持各受熱面、尤其是空氣預(yù)熱器受熱面清潔，以降低排煙溫度；送風(fēng)進(jìn)風(fēng)應(yīng)盡可能采用爐頂處熱風(fēng)或尾部受熱面夾皮墻內(nèi)的熱風(fēng)。

（2）

降低化學(xué)不完全燃燒損失：主要保持適當(dāng)?shù)倪^(guò)?？諝庀禂?shù)，保持各燃燒器不缺氧燃燒，保持較高的爐溫并使燃料與空氣充分混合。（3）

降低機(jī)械不完全燃燒熱損失：應(yīng)控制合理的過(guò)剩空氣系數(shù)；保持合格的煤粉細(xì)度；爐膛容積和高度合理，燃燒器結(jié)構(gòu)性能良好，并布置適當(dāng)；

一、二次風(fēng)速調(diào)整合理，適當(dāng)提高二次風(fēng)速，以強(qiáng)化燃燒；爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)工況良好，火焰能充滿爐膛。

（4）

降低散熱損失：要維護(hù)好鍋爐爐墻金屬結(jié)構(gòu)及鍋爐范圍內(nèi)的煙、風(fēng)，汽水管道，聯(lián)箱等部位保溫。

（5）降低排污熱損失：保證給水品質(zhì)，降低排污率。

27、從運(yùn)行角度看，降低供電煤耗的措施主要有哪些？

1.運(yùn)行人員應(yīng)加強(qiáng)運(yùn)行調(diào)整，保證蒸汽壓力、溫度和再熱器溫度，凝汽器真空等參數(shù)在規(guī) 定范圍內(nèi)。

2.保持最小的凝結(jié)水過(guò)冷度。

3.充分利用加熱設(shè)備和提高加熱設(shè)備的效率，提高給水溫度。4.降低鍋爐的各項(xiàng)熱損失，例如調(diào)整氧量、煤粉細(xì)度向最佳值靠近、回收可利用的各種疏 水，控制排污量等。

5.降低輔機(jī)電耗，例如及時(shí)調(diào)整泵與風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式，適時(shí)切換高低速泵，中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)

在最大經(jīng)濟(jì)出力下運(yùn)行，合理用水，降低各種水泵電耗等。

6.降低點(diǎn)火及助燃用油，采用較先進(jìn)的點(diǎn)火技術(shù)，根據(jù)煤質(zhì)特點(diǎn)，盡早投入主燃燒器等。

7.合理分配全廠各機(jī)組負(fù)荷。8.確定合理的機(jī)組啟停方式和正常運(yùn)行方式。

28、火焰中心高低對(duì)爐內(nèi)換熱影響怎樣?運(yùn)行中如何調(diào)整好火焰中心?

1)煤粉著火燃燒逐漸發(fā)展，燃燒放熱量大于傳熱量，煙氣溫度不斷升高，形成燃燒迅速，放熱量最多，溫度較高的區(qū)域，即火焰中心(或燃燒中心)。

2)在一定的過(guò)量空氣系數(shù)下，若火焰中心上移，使?fàn)t內(nèi)總換熱量減少，爐膛出口煙氣溫度升高。若火焰中心位置下移，則爐膛內(nèi)換熱量增加，爐膛出口煙氣溫度下降。

3)運(yùn)行中，通過(guò)改變擺動(dòng)燃燒器傾角或上下二次風(fēng)的配比來(lái)改變火焰中心位置。對(duì)于四角布置燃燒器要同排對(duì)稱運(yùn)行，不缺角，出力均勻。并盡量保持各燃燒器出口氣流速度及負(fù)荷均勻一致。

29、鍋爐運(yùn)行中為什么要控制主蒸汽、再熱蒸汽溫度穩(wěn)定? 1)溫過(guò)高時(shí)，將引起過(guò)熱器、再熱器蒸汽管道及汽輪機(jī)汽缸、轉(zhuǎn)子等部分金屬?gòu)?qiáng)度降低，導(dǎo)致設(shè)備使用壽命縮短，嚴(yán)重超溫，還將使受熱面爆破。

2)汽溫過(guò)低，影響機(jī)組熱力循環(huán)效率，末級(jí)葉片濕度過(guò)大。若汽溫大幅度突升降，除對(duì)鍋爐各受熱面焊口及連接部分產(chǎn)生較大熱應(yīng)力，還使汽機(jī)脹差增大，嚴(yán)重時(shí)有可能動(dòng)靜碰摩，造成劇烈振動(dòng)。3)汽機(jī)兩側(cè)汽溫偏差過(guò)大，將使汽輪機(jī)兩側(cè)受熱不均勻，熱膨脹不均勻。

30、影響汽包水位變化的因素有哪些？ 具體因素有以下幾點(diǎn)：

1)鍋爐負(fù)荷變化 負(fù)荷升高時(shí)，汽包水位先上升而后下降；負(fù)荷降低時(shí)，汽包水位先下降而后上升。

2)爐內(nèi)燃燒工況變化 在鍋爐負(fù)荷及給水量不變的情況下，由于燃燒不良或燃料量不穩(wěn)定，使?fàn)t內(nèi)燃燒工況變化，從而引起的汽包水位變化隨機(jī)組形式不同而不同：燃燒加強(qiáng)時(shí)，汽包水位先上升，然后下降，最后結(jié)果對(duì)單元制機(jī)組是汽包水位上升。

3)給水壓力變化 給水壓力變化使給水量與蒸發(fā)量平衡關(guān)系破壞，從而使汽包水位變化。給水壓力升高，汽包水位升高；給水壓力下降，汽包水位下降。

第二篇：鍋爐論述題

一、論述題

1.敘述鍋爐的三大附件及作用。答案：

鍋爐的三大安全附件是安全閥、壓力表和水位計(jì)。安全閥的作用是當(dāng)鍋內(nèi)蒸汽壓力超過(guò)允許值時(shí)，安全閥自動(dòng)開(kāi)放，向外排汽，當(dāng)壓力降到規(guī)定值時(shí)自動(dòng)關(guān)閉，防止鍋爐因超壓而發(fā)生爆炸事故。壓力表是用來(lái)測(cè)量鍋爐內(nèi)蒸汽壓力大小的儀表，運(yùn)行人員可以用來(lái)監(jiān)視鍋內(nèi)蒸汽壓力的變化。水位計(jì)是用以反映鍋筒內(nèi)水位狀況的一次性直讀儀表，以便運(yùn)行人員監(jiān)視鍋筒內(nèi)水位的變化。為了保證鍋爐三大安全附件的可靠性，每天應(yīng)校對(duì)水位計(jì)，定期清洗水位計(jì)，確保其指示正確；定期校對(duì)、沖洗壓力表，防止水垢和雜質(zhì)堵塞彎管，使其靈敏可靠；定期手動(dòng)或自動(dòng)啟閉安全閥，保證安全閥動(dòng)作靈活，保障鍋爐在規(guī)定的壓力下安全運(yùn)行。

2.敘述啟動(dòng)分離器的作用。答案：

啟動(dòng)分離器是直流鍋爐一個(gè)重要的輔助部件。直流鍋爐開(kāi)始啟動(dòng)時(shí)排出的熱水、汽水混合物、飽和蒸汽和過(guò)熱度不足的過(guò)熱蒸汽均不能進(jìn)入汽輪機(jī)。由于直流鍋爐有一定的啟動(dòng)流量，為了減少啟動(dòng)時(shí)的熱損失和凝結(jié)水的消耗，同時(shí)保證鍋爐啟動(dòng)時(shí)對(duì)過(guò)熱器的冷卻效果，直流鍋爐必須裝有啟動(dòng)分離器才能達(dá)到以上的目的。啟動(dòng)分離器相當(dāng)于自然循環(huán)鍋爐的汽包，僅在鍋爐啟動(dòng)時(shí)才起作用。

3.論述直流燃燒器為何采用四角布置。答案：

由于直流燃燒器單個(gè)噴口噴出的氣流擴(kuò)散角較小，速度衰減慢，射程較遠(yuǎn)，而高溫?zé)煔庵荒茉跉饬髦車(chē)烊耄箽饬髦芙绲拿悍凼紫戎?，然后逐漸向氣流中心擴(kuò)展，所以著火推遲，火焰行程較長(zhǎng)，著火條件不理想。采用四角布置時(shí)，四股氣流在爐膛中心形成一直徑為600～1500mm左右的假想切圓，這種切圓燃燒方式能使相鄰燃燒器噴出的氣流相互引燃，起到幫助氣流點(diǎn)火的作用。同時(shí)氣流噴入爐膛，產(chǎn)生強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)，在離心力的作用下使氣流向四周擴(kuò)展，爐膛中心形成負(fù)壓，使高溫?zé)煔庥缮舷蛳禄亓鞯綒饬鞲浚M(jìn)一步改善氣流著火的條件。氣流在爐膛中心強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)，煤粉與空氣強(qiáng)烈混合，加速了燃燒，形成了爐膛中心的高溫火球。另外，氣流的旋轉(zhuǎn)上升延長(zhǎng)了煤粉在爐內(nèi)的燃盡時(shí)間，改善了爐內(nèi)氣流的充滿程度。

4.試述濃淡分離煤粉燃燒器的工作原理。答案：

濃淡分離煤粉燃燒器是利用一定的結(jié)構(gòu)形式將一次風(fēng)粉混合氣流分離成濃相和淡相兩股含粉濃度不同的氣流，再通過(guò)噴口送入爐膛進(jìn)行燃燒的穩(wěn)燃裝置。由于濃相氣流的煤粉濃度高，對(duì)煤粉著火有以下幾個(gè)有利條件：(1)它使煤粉的著火熱量減少。(2)可以加速著火前煤粉的化學(xué)反應(yīng)速度，促使煤粉著火。(3)增加了火焰黑度和輻射吸熱量，加速著火和提高火焰?zhèn)鞑ニ俣?。?duì)于濃淡煤粉分離燃燒器，由于濃相氣流著火提前和穩(wěn)定，也為淡相氣流的著火提供了穩(wěn)定的熱源，使整個(gè)燃燒器的燃燒穩(wěn)定性提高。但是濃相氣流的煤粉濃度并不是越高越好，當(dāng)煤粉濃度過(guò)高時(shí)，會(huì)造成燃燒中氧氣過(guò)少，影響揮發(fā)分的燃燒和燃盡，使得煤粉顆粒溫度的提高受到影響，火焰的傳播速度降低，火焰拉長(zhǎng)，對(duì)整個(gè)燃燒器的燃燒工況帶來(lái)不利影響，因而對(duì)不同的煤種應(yīng)選取適宜的濃度值。

5.論述轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械滾動(dòng)軸承的發(fā)熱原因。答案：

(1)軸承內(nèi)缺油。(2)軸承內(nèi)加油過(guò)多，或油質(zhì)過(guò)稠。(3)軸承內(nèi)油臟污，混入了小顆粒雜質(zhì)。(4)轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械軸彎曲。(5)傳動(dòng)裝置校正不正確，如聯(lián)軸器偏心，傳動(dòng)帶過(guò)緊，使軸承受到的壓力增大，摩擦力增加。(6)軸承端蓋或軸承安裝不好，配合得太緊或太松。(7)軸電流的影響。由于電動(dòng)機(jī)制造上的原因，磁路不對(duì)稱，在軸上感應(yīng)了軸電流，而引起渦流發(fā)熱。(8)冷卻水溫度高，或冷卻水管堵塞流量不足，冷卻水流量中斷等。

6.論述對(duì)冷卻水流量低的檢查、判斷與處理。答案：

(1)裝有冷卻水流量開(kāi)關(guān)和冷卻水流量監(jiān)視器的冷卻水系統(tǒng)，流量開(kāi)關(guān)動(dòng)作檢查試驗(yàn)應(yīng)在轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械啟動(dòng)前進(jìn)行。其試驗(yàn)方法是：將冷卻水入口手動(dòng)閥關(guān)閉，冷卻水中斷，冷卻水流量開(kāi)關(guān)應(yīng)有關(guān)閉的動(dòng)作聲音，說(shuō)明流量開(kāi)關(guān)正常，然后將冷卻水入口手動(dòng)閥開(kāi)啟。再直接觀察到監(jiān)視器內(nèi)擋板張幵角度或長(zhǎng)鍵條擺動(dòng)，當(dāng)流量開(kāi)關(guān)關(guān)閉，冷卻水中斷時(shí)，監(jiān)視器內(nèi)擋板關(guān)閉或長(zhǎng)鍵條不動(dòng)。(2)冷卻水系統(tǒng)運(yùn)行中沖洗方法(見(jiàn)圖F-I)。

1)拆開(kāi)回水管上活接頭向外側(cè)放水。2)關(guān)閉回水管上的閥門(mén)。3)沖洗冷卻水管。4)沖洗結(jié)束后，開(kāi)啟回水管上閥門(mén)。5)恢復(fù)回水管上油位接頭。

7.減溫器在過(guò)熱器系統(tǒng)中如何布置比較合理？ 答案：

(1)減溫器除了將汽溫調(diào)節(jié)到額定范圍內(nèi)，還要保護(hù)受熱面不過(guò)熱。既要保證調(diào)節(jié)汽溫的準(zhǔn)確性和靈敏性，又要保證受熱面安全。(2)如果減溫器布置在過(guò)熱器入口端，能保證受熱面安全及蒸汽溫度合格。但由于距離出口較遠(yuǎn)，調(diào)節(jié)的靈敏性較差，飽和蒸汽減溫后會(huì)出現(xiàn)水滴，水滴在各管中分布不均，會(huì)使熱偏差加劇。(3)如果減溫器布置在過(guò)熱器出口端，能保證出口汽溫合格，調(diào)節(jié)靈敏性較高。但在減溫器前超溫時(shí)，過(guò)熱器就難以得到保護(hù)。(4)如果減溫器布置在過(guò)熱器的中間位置，既能保護(hù)高溫過(guò)熱器的安全，又使汽溫調(diào)節(jié)有較高靈敏性。減溫器越靠近出口，調(diào)節(jié)靈敏性就越高。

8.運(yùn)行中影響燃燒經(jīng)濟(jì)性的因素有哪些？ 答案：

運(yùn)行中影響燃燒經(jīng)濟(jì)性的因素是多方面的，復(fù)雜的，主要的有以下幾點(diǎn)：(1)燃料質(zhì)量變差。如揮發(fā)分下降，水分、灰分增大，使燃料著火及燃燒穩(wěn)定性變差，燃燒完全程度下降。(2)煤粉細(xì)度變粗，均勻度下降。(3)風(fēng)量及配風(fēng)比不合理。如過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大或過(guò)小，一、二次風(fēng)風(fēng)率或風(fēng)速配合不適當(dāng)，一、二次風(fēng)混合不及時(shí)。(4)燃燒器出口結(jié)渣或燒壞，造成氣流偏斜，從而引起燃燒不完全。(5)爐膛及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)量大，導(dǎo)致?tīng)t膛溫度下降，影響燃料的安全燃燒。(6)鍋爐負(fù)荷過(guò)高或過(guò)低。負(fù)荷過(guò)高時(shí)，燃料在爐內(nèi)停留的時(shí)間縮短；負(fù)荷過(guò)低時(shí)，爐溫下降，配風(fēng)工況也不理想，都影響燃料的完全燃燒。(7)給粉機(jī)或給煤機(jī)工作失常，進(jìn)入爐膛粉量不穩(wěn)定。

9.敘述蒸汽參數(shù)對(duì)鍋爐受熱面布置有何影響。答案：

鍋爐工質(zhì)的加熱過(guò)程可分為水的預(yù)熱、水的蒸發(fā)和蒸汽的過(guò)熱三個(gè)階段。這三個(gè)階段吸熱量的比例是隨著蒸汽壓力變化而變化的，蒸汽壓力低，蒸發(fā)熱占的比例大；蒸汽壓力越高，蒸發(fā)熱的比例越小，預(yù)熱熱和過(guò)熱熱的比例越大。例如，低參數(shù)鍋爐蒸發(fā)熱所占比例為70%～75%，受熱面以蒸發(fā)受熱面為主；中壓鍋爐蒸發(fā)熱約占66%,過(guò)熱熱約占20%,-般布置對(duì)流過(guò)熱器即可；超高壓及亞臨界壓力鍋爐一般為再熱鍋爐，過(guò)熱熱和再熱熱占45%以上，就需要布置墻式、屏式、對(duì)流式過(guò)熱器組合系統(tǒng)。因此，鍋爐蒸汽參數(shù)對(duì)鍋爐受熱面的布置有很大影響，不同參數(shù)的鍋爐對(duì)受熱面布置的要求各不相同。

10.煤粉爐為什么不宜使用含灰量過(guò)大的燃煤？ 答案：

煤粉鍋爐燃燒的煤粉顆粒較細(xì)，鍋爐的不完全燃燒損失q4較小，大、中型鍋爐熱效率大多在90%以上。因此，鍋爐負(fù)荷一定，燃煤量的多少主要取決于煤的發(fā)熱量。由于煤中的含氫量較少，而且差別不大，當(dāng)燃煤含水量相同時(shí)，煤的發(fā)熱量主要決定于含灰量，含灰量越大，發(fā)熱量越低，反之則發(fā)熱量越高。同等負(fù)荷情況下，燃用含灰量大的煤必然導(dǎo)致鍋爐單位時(shí)間內(nèi)的燃煤量增加，制粉耗電量增加。同時(shí)由于灰量增加，致使鍋爐的物理熱損失增大，從而造成了機(jī)組供電煤耗上升，發(fā)電成本增加。由于煤粉爐采用室燃方式，煤中90%的灰分以灰的形式與煙氣一起流經(jīng)對(duì)流受熱面。燃用含灰量大的燃煤會(huì)使煙氣中的灰濃度提高，由于其熱值下降造成燃煤耗量增加，又使煙氣中的灰濃度進(jìn)一步提高。鍋爐尾部受熱面管壁磨損速度與煙氣的灰濃度成正比，因此，燃用含灰量大的燃煤必然導(dǎo)致受熱面管壁磨損速度加快，使受熱面的壽命縮短，“四管”泄漏率上升，檢修成本增加。一般來(lái)講，劣質(zhì)煤的含灰量高，發(fā)熱量低，但其價(jià)格也低。故要權(quán)衡和比較燃料費(fèi)用降低和其他費(fèi)用的增加兩者之間哪個(gè)對(duì)降低發(fā)電成本影響更大。在燃料價(jià)格相近時(shí)，應(yīng)盡量選擇含灰量低的燃煤，有利于降低發(fā)電成本。

11.試述燃料性質(zhì)對(duì)鍋爐受熱面布置有何影響。答案：

燃料的性質(zhì)和種類對(duì)鍋爐的布置方式有很大影響。以固體燃料為例，揮發(fā)分、水分、灰分及硫分對(duì)鍋爐布置就有很大的影響。揮發(fā)分低的煤，一般不易著火和燃盡，這就要求爐膛容積大一些，以保證燃料在爐內(nèi)在足夠的燃燒時(shí)間；另外還需要有較高的熱風(fēng)溫度，即增加空氣預(yù)熱器受熱面。燃料的水分較大時(shí)，將引起爐膛溫度降低，使輻射吸熱量減小，因而空氣預(yù)熱器應(yīng)布置得多些。燃料的灰分較大時(shí)，將加劇對(duì)流受熱面的磨損，為減輕磨損，可采用塔式布置方式；灰分熔點(diǎn)太低時(shí)，為保證在爐膛出口及后部受熱面不結(jié)渣，可采用液態(tài)排渣方式。燃料的硫分較大時(shí)，在鍋爐的布置上，還要采取各種防止低溫腐蝕和堵灰的措施。

12.煤粉為什么有爆炸的可能性？它的爆炸性與哪些因素有關(guān)？ 答案：

煤粉很細(xì)，相對(duì)表面積很大，能吸附大量空氣，隨時(shí)都在進(jìn)行著氧化。氧化放熱使煤粉溫度升高，氧化加強(qiáng)。如果散熱條件不良，煤粉溫度升高一定程度后，即可能自燃爆炸。煤粉的爆炸性與許多因素有關(guān)，主要的有：(1)揮發(fā)分含量。揮發(fā)分Vdaf高，產(chǎn)生爆炸的可能性大，而對(duì)于Vdaf〈10%的無(wú)煙煤，一般可不考慮其爆炸性。(2)煤粉細(xì)度。煤粉越細(xì)，爆炸的危險(xiǎn)性越大。對(duì)于煙煤，當(dāng)煤粉粒徑大于100μm時(shí)，幾乎不會(huì)發(fā)生爆炸。(3)氣粉混合物濃度。危險(xiǎn)濃度為1.2～2.0kg/m3。在運(yùn)行中，從便于煤粉輸送及點(diǎn)燃考慮，一般還較難避開(kāi)引起爆炸的濃度范圍。(4)煤粉沉積。制粉系統(tǒng)中的煤粉沉積，往往會(huì)因逐漸自燃而成為引爆的火源。(5)氣粉混合物中的氧氣濃度。氧氣濃度高，爆炸危險(xiǎn)性大。在燃用Vdaf高的褐煤時(shí)，往往引入一部分爐煙干燥劑，也是防止爆炸的措施之一。(6)氣粉混合物流速。流速低，煤粉有可能沉積；流速過(guò)高，可能引起靜電火花。所以氣粉混合物過(guò)高、過(guò)低對(duì)防爆都不利，一般氣粉混合物流速控制為16～30m/s。(7)氣粉混合物溫度。溫度高，爆炸危險(xiǎn)性大。因此，運(yùn)行中應(yīng)根據(jù)Vdaf高低，嚴(yán)格控制磨煤機(jī)出口溫度。(8)煤粉水分。過(guò)于干燥的煤粉爆炸危險(xiǎn)性大。煤粉水分要根據(jù)揮發(fā)分Vdaf、煤粉儲(chǔ)存與輸送的可靠性以及燃燒的經(jīng)濟(jì)性綜合考慮確定。

13.論述運(yùn)行中如何提高鍋爐燃用劣質(zhì)煤的穩(wěn)定性。答案：

劣質(zhì)煤主要指無(wú)煙煤，高灰分(大于40%)、低熱值(低位發(fā)熱量小于16.7MJ/kg)的煙煤(包括洗煤)，高水分(大于30%)、高灰分(大于40%)和低熱值的褐煤等。為了保證鍋爐的安全運(yùn)行，必須首先確保鍋爐的燃燒穩(wěn)定性。提高運(yùn)行中鍋爐燃用劣質(zhì)煤的穩(wěn)定性，可以從以下幾個(gè)方面進(jìn)行：(1)保持適當(dāng)?shù)囊淮物L(fēng)率。燃用劣質(zhì)煤應(yīng)適當(dāng)降低一次風(fēng)率。對(duì)于高揮發(fā)的劣質(zhì)煤，一次風(fēng)率應(yīng)在25%～30%；對(duì)于低揮發(fā)的劣質(zhì)煤，一次風(fēng)率應(yīng)在20%～25%。(2)保持合理一次風(fēng)速。燃燒劣質(zhì)煤時(shí)，一次風(fēng)速一般選取24～28m/s。(3)適當(dāng)降低三次風(fēng)量。一般燃用劣質(zhì)煙煤時(shí)，三次風(fēng)率控制在小于或等于30%，三次風(fēng)速小于或等于60m/s，以50～55m/s為宜；當(dāng)燃用高水分的煙煤時(shí)，運(yùn)行的三次風(fēng)速高于此值。(4)保持合適的煤粉細(xì)度。從經(jīng)濟(jì)性考慮，煤粉細(xì)度應(yīng)維持在最佳值。但對(duì)于劣質(zhì)煤而言，煤粉細(xì)度的控制還要考慮鍋爐運(yùn)行的安全可靠性。對(duì)高灰分的劣質(zhì)煤，煤粉細(xì)度可按照下式確定：R90＝Var(l+n)或/R90＝2+1.1Vdaf(Vdaf〉18%，n＝0.2；Var〈18%,n＝0.15)；對(duì)于無(wú)煙煤的煤粉細(xì)度R90應(yīng)小于10%。

14.論述假想切圓直徑的大小對(duì)鍋爐工作的影響。答案：

角置式燃燒器以同一高度噴口的幾何軸線作切線，這些切線在爐膛橫截面中部形成的幾何圓形稱為假想切圓。燃燒器的四股氣流沿假想圓的切線方向噴射，在爐內(nèi)形成繞假想切圓強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)的氣流。對(duì)于不同燃料、不同類型的鍋爐，假想切圓的直徑完全不一樣；同一鍋爐的一、二次風(fēng)也可能采用不同直徑的假想切圓。一般切圓直徑大約在600～1300mm。較大直徑的假想切圓，可使鄰角火炬的高溫火焰更易達(dá)到下游鄰角的燃燒器根部，有利于煤粉氣流的著火，同時(shí)使?fàn)t內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈，燃燒后期混合得以改善，有利于燃盡過(guò)程。但假想切圓大，一次風(fēng)氣流偏斜程度增大，易引起水冷壁的結(jié)渣、磨損。切圓直徑過(guò)大時(shí)，氣流到達(dá)爐膛出口還有較強(qiáng)的殘余旋轉(zhuǎn)，會(huì)引起煙溫和過(guò)熱汽溫的偏差。由于切圓存在負(fù)壓無(wú)風(fēng)區(qū)，故使?fàn)t膛的火焰充滿程度也受到不利影響。

15.論述四角布置的直流燃燒器氣流偏斜的原因及對(duì)燃燒的影響。答案：

(1)氣流偏斜的原因。1)射流在其兩側(cè)壓力差的作用下，被壓向一側(cè)而產(chǎn)生偏斜，由于直流燃燒器的四角射流相切于爐膛中心的假想切圓，致使射流兩側(cè)與爐膛夾角不同。夾角大的一側(cè)，空間大、高溫?zé)煔庋a(bǔ)充充分，另一側(cè)補(bǔ)氣不充分，致使夾角大的一側(cè)靜壓大于夾角小的一側(cè)，在壓差的作用下，射流向夾角小的一側(cè)偏斜。2)爐膛寬、深尺寸差別越大，切圓直徑越大，兩側(cè)夾角差別越大，射流偏斜越大。3)射流受上游鄰角燃燒器射流的橫向推力作用也迫使氣流發(fā)生偏斜。4)射流剛性的大小，也影響氣流的偏斜。(2)氣流偏斜對(duì)燃燒的影響。射流偏斜不大時(shí)，可改善爐內(nèi)氣流工況，使部分高溫?zé)煔庹醚a(bǔ)充到鄰組燃燒器的根部，不但保證了煤粉氣流的迅速著火和穩(wěn)定燃燒，又不至于結(jié)焦，這正是四角直吹式直流燃燒器的特點(diǎn)。但氣流偏斜過(guò)大時(shí)，會(huì)形成氣流刷墻致使水冷壁爐墻結(jié)焦、磨損等不良后果，且爐膛火焰充滿度降低。

16.論述鍋爐的熱平衡。答案：

鍋爐的熱平衡：燃料的化學(xué)能+輸入物理顯熱等于輸出熱能+各項(xiàng)熱損失。根據(jù)火力發(fā)電廠鍋爐設(shè)備流程可分為輸入熱量、輸出熱量和各項(xiàng)損失。(1)輸入熱量。1)燃料的化學(xué)能即燃煤的低位發(fā)熱量。2)輸入的物理顯熱。燃煤的物理顯熱和進(jìn)入鍋爐空氣帶入的熱量。3)轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械耗電轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃?。一次風(fēng)機(jī)(排粉機(jī))、球磨機(jī)(中速磨煤機(jī))、送風(fēng)機(jī)、強(qiáng)制循環(huán)泵等耗電轉(zhuǎn)變的熱量，這部分電能轉(zhuǎn)換為熱能在計(jì)算時(shí)將與管道散熱抵消。4)油槍霧化蒸汽帶入的熱量。這部分熱量，當(dāng)鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，油槍是退出運(yùn)行的。因此鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，輸入熱量為燃料的化學(xué)能+輸入的物理顯熱。(2)輸出熱量。1)過(guò)熱蒸汽帶走的熱量Qgq＝Dgq(hgq-hgs),kJ/h式中Dgq-過(guò)熱蒸汽流量，kg/h；hgq-過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；hgs-給水焓，kJ/kg。2)再熱蒸汽帶走的熱量Qzq＝Dzq，kJ/h式中Dzq-再熱蒸汽流量，kg/h；hgq-過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；h″,h′-再熱器的出口、入口蒸汽焓，kJ/kg。3)鍋爐自用蒸汽帶走熱量Qzy＝Dzy(hzy-hgs),kJ/h式中Dzy-鍋爐自用蒸汽量，kg/h；hzy-鍋爐自用蒸汽的焓，kJ/kg。4)鍋爐排污帶走熱量Qpw＝Dpw(hb-hgs)，kJ/h式中Dpw-排污水量，kg/h；hb-汽包壓力下的飽和水焓，kJ/kg。(3)鍋爐各項(xiàng)熱損失。1)鍋爐排煙熱損失。①干煙氣熱損失；②水蒸氣熱損失(空氣帶入水分，燃煤帶入水分，氫生成成分)。2)化學(xué)未完全燃燒熱損失(CO，CH4)。3)機(jī)械未完全燃燒熱損失。①飛灰可燃物熱損失；②灰渣可燃物熱損失。4)散熱損失。鍋爐本體及其附屬設(shè)備散熱損失。5)灰渣物理熱損失。6)吹灰蒸汽熱損失。7)灰斗水封冷卻水熱損失。

17.論述直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)的清洗。答案：

直流鍋爐運(yùn)行時(shí)沒(méi)有排污，給水中的雜質(zhì)除少部分隨蒸汽帶出外，其余將沉積在受熱面上，機(jī)組停運(yùn)期間，受熱面內(nèi)部還會(huì)因腐蝕而生成少量氧化鐵。機(jī)組啟動(dòng)若不及時(shí)清除這些雜質(zhì)，會(huì)影響直流鍋爐的給水品質(zhì)及鍋爐的安全運(yùn)行，因此，機(jī)組每次啟動(dòng)時(shí)應(yīng)進(jìn)行直流鍋爐的清洗工作。直流鍋爐的清洗有冷態(tài)清洗和熱態(tài)清洗兩種方式。(1)直流鍋爐的冷態(tài)清洗。直流鍋爐冷態(tài)清洗是指在鍋爐點(diǎn)火前，用除鹽水或凝結(jié)水沖洗包括低壓加熱器、除氧器、高壓加熱器、省煤器、水冷壁、爐頂過(guò)熱器及啟動(dòng)分離器等在內(nèi)的汽水系統(tǒng)。冷態(tài)清洗分低壓系統(tǒng)清洗和高壓系統(tǒng)清洗兩個(gè)階段。1)低壓系統(tǒng)清洗。清洗給水泵前低壓系統(tǒng)，啟動(dòng)凝結(jié)水泵和凝升水泵，按照從凝汽器至除氧器再回到凝汽器的循環(huán)進(jìn)行，具體為凝汽器→凝結(jié)水泵→除鹽裝置→軸封加熱器→凝結(jié)水升壓泵→低壓加熱器→除氧器→凝汽器，根據(jù)前置過(guò)濾器進(jìn)口水的含F(xiàn)e量控制清洗過(guò)程。2)高壓系統(tǒng)清洗。清洗給水泵后的高壓系統(tǒng)，啟動(dòng)凝結(jié)水泵、凝升水泵及給水泵，按照從凝汽器至除氧器、給水泵經(jīng)啟動(dòng)分離器再回到凝汽器的循環(huán)進(jìn)行，具體為凝汽器→凝結(jié)水泵→除鹽裝置→凝結(jié)水升壓泵→軸封加熱器→低壓加熱器→除器→給水泵→高壓加熱器→鍋爐→啟動(dòng)分離器→凝汽器，根據(jù)啟動(dòng)分離器出口水的含F(xiàn)e量控制清洗過(guò)程。(2)直流鍋爐的熱態(tài)清洗。鍋爐點(diǎn)火后，隨著啟動(dòng)過(guò)程的進(jìn)行，水溫、水壓逐漸升高，于是會(huì)把殘留在汽水系統(tǒng)內(nèi)的雜質(zhì)沖洗出來(lái)，使水中雜質(zhì)含量增加，降低鍋爐啟動(dòng)時(shí)的汽水品質(zhì)，因此應(yīng)該在啟動(dòng)過(guò)程中設(shè)法將之除去。鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中，當(dāng)水溫升到一定值后，應(yīng)暫時(shí)停止升溫并維持，使水仍然沿著高壓系統(tǒng)冷態(tài)清洗時(shí)的循環(huán)回路流動(dòng)，清洗出的雜質(zhì)在水通過(guò)前置過(guò)濾器和混合床除鹽裝置時(shí)不斷被除去，該種清洗過(guò)程稱之為熱態(tài)清洗。

18.什么是直流鍋爐的啟動(dòng)壓力？啟動(dòng)壓力的高低對(duì)鍋爐有何影響？ 答案：

直流鍋爐、低循環(huán)倍率鍋爐和復(fù)合循環(huán)鍋爐啟動(dòng)時(shí)，為保證蒸發(fā)受熱面的水動(dòng)力穩(wěn)定性所必須建立的給水壓力，稱為啟動(dòng)壓力。直流鍋爐給水是一次通過(guò)鍋爐各受熱面的，所以，鍋爐一點(diǎn)火就要依靠一定壓力的給水，流過(guò)蒸發(fā)受熱面進(jìn)行冷卻。但直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)一般不是一開(kāi)始就在工作壓力下工作的，而是選擇某一較低的壓力，然后再過(guò)渡到工作壓力。啟動(dòng)壓力的高低，關(guān)系到啟動(dòng)過(guò)程的安全性和經(jīng)濟(jì)性。啟動(dòng)壓力高，汽水密度差小，對(duì)改善蒸發(fā)受熱面水動(dòng)力特性、防止蒸發(fā)受熱面產(chǎn)生脈動(dòng)、減小啟動(dòng)時(shí)的膨脹量都有好處。但啟動(dòng)壓力高，又會(huì)使給水泵電耗增大，加速給水閥門(mén)的磨損，并能引起較大的振動(dòng)和噪聲。目前，國(guó)內(nèi)亞臨監(jiān)界參數(shù)直流鍋爐，啟動(dòng)壓力一般選為6.8～7.8MPa。

19.論述鍋水pH值變化對(duì)硅酸的溶解攜帶系數(shù)的影響。答案：

當(dāng)提高鍋水中pH值時(shí)，水中的OH-濃度增加，硅酸與硅酸鹽之間處于水解平衡狀態(tài)，即Si+H2O→HSi+OHHSiO

+H2O→H2SiO3+OH

使鍋爐水中的硅酸減少，隨著鍋水中pH值的上升，飽和蒸汽中硅酸的溶解攜帶系數(shù)減小。反之，降低鍋水中pH值，鍋水中的硅酸增多，飽和蒸汽中硅酸的溶解攜帶系數(shù)將增大。

20.敘述煙氣流速與受熱面管壁磨損的關(guān)系。答案：

在燃料的種類和煙氣沖刷受熱面方式相同的情況下，對(duì)流受熱面管壁磨損的速度，即管子金屬被磨去的數(shù)量與沖擊管子表面飛灰顆粒的動(dòng)能和沖擊次數(shù)成正比。飛灰顆粒動(dòng)能越大，沖擊次數(shù)越多，則對(duì)流受熱面管壁的磨損速度越快。由于煙氣中飛灰的流速與煙氣流速基本相同，飛灰的動(dòng)能大小和沖擊受熱面管子次數(shù)決定于煙氣流速，而且飛灰的動(dòng)能與其速度的平方成正比，飛灰沖擊次數(shù)與煙速的一次方成正比。也就是說(shuō)，對(duì)流受熱面管子的磨損速度與煙氣速度的三次方成正比，即煙氣流速增加一倍，對(duì)流受熱面管壁磨損速度增加七倍。

21.論述對(duì)流受熱面積灰的危害。答案：

鍋爐對(duì)流受熱面一般指對(duì)流過(guò)熱器、對(duì)流再熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器。它們與煙氣間的換熱以對(duì)流換熱為主，因此稱之為對(duì)流受熱面。鍋爐運(yùn)行時(shí)，對(duì)流受熱面積灰是無(wú)法避免的。研究發(fā)現(xiàn)，對(duì)流受熱面的積灰顆粒度很小，當(dāng)灰的當(dāng)量直徑小于3μm時(shí)，灰粒與金屬間和灰粒間的萬(wàn)有引力超過(guò)灰粒本身的質(zhì)量。因此當(dāng)灰粒接觸金屬表面時(shí)，灰粒將會(huì)黏附在金屬表面上不掉下來(lái)。煙氣流動(dòng)時(shí)，因?yàn)闊煔庵谢伊５碾娮栎^大會(huì)發(fā)生靜電感應(yīng)。雖然對(duì)流受熱面的材料是良好導(dǎo)體，但是當(dāng)其表面積灰后，會(huì)變成絕緣體，很容易將因靜電感應(yīng)而產(chǎn)生異種電荷的灰粒吸附在其表面上。實(shí)踐證明，對(duì)流受熱面的灰大多是當(dāng)量直徑小于10μm的灰粒。由于灰粒的導(dǎo)熱系數(shù)很小，對(duì)流受熱面積灰，使得熱阻顯著增加，傳熱惡化，煙氣得不到充分冷卻，排煙溫度升高，鍋爐熱效率降低，甚至影響鍋爐出力。積灰還會(huì)使鍋爐煙氣通流截面減小，通道阻力增加，引風(fēng)機(jī)電耗增加。因此，應(yīng)采取合適的技術(shù)措施做好對(duì)鍋爐受熱面的定期清灰工作，提高鍋爐熱效率，節(jié)約風(fēng)機(jī)耗電，降低供電煤耗。

22.敘述鍋爐停爐后的保養(yǎng)方法。答案：

實(shí)踐證明，在相同時(shí)間內(nèi)，運(yùn)行中的鍋爐比冷備用狀態(tài)時(shí)鍋爐的金屬腐蝕程度低得多。為了使冷備用的鍋爐保持完好的狀態(tài)，鍋爐停爐后的保養(yǎng)工作很重要。防止腐蝕是鍋爐在冷態(tài)備用期間保養(yǎng)工作的主要任務(wù)。鍋爐在冷備用期間受到的腐蝕主要是氧化腐蝕。鍋爐汽水系統(tǒng)內(nèi)氧的來(lái)源主要有兩個(gè)：①溶解在水中的氧；②由大氣進(jìn)入到系統(tǒng)中的氧。因此，減少水中和外界漏入的氧，或者減少氧與受熱面金屬接觸的機(jī)會(huì)，就能減輕腐蝕。除電廠根據(jù)實(shí)際情況安排鍋爐輪換備用進(jìn)行保養(yǎng)的方法外，常用的冷備用鍋爐的保養(yǎng)方法還有以下幾種：(1)濕法保養(yǎng)。濕法保養(yǎng)包括壓力法防腐、聯(lián)氨法防腐和堿液法防腐等幾種。壓力法防腐常用的有蒸汽壓力法和給水壓力法兩種，這兩種方法適用于停爐時(shí)間一周左右的鍋爐保養(yǎng)。聯(lián)氨法防腐適用于長(zhǎng)期備用的鍋爐保養(yǎng)，防腐效果較好。堿液法防腐就是采用加堿液的方法，使鍋爐中充滿pH值達(dá)10以上的水。鍋爐采用濕法保養(yǎng)方法時(shí)，在冬季還應(yīng)做好防凍工作。(2)干法保養(yǎng)。鍋爐停爐后，放盡爐內(nèi)各部分受熱面內(nèi)的水，利用鍋爐余熱或利用點(diǎn)火裝置進(jìn)行微火烘烤，將金屬內(nèi)表面烘干。清除沉積在鍋爐汽水系統(tǒng)內(nèi)的垢、渣，然后放入干燥劑并將汽水系統(tǒng)閥門(mén)全部關(guān)嚴(yán)，以防空氣進(jìn)入。常用的干燥劑有無(wú)水氯化鈣、生石灰、硅膠等。鍋爐需長(zhǎng)期備用時(shí)采用此法。(3)氣體防腐保養(yǎng)。氣體防腐保養(yǎng)法適用于長(zhǎng)期備用的鍋爐，常用的防腐氣體有氮、氨兩種。充氮防腐時(shí)，氮?dú)獾膲毫?yīng)維持在0.3MPa，當(dāng)?shù)獨(dú)鈮毫ο碌?.1MPa時(shí)，應(yīng)繼續(xù)充氣維持氮壓。氮?dú)獾募兌葢?yīng)定期檢驗(yàn)，應(yīng)保持在99.8%以上。充氨防腐時(shí)，鍋爐系統(tǒng)內(nèi)應(yīng)保持過(guò)量氨氣壓力在1.333X103Pa左右；鍋爐重新啟動(dòng)點(diǎn)火前，應(yīng)將氨氣全部排出，并用水沖凈。

23.論述汽包鍋爐運(yùn)行中汽包水位不斷波動(dòng)的原因。答案：

鍋爐正常運(yùn)行中，蒸汽壓力的變化反映了外界用汽量與鍋爐蒸發(fā)量之間的動(dòng)態(tài)平衡關(guān)系。當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量與外界用汽量相等時(shí)，蒸汽壓力不變，否則汽壓將發(fā)生變化。鍋爐蒸發(fā)量與外界用汽量的平衡是相對(duì)的，鍋爐蒸發(fā)量、外界用汽量實(shí)際上是不斷變化的。當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量大于外界用汽量時(shí)，由于水冷壁中產(chǎn)汽量增加，汽水混合物總體積增加，汽包水位出現(xiàn)上升，蒸汽壓力也隨之升高；隨著蒸汽壓力的不斷上升，爐水的飽和溫度將逐漸上升，進(jìn)入爐膛的燃料一部分用來(lái)提高爐水和蒸發(fā)受熱面金屬的溫度，剩余部分用來(lái)產(chǎn)生蒸汽，水冷壁中產(chǎn)汽量又將減少，汽水混合物中蒸汽所占體積減少，汽包里的爐水將補(bǔ)充這一減少的體積，汽包水位又出現(xiàn)下降。反之，鍋爐蒸發(fā)量小于外界用汽量時(shí)，汽包水位將先下降、后上升。當(dāng)外界用汽量大于鍋爐蒸發(fā)量時(shí)，將造成蒸汽壓力下降，爐水的飽和溫度將隨之下降，一部分爐水汽化，汽水混合物總體積增加，汽包水位升高；當(dāng)外界用汽量小于鍋爐蒸發(fā)量時(shí)，將造成蒸汽壓力上升，爐水的飽和溫度將隨之上升，一部分蒸汽凝結(jié)成水，汽水混合物總體積減少，汽包水位下降。給水量的波動(dòng)，也會(huì)造成汽包水位的波動(dòng)。所以鍋爐運(yùn)行中汽包水位是不斷波動(dòng)的，當(dāng)汽包水位指示出現(xiàn)呆滯不動(dòng)時(shí)，應(yīng)立即査明原因，消除故障，使之恢復(fù)正常。

24.什么是直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)的膨脹現(xiàn)象？造成膨脹現(xiàn)象的原因是什么？啟動(dòng)膨脹量的大小與哪些因素有關(guān)？

答案：

直流鍋爐點(diǎn)火后，蒸發(fā)受熱面內(nèi)的水是在給水泵推動(dòng)下強(qiáng)迫流動(dòng)的。隨著熱負(fù)荷的逐漸增大，水溫不斷升高，一旦達(dá)到飽和溫度，水就開(kāi)始汽化，工質(zhì)比體積明顯增大。這時(shí)會(huì)將汽化點(diǎn)以后管內(nèi)工質(zhì)向鍋爐出口排擠，使進(jìn)入啟動(dòng)分離器的工質(zhì)容積流量比鍋爐入口的容積流量明顯增大，這種現(xiàn)象即稱為膨脹現(xiàn)象。產(chǎn)生膨脹現(xiàn)象的基本原因是蒸汽與水的比體積差別太大。啟動(dòng)時(shí)，蒸發(fā)受熱面內(nèi)流過(guò)的全部是水，在加熱過(guò)程中水溫逐漸升高，中間點(diǎn)的工質(zhì)首先達(dá)到飽和溫度而開(kāi)始汽化，體積突然增大，引起局部壓力升高，猛烈地將其后面的工質(zhì)推向出口，造成鍋爐出口工質(zhì)的瞬時(shí)排出量很大。啟動(dòng)時(shí)，膨脹量過(guò)大將使鍋內(nèi)工質(zhì)壓力和啟動(dòng)分離器的水位難以控制。影響膨脹量大小的主要因素有：(1)啟動(dòng)分離器的位置。啟動(dòng)分離器越靠近出口，汽化點(diǎn)到分離器之間的受熱面中蓄水量越多，汽化膨脹量越大，膨脹現(xiàn)象持續(xù)的時(shí)間也越長(zhǎng)。(2)啟動(dòng)壓力。啟動(dòng)壓力越低，其飽和溫度也越低，水的汽化點(diǎn)前移，使汽化點(diǎn)后面的受熱面內(nèi)蓄水量大，汽水比體積差別也大，從而使膨脹量加大。(3)給水溫度。給水溫度的高低，影響工質(zhì)開(kāi)始汽化的遲早。給水溫度高，汽化點(diǎn)提前，汽化點(diǎn)后部的受熱面內(nèi)蓄水量大，使膨脹量增大。(4)燃料投入速度。燃料投入速度即啟動(dòng)時(shí)的燃燒率。燃燒率高，爐內(nèi)熱負(fù)荷高，工質(zhì)溫升快，汽化點(diǎn)提前，膨脹量增大。

25.論述鍋爐運(yùn)行中氮氧化物的生成與控制。答案：

由于燃煤中含有氮化合物，在燃燒過(guò)程中與氧氣產(chǎn)生接觸，伴隨著高溫條件的存在，則會(huì)生成氮氧化物，主要有：NO、NO2,另外還有少量的N2O等，它們統(tǒng)稱為NOx在通常的燃燒溫度下，生成物NOx中三種成分的比例為：NO(90%)，NO2(5%～10%)，N2O(1%)。由于氮氧化物毒性很大，其對(duì)人類自然環(huán)境的危害很大。煤粉燃燒過(guò)程中，生成NOx量的多少與煤粉的燃燒溫度、過(guò)量空氣系數(shù)、燃燒器的布置方式以及運(yùn)行工況等因素有關(guān)。NOx的生成途徑有三個(gè):①熱力型NOx，②燃料型NOx,③快速型NOx。NOx排放控制技術(shù)總體可分為三大類：①使用低氮燃料；②煙氣凈化技術(shù)；③低NOx燃燒技術(shù)。(1)低氮燃料的使用。氣態(tài)燃料的氮含量較固體燃料要小得多，但由于我國(guó)能源政策和能源結(jié)構(gòu)的限制，固體燃料的使用占主導(dǎo)地位。通過(guò)使用低氮燃料來(lái)降低燃煤電站鍋爐NOx的排放是不現(xiàn)實(shí)的。(2)煙氣凈化技術(shù)簡(jiǎn)單地講就是利用氨將已生成的NOx還原為N2。目前主要有兩種方法，選擇性催化劑還原法(SCR)和選擇性非催化劑還原法(SNCR)。煙氣凈化技術(shù)盡管能大幅度降低排放量，相比低NOx燃燒技術(shù)來(lái)講，其投資成本巨大、運(yùn)行費(fèi)用昂貴，目前僅在少數(shù)發(fā)達(dá)國(guó)家應(yīng)用。(3)在鍋爐NOx排放控制技術(shù)中低NOx燃燒技術(shù)是廣泛使用、實(shí)用性較強(qiáng)的一種技術(shù)。低NOX燃燒技術(shù)主要包括燃燒優(yōu)化、爐內(nèi)空氣分級(jí)、燃料分級(jí)、煙氣再循環(huán)以及低NOx燃燒器的使用等。其中分級(jí)燃燒技術(shù)是降低NOx排放的最有效、最經(jīng)濟(jì)方法，它在控制熱力型、快速型NOx都處于較低生成水平的同時(shí)，可較大幅度降低燃料型NOx的生成量。低NOx分級(jí)燃燒技術(shù)即將鍋爐燃燒所需的空氣量分級(jí)送入爐內(nèi)，降低鍋爐主燃燒區(qū)域的O2濃度，使其α〈1，爐膛火焰中心形成富燃料區(qū)，從而大大降低火焰中心的燃燒速度和溫度水平，使得主燃燒區(qū)的生成量得到降低；而煤粉完全燃燒所需空氣量則由鍋爐燃燒中心的其他部位引入。低NOx分級(jí)燃燒根據(jù)鍋爐設(shè)備特性不同主要分為軸向和徑向分級(jí)燃燒兩種。

26.敘述單沖量水位與三沖量水位調(diào)節(jié)的區(qū)別和優(yōu)缺點(diǎn)。答案：

單沖量水位自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)是最簡(jiǎn)單的調(diào)節(jié)方式，它是按汽包水位偏差量來(lái)調(diào)節(jié)給水調(diào)節(jié)閥開(kāi)度的。單沖量水位調(diào)節(jié)方式的主要缺點(diǎn)是當(dāng)蒸發(fā)量或蒸汽壓力突然變化時(shí)，會(huì)引起爐水中蒸汽含量迅速變化，使得鍋爐汽包產(chǎn)生虛假水位，導(dǎo)致給水調(diào)節(jié)閥誤調(diào)。因此，單沖量調(diào)節(jié)一般用于負(fù)荷比較穩(wěn)定的小容量鍋爐。三沖量水位自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)是較為完善的調(diào)節(jié)方式，該系統(tǒng)中除汽包水位信號(hào)H外，還有蒸汽流量D和給水流量G。汽包水位是主信號(hào)；蒸汽量流量是前饋信號(hào)，由于前饋信號(hào)的存在，能有效地防止“虛假水位”引起的調(diào)節(jié)器誤動(dòng)作，改善蒸發(fā)量或蒸汽壓力擾動(dòng)下的調(diào)節(jié)質(zhì)量；給水流量信號(hào)是介質(zhì)的反饋信號(hào)，它能克服給水壓力變化所引起的給水量的變化，使給水流量保持穩(wěn)定，同時(shí)也不必等到水位波動(dòng)之后再進(jìn)行調(diào)節(jié)，保證了調(diào)節(jié)品質(zhì)。三沖量自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)綜合考慮了蒸汽流量與給水流量平衡的原則，又考慮到水位偏差的大小，它既能克服“虛假水位”的影響，又能解決給水流量的擾動(dòng)問(wèn)題，是目前大容量鍋爐普遍采用的汽包水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)。

27.論述降低火電廠汽水損失的途徑。答案：

火力發(fā)電廠中存在著蒸汽和凝結(jié)水的損失，簡(jiǎn)稱汽水損失。汽水損失是全廠性的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，它主要是指閥門(mén)泄漏、管道泄漏、疏水、排汽等損失。全廠汽水損失量等于補(bǔ)充水量減去用蒸汽損失水量、對(duì)外供熱不返回凝結(jié)水部分的損失水量、鍋爐的排污水量。汽水損失也可用汽水損失率來(lái)表示，即汽水損失率[■IIMMGG-187■]發(fā)電廠的汽水損失分為內(nèi)部損失和外部損失兩部分：(1)發(fā)電廠內(nèi)部損失。1)主機(jī)和輔機(jī)的自用蒸汽消耗。如鍋爐受熱面的吹灰、重油加熱用汽、重油油輪的霧化蒸汽、汽輪機(jī)啟動(dòng)抽汽器、軸封2)熱力設(shè)備、管道及其附件連接處的不嚴(yán)所造成的汽水泄3)熱力設(shè)備在檢修和停運(yùn)時(shí)的放汽和放水等。4)經(jīng)常性和暫時(shí)性的汽水損失。如鍋爐連續(xù)排污、定排罐開(kāi)口水箱的蒸發(fā)、除氧器的排汽、鍋爐安全門(mén)動(dòng)作，以及化學(xué)監(jiān)督所需的汽水取樣等。5)熱力設(shè)備啟動(dòng)時(shí)用汽或排汽，如鍋爐啟動(dòng)時(shí)的排汽、主蒸汽管道和汽輪機(jī)啟動(dòng)時(shí)的暖管、暖機(jī)等。(2)發(fā)電廠的外部損失。發(fā)電廠外部損失的大小與熱用戶的工藝過(guò)程有關(guān)，它的數(shù)量取決于蒸汽凝結(jié)水是否可以返回電廠，以及使用汽水的熱用戶的汽水污染情況。降低汽水損失的措施如下。1)提高檢修質(zhì)量，加強(qiáng)堵漏、消漏，壓力管道的連接盡量釆用焊接，以減少泄漏。2)采用完善的疏水系統(tǒng)，按疏水品質(zhì)分級(jí)回收。3)減少主機(jī)、輔機(jī)的啟停次數(shù)，減少啟停中的汽水損失。4)降低排污量，減少凝汽器的泄漏。

28.論述鍋爐結(jié)焦、結(jié)渣的危害及預(yù)防。答案：

結(jié)焦、結(jié)渣是燃煤鍋爐運(yùn)行中比較普遍的現(xiàn)象。當(dāng)鍋爐燃用劣質(zhì)煤時(shí)，鍋爐結(jié)焦、結(jié)渣的可能性大大增加，嚴(yán)重威脅鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。灰的熔融特性是測(cè)定煤的結(jié)焦、結(jié)渣、積灰性能的重要指標(biāo)。我國(guó)對(duì)灰的熔融特性測(cè)定方法是等腰三角錐體標(biāo)準(zhǔn)灰樣法?；业娜廴谔匦詼囟戎笜?biāo)有三個(gè)：變形溫度、軟化溫度tst和熔化溫度t0其中，灰的軟化溫度與結(jié)焦、結(jié)渣過(guò)程有著密切的關(guān)系。鍋爐受熱面結(jié)焦、結(jié)渣的危害很大。鍋爐受熱面結(jié)焦、結(jié)渣，直接影響鍋爐受熱面的熱傳遞，使得爐內(nèi)煙溫上升，受熱面產(chǎn)生熱偏差，受熱面使用壽命縮短，嚴(yán)重時(shí)引起汽、水管道爆破；鍋爐結(jié)焦、結(jié)渣會(huì)使鍋爐排煙溫度上升，鍋爐熱效率η降低，廠用電耗上升，供電煤耗上升，機(jī)組運(yùn)行成本增加，機(jī)組被迫停運(yùn)。鍋爐結(jié)焦、結(jié)渣掉落時(shí)，會(huì)引起鍋爐爐膛負(fù)壓波動(dòng)，壓滅爐膛火焰，影響鍋爐火檢檢測(cè)，觸發(fā)鍋爐爐膛壓力保護(hù)、滅火保護(hù)；熱焦、熱渣掉入渣斗會(huì)產(chǎn)生大量水蒸氣，熄滅爐膛火焰，容易造成冷灰斗堵塞、鍋爐被迫停爐事件的發(fā)生，甚至導(dǎo)致人身傷害事件的發(fā)生。為了防止鍋爐結(jié)焦、結(jié)渣，要通過(guò)試驗(yàn)尋找鍋爐的適應(yīng)性燃煤數(shù)據(jù)，根據(jù)鍋爐適應(yīng)性燃煤數(shù)據(jù)，采購(gòu)適合鍋爐燃燒的煤種，加強(qiáng)入爐的配煤工作，控制好入爐煤的灰熔點(diǎn)；加強(qiáng)鍋爐檢修后質(zhì)量驗(yàn)收工作，組織合理良好的爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)，保證爐內(nèi)假想切圓在合適的范圍內(nèi)；假想切圓直徑增加，實(shí)際切圓直徑也隨之增加，使得燃燒器出口兩側(cè)夾角差增大，火焰偏斜的可能性增大，從而造成一次風(fēng)射流貼邊，使得熾熱的煤粉氣流直接沖刷水冷壁壁面，致使水冷壁壁面局部超溫而產(chǎn)生結(jié)焦、結(jié)渣；定期對(duì)一、二次風(fēng)擋板進(jìn)行校驗(yàn)，繪制擋板曲線，以指導(dǎo)運(yùn)行人員作好運(yùn)行調(diào)整。提高鍋爐本體吹灰設(shè)備的可靠性，保持鍋爐本體吹灰工作的正常性；運(yùn)行中應(yīng)加強(qiáng)調(diào)節(jié)，控制好鍋爐的爐膛火焰中心，使?fàn)t膛出口煙溫運(yùn)行在合適的范圍內(nèi)；加強(qiáng)鍋爐汽溫、煙溫的監(jiān)視和調(diào)整，嚴(yán)禁超溫運(yùn)行；提高汽輪機(jī)加熱器的投用率，提高鍋爐給水溫度，降低鍋爐熱負(fù)荷。保證鍋爐汽水品質(zhì)正常，防止鍋爐受熱面內(nèi)部結(jié)垢，做好過(guò)熱器反沖洗工作，提高鍋爐受熱面?zhèn)鳠嵝Ч?/p>

29.論述鍋爐冷態(tài)動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)的目的、方法、內(nèi)容。答案：

鍋爐冷態(tài)動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)的目的是通過(guò)噴燃器和爐膛的空氣動(dòng)力工況，即燃料、空氣和燃燒產(chǎn)物三者的運(yùn)行工況，來(lái)決定鍋爐爐膛燃燒的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。試驗(yàn)為研究燃燒工況，運(yùn)行操作和燃燒調(diào)整提供科學(xué)的依據(jù)。試驗(yàn)時(shí)的理想工況：從燃燒中心區(qū)有足夠的煙氣回流，使燃料入爐后迅速受熱著火，并保持穩(wěn)定的著火區(qū)域；燃料和空氣分布適宜，燃燒著火后能得到充分的空氣供應(yīng)，并得到均勻的擴(kuò)散混合，以迅速燃盡；火焰充滿度良好，并形成區(qū)域適當(dāng)?shù)娜紵行模瑲饬鳠o(wú)偏斜，不沖刷管壁，無(wú)停滯區(qū)和無(wú)益的渦流區(qū)，燃燒器之間射流不發(fā)生干擾和沖擊等。動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)方法有飄帶法、紙屑法、火花示蹤法和測(cè)量法。這些方法就是利用布條、紙屑和自身能發(fā)光的固體微粒及測(cè)試儀器等顯示氣流方向，微風(fēng)區(qū)、回流區(qū)、渦流區(qū)的蹤跡，也可以綜合利用。動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)中，燃燒器射流的主要觀察內(nèi)容有：對(duì)于旋流噴燃器，射流形式是開(kāi)式氣流還是閉式氣流；射流擴(kuò)散角、回流區(qū)的大小和回流速度等；射流的旋流情況及出口氣流的均勻性；

一、二次風(fēng)的混合特性；調(diào)節(jié)擋板對(duì)以上各射流特性的影響。對(duì)于四角布置的直流燃燒器，射流的射程及沿軸線速度衰減情況；射流所形成的切圓大小和位置；射流偏離燃燒器中心情況；

一、二次風(fēng)混合特性，如一、二次風(fēng)氣流離噴口的混合距離，射流相對(duì)偏離程度；噴嘴傾角變化對(duì)射流混合距離及其對(duì)相對(duì)偏離程度的影響等。對(duì)于爐膛氣流的觀察內(nèi)容：火焰或氣流在爐內(nèi)充滿度；爐內(nèi)氣流是否有沖刷管壁、貼壁和傾斜；各種氣流相互干擾情況。

30.論述鍋爐安全閥的校驗(yàn)。答案：

(1)安全閥校驗(yàn)的原則。1)鍋爐大修后，或安全閥部件檢修后，均應(yīng)對(duì)安全閥定值進(jìn)行校驗(yàn)。帶電磁力輔助操作機(jī)械的電磁安全閥，除進(jìn)行機(jī)械校驗(yàn)外，還應(yīng)作電氣回路的遠(yuǎn)方操作試驗(yàn)及自動(dòng)回路壓力繼電器的操作試驗(yàn)。純機(jī)械彈簧式安全閥可采用液壓裝置迸行校驗(yàn)調(diào)整，一般在75%～80%額定壓力下進(jìn)行，經(jīng)液壓裝置調(diào)整后的安全閥，應(yīng)至少對(duì)最低起座值的安全閥進(jìn)行實(shí)際起座復(fù)核。2)安全閥校驗(yàn)的順序，應(yīng)先高壓，后低壓，先主蒸汽側(cè)，后進(jìn)行再熱蒸汽側(cè)，依次對(duì)汽包、過(guò)熱器出口，再熱器進(jìn)、出口安全閥逐一進(jìn)行校驗(yàn)。3)安全閥校驗(yàn)，一般應(yīng)在汽輪發(fā)電機(jī)組未啟動(dòng)前或解列后進(jìn)行。(2)安全閥校驗(yàn)。1)鍋爐點(diǎn)火前爐膛吹掃，爐膛吹掃的通風(fēng)量應(yīng)大于25%額定風(fēng)量，吹掃時(shí)間不少于5min。2)鍋爐點(diǎn)火，按照規(guī)定進(jìn)行升溫、升壓。3)當(dāng)鍋爐壓力升到額定工作壓力時(shí)，應(yīng)對(duì)鍋爐進(jìn)行一次全面的嚴(yán)密性檢查，同時(shí)盡量開(kāi)大過(guò)熱器對(duì)空排汽閥開(kāi)度。4)當(dāng)鍋爐壓力接近安全閥動(dòng)作壓力時(shí)，采用逐漸關(guān)小過(guò)熱器對(duì)空排汽閥開(kāi)度升壓，使其安全閥動(dòng)作(記錄安全閥動(dòng)作壓力)。在安全閥調(diào)整過(guò)程中，安全閥起座壓力偏離定值時(shí)，對(duì)脈沖式安全閥應(yīng)調(diào)整脈沖安全閥的重錘位置，若是彈簧安全閥和彈簧式脈沖安全閥，則調(diào)整彈簧的調(diào)整螺母，使其在規(guī)定的動(dòng)作壓力下動(dòng)作。5)迅速減少鍋爐熱負(fù)荷，同時(shí)開(kāi)大過(guò)熱器的對(duì)空排汽閥，或根據(jù)制造廠要求滅火停爐，降低鍋爐汽壓，使安全閥回座(記錄安全閥回座壓力)。6)將安全閥起座壓力和回座壓力記錄在運(yùn)行日程上。7)安全閥校驗(yàn)有關(guān)規(guī)定如下。①汽包和過(guò)熱器上，所裝全部安全閥排放量的總和應(yīng)大于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量；②當(dāng)鍋爐上所有安全閥均全開(kāi)時(shí)，鍋爐的超壓幅度，在任何情況下均不得大于鍋爐設(shè)計(jì)壓力的6%；③再熱器進(jìn)、出口安全閥的總排放應(yīng)大于再熱器的最大設(shè)計(jì)流量；④直流鍋爐啟動(dòng)分離器安全閥的排放量中所占的比例，應(yīng)保證安全閥開(kāi)啟時(shí)，過(guò)熱器、再熱器能得到足夠的冷卻；⑤安全閥的回座壓差，一般應(yīng)為起座壓力的4%～7%，最大不得超過(guò)起座壓力的10%。

31.論述機(jī)組負(fù)荷調(diào)整與控制的幾種方式。答案：

機(jī)組負(fù)荷控制方式常用的有以下幾種方式:AGC方式、協(xié)調(diào)方式(CCS爐跟機(jī))、鍋爐跟蹤方式、汽輪機(jī)跟蹤方式。(1)AGC方式。由網(wǎng)調(diào)EMS主機(jī)發(fā)出AGC請(qǐng)求信號(hào)送至電廠網(wǎng)控計(jì)算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)，電廠網(wǎng)控監(jiān)控系統(tǒng)將其保持為長(zhǎng)信號(hào)，送至機(jī)組DCS，機(jī)組DCS在AGC方式下接受省調(diào)EMS主機(jī)發(fā)出機(jī)組負(fù)荷指令值(即“調(diào)度負(fù)荷指令”)，調(diào)整控制機(jī)組負(fù)荷。(2)協(xié)調(diào)方式(“CCS爐跟機(jī)”)。“汽輪機(jī)主控”與“鍋爐主控”均處于“自動(dòng)”。汽輪機(jī)側(cè)的壓力調(diào)節(jié)器處于跟蹤，汽輪機(jī)側(cè)的功率調(diào)節(jié)器及爐側(cè)的主控調(diào)節(jié)器投入自動(dòng)。DEH由DCS控制，控制汽輪機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度，滿足外界負(fù)荷的需求；爐側(cè)的主控調(diào)節(jié)器投入自動(dòng)狀態(tài)，根據(jù)前饋信號(hào)及DEB直接能量平衡方式迸行調(diào)節(jié)。(3)鍋爐跟蹤方式?！捌啓C(jī)主控”處于“手動(dòng)”，“鍋爐主控”處于自動(dòng)。汽輪機(jī)側(cè)的壓力調(diào)節(jié)器和功率調(diào)節(jié)器處于跟蹤狀態(tài)，負(fù)荷指令跟蹤實(shí)發(fā)功率，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)手動(dòng)控制。通過(guò)調(diào)節(jié)汽輪機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度，調(diào)節(jié)功率；爐側(cè)的主控調(diào)節(jié)器投入自動(dòng)狀態(tài)，根據(jù)前饋信號(hào)及DEB直接能量平衡方式進(jìn)行調(diào)節(jié)。(4)汽輪機(jī)跟蹤方式?！捌啓C(jī)主控”處于“自動(dòng)”，“鍋爐主控”處于手動(dòng)。汽輪機(jī)壓力調(diào)節(jié)器調(diào)節(jié)機(jī)前壓力，鍋爐主控制器手動(dòng)。機(jī)側(cè)汽壓調(diào)節(jié)器投入自動(dòng)運(yùn)行，維持機(jī)前壓力定值運(yùn)行，機(jī)側(cè)的功率調(diào)節(jié)器和爐側(cè)的壓力調(diào)節(jié)器處于跟蹤狀態(tài)。鍋爐手動(dòng)調(diào)功，鍋爐的主控制器手動(dòng)。外界負(fù)荷的需求調(diào)整靠爐主控制器遙控來(lái)實(shí)現(xiàn)。

32.論述不同鍋爐形式、設(shè)備狀態(tài)、工藝要求時(shí)鍋爐的放水操作程序。答案：

(1)對(duì)于汽包、聯(lián)箱有裂紋的鍋爐，停爐6h后開(kāi)啟煙道擋板，進(jìn)行緩慢的自然通風(fēng)。停爐8h開(kāi)啟煙道和燃燒室的人孔、看火孔、打焦門(mén)等，增強(qiáng)自然通風(fēng)。停爐24h后方可放水。緊急冷卻時(shí)，只允許在停爐8～10h后，向鍋爐上水和放水，鍋水溫度不超過(guò)80℃，可將鍋水放凈。(2)鍋爐停爐后進(jìn)行檢修，停爐后4～6h內(nèi)，應(yīng)緊閉所有孔門(mén)和煙道，制粉系統(tǒng)有關(guān)風(fēng)門(mén)、擋板，以免鍋爐急劇冷卻。經(jīng)4～6h后，打開(kāi)煙道擋板逐漸通風(fēng)，并進(jìn)行必要的上水、放水。經(jīng)8～10h，鍋爐再上水放水，如有加速冷卻的必要，可啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)(微正壓鍋爐啟動(dòng)送風(fēng)機(jī))，適當(dāng)增加放水和上水的次數(shù)。當(dāng)鍋爐壓力降至0.49～0.7848MPa，方可進(jìn)行鍋爐放水。(3)中壓鍋爐需要緊急冷卻時(shí)，則允許關(guān)閉主汽閥4～6h，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)(微正壓鍋爐啟動(dòng)送風(fēng)機(jī))加強(qiáng)通風(fēng)，并增加放水上水的次數(shù)。(4)液態(tài)排渣鍋爐在熔渣池底未冷卻前，鍋爐不得放水，以免爐底管過(guò)熱損壞。

33.論述選擇潤(rùn)滑油(脂)的依據(jù)。答案：

(1)負(fù)荷大時(shí)，應(yīng)選用黏度大或油性、擠壓性好的潤(rùn)滑油。負(fù)荷小時(shí)應(yīng)選用黏度小的潤(rùn)滑油。間歇性的或沖擊力較大的機(jī)械運(yùn)動(dòng)，容易破壞油膜，應(yīng)選用黏度較大或擠壓性較好的潤(rùn)滑油，或用這種潤(rùn)滑油制成的針入度較小的潤(rùn)滑脂。(2)速度高時(shí)，需選用黏度較小的潤(rùn)滑油，或用黏度較大的潤(rùn)滑油制成的潤(rùn)滑脂。對(duì)于高速滾動(dòng)軸承的選擇潤(rùn)滑油(脂)，為了補(bǔ)足所用潤(rùn)滑油(脂)的機(jī)械安全性和成渠性，以及克服離心力的作用，最好選用稠度較大的3號(hào)潤(rùn)滑脂。對(duì)一般轉(zhuǎn)速不太高的軸承來(lái)說(shuō),為了降低軸承的轉(zhuǎn)矩，特別是啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩，則盡可能選用低稠度的潤(rùn)滑脂。(3)在高溫條件下，應(yīng)選用黏度較大、閃點(diǎn)較高、油性好以及氧化安定性好的潤(rùn)滑油，或用熱安定性好的基礎(chǔ)油和調(diào)化劑制成的滴點(diǎn)較高的潤(rùn)滑脂。在低溫條件下，應(yīng)選用黏度較小、凝點(diǎn)低的潤(rùn)滑油，或用這種油制成的低溫性能較好的潤(rùn)滑脂。溫度變化大的摩擦部位，應(yīng)選用黏溫性能較好的潤(rùn)滑油或使用溫度范圍較寬的潤(rùn)滑脂(如鋰基脂)。(4)在潮濕的工作環(huán)境里，或有與水接觸較多的工作條件下，應(yīng)選用抗乳化性能較強(qiáng)的油性、防銹性能較好的潤(rùn)滑油(II),不能選用鈉基脂。(5)摩擦表面粗糙時(shí)，要求使用黏度較大或針入度較小的潤(rùn)滑油(脂)，反之，應(yīng)選用黏度較小或針入度較大的潤(rùn)滑油(脂)。(6)摩擦表面位置。在垂直導(dǎo)軌、絲杠上潤(rùn)滑油容易流失，應(yīng)選用黏度較大的潤(rùn)滑油，立式軸承宜選用潤(rùn)滑脂，這樣可以減少流失，保持潤(rùn)滑。(7)潤(rùn)滑方式。在循環(huán)潤(rùn)滑系統(tǒng)中，要求換油周期長(zhǎng)、散熱快，應(yīng)選用黏度較小，抗泡沫性和抗氧化安定性較好的潤(rùn)滑油。在飛濺及油霧潤(rùn)系統(tǒng)中，為減輕潤(rùn)滑油的氧化作用，應(yīng)選用加有抗氧抗泡添加劑的潤(rùn)滑油。在集中潤(rùn)滑系統(tǒng)中，為便于輸送，應(yīng)選用低稠度的1號(hào)或0號(hào)潤(rùn)滑脂。

34.試述火力發(fā)電廠節(jié)能降耗的意義。答案：

(1)節(jié)能降耗有利于環(huán)境保護(hù)。目前，我國(guó)煤炭產(chǎn)量的一半用于發(fā)電，排放大量二氧化硫等有害氣體，：二氧化硫排放形成酸雨覆蓋面積已占國(guó)土面積的30%以上。因此，節(jié)能成為減少溫室氣體、減緩全球氣候變暖的最經(jīng)濟(jì)、最有效的措施。(2)節(jié)能降耗是提高經(jīng)濟(jì)效率和降低生產(chǎn)成本的重要措施。火電廠煤炭成本占發(fā)電成本的70%左右，降低煤耗，就可以大大降低生產(chǎn)成本。目前，我國(guó)火電機(jī)組能耗水平與世界工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家差距仍然很大，如果供電煤耗達(dá)到發(fā)達(dá)國(guó)家能耗水平，發(fā)電企業(yè)年節(jié)約標(biāo)煤量約為1億t左右。(3)節(jié)能降耗有利于緩解能源運(yùn)輸壓力。從煤炭基地的煤炭外運(yùn)量占全國(guó)鐵路煤炭運(yùn)量的45%左右。大量煤炭的開(kāi)發(fā)和長(zhǎng)距離運(yùn)輸，嚴(yán)重制約國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。(4)節(jié)能降耗是實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展的重要保證。根據(jù)測(cè)算，21世紀(jì)節(jié)能率達(dá)到3.72%，其能源供應(yīng)仍然有較大的缺口，還必須進(jìn)口一定數(shù)量的石油、天然氣等優(yōu)質(zhì)能源。(5)節(jié)能降耗有利于提高人民的生活質(zhì)量。通過(guò)節(jié)能能使工業(yè)走上高效率、高效益、低成本、低污染的循環(huán)經(jīng)濟(jì)之路；通過(guò)節(jié)能可以使人民享受綠色環(huán)境、綠色產(chǎn)品的小康生活。

35.敘述最佳過(guò)量空氣系數(shù)的意義。答案：

當(dāng)爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)α過(guò)大時(shí)，燃燒生成的煙氣量增多，煙氣在對(duì)流煙道中的溫降減小，排煙溫度升高，排煙量和排煙溫度增大，使排煙熱損失q2變大；但在一定范圍內(nèi)爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)α增大，由于供氧充分，爐內(nèi)氣流混合擾動(dòng)好，有利于燃燒，使燃燒損失q3+q4減小。因此，存在一個(gè)最佳的過(guò)量空氣系數(shù)αzj可使q2、q3、q4損失之和最小，鍋爐效率η最高。最佳αzj可通過(guò)燃燒調(diào)整試驗(yàn)來(lái)確定，運(yùn)行中應(yīng)按最佳的αzj(O2)來(lái)控制爐內(nèi)用風(fēng)量。過(guò)量空氣系數(shù)α過(guò)小或過(guò)大都會(huì)使鍋爐效率η降低。鍋爐運(yùn)行中，過(guò)量空氣系數(shù)α的大小與鍋爐負(fù)荷、燃料性質(zhì)、配風(fēng)方式等有關(guān)。鍋爐負(fù)荷越高，所需α越??；負(fù)荷越低時(shí)，由于形成爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)有最低風(fēng)量的要求，導(dǎo)致最佳過(guò)量空氣系數(shù)增大；煤質(zhì)差(如燃用低揮發(fā)分煤)時(shí)，著火、燃盡困難，需要較大的過(guò)量空氣系數(shù)α值；如燃燒器不能做到均勻分配風(fēng)、粉，則鍋爐效率降低，而且最佳過(guò)量空氣系數(shù)值要大些。通過(guò)燃燒調(diào)整試驗(yàn)可以確定鍋爐在不同負(fù)荷、燃用不同煤質(zhì)時(shí)的最佳過(guò)量空氣系數(shù)。若鍋爐沒(méi)有其他缺陷，應(yīng)按最佳過(guò)量空氣系數(shù)所對(duì)應(yīng)的氧量控制鍋爐的送風(fēng)量。

36.漏風(fēng)對(duì)鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性有何影響？ 答案：

不同部位的漏風(fēng)對(duì)鍋爐運(yùn)行造成的危害不完全相同。但不管什么部位的漏風(fēng)，都會(huì)使氣體體積增大，使排煙熱損失升高，使引風(fēng)機(jī)電耗增大。如果漏風(fēng)嚴(yán)重，引風(fēng)機(jī)已開(kāi)到最大還不能維持規(guī)定的負(fù)壓(爐膛、煙道)，被迫減小送風(fēng)量時(shí)，會(huì)使不完全燃燒熱損失增大，結(jié)渣可能性加劇，甚至不得不限制鍋爐出力。爐膛下部及燃燒器附近漏風(fēng)可能影響燃料的著火與燃燒。由于爐膛溫度下降，爐內(nèi)輻射傳熱量減小，會(huì)降低爐膛出口煙溫。爐膛上部漏風(fēng)，雖然對(duì)燃燒和爐內(nèi)傳熱影響不大，但是爐膛出口煙溫下降，對(duì)漏風(fēng)點(diǎn)以后的受熱面的傳熱量將會(huì)減少，對(duì)流煙道漏風(fēng)將降低漏風(fēng)點(diǎn)的煙溫及以后受熱面的傳熱溫差，因而減小漏風(fēng)點(diǎn)以后受熱面的吸熱量。由于吸熱量減小，煙氣經(jīng)過(guò)更多受熱面之后，煙溫將達(dá)到或超過(guò)原有溫度水平，會(huì)使排煙熱損失明顯上升。綜上所述，爐膛漏風(fēng)要比煙道漏風(fēng)危害大，煙道漏風(fēng)的部位越靠前，其危害越大。空氣預(yù)熱器以后的煙道漏風(fēng)，只使引風(fēng)機(jī)電耗增大。

37.鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中，汽包上、下壁溫差是如何產(chǎn)生的？怎樣減小汽包上、下壁的溫差？ 答案：

在啟動(dòng)過(guò)程中，汽包壁是從工質(zhì)吸熱，溫度逐漸升高的。啟動(dòng)初期，鍋爐水循環(huán)尚未正常建立，汽包中的水處于不流動(dòng)狀態(tài)，對(duì)汽包壁的對(duì)流換熱系數(shù)很小，即加熱很緩慢。汽包上部與飽和蒸汽接觸，在壓力升高的過(guò)程中，貼壁的部分蒸汽將會(huì)凝結(jié)，對(duì)汽包壁屬凝結(jié)放熱，其對(duì)流換熱系數(shù)要比下部的水高出很多倍。當(dāng)壓力上升時(shí)，汽包的上壁能較快地接近對(duì)應(yīng)壓力下的飽和溫度，而下壁則升溫很慢。這樣就形成了汽包上壁溫度高、下壁溫度低的狀況。鍋爐升壓速度越快，上、下壁溫差越大。汽包上、下壁溫差的存在，使汽包上壁受壓縮應(yīng)力，下壁受拉伸應(yīng)力。溫差越大，應(yīng)力越大，嚴(yán)重時(shí)使汽包趨于拱背狀變形。為此，我國(guó)有關(guān)規(guī)程規(guī)定：汽包上、下壁允許溫差為40℃，最大不超過(guò)50℃。為控制汽包上、下壁溫差不超限，一般采用如下一些措施：(1)按鍋爐升壓曲線嚴(yán)格控制升壓速度。加熱速度應(yīng)控制汽包下壁溫度上升速度為0.5～1℃/min，汽包飽和溫度上升速度不應(yīng)超過(guò)1.5°C/min。(2)汽包強(qiáng)制循環(huán)鍋爐和自然循環(huán)鍋爐可采用鍋爐底部蒸汽推動(dòng)投入，利用蒸汽加熱鍋水，均勻投入燃燒器，自然循環(huán)鍋爐還可采用水冷壁下聯(lián)箱適當(dāng)放水等。(3)采用滑參數(shù)啟動(dòng)。

38.鍋爐停爐過(guò)程中，汽包上、下壁溫差是如何產(chǎn)生的？怎樣減小汽包上、下壁的溫差？ 答案：

鍋爐停爐過(guò)程中，蒸汽壓力逐漸降低，溫度逐漸下降，汽包壁是靠?jī)?nèi)部工質(zhì)的冷卻而逐漸降溫的。壓力下降時(shí)，飽和溫度也降低，與汽包上壁接觸的是飽和蒸汽，受汽包壁的加熱，形成一層微過(guò)熱的蒸汽，其對(duì)流換熱系數(shù)小，即對(duì)汽包壁的冷卻效果很差，汽包壁溫下降緩慢。與汽包下壁接觸的是飽和水，在壓力下降時(shí)，因飽和溫度下降而自行汽化一部分蒸汽，使水很快達(dá)到新的壓力下的飽和溫度，其對(duì)流換熱系數(shù)高，冷卻效果好，汽包下壁能很快接近新的飽和溫度。這樣，和啟動(dòng)過(guò)程相同，出現(xiàn)汽包上壁溫度高于下壁的現(xiàn)象。壓力越低，降壓速度越快，這種溫差就越明顯。停爐過(guò)程中汽包上、下壁溫差的控制標(biāo)準(zhǔn)為不大于50℃，為使上、下壁溫差不超限，一般采取如下措施：(1)嚴(yán)格按降壓曲線控制降壓速度。(2)采用滑參數(shù)停爐。

39.造成受熱面熱偏差的基本原因是什么？ 答案：

造成受熱面熱偏差的原因是吸熱不均、結(jié)構(gòu)不均、流量不均。受熱面結(jié)構(gòu)不一致，對(duì)吸熱量、流量均有影響，所以，通常把產(chǎn)生熱偏差的主要原因歸結(jié)為吸熱不均和流量不均兩個(gè)方面。(1)吸熱不均方面：1)沿爐寬方向煙氣溫度、煙氣流速不一致，導(dǎo)致不同位置的管子吸熱情況不一樣。2)火焰在爐內(nèi)充滿程度差，或火焰中心偏斜。3)受熱面局部結(jié)渣或積灰，會(huì)使管子之間的吸熱嚴(yán)重不均。4)對(duì)流過(guò)熱器或再熱器，由于管子節(jié)距差別過(guò)大，或檢修時(shí)割掉個(gè)別管子而未修復(fù)，形成煙氣“走廊”，使其鄰近的管子吸熱量增多。5)屏式過(guò)熱器或再熱器的外圈管，吸熱量較其他管子的吸熱量大。(2)流量不均方面。1)并列的管子，由于管子實(shí)際內(nèi)徑不一致(管子壓扁、焊縫處突出的焊瘤、雜物堵塞等)，長(zhǎng)度不一致，形狀不一致(如彎頭角度和彎頭數(shù)量不一樣)，造成并列各管的流動(dòng)阻力大小不一樣，使流量不均。2)聯(lián)箱與引進(jìn)出管的連接方式不同，引起并列管子兩端壓差不一樣，造成流量不均。現(xiàn)代鍋爐多采用多管引進(jìn)引出聯(lián)箱，以求并列管流量基本一致。

40.論述提高鍋爐熱效率的途徑。答案：

提高鍋爐熱效率就是增加有效利用熱量，減少鍋爐各項(xiàng)熱損失，其中重點(diǎn)是降低鍋爐排煙熱損失和機(jī)械未完全燃燒損失。(1)降低鍋爐排煙熱損失。1)降低空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率，特別是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率。2)嚴(yán)格控制鍋爐鍋水水質(zhì)指標(biāo)，當(dāng)水冷壁管內(nèi)含垢量達(dá)到400mg/m2時(shí)，應(yīng)及時(shí)酸洗。3)盡量燃用含硫量低的優(yōu)質(zhì)煤，降低空氣預(yù)熱器入口空氣溫度?，F(xiàn)代大容量發(fā)電鍋爐均裝有空氣預(yù)熱器，防止空氣預(yù)熱器冷端受熱面上結(jié)露，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器低溫腐蝕。采用提高空氣預(yù)熱器入口空氣溫度，增大鍋爐排煙溫度(排煙熱損失增加)的方法，延長(zhǎng)空氣預(yù)熱器使用壽命。(2)降低機(jī)械未完全燃燒熱損失。1)根據(jù)鍋爐負(fù)荷及時(shí)調(diào)整燃燒工況，合理配風(fēng)，盡可能降低爐膛火焰中心位置，讓煤粉在爐膛內(nèi)充分燃燒。2)根據(jù)原煤揮發(fā)分及時(shí)調(diào)整粗粉分離器調(diào)整擋板，使煤粉細(xì)度維持在最佳值。3)降低鍋爐的散熱損失，主要加強(qiáng)鍋爐管道及本體保溫層的維護(hù)和檢修。

41.試述超臨界直流鍋爐機(jī)組的緊急停運(yùn)條件。答案：

超臨界直流鍋爐機(jī)組遇下列情況之一時(shí)，應(yīng)緊急停運(yùn)：(1)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速超過(guò)危急保安器動(dòng)作轉(zhuǎn)速而危急保安器拒動(dòng)。(2)汽輪機(jī)發(fā)生水沖擊。(3)機(jī)組突然發(fā)生劇烈振動(dòng)達(dá)保護(hù)動(dòng)作值而保護(hù)未動(dòng)作，或機(jī)組內(nèi)部有明顯的金屬撞擊聲。(4)汽輪機(jī)任一軸承斷油，或任一軸承金屬溫度達(dá)121℃，或其回油溫度達(dá)75℃。(5)機(jī)組軸承或端部軸封摩擦冒火時(shí)。(6)機(jī)組軸承潤(rùn)滑油壓下降至0.069MPa，而保護(hù)不動(dòng)作。(7)凝汽器真空急劇下降至保護(hù)動(dòng)作值，而保護(hù)不動(dòng)作。(8)發(fā)電機(jī)冒煙、冒火。(9)密封油系統(tǒng)油、氫差壓失去，發(fā)電機(jī)滅封瓦處大量漏氫。(10)鍋爐受熱面、給水、蒸汽管道等嚴(yán)重爆破，無(wú)法維持正常運(yùn)行時(shí)。(11)鍋爐尾部煙道再燃燒，無(wú)法維持正常運(yùn)行時(shí)。(12)鍋爐安全閥動(dòng)作，無(wú)法使其回座。(13)鍋爐爐膛或煙道發(fā)生爆炸使設(shè)備遭到嚴(yán)重?fù)p壞。(14)兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)或兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行。(15)DAS系統(tǒng)異常，無(wú)法進(jìn)行運(yùn)行監(jiān)視時(shí)。(16)6kV廠用電源全部中斷。(17)出現(xiàn)主燃料跳閘(MFT)保護(hù)動(dòng)作條件，MFT拒動(dòng)。

42.敘述爐膛爆燃的防止。答案：

鍋爐爐膛發(fā)生爆燃造成的危害巨大。防止?fàn)t內(nèi)發(fā)生爆燃的關(guān)鍵是避免爐內(nèi)可燃物的存在，防止?fàn)t內(nèi)可燃物的積存應(yīng)從以下幾個(gè)方面考慮：(1)燃料和空氣混合物進(jìn)入爐膛，要有穩(wěn)定的點(diǎn)火能量使燃料著火穩(wěn)定。(2)具備可靠的熱控保護(hù)系統(tǒng)(包括硬接線保護(hù)系統(tǒng))。確保鍋爐滅火后，能可靠切斷對(duì)爐膛的燃料輸送。(3)加強(qiáng)鍋爐燃燒調(diào)整，使燃料燃燒充分，提高煤粉燃盡率，同時(shí)防止缺角燃燒情況的發(fā)生。(4)鍋爐爐膛已經(jīng)滅火或已局部滅火并瀕臨全部熄火時(shí)，嚴(yán)禁投用助燃油槍。(5)鍋爐熄火后，在立即切斷燃料的基礎(chǔ)上，應(yīng)以足夠風(fēng)量進(jìn)行吹掃，將進(jìn)入爐膛的可燃物沖淡，并排出爐膛。嚴(yán)禁采取爆燃法對(duì)鍋爐點(diǎn)火。(6)加強(qiáng)對(duì)點(diǎn)火油系統(tǒng)的維護(hù)、管理，防止燃油漏入爐膛發(fā)生爆燃。(7)燃油速斷閥應(yīng)定期試驗(yàn)，確保動(dòng)作正確、關(guān)閉嚴(yán)密。(8)鍋爐熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)，嚴(yán)禁對(duì)煤粉管道吹掃。(9)爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)分布合理，不存在死角，以防止可燃物在死角積存。(10)鍋爐嚴(yán)禁無(wú)保護(hù)運(yùn)行。

43.試述壓力容器爆破的預(yù)防。答案：

為了防止壓力容器爆破事故的發(fā)生，應(yīng)做好以下工作：(1)根據(jù)設(shè)備特點(diǎn)和系統(tǒng)的實(shí)際情況，制定壓力容器的運(yùn)行規(guī)程，確保壓力容器在任何情況下不超壓、超溫。(2)各種壓力容器安全閥應(yīng)定期進(jìn)行校驗(yàn)和實(shí)際排放試驗(yàn)。(3)運(yùn)行中各壓力容器的安全附件應(yīng)處于正常工作狀態(tài)。有關(guān)保護(hù)的短時(shí)間退出應(yīng)經(jīng)總工程師批準(zhǔn)。(4)壓力容器內(nèi)部有壓力時(shí)，嚴(yán)禁進(jìn)行任何修理或緊固工作。(5)壓力容器上使用的壓力表，應(yīng)列為計(jì)量強(qiáng)制檢驗(yàn)表計(jì)，按規(guī)定周期進(jìn)行強(qiáng)檢。(6)結(jié)合壓力容器定期檢驗(yàn)或檢修，每?jī)蓚€(gè)檢驗(yàn)周期至少進(jìn)行一次耐壓試驗(yàn)。(7)停用超過(guò)2年以上的壓力容器重新啟用時(shí)，需進(jìn)行再檢驗(yàn)，耐壓試驗(yàn)確認(rèn)合格方能啟用。(8)從事壓力容器操作的人員，必須持證上崗。

44.論述鍋爐尾部再次燃燒的預(yù)控。答案：

當(dāng)確認(rèn)鍋爐發(fā)生二次燃燒時(shí)，應(yīng)立即事故停爐。為了有效防止鍋爐尾部再次燃燒須做好下列工作：(1)空氣預(yù)熱器在安裝后第一次投運(yùn)時(shí)，應(yīng)將雜物徹底清理干凈，經(jīng)各方驗(yàn)收合格后方可投入運(yùn)行。(2)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器應(yīng)設(shè)有可靠的停轉(zhuǎn)報(bào)警裝置、完善的水沖洗系統(tǒng)、消防系統(tǒng)和必要的堿洗手段。(3)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器進(jìn)行水沖、堿洗后，必須采取可靠的措施對(duì)其進(jìn)行干燥。(4)鍋爐點(diǎn)火時(shí)，應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)視油槍霧化情況，一旦發(fā)現(xiàn)油槍霧化不良應(yīng)立即停用，并進(jìn)行清理。(5)精心調(diào)整鍋爐制粉系統(tǒng)和燃燒系統(tǒng)運(yùn)行工況，防止未完全燃燒的燃料積存在尾部受熱面或煙道內(nèi)。(6)運(yùn)行規(guī)程應(yīng)明確省煤器、空氣預(yù)熱器煙道在不同工況的空氣預(yù)熱器煙氣溫度限制值。(7)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口煙、風(fēng)擋板，應(yīng)能電動(dòng)開(kāi)、關(guān)，且關(guān)閉嚴(yán)密。(8)若發(fā)現(xiàn)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器停轉(zhuǎn)，應(yīng)立即將其隔離，加強(qiáng)監(jiān)視，必要時(shí)投入消防系統(tǒng)。(9)鍋爐負(fù)荷低于25%額定負(fù)荷時(shí)，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器應(yīng)連續(xù)吹灰；鍋爐負(fù)荷大于25%額定負(fù)荷時(shí)，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器至少8h吹灰一次；當(dāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)差壓增加時(shí)，應(yīng)適當(dāng)增加吹灰次數(shù)。(10)鍋爐停爐一周以上，必須對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器受熱面進(jìn)行檢查。

45.如何防止鍋爐汽包滿水和缺水事故的發(fā)生？ 答案：

為了有效防止鍋爐汽包滿水和缺水事故的發(fā)生，須認(rèn)真落實(shí)下列措施：(1)汽包鍋爐應(yīng)至少配置1～2套彼此獨(dú)立的就地水位計(jì)和3套差壓式水位計(jì)。(2)對(duì)于過(guò)熱器出口壓力大于或等于13.5MPa的汽包鍋爐，其汽包水位計(jì)以差壓式(帶壓力修正回路)水位計(jì)為準(zhǔn)。汽包水位信號(hào)應(yīng)采用三取中值的方式進(jìn)行優(yōu)選。(3)汽包水位測(cè)量系統(tǒng)，應(yīng)采取正確的保溫、伴熱及防凍措施。(4)汽包水位計(jì)之間偏差大于30mm時(shí)，應(yīng)立即匯報(bào)，并查明原因予以消除。當(dāng)不能保證兩種類型水位計(jì)正常運(yùn)行時(shí)，必須立即停爐處理。(5)當(dāng)一套水位測(cè)量裝置因故障退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)8h內(nèi)恢復(fù)，否則必須制定詳細(xì)的措施，并征得總工程師批準(zhǔn)，但最多不得超過(guò)24h。(6)鍋爐汽包水位高、低保護(hù)應(yīng)采用獨(dú)立測(cè)量的三取二邏輯判斷方式；一點(diǎn)故障時(shí)自動(dòng)轉(zhuǎn)為二取一邏輯判斷方式；兩點(diǎn)故障時(shí)自動(dòng)轉(zhuǎn)為一取一邏輯判斷方式，但須制定相應(yīng)的安全措施，并得到總工程師批準(zhǔn)。(7)鍋爐汽包水位保護(hù)在鍋爐啟動(dòng)前和停爐前應(yīng)進(jìn)行實(shí)際傳動(dòng)試驗(yàn)。(8)鍋爐汽包水位保護(hù)的投退，必須嚴(yán)格執(zhí)行審批制度。(9)鍋爐汽包水位保護(hù)是鍋爐啟動(dòng)的必備條件之一，水位保護(hù)不完整嚴(yán)禁啟動(dòng)。(10)運(yùn)行人員應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視，正確進(jìn)行“虛假水位”的判斷，及時(shí)作好水位調(diào)整。(11)DCS系統(tǒng)故障，導(dǎo)致運(yùn)行人員無(wú)法進(jìn)行遠(yuǎn)控操作時(shí)，應(yīng)作好防止鍋爐滿水、缺水的事故預(yù)想。

46.如何調(diào)整燃料量？ 答案：

燃料量的調(diào)節(jié)，是燃燒調(diào)節(jié)的重要一環(huán)。不同的燃燒設(shè)備和不同的燃料種類，燃料量的調(diào)節(jié)方法也各不相同。（1）配有中間儲(chǔ)倉(cāng)制粉系統(tǒng)的鍋爐。中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，其制粉系統(tǒng)運(yùn)行工況變化與鍋爐負(fù)荷并不存在直接關(guān)系。當(dāng)鍋爐負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，需要調(diào)節(jié)進(jìn)入爐內(nèi)的燃料量，它通過(guò)改變投入(或停止)燃燒器的只數(shù)(包括啟停相應(yīng)的給粉機(jī))或改變給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速，調(diào)節(jié)給粉機(jī)下粉擋板開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)。當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化較小時(shí)，只需改變給粉機(jī)轉(zhuǎn)速就可以達(dá)到調(diào)節(jié)的目的。當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化較大時(shí)，用改變給粉機(jī)轉(zhuǎn)速不能滿足調(diào)節(jié)幅度的要求，則在不破壞燃燒工況的前提下可先投停給粉機(jī)只數(shù)進(jìn)行調(diào)節(jié)，而后再調(diào)給粉機(jī)轉(zhuǎn)速，彌補(bǔ)調(diào)節(jié)幅度大的矛盾。若上述手段仍不能滿足調(diào)節(jié)需要時(shí)，可用調(diào)節(jié)給粉機(jī)擋板開(kāi)度的方法加以輔助調(diào)節(jié)。投停燃燒器(相應(yīng)的給粉機(jī))運(yùn)行方式的調(diào)節(jié)。由于燃燒器布置的方式和類型的不同，投運(yùn)方法也不同。一般可參考以下原則：①投下排、停上排燃燒器，可降低燃燒中心，有利于燃盡；②四角布置的燃燒方式，宜分層停用或?qū)峭Ｓ?，不允許缺角運(yùn)行；③投停燃燒器應(yīng)先以保證鍋爐負(fù)荷、運(yùn)行參數(shù)和鍋爐安全為原則，而后考慮經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。(2)配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐。配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐，由于無(wú)中間儲(chǔ)粉倉(cāng)，它的出力大小將直接影響到鍋爐的蒸發(fā)量，故負(fù)荷有較大變動(dòng)時(shí)，即需啟動(dòng)或停止一套制粉系統(tǒng)運(yùn)行。在確定啟停方案時(shí)，必須考慮到燃燒工況的合理性及蒸汽參數(shù)的穩(wěn)定。若鍋爐負(fù)荷變化不大，則可通過(guò)調(diào)節(jié)運(yùn)行的制粉系統(tǒng)出力來(lái)解決。當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加，應(yīng)先開(kāi)啟磨煤機(jī)的排粉機(jī)的進(jìn)口風(fēng)量擋板，增加磨煤機(jī)的通風(fēng)量，以利用磨煤機(jī)內(nèi)的存粉作為增加負(fù)荷開(kāi)始時(shí)的緩沖調(diào)節(jié)；然后再增加給煤量，同時(shí)相應(yīng)地開(kāi)大二次風(fēng)門(mén)。反之當(dāng)鍋爐負(fù)荷降低時(shí)，則減少磨煤機(jī)的給煤量和通風(fēng)量及二次風(fēng)量?？傊?，對(duì)配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐，其燃料量的調(diào)節(jié)，基本上是用改變給煤量來(lái)調(diào)節(jié)的。

47.怎樣調(diào)整再熱汽溫？ 答案：

再熱汽溫常用的調(diào)節(jié)方法有煙氣擋板、煙氣再循環(huán)、擺動(dòng)式燃燒器以及噴水減溫等。(1)煙氣擋板調(diào)節(jié)。煙氣擋板調(diào)節(jié)是一種應(yīng)用較廣的再熱汽溫調(diào)節(jié)方法。煙氣擋板可以手控，也可自控，當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，調(diào)節(jié)擋板開(kāi)度可以改變通過(guò)再熱器的煙氣流量，達(dá)到調(diào)節(jié)再熱汽溫的目的。如當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)，可開(kāi)大再熱器側(cè)的煙氣擋板開(kāi)度，使通過(guò)再熱器的煙氣流量增加，就可以提高再熱汽溫。(2)煙氣再循環(huán)調(diào)節(jié)。煙氣再循環(huán)是利用再循環(huán)風(fēng)機(jī)從尾部煙道抽出部分煙氣再送入爐膛。運(yùn)行中通過(guò)對(duì)再循環(huán)氣量的調(diào)節(jié)，來(lái)改變經(jīng)過(guò)熱器、再熱器的煙氣量，使汽溫發(fā)生變化。(3)擺動(dòng)式燃燒器。擺動(dòng)式燃燒器是通過(guò)改變?nèi)紵鞯膬A角來(lái)改變火焰中心的高度的，從而使?fàn)t膛出口溫度得到改變，以達(dá)到調(diào)整再熱汽溫的目的。當(dāng)燃燒器的下傾角減小時(shí)，火焰中心升高，爐膛輻射傳熱量減少，爐膛出口溫度升高，對(duì)流傳熱量增加，使再熱汽溫升高。(4)再熱噴水減溫調(diào)節(jié)。噴水減溫器由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)節(jié)方便，調(diào)節(jié)效果好而被廣泛用于鍋爐再熱汽溫的細(xì)調(diào)，但它的使用使機(jī)組熱效率降低。因此在一般情況下應(yīng)盡量減少再熱噴水的用量，以提高整個(gè)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。為了保護(hù)再熱器，大容量中間再熱鍋爐往往還設(shè)有事故噴水。即在事故情況下危及再熱器安全(使其管壁超溫)時(shí)，用來(lái)進(jìn)行緊急降溫，但在低負(fù)荷時(shí)盡量不用事故噴水。遇到減負(fù)荷或緊急停用時(shí)應(yīng)立即關(guān)閉事故噴水隔絕門(mén)，以防噴水倒入高壓缸。除了上述幾種再熱蒸汽調(diào)整方法以外，還有幾種常用的方法，如：汽-汽熱交換器、蒸汽旁路、雙爐體差別燃燒等?？傊贌嵴羝恼{(diào)節(jié)方法是很多的，不管采用哪種方法進(jìn)行調(diào)節(jié)，都必須做到既能迅速穩(wěn)定汽溫，又能盡量提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。

48.論述過(guò)熱器、再熱器的高溫腐蝕及其預(yù)防措施。答案：

過(guò)熱器、再熱器的高溫腐蝕有硫酸型高溫腐蝕和釩腐蝕兩種。(1)硫酸型高溫腐蝕。又稱煤灰引起的腐蝕，受熱面上的高溫積灰分為內(nèi)灰層和外灰層，內(nèi)灰層中含有較多的堿金屬，它們與煙氣中通過(guò)外灰層擴(kuò)散進(jìn)來(lái)的氧化硫以及飛灰中的鐵、鋁等進(jìn)行較長(zhǎng)時(shí)間的化學(xué)作用，生成堿金屬硫酸鹽，處于熔化或半熔化狀態(tài)的堿金屬硫酸鹽復(fù)合物會(huì)對(duì)過(guò)熱器、再熱器合金鋼產(chǎn)生強(qiáng)烈的腐蝕?；曳殖恋砦餃囟仍礁撸g越強(qiáng)烈，700～750℃時(shí)腐蝕速度最大。(2)過(guò)熱器、再熱器的釩腐蝕。當(dāng)鍋爐使用油點(diǎn)火、摻燒油或燃燒含釩煤時(shí)，過(guò)熱器、再熱器受熱面可能會(huì)產(chǎn)生釩腐蝕。煤灰中的釩一鈉比(V2O5/Na)為3～5時(shí)，灰熔點(diǎn)降低，高溫腐蝕速度最快，發(fā)生饑腐蝕的受熱面壁溫范圍為590～650℃。由于燃料中含有硫、鈉、釩等成分，要完全避免受熱面的高溫腐蝕有一定難度。通常采用以下幾種方法來(lái)防止過(guò)熱器、再熱器的高溫腐蝕。1)嚴(yán)格控制受熱面的管壁溫度，降低管壁溫度以防止和減緩腐蝕。目前主要通過(guò)限制蒸汽參數(shù)來(lái)達(dá)到控制受熱面壁溫的效果。2)采用低氧燃燒技術(shù)來(lái)降低煙氣中的SO3和V2O5含量，當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù)小于1.05時(shí)，V2O5含量迅速下降。3)選擇合適的爐膛出口溫度并予以控制，避免出現(xiàn)爐膛出口煙溫過(guò)高。4)定期對(duì)鍋爐受熱面進(jìn)行吹灰，清除含有堿金屬氧化物和復(fù)合硫酸鹽的灰污層，阻止高溫腐蝕的發(fā)生。當(dāng)已存在高溫腐蝕時(shí)，過(guò)多的吹灰反而會(huì)因?yàn)榇德浠以鼘佣铀俑g進(jìn)度。5)合理組織鍋爐燃燒，通過(guò)改善爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)，防止水冷壁結(jié)渣、爐膛中心傾斜等可能引起的熱偏差的現(xiàn)象發(fā)生，減少過(guò)熱器、再熱器的沾污結(jié)渣。

49.敘述汽包的作用。答案：

汽包的作用主要有：(1)汽包是工質(zhì)加熱、蒸發(fā)、過(guò)熱三個(gè)過(guò)程的連接樞紐。同時(shí)作為一個(gè)平衡器，保持水冷壁中汽水混合物流動(dòng)所需壓頭。(2)汽包存有一定數(shù)量的水和汽，加之汽包本身的質(zhì)量很大，因此有相當(dāng)?shù)男顭崃?，在鍋爐工況變化時(shí)，能起緩沖、穩(wěn)定汽壓的作用。(3)汽包內(nèi)裝設(shè)汽水分離裝置、蒸汽凈化裝置和加藥裝置，保證飽和蒸汽的品質(zhì)。(4)汽包裝置測(cè)量表計(jì)及安全附件，如壓力表、水位計(jì)、安全閥等。50.煤粉燃燒分為哪幾個(gè)階段？ 答案：

煤粉在爐膛內(nèi)的燃燒過(guò)程大致可分為三個(gè)階段：著火前的準(zhǔn)備階段、燃燒階段和燃盡階段。(1)著火前的準(zhǔn)備階段。著火前的準(zhǔn)備階段是一個(gè)吸熱階段，吸收的熱量主要用于煤粉的水分蒸發(fā)、揮發(fā)分的析出和將煤粉加熱到著火溫度。(2)燃燒階段。當(dāng)煤粉溫度達(dá)到著火溫度時(shí)，開(kāi)始著火燃燒，進(jìn)入燃燒階段，燃燒階段是一個(gè)強(qiáng)放熱階段。(3)燃盡階段。燃燒階段未燃盡而被灰包圍的少量固定碳還要繼續(xù)燃燒，直至燃盡，這一階段稱為煤粉的燃盡階段。由于煤粉燃燒的三個(gè)階段不是截然分開(kāi)的，它沒(méi)有明確的界限，據(jù)此一般將爐膛簡(jiǎn)單分為三個(gè)區(qū)，即著火區(qū)、燃燒區(qū)和燃盡區(qū)。燃燒器附近為著火區(qū)，爐膛中部與燃燒器同一水平及稍高區(qū)域是燃燒區(qū)，高于燃燒區(qū)直至爐膛出口區(qū)域是燃盡區(qū)。

51.試述空氣預(yù)熱器積灰和腐蝕的原因。答案：

造成空氣預(yù)熱器積灰和腐蝕的主要原因是鍋爐煙氣中含有水蒸氣、硫的燃燒產(chǎn)物。硫在燃燒時(shí)，除部分殘留在灰渣中，其余大部分生成SO2，在一定條件下少部分進(jìn)一步氧化成S03。煙氣中含有量的多少與燃燒方式、運(yùn)行工況、燃料的含硫量及灰的化學(xué)成分有關(guān)。S03與水蒸氣結(jié)合后，生成硫酸蒸氣，當(dāng)它在金屬表面上凝結(jié)時(shí)，便對(duì)金屬產(chǎn)生腐蝕；同時(shí)凝結(jié)在金屬表面的硫酸露水與煙氣中的灰黏在一起，會(huì)越結(jié)越多造成預(yù)熱器堵塞。在實(shí)際生產(chǎn)中，末級(jí)空氣預(yù)熱器由于處在煙氣和空氣溫度較低處，其發(fā)生積灰和腐蝕的可能性最大。

52.W形火焰燃燒方式有哪些主要特點(diǎn)？ 答案：

W形火焰燃燒方式的主要特點(diǎn)有：(1)煤粉開(kāi)始自上而下流動(dòng)，著火后向下擴(kuò)展，隨著燃燒過(guò)程的發(fā)展，煤粉顆粒逐漸變小，速度減慢。在離開(kāi)一次風(fēng)口數(shù)米后，火焰開(kāi)始轉(zhuǎn)折180°向上流動(dòng)，既不易產(chǎn)生煤粉分離現(xiàn)象，又獲得了較長(zhǎng)的火焰燃燒行程。(2)由于著火區(qū)沒(méi)有大量空氣進(jìn)入，保證了爐膛溫度無(wú)明顯下降。而且，有部分高溫?zé)煔饣亓髦林饏^(qū)，有利于迅速加熱進(jìn)入爐內(nèi)的煤粉氣流，加速著火，提高著火的穩(wěn)定性。(3)下部的拱式著火爐膛的前、后墻以及爐頂拱部分，可以輻射大量熱量，提供了煤粉氣流比較充足的著火熱。(4)煤粉自上而下進(jìn)入爐膛，一次風(fēng)率可降至5%～15%，風(fēng)速很低，可以低至15m/s。(5)因?yàn)槿紵^(guò)程基本上是在下部爐膛中的高溫區(qū)內(nèi)完成的，而上部爐膛主要用來(lái)冷卻煙氣，因此，鍋爐爐膛的高度主要由爐膛出口煙氣溫度決定。(6)火焰流向與爐內(nèi)水冷壁平行，使得煙氣對(duì)爐墻不發(fā)生沖刷，受熱面不易結(jié)渣。(7)由于火焰不旋轉(zhuǎn)，爐膛出口煙氣的速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布比較均勻，可以減少過(guò)熱器和再熱器的熱偏差。(8)因?yàn)椴捎昧艘淮物L(fēng)煤粉氣流下行后轉(zhuǎn)180°彎向上流程的火焰煙氣流程，可以分離煙氣中的部分飛灰。

53.什么是滑參數(shù)啟動(dòng)？滑參數(shù)啟動(dòng)有哪兩種方法？ 答案：

滑參數(shù)啟動(dòng)是鍋爐、汽輪機(jī)的聯(lián)合啟動(dòng)，或稱整套啟動(dòng)。它是將鍋爐的升壓過(guò)程與汽輪機(jī)的暖管、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)、升速、并網(wǎng)、帶負(fù)荷平行進(jìn)行的啟動(dòng)方式。啟動(dòng)過(guò)程中，隨著鍋爐參數(shù)的逐漸升高，汽輪機(jī)負(fù)荷也逐漸增加，待鍋爐出口蒸汽參數(shù)達(dá)到額定值時(shí)，汽輪機(jī)也達(dá)到額定負(fù)荷或預(yù)定負(fù)荷，鍋爐、汽輪機(jī)同時(shí)完成啟動(dòng)過(guò)程。滑參數(shù)啟動(dòng)的基本方法有如下兩種：(1)真空法。啟動(dòng)前從鍋爐到汽輪機(jī)的管道上的閥門(mén)全部打開(kāi)，疏水門(mén)、空氣門(mén)全部關(guān)閉。投入抽氣器，使由汽包到凝汽器的空間全處于真空狀態(tài)。鍋爐點(diǎn)火后，一有蒸汽產(chǎn)生，蒸汽即通過(guò)過(guò)熱器、管道進(jìn)入汽輪機(jī)，進(jìn)行暖管、暖機(jī)。當(dāng)汽壓達(dá)沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，汽輪機(jī)即可沖轉(zhuǎn)。當(dāng)汽輪機(jī)達(dá)額定轉(zhuǎn)速時(shí)，可并網(wǎng)開(kāi)始帶負(fù)荷。(2)壓力法。鍋爐先點(diǎn)火升壓，汽壓達(dá)沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，開(kāi)始沖轉(zhuǎn)，以后隨著蒸汽壓力、溫度逐漸升高，汽輪機(jī)達(dá)到全速、并網(wǎng)、帶負(fù)荷，直到達(dá)到額定負(fù)荷。滑參數(shù)啟動(dòng)適用于單元制機(jī)組或單母管切換制機(jī)組，目前，大多數(shù)發(fā)電廠采用壓力法進(jìn)行滑參數(shù)啟動(dòng)，而很少使用真空法進(jìn)行滑參數(shù)啟動(dòng)。

54.敘述燃燒器出口風(fēng)速與風(fēng)率的調(diào)節(jié)必要性。答案：

燃燒器保持適當(dāng)?shù)囊?、二、三次風(fēng)出口速度和風(fēng)率是建立良好的爐內(nèi)工況、使風(fēng)粉混合均勻、保證燃料正常著火與燃燒的必要條件。一次風(fēng)速過(guò)高會(huì)推遲著火時(shí)間，過(guò)低會(huì)燒壞燃燒器噴口，并可能造成一次風(fēng)管的堵管。二次風(fēng)速過(guò)高或過(guò)低都可能破壞氣流與燃料的正?；旌稀嚢?，從而降低燃燒的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性。燃燒器出口斷面的尺寸及流速?zèng)Q定了一、二、三次風(fēng)量的百分率。風(fēng)率的變化也對(duì)燃燒工況有很大影響。當(dāng)一次風(fēng)率過(guò)大時(shí)，為達(dá)到風(fēng)粉混合物著火溫度所需的吸熱量就要多，因而達(dá)到著火所需的時(shí)間就延長(zhǎng)，這對(duì)揮發(fā)分低的燃煤著火很不利，如果一次風(fēng)溫較低就更為不利。而對(duì)于揮發(fā)分較高的燃煤，由于其著火后要保證揮發(fā)分的及時(shí)燃盡，就需要有較高的一次風(fēng)率。

55.敘述鍋爐運(yùn)行中引起爐膛負(fù)壓波動(dòng)的因素。答案：

(1)引風(fēng)機(jī)或送風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)擋板擺動(dòng)。調(diào)節(jié)擋板有時(shí)會(huì)在原位作小幅度擺動(dòng)，相當(dāng)于忽開(kāi)忽關(guān)，造成風(fēng)量忽大忽小，從而引起爐膛負(fù)壓的不穩(wěn)定。(2)燃料供應(yīng)的不穩(wěn)定。由于給粉機(jī)、給煤機(jī)的原因或管道的原因，使進(jìn)入爐膛的燃料量發(fā)生波動(dòng)，燃燒產(chǎn)生的煙氣量也相應(yīng)波動(dòng)，從而引起負(fù)壓波動(dòng)。(3)燃燒不穩(wěn)。運(yùn)行過(guò)程中，由于燃料質(zhì)量的變化或其他原因，使?fàn)t內(nèi)燃燒時(shí)強(qiáng)時(shí)弱，從而引起負(fù)壓波動(dòng)。(4)吹灰、掉焦的影響。吹灰時(shí)突然有大量的蒸汽或空氣噴入爐內(nèi)，從而使負(fù)壓波動(dòng)；因此要求吹灰時(shí)，應(yīng)該預(yù)先適當(dāng)提高爐膛負(fù)壓。爐膛的大塊結(jié)渣突然掉下時(shí)，由于沖擊作用使?fàn)t內(nèi)氣體產(chǎn)生沖擊波，爐內(nèi)煙氣壓力會(huì)有較大的波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)可能造成滅火。(5)調(diào)節(jié)不當(dāng)。負(fù)荷變化時(shí)，需對(duì)燃料量，引、送風(fēng)量作相應(yīng)的調(diào)整，如果調(diào)節(jié)不當(dāng)，都會(huì)引起爐膛負(fù)壓波動(dòng)。(6)脫硫系統(tǒng)工況的影響。

56.試述鍋爐熱效率的計(jì)算方法。答案：

鍋爐熱效率的計(jì)算方法，一般有正平衡法和反平衡法兩種。(1)正平衡法。即用鍋爐有效利用熱量與送入鍋爐的熱量之比的方法求出鍋爐熱效率η。如果忽略燃料帶入的物理熱和霧化蒸汽的熱量，并且鍋爐沒(méi)有再熱器，則鍋爐熱效率η為[■IIMMGG-330■]式中[■IIMMGG-331■]-自用蒸汽焓和過(guò)熱蒸汽焓，kJ/kg；Dq、Dz、Dp-過(guò)熱蒸汽流量、自用蒸汽流量、排污水流量，kg/h；ip、is-排污水和給水的焓，kJ/kg；B-燃料消耗量，kg/h；Qnet,ar-燃料的低位發(fā)熱量，kJ/kg。（2）反平衡法，即用測(cè)出的鍋爐各項(xiàng)熱損失的方法求得鍋爐熱效率η，計(jì)算式為η＝q1＝100%-q2-q3-q4-q5-q6式中q1-有效利用熱量占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)；q2-排煙熱損失占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)；q3-一化學(xué)不完全燃燒熱損失占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)；q4-一機(jī)械不完全燃燒熱損失占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)；q5-散熱損失占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)；q6-灰渣物理熱損失占送入鍋爐總熱量的百分?jǐn)?shù)。

57.試述MFT動(dòng)作后的手動(dòng)處理原則。答案：

MFT動(dòng)作后進(jìn)行如下手動(dòng)干預(yù)：(1)MFT后確認(rèn)廠用電切至啟/備變供電。(2)檢査確認(rèn)鍋爐所有燃料中斷，否則立即手動(dòng)干預(yù)，例如按下硬接線“MFT”按鈕等。(3)盡量維持汽包水位，若水位維持不住，應(yīng)注意爐水泵的運(yùn)行。當(dāng)差壓及電流擺動(dòng)或爐水泵發(fā)生振動(dòng)時(shí)，應(yīng)及時(shí)停止?fàn)t水泵運(yùn)行，盡快恢復(fù)汽包水位并啟動(dòng)一臺(tái)爐水泵運(yùn)行。(4)若MFT后短時(shí)間內(nèi)不能恢復(fù)汽包水位，應(yīng)將爐水泵停電。(5)及時(shí)打開(kāi)省煤器再循環(huán)門(mén)。(6)如MFT動(dòng)作原因一時(shí)難以查清或消除，則應(yīng)在鍋爐跳閘吹掃后，關(guān)閉燃油系統(tǒng)供油手動(dòng)隔離門(mén)和回油手動(dòng)隔離門(mén)，或關(guān)閉所有油槍供油手動(dòng)隔離門(mén)并確認(rèn)無(wú)油漏入爐內(nèi)，停止通風(fēng)系統(tǒng)，緊閉各風(fēng)門(mén)擋板，保留必要的輔機(jī)運(yùn)行，保持鍋爐熱備用狀態(tài)準(zhǔn)備再啟動(dòng)。汽輪機(jī)按事故停機(jī)處理。(7)MFT的原因查明并消除后，匯報(bào)值長(zhǎng)；接到點(diǎn)火命令后進(jìn)行爐膛吹掃，準(zhǔn)備點(diǎn)火。(8)當(dāng)機(jī)組重新并列帶負(fù)荷時(shí)，應(yīng)逐臺(tái)吹掃M(jìn)FT時(shí)緊急跳閘且未投用的磨煤機(jī)。

58.熱力除氧機(jī)組，汽包鍋爐冷態(tài)進(jìn)水應(yīng)注意什么？ 答案：

鍋爐上水要求除過(guò)氧的水，鍋爐冷態(tài)進(jìn)水水溫不宜超過(guò)90～100℃而熱力除氧機(jī)組的給水溫度一般達(dá)110℃。限制鍋爐上水溫度的關(guān)鍵是汽包的壁厚，冷爐上水的水溫高，汽包內(nèi)、外壁易形成較大的溫差，產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，所以只要使進(jìn)入汽包的給水溫度較低即可解決這一問(wèn)題。鍋爐進(jìn)水需要經(jīng)過(guò)省煤器，鍋爐冷態(tài)時(shí)，省煤器是常溫的，省煤器蛇行管較長(zhǎng)，給水進(jìn)入省煤器后，由于省煤器的吸熱，水溫很快降低，給水進(jìn)入汽包的水溫已經(jīng)顯著降低。省煤器及其聯(lián)箱壁相對(duì)較薄，水溫略高時(shí)熱應(yīng)力不會(huì)很大。因此，汽包鍋爐冷態(tài)進(jìn)水只要控制好鍋爐進(jìn)水時(shí)的上水速度即可，剛開(kāi)始速度緩慢而后隨著汽包壁溫的逐漸升高，適當(dāng)加快上水速度，從而滿足上水溫度、速度與上水除氧的要求，確保汽包的安全。

59.為什么直流鍋爐的省煤器出口水溫要比對(duì)應(yīng)的飽和溫度低？ 答案：

直流鍋爐與自然循環(huán)鍋爐的工作原理不同，但是直流鍋爐與自然循環(huán)鍋爐在省煤器、水冷壁、過(guò)熱器、再熱器的布置方式上基本相同。自然循環(huán)鍋爐省煤器、水冷壁是通過(guò)汽包連接起來(lái)的，即使省煤器采用的是沸騰式的，省煤器出口的汽水混合物進(jìn)入汽包經(jīng)汽水分離后，也可以確保水冷壁管入口為單一工質(zhì)的水，因而不會(huì)因水中含有蒸汽出現(xiàn)各水冷壁管入口流量分配不均問(wèn)題。直流鍋爐沒(méi)有汽包，其省煤器、水冷壁是通過(guò)省煤器出口聯(lián)箱和水冷壁進(jìn)口聯(lián)箱連接起來(lái)。為了防止汽水混合物在聯(lián)箱中出現(xiàn)分配不均，對(duì)水冷壁的安全運(yùn)行帶來(lái)威脅，故直流鍋爐不宜采用沸騰式省煤器，以確保任何工況下水冷壁管進(jìn)口水溫有一定的過(guò)冷度，但過(guò)冷度偏大將惡化水冷壁的水動(dòng)力特性。為了同時(shí)滿足這兩者要求，比較適合的省煤器出口水溫是在額定工況下較飽和溫度低約30℃。

60.敘述直流鍋爐對(duì)給水品質(zhì)的要求比汽包鍋爐高的必要性。答案：

直流鍋爐沒(méi)有汽包，給水在水泵壓頭的推動(dòng)下，依次通過(guò)省煤器、水冷壁和過(guò)熱器向外輸送過(guò)熱蒸汽。直流鍋爐不能像汽包鍋爐那樣，進(jìn)行鍋水處理，以補(bǔ)充爐外水處理的不足；也不能通過(guò)連續(xù)排污將含鹽量大的爐水連續(xù)外排，以維持一定的爐水濃度；更不能通過(guò)定期排污，將爐水中的沉淀物清除。進(jìn)入直流鍋爐給水中的含鹽量，大部分沉積在蒸發(fā)受熱面內(nèi)，一部分沉積在過(guò)熱器管內(nèi)。這些鹽分只有停爐清洗才能去除。提高給水品質(zhì)可控制給水鹽分在受熱面上的沉積速度，提高受熱面的換熱效果，也確保受熱面的壁溫不超過(guò)其金屬的允許溫度，延長(zhǎng)清洗間隔周期，因此直流鍋爐給水品質(zhì)比汽包鍋爐的要求更高。

61.中速磨煤機(jī)的出力受哪些因素影響？ 答案：

中速磨煤機(jī)的出力主要與碾磨裝置的運(yùn)行工況、碾磨部件的磨損程度及轉(zhuǎn)盤(pán)上的煤層厚度等因素有關(guān)。(1)碾磨裝置的運(yùn)行工況。1)碾磨壓力的大小對(duì)磨煤機(jī)的工作有很大的影響。隨著碾磨壓力的增大，將使磨煤機(jī)的制粉能力增大；然而碾磨能力過(guò)大時(shí)，將使碾磨部件磨損加劇，同時(shí)單位制粉量的電量消耗也將增大。2)中速磨煤機(jī)環(huán)形風(fēng)道中氣流速度高時(shí)，出力大而煤粉粗；氣流速度低時(shí)，出力小而煤粉細(xì)。但氣流速度不能太低，以免煤粒從磨盤(pán)邊緣滑落下來(lái)堵住石子煤箱；氣流速度也不能太高，以免煤粉太粗而影響燃燒。最佳的氣流速度應(yīng)通過(guò)調(diào)整試驗(yàn)來(lái)確定。(2)碾磨部件的磨損程度。當(dāng)磨輥的輥胎磨損后，如不及時(shí)進(jìn)行加載，則碾磨壓力便會(huì)下降，使磨煤出力下降。碗磨的襯圈和輥套間隙增大，不但使磨煤出力下降，而且還會(huì)使煤粉質(zhì)量降低，石子煤量增大。(3)轉(zhuǎn)盤(pán)上的煤層厚度。煤層過(guò)厚或過(guò)薄，都會(huì)使磨煤機(jī)出力降低；而且當(dāng)煤量過(guò)大時(shí)，還會(huì)使磨煤機(jī)堵塞，矸石增多。

62.論述轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械試運(yùn)基本要求。答案：

(1)確認(rèn)旋轉(zhuǎn)方向正確。(2)新安裝的轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械，啟動(dòng)后連續(xù)運(yùn)行時(shí)間不少于8h，大小修的轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械不少于30min。(3)轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械啟動(dòng)后，逐漸增加負(fù)荷達(dá)到額定(以額定電流值為準(zhǔn))。風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)應(yīng)保持爐膛負(fù)壓，不應(yīng)帶負(fù)荷啟動(dòng)，對(duì)泵轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械，不應(yīng)在空負(fù)荷下啟動(dòng)和運(yùn)行。(4)給粉機(jī)、給煤機(jī)、螺旋輸粉機(jī)不應(yīng)帶負(fù)荷試轉(zhuǎn)，要預(yù)先將入口進(jìn)料插板關(guān)閉嚴(yán)密。(5)初次啟動(dòng)鋼球磨煤機(jī)，大罐內(nèi)不應(yīng)加鋼球，試轉(zhuǎn)正常后方可加鋼球。(6)中速磨煤機(jī)要帶負(fù)荷進(jìn)行啟動(dòng)試驗(yàn)。(7)滾動(dòng)軸承溫度不超過(guò)80℃，滑動(dòng)軸承溫度不超過(guò)70℃。(8)軸承振動(dòng)值。額定轉(zhuǎn)速：r/min 750 1000 1500 1500以上振動(dòng)值：mm 0.12 0.10 0.085 0.05(9)竄軸值不超過(guò)4mm。

63.簡(jiǎn)述超臨界直流鍋爐的冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程。答案：

單元制超臨界直流鍋爐機(jī)組，鍋爐的冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程一般包括啟動(dòng)前的檢査與準(zhǔn)備，點(diǎn)火前清洗與吹掃、點(diǎn)火、升壓等階段。下面以DG1900/25.4-Ⅱ1為例，其超臨界直流鍋爐的冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程具體分為以下幾個(gè)步驟:(1)低壓管路沖洗；(2)爐前段高壓管路沖洗；(3)鍋爐上水；(4)爐水排污啟動(dòng)，直至啟動(dòng)分離器出口水質(zhì)滿足要求；(5)爐水循環(huán)，保持爐水循環(huán)直至省煤器進(jìn)口水質(zhì)符合指標(biāo)；(6)燃燒器點(diǎn)火；(7)鍋爐升溫升壓；(8)熱態(tài)清洗；(9)蒸汽參數(shù)滿足汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)要求，進(jìn)行汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)；(10)機(jī)組并網(wǎng)；(11)啟動(dòng)制粉系統(tǒng)，升負(fù)荷；(12)機(jī)組進(jìn)入正常運(yùn)行。

64.論述燃煤鍋爐的煙氣脫硫方法。答案：

煙氣脫硫是減少S02排放的一個(gè)有效技術(shù)措施。燃煤后煙氣脫硫，按照脫硫過(guò)程是否加水和脫硫產(chǎn)物的干濕形態(tài)，可分為濕法、半干法和干法三類。(1)濕法煙氣脫硫工藝主要有石灰石一石膏法、簡(jiǎn)易石灰石一石膏法、間接石灰石一石膏法、海水脫硫、磷銨復(fù)合肥法、鈉堿法、氨吸收法等。其中石灰石一石膏法是目前世界上使用最廣泛的脫硫技術(shù)，它使用石灰石或石灰槳液與煙氣中S02反應(yīng)，脫硫產(chǎn)物可以綜合利用。(2)半干法脫硫是利用煙氣顯熱蒸發(fā)石灰漿液中的水分，同時(shí)在干燥過(guò)程中，石灰與煙氣中的S02反應(yīng)生成CaS03等，最終產(chǎn)物為粉末狀，可與袋式除塵器配合使用，進(jìn)一步提高脫硫效率。(3)干法煙氣脫硫，其反應(yīng)是在無(wú)液相介入的完全干燥狀態(tài)下進(jìn)行的，反應(yīng)產(chǎn)物也為粉末狀，不存在腐蝕、結(jié)露等問(wèn)題。干法主要有爐膛干粉噴射脫硫法、高能電子活化氧化法、荷電干粉噴射脫硫法等。

65.敘述煙氣脫硫(FGD)系統(tǒng)對(duì)煙囪的影響。答案：

由于煙氣脫硫(FGD)系統(tǒng)投用，對(duì)煙囪將產(chǎn)生以下一些影響。(1)由于煙溫的降低出現(xiàn)酸結(jié)露現(xiàn)象，造成腐蝕。煙氣脫硫前，煙氣溫度與煙囪內(nèi)壁溫度基本大于酸露點(diǎn)溫度，故一般不會(huì)在煙囪內(nèi)壁結(jié)露，其負(fù)壓區(qū)不會(huì)產(chǎn)生酸腐蝕問(wèn)題。而脫硫后的煙氣溫度低于酸露點(diǎn)溫度，煙氣會(huì)在煙囪內(nèi)壁結(jié)露，加之脫硫后煙囡正壓區(qū)增大，這樣使煙囪的腐蝕加大。(2)降低煙氣的抬升高度。脫硫后煙氣的抬升高度的降低，可通過(guò)脫硫后煙氣中的污染物的減少補(bǔ)償，不會(huì)擴(kuò)大環(huán)境污染。(3)煙囪的熱應(yīng)力發(fā)生變化。煙氣脫硫后，溫差降低，使得熱應(yīng)力減小，有利于煙囪的安全運(yùn)行。

第三篇：機(jī)組鍋爐蒸汽吹管調(diào)試方案

機(jī)組鍋爐蒸汽吹管調(diào)試方案

湖南湘潭發(fā)電有限責(zé)任公司二期工程2×600MW超臨界機(jī)組 #3機(jī)組鍋爐蒸汽吹管調(diào)試方案

中國(guó)大唐集團(tuán)湘潭電廠二期擴(kuò)建工程2×600MW燃煤機(jī)組鍋爐系東方鍋爐集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的DG1900/25.4-Ⅱ1型超臨界參數(shù)變壓直流本生型鍋爐，一次再熱，單爐膛，尾部雙煙道結(jié)構(gòu)，采用擋板調(diào)節(jié)再熱汽溫，固態(tài)排渣，全鋼構(gòu)架，全懸吊結(jié)構(gòu)，平衡通風(fēng)，露天布置。鍋爐過(guò)熱器、再熱器及其蒸汽管道系統(tǒng)的吹掃是新建機(jī)組投運(yùn)前的重要工序，其目的是為了清除在制造、運(yùn)輸、保管、安裝過(guò)程中留在過(guò)、再熱器系統(tǒng)及蒸汽管道中的各種雜物（例如：砂粒、石塊、旋屑、氧化鐵皮等），防止機(jī)組運(yùn)行中過(guò)、再熱器爆管和汽機(jī)通流部分損傷，提高機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性，并改善運(yùn)行期間的蒸汽品質(zhì)。鍋爐擬采用過(guò)熱器再熱器一階段聯(lián)合穩(wěn)壓沖洗方案，以實(shí)現(xiàn)在確保吹管質(zhì)量的前提下縮短整個(gè)工程工期、降低整個(gè)調(diào)試階段的燃油耗量的目標(biāo)。1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)程規(guī)范

1.1《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范（管道篇）》

1.2《火力發(fā)電廠基本建設(shè)工程啟動(dòng)及竣工驗(yàn)收規(guī)范》 1.3《火電工程啟動(dòng)調(diào)試工作規(guī)定》

1.4《火電工程調(diào)整試運(yùn)質(zhì)量檢驗(yàn)及評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》 1.5《電力建設(shè)安全工作規(guī)程》

1.6《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》 1.7大唐湘潭電廠二期工程有關(guān)文件、圖紙 2蒸汽沖管的目的

由于制造、運(yùn)輸、貯存、安裝等原因，在汽水系統(tǒng)管道里可能會(huì)遺留一些氧化皮、焊渣或其它施工雜物。根據(jù)《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范（管道篇）》的要求，在機(jī)組整套啟動(dòng)前必須進(jìn)行蒸汽沖管，以保障以后汽輪機(jī)設(shè)備的安全。3調(diào)試對(duì)象

鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行本生直流鍋爐，采用單爐膛、π型布置，前后墻對(duì)沖燃燒方式，24只HT－NR3燃燒器分三層布置在爐膛前后墻上。鍋爐設(shè)計(jì)煤種為貧煤。鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)：

名

稱 單位 BMCR THA BRL 過(guò)熱蒸汽流量 t/h 1913 1664.1 1810.6 過(guò)熱器出口蒸汽壓力 MPa(g)25.4 25.0 25.3 過(guò)熱器出口蒸汽溫度 ℃ 571 571 571 再熱蒸汽流量 t/h 1582.1 1388.2 1493.5 再熱器進(jìn)口蒸汽壓力 MPa(g)4.336 3.802 4.087 再熱器出口蒸汽壓力 MPa(g)4.146 3.632 3.907 再熱器進(jìn)口蒸汽溫度 ℃ 311 299 305 再熱器出口蒸汽溫度 ℃ 569 569 569 省煤器進(jìn)口給水溫度 ℃ 281 272 277 制粉系統(tǒng)：采用雙進(jìn)雙出鋼球磨冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹系統(tǒng)，每爐配6臺(tái)磨煤機(jī)（5臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用），設(shè)計(jì)煤種煤粉細(xì)度按200目篩通過(guò)量為80%。

給水調(diào)節(jié)：機(jī)組配置2臺(tái)50%B-MCR汽動(dòng)給水泵和一臺(tái)30% B-MCR容量的電動(dòng)調(diào)速給水泵。

汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)：采用30%B-MCR容量高、低壓串聯(lián)旁路。4蒸汽沖管的范圍及方法 4.1沖管范圍

鍋爐受熱面管束（蒸汽部分）及其聯(lián)絡(luò)管； 主蒸汽管道；

冷段再熱蒸汽管道； 熱段再熱蒸汽管道； 高壓旁路系統(tǒng)。4.2沖管方法

本次沖管采用穩(wěn)壓沖管。主系統(tǒng)： 其流程為：?jiǎn)?dòng)分離器→各級(jí)過(guò)熱器→過(guò)熱器集汽聯(lián)箱→主蒸汽管道→高壓主汽閥門(mén)室→臨時(shí)管→臨沖閥→臨時(shí)管→低溫再熱管路（集粒器）→各級(jí)再熱器→高溫再熱管路→中壓蒸汽閥門(mén)室→臨時(shí)管→消音器→排大氣。在進(jìn)入消音器前安裝考核靶板裝置，沖管至靶板考核合格為止。

高壓旁路系統(tǒng)： 其流程為：?jiǎn)?dòng)分離器→各級(jí)過(guò)熱器→過(guò)熱器集汽集箱→主蒸汽管道→高壓旁路管→高旁截止門(mén)→臨沖門(mén)→低溫再熱管路→低溫再熱管路（集粒器）→各級(jí)再熱器→高溫再熱管路→中壓蒸汽閥門(mén)室→臨時(shí)管→消音器→排大氣。其中高壓旁路調(diào)整閥緩裝用臨沖閥代替，高旁回路不作靶板考核。

主系統(tǒng)吹洗大約持續(xù)30～60分鐘（試化學(xué)制水情況而定）后打開(kāi)高壓旁路并關(guān)閉主系統(tǒng)臨沖閥，高壓旁路系統(tǒng)吹洗大約5分鐘。在此之后打開(kāi)主系統(tǒng)臨沖閥同時(shí)關(guān)閉高旁臨沖門(mén)；之后熄火停爐使之冷卻。4.3沖管參數(shù)的選擇

沖管參數(shù)的選擇必須要保證在蒸汽沖管時(shí)所產(chǎn)生的動(dòng)量大于額定負(fù)荷時(shí)的動(dòng)量； 根據(jù)鍋爐分離器至汽機(jī)的各管道及各受熱面的額定參數(shù)，臨時(shí)管道的材質(zhì)的要求，在保證沖管系數(shù)的前提下，所取的穩(wěn)壓沖管壓力要合適。穩(wěn)壓沖管汽水分離器壓力5.5MPa～5.8MPa，在此過(guò)程中要嚴(yán)格控制主汽溫度在427℃范圍內(nèi)，主蒸汽溫度通過(guò)過(guò)熱器蒸汽減溫器減溫至427℃以內(nèi)，再熱蒸汽溫度通過(guò)再熱器減溫器和煙氣擋板調(diào)至500℃以內(nèi)。按照以上參數(shù)吹管，動(dòng)量系數(shù)約為1.30～1.50，給水流量850t/h左右。

4.4 沖管中至少要保證停爐大冷卻一次，停爐冷卻時(shí)間24h以上。5沖管條件

5.1鍋爐酸洗合格，系統(tǒng)恢復(fù)完成； 5.2鍋爐各疏水管道恢復(fù)完畢；

5.3分離器及貯水箱水位計(jì)裝好可投用；

5.4燃油管道經(jīng)試壓、吹掃，驗(yàn)收合格，所有油槍能正常投入運(yùn)行； 5.5六套制粉系統(tǒng)具備投用條件；

5.6空氣預(yù)熱器蒸汽吹灰器、清洗系統(tǒng)已能正常投用； 5.7鍋爐本體所有膨脹指示器安裝完畢，校好零位； 5.8壓縮空氣系統(tǒng)能正常投用，工業(yè)冷卻水系統(tǒng)能投用； 5.9汽機(jī)電動(dòng)給水泵試轉(zhuǎn)完畢能正常投用； 5.10主汽減溫水管路、再熱蒸汽減溫水管路蒸汽沖洗完畢并恢復(fù)，調(diào)整門(mén)、流量孔板已安裝；（考慮到吹管期間要投減溫水，故過(guò)熱器、再熱器減溫水管道需提前用輔汽吹掃干凈，鍋爐吹管前系統(tǒng)應(yīng)恢復(fù)。）

5.11給水除氧加熱系統(tǒng)正常投用；

5.12汽機(jī)盤(pán)車(chē)和真空系統(tǒng)投用，與汽機(jī)本體有關(guān)的管道應(yīng)全部隔離； 5.13電除塵、除灰除渣系統(tǒng)必須再次正常投運(yùn)； 5.14按沖管系統(tǒng)圖將與沖管無(wú)關(guān)的系統(tǒng)隔絕完畢； 5.15沖管系統(tǒng)安裝、驗(yàn)收完畢；

5.16各路壓力儀表管、蒸汽取樣管接好；

5.17化學(xué)備足除鹽水，制水設(shè)備、給水加藥、精處理系統(tǒng)能正常投用。給水、爐水、過(guò)熱蒸汽、再熱蒸汽、凝水取樣分析能正常進(jìn)行；

5.18與沖管有關(guān)的本體及輔助設(shè)備系統(tǒng)必須全面驗(yàn)收合格，包括汽機(jī)、熱控、電氣、儀表等有關(guān)部分；

5.19 BMS系統(tǒng)調(diào)試完畢。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)能投用，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可信。相關(guān)的聯(lián)鎖保護(hù)試驗(yàn)合格； 5.20準(zhǔn)備足夠的燃油供沖管使用； 5.21廠內(nèi)照明、通訊系統(tǒng)能投用；

5.22沖管現(xiàn)場(chǎng)配備足夠數(shù)量的消防器材，消防系統(tǒng)能正常投用； 5.23臨時(shí)防護(hù)設(shè)施、臨時(shí)照明、臨時(shí)系統(tǒng)的掛牌等均已完成。6吹管的臨時(shí)系統(tǒng)及處理措施

6.1高壓主汽門(mén)、中壓主汽門(mén)的處理

主汽門(mén)及中壓主汽門(mén)取出閥芯、閥桿等部件，安裝假門(mén)芯，再在主汽門(mén)門(mén)蓋處用專用法蘭連接臨時(shí)管。中壓主汽門(mén)的處理同高主門(mén)的處理一樣； 6.2臨沖閥

6.2.1臨沖閥分主系統(tǒng)臨沖閥和高壓旁路臨沖閥兩種規(guī)格；

6.2.2臨沖閥所能承受的壓力不低于10MPa，溫度不低于450℃，并能承受開(kāi)啟或關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的差壓作用力；

6.2.3臨沖閥全開(kāi)全關(guān)時(shí)間在60秒左右；

6.2.4臨沖閥控制按鈕接至集控室，可實(shí)現(xiàn)點(diǎn)動(dòng)操作；

6.2.5在主系統(tǒng)臨時(shí)閥處加裝Φ76×8的旁路管，并裝設(shè)手動(dòng)截止閥，用以系統(tǒng)暖管，閥門(mén)型號(hào)為：DN50、PN10MPa。6.3臨時(shí)管道系統(tǒng)

6.3.1根據(jù)吹管的流程，在高壓主汽門(mén)、中壓主汽門(mén)后部接臨時(shí)管，臨沖閥后臨時(shí)管道接至高壓缸排汽逆止門(mén)后，低壓旁路管道暫時(shí)不連接，加堵板隔離。（見(jiàn)吹管臨時(shí)系統(tǒng)示意圖）。6.3.2所有臨時(shí)管的截面積應(yīng)大于或等于被吹洗管的截面積，臨時(shí)管應(yīng)盡量短，以減少阻力。6.3.3臨時(shí)管道的架設(shè)應(yīng)牢固，表面要作保溫，臨時(shí)支架應(yīng)同永久管道上的支架設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)一樣，支吊架的裝設(shè)要考慮到膨脹及沖管時(shí)的反推力，臨時(shí)支架的裝設(shè)只允許臨時(shí)管沿汽流方向膨脹，不允許反方向移動(dòng)；

6.3.4靶板前的臨時(shí)管段必須經(jīng)過(guò)除垢處理，所有臨時(shí)管的焊接要采用氬弧焊打底，切割時(shí)的渣物應(yīng)清理干凈；

6.3.5在可能積水的地方應(yīng)設(shè)置疏水點(diǎn)，沖管系統(tǒng)的所有疏水一律放地溝，高低壓疏水管道分開(kāi)，疏水管道及閥門(mén)的設(shè)計(jì)要求不低于Pg60；

6.3.6沖管完成后，系統(tǒng)恢復(fù)時(shí)，立式管道嚴(yán)禁氣體切割，并采取措施。水平管道切割時(shí)，一定要將渣物清理干凈； 6.4消音器

要求消音器放置在澆鑄好的基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)上預(yù)埋件位置與消音器支撐相一致，保證消音器滑動(dòng)正常。6.5集粒器

集粒器盡量布置在靠再熱器進(jìn)口的冷再管道上，應(yīng)符合以下要求：網(wǎng)孔徑不大于12mm；阻力小于0.1MPa；強(qiáng)度滿足蒸汽參數(shù)；收集雜物性能好。建議采用外進(jìn)內(nèi)出結(jié)構(gòu)。6.6靶板

靶板裝在中主門(mén)后的臨時(shí)管段上，為保證打靶的質(zhì)量，靶板離彎頭至少有5倍管徑的距離，防止攜帶雜質(zhì)的蒸汽通過(guò)彎頭時(shí)與雜質(zhì)分離，影響吹管質(zhì)量的檢驗(yàn)。

靶板的材質(zhì)為鋁制靶板，其寬度約為排汽管內(nèi)徑的8%，長(zhǎng)度縱貫管子內(nèi)徑；

6.7本次沒(méi)有經(jīng)過(guò)沖管的管道，如低壓旁路管道、高排逆止門(mén)連接管道、高中壓主汽門(mén)后導(dǎo)汽管等，電建公司進(jìn)行機(jī)械處理，并用內(nèi)窺鏡檢查，經(jīng)驗(yàn)收后方可安裝，有條件的話在沖管結(jié)束后應(yīng)進(jìn)行清理。7質(zhì)量控制點(diǎn)

7.1吹管過(guò)程中,調(diào)試人員對(duì)自己班組所有調(diào)試工作負(fù)責(zé),認(rèn)真填寫(xiě)各階段的原始記錄,并在記錄上簽字,鍋爐專業(yè)調(diào)試負(fù)責(zé)人對(duì)各項(xiàng)記錄進(jìn)行核對(duì)并簽字；

7.2質(zhì)量控制點(diǎn):檢驗(yàn)吹洗效果的靶板經(jīng)有關(guān)部門(mén)按有關(guān)規(guī)定檢查認(rèn)可后才能結(jié)束鍋爐蒸汽吹洗工作；

7.3沖管考核標(biāo)準(zhǔn)：

沖管系數(shù)△P沖/△P額>１；

靶板上最大擊痕不大于0.8mm直徑，整條靶板上肉眼可見(jiàn)斑痕少于8點(diǎn)； 靶板表面呈現(xiàn)金屬本色；

在沖管系數(shù)大于1的前提下，兩次靶板達(dá)到上述三條標(biāo)準(zhǔn)方為合格。

7.4吹管過(guò)程中發(fā)現(xiàn)設(shè)備問(wèn)題，調(diào)試人員應(yīng)填寫(xiě)檢修通知單，并由相關(guān)單位反饋檢修結(jié)果。8人員分工

8.1鍋爐調(diào)試技術(shù)人員參加運(yùn)行倒班，并分別負(fù)責(zé)整個(gè)吹管階段中每班的指揮與協(xié)調(diào)，提供對(duì)設(shè)備操作的要求及試驗(yàn)的技術(shù)指導(dǎo)，同時(shí)完成整個(gè)吹管過(guò)程的測(cè)試、記錄工作；全部參加試驗(yàn)的調(diào)試人員都持有相應(yīng)的資格證。8.2化學(xué)監(jiān)督人員隨運(yùn)行倒班。

8.3吹管期間運(yùn)行人員根據(jù)吹管方案和調(diào)試人員要求負(fù)責(zé)設(shè)備的運(yùn)行操作。8.4安裝單位負(fù)責(zé)吹管工作所要求的臨時(shí)設(shè)施安裝和處理、集粒器的清理，并負(fù)責(zé)維護(hù)設(shè)備。9危險(xiǎn)點(diǎn)/危險(xiǎn)源分析與控制措施和安全注意事項(xiàng)

9.1防止膨脹受阻：沖管前要對(duì)所有的沖管系統(tǒng)進(jìn)行檢查，確認(rèn)臨時(shí)管路的支撐、吊桿滿足要求，無(wú)影響膨脹之處，疏水管布置合理，否則在沖管前必須加以整改；

9.2防止發(fā)生水沖擊：沖管前應(yīng)隔離所有無(wú)關(guān)的閥門(mén)、管路，并對(duì)要沖的管路進(jìn)行充分的暖管，加強(qiáng)疏水；

9.3避免超溫：鍋爐點(diǎn)火后，應(yīng)全關(guān)再熱器側(cè)煙氣擋板，使絕大部分煙氣流經(jīng)低溫過(guò)熱器，這既可保護(hù)再熱器又可，縮短啟動(dòng)時(shí)間；吹管期間，高溫再熱器入口煙道煙溫不得超過(guò)540℃，再熱器入口蒸汽溫度不得超過(guò)427℃，應(yīng)避免超溫； 9.4制粉系統(tǒng)及火嘴投運(yùn)應(yīng)注意事項(xiàng)： 吹管期間進(jìn)行制粉系統(tǒng)的啟動(dòng)，應(yīng)嚴(yán)格認(rèn)真執(zhí)行有關(guān)操作規(guī)程，逐漸摸索和積累相關(guān)的數(shù)據(jù)，及時(shí)總結(jié)經(jīng)驗(yàn)；

在本次制粉系統(tǒng)試運(yùn)后，制粉系統(tǒng)將有較長(zhǎng)時(shí)間停運(yùn)期，停磨之前必須將磨煤機(jī)內(nèi)煤粉抽空，以免發(fā)生煤粉自燃；

制粉系統(tǒng)運(yùn)行中如發(fā)生受熱面超溫、燃燒不穩(wěn)、積粉、煤粉自燃等現(xiàn)象應(yīng)立即停止制粉系統(tǒng)運(yùn)行，并采取相應(yīng)的處理措施；

應(yīng)監(jiān)視、調(diào)整爐內(nèi)煤粉著火及燃燒工況，防止滅火打炮，滅火后應(yīng)注意爐內(nèi)通風(fēng)清掃。9.5防止空預(yù)器著火：由于吹管過(guò)程中較長(zhǎng)時(shí)間燃油運(yùn)行，尤其制粉和投粉時(shí)，容易導(dǎo)致空氣預(yù)熱器積油和積粉，應(yīng)盡可能地投入空預(yù)器連續(xù)吹灰，同時(shí)密切監(jiān)視空預(yù)器出口煙溫，發(fā)現(xiàn)異常升高應(yīng)及時(shí)處理；

9.6防止汽缸進(jìn)汽：為防止蒸汽漏入汽輪機(jī)，應(yīng)將逆止門(mén)的閥芯壓緊，門(mén)后疏水門(mén)處于常開(kāi)位置；將汽缸壁溫測(cè)點(diǎn)投入，以便監(jiān)視；汽機(jī)盤(pán)車(chē)裝置投入，以防萬(wàn)一；

9.7排汽口的布置：吹管的排汽口不能對(duì)準(zhǔn)任何有可能危及設(shè)備或人身安全的地方，且排汽口設(shè)有專人監(jiān)視；

9.8在運(yùn)行過(guò)程中，當(dāng)發(fā)生危及人身和設(shè)備安全的緊急情況時(shí)，運(yùn)行人員應(yīng)按照《運(yùn)行規(guī)程》及《安全規(guī)程》處理，并于事后及時(shí)通知調(diào)試當(dāng)班人員； 9.9人身安全及防護(hù)：

在沖管期間有較大噪音，需在排汽口加裝消音器，降低噪音；同時(shí)參加沖管人員配備耳塞防護(hù)；

在高處作業(yè)（離地面2米及以上）容易發(fā)生墜落，應(yīng)檢查確認(rèn)腳手架符合要求，正確使用安全帶；

安全保衛(wèi)人員、消防人員、醫(yī)護(hù)人員及設(shè)備檢修人員到現(xiàn)場(chǎng)值班，醫(yī)護(hù)人員應(yīng)根據(jù)吹管工作的特點(diǎn)備足急救藥品。

第四篇：600MW機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)解析

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

1引言

單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制的任務(wù)是快速跟蹤電網(wǎng)負(fù)荷的需要和保持主要運(yùn)行參數(shù)的穩(wěn)定。當(dāng)電網(wǎng)負(fù)荷變動(dòng)時(shí)，從汽輪機(jī)側(cè)看，只要改變汽機(jī)調(diào)速汽門(mén)的開(kāi)度，就能迅速改變進(jìn)汽量，從而能立即適應(yīng)負(fù)荷的需要。但鍋爐即使馬上調(diào)整燃料量和給水量，由于鍋爐固有的慣性及遲延，不可能立即使提供給汽輪機(jī)的蒸汽量發(fā)生變化。如果汽輪機(jī)調(diào)汽門(mén)開(kāi)度已改變，流入汽機(jī)的蒸汽量相應(yīng)發(fā)生變化，那么此時(shí)只能利用主汽壓力的改變來(lái)彌補(bǔ)或儲(chǔ)蓄這個(gè)蒸汽量供需差額，此時(shí)，主汽壓力將產(chǎn)生較大的波動(dòng)。因此，提高機(jī)組負(fù)荷適應(yīng)能力與保持主要參數(shù)穩(wěn)定存在一定的矛盾。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)將鍋爐、汽輪機(jī)和發(fā)電機(jī)作為一個(gè)整體來(lái)考慮，使鍋爐、汽機(jī)同時(shí)響應(yīng)負(fù)荷要求，協(xié)調(diào)鍋爐及其輔機(jī)與汽機(jī)的運(yùn)行，以迅速、準(zhǔn)確、穩(wěn)定地響應(yīng)負(fù)荷要求。

協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)保證機(jī)組出力適應(yīng)電網(wǎng)的負(fù)荷變化要求、維持機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。具體地說(shuō)就是對(duì)外保證單元機(jī)組有較快的功率響應(yīng)和有一定的調(diào)頻能力，對(duì)內(nèi)保證主蒸汽壓力偏差在允許范圍內(nèi)。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)是協(xié)調(diào)地控制鍋爐燃料量、送風(fēng)量、給水量等，以及汽機(jī)調(diào)節(jié)閥門(mén)開(kāi)度，使機(jī)組既能適應(yīng)電網(wǎng)負(fù)荷指令的要求，又能保持單元機(jī)組在額定參數(shù)下安全、經(jīng)濟(jì)地運(yùn)行。單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)可認(rèn)為是一種二級(jí)遞階控制系統(tǒng)。處于上位級(jí)的機(jī)爐協(xié)調(diào)級(jí)，也叫作單元機(jī)組主控系統(tǒng)，是整個(gè)系統(tǒng)的核心部分。處于局部控制級(jí)的子系統(tǒng)包括鍋爐以及汽機(jī)子控制系統(tǒng)。

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

2.2協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制方式

在此方式下，汽機(jī)和鍋爐兩側(cè)并行地接受負(fù)荷指令。鍋爐側(cè)通過(guò)改變?nèi)紵蕘?lái)維持主汽壓力，汽機(jī)側(cè)通過(guò)改變調(diào)汽門(mén)開(kāi)度來(lái)調(diào)整機(jī)組出力的大小。當(dāng)汽機(jī)機(jī)前壓力與設(shè)定值偏差超過(guò)一定限值時(shí)，汽機(jī)調(diào)汽門(mén)開(kāi)度將受到限制。屬于以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方案。

協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)適用于定壓或滑壓運(yùn)行，定壓運(yùn)行：是指無(wú)論機(jī)組負(fù)荷怎樣變動(dòng)，始終維持主蒸汽壓力以及主蒸汽溫度為額定值，通過(guò)改變汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)的開(kāi)度，改變機(jī)組的輸出功率。有四種控制方式：（1）協(xié)調(diào)控制方式

在此方式下，汽機(jī)和鍋爐兩側(cè)并行地接受負(fù)荷指令。鍋爐側(cè)通過(guò)改變?nèi)紵蕘?lái)維持主汽壓力，汽機(jī)側(cè)通過(guò)改變調(diào)汽門(mén)開(kāi)度來(lái)調(diào)整機(jī)組出力的大小。當(dāng)汽機(jī)機(jī)前壓力與設(shè)定值偏差超過(guò)一定限值時(shí)，汽機(jī)調(diào)汽門(mén)開(kāi)度將受到限制。屬于以鍋爐跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方案。

（2）鍋爐跟隨方式

汽機(jī)主控手動(dòng)，鍋爐主控回路處于自動(dòng)方式，通過(guò)改變鍋爐燃燒率進(jìn)行主汽。（3）汽機(jī)跟隨方式

鍋爐主控手動(dòng)，汽機(jī)主控回路處于自動(dòng)方式，通過(guò)改變汽機(jī)調(diào)汽門(mén)開(kāi)度進(jìn)行主汽壓力調(diào)節(jié)。

（4）手動(dòng)方式

鍋爐和汽機(jī)主控回路均處于手動(dòng)方式。

滑壓運(yùn)行 ：則是始終保持汽輪機(jī)調(diào)節(jié)汽門(mén)全開(kāi)，在維持主蒸汽溫度恒定的同時(shí)，通過(guò)改變主蒸汽壓力改變機(jī)組的輸出功率。單元機(jī)組滑壓運(yùn)行時(shí)有2種機(jī)爐負(fù)荷控制方式。（1）鍋爐跟隨控制方式。（2）協(xié)調(diào)控制方式。

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

3.2機(jī)、爐主控制器

機(jī)、爐主控制器是協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的控制機(jī)構(gòu)，機(jī)、爐主控制器的主要功能是根據(jù)機(jī)組的運(yùn)行條件和要求，運(yùn)行人員可選擇協(xié)調(diào)、鍋爐跟隨、汽機(jī)跟隨等控制方式，給出合理的控制方案提供機(jī)組全面的協(xié)調(diào)控制。

根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)的運(yùn)行條件和要求，選擇合適的負(fù)荷控制方式，按照實(shí)際負(fù)荷指令N0與實(shí)發(fā)功率信號(hào)NE 的偏差和主汽壓力的偏差?P以及其它信號(hào)，進(jìn)行控制運(yùn)算，分別產(chǎn)生對(duì)鍋爐子控制系統(tǒng)和汽輪機(jī)子控制系統(tǒng)的協(xié)調(diào)動(dòng)作的指揮信號(hào)，分別稱為鍋爐指令(Boiler Demand)NB 和汽輪機(jī)指令(Turbine Demand)NT。

機(jī)爐主控制器的主要任務(wù)是產(chǎn)生各種控制策略和控制方式的切換?？刂撇呗允乔梆伩刂?、反饋控制、非線性元件以及多變量控制理論綜合的應(yīng)用。機(jī)爐主控制器主要有以下兩部分組成

(1)機(jī)爐正常運(yùn)行情況下的負(fù)荷指令NB、NT的形成。(2)機(jī)爐的實(shí)際負(fù)荷指令NB’、NT’的形成。

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

4.2 負(fù)荷速率限制及反饋

當(dāng)負(fù)荷指令產(chǎn)生時(shí)，速率限制器將對(duì)負(fù)荷調(diào)節(jié)進(jìn)行限制，如圖5.2。

負(fù)荷指令P0產(chǎn)生以后通過(guò)速率限制器進(jìn)行限制并根據(jù)限制前后信號(hào)進(jìn)行比較得出負(fù)荷指令是否平衡。由sh3-5取值決定T，為0則由T1(SP0設(shè)定的速率值)決定。

速率上線由主汽壓力設(shè)定＜實(shí)際壓力、燃料量設(shè)定＜實(shí)際燃料量、汽包水位設(shè)定＞實(shí)際水位任一情況發(fā)生時(shí)，T為2。否者T為1，由修正參數(shù)和設(shè)定平均值相加決定。下限Sh5 是由負(fù)荷指令限制決定尤其決定T是1還是2。上限T是由主汽壓力設(shè)定＜實(shí)際壓力、燃料量設(shè)定＜實(shí)際燃料量、汽包水位設(shè)定＞實(shí)際水位都不發(fā)生一個(gè)T為1，任意發(fā)生一個(gè)T為2。

圖4.2 負(fù)荷指令速率限制原理圖

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

4.4 主汽壓力設(shè)定

主汽壓力設(shè)定回路適用于定壓和滑壓二種運(yùn)行方式，如圖4.4所示。

SP1 手動(dòng)方式時(shí)為定壓運(yùn)行方式，此時(shí)運(yùn)行人員可以手動(dòng)設(shè)定主汽壓力定值。

SP1 投入自動(dòng)方式后為滑壓運(yùn)行方式，此時(shí)將根據(jù)機(jī)組負(fù)荷指令自動(dòng)調(diào)整主汽壓力定值。

SP2 有二個(gè)作用，在滑壓運(yùn)行方式時(shí)，提供運(yùn)行人員對(duì)滑壓運(yùn)行時(shí)的主汽壓力定值進(jìn)行適當(dāng)?shù)男拚?；而在定壓運(yùn)行方式時(shí)，自動(dòng)跟蹤定壓、滑壓運(yùn)行主汽壓力定值的差值，保證從定壓運(yùn)行方式無(wú)擾切到滑壓運(yùn)行方式。當(dāng)發(fā)生 MFT、RUNBACK 或鍋爐、汽機(jī)主控全部處于手動(dòng)方式時(shí)，SP1 將切至手動(dòng)方式，并跟蹤實(shí)際主汽壓力。

圖4.4 主汽壓力設(shè)定圖

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5.6 氣機(jī)主控

當(dāng)汽機(jī)主控(A/M)投入自動(dòng)方式時(shí)，調(diào)節(jié)回路提供二種調(diào)節(jié)方式，如圖4.6。

PID1 為汽機(jī)跟隨方式調(diào)節(jié)器，以主汽壓力作為被調(diào)量，保持主汽壓力穩(wěn)定。PID2 為協(xié)調(diào)控制方式汽機(jī)調(diào)節(jié)器，此時(shí)汽機(jī)調(diào)節(jié)器保持負(fù)荷，鍋爐調(diào)節(jié)器保持主汽壓力；在機(jī)組負(fù)荷指令發(fā)生變化時(shí)，以負(fù)荷指令的慣性環(huán)節(jié)作為汽機(jī)調(diào)節(jié)器的前饋信號(hào)，迅速改變汽機(jī)調(diào)門(mén)的開(kāi)度，以適應(yīng)機(jī)組對(duì)負(fù)荷的要求；另外，在協(xié)調(diào)控制方式，如果主汽壓力與設(shè)定值的偏差過(guò)大時(shí)，將通過(guò)C1、C2、T1、T2 對(duì) PID2 進(jìn)行上或下限制，避免快速響應(yīng)負(fù)荷時(shí)，主汽壓力過(guò)分偏離設(shè)定值。當(dāng)發(fā)生 RUNBACK 時(shí)，汽機(jī)主控在一段時(shí)間內(nèi)將處于保持狀態(tài)，然后再調(diào)節(jié)主汽壓力；當(dāng)汽機(jī) DEH 沒(méi)有處于遙控方式時(shí)，汽機(jī)主控將切至手動(dòng)方式，并跟蹤 DEH 的負(fù)荷參考，保證手、自動(dòng)無(wú)擾切換；另外，在發(fā)生主汽壓力信號(hào)(機(jī)側(cè))壞質(zhì)量、MFT或鍋爐主控自動(dòng)時(shí)發(fā)電機(jī)有功功率信號(hào)全部壞質(zhì)量時(shí)，汽機(jī)主控也將切至手動(dòng)。

圖4.6 汽機(jī)主控圖

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

致謝

首先非常感謝老師的耐心知道和嚴(yán)格要求。本論文在馬老師與張老師的悉心指導(dǎo)下圓滿完成本次課設(shè)。本課題在選題及進(jìn)行過(guò)程中得到馬老師的悉心指導(dǎo)。論文行文過(guò)程中，馬老師多次幫助我分析思路，開(kāi)拓視角，在我遇到困難想放棄的時(shí)候給予我最大的支持和鼓勵(lì)。馬老師嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度，踏實(shí)堅(jiān)韌的工作精神，將使我終生受益。再多華麗的言語(yǔ)也顯蒼白。在此，謹(jǐn)向馬老師致以誠(chéng)摯的謝意和崇高的敬意。在這里我也感謝我的組員們的團(tuán)結(jié)合作使這次課程設(shè)計(jì)圓滿完成，希望我們以后有更多的合作。最后，再次對(duì)老師道一聲：老師，謝謝您!

600MW機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制設(shè)計(jì)

附錄

設(shè)定值給定站圖

.與或非門(mén)圖

模擬量輸入輸出圖

加法減法器圖

越線報(bào)警器

第五篇：330MW機(jī)組鍋爐停甲磨煤機(jī)安全技術(shù)措施

330MW機(jī)組鍋爐 停甲磨煤機(jī)安全技術(shù)措施

華電國(guó)際十里泉電廠

李春彪

無(wú)錫鍋爐廠UG-1217/18.4-M型鍋爐配備甲、乙、丙3臺(tái)MGS4360磨煤機(jī)，一臺(tái)磨煤機(jī)帶兩層火嘴，甲磨煤機(jī)帶最下A、B二層火嘴。為了保證穩(wěn)定燃燒、安全運(yùn)行，特規(guī)定如下：

1、甲磨煤機(jī)停止前24小時(shí)通知燃料，停止往#X爐甲、乙、丙磨煤機(jī)煤倉(cāng)摻配污泥。

2、甲磨煤機(jī)停止前消除乙、丙磨煤機(jī)的缺陷，保證乙、丙磨煤機(jī)處于良好的運(yùn)行狀態(tài)。

3、甲磨煤機(jī)停止操作前對(duì)鍋爐全面吹灰一次。

4、甲磨煤機(jī)停止操作過(guò)程中適當(dāng)降低主汽壓力，退出協(xié)調(diào)控制，改為機(jī)跟爐基本方式運(yùn)行。

5、#X爐退出主汽壓力自動(dòng)，甲、乙、丙磨煤機(jī)容量風(fēng)改手動(dòng)操作。

6、甲磨煤機(jī)料位降至300Pa以下，投BC層對(duì)角二只油槍穩(wěn)定燃燒。

7、適當(dāng)開(kāi)大BC層二次風(fēng)門(mén)，根據(jù)主汽壓力適當(dāng)降低負(fù)荷（負(fù)荷與壓力要適應(yīng)）。

8、就地檢查A、B層一次風(fēng)噴口出粉情況，實(shí)時(shí)關(guān)小AA、AB層二次風(fēng)門(mén)。

9、停用的一次風(fēng)管及時(shí)進(jìn)行吹掃。

10、負(fù)荷230MW左右，甲磨煤機(jī)抽空，停止甲磨煤機(jī)運(yùn)行，關(guān)閉相應(yīng)的一、二次風(fēng)門(mén)。

11、就地檢查#X爐燃燒穩(wěn)定，退出BC層油槍，根據(jù)邏輯程序恢復(fù)協(xié)調(diào)控制。

12、匯報(bào)值長(zhǎng)操作完畢，做好記錄。

2013年7月7日于工地